CN117248165A - 一种低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及冷轧板带生产技术领域，具体涉及一种590MPa级低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法。该方法包括以下步骤：铸造590MPa级低点焊碳当量合金化热镀锌双相钢铸坯；将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷；热轧卷经过酸洗后，冷轧成为0.6～3.0mm的冷轧薄钢；对冷轧薄钢带进行热镀锌处理，以获得镀锌双相钢。

Description

一种低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法
技术领域
本发明涉及冷轧板带生产技术领域，尤其涉及590MPa级低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法。
背景技术
随着人们对能源节约以及材料服役安全意识的逐步提高，很多汽车制造商选择高强钢作为汽车用材，汽车行业采用热镀锌高强度钢板减薄钢板厚度的同时，能够提高汽车的耐蚀性、抗凹陷性、耐久强度、大变形冲击强度和安全性等，因此汽车用钢板必将朝着高强、高韧、耐蚀、易成型加工的方向发展。随着汽车车身对耐蚀性要求的提高，镀锌汽车板被越来越多的用于汽车生产。
现有技术CN 101942603 A公布了一种600MPa级超低硅冷轧热镀锌双相钢及其制备方法，按重量百分比计的化学成分为：C：0.03～0.16％，Si＜0.02％，Mn：1.2～2.2％，Cr：0.2～0.6％，S＜0.015％，P＜0.020％，Al s：0.01～0.08％，余量为Fe和微量元素。板坯加热温度为加热温度为1150～1280℃，精轧温度为1150～970℃，精轧终轧温度为750～920℃，卷取温度控制在550～740℃；冷轧压下率为45％～80％，加热速度：1～10℃/s，退火保温温度为720～820℃，保温事件为25～100s，快冷速度15～35℃/s，镀锌温度460℃，镀锌时间为10～30s。终冷速度＞15℃/s。该专利的特点是极地的Si含量(＜0.02％)，为了获得足够的强度需添加较多的C或Mn合金，导致合金成本增加的同时也增加了点焊碳当量，不利于获得良好的焊接及成形效果。为了解决该技术问题现提出一种590MPa级低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法。
发明内容
为了解决上述现有技术中存在的技术问题，本发明提供了一种590MPa级低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法及双相钢铸坯。
为实现上述目的，本发明实施例提供了如下的技术方案：
第一方面，在本发明提供的一个实施例中，提供了一种双相钢铸坯，该双相钢铸坯的化学成分范围按质量百分比为C：0.04％～0.10％，Si：0.15～0.50％，Mn：1.50％～1.90％，P≤0.020％，S≤0.010％，Als：0.010％～0.060％，N≤0.0060％，Cr：0.50％，余量为Fe。
作为本发明的进一步方案，该双相钢铸坯的化学成分范围按质量百分比为：C：0.06％，Si：0.25％，Mn：1.65％，P≤0.015％，S≤0.005％，Als：0.030％，N≤0.0045％，Cr：0.30％余量为Fe。
作为本发明的进一步方案，该双相钢铸坯的微观组织包括20～30％的铁素体基体和70～80％团块状的马氏体构成。
第二方面，在本发明提供的一个实施例中，提供了一种590MPa级低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法，该方法包括以下步骤：
铸造590MPa级低点焊碳当量合金化热镀锌双相钢铸坯；
将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷；
热轧卷经过酸洗后，冷轧成为0.6～3.0mm的冷轧薄钢；
对冷轧薄钢带进行热镀锌处理，以获得镀锌双相钢。
作为本发明的进一步方案，所述S2、将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷，包括：
加热温度为1210～1260℃、精轧的开轧温度为1055～1160℃，精轧的终轧温度为880～950℃；层流冷却采用前段冷却方式，上、下表面冷却速率为50％和75％，卷取温度为580～650℃，热轧厚度为2.50～6.25mm。
作为本发明的进一步方案，所述S3、热轧卷经过酸洗后，冷轧成为0.6～3.0mm的冷轧薄钢带；包括，
冷轧压下率为52％～76％。
作为本发明的进一步方案，所述S4、对冷轧薄钢带进行热镀锌处理，以获得镀锌双相钢，包括：
冷轧薄钢带先分别以9～22℃/s、3.5～11℃/s和1.0～3.5℃/s的加热速率分段加热至300℃、700℃和780～810℃；
对加热后的冷轧薄钢带进行均热保温；
冷轧薄钢带均热保温后再进行均衡保温，且均衡保温结束后冷轧薄钢带进入锌池进行镀锌处理；
镀锌结束后冷轧薄钢带先由气刀冷却到380～420℃；随后以15～43℃/s的速度快速加热至进行合金化处理，以获得镀锌双相钢。
作为本发明的进一步方案，均热保温60～135s后分别以1.5～8.5℃/s及18～35℃/s的速率，依次缓慢冷却至680～715℃和快速冷却至440～470℃后，进行均衡保温。
作为本发明的进一步方案，所述合金化处理的温度为520～565℃，合金化处理的保温时间为5～30s，合金化处理后的利用风机对冷轧薄钢带冷却至室温。
作为本发明的进一步方案，合金化处理后的利用风机对冷轧薄钢带冷却至室温，其中：冷速≥5℃/s。
本发明提供的技术方案，具有如下有益效果：
本发明双相钢铸坯屈服强度为365～435MPa，抗拉强度为605～660MPa，伸长率A80值为24.0～30.0％；能够很好的满足需要。本发明合金化退火是将热镀锌板在热镀锌后再加热到一定温度，通过基板中的铁与锌层中的锌铁之间的相互扩散相变，形成了锌-铁合金层。该镀层具有良好的焊接性能、涂装性能和抗石击性能。
本发明的这些方面或其他方面在以下实施例的描述中会更加简明易懂。应当理解的是，以上的一般描述和后文的细节描述仅是示例性和解释性的，并不能限制本发明。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的实施例。
图1为本发明一个实施例的590MPa级低点焊碳当量合金化镀锌双相钢的金相照片。
图2为本发明一个实施例的590MPa级低点焊碳当量合金化镀锌双相钢的扫描照片。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
附图中所示的流程图仅是示例说明，不是必须包括所有的内容和操作/步骤，也不是必须按所描述的顺序执行。例如，有的操作/步骤还可以分解、组合或部分合并，因此实际执行的顺序有可能根据实际情况改变。
本发明提供一种590MPa级低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法，该590MPa级低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法，包括如下步骤：
S1、铸造590MPa级低点焊碳当量合金化热镀锌双相钢铸坯；
所述双相钢铸坯的化学成分范围按质量百分比为：C：0.04％～0.10％，Si：0.15～0.50％，Mn：1.50％～1.90％，P≤0.020％，S≤0.010％，Als：0.010％～0.060％，N≤0.0060％，Cr：0.50％，余量为Fe。
优选的，所述双相钢铸坯的化学成分范围按质量百分比为：C：0.06％，Si：0.25％％，Mn：1.65％，P≤0.015％，S≤0.005％，Als：0.030％，N≤0.0045％，Cr：0.30％余量为Fe。
优选的，所述双相钢铸坯的化学成分范围按质量百分比为：C：0.09％，Si：0.45％，Mn：1.85％，P≤0.015％，S≤0.005％，Als：0.055％，N≤0.0045％，Cr：0.30％余量为Fe。
优选的，所述双相钢铸坯的化学成分范围按质量百分比为：C：0.06％～0.09％，Si：0.25％～0.45％，Mn：1.65％～1.85％，P≤0.015％，S≤0.005％，Als：0.030％～0.055％，N≤0.0045％，Cr：0.30％～0.40％余量为Fe。
优选的，所述双相钢铸坯的化学成分范围按质量百分比为：C：0.06％，Si：0.25％，Mn：1.65％，P≤0.015％，S≤0.005％，Als：0.030％，N≤0.0045％，Cr：0.30％余量为Fe。
优选的，所述双相钢铸坯的化学成分范围按质量百分比为：C：0.09％，Si：0.45％，Mn：1.85％，P≤0.015％，S≤0.005％，Als：0.055％，N≤0.0045％，Cr：0.40％余量为Fe。
所述双相钢铸坯的微观组织包括20～30％的铁素体基体(平均晶粒尺寸为3.5μm)和70～80％团块状的马氏体构成。
所述板坯屈服强度为365～435MPa，抗拉强度为605～660MPa，伸长率A80值为24.0～30.0％。
S2、将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷；
所述S2、将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷，包括：
加热温度为1210～1260℃、精轧的开轧温度为1055～1160℃，精轧的终轧温度为880～950℃；层流冷却采用前段冷却方式，上、下表面冷却速率为50％和75％，卷取温度为580～650℃，热轧厚度为2.50～6.25mm。
在本发明实施例中，加热温度为1210℃、精轧的开轧温度为1055℃，精轧的终轧温度为880℃；层流冷却采用前段冷却方式，上、下表面冷却速率为50％和75％，卷取温度为580℃，热轧厚度为2.50mm。
在本发明实施例中，加热温度为1260℃、精轧的开轧温度为1160℃，精轧的终轧温度为950℃；层流冷却采用前段冷却方式，上、下表面冷却速率为50％和75％，卷取温度为650℃，热轧厚度为6.25mm。
S3、热轧卷经过酸洗后，冷轧成为0.6～3.0mm的冷轧薄钢；
所述S3、热轧卷经过酸洗后，冷轧成为0.6～3.0mm的冷轧薄钢带；包括，
冷轧压下率为52％～76％，随着热轧卷冷轧厚度的升高冷轧压下率逐步减小。需要说明的是，其冷轧薄带钢厚度规格每增加0.4mm，原料厚度进行相应调整，冷轧压下率约降低4％。
在本发明实施例中，冷轧压下率为52％，随着热轧卷冷轧厚度的升高冷轧压下率逐步减小。需要说明的是，其冷轧薄带钢厚度规格每增加0.4mm，原料厚度进行相应调整，冷轧压下率约降低4％。
在本发明实施例中，冷轧压下率为76％，随着热轧卷冷轧厚度的升高冷轧压下率逐步减小。需要说明的是，其冷轧薄带钢厚度规格每增加0.4mm，原料厚度进行相应调整，冷轧压下率约降低4％。
S4、对冷轧薄钢带进行热镀锌处理，以获得镀锌双相钢。
所述S4、对冷轧薄钢带进行热镀锌处理，以获得镀锌双相钢，包括：
冷轧薄钢带先分别以9～22℃/s、3.5～11℃/s和1.0～3.5℃/s的加热速率分段加热至300℃、700℃和780～810℃；
对加热后的冷轧薄钢带进行均热保温；
其中，均热保温60～135s后分别以1.5～8.5℃/s及18～35℃/s的速率，依次缓慢冷却至680～715℃和快速冷却至440～470℃后，进行均衡保温；
冷轧薄钢带均热保温后再进行均衡保温，且均衡保温结束后冷轧薄钢带进入锌池进行镀锌处理；
镀锌结束后冷轧薄钢带先由气刀冷却到380～420℃；随后以15～43℃/s的速度快速加热至进行合金化处理，以获得镀锌双相钢。
在本发明实施例中，镀锌结束后冷轧薄钢带先由气刀冷却到380℃；随后以15～43℃/s的速度快速加热至进行合金化处理。
在本发明实施例中，镀锌结束后冷轧薄钢带先由气刀冷却到420℃；随后以15～43℃/s的速度快速加热至进行合金化处理。
其中，合金化处理的温度为520～565℃，合金化处理的保温时间为5～30s，合金化处理后的利用风机(冷速≥5℃/s)对冷轧薄钢带冷却至室温。合金化退火是将热镀锌板在热镀锌后再加热到一定温度，通过基板中的铁与锌层中的锌铁之间的相互扩散相变，形成了锌-铁合金层。该镀层具有良好的焊接性能、涂装性能和抗石击性能。
在本发明实施例中，锌池中镀液的成分含0.15％～0.30％的Al，其余为Zn和不可避免的杂质，单位面积锌层重量为60～110g/cm2。机组速度为100～130m/min，随着材料冷轧厚度的增加机组速度逐步减小，其冷轧薄带钢厚度规格每增加0.4mm，机组速度进行相应调整，机组速度降低5m/min。平整延伸率范围为0.40～0.60％，材料厚度增加平整延伸率降低。
合金元素在镀锌双相钢中的作用:
C作为双相钢最重要的组分之一，碳元素主要影响退火过程中形成的奥氏体的体积分数，在奥氏体的形成过程当中，碳元素在奥氏体或铁素体中的扩散过程实际上起到了控制奥氏体晶粒长大的过程。随碳含量升高或临界区加热温度升高，奥氏体体积分数增加，进而冷却后所形成的马氏体相组织增加，材料的强度增加C含量过低时，奥氏体的稳定性和马氏体淬硬性下降，导致强度偏低，双相钢中一般不低于0.02％；C含量过高时，双相钢的塑性和焊接性能下降，双相钢中一般不高于0.15％。因此，本发明C含量为0.04％～0.10％，优选为C：0.06％～0.09％。
Si在钢中起显著的固溶强化作用，并在相变过程中，有效抑制碳化物的析出，推迟珠光体转变等，但Si含量过高，会显著增加薄规格轧制时的变形抗力，并促进碳在富锰区的偏聚。在两相区保温时，有加速碳向奥氏体扩散的作用，对铁素体有显著的净化作用，提高了双相钢中铁素体纯净度，促进铁素体的形成，扩大铁素体形成的工艺窗口，从而得到较低的屈强比。另一方面，硅含量过高会提高马氏体的脆性，造成韧性变差，并在钢板表面形成的高熔点氧化物而影响钢板表面质量，需要尽量降低钢中的硅含量。因此，本发明Si含量为0.15～0.50％，优选为0.25％～0.45％。
Mn是良好的脱氧剂和脱硫剂，也是钢中常用的固溶强化元素，双相钢中一般不低于1.20％。Mn既可与C结合形成多种碳化物起到沉淀强化的作用，也可溶于基体中增强固溶强化效果。Mn易与S结合形成高熔点化合物MnS，从而消除或削弱由于FeS引起的热脆现象，改善钢的热加工性能。Mn可以提高奥氏体稳定性，使C曲线右移，从而显著降低马氏体的临界冷却速率。但Mn含量过高时，易在退火过程中向表面富集，形成大量锰化物，从而导致表面镀锌质量下降。因此，在本发明中Mn含量为1.50％～1.90％，优选为1.65％～1.85％。
Cr可以代替Mn，提高钢的强度，减少偏析。也可以抑制珠光体转变。此外，本发明中加入一定量的Cr，还可以改善表面质量。加入Cr后，Cr可以在氧化铁皮与铁基体的交界处与氧反应并聚集，生成致密的富(Fe,Cr)2O3或者(Fe,Cr)3O4尖基石膜，富Fe～Cr尖基石膜的存在阻碍了氧的扩散，降低了氧化铁皮的生成，因此加入Cr可以有效减少氧化铁皮厚度以及Al N的形成，并改善氧化铁皮的附着性能从而可以有效较少氧化铁皮压入造成的压坑麻点缺陷。因此，在本发明中Cr含量为0.20％～0.50％，优选为Cr：0.30％～0.40％。
Al是钢中常见的脱氧剂，同时可以形成Al N钉扎晶界，从而起到细化晶粒的作用；另外，Al与Si作用相似，可以抑制碳化物析出，从而使奥氏体充分富碳。因此，本发明中Al含量为0.010％～0.060％，优选为0.030～0.055％。
P为钢中的杂质元素，易于在晶界偏聚，弱化晶间结合力，在快速凝固过程中，P含量偏高容易导致铸坯开裂。因此，本发明中P含量为≤0.020％，优选为≤0.015％。
S为钢中的杂质元素，易在晶界产生偏聚，且与钢中的Fe形成低熔点的FeS，降低钢材的韧性，在快速凝固过程中，易导致铸坯表面出现细小微裂纹。此，本发明中S含量为≤0.010％，优选为≤0.005％。
N在钢中的杂质元素，由于其原子尺寸较小容易进入铁元素间隙处显著提升晶格畸变大幅增加强度，但会明显恶化钢的塑韧性。同时N容易与钢中的Al、B、Ti结合形成AlN、BN和TiN等第二相强化的同时恶化钢的塑韧性，尤其是N含量过高时与Ti结合液析TiN尺寸可达微米级，不但起不到强化的作用还会造成应力集中形成裂纹源，需严格控制N元素的含量。因此，本发明中N含量为≤0.0060％，优选为0.0045％。
实施例1
一种590MPa级低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法，包括如下步骤：
S1、铸造590MPa级低点焊碳当量合金化热镀锌双相钢铸坯；
所述双相钢铸坯的化学成分范围按质量百分比为：C：0.07％，Si：0.4％，Mn：1.75％，P：0.015％，S：0.004％，Als：0.044％，N≤0.0060％，Cr：0.35％，余量为Fe。
所述板坯的微观组织包括20～30％的铁素体基体(平均晶粒尺寸为3.5μm)和70～80％团块状的马氏体构成。
所述板坯屈服强度为365～435MPa，抗拉强度为605～660MPa，伸长率A80值为24.0～30.0％。
S2、将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷；
所述S2、将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷，包括：
加热温度为1248℃、精轧的开轧温度为1098℃，精轧的终轧温度为918℃；层流冷却采用前段冷却方式，上、下表面冷却速率为50％和75％，卷取温度为621℃，热轧厚度为3.6mm。
S3、热轧卷经过酸洗后，冷轧成为1.0mm的冷轧薄钢；
所述S3、热轧卷经过酸洗后，冷轧成为0.6～3.0mm的冷轧薄钢带；包括，
冷轧压下率为72％，随着热轧卷冷轧厚度的升高冷轧压下率逐步减小。需要说明的是，其冷轧薄带钢厚度规格每增加0.4mm，原料厚度进行相应调整，冷轧压下率约降低4％。
S4、对冷轧薄钢带进行热镀锌处理，以获得镀锌双相钢。
所述S4、对冷轧薄钢带进行热镀锌处理，以获得镀锌双相钢，包括：
冷轧薄钢带先分别以9～22℃/s、3.5～11℃/s和1.0～3.5℃/s的加热速率分段加热至300℃、700℃和780～810℃；
对加热后的冷轧薄钢带进行均热保温，其中均热保温温度为785℃；
其中，均热保温60～135s后分别以1.5～8.5℃/s及18～35℃/s的速率，依次缓慢冷却至685℃和快速冷却至455℃后，进行均衡保温；
冷轧薄钢带均热保温后再进行均衡保温，且均衡保温结束后冷轧薄钢带进入锌池进行镀锌处理；
镀锌结束后冷轧薄钢带先由气刀冷却到395℃；随后以15～43℃/s的速度快速加热至进行合金化处理。
其中，合金化温度为546℃，合金化保温时间为5～30s，合金化后的带钢利用风机(冷速≥5℃/s)冷却至室温。
在本发明实施例中，锌池中镀液的成分含0.15％～0.30％的Al，其余为Zn和不可避免的杂质，单位面积锌层重量为60～110g/cm2。机组速度为125m/min，随着材料冷轧厚度的增加机组速度逐步减小，其冷轧薄带钢厚度规格每增加0.4mm，机组速度进行相应调整，机组速度降低5m/min。平整延伸率范围为0.58％，材料厚度增加平整延伸率降低。
实施例2
一种590MPa级低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法，包括如下步骤：
S1、铸造590MPa级低点焊碳当量合金化热镀锌双相钢铸坯；
所述双相钢铸坯的化学成分范围按质量百分比为：C：0.65％，Si：0.38％，Mn：1.78％，P：0.012％，S：0.004％，Als：0.042％，N≤0.0060％，Cr：0.38％，余量为Fe。
所述板坯的微观组织包括20～30％的铁素体基体(平均晶粒尺寸为3.5μm)和70～80％团块状的马氏体构成。
所述板坯屈服强度为365～435MPa，抗拉强度为605～660MPa，伸长率A80值为24.0～30.0％。
S2、将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷；
所述S2、将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷，包括：
加热温度为1244℃、精轧的开轧温度为1112℃，精轧的终轧温度为911℃；层流冷却采用前段冷却方式，上、下表面冷却速率为50％和75％，卷取温度为618℃，热轧厚度为4.5mm。
S3、热轧卷经过酸洗后，冷轧成为1.5mm的冷轧薄钢；
所述S3、热轧卷经过酸洗后，冷轧成为0.6～3.0mm的冷轧薄钢带；包括，
冷轧压下率为69％，随着热轧卷冷轧厚度的升高冷轧压下率逐步减小。需要说明的是，其冷轧薄带钢厚度规格每增加0.4mm，原料厚度进行相应调整，冷轧压下率约降低4％。
S4、对冷轧薄钢带进行热镀锌处理，以获得镀锌双相钢。
所述S4、对冷轧薄钢带进行热镀锌处理，以获得镀锌双相钢，包括：
冷轧薄钢带先分别以9～22℃/s、3.5～11℃/s和1.0～3.5℃/s的加热速率分段加热至300℃、700℃和780～810℃；
对加热后的冷轧薄钢带进行均热保温，其中均热保温温度为792℃；
其中，均热保温60～135s后分别以1.5～8.5℃/s及18～35℃/s的速率，依次缓慢冷却至691℃和快速冷却至458℃后，进行均衡保温；
冷轧薄钢带均热保温后再进行均衡保温，且均衡保温结束后冷轧薄钢带进入锌池进行镀锌处理；
镀锌结束后冷轧薄钢带先由气刀冷却到397℃；随后以15～43℃/s的速度快速加热至进行合金化处理。
其中，合金化温度为542℃，合金化保温时间为5～30s，合金化后的带钢利用风机(冷速≥5℃/s)冷却至室温。
在本发明实施例中，锌池中镀液的成分含0.15％～0.30％的Al，其余为Zn和不可避免的杂质，单位面积锌层重量为60～110g/cm2。机组速度为119m/min，随着材料冷轧厚度的增加机组速度逐步减小，其冷轧薄带钢厚度规格每增加0.4mm，机组速度进行相应调整，机组速度降低5m/min。平整延伸率范围为0.55％，材料厚度增加平整延伸率降低。
实施例3
一种590MPa级低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法，包括如下步骤：
S1、铸造590MPa级低点焊碳当量合金化热镀锌双相钢铸坯；
所述双相钢铸坯的化学成分范围按质量百分比为：C：0.08％，Si：0.32％，Mn：1.68％，P：0.013％，S：0.005％，Al s：0.035％，N≤0.0060％，Cr：0.31％，余量为Fe。
所述板坯的微观组织包括20～30％的铁素体基体(平均晶粒尺寸为3.5μm)和70～80％团块状的马氏体构成。
所述板坯屈服强度为365～435MPa，抗拉强度为605～660MPa，伸长率A80值为24.0～30.0％。
S2、将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷；
所述S2、将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷，包括：
加热温度为1239℃、精轧的开轧温度为1108℃，精轧的终轧温度为806℃；层流冷却采用前段冷却方式，上、下表面冷却速率为50％和75％，卷取温度为633℃，热轧厚度为5mm。
S3、热轧卷经过酸洗后，冷轧成为1.8mm的冷轧薄钢；
所述S3、热轧卷经过酸洗后，冷轧成为0.6～3.0mm的冷轧薄钢带；包括，
冷轧压下率为64％，随着热轧卷冷轧厚度的升高冷轧压下率逐步减小。需要说明的是，其冷轧薄带钢厚度规格每增加0.4mm，原料厚度进行相应调整，冷轧压下率约降低4％。
S4、对冷轧薄钢带进行热镀锌处理，以获得镀锌双相钢。
所述S4、对冷轧薄钢带进行热镀锌处理，以获得镀锌双相钢，包括：
冷轧薄钢带先分别以9～22℃/s、3.5～11℃/s和1.0～3.5℃/s的加热速率分段加热至300℃、700℃和780～810℃；
对加热后的冷轧薄钢带进行均热保温，其中均热保温温度为795℃；
其中，均热保温60～135s后分别以1.5～8.5℃/s及18～35℃/s的速率，依次缓慢冷却至795℃和快速冷却至460℃后，进行均衡保温；
冷轧薄钢带均热保温后再进行均衡保温，且均衡保温结束后冷轧薄钢带进入锌池进行镀锌处理；
镀锌结束后冷轧薄钢带先由气刀冷却到402℃；随后以15～43℃/s的速度快速加热至进行合金化处理。
其中，合金化温度为539℃，合金化保温时间为5～30s，合金化后的带钢利用风机(冷速≥5℃/s)冷却至室温。
在本发明实施例中，锌池中镀液的成分含0.15％～0.30％的Al，其余为Zn和不可避免的杂质，单位面积锌层重量为60～110g/cm2。机组速度为119m/min，随着材料冷轧厚度的增加机组速度逐步减小，其冷轧薄带钢厚度规格每增加0.4mm，机组速度进行相应调整，机组速度降低5m/min。平整延伸率范围为0.55％，材料厚度增加平整延伸率降低。
实施例4
一种590MPa级低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法，包括如下步骤：
S1、铸造590MPa级低点焊碳当量合金化热镀锌双相钢铸坯；
所述双相钢铸坯的化学成分范围按质量百分比为：C：0.076％，Si：0.35％，Mn：1.72％，P≤0.011％，S：0.00:3％，Al s：0.038％，N≤0.0060％，Cr：0.33％，余量为Fe。
所述板坯的微观组织包括20～30％的铁素体基体(平均晶粒尺寸为3.5μm)和70～80％团块状的马氏体构成。
所述板坯屈服强度为365～435MPa，抗拉强度为605～660MPa，伸长率A80值为24.0～30.0％。
S2、将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷；
所述S2、将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷，包括：
加热温度为1251℃、精轧的开轧温度为1123℃，精轧的终轧温度为923℃；层流冷却采用前段冷却方式，上、下表面冷却速率为50％和75％，卷取温度为640℃，热轧厚度为5.5mm。
S3、热轧卷经过酸洗后，冷轧成为2.1mm的冷轧薄钢；
所述S3、热轧卷经过酸洗后，冷轧成为0.6～3.0mm的冷轧薄钢带；包括，
冷轧压下率为61％，随着热轧卷冷轧厚度的升高冷轧压下率逐步减小。需要说明的是，其冷轧薄带钢厚度规格每增加0.4mm，原料厚度进行相应调整，冷轧压下率约降低4％。
S4、对冷轧薄钢带进行热镀锌处理，以获得镀锌双相钢。
所述S4、对冷轧薄钢带进行热镀锌处理，以获得镀锌双相钢，包括：
冷轧薄钢带先分别以9～22℃/s、3.5～11℃/s和1.0～3.5℃/s的加热速率分段加热至300℃、700℃和780～810℃；
对加热后的冷轧薄钢带进行均热保温，其中均热保温温度为798℃；
其中，均热保温60～135s后分别以1.5～8.5℃/s及18～35℃/s的速率，依次缓慢冷却至799℃和快速冷却至463℃后，进行均衡保温；
冷轧薄钢带均热保温后再进行均衡保温，且均衡保温结束后冷轧薄钢带进入锌池进行镀锌处理；
镀锌结束后冷轧薄钢带先由气刀冷却到408℃；随后以15～43℃/s的速度快速加热至进行合金化处理。
其中，合金化温度为535℃，合金化保温时间为5～30s，合金化后的带钢利用风机(冷速≥5℃/s)冷却至室温。
在本发明实施例中，锌池中镀液的成分含0.15％～0.30％的Al，其余为Zn和不可避免的杂质，单位面积锌层重量为60～110g/cm2。机组速度为112m/min，随着材料冷轧厚度的增加机组速度逐步减小，其冷轧薄带钢厚度规格每增加0.4mm，机组速度进行相应调整，机组速度降低5m/min。平整延伸率范围为0.50％，材料厚度增加平整延伸率降低。
性能对比：
经上述实施例的微观组织如图1至图2所示所示。按照GB/T228～2010《金属材料室温拉伸试验方法》测试上述590MPa级低点焊碳当量合金化热镀锌双相钢力学性能，按照GB/T 24524～2009《金属材料薄板和薄带扩孔试验方法》测试上述590MPa级低点焊碳当量合金化热镀锌双相钢扩孔性能，具体见表5所示：
表5 590MPa级低点焊碳当量合金化热镀锌双相钢
上面对本发明的较佳实施方式作了详细说明，但是本发明并不限于上述实施方式，在本领域的普通技术人员所具备的知识范围内，还可以在不脱离本发明宗旨的前提下作出各种变化。

Claims (10)

1.一种双相钢铸坯，其特征在于，该双相钢铸坯的化学成分范围按质量百分比为C：0.04％～0.10％，Si：0.15～0.50％，Mn：1.50％～1.90％，P≤0.020％，S≤0.010％，Als：0.010％～0.060％，N≤0.0060％，Cr：0.50％，余量为Fe。
2.如权利要求1所述的双相钢铸坯，其特征在于，该双相钢铸坯的化学成分范围按质量百分比为：C：0.06％，Si：0.25％，Mn：1.65％，P≤0.015％，S≤0.005％，Als：0.030％，N≤0.0045％，Cr：0.30％余量为Fe。
3.如权利要求1所述的双相钢铸坯，其特征在于，该双相钢铸坯的微观组织包括20～30％的铁素体基体和70～80％团块状的马氏体构成。
4.一种低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法，其特征在于，该方法包括：
铸造如权利要求1～3任一所述的双相钢铸坯；
将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷；
热轧卷经过酸洗后，冷轧成为0.6～3.0mm的冷轧薄钢；
对冷轧薄钢带进行热镀锌处理，以获得镀锌双相钢。
5.如权利要求4所述的低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法，其特征在于，所述将板坯经过加热、除鳞、粗轧、精轧和层流冷却后获得热轧卷，包括：
加热温度为1210～1260℃、精轧的开轧温度为1055～1160℃，精轧的终轧温度为880～950℃；层流冷却采用前段冷却方式，上、下表面冷却速率为50％和75％，卷取温度为580～650℃，热轧厚度为2.50～6.25mm。
6.如权利要求4所述的低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法，其特征在于，所述热轧卷经过酸洗后，冷轧成为0.6～3.0mm的冷轧薄钢带；包括，
冷轧压下率为52％～76％。
7.如权利要求4所述的低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法，其特征在于，所述对冷轧薄钢带进行热镀锌处理，以获得镀锌双相钢，包括：
冷轧薄钢带先分别以9～22℃/s、3.5～11℃/s和1.0～3.5℃/s的加热速率分段加热至300℃、700℃和780～810℃；
对加热后的冷轧薄钢带进行均热保温；
冷轧薄钢带均热保温后再进行均衡保温，且均衡保温结束后冷轧薄钢带进入锌池进行镀锌处理；
镀锌结束后冷轧薄钢带先由气刀冷却到380～420℃；随后以15～43℃/s的速度快速加热至进行合金化处理，以获得镀锌双相钢。
8.如权利要求4所述的低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法，其特征在于，均热保温60～135s后分别以1.5～8.5℃/s及18～35℃/s的速率，依次缓慢冷却至680～715℃和快速冷却至440～470℃后，进行均衡保温。
9.如权利要求4所述的低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法，其特征在于，所述合金化处理的温度为520～565℃，合金化处理的保温时间为5～30s，合金化处理后的利用风机对冷轧薄钢带冷却至室温。
10.如权利要求9所述的低点焊碳当量合金化镀锌双相钢制备方法，其特征在于，合金化处理后的利用风机对冷轧薄钢带冷却至室温，其中：冷速≥5℃/s。
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