JPH01309941A - 耐縦割れ性にすぐれる超深絞り用高張力冷延鋼板 - Google Patents
耐縦割れ性にすぐれる超深絞り用高張力冷延鋼板Info
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- JPH01309941A JPH01309941A JP14141988A JP14141988A JPH01309941A JP H01309941 A JPH01309941 A JP H01309941A JP 14141988 A JP14141988 A JP 14141988A JP 14141988 A JP14141988 A JP 14141988A JP H01309941 A JPH01309941 A JP H01309941A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業よｐ剋朋分団
本発明は、超深絞り用冷延鋼板に関し、特に、深絞り成
形性及び強度の向上に加えて、耐縦割れ性にすぐれる高
ｒ値高張力冷延鋼板に関する。
形性及び強度の向上に加えて、耐縦割れ性にすぐれる高
ｒ値高張力冷延鋼板に関する。
堡米旦皮専
自動車部品、特に、フェンダ−等の部品に適用される鋼
板には深絞り性が要求されるので、従来、かかる用途に
は、ランクフォード値（ｒ値）が２程度の超深絞り用冷
延鋼板が一般に用いられている。更に、近年、ユーザー
・ニーズの多様化やファツション性の追求が高まるにつ
れて、−層高度のプレス成形性が求められる部品の要求
が増大し。
板には深絞り性が要求されるので、従来、かかる用途に
は、ランクフォード値（ｒ値）が２程度の超深絞り用冷
延鋼板が一般に用いられている。更に、近年、ユーザー
・ニーズの多様化やファツション性の追求が高まるにつ
れて、−層高度のプレス成形性が求められる部品の要求
が増大し。
つつある。他方、燃費の改善を目的として、自動車車体
の軽量化の要求も強く、これに応えるために、強度の高
い冷延鋼板がまずまず強く要望されるに至っている。
の軽量化の要求も強く、これに応えるために、強度の高
い冷延鋼板がまずまず強く要望されるに至っている。
従来、上記したような超深絞り用冷延鋼板としては、極
低Ｃ鋼にＣ及びＮを十分固着するに必要な量のＴｉ又は
Ｎｂを添加したＩ ＦｗＪ（Ｉｎｔｅｒｓｔｉ−ｔｉａ
ｌ ｆｒｅｅ ５ｔｅｅｌ）がよく知られている。Ｌ７
かしながら、Ｔｉキルド鋼においては、Ｃとの結合力が
極めて強いために、粒界が非常に清浄となり、更に、高
張力のためにＰを添加すれば、Ｐが清浄な粒界に偏析し
て、粒界の強度を弱くするので、かかるＴｉキルド鋼は
、絞り成形した後、粒界破壊による二次加工割れ、特に
、縦割れが発生しやすくなるうえに、リン酸塩処理性に
劣り、また、溶融亜鉛メツキ材については、パウダリン
グが発生しやすいことが指摘されている。
低Ｃ鋼にＣ及びＮを十分固着するに必要な量のＴｉ又は
Ｎｂを添加したＩ ＦｗＪ（Ｉｎｔｅｒｓｔｉ−ｔｉａ
ｌ ｆｒｅｅ ５ｔｅｅｌ）がよく知られている。Ｌ７
かしながら、Ｔｉキルド鋼においては、Ｃとの結合力が
極めて強いために、粒界が非常に清浄となり、更に、高
張力のためにＰを添加すれば、Ｐが清浄な粒界に偏析し
て、粒界の強度を弱くするので、かかるＴｉキルド鋼は
、絞り成形した後、粒界破壊による二次加工割れ、特に
、縦割れが発生しやすくなるうえに、リン酸塩処理性に
劣り、また、溶融亜鉛メツキ材については、パウダリン
グが発生しやすいことが指摘されている。
１１が”ンしようとする門
以上のように、従来、Ｔｉ及び／又はＮｂを添加したＩ
Ｆ鋼によって、超深絞り用冷延鋼板においである程度の
発展がみられたものの、尚、各種特性値の一層の向上、
製造条件の緩和化、歩留りの向上等に問題が残されてい
るのが実情である。
Ｆ鋼によって、超深絞り用冷延鋼板においである程度の
発展がみられたものの、尚、各種特性値の一層の向上、
製造条件の緩和化、歩留りの向上等に問題が残されてい
るのが実情である。
本発明者らは、従来の超深絞り用冷延鋼板における上記
した問題を解決するために鋭意研究した結果、ＩＦ鋼に
Ｚｒを添加することによって、ｒ値及び強度の改善を達
成し２得ると共に、耐縦割れ性を格段に改善し得ること
を見出して、本発明に至ったものである。
した問題を解決するために鋭意研究した結果、ＩＦ鋼に
Ｚｒを添加することによって、ｒ値及び強度の改善を達
成し２得ると共に、耐縦割れ性を格段に改善し得ること
を見出して、本発明に至ったものである。
従って、本発明は、ｒ値及び強度にすぐれると共に、耐
縦割れ性にすぐれる超深絞り用冷延鋼板を提供すること
を目的とする。
縦割れ性にすぐれる超深絞り用冷延鋼板を提供すること
を目的とする。
ｉ−１を”ンするための
本発明による耐縦割れ性にすぐれる超深絞り用高張力冷
延鋼板は、重量％にて ＣＯ，０１％以下、 Ｓｉ１．５％以下、 Ｍｎ ０．５〜１．０％、 Ｐ Ｏ，０２〜１．０％、 Ｓ Ｏ，０２％以下、 ＡＩ Ｏｌｏ １〜０．０７％、 Ｎ Ｏ，００８％以下、及び Ｚｒ Ｏ，００２〜０．０４％、 を含有し、更に、 −である。） を満足するようにＮｂ及びＴｉよりなる群から選ばれる
少なくとも１種の元素を含有し、残部鉄及び不可避的不
純物よりなることを特徴とする。
延鋼板は、重量％にて ＣＯ，０１％以下、 Ｓｉ１．５％以下、 Ｍｎ ０．５〜１．０％、 Ｐ Ｏ，０２〜１．０％、 Ｓ Ｏ，０２％以下、 ＡＩ Ｏｌｏ １〜０．０７％、 Ｎ Ｏ，００８％以下、及び Ｚｒ Ｏ，００２〜０．０４％、 を含有し、更に、 −である。） を満足するようにＮｂ及びＴｉよりなる群から選ばれる
少なくとも１種の元素を含有し、残部鉄及び不可避的不
純物よりなることを特徴とする。
本発明における合金元素について説明する。
Ｃは、その添加量が増大するにつれて、これを固定する
ために、より多量のＮｂ又はＴｉの添加を必要とするこ
ととなり、製造費用を高くするのみならず、多量のＮｂ
ＣＪ？）ＴｉＣの析出を招来し、粒成長によるｒ値の向
上を得難くなるので、本発明においては、Ｃ量は０．０
１％以下とする。上記観点からは、Ｃ量は少ないほど好
ましいが、技術的な制約から、通常は、下限は、０．０
０１％程度である。
ために、より多量のＮｂ又はＴｉの添加を必要とするこ
ととなり、製造費用を高くするのみならず、多量のＮｂ
ＣＪ？）ＴｉＣの析出を招来し、粒成長によるｒ値の向
上を得難くなるので、本発明においては、Ｃ量は０．０
１％以下とする。上記観点からは、Ｃ量は少ないほど好
ましいが、技術的な制約から、通常は、下限は、０．０
０１％程度である。
Ｍｎは、強度の向上に有効であって、０．１％当りに約
０．３ ｋｇｆ／ｍｍ”の強度向上を図ることができる
。かかる効果を得るために、０．０５％以上を添加する
。しかし、１．５％を越えて添加しても、強度の向上効
果がほぼ飽和するのみならず、ｒ値を劣化させる。
０．３ ｋｇｆ／ｍｍ”の強度向上を図ることができる
。かかる効果を得るために、０．０５％以上を添加する
。しかし、１．５％を越えて添加しても、強度の向上効
果がほぼ飽和するのみならず、ｒ値を劣化させる。
Ｐは、０．０１％の添加によって、引張強さを約Ｌ ｋ
ｇｆ／ｍｍ”増加させ、且つ、固溶Ｃ及びＮが存在しな
いとき、ｒ値の劣化が非常に少ない。しかしながら、Ｐ
は、粒界に偏析して、二次加工割れを生じさせやすくす
るので、添加量は０．１％以下とする。下限量は、特に
限定されるものではないが、鋼製造の技術的制約から、
通常、０．００２％程度である。
ｇｆ／ｍｍ”増加させ、且つ、固溶Ｃ及びＮが存在しな
いとき、ｒ値の劣化が非常に少ない。しかしながら、Ｐ
は、粒界に偏析して、二次加工割れを生じさせやすくす
るので、添加量は０．１％以下とする。下限量は、特に
限定されるものではないが、鋼製造の技術的制約から、
通常、０．００２％程度である。
Ｓｉは、伸びの劣化を少なくしつつ、強度増加に有効で
あるので、すぐれた強度−伸びバランスを付与するに最
適の元素である。Ｃ及びＮが完全に固定されているとき
は、ｒ値の劣化も小さい。
あるので、すぐれた強度−伸びバランスを付与するに最
適の元素である。Ｃ及びＮが完全に固定されているとき
は、ｒ値の劣化も小さい。
しかし、１．５％を越えて過多に添加するときは、表面
性状や化成処理性を劣化させるので、添加量を１．５％
以下とする。
性状や化成処理性を劣化させるので、添加量を１．５％
以下とする。
Ｓは、ｒ値には特に影響を及ぼす元素ではないが、Ｓ量
が増大するにつれて、伸長したＭｎＳ系の介在物量が増
大し、伸びフランジ性に代表される局部延性を劣化させ
るので、本発明においては、Ｓ量は０．０２％以下とす
る。
が増大するにつれて、伸長したＭｎＳ系の介在物量が増
大し、伸びフランジ性に代表される局部延性を劣化させ
るので、本発明においては、Ｓ量は０．０２％以下とす
る。
Ａβは、脱酸のために必要な元素であって、十分な脱酸
を行なうには、少なくとも０．０１％の添加が必要であ
る。しかし、添加量が０．０７％を越えるときは、脱酸
効果が飽和するのみならず、アルミナ系介在物が増加し
、成形性を劣化させる。
を行なうには、少なくとも０．０１％の添加が必要であ
る。しかし、添加量が０．０７％を越えるときは、脱酸
効果が飽和するのみならず、アルミナ系介在物が増加し
、成形性を劣化させる。
Ｎは、その含有量の増加に伴って、Ｎを固定するために
多量のＺｒを必要とし、製造費用を高くするほか、析出
量も増大し、粒成長性が劣化し、ｒ値の向上を図り難く
なる。従って、本発明においては、Ｎ量はできる限り少
ないほどよく、０．００８％以下とする。好ましくは０
． ＯＯ４％以下である。
多量のＺｒを必要とし、製造費用を高くするほか、析出
量も増大し、粒成長性が劣化し、ｒ値の向上を図り難く
なる。従って、本発明においては、Ｎ量はできる限り少
ないほどよく、０．００８％以下とする。好ましくは０
． ＯＯ４％以下である。
本発明においては、Ｎｂ又はＴｉは、Ｃを固着するため
に、原子量比にて、（Ｎｂ／９３） ＋ （Ｔｉ”／４
８）がＣ／１２以上を必要とする。ここに、である。Ｃ
／１２よりも少ないときは、固溶Ｃが残存し、ｒ値の劣
化を招く。しかし、原子量比にてＣ／１２の３倍を越え
ても、効果力ｌ色和し、再結晶温度を上昇させる。即ち
、本発明においては、を満足するようにＴｉ及びＮｂが
添加される。
に、原子量比にて、（Ｎｂ／９３） ＋ （Ｔｉ”／４
８）がＣ／１２以上を必要とする。ここに、である。Ｃ
／１２よりも少ないときは、固溶Ｃが残存し、ｒ値の劣
化を招く。しかし、原子量比にてＣ／１２の３倍を越え
ても、効果力ｌ色和し、再結晶温度を上昇させる。即ち
、本発明においては、を満足するようにＴｉ及びＮｂが
添加される。
Ｚｒは、本発明において、最も重要な元素であって、Ｉ
Ｆ鋼において、その耐縦割れ性を著しく改善する効果を
有する。かかる効果は、Ｚｒが粒界に偏析して、粒界強
度を高めると共に、粒界強度を低める他の元素の偏析を
妨げ、或いは固溶したＺｒが粒界に偏析しようとする元
素を粒内にとどめ、更に、粒内の靭性を高めることに基
づくとみられる。このように、Ｚｒは、二次加工性や粒
界破壊を防止し、かくして、耐縦割れ性を著しく改善す
る。かかる効果を有効に得るためには、本発明に従って
、少なくとも０．００２％を添加することが必要である
が、他方、０．０４％を越えて過多に添加しても、上記
効果が飽和する。従って、Ｚｒ量は０．００２〜０．０
４％とする。
Ｆ鋼において、その耐縦割れ性を著しく改善する効果を
有する。かかる効果は、Ｚｒが粒界に偏析して、粒界強
度を高めると共に、粒界強度を低める他の元素の偏析を
妨げ、或いは固溶したＺｒが粒界に偏析しようとする元
素を粒内にとどめ、更に、粒内の靭性を高めることに基
づくとみられる。このように、Ｚｒは、二次加工性や粒
界破壊を防止し、かくして、耐縦割れ性を著しく改善す
る。かかる効果を有効に得るためには、本発明に従って
、少なくとも０．００２％を添加することが必要である
が、他方、０．０４％を越えて過多に添加しても、上記
効果が飽和する。従って、Ｚｒ量は０．００２〜０．０
４％とする。
本発明による冷延鋼板には、上記した元素に加えて、更
に、Ｂを添加することができる。Ｂは、偏析して、耐縦
割れ性に有害なＰの偏析を効果的に防止する。この効果
を有効に得るには、少なくともｏ、 ｏ ｏ ｓ％の添
加を必要とする。しかし、過多に添加しても、上記効果
が飽和するので、添加量の上限を０．０５％とする。
に、Ｂを添加することができる。Ｂは、偏析して、耐縦
割れ性に有害なＰの偏析を効果的に防止する。この効果
を有効に得るには、少なくともｏ、 ｏ ｏ ｓ％の添
加を必要とする。しかし、過多に添加しても、上記効果
が飽和するので、添加量の上限を０．０５％とする。
本発明による冷延鋼板は、上述した化学成分を有するス
ラブを１１００〜１２５０℃の温度に均熱加熱し、仕上
温度を（Ａｒ３５０）’Ｃ乃至（Ａｒ：＋ ＋ １００
） ’Ｃとして熱間圧延し、この熱間圧延の終了後、４
５０〜７５０℃の温度で巻取処理をし、酸洗の後、６０
〜９０％の冷間圧延を行い、更に、再結晶焼鈍すること
によって得ることができる。焼鈍は、連続焼鈍及びバッ
チ焼鈍のみならず、溶融亜鉛メツキラインにおける浸漬
工程前の熱処理等を含むものとする。
ラブを１１００〜１２５０℃の温度に均熱加熱し、仕上
温度を（Ａｒ３５０）’Ｃ乃至（Ａｒ：＋ ＋ １００
） ’Ｃとして熱間圧延し、この熱間圧延の終了後、４
５０〜７５０℃の温度で巻取処理をし、酸洗の後、６０
〜９０％の冷間圧延を行い、更に、再結晶焼鈍すること
によって得ることができる。焼鈍は、連続焼鈍及びバッ
チ焼鈍のみならず、溶融亜鉛メツキラインにおける浸漬
工程前の熱処理等を含むものとする。
発１Ｆｌ函果
以上のように、本発明によれば、ＩＦ鋼にＺｒを添加す
ることによって、二次加工性や粒界破壊が防止され、か
くして、耐縦割れ性が著しく改善された超深絞り用高張
力冷延鋼板を得ることができる。
ることによって、二次加工性や粒界破壊が防止され、か
くして、耐縦割れ性が著しく改善された超深絞り用高張
力冷延鋼板を得ることができる。
実施聞
以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこ
れら実施例により何ら限定されるものではない。
れら実施例により何ら限定されるものではない。
実施例
第１表〜第３表に示す化学成分を有する本発明鋼及び比
較鋼を溶製し、これらを仕上温度９２０℃にて熱間圧延
し、７５０℃で３０分間加熱した後、炉冷した。次いで
、冷延率７５％にて冷間圧延し、８５０℃で１．５分間
加熱した後、空冷する第３表 ソルト・バス処理を施して、冷延鋼板を製造した。
較鋼を溶製し、これらを仕上温度９２０℃にて熱間圧延
し、７５０℃で３０分間加熱した後、炉冷した。次いで
、冷延率７５％にて冷間圧延し、８５０℃で１．５分間
加熱した後、空冷する第３表 ソルト・バス処理を施して、冷延鋼板を製造した。
これら冷延鋼板の引張強さ、下値及び伸びを第２表に示
す。また、縦割れ試験は以下のようにして行なった。即
ち、上記冷延鋼板からブランク１４５鶴径、絞り比α２
．０にて試験用カップを作製し、第１図に示すように、
適宜の容器１内にて液体窒素にて冷却したフロン２中で
、円錐ポンチ３に上記試験用カップ４を被せ、液体窒素
温度から常温までの温度範囲でカップの底面に荷重５を
加えて、カップ開口を広げ、脆性破壊率から遷移温度を
測定し、このようにして、耐縦割れ性を評価した。結果
を第３表に示す。
す。また、縦割れ試験は以下のようにして行なった。即
ち、上記冷延鋼板からブランク１４５鶴径、絞り比α２
．０にて試験用カップを作製し、第１図に示すように、
適宜の容器１内にて液体窒素にて冷却したフロン２中で
、円錐ポンチ３に上記試験用カップ４を被せ、液体窒素
温度から常温までの温度範囲でカップの底面に荷重５を
加えて、カップ開口を広げ、脆性破壊率から遷移温度を
測定し、このようにして、耐縦割れ性を評価した。結果
を第３表に示す。
第２図に、Ｔｉ添加鋼において、Ｚｒ量が縦割れ遷移温
度に及ぼす影響を示し、第３図に、Ｎｂ添加鋼及びＴｉ
−Ｎｂ複合添加鋼において、Ｚｒ量が縦割れ遷移温度に
及ぼす影響を示す。更に、第４図に、Ｂ非添加鋼におい
て、下値と縦割れ遷移温度との関係を示し、第５図に、
Ｂ添加鋼において、ｒ値と縦割れ遷移温度との関係を示
す。
度に及ぼす影響を示し、第３図に、Ｎｂ添加鋼及びＴｉ
−Ｎｂ複合添加鋼において、Ｚｒ量が縦割れ遷移温度に
及ぼす影響を示す。更に、第４図に、Ｂ非添加鋼におい
て、下値と縦割れ遷移温度との関係を示し、第５図に、
Ｂ添加鋼において、ｒ値と縦割れ遷移温度との関係を示
す。
第１図は、縦割れ試験を行なうための試験装置を示す断
面図、第２図は、Ｔｉ添加鋼において、Ｚｒ量が縦割れ
遷移温度に及ぼす影響を示すグラフ、第３図は、Ｎｂ添
加鋼及びＴｉ−Ｎｂ複合添加鋼において、Ｚｒ量が縦割
れ遷移温度に及ぼす影響を示すグラフ、第４図は、Ｂ非
添加鋼において、ｒ値と縦割れ遷移温度との関係を示す
グラフ、第５図は、Ｂ添加鋼において、下値と縦割れ遷
移温度との関係を示すグラフである。 １・・・容器、２・・・液体フロン、３・・・円錐ポン
チ＝４・・・試験用カップ、５・・・荷重。 第１図 第２図 ２と１１（セ」ト外） 第３図 ７と→１（−室１１ン・） 享（瞥ｌれ透眠シ遵妃覧じご）
面図、第２図は、Ｔｉ添加鋼において、Ｚｒ量が縦割れ
遷移温度に及ぼす影響を示すグラフ、第３図は、Ｎｂ添
加鋼及びＴｉ−Ｎｂ複合添加鋼において、Ｚｒ量が縦割
れ遷移温度に及ぼす影響を示すグラフ、第４図は、Ｂ非
添加鋼において、ｒ値と縦割れ遷移温度との関係を示す
グラフ、第５図は、Ｂ添加鋼において、下値と縦割れ遷
移温度との関係を示すグラフである。 １・・・容器、２・・・液体フロン、３・・・円錐ポン
チ＝４・・・試験用カップ、５・・・荷重。 第１図 第２図 ２と１１（セ」ト外） 第３図 ７と→１（−室１１ン・） 享（瞥ｌれ透眠シ遵妃覧じご）
Claims (1)
- （１）重量％にて Ｃ０．０１％以下、 Ｓｉ１．５％以下、 Ｍｎ０．５〜１．０％、 Ｐ０．０２〜１．０％、 Ｓ０．０２％以下、 Ａｌ０．０１〜０．０７％、 Ｎ０．００８％以下、及び Ｚｒ０．００２〜０．０４％、 を含有し、更に、 （Ｃ／１２）≦（Ｎｂ／９３）＋（Ｔｉ＾＊／４８）≦
３×（Ｃ／１２）（式中、Ｔｉ＾＊＝Ｔｉ−Ｎ×（４８
／１４）−（Ｓ−Ｍｎ×（３２／５５））×（４８／３
２）である。） を満足するようにＮｂ及びＴｉよりなる群から選ばれる
少なくとも１種の元素を含有し、残部鉄及び不可避的不
純物よりなることを特徴とする耐縦割れ性にすぐれる超
深絞り用高張力冷延鋼板。 （１）重量％にて Ｃ０．０１％以下、 Ｓｉ１．５％以下、 Ｍｎ０．５〜１．０％、 Ｐ０．０２〜１．０％、 Ｓ０．０２％以下、 Ａｌ０．０１〜０．０７％、 Ｎ０．００８％以下、 Ｚｒ０．００２〜０．０４％、及び Ｂ０．０００５〜０．００５％ を含有し、更に、 （Ｃ／１２）≦（Ｎｂ／９３）＋（Ｔｉ＾＊／４８）≦
３×（Ｃ／１２）（式中、Ｔｉ＾＊＝Ｔｉ−Ｎ×（４８
／１４）−（Ｓ−Ｍｎ×（３２／５５））×（４８／３
２）である。） を満足するようにＮｂ及びＴｉよりなる群から選ばれる
少なくとも１種の元素を含有し、残部鉄及び不可避的不
純物よりなることを特徴とする耐縦割れ性にすぐれる超
深絞り用高張力冷延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63141419A JPH0756062B2 (ja) | 1988-06-08 | 1988-06-08 | 耐縦割れ性にすぐれる超深絞り用高張力冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63141419A JPH0756062B2 (ja) | 1988-06-08 | 1988-06-08 | 耐縦割れ性にすぐれる超深絞り用高張力冷延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01309941A true JPH01309941A (ja) | 1989-12-14 |
| JPH0756062B2 JPH0756062B2 (ja) | 1995-06-14 |
Family
ID=15291567
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63141419A Expired - Fee Related JPH0756062B2 (ja) | 1988-06-08 | 1988-06-08 | 耐縦割れ性にすぐれる超深絞り用高張力冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0756062B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04154937A (ja) * | 1990-10-16 | 1992-05-27 | Nippon Steel Corp | 高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
-
1988
- 1988-06-08 JP JP63141419A patent/JPH0756062B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04154937A (ja) * | 1990-10-16 | 1992-05-27 | Nippon Steel Corp | 高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0756062B2 (ja) | 1995-06-14 |
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