JPH01298206A - 中空複合繊維 - Google Patents
中空複合繊維Info
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- JPH01298206A JPH01298206A JP63124648A JP12464888A JPH01298206A JP H01298206 A JPH01298206 A JP H01298206A JP 63124648 A JP63124648 A JP 63124648A JP 12464888 A JP12464888 A JP 12464888A JP H01298206 A JPH01298206 A JP H01298206A
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Landscapes
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- Nonwoven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は嵩高性、易圧縮性、圧縮易回復性に優れた熱接
着不織布を得ることのできる中空複合繊維に関するもの
である。
着不織布を得ることのできる中空複合繊維に関するもの
である。
[従来の技術]
熱接着不織布用の熱接着性繊維については、例えば特開
昭57−6617号、同57−210015号、同57
−95311号、同57−95312号、同5B−23
917号同58−41912号、同58−203117
号、同61−201015号。
昭57−6617号、同57−210015号、同57
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917号同58−41912号、同58−203117
号、同61−201015号。
同62−59822号、同62−156310号、同8
2−184119号等に開示されている。これらに開示
されている熱接着性繊維の構造はシース・コア・コンジ
ュゲートあるいはサイド・パイ・サイド・コンジュゲー
ト構造になっていると共にいずれも中実となっているの
で嵩高性に劣り、また易圧縮性および圧縮易回復性にも
欠けるものであった。
2−184119号等に開示されている。これらに開示
されている熱接着性繊維の構造はシース・コア・コンジ
ュゲートあるいはサイド・パイ・サイド・コンジュゲー
ト構造になっていると共にいずれも中実となっているの
で嵩高性に劣り、また易圧縮性および圧縮易回復性にも
欠けるものであった。
一方嵩高性、易圧縮性、圧縮易回復性に優れた中空複合
繊維が特公昭45−30048号、同45−20128
号、同47−17089号、特開昭61−152824
号等の公報に開示されており、これらの技術に関する改
良研究は継続してなされているが、未だ嵩高性、易圧縮
性、圧縮易回復性に十分優れているというものがないの
が現状である。またこれらの繊維は元々熱接着不織布用
の熱接着性繊維として開発されたものではないので、熱
接着不織布用としての配慮に欠け、当然上記繊維から得
られる熱接着不織布は嵩高性や易圧縮性、圧縮易回復性
に十分優れているものではなく、また不織布を製造した
場合には寸法安定性に欠けるものであった。
繊維が特公昭45−30048号、同45−20128
号、同47−17089号、特開昭61−152824
号等の公報に開示されており、これらの技術に関する改
良研究は継続してなされているが、未だ嵩高性、易圧縮
性、圧縮易回復性に十分優れているというものがないの
が現状である。またこれらの繊維は元々熱接着不織布用
の熱接着性繊維として開発されたものではないので、熱
接着不織布用としての配慮に欠け、当然上記繊維から得
られる熱接着不織布は嵩高性や易圧縮性、圧縮易回復性
に十分優れているものではなく、また不織布を製造した
場合には寸法安定性に欠けるものであった。
[発明が解決しようとする課題]
そこで本発明においては嵩高性、易圧縮性、圧縮易回復
性に加えて寸法安定性にも優れた不織布を製造すること
のできる熱接着性の中空複合繊維について検討した。
性に加えて寸法安定性にも優れた不織布を製造すること
のできる熱接着性の中空複合繊維について検討した。
[課題を解決するための手段]
上記課題を解決することのできた本発明の中空複合ta
維とは相溶性を有し融点または軟化点が20℃以上異な
る二つの重合体からなる接合型複合繊維であって、該繊
維は前記二つの重合体に跨がる連続中空を長さ方向に有
し、該繊維横断面における前記中空の中空率が10%以
上であることを構成要旨とするものである。
維とは相溶性を有し融点または軟化点が20℃以上異な
る二つの重合体からなる接合型複合繊維であって、該繊
維は前記二つの重合体に跨がる連続中空を長さ方向に有
し、該繊維横断面における前記中空の中空率が10%以
上であることを構成要旨とするものである。
[作用]
本発明の中空−複合繊維とはその断面形状が例えば第1
図(a) または(b)に示すように、二つの重合体A
、Bが接合されたサイド・パイ・サイド型複合構造とな
っており、中空1がこれら二つの重合体に跨がって繊維
の長さ方向に連続して形成されている。
図(a) または(b)に示すように、二つの重合体A
、Bが接合されたサイド・パイ・サイド型複合構造とな
っており、中空1がこれら二つの重合体に跨がって繊維
の長さ方向に連続して形成されている。
前記複合繊維を構成する二つの重合体とは互いに相溶性
を有し、融点または軟化点が20℃以上異なるものであ
る。本発明の中空複合繊維は前記のようにサイド・パイ
・サイド型となっているので、2つの重合体に相溶性が
ないと、両型合体の接合剥離を生ずる。従って2つ重合
体の相溶性は特に重要である。
を有し、融点または軟化点が20℃以上異なるものであ
る。本発明の中空複合繊維は前記のようにサイド・パイ
・サイド型となっているので、2つの重合体に相溶性が
ないと、両型合体の接合剥離を生ずる。従って2つ重合
体の相溶性は特に重要である。
ところで中空複合繊維は例えば2種類の重合体を二機の
押出機で別々に溶融し、ブロックで合流させて第2図に
示すようなC型ノズルから両型合体をサイド・パイ・サ
イド型に複合紡糸して得ることができ、その断面形状は
前述した様になる。
押出機で別々に溶融し、ブロックで合流させて第2図に
示すようなC型ノズルから両型合体をサイド・パイ・サ
イド型に複合紡糸して得ることができ、その断面形状は
前述した様になる。
この時C型ノズルを中心線で左右A’ 、B’に分け、
A′側から吐出される成分を重合体Aとし、B′側から
吐出される成分を重合体BとするとA′側から吐出した
重合体Aが流動して接着2し第1図の様な中空糸を形成
する。(以下重合体Aを接着成分Aと記す。−芳重合体
Bよりなる成分は半円状に湾曲し中空複合繊維の軸に対
して直角方向からの圧縮に対する回復性を発揮する成分
となるので骨格成分Bと記す)。
A′側から吐出される成分を重合体Aとし、B′側から
吐出される成分を重合体BとするとA′側から吐出した
重合体Aが流動して接着2し第1図の様な中空糸を形成
する。(以下重合体Aを接着成分Aと記す。−芳重合体
Bよりなる成分は半円状に湾曲し中空複合繊維の軸に対
して直角方向からの圧縮に対する回復性を発揮する成分
となるので骨格成分Bと記す)。
この際接着成分Aの融点または軟化点が骨格成分Bのそ
れよりも20℃以上低くないと十分に流動して接着する
ことができない。また中空率が10%以上、好ましくは
20%以上になるように形成させないと接着成分Aおよ
び骨格成分Bに跨がるような中空が形成されないと共に
、骨格成分の湾曲性が不十分となり繊維の圧縮に対する
回復能(圧縮易回復性)が低下する。
れよりも20℃以上低くないと十分に流動して接着する
ことができない。また中空率が10%以上、好ましくは
20%以上になるように形成させないと接着成分Aおよ
び骨格成分Bに跨がるような中空が形成されないと共に
、骨格成分の湾曲性が不十分となり繊維の圧縮に対する
回復能(圧縮易回復性)が低下する。
上記接着成分および骨格成分として用いることのできる
重合体は相溶性を有し融点または軟化点が20℃以上異
なっているものであれば良く、例えばポリエステル系で
はその酸成分がテレフタル酸/イソフタル酸9515〜
30/70である改質ポリエステルやこれにポリブチレ
ンテレフタレートを混合したものを接着成分Aとし、ポ
リエチレンテレフタレートを骨格成分Bとする。またポ
リオレフィン系ではポリエチレン(接着成分A)とポリ
プロピレン(骨格成分B)の組合せ、或は改質ポリエチ
レンや改質ポリプロピレン(接着成分A)と非改質ポリ
エチレンやポリプロピレン(骨格成分B)の組合わせ等
が例示される。また用途との関連において吸水性を付与
するためにポリビニルアルコールを添加したり、その他
相溶性の良い第3成分を添加することができる。
重合体は相溶性を有し融点または軟化点が20℃以上異
なっているものであれば良く、例えばポリエステル系で
はその酸成分がテレフタル酸/イソフタル酸9515〜
30/70である改質ポリエステルやこれにポリブチレ
ンテレフタレートを混合したものを接着成分Aとし、ポ
リエチレンテレフタレートを骨格成分Bとする。またポ
リオレフィン系ではポリエチレン(接着成分A)とポリ
プロピレン(骨格成分B)の組合せ、或は改質ポリエチ
レンや改質ポリプロピレン(接着成分A)と非改質ポリ
エチレンやポリプロピレン(骨格成分B)の組合わせ等
が例示される。また用途との関連において吸水性を付与
するためにポリビニルアルコールを添加したり、その他
相溶性の良い第3成分を添加することができる。
中空複合繊維を製造する際の紡糸ノズルとしては公知の
ものを使用することができるが、繊維の断面形状は主に
ノズル形状によって決まるのでノズルの遷択は重要であ
る。また二つの溶融重合体のノズルからの吐出量や粘度
も中空部形状に大きな影否を及ぼすので紡糸時の重合体
の粘度やオリフィス流入配分も考慮して設定する必要が
ある。
ものを使用することができるが、繊維の断面形状は主に
ノズル形状によって決まるのでノズルの遷択は重要であ
る。また二つの溶融重合体のノズルからの吐出量や粘度
も中空部形状に大きな影否を及ぼすので紡糸時の重合体
の粘度やオリフィス流入配分も考慮して設定する必要が
ある。
例えば第1図(a)は接着成分が低粘度である場合にお
ける繊維断面形状、(b)は接着成分が高粘度である場
合であり、(a)では骨格成分の湾曲度が大きくなって
おり、(b)では骨格成分の湾曲度が小さくなっている
。
ける繊維断面形状、(b)は接着成分が高粘度である場
合であり、(a)では骨格成分の湾曲度が大きくなって
おり、(b)では骨格成分の湾曲度が小さくなっている
。
紡糸温度は前記ポリエステル系では、275〜290℃
、ポリオレフィン系では180〜290℃が適切である
。紡糸温度は重合体の溶融粘度によって左右され、且つ
繊維断面形状を左右するので好適な紡糸温度を選ぶこと
は大切である。
、ポリオレフィン系では180〜290℃が適切である
。紡糸温度は重合体の溶融粘度によって左右され、且つ
繊維断面形状を左右するので好適な紡糸温度を選ぶこと
は大切である。
紡糸速度は500〜6000 m7分、好ましくは15
00〜5000m/分とする。6000m超/分では糸
切れ等の問題が発生し、500m未満/分では生産性に
劣る。
00〜5000m/分とする。6000m超/分では糸
切れ等の問題が発生し、500m未満/分では生産性に
劣る。
前記のように紡糸して引取った後、ドローフレーム方式
やブイレフトド・ロ一方式等で一段または二段延伸する
。延伸温度は低融点側のまたは低軟化点側重合体が接着
しない温度例えばポリエステル系では50〜120℃、
ポリオレフィン系では40〜100℃で行う。延伸倍率
は未延伸残を生じない為に破断延伸倍率の0.6倍以上
、阜糸切れ、剥離を生じない為に0.85倍以下とする
ことが好ましい。尚紡糸巻取時に立体巻縮が繊維に表わ
れることがあるがカード通過性に問題を生じない程度の
立体巻縮ならば不織布として用いることができるので、
通常の紡糸速度以上で且つ糸切れが発生しない程度の高
速度で紡糸し未延伸のままで直接巻き取ることもでき、
この様な方法であっても配向・結晶化した中空複合繊維
を作成することもできる。繊維径は用途に応じて調整す
るものであるが、よりソフトなものとするには3デニー
ル以下とするのが好ましい。
やブイレフトド・ロ一方式等で一段または二段延伸する
。延伸温度は低融点側のまたは低軟化点側重合体が接着
しない温度例えばポリエステル系では50〜120℃、
ポリオレフィン系では40〜100℃で行う。延伸倍率
は未延伸残を生じない為に破断延伸倍率の0.6倍以上
、阜糸切れ、剥離を生じない為に0.85倍以下とする
ことが好ましい。尚紡糸巻取時に立体巻縮が繊維に表わ
れることがあるがカード通過性に問題を生じない程度の
立体巻縮ならば不織布として用いることができるので、
通常の紡糸速度以上で且つ糸切れが発生しない程度の高
速度で紡糸し未延伸のままで直接巻き取ることもでき、
この様な方法であっても配向・結晶化した中空複合繊維
を作成することもできる。繊維径は用途に応じて調整す
るものであるが、よりソフトなものとするには3デニー
ル以下とするのが好ましい。
以上のようにして二つの重合体よりなり、二つの重合体
に跨がり、繊維の長さ方向に連続した中空を有する接合
型複合繊維を得ることができる。
に跨がり、繊維の長さ方向に連続した中空を有する接合
型複合繊維を得ることができる。
該1a維は配向しており、熱収縮差の異なる二成分より
なるので熱処理に対して立体螺旋巻縮能を有する。この
ときの立体螺旋巻縮は、ia維の接着温度より約10℃
位低い温度で無緊張下で熱処理した時に発現する立体螺
旋巻縮の曲率半径の逆数(1/ρ)が0.5〜5mm−
’となるようにするのが好ましく、このような値が得ら
れる収縮差となるように二つ重合体を組合わせることが
必要である。
なるので熱処理に対して立体螺旋巻縮能を有する。この
ときの立体螺旋巻縮は、ia維の接着温度より約10℃
位低い温度で無緊張下で熱処理した時に発現する立体螺
旋巻縮の曲率半径の逆数(1/ρ)が0.5〜5mm−
’となるようにするのが好ましく、このような値が得ら
れる収縮差となるように二つ重合体を組合わせることが
必要である。
また骨格成分が湾曲しているのでねじりモーメントを小
さくすることができ、このことは易圧縮性にとって好ま
しい特性である。
さくすることができ、このことは易圧縮性にとって好ま
しい特性である。
さらに中空複合繊維に通常の方法例えば押込みクリンパ
−等で機械巻縮を加え巻縮繊維とし、用途に応じた長さ
に切断してステーブルとする。巻縮数は8個以上/イン
チ、巻縮率は5%以上とするのが好ましい。なぜならば
これら数値に達しないとカードウェブ化時における開繊
絡合性が維持できないことと、機械巻縮付与時における
座屈点が熱処理時に立体螺旋巻縮発現の核となり、この
核が立体巻縮発現性をコントロールするからである。
−等で機械巻縮を加え巻縮繊維とし、用途に応じた長さ
に切断してステーブルとする。巻縮数は8個以上/イン
チ、巻縮率は5%以上とするのが好ましい。なぜならば
これら数値に達しないとカードウェブ化時における開繊
絡合性が維持できないことと、機械巻縮付与時における
座屈点が熱処理時に立体螺旋巻縮発現の核となり、この
核が立体巻縮発現性をコントロールするからである。
得られたステーブルをカード開繊してウェブを作成し、
該ウェブを単層あるいは開繊方向に対して交互に積層し
、接着成分の融点または軟化点+20℃前後で1〜30
分間乾熱処理して熱接着不織布とする。この際前記の様
にして得た中空複合繊維以外の他の繊維を複合して用い
ても良いが接着性を有するものを選ぶ必要がある。また
カード開繊時の伸張歪は前述の立体螺旋巻縮発現能に加
えて立体螺旋巻縮発現の要因となる。この乾熱処理待複
合繊維自身の持つ立体螺旋巻縮が発現し、i械巻縮に立
体螺旋巻縮が付加されてよりバルキー性に富んだものと
なる。また繊維同士が接着する際は低融点あるいは低軟
化点成分同士のみが接着するだけであるから、圧縮変形
下における一本一木の繊維の動く自由度は大きくなり、
このことも中空複合繊維自体の嵩高性、易圧縮性、圧縮
易回復性および巻縮による嵩高性、易圧縮性と圧縮易回
復性に加味されるので、より嵩高性、易圧縮性、圧縮易
回復性に優れたものとなる。またこのようにして得られ
た不織布は繊維の巻縮(機械巻縮+立体巻縮)による絡
みあいと熱接着により寸法安定性に優れたものとなる。
該ウェブを単層あるいは開繊方向に対して交互に積層し
、接着成分の融点または軟化点+20℃前後で1〜30
分間乾熱処理して熱接着不織布とする。この際前記の様
にして得た中空複合繊維以外の他の繊維を複合して用い
ても良いが接着性を有するものを選ぶ必要がある。また
カード開繊時の伸張歪は前述の立体螺旋巻縮発現能に加
えて立体螺旋巻縮発現の要因となる。この乾熱処理待複
合繊維自身の持つ立体螺旋巻縮が発現し、i械巻縮に立
体螺旋巻縮が付加されてよりバルキー性に富んだものと
なる。また繊維同士が接着する際は低融点あるいは低軟
化点成分同士のみが接着するだけであるから、圧縮変形
下における一本一木の繊維の動く自由度は大きくなり、
このことも中空複合繊維自体の嵩高性、易圧縮性、圧縮
易回復性および巻縮による嵩高性、易圧縮性と圧縮易回
復性に加味されるので、より嵩高性、易圧縮性、圧縮易
回復性に優れたものとなる。またこのようにして得られ
た不織布は繊維の巻縮(機械巻縮+立体巻縮)による絡
みあいと熱接着により寸法安定性に優れたものとなる。
上記のようにして得た不織布を中綿、衛材。
ディスポ用品等に適用すると嵩高で、易圧縮性および圧
縮易回復性に優れたものとなると共に寸法安定性に優れ
た製品となる。
縮易回復性に優れたものとなると共に寸法安定性に優れ
た製品となる。
[実施例コ
以下本発明の実施例について述べる。尚本発明における
特性評価法は以下のごとくである。
特性評価法は以下のごとくである。
(1)相溶性
異なる重合体よりなる二枚のフィルムを積層し、融点以
上、プレス圧5 kg7cm”で30分以上熱処理した
後、幅2 cm、長さ5cmフィルムにおける同成分の
剥離強度が 500以上(g):相溶性ありとして0200〜500
未満(g):相溶性やや有りとして△ 200以下(g):相溶性無しとして×とした。
上、プレス圧5 kg7cm”で30分以上熱処理した
後、幅2 cm、長さ5cmフィルムにおける同成分の
剥離強度が 500以上(g):相溶性ありとして0200〜500
未満(g):相溶性やや有りとして△ 200以下(g):相溶性無しとして×とした。
(2)融点差
二つの重合体試料2mgを示差熱測定装置(DSC)で
300℃で30分保持した後5℃/分で降温した時第1
吸熱ピーク温度を温度をTm、、第2吸熱ピーク温度を
Tm、としTm1−Tm2を二成分の融点差とした。
300℃で30分保持した後5℃/分で降温した時第1
吸熱ピーク温度を温度をTm、、第2吸熱ピーク温度を
Tm、としTm1−Tm2を二成分の融点差とした。
(3)中空率
中空複合繊維をアクリル系樹脂で包みこみ、該樹脂を4
0℃以下で硬化せしめた後5〜20μmの薄片に切り出
し200X10倍の繊維断面顕微鏡写真における繊維全
体の断面積SOと中空部断面積Siを求め次式で計算し
た。
0℃以下で硬化せしめた後5〜20μmの薄片に切り出
し200X10倍の繊維断面顕微鏡写真における繊維全
体の断面積SOと中空部断面積Siを求め次式で計算し
た。
中空率(%)=[二Σ(S i/So) ] xlOO
但しn=20 (4)立体螺旋巻縮発現能 中空複合繊維繊維を無緊張状態で低融点または低軟化点
成分の融点または軟化点−10℃で乾熱処理した後、第
3図に示すような投影図を得、デイメンジョンD、Lを
求め次式にて曲率半径の逆数l/ρ求めた。
但しn=20 (4)立体螺旋巻縮発現能 中空複合繊維繊維を無緊張状態で低融点または低軟化点
成分の融点または軟化点−10℃で乾熱処理した後、第
3図に示すような投影図を得、デイメンジョンD、Lを
求め次式にて曲率半径の逆数l/ρ求めた。
但しn=20
(5)嵩高性
ステーブル化した繊維をカードで開繊し、目付量50
g/m”となるようにウェブを作成し、融点また軟化点
+20℃で10分間乾熱処理後冷却し、繊維の開繊方向
に対して交互に重ね合わせ、0.5g/m2荷重下にお
ける嵩密度(cm3/g)を求めた。この時 120以上(cm’/g) : 溝高性良好として◎
100〜120未満(cm’/g) :嵩高性やや良好
として○ 70〜100c未満(m3/g) :嵩高性やや悪い
として△ 70未満(cm3/g) :嵩高性悪いとして×とした
。
g/m”となるようにウェブを作成し、融点また軟化点
+20℃で10分間乾熱処理後冷却し、繊維の開繊方向
に対して交互に重ね合わせ、0.5g/m2荷重下にお
ける嵩密度(cm3/g)を求めた。この時 120以上(cm’/g) : 溝高性良好として◎
100〜120未満(cm’/g) :嵩高性やや良好
として○ 70〜100c未満(m3/g) :嵩高性やや悪い
として△ 70未満(cm3/g) :嵩高性悪いとして×とした
。
(fi)5圧縮性
前記(5)で作成したウェブを25 g/ctn2荷重
下で測定した嵩密度(caa3/g )と前記(5)で
求めた嵩密度(cm’/g )の差が 50以上(cm3/g) :ソフト性良好として02
5〜50未満(cm3/g) :ソフト性やや良好とし
て○ 15〜25未14 (cm’/g) : ソフト性やや
悪いとして△ 15未満(cm3/g) :ソフト性悪いとしてXで評
価した (7)立体螺旋巻縮発現状態 前記(5)で得た乾熱処理後ウェブの繊維を実体顕微鏡
下50倍で観察し、下記のようにランクづけした。
下で測定した嵩密度(caa3/g )と前記(5)で
求めた嵩密度(cm’/g )の差が 50以上(cm3/g) :ソフト性良好として02
5〜50未満(cm3/g) :ソフト性やや良好とし
て○ 15〜25未14 (cm’/g) : ソフト性やや
悪いとして△ 15未満(cm3/g) :ソフト性悪いとしてXで評
価した (7)立体螺旋巻縮発現状態 前記(5)で得た乾熱処理後ウェブの繊維を実体顕微鏡
下50倍で観察し、下記のようにランクづけした。
立体螺旋巻縮が良好に発現二〇
立体螺旋巻縮が中程度に発現:O
立体螺旋巻縮の発現が少ない:△
立体螺旋巻縮の発現なし:×
(8)圧縮嵩回復性
東洋ボールドウィン社製II型テンシロンを用い前記(
5)で作成したウェブにO〜100 g/cm’の荷重
を50回くり返し加えた後、無負荷状態における厚みを
ti、ウェブ作成直後無負荷状態における厚みをt。と
しく t o −t I) / t oを求めこの時 0.9以上:回復性良好として◎ 0.7〜0.9未満:回復性やや良好として00.5〜
0.7未満:回復性やや悪いとして△0.5未満:回復
性悪いとして× とした。(但しn=5) 実験N001〜7 共重合体を構成する酸成分がテレフタル酸/イソフタル
酸=70/30である共重合ボリエステル(融点133
℃、固有粘度0.610)を接着成分、ポリエチレンテ
レフタレート(融点265℃、固有粘度0.820)を
骨格成分として複合比40/60となるようにノズル中
空率を変えて、またブロック位置を変えて紡糸温度28
5℃でC型ノズルより吐出させ引取り速度1300m/
分で引取後、ウェットバス70℃で2.0〜2.6倍に
延伸して中空複合繊維を得、該繊維に機械巻縮を付与し
61mmにカットしステーブルを作成した。ざらに該ス
テーブルを開繊し目付50 g/ln”のウェブを作成
し、該ウェブを130〜160℃で10分間乾熱処理し
た。乾熱処理したウェブを繊維の開繊方向に対して交互
に重ねて熱接着不織布を得た。この際前記工程中で得ら
れる中空複合繊維および熱接着不織布における各特性を
第1表に示す。
5)で作成したウェブにO〜100 g/cm’の荷重
を50回くり返し加えた後、無負荷状態における厚みを
ti、ウェブ作成直後無負荷状態における厚みをt。と
しく t o −t I) / t oを求めこの時 0.9以上:回復性良好として◎ 0.7〜0.9未満:回復性やや良好として00.5〜
0.7未満:回復性やや悪いとして△0.5未満:回復
性悪いとして× とした。(但しn=5) 実験N001〜7 共重合体を構成する酸成分がテレフタル酸/イソフタル
酸=70/30である共重合ボリエステル(融点133
℃、固有粘度0.610)を接着成分、ポリエチレンテ
レフタレート(融点265℃、固有粘度0.820)を
骨格成分として複合比40/60となるようにノズル中
空率を変えて、またブロック位置を変えて紡糸温度28
5℃でC型ノズルより吐出させ引取り速度1300m/
分で引取後、ウェットバス70℃で2.0〜2.6倍に
延伸して中空複合繊維を得、該繊維に機械巻縮を付与し
61mmにカットしステーブルを作成した。ざらに該ス
テーブルを開繊し目付50 g/ln”のウェブを作成
し、該ウェブを130〜160℃で10分間乾熱処理し
た。乾熱処理したウェブを繊維の開繊方向に対して交互
に重ねて熱接着不織布を得た。この際前記工程中で得ら
れる中空複合繊維および熱接着不織布における各特性を
第1表に示す。
実験No、8〜11
融点121℃の高密度ポリエチレン(MI20、東洋ソ
ーダ社製)を接着成分とし、融点160℃のポリプロピ
レン(MI30.三井東圧社製)を骨格成分とし紡糸温
度220℃で紡糸し50℃ウェットバスにて延伸する他
は前記実験No、1〜7と同様に処理して複合繊維を得
た。各特性を第1表に示す。
ーダ社製)を接着成分とし、融点160℃のポリプロピ
レン(MI30.三井東圧社製)を骨格成分とし紡糸温
度220℃で紡糸し50℃ウェットバスにて延伸する他
は前記実験No、1〜7と同様に処理して複合繊維を得
た。各特性を第1表に示す。
実験No、12
低密度ポリエチレン(MI22.東洋ソーダ社製)を接
着成分とし高密度ポリエチレン(M116、東洋ソーダ
社製)を骨格成分として用いる他は実験No、8〜11
と同様に処理した。各特性値を第1表に示す。尚第1表
において本発明で規制した限定内のものを実施例、限定
外のものを比較例とした。
着成分とし高密度ポリエチレン(M116、東洋ソーダ
社製)を骨格成分として用いる他は実験No、8〜11
と同様に処理した。各特性値を第1表に示す。尚第1表
において本発明で規制した限定内のものを実施例、限定
外のものを比較例とした。
第1表から明らかなように本発明の中空複合繊維から熱
接着不織布を作製すると諸特性に優れた不織布が得られ
ることがわかる。
接着不織布を作製すると諸特性に優れた不織布が得られ
ることがわかる。
[発明の効果]
本発明は以上のように構成されているので、本発明の中
空複合ta維を用いると嵩高性、暴圧縮性および圧縮易
回復性に、より優れた熱接着不織布を得ることができ、
該熱接着不織布は寸法安定性に優れたものとなる。尚当
然のこととして本発明の中空複合繊維は熱接着不織布以
外の用途にも用いることができる。
空複合ta維を用いると嵩高性、暴圧縮性および圧縮易
回復性に、より優れた熱接着不織布を得ることができ、
該熱接着不織布は寸法安定性に優れたものとなる。尚当
然のこととして本発明の中空複合繊維は熱接着不織布以
外の用途にも用いることができる。
第1図(a) 、 (b)は本発明に係る中空複合繊維
の横断面図、第2図は本発明に係る中空複合繊維を
−得るためのノズル平面図、第3図は本発明に係る中空
複合繊維を無緊張状態で熱処理した後における投影図、
第4図は第1表における繊維断面形状を示す図である。 I・・・中空 2・・・接着部髪1# 第1図 泊)(b) L −7 第4図 (91Q(J (3フ (4) Haz
の横断面図、第2図は本発明に係る中空複合繊維を
−得るためのノズル平面図、第3図は本発明に係る中空
複合繊維を無緊張状態で熱処理した後における投影図、
第4図は第1表における繊維断面形状を示す図である。 I・・・中空 2・・・接着部髪1# 第1図 泊)(b) L −7 第4図 (91Q(J (3フ (4) Haz
Claims (1)
- (1)相溶性を有し融点または軟化点が20℃以上異な
る二つの重合体からなる接合型複合繊維であって、該繊
維は前記二つの重合体に跨がる連続中空を長さ方向に有
し、該繊維横断面における前記中空の中空率が10%以
上であることを特徴とする中空複合繊維。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63124648A JP2908454B2 (ja) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | 嵩高性、易圧縮性、及び圧縮易回復性に優れた熱接着不織布 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63124648A JP2908454B2 (ja) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | 嵩高性、易圧縮性、及び圧縮易回復性に優れた熱接着不織布 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01298206A true JPH01298206A (ja) | 1989-12-01 |
JP2908454B2 JP2908454B2 (ja) | 1999-06-21 |
Family
ID=14890611
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63124648A Expired - Fee Related JP2908454B2 (ja) | 1988-05-20 | 1988-05-20 | 嵩高性、易圧縮性、及び圧縮易回復性に優れた熱接着不織布 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2908454B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03241055A (ja) * | 1990-02-20 | 1991-10-28 | Toyobo Co Ltd | 嵩高長繊維不織布 |
US6610898B1 (en) | 1997-06-26 | 2003-08-26 | Sc Hygiene Products Ab | Fluid acquisition/transfer layer in an absorbent article |
JP2011047077A (ja) * | 2009-08-27 | 2011-03-10 | Es Fibervisions Co Ltd | 熱接着性複合繊維及びそれを用いた不織布 |
JP2014043657A (ja) * | 2012-08-27 | 2014-03-13 | Nippon Ester Co Ltd | ポリエステル系中空複合バインダー繊維 |
CN105200664A (zh) * | 2015-09-25 | 2015-12-30 | 佛山市南海必得福无纺布有限公司 | 一种粘纺中空双组分无纺布 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5915165B2 (ja) * | 2011-12-27 | 2016-05-11 | 東レ株式会社 | 繊維構造体 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6119815A (ja) * | 1984-07-04 | 1986-01-28 | Daiwa Spinning Co Ltd | 2成分系中空複合繊維およびその製造方法 |
JPS61245327A (ja) * | 1985-04-23 | 1986-10-31 | 帝人株式会社 | ポリエステル系中空捲縮加工糸及びその製造方法 |
-
1988
- 1988-05-20 JP JP63124648A patent/JP2908454B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS6119815A (ja) * | 1984-07-04 | 1986-01-28 | Daiwa Spinning Co Ltd | 2成分系中空複合繊維およびその製造方法 |
JPS61245327A (ja) * | 1985-04-23 | 1986-10-31 | 帝人株式会社 | ポリエステル系中空捲縮加工糸及びその製造方法 |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03241055A (ja) * | 1990-02-20 | 1991-10-28 | Toyobo Co Ltd | 嵩高長繊維不織布 |
US6610898B1 (en) | 1997-06-26 | 2003-08-26 | Sc Hygiene Products Ab | Fluid acquisition/transfer layer in an absorbent article |
JP2011047077A (ja) * | 2009-08-27 | 2011-03-10 | Es Fibervisions Co Ltd | 熱接着性複合繊維及びそれを用いた不織布 |
US10100441B2 (en) | 2009-08-27 | 2018-10-16 | Es Fibervisions Co., Ltd. | Thermal bonding conjugate fiber and nonwoven fabric using the same |
JP2014043657A (ja) * | 2012-08-27 | 2014-03-13 | Nippon Ester Co Ltd | ポリエステル系中空複合バインダー繊維 |
CN105200664A (zh) * | 2015-09-25 | 2015-12-30 | 佛山市南海必得福无纺布有限公司 | 一种粘纺中空双组分无纺布 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP2908454B2 (ja) | 1999-06-21 |
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LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |