JPH0369614A - 熱接着性中空複合繊維 - Google Patents
熱接着性中空複合繊維Info
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- JPH0369614A JPH0369614A JP1153162A JP15316289A JPH0369614A JP H0369614 A JPH0369614 A JP H0369614A JP 1153162 A JP1153162 A JP 1153162A JP 15316289 A JP15316289 A JP 15316289A JP H0369614 A JPH0369614 A JP H0369614A
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Landscapes
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- Nonwoven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は、大きな潜在巻縮性を有し、嵩高な熱接着不
織布の製造に適した熱接着性中空複合繊維に関するもの
である。
織布の製造に適した熱接着性中空複合繊維に関するもの
である。
(従来の技術)
熱処理によって高度の潜在巻縮を発現する熱接着性繊維
として、比較的低融点のシース部と比較的高融点のコア
部とからなり、シース部に対してコア部を偏心させ、こ
のコア部を中空に形成した複合繊維が特開昭62−29
9514号公報および特開昭63−264915号公報
等によって知られている。
として、比較的低融点のシース部と比較的高融点のコア
部とからなり、シース部に対してコア部を偏心させ、こ
のコア部を中空に形成した複合繊維が特開昭62−29
9514号公報および特開昭63−264915号公報
等によって知られている。
(発明が解決しようとする課題)
上記の複合繊維は、その紡糸延伸後にトウの状態で機械
巻縮を与え、リラックス熱処理を施し、次いで所望の長
さに切断してステープル化し、これを必要枚数積層し、
熱セットしてシース部を溶融することによりコア部を相
互に接着して不織布に加工される。しかしながら、上記
公知のシース・コア型中空複合繊維は、コア部の潜在巻
縮能が不足し、この繊維を用いて不織布を製造したとき
、発現する嵩高性が低いという問題があった。
巻縮を与え、リラックス熱処理を施し、次いで所望の長
さに切断してステープル化し、これを必要枚数積層し、
熱セットしてシース部を溶融することによりコア部を相
互に接着して不織布に加工される。しかしながら、上記
公知のシース・コア型中空複合繊維は、コア部の潜在巻
縮能が不足し、この繊維を用いて不織布を製造したとき
、発現する嵩高性が低いという問題があった。
この発明は、コア部の潜在巻縮能の不足を改良し、嵩高
性の優れた不織布を容易に製造することができるシース
コア型の熱接着性中空複合繊維を提供するものである。
性の優れた不織布を容易に製造することができるシース
コア型の熱接着性中空複合繊維を提供するものである。
(課題を解決するための手段)
この発明の複合繊維は、比較的低融点のシース部と比較
的高融点のコア部とからなる熱接着性中空複合繊維にお
いて、中空部がシース部とコア部の双方にまたがって形
成され、シー入部とコア部の成分比が20/ 80〜7
0/ 30、中空率が5〜50%であることを特徴とす
る。
的高融点のコア部とからなる熱接着性中空複合繊維にお
いて、中空部がシース部とコア部の双方にまたがって形
成され、シー入部とコア部の成分比が20/ 80〜7
0/ 30、中空率が5〜50%であることを特徴とす
る。
上記のシース部は、複合繊維に熱接着性を付与するため
のものであり、融点がコア部よりも好ましくはlO°C
以上、更に好ましくは50°C以上低いもので構成され
、例えばポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステル
、ポリアミドおよびそれらの共重合体が使用される。一
方、コア部は、シース部が溶融したのちも不織布等の繊
維構造体を構成するものであり、融点がシース部よりも
好ましくは10°C以上、更に好ましくは50℃以上高
いものが使用される0例えば、シース部が融点115℃
のポリエチレンのとき、コア部としては、ポリプロピレ
ン、ポリエステル、ナイロン6、ナイロン66等が適し
ている。特にポリエチレンテレフタレートを使用したと
きは、50℃以上の融点差が得られるので特に好ましい
。また、非常に高い温度に耐える不織布を所望する場合
は、シー入部にポリブチレンテレフタレートを、コア部
にポリエチレンテレフタレートまたは芳香族系ポリエス
テル等を用いることができる。
のものであり、融点がコア部よりも好ましくはlO°C
以上、更に好ましくは50°C以上低いもので構成され
、例えばポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステル
、ポリアミドおよびそれらの共重合体が使用される。一
方、コア部は、シース部が溶融したのちも不織布等の繊
維構造体を構成するものであり、融点がシース部よりも
好ましくは10°C以上、更に好ましくは50℃以上高
いものが使用される0例えば、シース部が融点115℃
のポリエチレンのとき、コア部としては、ポリプロピレ
ン、ポリエステル、ナイロン6、ナイロン66等が適し
ている。特にポリエチレンテレフタレートを使用したと
きは、50℃以上の融点差が得られるので特に好ましい
。また、非常に高い温度に耐える不織布を所望する場合
は、シー入部にポリブチレンテレフタレートを、コア部
にポリエチレンテレフタレートまたは芳香族系ポリエス
テル等を用いることができる。
この発明の複合繊維においては、中空部がシース部とコ
ア部にまたがって直接後していることが必要不可欠であ
る。そのためコア部は、断面三日月状ないしは半月状等
の偏心形状を呈する。
ア部にまたがって直接後していることが必要不可欠であ
る。そのためコア部は、断面三日月状ないしは半月状等
の偏心形状を呈する。
この発明においては、シース部とコア部の成分比および
繊維の中空率(中空部の断面積比)のバランスが重要で
ある。すなわち、シース部とコア部の成分比は20/
80〜7G/ 30、好ましくは30/ 70〜60/
40に設定される。シース部が20%未満の場合は、
接着性が不足し、70%を超えると潜在巻縮能が不十分
になる。そして、中空部の断面積比すなわち中空率は5
〜50%、好ましくは10〜40%に設定される。中空
率が5%未満では中空部の断熱効果が不足して潜在巻縮
能が低下し、反対に50%を超えるとシース部の破れた
破裂糸が発生し、異方性が不十分になる。なお、中空率
の好適範囲は、シース部とコア部の成分によっても異な
り、例えばシース部がポリエチレンで、コア部がポリエ
チレンテレフタ、レートの場合は、シース部とコア部の
成分比40/ 60〜50/ 50、中空率10〜30
%が特に好ましい。
繊維の中空率(中空部の断面積比)のバランスが重要で
ある。すなわち、シース部とコア部の成分比は20/
80〜7G/ 30、好ましくは30/ 70〜60/
40に設定される。シース部が20%未満の場合は、
接着性が不足し、70%を超えると潜在巻縮能が不十分
になる。そして、中空部の断面積比すなわち中空率は5
〜50%、好ましくは10〜40%に設定される。中空
率が5%未満では中空部の断熱効果が不足して潜在巻縮
能が低下し、反対に50%を超えるとシース部の破れた
破裂糸が発生し、異方性が不十分になる。なお、中空率
の好適範囲は、シース部とコア部の成分によっても異な
り、例えばシース部がポリエチレンで、コア部がポリエ
チレンテレフタ、レートの場合は、シース部とコア部の
成分比40/ 60〜50/ 50、中空率10〜30
%が特に好ましい。
この発明の複合繊維をカードウェブとして用いる場合は
、巻縮率5以上、巻縮数8以上の機械巻縮を付与し、カ
ットファイバーをカードで開繊しウェブ化するときの絡
合性を維持することが好ましい、そして、上記の複合繊
維を用いてウェブ化するとき、上記の複合繊維のみを用
いても、また他の繊維と混綿して用いてもよいが、上記
複合繊維のシー入部との接着性が低いもの、例えばセル
ロース繊維、ナイロン繊維、フッ素繊維等を混綿した場
合は、得られるウェブの強力が低下することがあるので
、注意が必要である。なお、上記複合繊維の適用繊度は
0.7〜50デニールであり、特に1〜20デニールが
一般的用途に適する。
、巻縮率5以上、巻縮数8以上の機械巻縮を付与し、カ
ットファイバーをカードで開繊しウェブ化するときの絡
合性を維持することが好ましい、そして、上記の複合繊
維を用いてウェブ化するとき、上記の複合繊維のみを用
いても、また他の繊維と混綿して用いてもよいが、上記
複合繊維のシー入部との接着性が低いもの、例えばセル
ロース繊維、ナイロン繊維、フッ素繊維等を混綿した場
合は、得られるウェブの強力が低下することがあるので
、注意が必要である。なお、上記複合繊維の適用繊度は
0.7〜50デニールであり、特に1〜20デニールが
一般的用途に適する。
この発明の複合繊維は、例えば次のようにして製造され
る。すなわち、シース部用の低融点成分およびコア部用
の高融点成分がそれぞれ計量ポンプによって第5図のノ
ズルブロックに供給される。
る。すなわち、シース部用の低融点成分およびコア部用
の高融点成分がそれぞれ計量ポンプによって第5図のノ
ズルブロックに供給される。
コア部となる高融点成分は分配ブロック11を介して上
下方向の供給バイブ12からノズル13のオリフィス1
4に供給され、シース部となる低融点成分は上記供給パ
イプ12を囲む通路15からオリフィス14に供給され
る。このオリフィス14は、第6図に示すようにC字形
に形成され、そのブリッジ部14aの反対側に偏心した
位置に上記の供給パイプ12の下端が開口しており、こ
の供給バイブ12から吐出された高融点成分がC字形の
オリフィス14から低融点成分と共に押し出され、上記
ブリッジ部14aによる低融点成分の分離部がバラス効
果で接着し、その内面に中空部と共にコア部の高融点成
分が三日月状ないし半月状に形成され、ノズル15の直
下を流れる冷却風で冷却され、例えば、第1図(a)、
(b)に示すようなこの発明の複合繊維が得られる。
下方向の供給バイブ12からノズル13のオリフィス1
4に供給され、シース部となる低融点成分は上記供給パ
イプ12を囲む通路15からオリフィス14に供給され
る。このオリフィス14は、第6図に示すようにC字形
に形成され、そのブリッジ部14aの反対側に偏心した
位置に上記の供給パイプ12の下端が開口しており、こ
の供給バイブ12から吐出された高融点成分がC字形の
オリフィス14から低融点成分と共に押し出され、上記
ブリッジ部14aによる低融点成分の分離部がバラス効
果で接着し、その内面に中空部と共にコア部の高融点成
分が三日月状ないし半月状に形成され、ノズル15の直
下を流れる冷却風で冷却され、例えば、第1図(a)、
(b)に示すようなこの発明の複合繊維が得られる。
なお、第1図 (a)、(b)において、lはシース部
、2はコア部、3は中空部である。
、2はコア部、3は中空部である。
紡糸温度は高融点成分の融点よりも若干高く設定される
0例えば、シース部の低融点成分が融点121”Cの高
密度ポリエチレンで、コア部となる高融点成分が融点2
65℃のポリエチレンテレフタレートのとき、紡糸温度
は275〜285℃が好ましい。
0例えば、シース部の低融点成分が融点121”Cの高
密度ポリエチレンで、コア部となる高融点成分が融点2
65℃のポリエチレンテレフタレートのとき、紡糸温度
は275〜285℃が好ましい。
紡糸温度が高過ぎると、低融点成分の熱分解が著しくな
り、発煙やノズル汚れによる糸切れが多くなる。したが
って、素材に応じた適正な温度設定が必要である。
り、発煙やノズル汚れによる糸切れが多くなる。したが
って、素材に応じた適正な温度設定が必要である。
冷却風は、2成分に非対称冷却効果(断面異方性)を付
与するため、上記C字形オリフィス13のブリッジ部1
3aの反対側から供給される。この冷却風の温度は0〜
30℃が好ましく、上記オリフィス13の直下lO〜5
0閣の位置より風速1〜5m/秒で吹きつけられる。こ
の冷却風の吹付は位置がlO−未満ではオリフィス13
が冷却され、糸切れおよび糸むら等が発生し、反対に5
0−を超えると非対称冷却効果が不十分になる。また、
冷却風の吹付はゾーン長さ300閣における風速が1m
/秒未満では十分な非対称冷却効果が得られず、5m/
秒を超えると糸条の弛みや糸纏れが大きくなり、糸条相
互の融着や糸切れが発生する。したがって、風速は、冷
却風の吹付はゾーンの長さを考慮して適切に設定すべき
である。
与するため、上記C字形オリフィス13のブリッジ部1
3aの反対側から供給される。この冷却風の温度は0〜
30℃が好ましく、上記オリフィス13の直下lO〜5
0閣の位置より風速1〜5m/秒で吹きつけられる。こ
の冷却風の吹付は位置がlO−未満ではオリフィス13
が冷却され、糸切れおよび糸むら等が発生し、反対に5
0−を超えると非対称冷却効果が不十分になる。また、
冷却風の吹付はゾーン長さ300閣における風速が1m
/秒未満では十分な非対称冷却効果が得られず、5m/
秒を超えると糸条の弛みや糸纏れが大きくなり、糸条相
互の融着や糸切れが発生する。したがって、風速は、冷
却風の吹付はゾーンの長さを考慮して適切に設定すべき
である。
また、引取り速度は500〜6000m 7分が好まし
く、500m /分未満では糸張力が低くなり、弛みが
大きくなり、かつ糸揺れによって糸切れが生じ、600
0m 7分を超えると潜在巻縮能の発現が不十分になる
。
く、500m /分未満では糸張力が低くなり、弛みが
大きくなり、かつ糸揺れによって糸切れが生じ、600
0m 7分を超えると潜在巻縮能の発現が不十分になる
。
この発明の複合繊維は、延伸して使用することができる
と共に、以後の加工工程で支障が生じない程度の若干の
巻縮を備えていてもよいので、5000m/分程度の高
速で引取って立体巻縮を顕在化させ、そのまま使用する
ことが可能である。
と共に、以後の加工工程で支障が生じない程度の若干の
巻縮を備えていてもよいので、5000m/分程度の高
速で引取って立体巻縮を顕在化させ、そのまま使用する
ことが可能である。
延伸する場合の温度は、低融点のシース部が融着しない
程度に設定すべきである。適切な延伸温度は、延伸方式
によっても異なるが、オフライン延伸の場合、シース部
がイソフタル酸とテレフタル酸の30/ 70の共重合
ポリエステルでは50〜110℃が好ましい、好ましい
延伸倍率は、破断延伸倍率の0.6〜0.9倍であり、
この延伸倍率は1段で設定してもよく、また2段に分け
て設定してもよい、上記の複合繊維は、機械巻縮を付与
し切断してステープルとし、しかるのち不織布に加工す
ることができる。また、長繊維不織布にする場合は、例
えば引取りをエジェクタで行って開繊しながらシート状
に底形する。また、混繊糸のようなフィラメント糸とし
て用いる場合は、上記の巻縮を付与することなく巻取っ
て使用する。
程度に設定すべきである。適切な延伸温度は、延伸方式
によっても異なるが、オフライン延伸の場合、シース部
がイソフタル酸とテレフタル酸の30/ 70の共重合
ポリエステルでは50〜110℃が好ましい、好ましい
延伸倍率は、破断延伸倍率の0.6〜0.9倍であり、
この延伸倍率は1段で設定してもよく、また2段に分け
て設定してもよい、上記の複合繊維は、機械巻縮を付与
し切断してステープルとし、しかるのち不織布に加工す
ることができる。また、長繊維不織布にする場合は、例
えば引取りをエジェクタで行って開繊しながらシート状
に底形する。また、混繊糸のようなフィラメント糸とし
て用いる場合は、上記の巻縮を付与することなく巻取っ
て使用する。
(作用)
この発明の熱接着性中空複合繊維は、常法によりカード
ウェブ化したのち、熱接着時に巻縮を発現させて嵩高不
織布とすることができ、また熱リラックス処理を施して
巻縮を発現させたのち、カーデイングしてウェブ化し、
得られたウェブを積層し、加熱による接着加工をするこ
とにより嵩高不織布に加工することもできる。この発明
の複合繊維は、繊維表面が全て熱接着性成分で形成され
ているので、不織布を構成する繊維相互の接点の大部分
が接着し、ウェブの強度が高くなる。そして、コア部が
高度の異方性を付与されているため、熱処理によるSI
w発現能が高く、得られた不織布は、嵩高性が良く、風
合がソフトで、かつ弾力性に優れている。
ウェブ化したのち、熱接着時に巻縮を発現させて嵩高不
織布とすることができ、また熱リラックス処理を施して
巻縮を発現させたのち、カーデイングしてウェブ化し、
得られたウェブを積層し、加熱による接着加工をするこ
とにより嵩高不織布に加工することもできる。この発明
の複合繊維は、繊維表面が全て熱接着性成分で形成され
ているので、不織布を構成する繊維相互の接点の大部分
が接着し、ウェブの強度が高くなる。そして、コア部が
高度の異方性を付与されているため、熱処理によるSI
w発現能が高く、得られた不織布は、嵩高性が良く、風
合がソフトで、かつ弾力性に優れている。
(実施例)
シース部l用の低融点成分として共重合ポリエステル(
テレフタル酸とイソフタル酸の比率60/40、固有粘
度0.61、融点126℃)を、またコア部2用の高融
点成分としてポリエチレンテレフタレート(固有粘度0
.63、融点259℃)をそれぞれ用い、これらを第5
図のノズルブロックに供給し、シース部/コア部の成分
比およびノズルの中空率を種々に変えて実施例1〜4お
よび比較例1〜3の熱接着性複合繊維を製造した。ただ
し、紡糸温度を280℃に設定し、ノズル直下20■の
位置より温度20℃、速度2.5m/秒の冷却風を吹付
け、糸速度1300m 7分で引取り、次いで70℃の
ウェットバスで2.9〜3.1倍に延伸し、更にクリン
パ−ボックスで機械@縮を付与し、長さ51■に切断し
、ステープルとした。得られたステープルを下記の評価
法で評価した。なお、熱処理は140℃の熱風で処理し
た。製造条件、得られた繊維および不織布の特性を第1
表に示す。
テレフタル酸とイソフタル酸の比率60/40、固有粘
度0.61、融点126℃)を、またコア部2用の高融
点成分としてポリエチレンテレフタレート(固有粘度0
.63、融点259℃)をそれぞれ用い、これらを第5
図のノズルブロックに供給し、シース部/コア部の成分
比およびノズルの中空率を種々に変えて実施例1〜4お
よび比較例1〜3の熱接着性複合繊維を製造した。ただ
し、紡糸温度を280℃に設定し、ノズル直下20■の
位置より温度20℃、速度2.5m/秒の冷却風を吹付
け、糸速度1300m 7分で引取り、次いで70℃の
ウェットバスで2.9〜3.1倍に延伸し、更にクリン
パ−ボックスで機械@縮を付与し、長さ51■に切断し
、ステープルとした。得られたステープルを下記の評価
法で評価した。なお、熱処理は140℃の熱風で処理し
た。製造条件、得られた繊維および不織布の特性を第1
表に示す。
繊維の断面形状
繊維を引揃え、樹脂で包まいし、40℃以下で硬化して
得られた試料を用いて200倍の顕微鏡写真を撮影し、
10倍に引伸ばして評価した。
得られた試料を用いて200倍の顕微鏡写真を撮影し、
10倍に引伸ばして評価した。
(イ)シース部とコア部に接する中空部の存在、すなわ
ちコア部の破れを写真により判別する。
ちコア部の破れを写真により判別する。
(ロ)繊維全体の断面積S、と中空部の断面積Sゑを求
め、中空率(%)を次式で計算する。
め、中空率(%)を次式で計算する。
中空率(x)=”−Σ(St / S。)xlOO(た
だし、n=20) (ハ)シース部の断面積Sゎとコア部の断面積S1を求
め、次式により、シース部とコア部の成分比を算出する
。(n=20) 嵩高性 繊維をξニチュアカードで開繊し、目付量20g/rr
rノウェブを作威し、13G −160’C51o分間
の乾熱処理をし、冷却したのち、2枚重ねでタテ、ヨコ
交互に重ね、2g/rrrの荷重下で嵩密度(d/g)
を測定し、この嵩密度が100g/rrr以上をO17
og/rrr以上を0150g/rrr以上をΔ、50
g/M未満を×で評価した。
だし、n=20) (ハ)シース部の断面積Sゎとコア部の断面積S1を求
め、次式により、シース部とコア部の成分比を算出する
。(n=20) 嵩高性 繊維をξニチュアカードで開繊し、目付量20g/rr
rノウェブを作威し、13G −160’C51o分間
の乾熱処理をし、冷却したのち、2枚重ねでタテ、ヨコ
交互に重ね、2g/rrrの荷重下で嵩密度(d/g)
を測定し、この嵩密度が100g/rrr以上をO17
og/rrr以上を0150g/rrr以上をΔ、50
g/M未満を×で評価した。
ウェブ強力
得られたウェブから幅2cm、長さ5C1lの試料を切
り取り、テンシロンで伸長して破断強力を測定し、試料
数20枚の平均値で示した。
り取り、テンシロンで伸長して破断強力を測定し、試料
数20枚の平均値で示した。
巻縮発現状態
ウェブを顕微鏡下で50倍に拡大して観察し、良く発現
しているものを0、発現の少ないものを×、その中間を
Δと評価した。
しているものを0、発現の少ないものを×、その中間を
Δと評価した。
なお、表中、ステープルの断面形状は添付図面の図の番
号で示した。
号で示した。
シース/コア比−シース成分比/コア成分比第1表
次に、シース部l用の低融点成分としてメルトインデッ
クス30のポリエチレン(融点116℃)を用いる以外
は、前記実施例1と同様にしてシー入部とコア部の成分
比を異にする実施例5.6の熱接着性中空複合繊維を製
造した。
クス30のポリエチレン(融点116℃)を用いる以外
は、前記実施例1と同様にしてシー入部とコア部の成分
比を異にする実施例5.6の熱接着性中空複合繊維を製
造した。
また、第7図のノズルブロックを用いる以外は上記実施
例5.6と同様にして比較例4.5の熱接着性中空複合
繊維を製造した。この第7図のノズルブロックは、分配
ブロック21の偏心位置に穿孔したコア部成分用の通路
22から高融点成分を直接シース部成分用の通路25に
供給し、ノズル23のオリフィス24から低融点成分と
共に冷却風中に吐出するようにした従来の形式のノズル
ブロックであり、コア部成分の通路22の出口からオリ
フィス24までの距離が第5図の装置に比べて遠くなっ
ている。
例5.6と同様にして比較例4.5の熱接着性中空複合
繊維を製造した。この第7図のノズルブロックは、分配
ブロック21の偏心位置に穿孔したコア部成分用の通路
22から高融点成分を直接シース部成分用の通路25に
供給し、ノズル23のオリフィス24から低融点成分と
共に冷却風中に吐出するようにした従来の形式のノズル
ブロックであり、コア部成分の通路22の出口からオリ
フィス24までの距離が第5図の装置に比べて遠くなっ
ている。
さらに、第8図のノズルブロックを用いる以外は上記実
施例5.6と同様にして比較例6.7の熱接着性中空複
合繊維を製造した。この第8図のノズルブロックは、分
配ブロック31の偏心位置に穿孔したコア部成分用の通
路32に空気パイプ36を挿通し、その先端をシース部
用低融点成分の通路35の中でノズル33のオリフィス
34に近接して開口させたものであり、オリフィス34
が円形断面であり、空気パイプ36によって空気が吹き
込まれる以外は第7図の装置とほぼ同様のものである。
施例5.6と同様にして比較例6.7の熱接着性中空複
合繊維を製造した。この第8図のノズルブロックは、分
配ブロック31の偏心位置に穿孔したコア部成分用の通
路32に空気パイプ36を挿通し、その先端をシース部
用低融点成分の通路35の中でノズル33のオリフィス
34に近接して開口させたものであり、オリフィス34
が円形断面であり、空気パイプ36によって空気が吹き
込まれる以外は第7図の装置とほぼ同様のものである。
上記の実施例5.6および比較例4〜7の複合繊維を用
い、実施例1と同様にして不織布を製造した。このとき
の製造条件、得られた繊維および不織布の特性を第2表
に示す。
い、実施例1と同様にして不織布を製造した。このとき
の製造条件、得られた繊維および不織布の特性を第2表
に示す。
(以下空白)
第2表
上記の第1表および第2表で明らかなように、この発明
の実施例1〜6は、いずれも巻縮発現能に優れ、得られ
た不織布の嵩高性が良好で、かつ不織布の強力も大きい
、これに対し、シース部とコア部の成分比が小さい比較
例1、中空率が低い比較例2、および上記成分比が大き
い比較例3は、いずれも実施例1〜6と同じノズルブロ
ックを使用し、繊維断面のコア部が破れ、シース部が中
空部に接しているにもかかわらず、巻縮発現能が劣り、
得られた不織布の嵩高性が低く、強力も低い。
の実施例1〜6は、いずれも巻縮発現能に優れ、得られ
た不織布の嵩高性が良好で、かつ不織布の強力も大きい
、これに対し、シース部とコア部の成分比が小さい比較
例1、中空率が低い比較例2、および上記成分比が大き
い比較例3は、いずれも実施例1〜6と同じノズルブロ
ックを使用し、繊維断面のコア部が破れ、シース部が中
空部に接しているにもかかわらず、巻縮発現能が劣り、
得られた不織布の嵩高性が低く、強力も低い。
また、比較例5〜7は、成分比および中空率がこの発明
の条件を満足しているにもかかわらず、コア部に破れが
無く、シース部が中空部に接していないため、巻縮発現
能が劣り、不織布の嵩高性が低い。
の条件を満足しているにもかかわらず、コア部に破れが
無く、シース部が中空部に接していないため、巻縮発現
能が劣り、不織布の嵩高性が低い。
(発明の効果)
この発明の熱接着性中空複合繊維は、シース部の融点が
コア部よりも低く、シース部とコア部の成分比が20/
80〜70/ 30、中空率が5〜50%であり、し
かもコア部が破れてシース部の一部が中空部に直接接し
ているので、熱接着性および巻縮発現能に優れており、
そのためこの複合繊維を不織布に加工した際、嵩高性、
弾力性および強力に優れた不織布が得られる。
コア部よりも低く、シース部とコア部の成分比が20/
80〜70/ 30、中空率が5〜50%であり、し
かもコア部が破れてシース部の一部が中空部に直接接し
ているので、熱接着性および巻縮発現能に優れており、
そのためこの複合繊維を不織布に加工した際、嵩高性、
弾力性および強力に優れた不織布が得られる。
第1図(a)、(b)はこの発明の実施例の断面図、第
2図ないし第4図は比較例の断面図、第5図は上記実施
例の複合繊維を紡糸するのに適したノズルブロックの断
面図、第7図および第8図は比較例の複合繊維の紡糸に
用いたノズルブロックの断面図である。 1:シース部、2:コア部、3:中空部。
2図ないし第4図は比較例の断面図、第5図は上記実施
例の複合繊維を紡糸するのに適したノズルブロックの断
面図、第7図および第8図は比較例の複合繊維の紡糸に
用いたノズルブロックの断面図である。 1:シース部、2:コア部、3:中空部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 〔1〕比較的低融点のシース部と比較的高融点のコア部
とからなる熱接着性中空複合繊維において、中空部がシ
ース部とコア部の双方にまたがって形成され、シース部
とコア部の成分比が20/80〜70/30、中空率が
5〜50%であることを特徴とする熱接着性中空複合繊
維。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1153162A JPH0369614A (ja) | 1989-06-15 | 1989-06-15 | 熱接着性中空複合繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1153162A JPH0369614A (ja) | 1989-06-15 | 1989-06-15 | 熱接着性中空複合繊維 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0369614A true JPH0369614A (ja) | 1991-03-26 |
Family
ID=15556400
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1153162A Pending JPH0369614A (ja) | 1989-06-15 | 1989-06-15 | 熱接着性中空複合繊維 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0369614A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104451926A (zh) * | 2014-12-23 | 2015-03-25 | 常熟市云燕化纤有限公司 | 复合抗菌纤维 |
CN105200664A (zh) * | 2015-09-25 | 2015-12-30 | 佛山市南海必得福无纺布有限公司 | 一种粘纺中空双组分无纺布 |
CN105442087A (zh) * | 2015-12-28 | 2016-03-30 | 苏州东胜化纤纺织有限公司 | 一种自动发热聚丙烯纤维 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4811763B1 (ja) * | 1969-09-19 | 1973-04-16 | ||
JPS62299514A (ja) * | 1986-06-10 | 1987-12-26 | Daiwa Spinning Co Ltd | 熱接着性中空複合繊維 |
JPH01260051A (ja) * | 1988-04-01 | 1989-10-17 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 繊維ウェブ |
-
1989
- 1989-06-15 JP JP1153162A patent/JPH0369614A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4811763B1 (ja) * | 1969-09-19 | 1973-04-16 | ||
JPS62299514A (ja) * | 1986-06-10 | 1987-12-26 | Daiwa Spinning Co Ltd | 熱接着性中空複合繊維 |
JPH01260051A (ja) * | 1988-04-01 | 1989-10-17 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 繊維ウェブ |
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CN105200664A (zh) * | 2015-09-25 | 2015-12-30 | 佛山市南海必得福无纺布有限公司 | 一种粘纺中空双组分无纺布 |
CN105442087A (zh) * | 2015-12-28 | 2016-03-30 | 苏州东胜化纤纺织有限公司 | 一种自动发热聚丙烯纤维 |
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