JPH01272814A - 耐熱水性にすぐれたポリビニルアルコール系繊維およびその製造法 - Google Patents
耐熱水性にすぐれたポリビニルアルコール系繊維およびその製造法Info
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- JPH01272814A JPH01272814A JP63099799A JP9979988A JPH01272814A JP H01272814 A JPH01272814 A JP H01272814A JP 63099799 A JP63099799 A JP 63099799A JP 9979988 A JP9979988 A JP 9979988A JP H01272814 A JPH01272814 A JP H01272814A
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- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
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- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
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- D01F6/14—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolymers obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds from polymers of unsaturated alcohols, e.g. polyvinyl alcohol, or of their acetals or ketals
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- G—PHYSICS
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- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B19/00—Driving, starting, stopping record carriers not specifically of filamentary or web form, or of supports therefor; Control thereof; Control of operating function ; Driving both disc and head
- G11B19/20—Driving; Starting; Stopping; Control thereof
- G11B19/2009—Turntables, hubs and motors for disk drives; Mounting of motors in the drive
- G11B19/2018—Incorporating means for passive damping of vibration, either in the turntable, motor or mounting
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は高強度高弾性率を有し、しかも耐熱水性にすぐ
れた高重合度ポリビニルアルコール系繊維に関するもの
であり、特に産業資材用および複合材の強化用の用途分
野でも高温での耐熱水性や、水雰囲気下での耐摩擦性等
が要求される用途に適したポリビニルアルコール系繊維
を得ようとするものである。
れた高重合度ポリビニルアルコール系繊維に関するもの
であり、特に産業資材用および複合材の強化用の用途分
野でも高温での耐熱水性や、水雰囲気下での耐摩擦性等
が要求される用途に適したポリビニルアルコール系繊維
を得ようとするものである。
(従来の技術)
従来ポリビニルアルコール系繊維はポリアミド、ポリエ
ステル、ポリアクリロニトリル系繊維に比べて強度、弾
性率が高く、その主用途である産業資材用繊維として利
用されている以外にも、アスベスト繊維代替としてセメ
ント補強用繊維等にも利用されてきている。
ステル、ポリアクリロニトリル系繊維に比べて強度、弾
性率が高く、その主用途である産業資材用繊維として利
用されている以外にも、アスベスト繊維代替としてセメ
ント補強用繊維等にも利用されてきている。
最近の技術では、さらに高強度高弾性率を有するポリビ
ニルアルコール系繊維を得る方法として、高分子量ポリ
エチレンのゲル紡糸−超延伸の考え方を応用した、特開
昭59−100710号、特開昭59−130314号
、特開昭61−108711号等が提案されている。し
かしながら、これらの方法では高強度高弾性率のポリビ
ニルアルコール系繊維は得られても、一部の用途分野で
要求されるような高度な耐熱水性を具備することはでき
なかった。
ニルアルコール系繊維を得る方法として、高分子量ポリ
エチレンのゲル紡糸−超延伸の考え方を応用した、特開
昭59−100710号、特開昭59−130314号
、特開昭61−108711号等が提案されている。し
かしながら、これらの方法では高強度高弾性率のポリビ
ニルアルコール系繊維は得られても、一部の用途分野で
要求されるような高度な耐熱水性を具備することはでき
なかった。
(発明が解決しようとする課題)
以上の背景をふまえて、本発明者は高強力高弾性率を保
ちながら高度の耐熱水性を有するポリビニルアルコール
系繊維を得るために鋭意努力した。
ちながら高度の耐熱水性を有するポリビニルアルコール
系繊維を得るために鋭意努力した。
すなわち、ポリビニルアルコール系ポリマーは本来現水
性であるために、これを繊維化しても耐水性に問題があ
り、従来はアセタール化処理等の水不溶化処理を行って
きた。最近の高強力ポリビニルアルコール繊維では水の
影響を受けやすい非晶部分の分子配向も進み、水に対す
る寸法安定性は上述の水不溶化処理を行わなくても達成
できるようになった。しかし、例えば120℃の熱水中
ではたちまち溶断し、オートクレーブ養生のセメント成
形物の補強材や摩擦をうけやすいローブ等の用途にはま
だまだ不満足であった。本発明者らは、これらの繊維の
特性と繊維の高次構造との関係について鋭意研究した結
果、結晶と非晶とからなる繊維を形成する分子鎖の配向
や配列が成る特定の範囲にあるものが、例えば強度17
g/d以上、弾性率450g/d以上の高いレベルを保
ちつつ、125℃以・上の熱水溶断温度を有する優れた
繊維であることを見出した。しかもこれらの繊維は粘度
平均重合度が3000以上のポリビニルアルコール系ポ
リマーを紡糸−延伸する工程において特に3倍以上に湿
延伸を加えた後乾燥工程において少なくとも2%以上の
収縮を加え、−度分子鎖の配列をゆるめてからさらに高
温で加熱延伸を加えて再配列を促すという従来にない製
法によって得られることを見出し、本発明に到ったもの
である。
性であるために、これを繊維化しても耐水性に問題があ
り、従来はアセタール化処理等の水不溶化処理を行って
きた。最近の高強力ポリビニルアルコール繊維では水の
影響を受けやすい非晶部分の分子配向も進み、水に対す
る寸法安定性は上述の水不溶化処理を行わなくても達成
できるようになった。しかし、例えば120℃の熱水中
ではたちまち溶断し、オートクレーブ養生のセメント成
形物の補強材や摩擦をうけやすいローブ等の用途にはま
だまだ不満足であった。本発明者らは、これらの繊維の
特性と繊維の高次構造との関係について鋭意研究した結
果、結晶と非晶とからなる繊維を形成する分子鎖の配向
や配列が成る特定の範囲にあるものが、例えば強度17
g/d以上、弾性率450g/d以上の高いレベルを保
ちつつ、125℃以・上の熱水溶断温度を有する優れた
繊維であることを見出した。しかもこれらの繊維は粘度
平均重合度が3000以上のポリビニルアルコール系ポ
リマーを紡糸−延伸する工程において特に3倍以上に湿
延伸を加えた後乾燥工程において少なくとも2%以上の
収縮を加え、−度分子鎖の配列をゆるめてからさらに高
温で加熱延伸を加えて再配列を促すという従来にない製
法によって得られることを見出し、本発明に到ったもの
である。
(問題を解決するための手段)
すなわち、本発明は、
r (1)粘度平均重合度か3000以上であるポリビ
ニルアルコール系ポリマーからなり、125℃以上の熱
水溶断温度を有し、かつ次の条件を満足することを特徴
とする耐熱水性にすぐれたポリビニルアルコール系繊維
。
ニルアルコール系ポリマーからなり、125℃以上の熱
水溶断温度を有し、かつ次の条件を満足することを特徴
とする耐熱水性にすぐれたポリビニルアルコール系繊維
。
(()X!回折より求めた結晶化度Xcが70%以上で
あること、 (ロ)音速より求めた分子配向係数αが0.91以上0
.95以下であること、 (A) X線回折より求めた繊維軸方向の結晶サイズD
(020、が130オングストローム以上であること、 (ニ)X線回折より求めた繊維軸方向と半径方向の結晶
サイズの比り(020l/D−0゜、が2.0以上であ
ること、 (本)熱分析より求めた結晶の融点Tmが240℃以上
であること、 (へ)熱分析より求めた結晶融解開始温度と融点との差
ΔTが25℃以下であること。
あること、 (ロ)音速より求めた分子配向係数αが0.91以上0
.95以下であること、 (A) X線回折より求めた繊維軸方向の結晶サイズD
(020、が130オングストローム以上であること、 (ニ)X線回折より求めた繊維軸方向と半径方向の結晶
サイズの比り(020l/D−0゜、が2.0以上であ
ること、 (本)熱分析より求めた結晶の融点Tmが240℃以上
であること、 (へ)熱分析より求めた結晶融解開始温度と融点との差
ΔTが25℃以下であること。
(2)粘度平均重合度が3000以上のポリビニルアル
コール系ポリマーを溶剤に溶解して常法により紡糸した
後、該溶剤が含まれた状態で3倍以上に湿延伸し、次い
で溶剤の全部または大部分を除去し、少なくとも2%以
上の乾燥収縮を施した後220℃以上の温度で加熱延伸
して、全延伸倍率で17倍以上に延伸することを特徴と
する耐熱水性にすぐれたポリビニルアルコール系繊維の
製造法。
コール系ポリマーを溶剤に溶解して常法により紡糸した
後、該溶剤が含まれた状態で3倍以上に湿延伸し、次い
で溶剤の全部または大部分を除去し、少なくとも2%以
上の乾燥収縮を施した後220℃以上の温度で加熱延伸
して、全延伸倍率で17倍以上に延伸することを特徴と
する耐熱水性にすぐれたポリビニルアルコール系繊維の
製造法。
」
に関するものである。
以下本発明の内容をさらに詳細に説明する。
一般にポリビニルアルコール系繊維の製造において、高
強度高弾性率繊維を得るには高重合度ポリビニルアルコ
ール系ポリマーを原料とし、均一な断面構造を発現せし
めるに有利な有機溶剤系原液から紡糸して、可能な限り
高温で高倍率で延伸し、配向結晶化を進める方法が知ら
れている。しかし、本発明で目的とする高強度高弾性率
を有し、かつ耐熱水性に優れた繊維を得るには以下の非
晶と結晶とから形成される高次構造を具備していなけれ
ばならない。
強度高弾性率繊維を得るには高重合度ポリビニルアルコ
ール系ポリマーを原料とし、均一な断面構造を発現せし
めるに有利な有機溶剤系原液から紡糸して、可能な限り
高温で高倍率で延伸し、配向結晶化を進める方法が知ら
れている。しかし、本発明で目的とする高強度高弾性率
を有し、かつ耐熱水性に優れた繊維を得るには以下の非
晶と結晶とから形成される高次構造を具備していなけれ
ばならない。
(1)繊維軸方向の分子鎖の配向が適度であること。
(2)結晶の割合いが高く、かつより完全な結晶に近づ
いていること。
いていること。
(3)結晶のサイズができる限り繊維軸方向に対したて
長に成長していること。
長に成長していること。
そして、該高次構造がどの程度制御されたものでなくて
はならないかの表現は代表的なパラメータをもって示す
ことができる。まず、繊維における分子鎖の配向は従来
より偏光顕微鏡による複屈折の測定が一般的であった。
はならないかの表現は代表的なパラメータをもって示す
ことができる。まず、繊維における分子鎖の配向は従来
より偏光顕微鏡による複屈折の測定が一般的であった。
しかし、本発明で得られるような高強力高弾性率繊維で
は細くて白化している場合が多く、また断面が円形でな
い場合にはその測定は困難で誤差を含み易い。それに対
し、音速の測定から求まる分子配向係数αは測定が容易
で誤差も少なく、理論的な意味付けも明確である。本発
明で目的とする繊維は適当の分子配向係数αを有してい
ることが必要であり、その好適範囲は0.91以上0.
95以下である。αが0.91以下では分子配向が十分
ではなく、強度、弾性率も低く、耐熱水性も目的を満足
することができない。またαが0.95を越えると繊維
のフィブリル化が激しくて脆くなり、たとえ単糸やヤー
ンの状態で高強力高弾性率の繊維が得られて゛も、撚り
をかけてコードに加工した時点での強力低下が激しく実
用に耐えない。
は細くて白化している場合が多く、また断面が円形でな
い場合にはその測定は困難で誤差を含み易い。それに対
し、音速の測定から求まる分子配向係数αは測定が容易
で誤差も少なく、理論的な意味付けも明確である。本発
明で目的とする繊維は適当の分子配向係数αを有してい
ることが必要であり、その好適範囲は0.91以上0.
95以下である。αが0.91以下では分子配向が十分
ではなく、強度、弾性率も低く、耐熱水性も目的を満足
することができない。またαが0.95を越えると繊維
のフィブリル化が激しくて脆くなり、たとえ単糸やヤー
ンの状態で高強力高弾性率の繊維が得られて゛も、撚り
をかけてコードに加工した時点での強力低下が激しく実
用に耐えない。
次に結晶の割合いに関しては一般に広角X線回折より求
められる結晶化度Xcで表現される場合が多い。密度測
定より結晶化度を算出することも行われているが、本発
明による繊維では白化し、ボイドが発生する場合もある
ので適当ではない。
められる結晶化度Xcで表現される場合が多い。密度測
定より結晶化度を算出することも行われているが、本発
明による繊維では白化し、ボイドが発生する場合もある
ので適当ではない。
本発明による繊維は該測定法によ・る結晶化度Xcが7
0%以上、好ましくは75〜85%であらねばならず、
Xcが70%未満では目的とする耐熱水性が得られず、
85%より大きなXcになる程結晶化が進むと一般に脆
くなり、コードやローブ等の撚りがかけられた状態での
用途分野では実用的でなくなる。また上述の分子鎖の配
向と同時に耐熱水性に対して重要なファクターとして結
晶の完全度があり、後者は熱分析による結晶融解曲線の
融点と融解開始温度や代表値として示される。すなわち
、本発明による湿延伸を行った後乾燥時に若干の収縮を
入れさらに加熱延伸された繊維は単に結晶の融解ピーク
温度が上昇するのみならず、室温で融解する結晶の割合
いが多くなり、その結果耐熱水性が向上する。本発明に
おいては該ピーク温度で示される融点Traが240℃
であると同時に、融解曲線とベースラインとの接線から
求まる結晶溶解開始温度と該融点との差Δ予が25℃以
下でなければならず、これらが満足されなければ目的と
する耐熱水性は得られない。
0%以上、好ましくは75〜85%であらねばならず、
Xcが70%未満では目的とする耐熱水性が得られず、
85%より大きなXcになる程結晶化が進むと一般に脆
くなり、コードやローブ等の撚りがかけられた状態での
用途分野では実用的でなくなる。また上述の分子鎖の配
向と同時に耐熱水性に対して重要なファクターとして結
晶の完全度があり、後者は熱分析による結晶融解曲線の
融点と融解開始温度や代表値として示される。すなわち
、本発明による湿延伸を行った後乾燥時に若干の収縮を
入れさらに加熱延伸された繊維は単に結晶の融解ピーク
温度が上昇するのみならず、室温で融解する結晶の割合
いが多くなり、その結果耐熱水性が向上する。本発明に
おいては該ピーク温度で示される融点Traが240℃
であると同時に、融解曲線とベースラインとの接線から
求まる結晶溶解開始温度と該融点との差Δ予が25℃以
下でなければならず、これらが満足されなければ目的と
する耐熱水性は得られない。
本発明の目的とする繊維ではさらに結晶の成長方向がコ
ントロールされていなければならず、特に目的とする高
強度高弾性率繊維を得るにはX線回折よ°り求めた繊維
軸方向の結晶サイズDfOfO+が130オングストロ
ーム以上であり、繊維軸方向と半径方向の結晶サイズの
比り(020+/D++。。、が2.0以上でなければ
ならない。これらの値が満足されなければ目的とする高
強度高弾性率および優れた耐熱水性を得ることができな
い。
ントロールされていなければならず、特に目的とする高
強度高弾性率繊維を得るにはX線回折よ°り求めた繊維
軸方向の結晶サイズDfOfO+が130オングストロ
ーム以上であり、繊維軸方向と半径方向の結晶サイズの
比り(020+/D++。。、が2.0以上でなければ
ならない。これらの値が満足されなければ目的とする高
強度高弾性率および優れた耐熱水性を得ることができな
い。
このような制御された物性をもつ新規なポリビニルアル
コール系繊維の製造法としては、以下に述べるような新
規な製造法によって得られる。即ち、まず本発明に使用
されるポリビニルアルコール系ポリマーとは30℃の水
溶液の極限粘度から求めた粘度平均重合度が3000以
上好ましくは6000以上のものであり、ケン化度が9
8モル%以上で分岐度の低い直鎖状のポリビニルアルコ
ールが好ましい。なお2モル%以下の他のビニル化合物
を共重合したものも使用でき、さらには3重量%以下の
ホウ酸、酸化防止剤、紫外線吸収剤等の添加剤を加える
ことら可能である。特に高重合度ポリビニルアルコール
系ポリマーを用いる程、高強度高弾性率が得られ易く、
耐熱水性も向上する傾向にあり、さらに0.2〜30重
量%のホウ酸またはホウ酸塩の添加は曳糸性を向上させ
、かつ加熱延伸時の劣化を防止する上でも有効である。
コール系繊維の製造法としては、以下に述べるような新
規な製造法によって得られる。即ち、まず本発明に使用
されるポリビニルアルコール系ポリマーとは30℃の水
溶液の極限粘度から求めた粘度平均重合度が3000以
上好ましくは6000以上のものであり、ケン化度が9
8モル%以上で分岐度の低い直鎖状のポリビニルアルコ
ールが好ましい。なお2モル%以下の他のビニル化合物
を共重合したものも使用でき、さらには3重量%以下の
ホウ酸、酸化防止剤、紫外線吸収剤等の添加剤を加える
ことら可能である。特に高重合度ポリビニルアルコール
系ポリマーを用いる程、高強度高弾性率が得られ易く、
耐熱水性も向上する傾向にあり、さらに0.2〜30重
量%のホウ酸またはホウ酸塩の添加は曳糸性を向上させ
、かつ加熱延伸時の劣化を防止する上でも有効である。
本発明に使用されるポリビニルアルコール系ポリマーの
溶剤としては、エチレングリコール、トリメチレングリ
コール、ノエチレングリコール、グリセリン等の多価ア
ルコールやジメチルスルホキシド、ジメチルホルムアミ
ド、ジエチレントリアミン、水さらにはこれらの2種以
上の混合系あるいはロダン塩水溶液などが挙げられるが
、いずれも使用可能である。特にこれらの中でも延伸し
やすい透明で均一なゲル状の繊維を得る上では多価アル
コールやジメチルスルホキシドおよびそれらと水との混
合溶剤が好ましい。
溶剤としては、エチレングリコール、トリメチレングリ
コール、ノエチレングリコール、グリセリン等の多価ア
ルコールやジメチルスルホキシド、ジメチルホルムアミ
ド、ジエチレントリアミン、水さらにはこれらの2種以
上の混合系あるいはロダン塩水溶液などが挙げられるが
、いずれも使用可能である。特にこれらの中でも延伸し
やすい透明で均一なゲル状の繊維を得る上では多価アル
コールやジメチルスルホキシドおよびそれらと水との混
合溶剤が好ましい。
本発明において該ポリビニルアルコール系ポリマーの溶
液(原液)をノズルより押出し繊維状に成形せしめる方
法としては一般に行われている乾式法、湿式法および乾
湿式法のいずれの方法をも採用することができる。しか
し、本発明の目的とする耐熱水性に優れた繊維を得るに
は高濃度の原液を用いる乾式法よりは低atの原液から
紡糸できる湿式法または乾湿式法が好ましく、さらには
ゲル紡糸等の温度の急激な変化が必要な場合は乾湿式法
が好ましい。該原液濃度の好ましい範囲は平均重合度に
よって異なり、平均重合度5000で5〜15重量%、
10000で3〜lO重量%である。また湿式法または
ノズルと一浴との間のエアギャップを有する乾湿式法に
おいては、原液の溶剤や一浴の組成およびれそれらの温
度の選択によって得られる繊維の形態や構造が異なる。
液(原液)をノズルより押出し繊維状に成形せしめる方
法としては一般に行われている乾式法、湿式法および乾
湿式法のいずれの方法をも採用することができる。しか
し、本発明の目的とする耐熱水性に優れた繊維を得るに
は高濃度の原液を用いる乾式法よりは低atの原液から
紡糸できる湿式法または乾湿式法が好ましく、さらには
ゲル紡糸等の温度の急激な変化が必要な場合は乾湿式法
が好ましい。該原液濃度の好ましい範囲は平均重合度に
よって異なり、平均重合度5000で5〜15重量%、
10000で3〜lO重量%である。また湿式法または
ノズルと一浴との間のエアギャップを有する乾湿式法に
おいては、原液の溶剤や一浴の組成およびれそれらの温
度の選択によって得られる繊維の形態や構造が異なる。
一般に一浴に凝固作用が強い液を用いるとスキン−コア
構造が生じて内外層の緻密さに差ができるが、低温のメ
タノールやメタノールと溶剤との混合液等の緩やかな凝
固・抽出作用を有する液を使用すると比較的均一なゲル
状に固化した繊維が得られ、さらにノズルを通過させた
後に温度を下げてゲル化させた後にゆっくりと抽出を行
うゲル紡糸においてはさらに均一で透明な緻密な繊維が
得られ、本発明にとっては好ましい方法である。凝固ら
くしはゲル化さらには溶剤の抽出作用を生じせしめる一
浴にはメタノール、エタノール、n−プロパツール等の
アルコール類やアルコールと溶剤との混合液、硫酸ナト
リウム等の無機塩の水溶液を用いることができ、液温は
30℃以下好ましくはl(1”c以下にすべきである。
構造が生じて内外層の緻密さに差ができるが、低温のメ
タノールやメタノールと溶剤との混合液等の緩やかな凝
固・抽出作用を有する液を使用すると比較的均一なゲル
状に固化した繊維が得られ、さらにノズルを通過させた
後に温度を下げてゲル化させた後にゆっくりと抽出を行
うゲル紡糸においてはさらに均一で透明な緻密な繊維が
得られ、本発明にとっては好ましい方法である。凝固ら
くしはゲル化さらには溶剤の抽出作用を生じせしめる一
浴にはメタノール、エタノール、n−プロパツール等の
アルコール類やアルコールと溶剤との混合液、硫酸ナト
リウム等の無機塩の水溶液を用いることができ、液温は
30℃以下好ましくはl(1”c以下にすべきである。
本発明においては一浴を通過後さらに二浴以後で抽出を
進めると同時に、溶剤をある程度含んだ状態で湿延伸を
行うことを特徴とする。その条件は90℃以下の温度で
3倍以上好ましくは5倍以上に延伸することが必要であ
り、含まれる溶剤の量は湿延伸温度によっても異なるが
ポリビニルアルコール系ポリマーに対して少なくとも1
0重量%以上が好ましい。この湿延伸によって加熱延伸
に至るまでにある程度、配向を進めると同時に固化過程
で生じた微結晶をこわし、加熱延伸の作用を助長できる
ものと考える。湿延伸はさらに溶剤を抽出する作用もあ
り、最終的には残存溶剤が5w量%以下になるまでアル
コールまたは無機塩水溶液等の浴を通過させて抽出を進
め、次の乾燥工程に移る。
進めると同時に、溶剤をある程度含んだ状態で湿延伸を
行うことを特徴とする。その条件は90℃以下の温度で
3倍以上好ましくは5倍以上に延伸することが必要であ
り、含まれる溶剤の量は湿延伸温度によっても異なるが
ポリビニルアルコール系ポリマーに対して少なくとも1
0重量%以上が好ましい。この湿延伸によって加熱延伸
に至るまでにある程度、配向を進めると同時に固化過程
で生じた微結晶をこわし、加熱延伸の作用を助長できる
ものと考える。湿延伸はさらに溶剤を抽出する作用もあ
り、最終的には残存溶剤が5w量%以下になるまでアル
コールまたは無機塩水溶液等の浴を通過させて抽出を進
め、次の乾燥工程に移る。
本発明による製法の特徴は、乾燥時に少なくとも2%以
上、好ましくは5〜25%の収縮を入れることであり、
130℃以下の温度で処理されることが好ましい。乾熱
延伸前の乾燥工程で収縮を入れることは湿延伸過程で配
向された分子鎖を幾分緩和させ、分子鎖のからみをほぐ
す作用によって、次の延伸工程での配向結晶化を助長し
、目的とする高次構造を有する高強度高弾性率であって
かつ耐熱水性に優れた繊維を製造する上で必須の要件で
ある。該工程での収縮率が2%未満では分子鎖の緩和は
十分でなく、全延伸倍率は上らず、逆に30%以上の収
縮を入れると、湿延伸工程での分子配向を大幅に乱すこ
とになり、みかけ上全延伸倍率は上ることになっても、
目的とする耐熱水性を付与するに必要な分子配向係数が
低下する。さらに乾燥を140℃以上で行うと、結晶化
が生じ易くなリ、延伸工程での防げになって目的とする
高次構造を有する繊維は得難い。また、該収縮操作の導
入は溶剤等の除去を助長する効果も認められる。
上、好ましくは5〜25%の収縮を入れることであり、
130℃以下の温度で処理されることが好ましい。乾熱
延伸前の乾燥工程で収縮を入れることは湿延伸過程で配
向された分子鎖を幾分緩和させ、分子鎖のからみをほぐ
す作用によって、次の延伸工程での配向結晶化を助長し
、目的とする高次構造を有する高強度高弾性率であって
かつ耐熱水性に優れた繊維を製造する上で必須の要件で
ある。該工程での収縮率が2%未満では分子鎖の緩和は
十分でなく、全延伸倍率は上らず、逆に30%以上の収
縮を入れると、湿延伸工程での分子配向を大幅に乱すこ
とになり、みかけ上全延伸倍率は上ることになっても、
目的とする耐熱水性を付与するに必要な分子配向係数が
低下する。さらに乾燥を140℃以上で行うと、結晶化
が生じ易くなリ、延伸工程での防げになって目的とする
高次構造を有する繊維は得難い。また、該収縮操作の導
入は溶剤等の除去を助長する効果も認められる。
本発明による製造方法では、つづいて乾熱らくしは加熱
オイル浴中で220°C以上の温度で全延伸倍率が16
倍以上好ましくは19倍以上になるように一段もしくは
多段で加熱延伸される。延伸温度は好ましくは230〜
250℃であり、220℃以下では分子鎖の配向および
結晶の成長と配列が十分ではなく、逆に260℃以上で
は同時に結晶の融解も生じて延伸効果が出ず、さらにポ
リビニルアルコールの劣化も生じて着色し、強度低下に
つながる。また全延伸倍率が17倍以下では延伸効果が
十分でない場合が多く、以下に述べる耐熱水性を付与す
るに必要な繊維の高次構造のパラメータの好適範囲を満
足せしめることができない。該加熱延伸を熱風炉や赤外
線加熱炉等の乾熱方式で行う場合には劣化や膠着を防止
する目的で、あらかじめオイリングを施すことや不活性
ガス雰囲気下で実施することが好ましい。また加熱延伸
過程で分子鎖の配向か進みすぎた場合には、必要に応じ
て加熱延伸後さらに延伸温度またはやや高い温度で0〜
5%のわずかな収縮を入れて熱処理を行い、後述の目的
とする高次構造を有する繊維に調整することら可能であ
る。
オイル浴中で220°C以上の温度で全延伸倍率が16
倍以上好ましくは19倍以上になるように一段もしくは
多段で加熱延伸される。延伸温度は好ましくは230〜
250℃であり、220℃以下では分子鎖の配向および
結晶の成長と配列が十分ではなく、逆に260℃以上で
は同時に結晶の融解も生じて延伸効果が出ず、さらにポ
リビニルアルコールの劣化も生じて着色し、強度低下に
つながる。また全延伸倍率が17倍以下では延伸効果が
十分でない場合が多く、以下に述べる耐熱水性を付与す
るに必要な繊維の高次構造のパラメータの好適範囲を満
足せしめることができない。該加熱延伸を熱風炉や赤外
線加熱炉等の乾熱方式で行う場合には劣化や膠着を防止
する目的で、あらかじめオイリングを施すことや不活性
ガス雰囲気下で実施することが好ましい。また加熱延伸
過程で分子鎖の配向か進みすぎた場合には、必要に応じ
て加熱延伸後さらに延伸温度またはやや高い温度で0〜
5%のわずかな収縮を入れて熱処理を行い、後述の目的
とする高次構造を有する繊維に調整することら可能であ
る。
以上性べてきたポリビニルアルコール系繊維の製造法は
、本発明の目的とする高強度高弾性率を有し、かつ耐熱
水性にすぐれた繊維を製造する一方法であり、例えば強
度17g/d以上、弾性率450g/d以上の高いレベ
ルを保ちつつ125℃以上の熱水溶断温度を有する優れ
た繊維を得ることができる。
、本発明の目的とする高強度高弾性率を有し、かつ耐熱
水性にすぐれた繊維を製造する一方法であり、例えば強
度17g/d以上、弾性率450g/d以上の高いレベ
ルを保ちつつ125℃以上の熱水溶断温度を有する優れ
た繊維を得ることができる。
特に耐熱性に関しては従来のポリビニルアルコール系繊
維の概念を打破し、アラミド繊維やアリレート繊維等の
いわゆるスーパー繊維の仲間入りをするには、125℃
以上の耐熱水性が必須である。
維の概念を打破し、アラミド繊維やアリレート繊維等の
いわゆるスーパー繊維の仲間入りをするには、125℃
以上の耐熱水性が必須である。
例えば、従来ポリビニルアルコール系繊維はスレート等
のセメント製品の補強材にアスベスト代替として用いら
れてきているが、これらはいずれも室温養生の製品に使
用されてきており、例えば80〜150℃で0.5〜2
4時間オートクレーブ養生されろさらに高性能のセメン
ト製品に対しては使用できず、本発明による125℃以
上の熱水溶断温度を有するポリビニルアルコール系繊維
のみが使用可能となる。また、アラミド繊維やアリレー
ト繊維は耐熱水性にはすぐれるが親水性に欠け、破断時
に補強繊維が引抜かれるのでその補強効果は小さく、オ
ートクレーブ養生セメント製品の補強繊維のアスベスト
代替は、本発明による繊維によって初めて可能になった
といっても過言ではない。
のセメント製品の補強材にアスベスト代替として用いら
れてきているが、これらはいずれも室温養生の製品に使
用されてきており、例えば80〜150℃で0.5〜2
4時間オートクレーブ養生されろさらに高性能のセメン
ト製品に対しては使用できず、本発明による125℃以
上の熱水溶断温度を有するポリビニルアルコール系繊維
のみが使用可能となる。また、アラミド繊維やアリレー
ト繊維は耐熱水性にはすぐれるが親水性に欠け、破断時
に補強繊維が引抜かれるのでその補強効果は小さく、オ
ートクレーブ養生セメント製品の補強繊維のアスベスト
代替は、本発明による繊維によって初めて可能になった
といっても過言ではない。
(発明の効果)
以上の述べた非晶と結晶とから形成される高次構造が制
御されたポリビニルアルコール系繊維はt7g/d以上
の高いヤーン強度と4508/d以上の高い引張弾性率
を有し、しかも125℃以上の熱水溶断温度を有してお
り、上述の本発明による湿延伸を行った後乾燥時に若干
の収縮を入れ、さらに加熱延伸されるという新規なプロ
セスによってはじめて達成される高性能繊維である。し
たがってローブ、帆布等の産業資材用途やアスベスト代
替セメント補強等の従来からの用途以外にもタイヤ補強
用コードや高温高圧用ホース補強材、FRP用補用材強
材−トクレーブ養生セメント製品補強材等の新規用途へ
の活用が期待され、その有用性は極めて大きい。
御されたポリビニルアルコール系繊維はt7g/d以上
の高いヤーン強度と4508/d以上の高い引張弾性率
を有し、しかも125℃以上の熱水溶断温度を有してお
り、上述の本発明による湿延伸を行った後乾燥時に若干
の収縮を入れ、さらに加熱延伸されるという新規なプロ
セスによってはじめて達成される高性能繊維である。し
たがってローブ、帆布等の産業資材用途やアスベスト代
替セメント補強等の従来からの用途以外にもタイヤ補強
用コードや高温高圧用ホース補強材、FRP用補用材強
材−トクレーブ養生セメント製品補強材等の新規用途へ
の活用が期待され、その有用性は極めて大きい。
(実施例)
以下実施例により、本発明をさらに具体的に説明するが
、本発明によって何ら限定されるものではない。
、本発明によって何ら限定されるものではない。
なお、以下に述べる実施例中における各種の物性値、パ
ラメーターは以下の方法で測定されたものである。
ラメーターは以下の方法で測定されたものである。
1)ポリビニルアルコールの粘度平均重合度 PAJ
I S K6726に準じ、30℃の水溶液の極限粘
度[η]の測定値より次式によって算出した。
I S K6726に準じ、30℃の水溶液の極限粘
度[η]の測定値より次式によって算出した。
12ogP A = 1.6H!og ([7
7コX 10’/8.29)2)引張強伸度、弾性率 J I S L1013に準じ、予め調湿された繊維
を試長2Gcmで、0.25g/dの初荷重および10
0%7分の引張速度にて破断強伸゛度および初期弾性率
を求め、5点以上の平均値を採用した。デニールは重量
法により測定した。
7コX 10’/8.29)2)引張強伸度、弾性率 J I S L1013に準じ、予め調湿された繊維
を試長2Gcmで、0.25g/dの初荷重および10
0%7分の引張速度にて破断強伸゛度および初期弾性率
を求め、5点以上の平均値を採用した。デニールは重量
法により測定した。
3)耐熱水性
単繊維25本にデニール当り2ff1gの荷重をかけ、
水を1黄したガラス製円筒状密封容器の中間に吊し、四
りより水を一定速度で加熱昇温させていき、繊維の収縮
率が10%に達した時または溶断した時の温度を読んだ
。
水を1黄したガラス製円筒状密封容器の中間に吊し、四
りより水を一定速度で加熱昇温させていき、繊維の収縮
率が10%に達した時または溶断した時の温度を読んだ
。
4)熱分析
パーキンエルマー社製DSC−2C型を用い、窒素ガス
雰囲気下で昇温速度10℃/分で室温から280℃まで
の測定を行い、結晶融解吸熱ピークがペースラインド接
する低温側の点を結晶融解開始温度T1、ピークの頂点
を融点Tffiとして求め、ΔT=T、−T、を算出し
た。
雰囲気下で昇温速度10℃/分で室温から280℃まで
の測定を行い、結晶融解吸熱ピークがペースラインド接
する低温側の点を結晶融解開始温度T1、ピークの頂点
を融点Tffiとして求め、ΔT=T、−T、を算出し
た。
5)音速より求めた分子配向係数α
(味)オリエンチック製パルス式直読粘弾性測定器DD
V−5−B型を用い、繊維軸に沿ったl0KHzの音波
の速度Cを測定し、ポリビニルアルコールのキャストフ
゛イルムから得られた無配向試料の音速Cu (2,2
0km/5ee)と比較して次のMo5eleyの式よ
り分子配向係数αを算出した。
V−5−B型を用い、繊維軸に沿ったl0KHzの音波
の速度Cを測定し、ポリビニルアルコールのキャストフ
゛イルムから得られた無配向試料の音速Cu (2,2
0km/5ee)と比較して次のMo5eleyの式よ
り分子配向係数αを算出した。
α = 1− Cu”/C’
6) X線回折
i学1[機(株)製広角X線回折装置RAD−7C型を
用い、線源として40kv、 100mAのCuKa線
を使用し、グラファイトモノクロメータ−とシンチレー
ンヨンカウンターを使用した。結晶化度XCの測定には
2mmφ、0.5度、0.15■のスリット系を使用し
、走査速度は2θ=5〜35度に対し1.0度/分でめ
った。一方、結晶サイズの測定にはDSo、5度、SS
0.5度、RS 0.15mmのスリット系を用い、
0.5度/分の走査速度で行った。次に上記透過法で得
られた面指数(020)、(100)のピークの半値幅
B(hkN)の値から次の5cherrerの式を用い
各結晶サイズを算出した。
用い、線源として40kv、 100mAのCuKa線
を使用し、グラファイトモノクロメータ−とシンチレー
ンヨンカウンターを使用した。結晶化度XCの測定には
2mmφ、0.5度、0.15■のスリット系を使用し
、走査速度は2θ=5〜35度に対し1.0度/分でめ
った。一方、結晶サイズの測定にはDSo、5度、SS
0.5度、RS 0.15mmのスリット系を用い、
0.5度/分の走査速度で行った。次に上記透過法で得
られた面指数(020)、(100)のピークの半値幅
B(hkN)の値から次の5cherrerの式を用い
各結晶サイズを算出した。
D (hklり =にλ/ B o (hkQ) co
sθ(hkff)ただしK = 0.9、λ= 1.5
4r8:t :/ゲストロームであり、BOはJone
sの方法により求めたスリットの補正後の回折曲線の広
がり(ラジアン)、θ(hklりはブラッグ角(度)で
ある。
sθ(hkff)ただしK = 0.9、λ= 1.5
4r8:t :/ゲストロームであり、BOはJone
sの方法により求めたスリットの補正後の回折曲線の広
がり(ラジアン)、θ(hklりはブラッグ角(度)で
ある。
実施例1.2および比較例1
帖変平均重合度が7000 (実施例1および比較例1
)および16000 (実施例2)の完全ケン化ポリビ
ニルアルコールをそれぞれ9重量%および6重量%にな
るようにグリセリンに混合し、180℃にて溶解せしめ
た。次いで該溶液をホール数40、孔径0.15mmの
ノズルより吐出させ、25I下の一浴中に落下させた。
)および16000 (実施例2)の完全ケン化ポリビ
ニルアルコールをそれぞれ9重量%および6重量%にな
るようにグリセリンに混合し、180℃にて溶解せしめ
た。次いで該溶液をホール数40、孔径0.15mmの
ノズルより吐出させ、25I下の一浴中に落下させた。
該−浴の組成はメタノール/グリセリン−6フ4重量比
であり、温度は15℃に保った。
であり、温度は15℃に保った。
この段階でほぼ真円に近い透明なゲル状の繊維を得たが
、−浴を出て二浴へ移る前の繊維中の溶媒の残存率は実
施例1で29重量%、実施例2で51重量%であった。
、−浴を出て二浴へ移る前の繊維中の溶媒の残存率は実
施例1で29重量%、実施例2で51重量%であった。
続いてこれらの繊維を40℃のメタノールからなる二浴
中で5倍の湿延伸を加え、さらに続くメタノール浴でほ
ぼ完全に溶剤をメタノールに置換した後80℃の熱風で
いずれも9%の収縮を入れながらメタノールを乾燥除去
した。ただし、比較例1は実施例1と同じプロセスで製
造されたものであるが、この乾燥時点で収縮を入れずに
定長で乾燥されたものである。得られた透明な原糸のX
線回折から求めた結晶化度Xcは湿延伸を加えないしの
に比べて5〜lO%ら低く、湿延伸工程において固化過
程で形成された微結晶をこわし、次の加熱延伸を容易に
している。次に該原糸を240℃の熱風炉で一段延伸し
た。総延伸倍率は切断延伸倍率より少し低い倍率で、安
定して連続に加工できる条件より決定されるが、実施例
1で20.5倍、実施例2で19.8倍であったが乾燥
時収縮を入れなかった比較例1では16,8倍であった
。
中で5倍の湿延伸を加え、さらに続くメタノール浴でほ
ぼ完全に溶剤をメタノールに置換した後80℃の熱風で
いずれも9%の収縮を入れながらメタノールを乾燥除去
した。ただし、比較例1は実施例1と同じプロセスで製
造されたものであるが、この乾燥時点で収縮を入れずに
定長で乾燥されたものである。得られた透明な原糸のX
線回折から求めた結晶化度Xcは湿延伸を加えないしの
に比べて5〜lO%ら低く、湿延伸工程において固化過
程で形成された微結晶をこわし、次の加熱延伸を容易に
している。次に該原糸を240℃の熱風炉で一段延伸し
た。総延伸倍率は切断延伸倍率より少し低い倍率で、安
定して連続に加工できる条件より決定されるが、実施例
1で20.5倍、実施例2で19.8倍であったが乾燥
時収縮を入れなかった比較例1では16,8倍であった
。
得られた延伸糸のヤーン性能と耐熱水性を第1表に示し
、上述の方法で測定された高次構造パラメータを第2表
に示す。乾燥時に収縮を入れ几実施例1と2では本発明
で目的とする繊維に必要な高次構造の要件をすべて満足
し、ヤーン強度および弾性率共高い値が得られ、しかも
125℃以上の優れた耐熱水性を有すものであったが、
乾燥時に収縮を入れない比較例1ではXc、Traでは
要件を満足するが他の構造上のパラメータの点では外れ
、強度、弾性率も低く、しかも目的とする125°C以
上の耐熱水性は得られなかった。
、上述の方法で測定された高次構造パラメータを第2表
に示す。乾燥時に収縮を入れ几実施例1と2では本発明
で目的とする繊維に必要な高次構造の要件をすべて満足
し、ヤーン強度および弾性率共高い値が得られ、しかも
125℃以上の優れた耐熱水性を有すものであったが、
乾燥時に収縮を入れない比較例1ではXc、Traでは
要件を満足するが他の構造上のパラメータの点では外れ
、強度、弾性率も低く、しかも目的とする125°C以
上の耐熱水性は得られなかった。
実施例3
粘変平均重合度が4700の完全ケン化ポリビニルアル
コールを8重量%になるようにジメチルスルホキンドに
混合し、同時に該ポリマーに対して0.5重塁%のホウ
酸を添加して90℃にて撹拌溶解した。次いで該溶液を
ホール数20、孔径0.12mmのノズルより吐出させ
、20II1m下の一浴中に落下させた。該−浴の組成
はメタノール/ジメチルスルホキシド−8フ2重量比で
あり、浴温は8℃に保たれた。
コールを8重量%になるようにジメチルスルホキンドに
混合し、同時に該ポリマーに対して0.5重塁%のホウ
酸を添加して90℃にて撹拌溶解した。次いで該溶液を
ホール数20、孔径0.12mmのノズルより吐出させ
、20II1m下の一浴中に落下させた。該−浴の組成
はメタノール/ジメチルスルホキシド−8フ2重量比で
あり、浴温は8℃に保たれた。
続いて浴剤が残存している状態の透明なゲル状の繊維を
40℃のメタノール浴中で4.5倍湿延伸した後、後続
するメタノール浴中でほぼ完全に溶剤を抽出し、100
℃の熱風で15%の収縮を入れながら乾燥した。得られ
た繊維のホウ酸残存率は0.17重量%であり、溶剤残
存率は0.6重量%であった。
40℃のメタノール浴中で4.5倍湿延伸した後、後続
するメタノール浴中でほぼ完全に溶剤を抽出し、100
℃の熱風で15%の収縮を入れながら乾燥した。得られ
た繊維のホウ酸残存率は0.17重量%であり、溶剤残
存率は0.6重量%であった。
次に該原糸を190℃と235℃の熱風炉で二段階に延
伸し、総延伸倍率197倍の延伸糸を得た。得られた延
伸糸の性能を第1表に示し、高次構造パラメータを第2
表に示す。本発明で目的とする繊維に必要な高次構造の
要件をすべて満足し、ヤーン強度および弾性率共高い値
が得られ、しかも125℃以上の優れた耐熱水性を有す
る繊維てあった。
伸し、総延伸倍率197倍の延伸糸を得た。得られた延
伸糸の性能を第1表に示し、高次構造パラメータを第2
表に示す。本発明で目的とする繊維に必要な高次構造の
要件をすべて満足し、ヤーン強度および弾性率共高い値
が得られ、しかも125℃以上の優れた耐熱水性を有す
る繊維てあった。
比較例2
現在市販されているポリビニルアルコール系繊維で最も
高強力といわれている銘柄を人手し、実施例と同様の性
能測定および高次構造の測定を行ってみた。なお本試料
は水系の溶剤より製造されたものと推定される。測定結
果を第1表および第2表に示す。引張強度および弾性率
は本発明による実施例に比べてはるかに劣るものであり
、耐熱水性に関してもかなり低い温度で溶断した。また
高次構造のパラメータに関してもボーダーラインにある
項目もあるが、本発明で目的とする繊維のすべての要件
を満足するものではなく、特に結晶サイズ比や熱分析か
ら求められる結晶の完全開に関するパラメータが外れる
ことが明らかとなった。
高強力といわれている銘柄を人手し、実施例と同様の性
能測定および高次構造の測定を行ってみた。なお本試料
は水系の溶剤より製造されたものと推定される。測定結
果を第1表および第2表に示す。引張強度および弾性率
は本発明による実施例に比べてはるかに劣るものであり
、耐熱水性に関してもかなり低い温度で溶断した。また
高次構造のパラメータに関してもボーダーラインにある
項目もあるが、本発明で目的とする繊維のすべての要件
を満足するものではなく、特に結晶サイズ比や熱分析か
ら求められる結晶の完全開に関するパラメータが外れる
ことが明らかとなった。
Claims (2)
- (1)粘度平均重合度が3000以上であるポリビニル
アルコール系ポリマーからなり、125℃以上の熱水溶
断温度を有し、かつ次の条件 を満足することを特徴とする耐熱水性にす ぐれたポリビニルアルコール系繊維。 (イ)X線回折より求めた結晶化度Xcが70%以上で
あること、 (ロ)音速より求めた分子配向係数αが0.91以上0
.95以下であること、 (ハ)X線回折より求めた繊維軸方向の結晶サイズD_
(_0_2_0_)が130オングストローム以上であ
ること、 (ニ)X線回折より求めた繊維軸方向と半径方向の結晶
サイズの比D_(_0_2_0_)/D_(_1_0_
0_)が2.0以上であること、 (ホ)熱分析より求めた結晶の融点Tmが240℃以上
であること、 (ヘ)熱分析より求めた結晶融解開始温度と融点との差
ΔTが25℃以下であること。 - (2)粘度平均重合度が3000以上のポリビニルアル
コール系ポリマーを溶剤に溶解して常法 により紡糸した後、該溶剤が含まれた状態 で3倍以上に湿延伸し、次いで溶剤の全部 または大部分を除去し、少なくとも2%以 上の乾燥収縮を施した後220℃以上の温度で加熱延伸
して、全延伸倍率で17倍以上に延伸することを特徴と
する耐熱水性にすぐ れたポリビニルアルコール系繊維の製造法。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63099799A JP2588579B2 (ja) | 1988-04-21 | 1988-04-21 | 耐熱水性にすぐれたポリビニルアルコール系繊維およびその製造法 |
DE68917190T DE68917190T2 (de) | 1988-04-21 | 1989-04-19 | Polyvinylalkoholfaser mit ausgezeichnetem Widerstand gegen heisses Wasser und Verfahren zur Herstellung derselben. |
EP89107029A EP0338534B1 (en) | 1988-04-21 | 1989-04-19 | Polyvinyl alcohol fiber having excellent resistance to hot water and process for producing the same |
US07/341,040 US5133916A (en) | 1988-04-21 | 1989-04-20 | Polyvinyl alcohol fiber having excellent resistance to hot water and process for producing the same |
KR1019910701369A KR0168619B1 (en) | 1988-04-21 | 1991-10-17 | Stabilized disk drive spin motor |
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---|---|
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---|---|---|---|
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US5229057A (en) * | 1989-12-27 | 1993-07-20 | Kuraray Co., Ltd. | Process of making high-strength polyvinyl alcohol fiber |
JP2996407B2 (ja) * | 1990-01-22 | 1999-12-27 | 株式会社クラレ | 繊維およびその製造方法 |
DE69416051T2 (de) * | 1993-07-29 | 1999-06-10 | Kuraray Co., Ltd., Kurashiki, Okayama | Wasserlösliche Faser auf Polyvinylalkohol-Basis |
EP0661392A1 (en) * | 1993-12-28 | 1995-07-05 | Unitika Ltd. | Method for preparation of a polyvinyl alcohol-based spinning solution |
GB9415720D0 (en) * | 1994-08-03 | 1994-09-21 | Environmental Polymers Ltd | Extrusion and moulding apparatus and method |
IN187510B (ja) * | 1995-05-22 | 2002-05-11 | Kuraray Co | |
US5861213A (en) * | 1995-10-18 | 1999-01-19 | Kuraray Co., Ltd. | Fibrillatable fiber of a sea-islands structure |
US6020425A (en) * | 1998-06-01 | 2000-02-01 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Unmodified polyvinyl alcohol films and fibers and methods of making the same |
PT1755674E (pt) | 2004-05-14 | 2015-02-05 | Alexion Pharma Inc | Prolongamento da sobrevivência de um aloenxerto por inibição da atividade do complemento |
JP5722524B2 (ja) | 2006-03-02 | 2015-05-20 | アレクシオン ファーマシューティカルズ, インコーポレイテッド | 補体活性を抑制することによる同種移植片の生存の延長 |
KR101275360B1 (ko) * | 2011-08-02 | 2013-06-17 | 삼성전기주식회사 | 코어설치부를 갖는 모터 |
CN102337605B (zh) * | 2011-08-18 | 2013-03-06 | 安徽皖维高新材料股份有限公司 | 一种高强度、高模量、高熔点pva纤维及其制造方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60126311A (ja) * | 1983-12-12 | 1985-07-05 | Toray Ind Inc | 新規ポリビニルアルコ−ル系繊維 |
JPS61108711A (ja) * | 1984-11-02 | 1986-05-27 | Toray Ind Inc | 高強度、高弾性率ポリビニルアルコ−ル系繊維の製造法 |
JPS6335844A (ja) * | 1986-07-30 | 1988-02-16 | 東レ株式会社 | 曲げ硬さの改良されたポリビニルアルコ−ル系繊維からなるタイヤコ−ド |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3852402A (en) * | 1969-11-25 | 1974-12-03 | S Tanaka | Process for the preparation of polyvinyl alcohol fibers |
US3850901A (en) * | 1969-11-25 | 1974-11-26 | T Kimura | Polyvinyl alcohol fibers |
BE759394A (fr) * | 1969-11-25 | 1971-04-30 | Kuraray Co | Fibre d'alcool de polyvinyle possedant d'excellentes proprietesaux hautes temperatures et pneumatique radial contenant de telles fibres |
US4599267A (en) * | 1982-09-30 | 1986-07-08 | Allied Corporation | High strength and modulus polyvinyl alcohol fibers and method of their preparation |
EP0146084B2 (en) * | 1983-12-12 | 1995-05-10 | Toray Industries, Inc. | Ultra-high-tenacity polyvinyl alcohol fiber and process for producing same |
JPS60162805A (ja) * | 1984-01-31 | 1985-08-24 | Kuraray Co Ltd | 高強力ポリビニルアルコ−ル系極細繊維及びその製造方法 |
NL8502315A (nl) * | 1985-08-23 | 1987-03-16 | Stamicarbon | Voorwerpen uit polyvinylalcohol met hoge sterkte en modulus, alsmede werkwijze voor het vervaardigen hiervan. |
JPH0759763B2 (ja) * | 1986-03-24 | 1995-06-28 | 株式会社バイオマテリアル・ユニバース | 高強度、高弾性率ポリビニルアルコ−ル繊維およびその製造法 |
JPS63243316A (ja) * | 1987-03-30 | 1988-10-11 | Kuraray Co Ltd | 高強力ポリビニルアルコ−ル系繊維の製造法 |
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1988
- 1988-04-21 JP JP63099799A patent/JP2588579B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-04-19 DE DE68917190T patent/DE68917190T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-04-19 EP EP89107029A patent/EP0338534B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-04-20 US US07/341,040 patent/US5133916A/en not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-10-17 KR KR1019910701369A patent/KR0168619B1/ko not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60126311A (ja) * | 1983-12-12 | 1985-07-05 | Toray Ind Inc | 新規ポリビニルアルコ−ル系繊維 |
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JPS6335844A (ja) * | 1986-07-30 | 1988-02-16 | 東レ株式会社 | 曲げ硬さの改良されたポリビニルアルコ−ル系繊維からなるタイヤコ−ド |
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---|---|
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JP2588579B2 (ja) | 1997-03-05 |
EP0338534B1 (en) | 1994-08-03 |
KR0168619B1 (en) | 1999-04-15 |
DE68917190T2 (de) | 1994-11-17 |
EP0338534A2 (en) | 1989-10-25 |
EP0338534A3 (en) | 1990-08-08 |
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KR920702060A (ko) | 1992-08-12 |
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