JPH01238727A - ショックアブソーバ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、ショックアブソーバに関し、特に車両のサス
ペンションに設置するのに適するショックアブソーバに
関する。

（従来の技術） シリンダの内部に、ピストンロットに結合され、シリン
ダの内部を２つの液室に仕切るピストンの外、このピス
トンから独立したフリーピストンを配置し、フリーピス
トンとシリンダとの間のガス室に高圧ガスを封入した、
いわゆるト・カルボン式のショックアブソーバでは、ピ
ストンロツドの移動開始時に高圧ガスによる抵抗が大き
く、円滑な移動が妨げられることに鑑み提案されたショ
ックアブソーバかある（特公昭６１−２２１７８号公報
）。このショックアブソーバは、ダイアフラムをフリー
ピストンに変形可能に取り付ける一方、ダイアフラムに
ガス室と液室との圧力を作用させるように構成されてい
る。

別の提案に係るショックアブソーバとして、互いに連通
ずる並列的に配置される２つのシリンダを備え、−力の
シリンダ内に配置されたピストンの移動によって、押し
出され、または吸引された液体が、一方のシリンダと他
方のシリンダとの２つの接続部にそれぞれ設けられた減
衰力発生用の弁機構を通過するように構成されたものが
ある（実開昭５６−４２５４３号公報）。

（発明か解決しようとする課題） 前者のショックアブソーバでは、ダイアフラムの作用に
より、ピストンロット移動開始時の抵抗は少なくなるが
、ガス室の圧力を高圧に維持する必要があることから、
シリンダとフリーピストンとの間を気密に保つシールと
して、気Ｗ＋　Ｈの高いものか要求され、フリーピスト
ンの移動を妨げる摩擦抵抗が必然的に大きくなってしま
う。この摩擦抵抗か、たとえは、ピストンがシリンダの
中央付近から移動する場合に、フリーピストンの移動に
及ぼす影響と、カス室の圧力が最も低い状態にある、ピ
ストンロットか伸び切った位置、すなわちピストンがシ
リンダの一方の極限にある位置がら移動する場合、また
はカス室の圧力か最も高い状態にある、ピストンロット
か縮み切った位置、すなわちピストンがシリンダの他方
の極限にある位置から移動する場合に、フリーピストン
の移動に及ぼす影響とては、程度が異なるため、摩擦抵
抗はフリーピストンの動きをそのストロークの全長にわ
たって不均一にしている。

また、前記シミ」ツクアブソーバを含めて、一般的なト
・カルボン式のショックアブソーバては、カス室かシリ
ンダ内に設けられているため、シリンダの全長か長くな
ってしまい、特に、自動車のサスペンシミ１ンのように
、高さの制約がある箇所への適用が限られる。

後者の実開昭５６−４２５４３号公報に記載されたショ
ックアブソーバでは、フリーピストンを備えないので、
フリーピストンに関する前述の不具合は生じないが、両
端に弁機構を有するシリンダがリザーバを介して大気に
開放されているため、液中に大気を吸引してエアレーシ
ョンを発生し易く、エアレーションによる減衰力波形の
乱れが生じ勝ちである。

本発明の［ＥＩ的は、摩擦抵抗変化幅の影響を可及的少
なくでき、全体の長さを短くすることかてきるショック
アブソーバを提供することにある。

（課題を解決するだめの手段） 本発明に係るショックアブソーバは、第１のシリンダと
、該シリンダの内部に移動可能に配置され、シリンダの
内部を第１の液室と第２の液室とに仕切るピストンと、
該ピストンに結合され、前記シリンダの前記第２の液室
を通って一方の端部から外部へ突出するピストロッドと
、前記シリンダに並列して配置される第２のシリンダで
あって１１１ｆ記第１の液室に連通し、かつ前記ピスト
ンの断面積に対して一定の比の関係にある断面積な１１
する第１のシリンダ部分、および前記第２の液室に連通
し、かつ前記ピストンの断面積から前記ピストンロッド
の断面積を差し引いた断面積に対して前記比と同じ比の
関係にある断面積を有する第２のシリンダ部分を備える
第２のシリンダと、該第２のシリンダの内部で前記第１
および第２のシリンダ部分にまたがって移動可能に配置
され、該シリンダの内部を第３の液室と第４の液室とに
仕切るフリーピストンと、前記第１の液室と第３の液室
とを仕切る２系統のボートを有する第１の部材と、該部
材の一方の系統のボートに係合して減衰力を発生ずる第
１の弁体と、前記第２の液室と第４の液室とを仕切る２
系統のポートを有する第２の部材と、該第２の部材の一
方の系統のポートに係合して減衰力を発生ずる第２の弁
体とを含む。

（作用および効果） 第１のシリンダの内部に配置されたピストンか移動する
と、液体が第１の液室から第３の液室へ向けて、または
第２の液室から第４の液室へ向けて流れる。この液体の
流れにより減衰力が発生する。第３の液室または第４の
液室に至った液体はフリーピストンを移動させる。第２
のシリンダの径違いの形状と、フリーピストンとの作用
により、ピストンロッドの伸縮に伴う体積変化が補償さ
れる。

第２のシリンダが第１のシリンダに並列して配置される
ことから、第２のシリンダの内径を第１のシリンダの内
径に関係なく大きくすることができる。これにより、フ
リーピストンのストロークを小さく保つことが可能とな
り、フリーピストンの移動に及ぼず摩擦抵抗やその変化
の影響を少なくできる。

第１のシリンダは、従来の最も一般的なド・カルボン式
のショックアブソーバのように、ピストンロッドの伸縮
に伴う体積変化を補償するためのガス室を備える必要が
ないため、シリンダの長さを短くすることができる。し
かも、大気に開放するリザーバ室を第２のシリンダに備
える必要がないため、液中にエアレーションが発生する
可能性が少ない。

摩擦抵抗の値そのものを小さくてきるたけでなく、摩擦
抵抗の変動幅をも小さくてきるので、ピストンおよびフ
リーピストンの円滑な動きを確保し、振動や騒音を低減
てきる上、エアレーションによる減衰力特性の変動を抑
えることができる。

第１の液室と第３の液室との間、および第２の液室と第
４の液室との間に、それぞれ２系統のポートが設けられ
ているため、一方では、第１または第２の液室より押し
出された液体がフリーピ　　　−ストンを押し、他方で
は、第２または第１の液室に吸引される液体かフリーピ
ストンを引っ張ることとなり、両者の作用が相まってフ
リーピストンに円滑な動きをさせることができる。

（実施例） 第１図に示すショックアブソーバ１０は、第１のシリン
ダ１２と、ピストン１４と、ピストンロッド１６と、第
２のシリンダ１８と、フリーピストン２０とを含む。

ピストン１４が、均一な内径を有するシリンダ１２の内
部に移動可能に配置され、シリンダ１２の内部を第１の
液室２２と第２の液室２４とに仕切っている。このピス
トン１４には、ポートは設けられでいない。従って、両
液室２２．２４はピストン１４に装着されたＯリング２
６によって液密とされ、互いに他から遮断されている。

ピストンロッド１６はピストン１４に結合され、第２の
液室２４を通り、シリンダ１２の一方の端部に配置され
たロッドガイド２８およびシール部材３０を通フて外部
へ突出する。ピストンロッド１６にリバウンドストッパ
３２が取り付けられている。

第２のシリンダ１８はシリンダ１２に並列して配置され
る。第２のシリンダ１８は、第１の液室２２に通路３４
を経て連通し、ピストン１４の断面積に対して一定の比
の関係にある断面積を有する第１のシリンダ部分、およ
び第２の液室２４に通路３５を経て連通し、ピストン１
４の断面積からピストンロッド１６の断面積を差し引い
た断面積に対して前記比と同じ比の関係にある断面積を
有する第２のシリンダ部分を有する。

図示の実施例では、シリンダ１８は中央本体３６と、中
央本体の両端部にそわそれ固着される支持部材３８．４
０とからなる。中央本体３６は、ピストン１４の断面積
と等しい断面積を有する第１のシリンダ部分３７ａと、
ピストン１４の断面積からピストンロッド１６の断面積
を差し引いた断面積と等しい断面積を有する第２のシリ
ンダ部分３７ｂとによって径違い状に形成されている。

他方、支持部材３８は、通路３４を有する連結部３９ａ
と円筒状の支持部３９ｂとからなり、連結部３９ａかシ
リンダ１２の底部に溶接されている。また、支持部材４
０は、通路３５を有する連結部４１ａと円筒状の支持部
４１ｂとからなり、連結部４１ａがシリンダ１２の頂部
に溶接されている。支持部３９ｂが第１のシリンダ部分
３７ａに、支持部４１ｂが第２のシリンダ部分３７ｂに
嵌合され、溶接されている。

フリーピストン２０は、第２のシリンタ１８の内部で第
１のシリンダ部分３７ａと第２のシリンダ部分３７ｂと
にまたがって移動可能に配置され、シリンダ１８の内部
を、第３の液室４２と第４の液室４４とに仕切る。

図示の実施例では、フリーピストン２０は、第１ピスト
ン部分２１ａと、第２ピストン部分２１ｂと、両ピスト
ン部分を連結する部分２１ｃとを一体に有する。第１ピ
ストン部分２１ａと連結部分２１ｃとにくり抜き孔か設
けられている。

第１ピストン部分２１ａｈ）Ｏリング４６を介してシリ
ンダ１８の第１のシリンダ部分３７ａに、また第２ピス
トン部分２１ｂがＯリング４８を介して第２のシリンダ
部分３７ｂに組み付けらねる。第２ピストン部分２１ｂ
は、フリーピストン２０か移動するとき、シリンダ部分
３７ｂから外れることのない十分な長さに形成される。

必要以上の移動を阻止するストッパ（図示せず）を設け
、第２ピストン部分２１ｂのシリンダ部分３７ｂからの
外れを阻＋Ｌ、することもてきる。

第１ピストン部分２１ａにダイアフラム５０かかしめ等
により気密に取り付けられ、第１のカス室５２が形成さ
れている。また、シリンタ１８、第１ピストン部分２１
ａ、第２ピストン部分２１ｂおよび連結部分２１ｃによ
って第２のカス室５４か形成されている。カス室５２内
に不活性カスか封入され、ガス室５２は高圧に保だおる
。他方、カス室５４は、不活性カスを封入して比較的低
圧に保つか、または人気に開放する３゜ンヨックアフソ
ーハ１０に外力かかからないフリー状態のときの、ピス
トンロット１６のシリンタ１２に対する位置か、カス室
５４内のルカの大きさによって左右される。

第１の液室２２と第３の液室４２とを仕切る部材５６が
支持部材３８にかしめ付けられている。

仕切部材５６は、２系統のポート、すなわちピストンロ
ット１６の伸長時に液体が流れるポート５８と、ピスト
ンロット１６の縮小時に液体が流わるポート６０とを有
する。各系統のポートは複数個設けられ、円周方向に間
隔をおいて配置される。両液室２２．４２はこれらポー
トを経て連通している。

ポート５８を開閉するための弁体６２が仕切部材５６の
下側に配置され、この弁体６２はばね力の小さいコイル
ばね６４によって仕切部材５６に向けて偏倚されている
。弁体６２は逆止め弁として（動く。

ポート６０を開閉するための板ばねからなる弁体６６が
仕切部材５６の上側に配置され、仕切部材５６に密接し
ている。弁体６６はポート６０を流わる液体によってた
わみ、その際、ピストンロットの縮小にさからう方向に
働く減衰力を発生する。

第２の液室２４と第４の液室４４とを仕切る部材７０か
支持部材４０にかしめ付けられている。

仕切部材７０は、２系統のポート、′１−なわちピスト
ンロット１６の伸長時に液体か流れるポート７２と、ピ
ストンロット１６の縮小時に液体か流れるポート７４と
を有する。各系統のポートは複数個設けられ、円周方向
に間隔をおいて配置される。両液室２４．４４はこわら
ポートを経て連通している。

ポート７２を開閉するための板ばねからなる弁体７６が
仕切部材７０の下側に配置され、仕切部材７０に密接し
ている。弁体７６はポート７２を流わる液体によってた
わみ、その際、ピストン口・ントの伸長にさからう方向
に働く減衰力を発生する。

ポート７４を開閉するための弁体７８が仕切部材７０の
下側に配置され、この弁体７８はばね力の小さいコイル
ばね８０によって仕切部材７０に向けて偏倚されている
。弁体７８は逆止め弁として（動く。

第１図に示した実施例ては、フリーピストン２０はダイ
アフラム５０て仕切られたカス室５２を有する。このカ
ス室５２は次に述へる作用、効果を有する。

シミレンクアフソーハては、減衰力発生機構の人１」側
と出Ｌ１側との圧力差が同じであり、先住する臓哀力が
同じであフても、出口側の圧力か低いと、作動液がポー
トを通過した直後にキャビテーションが発生し易い。こ
のキャビテーションが発生すると、スウィツシュ音とい
われるシューシューという流動音が生じ、聞く者に不快
感を与える。ガス室５２に数気圧ないしそれ以上の圧力
を加え、作動液に背圧として作用させるようにすれば、
前記キャビテーションの発生を防止てきる。

ガス室５２に圧力を加えた状態に維持すると、前記した
作動液に背圧を作用させることの外、作動液の温度低下
による一時的な体積減少や温度上昇による一時的な体積
膨張を補償し、また、わずかな漏れにより、作動液その
ものの全体の液量が永久的に減少しても、これをガス室
のダイアフラムの変位によって補償し、ショックアブソ
ーバに安定した減衰力を発生させることができる。

ガス室５２が設けられる場合、第２のシリンダ１８の内
径を大きくすれば、必然的にガス室５２の体積を大きく
てきるので、それたけピストンロット１６の伸縮に伴う
カス室５２の圧力変動幅を小さくすることが可能となり
、フリーピストン２０の移動に及ぼす摩擦抵抗変化の影
響を少なくてきる。

第１図に示した実施例では、ピストンロッド１６の伸縮
に伴う体積変化は、後に詳しく説明するように、第２の
シリンダ１８の径違い形状と、フリーピストン２０の異
なる面積のピストン部分をもつ形状とによって補償され
る。しかし、第１および第２のシリンダ１２．１８や、
ピストン１４、ピストンロッド１６、フリーピストン２
０等の製作誤差に基づき、前記寸法関係、すなわち第２
のシリンダ１８の第１のシリダ部分の断面積か第１のシ
リンタ内のピストンの断面積に対して一定の比の関係に
あり、かつ第２のシリンダ部分の断面積が、ピストンの
断面積からピストンロッドの断面積を差し引いた断面積
に対して前記比と同じ比である関係に差異が生じた場合
、ピストンロッドの伸縮に伴う体積変化を吸収できなく
なるおそれがある。ダイアフラム５０で什切られたガス
室５２によって前記事態に対処できる。

第２図に示したショックアブソーバ１００の基本的な構
成は、第１図に示したシミ１ツクアブソーバ１０と同し
である。したがって、同じ機能を達成する部品に同じ符
号を付け、詳細な説明は省略する。

ショックアブソーバ１００の場合、第２のシリンダ１８
の第１のシリンダ部分３７ａの断面積と、第２のシリン
ダ部分３７ｂの断面積との比は４にとっである。このよ
うに、比を大きくとることにより、フリーピストン２０
のストロークが十分に確保でき、さらにはシリンダ１８
の長さを短くてきる。

ショックアブソーバ１００ては、ピストン１４にベロー
１０２を取り（ｑけてガス室１０４が形成されている。

このガス室１０４はショックアブソーバ１０のガス室５
２と同じ機能を果たすものであって、ピストンロット１
６の伸縮に伴う体禎変化の補償をすることを要しないの
で、ベロー１０２は小型に形成できる。また、ベロー１
０２をどこに取り付けてもよい。他方、第２のシリンダ
１８とフリーピストン２０とによって画定されたカス室
１０６は孔１０８を経て大気に連通している。

第１図および第２図に示したショックアブソーバでは、
第１のシリンダ１２内に配置されるピストン１４および
第２のシリンダ１８内に配置されるフリーピストン２０
に、それぞれのピストンによって仕切られた液室を連通
ずる通路が設けられていないことから、第１の液室２２
および第３の液室４２に封入される作動液の粘度と、第
２の液室２４および第４の液室４４に封入される作動液
の粘度とを相互に関係なく、独立的に選定できる。これ
により、伸長時および縮小時の減衰力特性をそれぞれに
最も適したものとすることができる。

（実施例の作用） 第１図の実施例のショックアブソーバ１０は次のように
作用する。

フリーピストン２０のカス室５２およびカス室５４を除
いて、シリンダ１２．１８の内部に油その他の液体か充
填される。

ピストンロッド１６が伸長すると、第２の液室２４の作
動液は通路３５を通り、部材７０のポート７２から第４
の液室４４に向けて流れる。

作動液がポート７２を通り、弁体７６をたわませて流れ
るとき、ピストンロット１６の伸長を阻止するように作
用する減衰力か発生する。

このとき、第２の液室２４の有効断面積と、第４の液室
４４の断面積、すなわちフリーピストン２０の第２ピス
トン部分２１ｂの断面積とが同しであるため、ピストン
１４か一ヒ方へ移動した距離、フリーピストン２０か下
方へ移動し、第３の液室４２内の作動液は部材５６のポ
ート５８を通って第１の液室２２に向けて流れる。第１
の液室２２の断面積と、第３の液室４２の断面積、すな
わちフリーピストン２０の第１ピストン部分２１ａの断
面積とが同じであるため、第１の液′室２２の体積か増
加した分、フリーピストン２０か一ト方へ移動して作動
液か補充される。

ピストンロット１６か縮小すると、第１の液＋２２の作
動液は通路３４を通り、部材５６のポート６０から第３
の液室４２に向けて流おる。

作動液かポート６０を通り、弁体６６をたわませて流わ
るとき、ピストンロット１６の縮小を阻止するように作
用する減衰力か発生ずる。

（本発明の作用についての考察） 第３図は、従来公知の技術から考えられるシミ１ツクア
ブソーバ１３０てあって、第１のシリンダ１３２内に、
ピストンロット１３６に結合されたピストン１３４か移
動可能に配置され、第２のシリンダ１３８内に２つのフ
リーピストン１４０．１４２か配置され−Ｃいる。両シ
リンタ１３２．１３８の１１径はその全長にわたって均
　である。

以ドに、このショックアフソーハ１３０の２つのフリー
ピストン１４０．１４２そわそ打の移動部、およびそれ
ぞれにかかる力の作用を具体的な数値に基ついて検討し
、本考案と対比する。

第１のシリンダ１３２の１１径の断面積Ｓ１を１０　ｃ
ｍ’　、ピストンロット１３６の断面積Ｓ２を２　ｃｍ
２　とすると、第２の液室であるどスト・ン１３２の上
方の液室１２４の有効面積Ｓうは、（ＳＩ　　３２）で
あるから、８　ｃｍ２となる。また、第２のシリンダ１
３８の［１径の断面積Ｓ４を１０ｃｍ２とする。

ピストンロット１３６が伸長する場合、その下方への移
動量ｘ１を１ｃｍとすると、上方のフリーピストン１４
２の下方への移動量ｘ２は、Ｘ７　”Ｘ＋　ＸＳ３　／
Ｓ４　＝　１　ｘｓ、、’１０＝０．８ｃ＋＋＋ となり、 上方のフリーピストン１４０の下刃への移動量×３は、 Ｘ３＝Ｘ、ｘＳ、／５４＝１ｘｌＯ／１０＝１ｃｍ となる。すなわち、この実施例においては、上方のフリ
ーピストン１４２の移動量は、下方の）リーピストン１
４０の移動量に比へて０２０内少ない。作動液を非圧縮
性とみなした場合、ガス室１４４は、０．２Ｘ１０＝２
ｃｍ３体禎が増加している。こわはピストンロット１３
６のトＡによりシリンダ１３２から外部へ進出するピス
トン口・ントの体積分に相当する。

逆に、ピストンロット１３６が縮小する場合には、上方
のフリーピストン１４２は上方へ０．８ｃｍ、下方のフ
リーピストン１４０は上方へ１ｃｍ移動する。従って、
このときのカス室の体積は、２　ｃｎ＋３減少している
。

このように、２つのフリーピストン１４０．１４２はピ
ストンロッド１３６の伸長、縮小に応して、その反対方
向へ移動し、同時に、ピストンロット１３６の進出、進
入分の体積補償を、２つのフリーピストン１４０．１４
２の相対位置の変化によって実現している。

２つのフリーピストン１４０．１４２には、１１「１記
した移動による幾何学的な体積の変化の外、作動液から
働く力による力学的な埜動が作用する。

ピストンロット１３６が伸長する場合、ピストン１３４
により上方の通路１４６から押し出された作動液は液室
１４３に至り、−上方のフリーピストン１４２に下方へ
押し下げる力を及ぼす。上方のフリーピストン１４２は
、積極的にこれを押す力によって、摺動抵抗に打ち勝っ
て確実に動くこととなる。

他力、ピストン１３４の下方の液室１２２の体積が増加
する結果、不足した作動液を補う必要が生じ、通路１４
８を経て作動液が液室１４１から引き出され、下方のフ
リーピストン１４０に作動液による引−）張り力が作用
する。このため、下方のフリーピストン１４０の動きが
過大な摺動抵抗とか、異常な引っ掛りとかによって妨げ
られると、下方のフリーピストン１４０の下方にある液
室１４１およびそれに連通する液室１２２は負圧になっ
てしまい、作動液中にキャビテーションが発生する。

キャビデージョンは前記したように、減衰力特性に悪影
響を与える。そこで、キャビテーションの発生を避ける
ため、ガス室１４４に高圧の気体を封入し、フリーピス
トン１４０に押し下げ力を与えることが考えられる。こ
の場合のガス室１４４の圧力は、その体積がピストンロ
ット１３６の伸長により増加することから、ピストンロ
ットの最大の伸長時においてもなお、フリーピストン１
４０に押し下げる力を積極的に付与するのに十分な程度
に高くする必要がある。

逆に、ピストンロッド１３６が縮小する場合、上方のフ
リーピストン１４２に対して、引っ張り力が、下方のフ
リーピストン１４０に対して押し上げ力が作動液から作
用する。この場合のガス室１４４の圧力は、その体積が
ピストンロッド１３６の縮小により減少することから、
さらに高圧化される。この場合、ピストン口・ンド１３
６の最小の縮小時に、最大となるガス室１４４の圧力が
、シール等の摩擦や摩耗に悪影響を与えない程度に、ガ
ス室１４４の圧力を一定以下に設定しておく必要がある
が、このための有力な手段はガス室１４４の体積を大き
くして、フリーピストン１４０．１４２の移動時の体積
変化率を小さくすることである。

以上述べた、キャビテーションの発生防止対策、摩擦や
摩耗への悪影響の防止対策は種々な制約を伴う。

フリーピストンの動きを円滑にして液室が絶対に負圧に
ならないようにしようとすると、相当高圧のガスをカス
室１４４に封入することになる。

ガス室１４４の体積を大きくし、フリーピストン移動時
の体積変化率を小さくすることには限度があることから
、結局、２つのフリーピストン１４０．１４２それぞれ
のオイルシール１５０．１５２の緊迫力を強くして、高
圧に対処しなければならない。その結果、フリーピスト
ンの慴動抵抗か増大するだけでなく、ピストンロッド１
３６用のオイルシール１５４の緊迫力も強めなくてはな
らないので、この部位での慴動抵抗も増大することとな
り、高周波で微振幅の上下動に対して、ピストンロッド
１３６が円滑に上下運動することを阻害する重大要因と
なる。

２つのフリーピストンによってガス室１４４を画定した
ところで、ピストンロッド１３６の進出および進入体積
の補償は、ガス室１４４の体積の増減で対処するしかな
く、結局、ピストンロットが最も伸長したとき液圧が低
く、ピストンロッドが最も縮小したとき液圧が高くなる
という、一般のショックアブソーバと同様の問題がある
。従って、ピストンロッドの位置によって減衰力が異な
ることとなる。

本発明は、２つのフリーピストンのうちの一方が、ピス
トンロットの伸縮の際、液圧によって引っ張られること
による動きの悪さを、ガス室の圧力を高めることにより
解消するのてはなく、２つのフリーピストンを機能的に
結合した１つのフリーピストンを採用することにより、
解消している。すなわち、機能的に結合した結果、液圧
による引っ張り力が働く側のフリーピストンの部分を、
液圧による押付は力が働く側のフリーピストンの部分て
押すことができる。そして、フリーピストンおよび該フ
リーピストンが滑動する第２のシリンダを径違いの形状
に形成すると共に、第１のシリンタ内のピストンの断面
積に対する大きな径の部分の断面積の比と、ピストンの
断面積からピストンロッドの断面積を差し引いた断面積
に対する小さな径の部分の断面積の比とを等しくするこ
とによって、ピストンロットの伸縮に伴う体積変化を補
償している。

前記した数値と同じ数値を当てはめてみる。

第１のシリンダ１２のし１径、すなわちピストン１４の
断面積Ｓ１を１０　ｃｍ２、ピストンロッド１６の断面
積Ｓ２を２　ｃｍ２とすると、第２のシリンダ１８の小
径の部分の断面積Ｓ３は、ｋ　（ＳＩ　　Ｓ、）である
（ｋは比の値）から、８ｋｃｍ２となる。また、第２の
シリンダ１８の大径の部分の断面積Ｓ４は１０ｋｃｍ２
どなる。

ピストンロット１６が伸長する場合、その上方への移動
量が１ｃｍであれば、その移動により、１　ｘ　８　＝
　８　ｃｍ３の体積の液体が第２の液室２４から第４の
液室４４に流れ込み、フリーピストン２０は下方へ、８
／８に＝　（１／ｋ）ｃｍ移動する。ピストンロッド１
６の伸長により、第１の液室２２では、１ｘ１０＝１０
ｃｍ３の体積が減少する。他方、第３の液室４２はフリ
ーピストン２０の下方への移動によって、（１／ｋ）ｘ
ｌｏｋ＝１０Ｃｍ３体積が減少され、この体積の液体が
第１の液室２２に流れ込み、前記減少分を補償すること
となる。このように、本発明では、ピストンロットの伸
縮に伴なう体積補償のためのガス室は不要となる。

実用上の問題としては、各部品の製作誤差とか、温度変
化による作動液の膨張、収縮を考慮する必要があるが、
このためには実施例に示したように、ダイアフラムまた
はベローを少なくとも一部に用いたガス室５２を配置す
ることにより対処できる。この場合のガス室５２は、シ
リンダ１２またはシリンダ１８の任意の箇所に設けるこ
とがてきる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係るシヨ・ンクアブソーバの断面図、
第２図はショックアブソーバの別の実施例の断面図、第
３図は従来公知の技術から考えられるショックアブソー
バの断面図である。 １０．１００・ショックアブソーバ、 １２：第１のシリンダ、 １４：ピストン、 １６：ピストンロッド、 １８：第２のシリンダ、 ２０・フリーピストン、 ５２　ガス室、 ５６．７０：仕切り部材、 ６６．７６・弁体。 代理人　弁理士　松　永　宣　行 第３図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 　第１のシリンダと、該シリンダの内部に移動可能に配
   置され、シリンダの内部を第１の液室と第２の液室とに
   仕切るピストンと、該ピストンに結合され、前記シリン
   ダの前記第２の液室を通って一方の端部から外部へ突出
   するピストロッドと、前記シリンダに並列して配置され
   る第２のシリンダであって前記第１の液室に連通し、か
   つ前記ピストンの断面積に対して一定の比の関係にある
   断面積を有する第１のシリンダ部分、および前記第２の
   液室に連通し、かつ前記ピストンの断面積から前記ピス
   トンロッドの断面積を差し引いた断面積に対して前記比
   と同じ比の関係にある断面積を有する第２のシリンダ部
   分を備える第２のシリンダと、該第２のシリンダの内部
   で前記第１および第２のシリンダ部分にまたがって移動
   可能に配置され、該シリンダの内部を第３の液室と第４
   の液室とに仕切るフリーピストンと、前記第１の液室と
   第３の液室とを仕切る２系統のポートを有する第１の部
   材と、該部材の一方の系統のポートに係合して減衰力を
   発生する第１の弁体と、前記第２の液室と第４の液室と
   を仕切る２系統のポートを有する第２の部材と、該第２
   の部材の一方の系統のポートに係合して減衰力を発生す
   る第２の弁体とを含む、ショックアブソーバ。