JPH01208539A - 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 - Google Patents
内燃機関の電子制御燃料噴射装置Info
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- JPH01208539A JPH01208539A JP3260088A JP3260088A JPH01208539A JP H01208539 A JPH01208539 A JP H01208539A JP 3260088 A JP3260088 A JP 3260088A JP 3260088 A JP3260088 A JP 3260088A JP H01208539 A JPH01208539 A JP H01208539A
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- WMQLLTKSISGWHQ-UHFFFAOYSA-N C1CC(NC(=O)NC)CCC1CCN1CCN(C=2C(=C(Cl)C=CC=2)Cl)CC1 Chemical compound C1CC(NC(=O)NC)CCC1CCN1CCN(C=2C(=C(Cl)C=CC=2)Cl)CC1 WMQLLTKSISGWHQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は内燃機関の電子制御燃料噴射装置に関し、特に
加速増量補正に関する。
加速増量補正に関する。
〈従来の技術〉
内燃機関の電子制御燃料噴射装置の従来例として以下の
ようなものがある（実開昭６１−１９２５４４号公報参
照）。
ようなものがある（実開昭６１−１９２５４４号公報参
照）。
すなわち、エアフローメータ等により検出された吸入空
気流量Ｑと機関回転速度Ｎとから基本噴射量Ｔ、＝ＫＸ
Ｑ／Ｎ （Ｋは定数）を演算すると共に主として水温に
応じた各種補正係数Ｃ０ＥＦと空燃比フィードバック補
正係数αとバッテリ電圧による補正係数Ｔ３とを演算し
た後、定常運転時における燃料噴射量Ｔ＋ ＝Ｔｐ Ｘ
ＣＯＥ Ｆ Ｘα＋Ｔ、を演算する。
気流量Ｑと機関回転速度Ｎとから基本噴射量Ｔ、＝ＫＸ
Ｑ／Ｎ （Ｋは定数）を演算すると共に主として水温に
応じた各種補正係数Ｃ０ＥＦと空燃比フィードバック補
正係数αとバッテリ電圧による補正係数Ｔ３とを演算し
た後、定常運転時における燃料噴射量Ｔ＋ ＝Ｔｐ Ｘ
ＣＯＥ Ｆ Ｘα＋Ｔ、を演算する。
そして、例えばシングルボンイトインジェクションシス
テム（以下ＳＰＩ方式）では機関の２回転毎に点火信号
等に同期して燃料噴射弁に対し前記燃料噴射量Ｔ、に対
応するパルス巾の噴射パルス信号を出力し機関に燃料を
供給する。
テム（以下ＳＰＩ方式）では機関の２回転毎に点火信号
等に同期して燃料噴射弁に対し前記燃料噴射量Ｔ、に対
応するパルス巾の噴射パルス信号を出力し機関に燃料を
供給する。
さらに、加速運転が開始（例えばスロットル弁の開弁速
度が１．０度／単位時間以上）されたときにスロットル
弁の開弁速度等に基づいて加速増量係数（加速増量燃料
量）Ｋ、、、、を設定する。そして、前記各種補正係数
Ｃ０ＥＦに加速増量係数ＫＦＬＩ！Ｌを加算し、燃料の
加速時増量を図り燃料の壁面付着による燃焼室への輸送
遅れに基づく空燃比のリーン化による加速不良を防止す
るようにしている。
度が１．０度／単位時間以上）されたときにスロットル
弁の開弁速度等に基づいて加速増量係数（加速増量燃料
量）Ｋ、、、、を設定する。そして、前記各種補正係数
Ｃ０ＥＦに加速増量係数ＫＦＬＩ！Ｌを加算し、燃料の
加速時増量を図り燃料の壁面付着による燃焼室への輸送
遅れに基づく空燃比のリーン化による加速不良を防止す
るようにしている。
その後、加速運転終了時に加速増量係数Ｋ ＦＵＥＬが
経時と共に徐々に零に近づくように、スロ・ノトル弁開
度に応じて設定された増量減少率を前記加速増量係数か
ら一定時間（又は一定クランク角度）毎に減算すること
により、壁流燃料の輸送遅れを防止するようにしている
。
経時と共に徐々に零に近づくように、スロ・ノトル弁開
度に応じて設定された増量減少率を前記加速増量係数か
ら一定時間（又は一定クランク角度）毎に減算すること
により、壁流燃料の輸送遅れを防止するようにしている
。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかしながら、このような従来の電子制御燃料噴射装置
においては、加速運転後期の増量減少率をスロットル弁
開度に応じて設定しているが、以下の不具合がある。
においては、加速運転後期の増量減少率をスロットル弁
開度に応じて設定しているが、以下の不具合がある。
すなわち、例えば機関回転速度が１ｏＯＱｒ、ｐ、ｍ、
でかつスロットル弁が全閉から１５°まで開弁する加速
運転時（以下、第１加速運転条件と呼ぶ）と、機関回転
速度が３００Ｏｒ、ｐ、ｍ、でかつスロットル弁が全閉
から１５°まで開弁する加速運転時（以下、第２加速運
転条件と呼ぶ）と、では、要求される増量減少率が異な
る（第８図参照）。
でかつスロットル弁が全閉から１５°まで開弁する加速
運転時（以下、第１加速運転条件と呼ぶ）と、機関回転
速度が３００Ｏｒ、ｐ、ｍ、でかつスロットル弁が全閉
から１５°まで開弁する加速運転時（以下、第２加速運
転条件と呼ぶ）と、では、要求される増量減少率が異な
る（第８図参照）。
これは、機関回転速度によらず加速開始直前の基本噴射
量と加速運転終了直後の基本噴射量との差に略比例して
、加速運転時に壁流燃料量（吸気通路内壁に沿って液状
に流れる燃料量）が略平衡状態となるからである。した
がって、スロットル弁開度のみによって設定された増量
減少率では全ての運転状態に対応せず、前記第１加速運
転状態と第２加速運転条件とにおいて、前述の如く同一
の増量減少率が設定されると、例えば第１加速運転条件
での加速運転時に第７図に示すように所望の空燃比を確
保できるときには、第２加速運転条件での加速運転時に
第７図破線示の如く空燃比がオーバリッチ化し、図示平
均有効圧も第７図破線示の如く低下し、オーバリッチへ
ジテーションの発生を招くという不具合がある。逆に、
第２加速運転条件での加速運転時に、所望の空燃比を確
保できるように増量減少率を設定すると、第１加速運転
条件での加速運転時に、空燃比がオーバリーン化すると
いう不具合がある。
量と加速運転終了直後の基本噴射量との差に略比例して
、加速運転時に壁流燃料量（吸気通路内壁に沿って液状
に流れる燃料量）が略平衡状態となるからである。した
がって、スロットル弁開度のみによって設定された増量
減少率では全ての運転状態に対応せず、前記第１加速運
転状態と第２加速運転条件とにおいて、前述の如く同一
の増量減少率が設定されると、例えば第１加速運転条件
での加速運転時に第７図に示すように所望の空燃比を確
保できるときには、第２加速運転条件での加速運転時に
第７図破線示の如く空燃比がオーバリッチ化し、図示平
均有効圧も第７図破線示の如く低下し、オーバリッチへ
ジテーションの発生を招くという不具合がある。逆に、
第２加速運転条件での加速運転時に、所望の空燃比を確
保できるように増量減少率を設定すると、第１加速運転
条件での加速運転時に、空燃比がオーバリーン化すると
いう不具合がある。
本発明は、このような実状に鑑みてなされたもので、全
ゆる加速運転時に所望の空燃比を確保できる電子制御燃
料噴射装置を提供することを目的とする。
ゆる加速運転時に所望の空燃比を確保できる電子制御燃
料噴射装置を提供することを目的とする。
く課題を解決するための手段〉
このため、本発明は第１図に示すように、機関の運転状
態に基づいて燃料噴射量を設定する燃料噴射量設定手段
Ａと、機関の加速運転状態に基づいて加速増量係数若し
くは加速増量燃料量を設定する加速増量燃料設定手段Ｂ
と、設定された加速増量係数若しくは加速増量燃料量を
零に減少させる増ｆｆ１Ｍ少率若しくは増量減少燃料量
を設定する減少率設定手段Ｃと、機関負荷を検出する機
関負荷検出手段りと、前記増量減少率若しくは増量減少
燃料量を前記検出された機関負荷に基づいて補正する減
少率補正手段Ｅと、該補正された増量減少率若しくは増
量減少燃料量に基づいて前記加速増量係数若しくは加速
増量燃料量を減少補正する加速増量燃料補正手段Ｆと、
加速運転時には前記加速増量燃料設定手段Ｂにより設定
された加速増量係数若しくは加速増量燃料量により前記
基本噴射量を増量補正し、加速運転終了時には前記減少
補正された加速増量係数若しくは加速増量燃料量により
前記基本噴射量を増量補正する増量補正手段Ｇと、増量
補正された基本噴射量に基づいて燃料噴射弁Ｈを駆動制
御する駆動制御手段Ｉと、を備えるようにした。
態に基づいて燃料噴射量を設定する燃料噴射量設定手段
Ａと、機関の加速運転状態に基づいて加速増量係数若し
くは加速増量燃料量を設定する加速増量燃料設定手段Ｂ
と、設定された加速増量係数若しくは加速増量燃料量を
零に減少させる増ｆｆ１Ｍ少率若しくは増量減少燃料量
を設定する減少率設定手段Ｃと、機関負荷を検出する機
関負荷検出手段りと、前記増量減少率若しくは増量減少
燃料量を前記検出された機関負荷に基づいて補正する減
少率補正手段Ｅと、該補正された増量減少率若しくは増
量減少燃料量に基づいて前記加速増量係数若しくは加速
増量燃料量を減少補正する加速増量燃料補正手段Ｆと、
加速運転時には前記加速増量燃料設定手段Ｂにより設定
された加速増量係数若しくは加速増量燃料量により前記
基本噴射量を増量補正し、加速運転終了時には前記減少
補正された加速増量係数若しくは加速増量燃料量により
前記基本噴射量を増量補正する増量補正手段Ｇと、増量
補正された基本噴射量に基づいて燃料噴射弁Ｈを駆動制
御する駆動制御手段Ｉと、を備えるようにした。
〈作用〉
そして、加速運転時には、加速増量係数若しくは加速増
量燃料量により加速増量を図り、加速運転終了時には加
速増量係数若しくは加速増量燃料量を経時と共に徐々に
減少させて、定常走行時の燃料噴射量に移行させるよう
にした。
量燃料量により加速増量を図り、加速運転終了時には加
速増量係数若しくは加速増量燃料量を経時と共に徐々に
減少させて、定常走行時の燃料噴射量に移行させるよう
にした。
〈実施例〉
以下に、本発明の一実施例を第２図〜第６図に基づいて
説明する。
説明する。
図において、マイクロコンピュータ等からなる制御装置
１には、点火コイル２から出力される点火信号（回転速
度信号）と、エアフローメータ３から出力される吸入空
気流量信号と、水温センサ４から出力される冷却水温度
信号と、スロットル開度センサ５から出力されるスロッ
トル弁開度信号と、燃温センサ６から出力される燃料温
度信号と、が入力されている。制御袋Ｎｌは第３図及び
第４図に示すフローチャートに従って作動し燃料噴射弁
７の駆動回路８に噴射パルスを出力する。
１には、点火コイル２から出力される点火信号（回転速
度信号）と、エアフローメータ３から出力される吸入空
気流量信号と、水温センサ４から出力される冷却水温度
信号と、スロットル開度センサ５から出力されるスロッ
トル弁開度信号と、燃温センサ６から出力される燃料温
度信号と、が入力されている。制御袋Ｎｌは第３図及び
第４図に示すフローチャートに従って作動し燃料噴射弁
７の駆動回路８に噴射パルスを出力する。
ここでは、制御装置１が燃料噴射量設定手段と加速増量
燃料設定手段と減少率設定手段と減少率補正手段と加速
増量補正手段と増量補正手段とを構成する。また、制御
装置１と駆動回路８とが駆動制御手段を構成する。さら
に、点火コイル２とエアフローメータ３とが機関負荷検
出手段を構成する。
燃料設定手段と減少率設定手段と減少率補正手段と加速
増量補正手段と増量補正手段とを構成する。また、制御
装置１と駆動回路８とが駆動制御手段を構成する。さら
に、点火コイル２とエアフローメータ３とが機関負荷検
出手段を構成する。
次に作用を第３図及び第４図のフローチャートに従って
説明する。第３図のフローチャートに示すルーチンは１
０ｍ５ｅｃ毎に動作し、第４図のフローチャートに示す
ルーチンは機関Ａ回転毎に動作するようになっている。
説明する。第３図のフローチャートに示すルーチンは１
０ｍ５ｅｃ毎に動作し、第４図のフローチャートに示す
ルーチンは機関Ａ回転毎に動作するようになっている。
まず、第３図のフローチャートに基づいて説明すると、
Ｓｌでは、点火信号（回転速度信号）。
Ｓｌでは、点火信号（回転速度信号）。
吸入空気流量信号等の各種信号を読込む。
Ｓ２では、点火信号から得られる機関回転速度Ｎと吸入
空気流量Ｑとに基づいて基本噴射量ＴＰ（−Ｋ −Ｑ／
Ｎ ： Ｋは定数）を演算する。
空気流量Ｑとに基づいて基本噴射量ＴＰ（−Ｋ −Ｑ／
Ｎ ： Ｋは定数）を演算する。
Ｓ３では、検出されたスロットル弁開度に基づいてスロ
ットル弁の開弁速度Δαを演算する。
ットル弁の開弁速度Δαを演算する。
Ｓ４では、演算された開弁速度Δαに基づいて現在の運
転状態が加速運転か否かを判定し、ＹＥＳのときにはＳ
５に進みＮＯのときすなわち定常運転状態が継続されて
いるとき或いは加速運転終了直後にスロットル弁の開弁
動作が終了したときにはＳ７に進む。
転状態が加速運転か否かを判定し、ＹＥＳのときにはＳ
５に進みＮＯのときすなわち定常運転状態が継続されて
いるとき或いは加速運転終了直後にスロットル弁の開弁
動作が終了したときにはＳ７に進む。
Ｓ５では、検出されたスロットル弁開度と機関回転速度
とに基づいて、現在の運転状態がスロットル弁開度が変
化しても吸入空気流量が変化しないＱフラットゾーンか
否かを判定し、ＹＥＳのときには加速運転状態にも拘わ
らずＳ７に進みＮＯのときにはＳ６に進む。Ｑフラット
ゾーンは、第５図に示すように高負荷運転領域に存在す
る。
とに基づいて、現在の運転状態がスロットル弁開度が変
化しても吸入空気流量が変化しないＱフラットゾーンか
否かを判定し、ＹＥＳのときには加速運転状態にも拘わ
らずＳ７に進みＮＯのときにはＳ６に進む。Ｑフラット
ゾーンは、第５図に示すように高負荷運転領域に存在す
る。
Ｓ６では、加速増量係数ＫＦｕＥＬを次式に基づいて演
算すると共にこの演算された係数に、Ｕ！、をＲＡＭに
記憶（以下、ＭＫＦＬＩＥＬと呼ぶ）させた後、Ｓｌ２
に進む。
算すると共にこの演算された係数に、Ｕ！、をＲＡＭに
記憶（以下、ＭＫＦＬＩＥＬと呼ぶ）させた後、Ｓｌ２
に進む。
Ｋｒｕｔｔ＝にΔαＸ ＫｙｗＸ ＫＮ Ｘ ＫαＸＫ
ｔＰここで、ＫΔαは、スロットル弁の開度速度Δαに
対応する補正率であり、Δαが増大するに伴って大きく
なるように設定されている。ＫｔＷは、冷却水温度Ｔ８
に対応する補正率であり、Ｔ、が高くなるに伴って小さ
くなるように設定されている。ＫＮは、機関の回転速度
Ｎに対応する補正率であり、回転速度Ｎが増大するに伴
って小さくなるように設定されている。また、Ｋαは、
スロットル弁開度に対応する補正率であり、スロットル
開度が大きくなるに伴って大きくなるように設定されて
いる。ＫＴＰは、基本噴射量に対応する補正率であり、
加速前の基本噴射量が大きくなるに伴って小さくなるよ
うに設定されている。
ｔＰここで、ＫΔαは、スロットル弁の開度速度Δαに
対応する補正率であり、Δαが増大するに伴って大きく
なるように設定されている。ＫｔＷは、冷却水温度Ｔ８
に対応する補正率であり、Ｔ、が高くなるに伴って小さ
くなるように設定されている。ＫＮは、機関の回転速度
Ｎに対応する補正率であり、回転速度Ｎが増大するに伴
って小さくなるように設定されている。また、Ｋαは、
スロットル弁開度に対応する補正率であり、スロットル
開度が大きくなるに伴って大きくなるように設定されて
いる。ＫＴＰは、基本噴射量に対応する補正率であり、
加速前の基本噴射量が大きくなるに伴って小さくなるよ
うに設定されている。
一方、Ｓ７では、ＲＡＭに記憶されている加速増量係数
ＭＫＦＬＩＥＬを零に更新した後、Ｓ８に進む。
ＭＫＦＬＩＥＬを零に更新した後、Ｓ８に進む。
Ｓ８では、前記ＫＴＰを３２にて演算された加速開始時
の基本噴射量に基づいてマツプから検索する。
の基本噴射量に基づいてマツプから検索する。
Ｓ９では、基本増量減少率Ｄ ＢＡＢＥを、検出された
冷却水温度に基づいてマツプから検索する。前記基本増
量減少率ＤｌｌＡＳＥは、冷却水温度が高くなるに伴っ
て高くなるように設定されている。
冷却水温度に基づいてマツプから検索する。前記基本増
量減少率ＤｌｌＡＳＥは、冷却水温度が高くなるに伴っ
て高くなるように設定されている。
ＳＩＯでは、減少補正率Ｄ ｃｏｒを、Ｓ２にて演算さ
れた基本噴射量Ｔ２に基づいて、マツプから検索する。
れた基本噴射量Ｔ２に基づいて、マツプから検索する。
前記減少補正率Ｄ Ｃ６、は、高基本噴射量になるに伴
って小さくなるように設定されている。
って小さくなるように設定されている。
ここで、基本噴射ＮＴ、は機関−回転当りの機関負荷に
相当し、他には吸気圧力或いはトルクがその負荷に相当
する。
相当し、他には吸気圧力或いはトルクがその負荷に相当
する。
Ｓｌｌでは、検索された基本増量減少率ＤＩｌＡｓＥと
減少補正率Ｄ ｃａｒとを乗じて増量減少率りを演算す
る。
減少補正率Ｄ ｃａｒとを乗じて増量減少率りを演算す
る。
Ｓ１２では、各種補正係数Ｃ０ＥＦを次式により演算す
る。
る。
ＣＯＥ Ｆ ＝ １ ｆ ＫＦＵＥＬ十ＫＩＩＣ＋ Ｋ
ａｓ＋ Ｋｖｗ＋ Ｋ、Ｉｏｔここで、ＫＤＣは減速減
量補正係数、に□は始動後増量補正係数、 ＫＴ、は水
温増量補正係数、 ＫＨ。
ａｓ＋ Ｋｖｗ＋ Ｋ、Ｉｏｔここで、ＫＤＣは減速減
量補正係数、に□は始動後増量補正係数、 ＫＴ、は水
温増量補正係数、 ＫＨ。
アはホットリスタート時補正係数である。
Ｓ１３では、燃料噴射量Ｔ、を次式により演算する。
Ｔｉ ＝ＴＰ ＸαＸ ＣＯＥ Ｆ ＋ Ｔ ｓここで
、αは空燃比フィードバック補正係数。
、αは空燃比フィードバック補正係数。
Ｔ、はバッテリ電圧による補正係数である。
次に第４図のフローチャートを説明する。
Ｓ２１では、ＲＡＭに記憶されている加速増量係数ＭＫ
ｒｕｔｔが零か否かを判定し、ＹＥＳのときにはスロッ
トル弁の開弁動作が停止し加速運転終了に移行したと判
定しＳ２２に進み、ＮＯのときには加速運転中と判定し
Ｓ２５に進む。
ｒｕｔｔが零か否かを判定し、ＹＥＳのときにはスロッ
トル弁の開弁動作が停止し加速運転終了に移行したと判
定しＳ２２に進み、ＮＯのときには加速運転中と判定し
Ｓ２５に進む。
Ｓ２２では、前回設定された加速増量補正係数ＫＦＬＩ
ＥＬから増量減少率りを減算して新たな加速増量係数Ｋ
ＦＬＩＥＬを設定する。。
ＥＬから増量減少率りを減算して新たな加速増量係数Ｋ
ＦＬＩＥＬを設定する。。
Ｓ２３では、Ｓ２２にて設定された加速増量係数ＫＦＬ
ＩＥＬが零以下になったか否かを判定し、ＹＥＳのとき
にはＳ２４に進みＮＯのときにはＳ２４を通過すること
なくルーチンを終了させる。
ＩＥＬが零以下になったか否かを判定し、ＹＥＳのとき
にはＳ２４に進みＮＯのときにはＳ２４を通過すること
なくルーチンを終了させる。
３２４では、加速増量係数Ｋ 、ＥＬを強制的に零に設
定した後、ルーチンを終了させる。
定した後、ルーチンを終了させる。
一方、加速運転中には、Ｓ２５においてＲＡＭに記憶さ
れている加速増量係数ＭＫＦＵＩ！Ｌを加速増量係数Ｋ
ＦＬＩＥＬとして設定する。
れている加速増量係数ＭＫＦＵＩ！Ｌを加速増量係数Ｋ
ＦＬＩＥＬとして設定する。
そして、Ｓ２２若しくはＳ２５にて設定された加速増量
係数ＫＦＵＥＬは前記Ｓ１２において使用される。
係数ＫＦＵＥＬは前記Ｓ１２において使用される。
このようにすると、第６図に示すようにスロットル弁の
開弁動作が開始した時点からその開弁動作が停止するま
での期間においては、加速増量係数Ｋ ＦｔｌＥＬは略
一定に保持される。そして、スロットル弁の開弁動作が
停止した時点からは前回のルーチンで設定された加速増
量係数ＫＦＵＥＬから増量減少率りを２回転毎に減算す
るようにしたので、加速増量係数ＫＦＬＩＥＬは第６図
に示すように経時と共に徐々に零に近づくようになる。
開弁動作が開始した時点からその開弁動作が停止するま
での期間においては、加速増量係数Ｋ ＦｔｌＥＬは略
一定に保持される。そして、スロットル弁の開弁動作が
停止した時点からは前回のルーチンで設定された加速増
量係数ＫＦＵＥＬから増量減少率りを２回転毎に減算す
るようにしたので、加速増量係数ＫＦＬＩＥＬは第６図
に示すように経時と共に徐々に零に近づくようになる。
このとき、基本増量減少率Ｄ ＩＩＡＳｆを基本噴射量
ＴＰに略比例する減少補正率Ｄ ｃｏｒにて補正し、増
量減少率りを求めるようにしたので、以下の効果がある
。
ＴＰに略比例する減少補正率Ｄ ｃｏｒにて補正し、増
量減少率りを求めるようにしたので、以下の効果がある
。
すなわち、基本噴射量Ｔ、は機関１回転当りの機関負荷
に相当するため、これに基づいて増量減少率Ｄ ＢＡＳ
Ｅを補正するようにすると、例えば機関回転速度が１０
００？、ｐ、ｍ、でかつスロットル弁が全閉から１５°
まで開弁する加速運転時と、機関回転速度が３００Ｏｒ
、ｐ、ｍ、でかつスロットル弁が全閉から１５゜まで開
弁する加速運転時とで、第６図に示すように増量減少率
りを夫々異なる最適な値を確保できる。したがって、い
ずれの加速運転時にも、壁流燃料の輸送遅れを防止しつ
つ空燃比を第６図に示すように所望の値に設定でき、こ
れによってオーバリッチヘジテーションを抑制できると
共にＣ０２ＨＣ等の排出量を抑制できる。
に相当するため、これに基づいて増量減少率Ｄ ＢＡＳ
Ｅを補正するようにすると、例えば機関回転速度が１０
００？、ｐ、ｍ、でかつスロットル弁が全閉から１５°
まで開弁する加速運転時と、機関回転速度が３００Ｏｒ
、ｐ、ｍ、でかつスロットル弁が全閉から１５゜まで開
弁する加速運転時とで、第６図に示すように増量減少率
りを夫々異なる最適な値を確保できる。したがって、い
ずれの加速運転時にも、壁流燃料の輸送遅れを防止しつ
つ空燃比を第６図に示すように所望の値に設定でき、こ
れによってオーバリッチヘジテーションを抑制できると
共にＣ０２ＨＣ等の排出量を抑制できる。
また、加速増量燃料量も抑制でき、もって燃費の節減を
図れる。
図れる。
尚、本実施例では、スロットル弁の開弁動作が停止した
時点から加速増量係数を減少させるようにしているが、
機関回転速度に対応させて設定された所定スロットル弁
開度以上になったときに加速増量係数を減少させるよう
にしてもよい。
時点から加速増量係数を減少させるようにしているが、
機関回転速度に対応させて設定された所定スロットル弁
開度以上になったときに加速増量係数を減少させるよう
にしてもよい。
〈発明の効果〉
本発明は、以上説明したように、加速増量係数・（加速
増量燃料量）を加速運転終了時に減少させる増量減少率
を、検出された所定機関回転当りの機関負荷に応じて補
正するようにしたので、全ゆる加速運転時に最適な加速
増量を図れ、もってヘジテーションの発生を防止しつつ
所望空燃比を確保できＣｏ、ＨＣ排出量を抑制できる。
増量燃料量）を加速運転終了時に減少させる増量減少率
を、検出された所定機関回転当りの機関負荷に応じて補
正するようにしたので、全ゆる加速運転時に最適な加速
増量を図れ、もってヘジテーションの発生を防止しつつ
所望空燃比を確保できＣｏ、ＨＣ排出量を抑制できる。
第１図は本発明のクレーム対応図、第２図は本発明の一
実施例を示す構成図、第３図及び第４図は同上のフロー
チャート、第５図及び第６図は同上の作用を説明するた
めの図、第７図及び第８図は従来の欠点を説明するため
の図である。 ｌ・・・制御装置 ２・・・点火コイル ３・・・
エアフローメータ ７・・・燃料噴射弁 ８・・・
駆動回路 特許出願人 日本電子機器株式会社 代理人 弁理士 笹 島 冨二雄 第３図 第４図
実施例を示す構成図、第３図及び第４図は同上のフロー
チャート、第５図及び第６図は同上の作用を説明するた
めの図、第７図及び第８図は従来の欠点を説明するため
の図である。 ｌ・・・制御装置 ２・・・点火コイル ３・・・
エアフローメータ ７・・・燃料噴射弁 ８・・・
駆動回路 特許出願人 日本電子機器株式会社 代理人 弁理士 笹 島 冨二雄 第３図 第４図
Claims (1)
- 機関の運転状態に基づいて燃料噴射量を設定する燃料噴
射量設定手段と、機関の加速運転状態に基づいて加速増
量係数若しくは加速増量燃料量を設定する加速増量燃料
設定手段と、設定された加速増量係数若しくは加速増量
燃料量を零に減少させる増量減少率若しくは増量減少燃
料量を設定する減少率設定手段と、機関負荷を検出する
機関負荷検出手段と、前記増量減少率若しくは増量減少
燃料量を前記検出された機関負荷に基づいて補正する減
少率補正手段と、該補正された増量減少率若しくは増量
減少燃料量に基づいて前記加速増量係数若しくは加速増
量燃料量を減少補正する加速増量燃料補正手段と、加速
運転時には前記加速増量燃料設定手段により設定された
加速増量係数若しくは加速増量燃料量により前記燃料噴
射量を増量補正し、加速運転終了時には前記減少補正さ
れた加速増量係数若しくは加速増量燃料量により前記燃
料噴射量を増量補正する増量補正手段と、増量補正され
た燃料噴射量に基づいて燃料噴射弁を駆動制御する駆動
制御手段と、を備えたことを特徴とする内燃機関の電子
制御燃料噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3260088A JPH01208539A (ja) | 1988-02-17 | 1988-02-17 | 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3260088A JPH01208539A (ja) | 1988-02-17 | 1988-02-17 | 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01208539A true JPH01208539A (ja) | 1989-08-22 |
Family
ID=12363356
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3260088A Pending JPH01208539A (ja) | 1988-02-17 | 1988-02-17 | 内燃機関の電子制御燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01208539A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0343552U (ja) * | 1989-09-05 | 1991-04-24 | ||
| JPH0345439U (ja) * | 1989-09-11 | 1991-04-26 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59203836A (ja) * | 1983-05-04 | 1984-11-19 | Toyota Motor Corp | 電子制御燃料噴射式エンジンの暖機加速増量方法 |
| JPS6085239A (ja) * | 1983-10-15 | 1985-05-14 | Nippon Denso Co Ltd | 電子式燃料噴射制御装置 |
| JPS627949A (ja) * | 1985-07-04 | 1987-01-14 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の燃料噴射量制御装置 |
-
1988
- 1988-02-17 JP JP3260088A patent/JPH01208539A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59203836A (ja) * | 1983-05-04 | 1984-11-19 | Toyota Motor Corp | 電子制御燃料噴射式エンジンの暖機加速増量方法 |
| JPS6085239A (ja) * | 1983-10-15 | 1985-05-14 | Nippon Denso Co Ltd | 電子式燃料噴射制御装置 |
| JPS627949A (ja) * | 1985-07-04 | 1987-01-14 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の燃料噴射量制御装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0343552U (ja) * | 1989-09-05 | 1991-04-24 | ||
| JPH0345439U (ja) * | 1989-09-11 | 1991-04-26 |
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