JPH01205046A - 高ニッケル‐クロム合金 - Google Patents
高ニッケル‐クロム合金Info
- Publication number
- JPH01205046A JPH01205046A JP63321847A JP32184788A JPH01205046A JP H01205046 A JPH01205046 A JP H01205046A JP 63321847 A JP63321847 A JP 63321847A JP 32184788 A JP32184788 A JP 32184788A JP H01205046 A JPH01205046 A JP H01205046A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- titanium
- alloy
- zirconium
- ratio
- aluminum
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000623 nickel–chromium alloy Inorganic materials 0.000 title description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 76
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 76
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 58
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 34
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims abstract description 15
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims abstract description 15
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 6
- 208000013201 Stress fracture Diseases 0.000 claims abstract description 4
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 56
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 55
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 21
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 11
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 9
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 claims description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 7
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- BIJOYKCOMBZXAE-UHFFFAOYSA-N chromium iron nickel Chemical compound [Cr].[Fe].[Ni] BIJOYKCOMBZXAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 2
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 229910019589 Cr—Fe Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 2
- 229910003271 Ni-Fe Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 5
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 4
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 3
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- -1 Nitrogen forms nitrides Chemical class 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000219112 Cucumis Species 0.000 description 1
- 235000015510 Cucumis melo subsp melo Nutrition 0.000 description 1
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N Titanium nitride Chemical compound [Ti]#N NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FJJCIZWZNKZHII-UHFFFAOYSA-N [4,6-bis(cyanoamino)-1,3,5-triazin-2-yl]cyanamide Chemical compound N#CNC1=NC(NC#N)=NC(NC#N)=N1 FJJCIZWZNKZHII-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000000306 component Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 238000004299 exfoliation Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 238000005382 thermal cycling Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/058—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium without Mo and W
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Cookers (AREA)
- Cell Electrode Carriers And Collectors (AREA)
- Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高ニツケル−クロム−鉄
(Ni−Cr−Fe)合金に関し、詳細ニハ、2000
下(1093℃)よりも高い高温で酸化条件下で所望の
性質の組み合わせを依然として与えながら同様の化学組
成の合金よりも高い降伏を伴う製造をプロ・セ(pro
se)容易にするような組成のNi−Cr−Fe合金
に関する。それは、1987年6月8日の米国特許出願
第 59.750号明細書のため今や放棄された1986年
7月30出願の米国特許出願第881.623号明細書
に記載の合金より優れたものである。
下(1093℃)よりも高い高温で酸化条件下で所望の
性質の組み合わせを依然として与えながら同様の化学組
成の合金よりも高い降伏を伴う製造をプロ・セ(pro
se)容易にするような組成のNi−Cr−Fe合金
に関する。それは、1987年6月8日の米国特許出願
第 59.750号明細書のため今や放棄された1986年
7月30出願の米国特許出願第881.623号明細書
に記載の合金より優れたものである。
発明の背景
前記米国特許出願第881.623号明細書には、特殊
な合金がセラミックタイル工業フリット焼成応用におけ
る炉ローラーによって遭遇されるような高温/酸化条件
下で特に有用であると記載されている。前記米国特許出
願第881,623号明細書に記載の合金は、一般に、
クロム約19〜28%、ニッケル約55〜65%、アル
ミニウム約0.75〜2%、チタン約0.2〜1%、ケ
イ素、モリブデン、マンガンおよびニオブの各々約1%
まで、炭素約0.1%まで、窒素約0.04〜0.1%
、ホウ素約0.01%までを含aし、残部は本質上鉄で
ある。好ましい組成物は、クロム21〜25%、ニッケ
ル58〜63%、アルミニウム1〜2%、チタン0.3
〜0.7%、ケイ素0.1〜0.6%、モリブデン0.
1〜0.8%、マンガン0.6まで、ニオブ0.4まで
、炭素0.02〜0.1%、および窒素約0.04〜0
.08%を含有し、残部は本質上鉄である。
な合金がセラミックタイル工業フリット焼成応用におけ
る炉ローラーによって遭遇されるような高温/酸化条件
下で特に有用であると記載されている。前記米国特許出
願第881,623号明細書に記載の合金は、一般に、
クロム約19〜28%、ニッケル約55〜65%、アル
ミニウム約0.75〜2%、チタン約0.2〜1%、ケ
イ素、モリブデン、マンガンおよびニオブの各々約1%
まで、炭素約0.1%まで、窒素約0.04〜0.1%
、ホウ素約0.01%までを含aし、残部は本質上鉄で
ある。好ましい組成物は、クロム21〜25%、ニッケ
ル58〜63%、アルミニウム1〜2%、チタン0.3
〜0.7%、ケイ素0.1〜0.6%、モリブデン0.
1〜0.8%、マンガン0.6まで、ニオブ0.4まで
、炭素0.02〜0.1%、および窒素約0.04〜0
.08%を含有し、残部は本質上鉄である。
前記米国特許出願第881,623号明細書に記載の合
金の特質にも拘らず、その製造の点での改良は、コスト
を減少しようとする努力で望ましい。明らかに、形成す
る所望の窒化チタン相は、溶融プロセス時に浮上する傾
向がある。この浮上は、特に窒素約0.04%以上が必
要である場合にエレクトロスラグ再溶解を困難にさせる
。更に、TiNが鋳造インゴットの上部に偏析する傾向
は、若干のインゴットを余りに不均質にさせた。このこ
とは、TiNの生成量に応じて粉砕損失をもたらす。ま
た、アルミニウム含量がチタンの%を有意に超えた場合
には、合金は、遊離アルミニウムの量が消耗されるよう
にAINを生成する傾向があり、それによって耐酸化性
を高めるのに利用できなかった。更に、チタンはTiN
相の理由で(モしてAIN生成を最小限にするために)
粒安定化を付与するのに必要であったが、過剰のチタン
は、耐酸化性を悪化させることが観察された。
金の特質にも拘らず、その製造の点での改良は、コスト
を減少しようとする努力で望ましい。明らかに、形成す
る所望の窒化チタン相は、溶融プロセス時に浮上する傾
向がある。この浮上は、特に窒素約0.04%以上が必
要である場合にエレクトロスラグ再溶解を困難にさせる
。更に、TiNが鋳造インゴットの上部に偏析する傾向
は、若干のインゴットを余りに不均質にさせた。このこ
とは、TiNの生成量に応じて粉砕損失をもたらす。ま
た、アルミニウム含量がチタンの%を有意に超えた場合
には、合金は、遊離アルミニウムの量が消耗されるよう
にAINを生成する傾向があり、それによって耐酸化性
を高めるのに利用できなかった。更に、チタンはTiN
相の理由で(モしてAIN生成を最小限にするために)
粒安定化を付与するのに必要であったが、過剰のチタン
は、耐酸化性を悪化させることが観察された。
発明の概要
(1)前記米国特許出願第881,623号明細書に記
載の種類の合金の製法が改良でき、このようにして経済
性上の利益を得、(2)有利なエレクトロスラグ再溶解
が合金調製で利用でき、(3)AIN生成が抑制でき、
(4)約2192下(1200℃)の温度での耐酸化性
が高められ、(5)応力破壊強さなどの高温特性が(6
)ジルコニウムのこのような合金への制御添加物の配合
(特に制御された%のチタンおよび窒素との組み合わせ
で)によって悪影響を受けないことが今や見出された。
載の種類の合金の製法が改良でき、このようにして経済
性上の利益を得、(2)有利なエレクトロスラグ再溶解
が合金調製で利用でき、(3)AIN生成が抑制でき、
(4)約2192下(1200℃)の温度での耐酸化性
が高められ、(5)応力破壊強さなどの高温特性が(6
)ジルコニウムのこのような合金への制御添加物の配合
(特に制御された%のチタンおよび窒素との組み合わせ
で)によって悪影響を受けないことが今や見出された。
本発明の他の態様を以下に述べる。
発明の態様
一般に、本発明によれば、本発明で意図される合金は、
クロム約19〜28%、ニッケル約55〜75%、アル
ミニウム約0.75〜2%、チタン1%まで、製法を容
易にするのに十分な、少量であるが有効なff1(例え
ば、約0.05%)から約0.5%までのジルコニウム
、ケイ素、モリブデン、マンガンおよびニオブの各々約
1%まで、炭素0. 1%まで、ジルコニウムと化合し
て(特にチタンと共に)粒度制御を達成し且つ高めるの
に十分な、少量であるが有効なff1(例えば、0.0
2または0.025%)から約0.1%まで(上限)の
窒素、ホウ素約0.01%まで、イッ]・リウム約0.
2%までを含有し、残部は本質上鉄である。好ましい合
金は、クロム約21〜2590 、ニッケル58〜63
%、アルミニウム0.8〜1.5%、チタン約0.07
5〜0.5%、ジルコニウム約0.15〜0.4%、ケ
イ素0.1〜0.6%、モリブデン0.8%まで、例え
ば、0.1〜0.6%、マンガン0.6%まで、ニオブ
0,4%まで、炭素約0.04〜0.1%、窒素約0.
03または0.04〜0.08%、イツトリウム0.1
5%までを含有し、鉄は本質上残部を構成する。
クロム約19〜28%、ニッケル約55〜75%、アル
ミニウム約0.75〜2%、チタン1%まで、製法を容
易にするのに十分な、少量であるが有効なff1(例え
ば、約0.05%)から約0.5%までのジルコニウム
、ケイ素、モリブデン、マンガンおよびニオブの各々約
1%まで、炭素0. 1%まで、ジルコニウムと化合し
て(特にチタンと共に)粒度制御を達成し且つ高めるの
に十分な、少量であるが有効なff1(例えば、0.0
2または0.025%)から約0.1%まで(上限)の
窒素、ホウ素約0.01%まで、イッ]・リウム約0.
2%までを含有し、残部は本質上鉄である。好ましい合
金は、クロム約21〜2590 、ニッケル58〜63
%、アルミニウム0.8〜1.5%、チタン約0.07
5〜0.5%、ジルコニウム約0.15〜0.4%、ケ
イ素0.1〜0.6%、モリブデン0.8%まで、例え
ば、0.1〜0.6%、マンガン0.6%まで、ニオブ
0,4%まで、炭素約0.04〜0.1%、窒素約0.
03または0.04〜0.08%、イツトリウム0.1
5%までを含有し、鉄は本質上残部を構成する。
前記のことに加えて、下記関係の少なくとも1つ、好ま
しくはすべてが遵守されることが最も有利である一関係
A:ケイ素およびチタンはそれらの間の比率が約0.8
〜3であるように相関されるべきである;関係B:ジル
コニウムおよびチタンはそれらの間の比率が少なくとも
0.1から60まであるように相関されるべきである一
関係Cニアルミニウムとチタン+0.525×%ジルコ
ニウムとは、それらの間の比率が約2192下(120
0℃)までの使用温度で約5.5以下〜1であるように
相関されるべきである。
しくはすべてが遵守されることが最も有利である一関係
A:ケイ素およびチタンはそれらの間の比率が約0.8
〜3であるように相関されるべきである;関係B:ジル
コニウムおよびチタンはそれらの間の比率が少なくとも
0.1から60まであるように相関されるべきである一
関係Cニアルミニウムとチタン+0.525×%ジルコ
ニウムとは、それらの間の比率が約2192下(120
0℃)までの使用温度で約5.5以下〜1であるように
相関されるべきである。
窒素は、粒度制御を有効に高める際に主役割を果たす。
窒素は、ジルコニウムおよびチタンとの窒化物、主とし
て炭窒化物を生成する。その量は、窒化物の化学当量に
応じて (Z rxT i l−x ) C,N■−、約0.1
4〜0.65%である。この (ZrxTil、、x)C7Nl−7の量は、2192
丁(1200℃)程度の温度で粒度をピン止めしくpi
n)且つ粒度を安定化し、このことは操作寿命の顕著な
増大(2192°F (1200℃)程度の温度で約1
2ケ月以上〕をもたらす。換言すれば、窒素/炭窒化物
の存在は、常用されている材料以上に約135丁(75
℃)以上だけ温度能力を増大する。窒素約0.015〜
0.016%およびそれ以下では、粒界をビン化めする
のには不十分な沈殿しかないであろう。約0.08%よ
りも多い窒素では、合金は、溶接することがより困難に
なる傾向がある。
て炭窒化物を生成する。その量は、窒化物の化学当量に
応じて (Z rxT i l−x ) C,N■−、約0.1
4〜0.65%である。この (ZrxTil、、x)C7Nl−7の量は、2192
丁(1200℃)程度の温度で粒度をピン止めしくpi
n)且つ粒度を安定化し、このことは操作寿命の顕著な
増大(2192°F (1200℃)程度の温度で約1
2ケ月以上〕をもたらす。換言すれば、窒素/炭窒化物
の存在は、常用されている材料以上に約135丁(75
℃)以上だけ温度能力を増大する。窒素約0.015〜
0.016%およびそれ以下では、粒界をビン化めする
のには不十分な沈殿しかないであろう。約0.08%よ
りも多い窒素では、合金は、溶接することがより困難に
なる傾向がある。
本発明を実施する際に、適当な組成制御を達成するよう
に注意を払わなければならない。ニッケルは、加工性お
よび二次加工性に寄与し並びに強度および他の利益を付
与する。いかなる期待される利益も追加コストと釣り合
わないであろうから、ニッケルは、65%を超えるには
及ばない。アルミニウムおよびクロムは、耐酸化性を与
えるが、過剰に存在するならば、σなどの望ましくない
微細構造相をもたらす。28%よりもはるかに多い瓜の
クロムまたは1.5%を超えるアルミニウム量の場合に
は、はとんど何も得られない。実際、スケール接着がア
ルミニウム1.3%で減少し始め且つ約1.5%以上で
過度になる傾向がある。
に注意を払わなければならない。ニッケルは、加工性お
よび二次加工性に寄与し並びに強度および他の利益を付
与する。いかなる期待される利益も追加コストと釣り合
わないであろうから、ニッケルは、65%を超えるには
及ばない。アルミニウムおよびクロムは、耐酸化性を与
えるが、過剰に存在するならば、σなどの望ましくない
微細構造相をもたらす。28%よりもはるかに多い瓜の
クロムまたは1.5%を超えるアルミニウム量の場合に
は、はとんど何も得られない。実際、スケール接着がア
ルミニウム1.3%で減少し始め且つ約1.5%以上で
過度になる傾向がある。
炭素は、過剰の炭化物の生成を最小限にするために0.
1%を超えるには及ばない。Cr 23 Ca約0.1
〜0.5%の量は、強度を約2057丁(ii25℃)
まで助長する。このことは、ケイ素およびモリブデンの
一方または両方が炭化物相を安定化するために存在する
ならば特に真実である。この点では、ケイ素0,1〜0
.6%および/またはモリブデン0.1〜0.8%の存
在が、有利である。
1%を超えるには及ばない。Cr 23 Ca約0.1
〜0.5%の量は、強度を約2057丁(ii25℃)
まで助長する。このことは、ケイ素およびモリブデンの
一方または両方が炭化物相を安定化するために存在する
ならば特に真実である。この点では、ケイ素0,1〜0
.6%および/またはモリブデン0.1〜0.8%の存
在が、有利である。
チタンおよびジルコニウムは、粒界ピン止め相、Zrx
Til−xC9Nl□を形成するのに役立つ。
Til−xC9Nl□を形成するのに役立つ。
窒化物用のジルコニウム含量を増大することは、より大
きい密度の沈殿(TiNの場合の約5.43からZrN
の場合の約7.09まで増大)および若干より大きい化
学安定性を生じさせる。
きい密度の沈殿(TiNの場合の約5.43からZrN
の場合の約7.09まで増大)および若干より大きい化
学安定性を生じさせる。
密度のこの増大は、窒化物が溶湯から浮上する傾向を少
なくシロつエレクトロスラグ再溶解を可能にする。ジル
コニウム+チタンの原子重量%の和が窒素の原子重量%
と等しいか超えるならば、チタン0,1〜0.4%と共
にジルコニウム0.05〜0.5%は、0.02または
0.03〜0.08%の窒素範囲を安定化するのに十分
である。最小限のチタン約0.05〜0.2%も、特に
ジルコニウムと共に、合金をAINの生成に対して安定
化する際に全く有益である。2192丁(1200℃)
では、アルミニウム交1チタン+0.525×%ジルコ
ニウムの比率は、約5.5未満であるべきである。この
比率は、2012’F(ii00℃)で約10まで拡張
され且つ2192丁(1200℃)と2010 (約1
099℃)との間で比例されるべきである。このように
、アルミニウム1.5%の量では、チタンおよびジルコ
ニウム量は、2192丁(1200℃)での使用で少な
くとも0.27%であるべきである。アルミニウム0.
75%の量では、それは、好ましくは、2192丁 (1200℃)での使用で0.135%以上であるべき
である。
なくシロつエレクトロスラグ再溶解を可能にする。ジル
コニウム+チタンの原子重量%の和が窒素の原子重量%
と等しいか超えるならば、チタン0,1〜0.4%と共
にジルコニウム0.05〜0.5%は、0.02または
0.03〜0.08%の窒素範囲を安定化するのに十分
である。最小限のチタン約0.05〜0.2%も、特に
ジルコニウムと共に、合金をAINの生成に対して安定
化する際に全く有益である。2192丁(1200℃)
では、アルミニウム交1チタン+0.525×%ジルコ
ニウムの比率は、約5.5未満であるべきである。この
比率は、2012’F(ii00℃)で約10まで拡張
され且つ2192丁(1200℃)と2010 (約1
099℃)との間で比例されるべきである。このように
、アルミニウム1.5%の量では、チタンおよびジルコ
ニウム量は、2192丁(1200℃)での使用で少な
くとも0.27%であるべきである。アルミニウム0.
75%の量では、それは、好ましくは、2192丁 (1200℃)での使用で0.135%以上であるべき
である。
ニオブは、特にジルコニウムおよびチタンの存在下で、
炭窒化物/窒化物を更に安定化するであろう。ニオブは
ジルコニウムおよび/またはチタンの代わりに使用して
もよいが、ニオブは高価な元素であるので、後者の合金
成分を使用することが最も好ましい。更に、NbNは、
ジルコニウムおよびチタンの窒化物はど安定ではない。
炭窒化物/窒化物を更に安定化するであろう。ニオブは
ジルコニウムおよび/またはチタンの代わりに使用して
もよいが、ニオブは高価な元素であるので、後者の合金
成分を使用することが最も好ましい。更に、NbNは、
ジルコニウムおよびチタンの窒化物はど安定ではない。
前記のように、ケイ素およびチタンの%の制御は、実施
すべきである。高温、例えば、2012丁(ii00℃
)以上では、露出の雰囲気に対する不透過性、および特
に熱循環時での合金表面に対するスケールの接着テナシ
ティ−によって反映されるような「スケール一体性」は
、最も重要である。本発明者等は、ケイ素がスケール一
体性の点で顕著な正の影響を示し、一方、チタンが悪化
する傾向があることを見出した。それらの間の比率は3
を超えるには及ばず、且つ高度に満足な結果がケイ素対
チタンの比率0.9〜1.4または1.5で2012°
F(ii00℃)以上の空気への合金露出時に達成され
る。ケイ素含量少なくとも0.2〜0.5%が、最も好
ましい。万一ケイ素(1%)およびチタン(1%)の上
限が使用されるならば、他の性質は、悪影響されること
があると考えられる。比率は、下方へ約0.75まで拡
張してもよいが、より不良の結果の危険がある。
すべきである。高温、例えば、2012丁(ii00℃
)以上では、露出の雰囲気に対する不透過性、および特
に熱循環時での合金表面に対するスケールの接着テナシ
ティ−によって反映されるような「スケール一体性」は
、最も重要である。本発明者等は、ケイ素がスケール一
体性の点で顕著な正の影響を示し、一方、チタンが悪化
する傾向があることを見出した。それらの間の比率は3
を超えるには及ばず、且つ高度に満足な結果がケイ素対
チタンの比率0.9〜1.4または1.5で2012°
F(ii00℃)以上の空気への合金露出時に達成され
る。ケイ素含量少なくとも0.2〜0.5%が、最も好
ましい。万一ケイ素(1%)およびチタン(1%)の上
限が使用されるならば、他の性質は、悪影響されること
があると考えられる。比率は、下方へ約0.75まで拡
張してもよいが、より不良の結果の危険がある。
ケイ素対チタンに関して見出されたことは、ジルコニウ
ム、そしてまた使用するならばニオブの点でも従う筈で
あるとみなされる。
ム、そしてまた使用するならばニオブの点でも従う筈で
あるとみなされる。
他の元素に関しては、マンガンは、好ましくは、少量、
好ましくは約016%以下に保持される。
好ましくは約016%以下に保持される。
その理由は、より高い%が耐酸化性を悪化させるからで
ある。ホウ素0.06%までは、可鍛性を助長するため
に存在していてもよい。例えば、0.05または0.1
%の量のカルシウムおよび/またはマグネシウムは、脱
酸および可鍛化に有用である。そして、イツトリウムは
、粒度安定化特性を改良する。この点で、合金は、イツ
トリウム少なくとも約0.01または0.02%を含有
することが好ましい。
ある。ホウ素0.06%までは、可鍛性を助長するため
に存在していてもよい。例えば、0.05または0.1
%の量のカルシウムおよび/またはマグネシウムは、脱
酸および可鍛化に有用である。そして、イツトリウムは
、粒度安定化特性を改良する。この点で、合金は、イツ
トリウム少なくとも約0.01または0.02%を含有
することが好ましい。
鉄は、合金組成物の本質上残部を構成する。このことは
、溶融する際に標準合金鉄の使用を可能にし、このよう
にしてコストを下げる。鉄少なくとも5%、好ましくは
少なくとも10%が存在すべきであることが、好ましい
。
、溶融する際に標準合金鉄の使用を可能にし、このよう
にしてコストを下げる。鉄少なくとも5%、好ましくは
少なくとも10%が存在すべきであることが、好ましい
。
他の成分に関しては、硫黄およびリンは、少量、例えば
、硫黄0.015%まで、リン0.02または0.03
までに維持すべきである。銅は、存在できる。
、硫黄0.015%まで、リン0.02または0.03
までに維持すべきである。銅は、存在できる。
加工に関しては、誘導炉の使用を含めて、通常の空気溶
融法を使用してもよい。しかしながら、真空溶融および
精錬は、所望ならば使用できる。
融法を使用してもよい。しかしながら、真空溶融および
精錬は、所望ならば使用できる。
好ましくは、合金は、電気アーク炉溶融し、AOD精錬
し、エレクトロスラグ再溶解する。窒素は、窒素ブロー
によってAOD精錬溶湯に添加できる。合金は、実際に
、非時効硬化性または実質上非時効硬化性であり且つ本
質上有害量の破壊用を事実土倉まない安定なオーステナ
イトマトリックスからなる。例えば、約1100丁(5
93℃)〜1400丁(760℃)の温度で長期間、例
えば、300時間加熱時に、金属組織学的分析は、σ相
の存在を示さなかった。アルミニウムとチタンとの両方
の上限が存在するならば、合金は、冶金家に明らかであ
るように、時効硬化性であろう。
し、エレクトロスラグ再溶解する。窒素は、窒素ブロー
によってAOD精錬溶湯に添加できる。合金は、実際に
、非時効硬化性または実質上非時効硬化性であり且つ本
質上有害量の破壊用を事実土倉まない安定なオーステナ
イトマトリックスからなる。例えば、約1100丁(5
93℃)〜1400丁(760℃)の温度で長期間、例
えば、300時間加熱時に、金属組織学的分析は、σ相
の存在を示さなかった。アルミニウムとチタンとの両方
の上限が存在するならば、合金は、冶金家に明らかであ
るように、時効硬化性であろう。
下記情報およびデータを与えて、当業者に前記合金に関
するより良い理解を与える。
するより良い理解を与える。
一連の合金(表I)を空気誘導炉中(合金F)、または
真空誘導炉中(合金1〜15およびA−C)で溶畿する
か、電気アーク炉中で溶融し、次いで、AOD精錬した
(合金り、ESHSJおよびK)。
真空誘導炉中(合金1〜15およびA−C)で溶畿する
か、電気アーク炉中で溶融し、次いで、AOD精錬した
(合金り、ESHSJおよびK)。
合金Iを電気炉中で溶融し、AOD精錬し、次いで、E
SR再溶解した。合金1〜15は本発明の範囲内であり
、合金A−には本発明の範囲外である。各種の試験を表
■〜■に報告のように実施した(すべての組成物をすべ
ての試験に付したわけではなかった)。
SR再溶解した。合金1〜15は本発明の範囲内であり
、合金A−には本発明の範囲外である。各種の試験を表
■〜■に報告のように実施した(すべての組成物をすべ
ての試験に付したわけではなかった)。
インゴットを破壊して約0.280インチ(約7.11
mm)のホットバンドとし、次いで、このホットバンド
を冷間圧延して厚さ約0.08インチ(約2.03mm
)のコイルとした〔2回の中間焼鈍を2050下(ii
21℃)で実施〕。試験前に、シート試験片を約215
0丁(ii77℃)で2時間焼鈍した。
mm)のホットバンドとし、次いで、このホットバンド
を冷間圧延して厚さ約0.08インチ(約2.03mm
)のコイルとした〔2回の中間焼鈍を2050下(ii
21℃)で実施〕。試験前に、シート試験片を約215
0丁(ii77℃)で2時間焼鈍した。
1 0.030 0.05 24.6
0 1.42 11.51 60.33 0.
4g2 0.0211 0.06 24
.55 1.44 +1.511 60.38
0.493 0.031 0.05
24.44 1.43 11.60 60.3
2 0.454 0.02B 0.
05 24.0B 1.41 11.54
Go、55 0.515 0.03B
0.05 24.2B +、40 II
。36 Bo、31 0.4% 0.
051 0.04 24゜25 1.42 1
1.39 60.23 0.477 0
.044 0.06 24.13 1.41
11.46 [io、27 0.458
0.020 0.03 23.94 1.2
4 0.20 73.15 0J29
0、Ol[i 0.03 23.48 1
.17 0.19 73.19 Q、321
0 0.022 0.04 22.95
1.25 13.68 60.33 0.3g
11 0.024 0.04 23.0
2 1!5 13.40 60.27 0.4
212 0.024 0.03 23.2
g 1.33 13.39 Go、24
0.4413 0.025 0.04 2
3.17 1.35 13.+4 60.36
0.4+14 0.026 0.04
23.51 1.35 13.13 60.08
0.4515 0.02B 0.04
23.20 1.31 12.86 Bo
、49 0.43A O,0180,
0323,701,300,11172,220,33
B 0.01B 0.04 24
.03 1.28 0.1fi 72.8B
0.26CO,0200,0424,041,2
90,1572,290,35D 0.0
2 0.0+ 22.30 1.09 14
.08 [11,990,12E O
,020,0423,0+ 1.31 13.7
3 B1.13 0.18F O
,010,0423,891,5211,61B1.1
7 0.32G O,030,052
3,37+、75 13.42 59.[+8
0.41H0,0+ 0.02 21.94
+、18 15.54 Bo、44
0.171 0.04 0.0G
23.87 1.44 13.59 59
.97 0.51J O,040,0
523,401,5015,5758,730,29K
O,0?0.05 23.%
1.+9 14.74 59.+2 0.21
★ffi量% 合金1〜7の場合のニオブ0.01未満Mo N
b Mn TI Zr YO
,320,010,280,400,10−0,320
,010,3g 0.39 0.11 0.0
10.31 0.01 0.39 0.41
0.+0 0.040.31 0.0+ 0.
49 0.42 0,09 0.090.3t
O,010,410,380JQ O,010
,350,010,410,390,32−0,350
,010,380,390,320,010,010,
330,+6 0.01 0.24 −0.0
1 0.35 0.20 0.0g 0.1
4 −0.30 − 0.36 −
0.14 −0.30 − 0
.34 − 0.32 −0.30
− 0.211 − 0.13
0.0310.31 − O40−o、
3z O,0210,32−0,300,110,
18−0,31〜 0.35 0.10 0
.32 、−0.01 0.35 0.22
0.33 0.01 −0.01 0.35
0.21 0.58 − −o、oi
o。34 G、18 0.84 −
−0.14 0.04 0.29 0.3
3 − −0.18 0.08 0.3
3 0.38 − −0.23 −
0.29 0.37 − −0.2
0 0.12 0.31 0.38
− −0.48 0.18 0.36’
0.38 − −0.47 0.
33 0,35 0.24 − −0
.12 0.0B 0.24 0.29
− −0.17 0.14 0!4
0.34 − −素含量が大幅には変
化しなかったので、ジルラムの効果は、多分、合金対1
0および11、および13、および14および15を比
較すとによって明瞭にわかる。1200℃では、は、合
金11.13および15の場合に最低った(これらの合
金においては、ジルコニラ全は0.32%であった)。
0 1.42 11.51 60.33 0.
4g2 0.0211 0.06 24
.55 1.44 +1.511 60.38
0.493 0.031 0.05
24.44 1.43 11.60 60.3
2 0.454 0.02B 0.
05 24.0B 1.41 11.54
Go、55 0.515 0.03B
0.05 24.2B +、40 II
。36 Bo、31 0.4% 0.
051 0.04 24゜25 1.42 1
1.39 60.23 0.477 0
.044 0.06 24.13 1.41
11.46 [io、27 0.458
0.020 0.03 23.94 1.2
4 0.20 73.15 0J29
0、Ol[i 0.03 23.48 1
.17 0.19 73.19 Q、321
0 0.022 0.04 22.95
1.25 13.68 60.33 0.3g
11 0.024 0.04 23.0
2 1!5 13.40 60.27 0.4
212 0.024 0.03 23.2
g 1.33 13.39 Go、24
0.4413 0.025 0.04 2
3.17 1.35 13.+4 60.36
0.4+14 0.026 0.04
23.51 1.35 13.13 60.08
0.4515 0.02B 0.04
23.20 1.31 12.86 Bo
、49 0.43A O,0180,
0323,701,300,11172,220,33
B 0.01B 0.04 24
.03 1.28 0.1fi 72.8B
0.26CO,0200,0424,041,2
90,1572,290,35D 0.0
2 0.0+ 22.30 1.09 14
.08 [11,990,12E O
,020,0423,0+ 1.31 13.7
3 B1.13 0.18F O
,010,0423,891,5211,61B1.1
7 0.32G O,030,052
3,37+、75 13.42 59.[+8
0.41H0,0+ 0.02 21.94
+、18 15.54 Bo、44
0.171 0.04 0.0G
23.87 1.44 13.59 59
.97 0.51J O,040,0
523,401,5015,5758,730,29K
O,0?0.05 23.%
1.+9 14.74 59.+2 0.21
★ffi量% 合金1〜7の場合のニオブ0.01未満Mo N
b Mn TI Zr YO
,320,010,280,400,10−0,320
,010,3g 0.39 0.11 0.0
10.31 0.01 0.39 0.41
0.+0 0.040.31 0.0+ 0.
49 0.42 0,09 0.090.3t
O,010,410,380JQ O,010
,350,010,410,390,32−0,350
,010,380,390,320,010,010,
330,+6 0.01 0.24 −0.0
1 0.35 0.20 0.0g 0.1
4 −0.30 − 0.36 −
0.14 −0.30 − 0
.34 − 0.32 −0.30
− 0.211 − 0.13
0.0310.31 − O40−o、
3z O,0210,32−0,300,110,
18−0,31〜 0.35 0.10 0
.32 、−0.01 0.35 0.22
0.33 0.01 −0.01 0.35
0.21 0.58 − −o、oi
o。34 G、18 0.84 −
−0.14 0.04 0.29 0.3
3 − −0.18 0.08 0.3
3 0.38 − −0.23 −
0.29 0.37 − −0.2
0 0.12 0.31 0.38
− −0.48 0.18 0.36’
0.38 − −0.47 0.
33 0,35 0.24 − −0
.12 0.0B 0.24 0.29
− −0.17 0.14 0!4
0.34 − −素含量が大幅には変
化しなかったので、ジルラムの効果は、多分、合金対1
0および11、および13、および14および15を比
較すとによって明瞭にわかる。1200℃では、は、合
金11.13および15の場合に最低った(これらの合
金においては、ジルコニラ全は0.32%であった)。
結果は、比較しえば、それぞれジルコニウムff1O,
14,13および0.16%で若干マージナルrgin
al)であった。合金、例えば、5および、より高い窒
素量およびより高率のチタンのから利益を得た。合金C
は、多ff1(0,84のチタンのためむしろよく応答
したが、前記うにより高率のこの成分は耐酸化性を悪化
さ傾向がある。以下の表■参照。
14,13および0.16%で若干マージナルrgin
al)であった。合金、例えば、5および、より高い窒
素量およびより高率のチタンのから利益を得た。合金C
は、多ff1(0,84のチタンのためむしろよく応答
したが、前記うにより高率のこの成分は耐酸化性を悪化
さ傾向がある。以下の表■参照。
000下(1092℃)および13.78a(2ksi
)で試験された各種の合金の場応力破壊寿命および引張
伸びを表■に与える。
)で試験された各種の合金の場応力破壊寿命および引張
伸びを表■に与える。
表■
力破壊寿命
へ企 応力破壊寿命(h「) 伸び(%)前記ケ
イ素対チタンの比率に関しては、空気雰囲気中での20
12丁(ii00℃)での1008時間での酸化性能に
関するデータを表■に与える。質量変化データを合金A
SB、CSD。
イ素対チタンの比率に関しては、空気雰囲気中での20
12丁(ii00℃)での1008時間での酸化性能に
関するデータを表■に与える。質量変化データを合金A
SB、CSD。
Gおよび8〜15に関して提示する。1100℃よりも
高い温度では本発明の合金に関しては剥離はほとんど生
じなかったが、合金B、EおよびGの場合にはひどかっ
た。本発明に係るケイ素対チタンの比率の場合には、耐
酸化性はかなり改良されることが観察された。
高い温度では本発明の合金に関しては剥離はほとんど生
じなかったが、合金B、EおよびGの場合にはひどかっ
た。本発明に係るケイ素対チタンの比率の場合には、耐
酸化性はかなり改良されることが観察された。
本発明の合金のアルミニウム含量は、高温での最適の耐
酸化性を捜す際に制御しなければならない。表Vは、表
1の各種の合金の耐酸化性を提示する。スケール剥離速
度は、アルミニウム含量が1.1%から1,8%に増大
させるにつれて徐々に増大する傾向がある。このように
、アルミニウムの上限を1.3%に制御することは好ま
しいが、1.5%は、若干の応用の場合には許容できる
であろう。
酸化性を捜す際に制御しなければならない。表Vは、表
1の各種の合金の耐酸化性を提示する。スケール剥離速
度は、アルミニウム含量が1.1%から1,8%に増大
させるにつれて徐々に増大する傾向がある。このように
、アルミニウムの上限を1.3%に制御することは好ま
しいが、1.5%は、若干の応用の場合には許容できる
であろう。
表V
1 1.42 −16.5D
1. 1 −20.2E 1.3
−22.2F 1.5
−31.2G 1.8 −43.5
前記のように、チタンを増大する効果は、スケ−ルの剥
離速度を増大させることによって耐酸化性を悪化するこ
とが見出された。また、スケールの剥離は、保護されて
いない基材からのより多いクロム蒸発を61能にするこ
とによって質ffi損失を増大する。表■は、本発明の
範囲内のチタン値の範囲の場合の非除錆(undesc
alcd)質量損失を示す。ジルコニウム(合金1およ
び6)は、質量変化速度に関してチタン含量の少なくと
も若干を相殺する傾向があることに留意。
1. 1 −20.2E 1.3
−22.2F 1.5
−31.2G 1.8 −43.5
前記のように、チタンを増大する効果は、スケ−ルの剥
離速度を増大させることによって耐酸化性を悪化するこ
とが見出された。また、スケールの剥離は、保護されて
いない基材からのより多いクロム蒸発を61能にするこ
とによって質ffi損失を増大する。表■は、本発明の
範囲内のチタン値の範囲の場合の非除錆(undesc
alcd)質量損失を示す。ジルコニウム(合金1およ
び6)は、質量変化速度に関してチタン含量の少なくと
も若干を相殺する傾向があることに留意。
表明中のデータは、チタンができるだけ少量であるべき
であることを示唆する。しかしながら、チタンは、高温
露出時にAIN生成を防l卜する際に有益である。露出
温度に応じて、最小チタン含量は、本発明の合金範囲の
最大アルミニウム含量(1,5%)に基づいて規定でき
る。臨界最大のアルミニウム対チタンの比率的5,5が
存在する2192丁(1200℃)で使用すべき合金で
必要とされる最小チタン含量は、AINが生成するであ
ろうものよりも高いものである。このように、アルミニ
ウム含量が1.5%であるならば、チタン含量は、約0
.27%でなければならない。
であることを示唆する。しかしながら、チタンは、高温
露出時にAIN生成を防l卜する際に有益である。露出
温度に応じて、最小チタン含量は、本発明の合金範囲の
最大アルミニウム含量(1,5%)に基づいて規定でき
る。臨界最大のアルミニウム対チタンの比率的5,5が
存在する2192丁(1200℃)で使用すべき合金で
必要とされる最小チタン含量は、AINが生成するであ
ろうものよりも高いものである。このように、アルミニ
ウム含量が1.5%であるならば、チタン含量は、約0
.27%でなければならない。
2012丁(ii00℃)での使用の場合には、比率は
、アルミニウム1.5%を含有する合金の場合には約1
4まで増大して、最小チタン含量を約0611%にさせ
る。表■参照。
、アルミニウム1.5%を含有する合金の場合には約1
4まで増大して、最小チタン含量を約0611%にさせ
る。表■参照。
表■
8 0.01 −2.09
0、 08 −4. 9A 0.3
3 −25.5B 0.56
−36.2C0,84−36,6 10、40−8,7 60,39−9,8 少量のイツトリウムは、 (Z rxT i 1−x ) C,N、−yの粒度安
定化特性を高めることが見出された。このことを213
0丁(ii63℃)で576時間さらされた合金1.3
および4の試験片に関して表■に示す。イツトリウム0
.05〜0615%が、有利である。
0、 08 −4. 9A 0.3
3 −25.5B 0.56
−36.2C0,84−36,6 10、40−8,7 60,39−9,8 少量のイツトリウムは、 (Z rxT i 1−x ) C,N、−yの粒度安
定化特性を高めることが見出された。このことを213
0丁(ii63℃)で576時間さらされた合金1.3
および4の試験片に関して表■に示す。イツトリウム0
.05〜0615%が、有利である。
表■
合金の粒度安定性に対するイツトリウム含量の効果
合金 Y% 2130下(ii65℃)で576時
間後1 0.00 93
0.05 74 0.1
1 6前記のことを仮定すると、
本発明は、(1)高温での良好な耐酸化性、(2)この
ような温度での高い応力破壊寿命、および(3)比較的
安定な微細構造を含めた望ましい冶金特性の組み合わせ
を与えるニッケルークロム合金を提供することがわかる
であろう。この合金は、(4)粒および粒課全体にわた
っての (ZrxTi1□)C1N1□の実質上均一な分布によ
って特徴づけられる。窒素少なくとも0.03、ジルコ
ニウム0.−05%およびチタン0.1%が存在するな
らば、窒化物は、微細構造中で融点付近まで安定である
。
間後1 0.00 93
0.05 74 0.1
1 6前記のことを仮定すると、
本発明は、(1)高温での良好な耐酸化性、(2)この
ような温度での高い応力破壊寿命、および(3)比較的
安定な微細構造を含めた望ましい冶金特性の組み合わせ
を与えるニッケルークロム合金を提供することがわかる
であろう。この合金は、(4)粒および粒課全体にわた
っての (ZrxTi1□)C1N1□の実質上均一な分布によ
って特徴づけられる。窒素少なくとも0.03、ジルコ
ニウム0.−05%およびチタン0.1%が存在するな
らば、窒化物は、微細構造中で融点付近まで安定である
。
本発明の合金は、フリット製造用炉中のローラーの製造
に関して有用であるだけではなく、加熱エレメント、点
火管、放射管、燃焼器部品、バーナー熱交換器でも白°
用であると考えられる。炉工業、化学薬品製造および石
油および石油化学加工工業は、本発明の合金が特に有用
であると考えられる工業を例証している。
に関して有用であるだけではなく、加熱エレメント、点
火管、放射管、燃焼器部品、バーナー熱交換器でも白°
用であると考えられる。炉工業、化学薬品製造および石
油および石油化学加工工業は、本発明の合金が特に有用
であると考えられる工業を例証している。
「残部は鉄」または「残部は本質上鉄」なる用語は、付
随物、例えば、脱酸元素、およびこのような合金に通常
存在する不純物を含めて、本発明の合金の基本特性に悪
影響を及ぼさない他の元素の存在を排除しない。所定の
成分の合金範囲は、合金の他の元素に与えられる1以上
の範囲と併用してもよい。
随物、例えば、脱酸元素、およびこのような合金に通常
存在する不純物を含めて、本発明の合金の基本特性に悪
影響を及ぼさない他の元素の存在を排除しない。所定の
成分の合金範囲は、合金の他の元素に与えられる1以上
の範囲と併用してもよい。
本発明を好ましい態様と共に説明したが、当業者が容易
に理解するであろうように、本発明の精神および範囲か
ら逸脱せずに修正および変更を施すことができることが
理解されるべきである。所定の成分の範囲は、合金の他
の成分に与えられる範囲と併用できる。このような修正
および変更は、本発明および特許請求の範囲の権限およ
び範囲内であるとみなされる。
に理解するであろうように、本発明の精神および範囲か
ら逸脱せずに修正および変更を施すことができることが
理解されるべきである。所定の成分の範囲は、合金の他
の成分に与えられる範囲と併用できる。このような修正
および変更は、本発明および特許請求の範囲の権限およ
び範囲内であるとみなされる。
出願人代理人 佐 藤 −雄
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、(i)製造の容易さ、(ii)制御された粒度、(
iii)1000℃(1832°F)よりも高い温度に
高められた耐酸化性、および(iv)約1100℃より
も高い温度での良好な応力破壊強さによって特徴づけら
れるニッケル−クロム−鉄合金であって、前記合金は本
質上クロム約19〜28%、ニッケル約55〜75%、
アルミニウム約0.75〜2%、チタン約1%まで、製
法を容易にするのに十分な、少量であるが有効な量から
約0.5%までのジルコニウム、ケイ素、モリブデン、
マンガンおよびニオブの各々1%まで、炭素約0.1%
まで、ジルコニウムと化合して粒度制御を達成するのに
十分な、少量であるが有効な量から約0.1%までの窒
素、イットリウム約0.2%までからなり、残部は鉄で
あることを特徴とするニッケル−クロム−鉄合金。 2、クロム約21〜25%、ニッケル約55〜65%、
アルミニウム0.8〜1.5%、チタン約0.075〜
0.5%、ジルコニウム約0.1〜0.4%、ケイ素0
.1〜0.6%、モリブデン0.8%まで、マンガン0
.2%まで、ニオブ0.4%まで、炭素約0.04〜0
.1%、窒素約0.03〜0.08%およびイットリウ
ム0.15%までを含有する、請求項1に記載の合金。 3、チタン少なくとも0.1%およびジルコニウム少な
くとも0.15%を含有する、請求項2に記載の合金。 4、モリブデン0.1〜0.6%を含有する、請求項2
に記載の合金。 5、ニッケルが58〜63%である、請求項2に記載の
合金。 6、イットリウムが、約0.02〜0.15%の量で存
在する、請求項1に記載の合金。 7、イットリウムが、約0.02〜0.15%の量で存
在する、請求項2に記載の合金。 8、ケイ素0.1〜0.6%およびチタン 0.5%までを含有し、そしてケイ素およびチタンはそ
れらの間の比率が約0.75〜3であるように相関され
る、請求項1に記載の合金。 9、ケイ素0.1〜0.6%およびチタン 0.5%までを含有し、そしてケイ素およびチタンはそ
れらの間の比率が約0.75〜3であるように相関され
る、請求項2に記載の合金。 10、ジルコニウムおよびチタンは、それらの間の比率
が0.1〜60であるように相関される、請求項1に記
載の合金。 11、ジルコニウムおよびチタンは、それらの間の比率
が0.1〜60であるように相関される、請求項2に記
載の合金。 12、アルミニウムとチタン+0.525×%ジルコニ
ウムとは、それらの間の比率が約1200℃までの使用
温度で約5.5以下〜1であるように相関される、請求
項1に記載の合金。 13、アルミニウムとチタン+0.525×%ジルコニ
ウムとは、それらの間の比率が約1200℃までの使用
温度で約5.5以下〜1であるように相関される、請求
項2に記載の合金。 14、ジルコニウムとチタンとの間の比率が0.1〜6
0であり且つアルミニウムとチタン+0.525×%ジ
ルコニウムと間の比率が約1200℃までの使用温度で
5.5以下〜1である、請求項8に記載の合金。 15、ジルコニウムとチタンとの間の比率が0.1〜6
0であり且つアルミニウムとチタン+0.525×%ジ
ルコニウムと間の比率が約1200℃までの使用温度で
5.5以下〜1である、請求項9に記載の合金。 16、請求項1に記載の合金から作られることを特徴と
する炉ローラー。 17、請求項2に記載の合金から作られることを特徴と
する炉ローラー。 18、請求項14に記載の合金から作られることを特徴
とする炉ローラー。 19、請求項15に記載の合金から作られることを特徴
とする炉ローラー。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US135351 | 1987-12-21 | ||
US07/135,351 US4787945A (en) | 1987-12-21 | 1987-12-21 | High nickel chromium alloy |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01205046A true JPH01205046A (ja) | 1989-08-17 |
JPH0563537B2 JPH0563537B2 (ja) | 1993-09-10 |
Family
ID=22467705
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63321847A Granted JPH01205046A (ja) | 1987-12-21 | 1988-12-20 | 高ニッケル‐クロム合金 |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4787945A (ja) |
EP (1) | EP0322156B1 (ja) |
JP (1) | JPH01205046A (ja) |
KR (1) | KR910009874B1 (ja) |
AT (1) | ATE87982T1 (ja) |
AU (1) | AU606556B2 (ja) |
BR (1) | BR8806704A (ja) |
CA (1) | CA1322676C (ja) |
DE (1) | DE3880114T2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006516680A (ja) * | 2003-01-25 | 2006-07-06 | シュミット + クレメンス ゲーエムベーハー + ツェーオー.カーゲー | 熱安定性かつ耐食性の鋳造ニッケル−クロム合金 |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT408665B (de) * | 2000-09-14 | 2002-02-25 | Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg | Nickelbasislegierung für die hochtemperaturtechnik |
EP1734145A1 (de) * | 2005-06-13 | 2006-12-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Schichtsystem für ein Bauteil mit Wärmedämmschicht und metallischer Erosionsschutzschicht, Verfahren zur Herstellung und Verfahren zum Betreiben einer Dampfturbine |
US7565800B2 (en) * | 2005-06-13 | 2009-07-28 | Wescast Industries, Inc. | Exhaust components including high temperature divider plate assemblies |
DE102008051014A1 (de) * | 2008-10-13 | 2010-04-22 | Schmidt + Clemens Gmbh + Co. Kg | Nickel-Chrom-Legierung |
CN114540695A (zh) * | 2022-03-01 | 2022-05-27 | 深圳市飞象智能家电科技有限公司 | 一种超热导镍铬合金及其制备方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5681661A (en) * | 1979-12-06 | 1981-07-03 | Daido Steel Co Ltd | Heat resistant cast alloy |
JPS56105458A (en) * | 1980-01-25 | 1981-08-21 | Daido Steel Co Ltd | Heat-resistant cast alloy |
JPS624849A (ja) * | 1985-06-28 | 1987-01-10 | Daido Steel Co Ltd | AlおよびAl合金の熱間加工用金型 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2813788A (en) * | 1955-12-29 | 1957-11-19 | Int Nickel Co | Nickel-chromium-iron heat resisting alloys |
US3146136A (en) * | 1961-01-24 | 1964-08-25 | Rolls Royce | Method of heat treating nickel base alloys |
US3160500A (en) * | 1962-01-24 | 1964-12-08 | Int Nickel Co | Matrix-stiffened alloy |
GB959509A (en) * | 1962-03-29 | 1964-06-03 | Mond Nickel Co Ltd | Improvements relating to nickel-chromium alloys |
US3574604A (en) * | 1965-05-26 | 1971-04-13 | Int Nickel Co | Nickel-chromium alloys resistant to stress-corrosion cracking |
US3607245A (en) * | 1968-05-28 | 1971-09-21 | Driver Co Wilbur B | Electrical resistance alloy |
US3607243A (en) * | 1970-01-26 | 1971-09-21 | Int Nickel Co | Corrosion resistant nickel-chromium-iron alloy |
US4312682A (en) * | 1979-12-21 | 1982-01-26 | Cabot Corporation | Method of heat treating nickel-base alloys for use as ceramic kiln hardware and product |
JPS5864359A (ja) * | 1981-10-12 | 1983-04-16 | Kubota Ltd | 耐熱鋳鋼 |
US4487744A (en) * | 1982-07-28 | 1984-12-11 | Carpenter Technology Corporation | Corrosion resistant austenitic alloy |
US4547338A (en) * | 1984-12-14 | 1985-10-15 | Amax Inc. | Fe-Ni-Cr corrosion resistant alloy |
US4784830A (en) * | 1986-07-03 | 1988-11-15 | Inco Alloys International, Inc. | High nickel chromium alloy |
CA1304608C (en) * | 1986-07-03 | 1992-07-07 | Inco Alloys International, Inc. | High nickel chromium alloy |
US4765956A (en) * | 1986-08-18 | 1988-08-23 | Inco Alloys International, Inc. | Nickel-chromium alloy of improved fatigue strength |
-
1987
- 1987-12-21 US US07/135,351 patent/US4787945A/en not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-11-25 CA CA000584153A patent/CA1322676C/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-12-05 AU AU26574/88A patent/AU606556B2/en not_active Ceased
- 1988-12-15 DE DE88311883T patent/DE3880114T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1988-12-15 EP EP88311883A patent/EP0322156B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-12-15 AT AT88311883T patent/ATE87982T1/de not_active IP Right Cessation
- 1988-12-16 KR KR1019880016780A patent/KR910009874B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1988-12-19 BR BR888806704A patent/BR8806704A/pt unknown
- 1988-12-20 JP JP63321847A patent/JPH01205046A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5681661A (en) * | 1979-12-06 | 1981-07-03 | Daido Steel Co Ltd | Heat resistant cast alloy |
JPS56105458A (en) * | 1980-01-25 | 1981-08-21 | Daido Steel Co Ltd | Heat-resistant cast alloy |
JPS624849A (ja) * | 1985-06-28 | 1987-01-10 | Daido Steel Co Ltd | AlおよびAl合金の熱間加工用金型 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006516680A (ja) * | 2003-01-25 | 2006-07-06 | シュミット + クレメンス ゲーエムベーハー + ツェーオー.カーゲー | 熱安定性かつ耐食性の鋳造ニッケル−クロム合金 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU2657488A (en) | 1989-06-22 |
US4787945A (en) | 1988-11-29 |
EP0322156A1 (en) | 1989-06-28 |
EP0322156B1 (en) | 1993-04-07 |
BR8806704A (pt) | 1989-08-29 |
AU606556B2 (en) | 1991-02-07 |
DE3880114T2 (de) | 1993-10-21 |
KR910009874B1 (ko) | 1991-12-03 |
KR890010259A (ko) | 1989-08-07 |
DE3880114D1 (de) | 1993-05-13 |
JPH0563537B2 (ja) | 1993-09-10 |
CA1322676C (en) | 1993-10-05 |
ATE87982T1 (de) | 1993-04-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6860948B1 (en) | Age-hardenable, corrosion resistant Ni—Cr—Mo alloys | |
US9657373B2 (en) | Nickel-chromium-aluminum alloy having good processability, creep resistance and corrosion resistance | |
US9650698B2 (en) | Nickel-chromium alloy having good processability, creep resistance and corrosion resistance | |
AU2005205736A1 (en) | Ni-Cr-Co alloy for advanced gas turbine engines | |
JP3106157B2 (ja) | 鍛造可能なニッケル合金 | |
US4784830A (en) | High nickel chromium alloy | |
EP0251295B1 (en) | High nickel chromium alloy | |
JPH01205046A (ja) | 高ニッケル‐クロム合金 | |
US5997809A (en) | Alloys for high temperature service in aggressive environments | |
JP3420815B2 (ja) | ドーピングされたアルミ化鉄をベースにした耐酸化性および耐腐食性の合金とその合金の使用 | |
JPS5938365A (ja) | 耐熱鋳鋼 | |
JPS634897B2 (ja) | ||
JPS61177352A (ja) | 石油化学工業反応管用耐熱鋳鋼 | |
JPS5935424B2 (ja) | 耐熱鋳鋼 | |
JPH11106860A (ja) | 溶接熱影響部のクリープ特性に優れたフェライト系耐熱鋼 | |
AU2004210503B2 (en) | Age-Hardenable, corrosion resistant Ni-Cr-Mo Alloys | |
JPS6173853A (ja) | 耐熱合金 | |
JPS596910B2 (ja) | 耐熱鋳鋼 | |
JP2022101036A (ja) | 高温強度と耐酸化性を兼備したフェライト系耐熱鋼 | |
JPS6293353A (ja) | オ−ステナイト系耐熱合金 | |
JPS6362850A (ja) | 硼素を多量に含有する高強度、高延性耐熱鋳鋼 | |
JPS61186447A (ja) | 耐熱合金 | |
JPH0459369B2 (ja) | ||
JPH0243347A (ja) | 耐経年劣化に優れた高温高圧用鋳鋼 | |
JPS6151625B2 (ja) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |