JPH01198181A - 水平偏向振幅調整回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は受像管の水平偏向出力回路の改良に係り、特に
その水平偏向振幅調整回路に関するものである。

（従来の技術） 従来、受蜂管の水平偏向用ノＪ回路は、主として第６図
の様な回路構成がなされていた。ここで、１は水平偏向
出力ＮＰＮ　トランジスタであって、図示されない前段
からの励振パルスＰによりダンパーダイオード２と共動
してスイッチング動作を行う。また、３はｇ線共振コン
デンサ、４は水平偏向コイル、５は水平振幅調整コイル
、６は８字補正コンデンサである。７は水平出力トラン
スであり、７ａはその一次巻線、７ｂは水平出力Ｉ・ラ
ンス７の二次巻線で、ここに接続されている８は整流ダ
イオード、′９は平滑コンデンサである。また、１０は
電圧制御回路、１１は可変抵抗器であり、Ｅｂは回路の
直流電源（電圧）であるシ この様にすると、良く知られた原理により、水平偏向コ
イル４には水平偏向ノコギリ波電流Ｉｙが流れ、この水
平偏向コイル４Ｉよここでは図示されない受像管の頚部
に装着されているから、これによって受ｔ！ＩＩｉの電
子ビームが左右に偏向される。

また同時に、水平偏向出力Ｉ・ランラスタ１のコレクタ
には水平偏向周期で繰返すコレクタパルスＶｐが生じ、
これは水平出力トランス７で変圧されて二次パルスＶｐ
２となり、更に、これが整流ダイオード８、平滑コンデ
ンサ９で整流平滑されて直流電圧Ｅ２を得る。

この直流電圧Ｅ２は、受像機の他の回路部分の為の電圧
として供給されるが、特に二次パルスＶｐ２の波高値を
高くして直流電圧Ｅ２を受像管の陽極電圧として使用さ
れる事が多い。この場合、平滑コンデン９９は受像管の
壁面に形成された導電膜間の容量を利用する事により省
略可能である。

また、１０は可変抵抗に１１でその状態を設定出来る電
圧ａｉ制御回路であって、直流電源電圧Ｅｂを実質上の
回路の直流電源電圧Ｅｂ’　に変換する。この場合、可
変抵抗器１１でｒ［ｖｌ電源電圧［ｂ’を変える事によ
り、水平偏向ノコギリ波電流１ｙのｐ−ｐ（ピーク・ピ
ーク）値と出力直流電圧Ｅ２の値が同時に変化する。

また、水平偏向コイル４と水平振幅調整コイル５の人々
のインダクタンスをり、Ｌａとすると、ここに流れる水
平偏向ノコギリ波電流ＩＶのｐ−ｐｌｉｃ［は（Ｌ十Ｌ
ａ　）に灰化Ｖ／４する。

従って、水平振幅調整コイル５を加減してインダクタン
スＬａの値を変化させてやれば、水平偏向ノコギリ波電
流ｔｙのｐ−ｐ値も変化する事になり、これによって受
像管面上の画像表示部分（ラスター）の水平幅を調整す
る事が出来る。

（発明が解決しようとする課題） この第６図において、回路の電源電圧Ｅｂ’でコレクタ
パルスＶｐの波高値ｖｐＯを求めてみると、次式の様に
なる。

Ｖｐｏ＝　（Ｅｂ　’　　−Ｔｓ　）／　（２ｒτてゴ
１１−「σ）・・・（１） 但し、ここで、■３は水平偏向の走査１１ｉ間、Ｃは帰
線共振コンデンサ３のｖＩｆｆｌ値である。

この（１）式から分る様に、水平振幅を変えようとして
、例えばインダクタンス１−ａの値を増加させたとする
と、コレクタパルスＶｐの波高値ｖｐＯの値が小さくな
ってしまう。

この結果、水平出力ｌ・ランス７の二次巻線７ｂに生じ
る二次パルス■ｐ２も減少し、これを整流して得た直流
電圧Ｅ２も小さくなってしまう。どの直８！電圧Ｅ２は
、同じ受働機内の他の部分にも供給されているので、こ
れが低下すると性能に影響を及ぼす。

特に、前述した様に直流電圧［２・を高く設定して受像
管の陽極用の高圧とした場合、この電圧値の低下は、）
Ａ−カス品位の劣化を１０＜だけでなく、偏向の能率を
上げてしまい、・Ｕつかく水平振幅ｃＪ１４！ｌＩ！コ
イル５により水平編向ノコギリ波電流ＩＶを減らして水
平振幅を狭め様とする作用が弱められてしまう事になる
。

また、第６図に示ず様に、水平出力トランス７の二次巻
線７ｂから得たパルスＶｐ３がそのまま受像機の他の部
分の回路に供給される事がある。

例えば、これも図示しないが外部からの基準同期信りと
水平偏向出力回路の波形とのタイミングを一致させる為
の水平ＡＦＣ回路があって、ここにパルスＶＥ）３を供
給して比較化！３どする事がよく行われる。

この様な！！含も水平振幅Ｗ４整によってパルスＶｐ３
が変わると、同期信号と水平偏向出力回路波形（例えば
、水平偏向ノコギリ波電流ＩＶ）との位相関係がずれて
くるので、ラスターの大きざを変えようとすると画像が
横方向にずれて行ってしまう現象が生じていた。

従って、この様な不都合を避ける為、水平振幅調整コイ
ル５の可変範囲はそれ稈大きく設定する事は出来ず、水
平偏向ノコギリ波電流ＩＶのｐ−ｐｆＩを約５％程度動
かすのが限界であった。

また、勿論、可変抵抗器１１を初かして電圧制御回路１
Ｇの動作状態を変える事により直流電源電圧Ｅｂ’　を
変えられるが、この場合は、水平偏向ノコギリ波電流１
ｙと出力直流電圧Ｅ２が同時に変ってしまうので、画像
水平幅調整の目的には使用出来ない。

近年、この様な受像管を使用したｔ！ｌｉをコンピュー
タのデイスプレィ截置として用いる例が多くなっており
、この様な場合は画像の大きさの基準が相手のコンピュ
ータ機器によってまちまちであり、受像管の画像振幅調
整範囲は出来る限り多くとることが望ましかった。

（課題を解決するための手段） 本発明は以上の様な問題点を解決する為になされたもの
であって、水平偏向周期でｒＭ■するスイッチング素子
と、該スイッチング素子と並列に接続された共娠コンデ
ンサと、同じく該スイッチング素子と並列に接続された
水平偏向コイルと可変インダクタンスとＳ字補正コンデ
ンリ”との直列回路と、また更に同しく該スイッチング
素子に並列に接続された直流電源と電圧υ制御回路と水
平出力トランスの一次巻線との直列回路とからなる受像
管の水平偏向出力回路において、前記可変インダクタン
スの両端に発生するパルス電圧を変圧するトランス等に
よる変圧手段を、この変圧手段によって変圧し°【１！
？られたパルス電圧が前記水平出力ｌ・ランスの一次巻
線に直列にその″６線当りの電圧が加免される様な極性
で前記水平（ｌｌカドランスの一次巻線に直列に挿入す
ると」先に、前記水平用ツノトランスの巻線上に生じる
パルス電圧を整流して得た直流電圧を基準電圧と比較す
る演算増幅２を設け、該演算増幅器の出力で前配電ＩＥ
ａ、ＩＩ御回路を制御するようにした事によって、水平
出力トランスの出力パルス電圧の変動なしに、大幅な水
平偏向振幅の変化が可能となり、従来の問題点を良好に
解決したものである。

（実　施　例） 第１図は本発明による水平偏向振幅調整回路の最も基本
的な一実施例を示したものであり、ここで、番号１から
１０までの部分は先の第６図の同一番号部分と同じ働き
をするものとし、その説明は省略する。

本発明の第１図では、従来例の第６図に加えて新たに第
二のトランス１２を加えたものである。この第二の１−
ランス１２はその一次巻ｆＪ　１２ａに水平振幅調整コ
イル５の両端に発生するパルス電圧■ｐａが加えられ、
その二次巻線１２ｂを直流電源（電圧）Ｅｂ’　と水平
出力ｌ・ランス７の一次′６Ｆ！７ａとの間に挿入した
ものである。そして、この詩、この第二のトランス１２
の極性は一次ｐｒｉ線７ａとの接続ＪｊＸにコレクタパ
ルス■ｐと逆極性のパルスが発生する様に定める。

また、水平出力トランス７上の二次巻線７Ｃから整流ダ
イオード１３を経て平滑コンデンサ１４が接続され、そ
の両端に直流電圧Ｅ３を発生する。この直流電圧Ｅ３は
、演算増幅Ｓ！Ｓ１５の非反転入力端子に加えられて、
直流電源（電圧）Ｅより可変抵抗器１Ｇによって′４−
１られた後、演算増幅器１５の反転入力端子に加えられ
る基準電圧［、Ｓと比較される。

この演Ｇｉ増幅器１５の比較結果の出力は、次の電圧ｉ
ｌｌ　１１１１ｉｌ路１０の制御端子ｐに加えられる。

なお、１１は交流分′ｆＱ道コンデンリである。

電圧１１１制御回路１０は、ここでは！・ランラスタシ
リーズレギュレータを例にとって描いてあり、１８は励
振Ｉ・ランラスタで、１９．２０はそのベース抵抗、２
１は主＆ｌＪ御トランジスタで、２２．２３はそのベー
ス抵抗、２４は平滑コンデンサである。

この様にすると、もし、二次ｙＪ線７ＣのパルスＶｐ３
が増加し、直流電圧Ｅ３が塁＊電圧ＥＳより増加しよう
とすると、演惇増幅器１５の出力電圧が急増し、紬振Ｉ
−ランラスタ１８のコレクタ電流が増加、主Ｍｔａｌト
ランジスタ２１のベース電圧、ひいてはそのエミッタ電
圧、即ち直流電源電圧Ｅｂ’を低下、これＳまパルスＶ
ｐ３をも低下させる方向であり、結局、常にｉＩ直流電
圧３が基ｔｖ＝電圧ＥＳに一致する形で安定化する。

ここで、コレクタパルスＶｐの波高値がＶｐｏの時、水
平振幅調整コイル５の両端のパルス電圧の波高値Ｖｐａ
を求めると、これは、ぼりインダクタンスＬとＬａとで
分圧された値となる。

Ｖｐａ＝（Ｌａ／（Ｌ−ト　Ｌ　ａ））Ｖｐｏ　　　　
　　　　　　・　　（２）従って、・ｂしインダクタン
スＬａの値を増加させたとすると、水平振幅Ｗ４整コイ
ル５の両端のパルス電圧の波高値ｖｐａはやはり増°加
の方向である。

この波高値（パルス電圧）Ｖｐａは、第二のトランス１
２でｎ倍に変圧されて水平出力トランス７の一次谷線７
ａの一端に加えられる。先に述べた様に、これはコレク
タパルスＶｐとは逆極性で反対側の巻−線端に加えられ
る訳であるから、結局、この−次巻線７ａ仝休に加わる
パルス電圧値Ｖｌ）１は次式の様に両方の絶対値の和に
なる。

Ｖｐ１＝　Ｖｐｏ＋　ｎ　Ｖｐａ　　　　　　　　　　
　・Ｃ５ところが、先に述べた様に、この０式の第一項
は水平振幅′ＪＡｆｆｉコイル５のインダクタンス１−
ａの値の増加と共に減少するが、第二項はインダクタン
スＬａの値と共に増加の方向である。

従って、第二項の係数ｎ１即ち第二のトランス１２の巻
線比（変圧比）をある程度以上大さくしてやれば、イン
ダクタンスｌ−ａの値の増加と共にパルス電圧ｇｎＶｐ
ｌの波高値が増加になるようにする事が可能である。

この条件を水平出力トランス７の一次巻線７ａのインダ
クタンスＬ１の値が水平偏向コイル４のインダクタンス
Ｌの値に対して十分大きいものとして実際に数値具１算
を行なって求めてみると、ｎの値が０．５７以上であれ
ば、インダクタンス１−ａの値の増加と共に水平出力ト
ランス７上のパルス（電圧値）　Ｖｐｌ、　ｖｐｚ、　
Ｖｌ）３？７が増加の傾向になる。

ところが、先に述べた様に、本発明の第１図ではこれ等
のパルスの電圧値が増加しようとしｉｂ直流ｒｒｉ源７
ｕ圧Ｅｂ’が低下してパルス電圧を・°−一定化てしま
う。ここで改めて水平偏向コイル４に流れる水平偏向ノ
コギリ波電流ＩＶの値はＩｙ　−（Ｅｂ　’　　−Ｔｓ
　）／　（Ｌ＋Ｌａ　）　　−＜１０となり、これから
すぐ分る様に、インダクタンスＬａの値の増加と共にｒ
ｌ流電源電圧Ｅｂ′も低下すると、従来のインダクタン
スＬａの値だけしか変らない回路に比べて、より一層効
果的に水平偏向ノコギリ波ｍ流ＩＶの値が減少する。し
かも、この場合、原理的に出力パルスＶｐ３は一定にな
るので、このパルスＶｐ３を他の回路、例えば前述した
様に水平ＡＦＣ回路等に導いても、水平振幅調整ににる
影ヤタがない。

また更に、パルスＶｐ３が一定であると言う事は、この
水平出力トランス７で得られる他のパルス、例えば二次
パルスＶｐ２も一定になり、これを整流した直流電圧Ｅ
２も一定化される。

従って、この直流電圧Ｅ２をＩａ器内の受ａ管の陽極高
圧として使用しても水平振幅Ｗ４！ｌ！Ｉによる廃止変
動がないのでｔＥ都合である。

ここでは水平用ノ］　Ｉ−ランス７の一次巻線７ａのイ
ンダクタンスし１の値が水平偏向コイル４のインダクタ
ンスＬの値よりも十分大ぎいものと仮定したが、実際に
はこれが構造上国費１な場合も多く、特に水平出力トラ
ンス７をフライバックトランスとして直流電圧Ｅ２を受
＠管の陽極高圧用に高くとった場合は、その−次巻線７
ａのインダクタンスＬ１の値はどうしても小さくなりが
ちである。

しかし、これがあまり小さいと回路の取扱う無効ミノＪ
をいたずらに増すだ・ノなので、水平偏向コイル４のイ
ンダクタンスＬの値の少なくとも２倍以上、最悪で−ｂ
同程度の値以上に設計する。

もし、Ｌｌ−５１とした場合は、同様ｍ剪でトランス１
２の巻線比ｎの限界値を求めると、ｎ≧０．４５となり
、Ｌｌ−２１−でｎ≧０．３６　、　Ｌｌ　−Ｌでｎ≧
０．２１３となる。

ここで、Ｌｌ　／Ｌとｎの関係を第７図に承り。

この事から、第二のトランス１２０巻線比ｎをＬｌ　／
Ｌの値に応じて上記の限界値以上に設定すれば、水平振
幅調整コイル５を調整する事により効果的に水平振幅を
変える事が出来、しかも他の特性に影響する事がない。

第二のトランス１２の巻線比ｎを前記の限界値よりどの
ＰｉＩ度大きくするかは、水平振幅調整に対する寄与率
を水平振幅調整コイル５と主制御トランジスタ２１とで
、どの程度の割合いにするかで決定づる。即ち、巻線比
ｎを限界値より大きくすればする程、水平振幅調整の際
の直流電源電圧Ｅｂ′の動きが大ぎくなる。

従って、電圧υ１ｕ１１回路１０がこの第１図の様にト
ランジスタレギュレータ形式である場合は、この部分の
許容損失の限界まで直流電源電圧Ｅｂ’を動かす事が出
来る。

また、第２図は本発明の他の実施例を示したものであっ
て、ここでは第１図の様に新たに別のトランスを追加す
る事なしに本発明の目的を達成づ−る様にしたものであ
る。

即ち、この第２図では水平振幅調整コイルとして５′の
様に二組の巻線を備えたものを使用する。

これは、例えば第３図に示す様な構造をしたもので、５
ａ’　、５ｂ’の独立した二つの巻線が巻かれた円筒状
のコイルボビン２５の内部に磁性体のコア２６を抜き差
しＪる様にしたものである。

この様にしてコア２６を１４整すると、−次巻線５　ａ
　Ｉのインダクタンス１−ａの値が変化し、前述しｌζ
様に水平偏向ノコギリ波ａＩ流ＩＶの振幅が変わると共
に、その両端（ａ−ａ’間）にパルス電圧ｖｐａを発生
ずる。

そして、このパルス電圧Ｖｐａは同一ボビン上に巻かれ
たもう一つの二次巻線５ｂ’に変圧、反転されて、パル
ス電圧−ｎＶｐａとなって現れるので、これを前述の様
に水平出力Ｉ・ランス７′の一次側に導けば良い。する
と、やはり第１図と同様に一次巻線５ａ’のインダクタ
ンスｌａの値の変化と共に、これによる水平偏向振幅の
変化を助勢する様な方向で直流電源電圧Ｈｂ’が動ぎ、
しかも、この問、水平出力トランス７′の二次巻ｌＩ２
７ｂ′。

７　ｃ　／から得られるパルス電圧Ｖｐ２．　Ｖ（１３
や、これを整流して得た直流電圧Ｅ２．Ｅ３等が・一定
値を保っている。

この第２図の水平出力トランス７’ｌｌりの回路は若干
第１図と異なっている。ここで、２７はブーストダイオ
ード、２８はブーストコンデンサであって、もし、ここ
で二次巻線５ｂ’が焦＜、７ａ’　。

７ａ＃と二つに分れた一次巻線のｂとｂ′の問を接続１
°れば、これは従来良く用いられるシリーズブースト回
路である。

この様な回路では、巻線７ａ’、７ａ“の巻数を夫々ｎ
ｌ、ｎｊとすると、良く知られた原理により、ブースト
コンデンサ２８の両端には、ＥＣ−（ｎ２　／ｎ１　）
、Ｅｂ　’の直流電圧（ブースｌ−電圧）が発生１ｊる
。そして、この水平偏向出力回路の実質的な直流電源電
圧はｌ’：ｂ’＋ｌ：ｃとなって働くので、比較的低い
直流電源電圧Ｅｂ’Ｌ、か用意出来ない時に便利な回路
である。

しかし、この様なシリーズブースト回路に本発明を適用
しようとした場合１．第１図の様にＩ・ランスのコール
ドエンドと直流電源（電圧’）　Ｅｂ　’　との間に−
ｎｙｐａのパルス電圧を押入する訳に鉢行かず、第２図
の様に７ａ’、７ａ“、二つの一次巻線の間、ｂ−ｂ’
問に加える事になる。

この様にしても、やはりｎを前述の条件の様に定めれば
、振幅変化を助勢する様に直流電源電圧Ｅｂ’が動き、
二次巻線７ｂ、７ｃ等に得られる各電圧も一定化出来る
。

これは、勿論、第１図の様に第二のトランス１２を用い
てこの様なシリーズブースＩ・回路に適用しでも良いし
、また第２図の様な二次巻線５ｂ’のある水平振幅調整
コイル５′を使って、これを第１図の様に直流電源（電
圧）Ｅｂ’　と−次８線７ａとの間に接続しても良く、
次項の第４！２Ｉも含めて（の組合わせは任意である。

更に、第４図は本発明の別の実施例であって、水平振幅
の調整が、第３図の様な機械的なＷ４整でなく電子的に
行なえる様にしたものである。

即ち、ここでは第゛５図に示す様な、Ｅ−Ｅ形もしくは
Ｅ−１形コア３Ｇを使用した可飽和リアクタ。

２９によって、水平偏向ノコギリ波電流ＩＶの値を変化
させるものである。

この第５図で、コアの両側脚にまたがって巻かれた巻線
２９ａは被１Ｉ１１２１巻線で、中央脚に巻かれたυＪ
ｔｌｌ１巻線２９ｂに流れる直流電流１ｄｃの大小によ
ってそのインダクタンス値が変化する。

即ち、直流電流１ｄｃの値が増加すると、水平偏向ノコ
ギリ波電流１ｙの向ぎによってコア側脚のいずれかが飽
和し、被制ｅ１１巻線２９ａのインダクタンス値が低下
する。

従って、第４図の様に、被制御巻線２９ａを水平偏向コ
イル４と直列に挿入し、υＪｔｌｌ′ｔｊ線２９ｂに可
変線流９ｂ源３１を接続して直流電流１ｄｃを変化させ
てやれば、水平偏向振幅の調整が可能になる。

この第４図、第５図で、巻線が２９８と２９ｂだけで構
成すれば、これは良く知られた可飽和リアクタを応用し
た水平振幅調整回路である。

これを本発明に適応するには、第５図に示す様に、新た
にコア３０の両側脚に三次＠　＠　２９ｃを、被１１１
１ｊｉｌ１巻線２９ａと方向を商えて巻込む必要がある
。

第４図において、例えば直流電流１ｄｃの値を減らして
被１ｉ＋１６１１巻１９２９ａのａ−ａ’間のインダク
タンス値を増加させると、水平偏向ノコギリ波ｆｆｉ流
Ｉｙのｐ−ｐ値が減少、同時にａ−ａ’問に発生ずるパ
ルス電圧■ｐａも増加する。すると、これが二次巻線２
９Ｃに変圧、反転されてパルス電圧−ｎＶｐａとなり、
水平出力トランス７の一次巻線７ａに加えられる。

従って、前述した様に被制御巻線２９ａと三次巻線２９
ｃとの巻線比ｎを設定すれば、やはり、被ＩＩ、制御’
８１１２２９ａのインダクタンスしａの値の変化による
水平偏向ノコギリ波電流１ｙの変化を助勢でる方向で直
流電源電圧Ｅｌｌ’　が変化するので、画像水平振幅の
大幅な変化が可能となり（しかも、水平出力トランス７
の二次巻ｔｌＡ７ｂ、７ｃ等から取り出されるパルス電
圧や、それを整流して得られる直ｖＬＴ１圧が一定にな
る。

この可飽和リアクタを使用した水平振幅調整法は、ｒｊ
流ａ、ｉ　ｆｉｌが出来るのが特長である。しかし、従
来は被制御ｙＪね２９ａの巻数を増して可変範囲を広く
取ろうとすると、被Ｉ１１制御巻線２９ａ自身を流れる
水平偏向ノコギリ波電流１ｙによる磁気飽和作用の為、
水平偏向の直線性が振幅によって変化してしまう。従っ
て、実際には水平振幅調整としての十分な可変範囲が取
れず、はとんど実用にはならなかった。

ところが、本発明によれば、被制御巻ｔｆＡ２９ａの巻
数、換言すれば、この部分のアンペアターンを直線性変
化が問題にならない程度に少なくすることが出来る。即
ち、この様に被制御巻Ｉ！；１２９ａの巻数を小さくし
ても、巻線比ｎをある程度大きく取れば直流電源電圧Ｅ
ｂ’の方の変化でもたせる事が出来、十分大きな水平振
幅の可変範囲をとる事が出来る訳である。

（発明の１１ＪｒＡ） ′　以上詳しく述べた所から明らかな様に、本発明の水
平偏向振幅調整臼°路によれば、受像管の水平偏向出力
回路にＪ３いて、水平出力トランスの二次側に生じるパ
ルス電圧の波高値を変える事なしに大幅に水平偏向電流
のｐ−ｐ値を変える事が出来、効果的に画像の水平幅を
変えることが出来、特に画像振幅調整範囲が多いことが
望まれるコンピュータのデイスプレィ機器に適用して好
適であるといった特長を有する。

また更に、本発明では、上記の様な効果をもたらす為の
変圧手段の巻線比条件が明らかになり、これによって設
計が確実容易になる。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は本発明による水平偏向振幅ＷＡＷ１
回路の各実施例を示寸図、第３図は第２図に使用する部
品の構造図、第４図は本発明の他の実施例を示す回路図
、第５図は第４図に使用する部品の構造図、第６図は従
来の回路の例を示ず図、第７図はＬｌ　／Ｌとｎの関係
を示す図である。 １・・・水平偏向出力ＮＰＮ　トランジスタ、２・・・
ダンパーダイオード、 ３・・・帰線共振コンデンサ、４・・・水平偏向コイル
、５．５’−・・水平振幅調整コイル、 ６・・・Ｓ字補正コンデンリ、 ７．７′・・・水平出力ｌ・ランス、 ７ａ　、１２ａ　、７ａ’　、７ａ”　、５ａ’・・・
−次巻線、７ｂ、７ｃ　、１２ｂ、７ｂ”　、７ｃ’　
、５ｂ’−：次巻線、 ８・・・整流ダイオード、 ９、１４．２４・・・平滑コンデンサ、１０・・・電圧
制御回路、１１．　ＩＧ・・・可変抵抗器、１２・・・
第二のトランス（変圧手段）、１３・・・整流ダイオー
ド、１５・・・演算増幅器、１７・・・交流分ｇ遠コン
デン号、 １８・・・励振ＮＰＮ　トランジスタ、１９、２０．２
２．２３・・・ベース抵抗、２１・・・主制御ＮＰＮ、
トランジスラ、２５・・・コイルボビン、２０°°°コ
ア、２７・・・ブースＩ−ダイオード、２Ｂ・・・ブー
ストコンデンサ、２９・・・可飽和リアクタ、２９ａ・
・・被制ｔＩｌ谷線、２９ｂ・・・制御′６線、２９ｃ
・・・三次巻線、 ３０・・・Ｅ−Ｅ形もしくはＥ−１形コア、３１・・・
可変直流電流源、 Ｅｂ、Ｅｂ’、Ｅ・・・直流電源（電圧）、Ｅｃ・・・
ブースト電圧、［Ｓ・・・基＊電圧、Ｅ２．Ｅ３・・・
直流電圧、Ｉｄｃ・・・直辺電流、Ｉｙ・・・水平偏向
ノコギリ波電流、 Ｌ・・・水平偏向コイル４のインダクタンス、Ｌａ・・
・水平振幅調整コイル５のインダクタンス、ｎ・・・谷
線比（変圧比）、Ｐ・・・励振パルス、ＶＥＩ・・・コ
レクタパルス、Ｖｐｌ・・・パルス電圧値、Ｖｐ２・・
・二次パルス、Ｖｐ３・・・パルス、Ｖｐａ・・・パル
ス電圧（波高値）。 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）水平偏向周期で開閉するスイッチング素子と、該
   スイッチング素子と並列に接続された共振コンデンサと
   、同じく該スイッチング素子と並列に接続された水平偏
   向コイルと可変インダクタンスとＳ字補正コンデンサと
   の直列回路と、また更に同じく該スイッチング素子に並
   列に接続された直流電源と電圧制御回路と水平出力トラ
   ンスの一次巻線との直列回路とからなる受像管の水平偏
   向出力回路において、 前記可変インダクタンスの両端に発生するパルス電圧を
   変圧する変圧手段を、この変圧手段によって変圧して得
   られたパルス電圧が前記水平出力トランスの一次巻線に
   その巻線当りの電圧が加算される様な極性で前記水平出
   力トランスの一次巻線に直列に挿入すると共に、前記水
   平出力トランスの巻線上に生じるパルス電圧を整流して
   得た直流電圧を基準電圧と比較する演算増幅器を設け、
   該演算増幅器の出力で前記電圧制御回路を制御するよう
   にした事を特徴とする水平偏向振幅調整回路。
2. （２）可変インダクタンスの両端に発生するパルス電圧
   を変圧する際の変圧比を略０．２６以上の値にした事を
   特徴とする特許請求の範囲第１項記載の水平偏向振幅調
   整回路。