JPH01177481A - 気体スクロール圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明はスクロール気体圧縮機の吸入通路と吸入通路に
配置する逆止弁装置に関するものである。

従来の技術 低振動、低騒音特性を備えたスクロール圧縮機は、吸入
室が外周部にあり、吐出ボートが渦巻きの中心部に設け
られ、圧縮流体の流れが一方向で往復動式圧縮機や回転
式圧縮機のような流体を圧縮するための吐出弁を必要と
せず、しかも吐出脈動が比較的小さくて大きな吐出空間
を必要としないことがよく知られている。

実際のスクロール気体圧縮機などでは停止直後の吐出圧
力と吸入圧力との差圧によって旋回スクロールが逆転し
、異音発生や吐出圧力の急降下による動力損失を防止す
るために吐出ポートや吸入通路に逆止弁装置を設けるこ
とも知られている。

しかし、吐出ポートの出口側に逆止弁装置を設ける構成
は、圧縮部の渦巻き角度で定まる圧縮比よりも大きな圧
縮比で運転した場合に断続吐出に追従して逆止弁装置が
吐出ポートを開閉し、衝突音を発生するという問題があ
った。

一方、吸入通路に逆上弁装置を設ける構成は、圧縮機運
転中の吸入気体の流れが一方向で逆止弁装置による異音
発生のない反面、吸入通路抵抗の増加の可能性があり、
逆上弁装置の設置構成に工夫する必要があった。

そこで、第１３図のように密閉容器の直径寸法を大きく
せず、逆上弁装置の設置を容易にするために、圧縮機内
の吸入通路を長くして、その吸入通路途中に逆止弁装置
を設けて通路抵抗を少なくする構成が考えられている。

同図は固定スクロール８０２の巻き終シ部に吸入穴と吸
入管８２３を駆動軸方向に設け、吸入管８２３は固定ス
クロール８０２の上部の７タチヤンパー８２６を貫通し
て圧縮機外部へ連通し、吸入穴の底部と吸入管８２３の
端面との間にピストン８３２とバネ８３１とが設けられ
、バネ８３１の付勢力でピストン８３２が吸入管８２３
の端面を塞ぎ、逆止弁装置を形成する構成である（特開
昭５９−１１０８８４号公報）。

発明が解決しようとする問題点 しかしながら上記の第１３図のような吸入管８２３を上
部から駆動軸方向下向きに配置する構成では、圧縮機停
止直後の気体逆流を防止するためにピストン８３２の自
重を支えるためのバネ８３１を吸入穴に設ける必要があ
シ、バネ８３１の付勢力に相当する通路抵抗が生じると
共に通路抵抗を少なくできる程度のバネ８３１を装着す
る空間が必要であシ、固定スクロール８０２の高さを低
くできないのみならず、吸入管８２３が上方向に伸張す
るので圧縮機の軸方向寸法が極めて大きくなるという問
題があった。

問題点を解決するための手段 上記問題を解決するために本発明のスクロール気体圧縮
機は、吸入室に連通ずる吸入通路に開口する吸入穴を渦
巻き形状の固定スクロールラップの巻き方向に対してほ
ぼ直角方向となるよう固定スクロールの鏡板に設け、そ
の吸入穴に圧縮機の外部に連通ずる吸入管を挿入し、吸
入穴の吸入通路への開口部の最大寸法が吸入穴の直径寸
法よりも小さく、吸入穴の開口部端と吸入管の端部との
間に開口部の最大寸法よりも大きく、且つ吸入管の内径
寸法よりも大きい直径寸法を有する逆止弁の一部を吸入
通路に突出させたものである。

作　　用 本発明は上記構成によって、圧縮機が吸入・圧縮作用を
する時、逆止弁は吸入気体の流れに追従して吸入穴の底
部に移動して静止し、吸入気体の流れを阻害させず、圧
縮機停止直後は圧縮室から吸入管へ逆流する圧縮気体の
流れに追従して逆止弁が吸入管の方へ移動し、吸入管の
端面を塞いで気体通路を遮断し、旋回スクロールの逆旋
回を停止させ、吐出室とそれに連通ずる空間を高圧状態
に保持して、旋回スクロール逆旋回時の気体膨張音や異
音の発生、圧縮気体圧力の急降下に伴なう動力損失を防
止するものである。

実施例 第１図において、１は鉄製の密閉ケースで、その内部全
体は吐出室２に連通ずる高圧雰囲気となシ、上部にモー
タ３、下部に圧縮部を配置し、モータ３の回転子３ａに
固定された駆動軸４を支承する圧縮部の本体フレーム５
により、密閉ケース１の内部がモータ室６と吐出室とに
仕切られている。本体フレーム５は軽量化と軸受部の熱
発散を主目的とした熱伝導特性に優れたアルミニウム合
金製で、その外周部に溶接性に優れた鉄製のライナー８
が焼ばめ固定され、ライナー８の外周面が密閉ケース１
に全周内接し部分的に溶接固定されている。

モータ３の固定子３ｂの両端外周部は、密閉ケース１に
内接固定された軸受フレーム９と本体フレーム５によっ
て支持固定されている。駆動軸４は軸受フレーム９に設
けられた上部軸受１０、本体フレーム５の上端部に設け
られた下部軸受１１、本体フレーム５の中央部に設けら
れた主軸受１２、本体フレーム５の上端面とモータ３の
回転子３Ｉの下部端面との間に設けられたスラスト玉軸
受１３とで支持され、その下端部には駆動軸４の主軸か
ら偏心した偏心軸受１４が設けられている。

本体フレーム５の下端面にはアルミニウム合金製の固定
スクロール１５が固定され、固定スクロール１５は渦巻
き状の固定スクロールラップ１５暑と鏡板１５ｂから成
シ、鏡板１５ｂの中央部には固定スクロールラップ１５
−の巻き始め部に開口する吐出ポート１６が吐出室２に
も開口して設けられ、固定スクロールラップ１５ｍの外
周部には吸入室１７が設けられている。

固定スクロールラップ１５ａに噛み合って圧縮室を形成
する渦巻き状の旋回スクロールラップ１８ｍと駆動軸４
の偏心軸受１４に支持された旋回軸１８ｂとを直立させ
たラップ支持円板１８ａとから成るアルミニウム合金製
の旋回スクロール１８は固定スクロール１５と本体フレ
ーム５と駆動軸４とに囲まれて配置されており、旋回軸
１８ｂの外周部に高張力鋼材料から成るスリーブ１９が
焼はめ固定され、ラップ支持円板１８ｃの表面は硬化処
理されている。

本体フレーム５に固定された平行ピン１９に拘束されて
軸方向にのみ移動が可能なスラスト軸受２０と固定スク
ロール１５の鏡板１５ｂとの間にはスペーサ２１が設け
られ、スペーサ２１の軸方向寸法は油膜による摺動面の
シール性向上のためにラップ支持円板１８ｏの厚さより
も約０．０１５〜０．０２０ｆｌ大きく設定されている
。

駆動軸４の偏心軸受１４の底部と旋回スクロール１８の
旋回軸１８ｂの端部との間の偏心軸受空間３６とラップ
支持円板１８ａの外周部空間３Ｔとは旋回軸１８ｂとラ
ップ支持円板１８ｏに設けられた油膜Ａ３８ｍにより連
通されている。

スラスト軸受２０は第２図のように、その中央部が２つ
の平行な直線部分とそれた連なる２つの円弧状曲線部分
から成る形状に貫通成形されている。

旋回スクロール自転阻止用のオルダムリング２４は、焼
結成形や射出成形工法などに適した軽合金や樹脂材料か
ら成シ、第２図のように両面が平行な薄い環状板とその
一面に設けられた一対の平行キ一部分とから成シ、環状
板の外輪郭は２つの平行な直線部分とそれに連なる２つ
の円弧状曲線部分から成シ、直線部分が第２図のように
スラスト軸受２０の直線部分に微少隙間で係合し摺動可
能であり、平行キ一部分は第１図、第２図のように旋回
スクロール１８のラップ支持円板１８ｃに設けられた一
対のキー溝７１に微少隙間で係合し摺動可能な形状に設
定されている。

第１図のように、本体フレーム５とスラスト軸２７が設
けられ、そのレリース隙間２７に対向して本体フレーム
５にも環状溝２８が設けられ、環状溝２８を囲んだゴム
製のシールリング７０が本体フレーム５とスラスト軸受
２０との間に装着されている。

モータ室６の上部と吐出室２とは密閉ケース１の側壁を
貫通して接続されたバイパス吐出管２９を介して連通し
、バイパス吐出管２９のモータ室６への開口位置は固定
子３ｂの上部コイルエンド３０の側面に対向し、バイパ
ス吐出管２９の上部開口端と密閉ケース１の上面に接続
された吐出管３１とは軸受フレーム５に設けられた抜き
穴３２、密閉ケース１の上面と°軸受フレーム９との間
に配置され多数の小穴を有したパンチングメタル３３を
介して連通している。

モータ室６の下部に設けられた吐出室油溜３４はモータ
室６の上部とモータ３の固定子３ｂの外周の一部をカッ
トして設けた冷却通路３５により連通されている。また
、吐出室油溜３４は本体フレーム５に設けられた油膜日
３８ｂを経由して環状溝２８に通じると共に、オルダム
リング２４が配置された旋回スクロール１８の背圧室３
９にも主軸受１２の摺動部微少隙間を介して通じ、更に
偏心軸受１４に設けられた油溝Ａ４０ｍを介して偏心軸
受空間３６へも連通している。

また、本体フレーム５に設けられた油膜日３８ｂは駆動
軸４の下部軸受１１に対応する下部軸部４暑の表面に設
けられた螺線状油溝４１にも通じておシ、螺線状油溝４
１の巻方向は駆動軸４が正回転する時に潤滑油の粘性を
利用したネジポンプ作用の生じるように設けられ、その
終端は下部軸受４ａの途中まで形成されている。

第３図、第４図のように、固定スクロール１５は吸入室
１７の両端を連通ずる円弧状の吸入通路４２が設けられ
、それに直交する円形の吸入穴４３が固定スクロールラ
ップ１５暑の側面に対しても直角方向に設けられ、吸入
穴４ａの底部は平面で吸入通路４２の側面にまで到達し
ている。第５図のように、吸入穴４３の中心は吸入通路
４２の底面４４とずれておシ、吸入通路４２への開口部
寸法Ｗ４５は吸入穴４３の直径寸法より小さく設けられ
ている。また、吸入穴４３にはアキュームレータ４６の
吸入管４７が密閉ケース１の側面を貫通して接続されて
おシ、吸入穴４３の底面４４と吸入管端面４８との間に
は吸入管４７の内径寸法および吸入管端面４８と底面４
４との間の吸入穴深さ寸法Ｌ４９よりも大きく且つ開口
寸法Ｗ４５よりも大きい円形薄鋼板の逆止弁５０の一部
が吸入通路４２に突出して配置されている。逆止弁５０
の表面は油濡れ特性が悪く弾力性に富んだテフロン、ま
たはゴムなどがコーティングされている。

吸入室１７にも吐出室２にも連通しない第２圧縮室５１
と外周部空間３７とは、第２圧縮室５１に開口して鏡板
１５ｂに設けられた細径のインジェクション穴５２、鏡
板１５ｂと樹脂製の断熱カバー５３とで形成されたイン
ジェクション溝５４、外周部空間３７に開口した段付き
形状の油膜Ｃ３８ｏとから成るインジェクション通路５
５で連通され、油膜Ｃ３８ｏの大径部５６には第６図に
示すような外周の一部に切欠き５７を有する薄鋼板製の
逆止弁５８とコイルスプリング５９とが配置サレ、コイ
ルスプリング５９は断熱カバー５３に押さえられて逆止
弁を常時付勢する。外周部空間３７への油膜Ｃ３８ａの
開口位置は、第７図。

第８図に示す如く、吐出ボート１６に連通ずる第３圧縮
室６０の容積減少行程が終了する近傍にまで旋回スクロ
ール１８が移動した時（第７図参照）に外周部空間３７
と油膜Ｃ３８ａとが連通し、それ以外の時（第８図参照
）にはラップ支持円板１８ａによって遮断される位置に
設けられている。

第９図において、横軸は駆動軸４０回転角度を表し、縦
軸は冷媒圧力を表し、゛吸入・圧縮・吐出行程における
冷媒ガスの圧力変化状態を表し、実線６２は正常圧力運
転時の圧力変化を表し、点線６３は異常圧力上昇運転時
の圧力変化を表す。

第１０図において、横軸は駆動軸４の回転角度を表し、
縦軸は冷媒圧力を表し、実線６４は吐出室２にも吸入室
１７にも連通しない第２圧縮室５１ｍ、５１ｂのインジ
ェクション穴５２ｍ。

５２１）の開口位置における圧力変化を表し、点線６５
は吸入室１７に連通ずる第１圧縮室６１ｍ。

６１ｂ（第３図参照）の定点における圧力変化を表し、
−点鎖線６６は吐出室２に連通ずる第３圧縮室Ｂｏａ　
、Ｓｏｂの定点における圧力変化を表し、二点鎖線６７
は第１圧縮室６１ｍ、６１ｂと第２圧縮室５１ｍ、５１
ｂとの間の定点における圧力変化を表し、二重点線６８
は背圧室３９の圧力変化を表す。

以上のように構成されたスクロール冷媒圧縮機につ′い
て、その動作を説明する。

第１図〜第１０図において、モータ３によって駆動軸４
が回転駆動すると旋回スクロール１８が旋回運動をし、
吸入・圧縮作用が開始されるに伴ない、圧縮機に接続し
た冷凍サイクルから潤滑油を含んだ吸入冷媒ガスがアキ
ュームレータ４６に接続した吸入管４７に流入し、その
流れによって逆上弁５０が吸入穴４３内を移動して第３
図のように吸入穴４３の底面で静止して吸入冷媒ガスの
通路を全開し、吸入管４７と吸入通路４２との間が開通
し、吸入穴４３．吸入通路４２を順次経て吸入室１７に
流入し、旋回スクロール１８と固定スクロール１５との
間に形成された第１圧縮室ｅｔｍ、６１ｂを経て圧縮室
内に閉じ込められ、常時密閉空間となる第２圧縮室５１
ｍ、５１ｂ。

第３圧縮室６０ｍ、６０ｂへと順次移送圧縮され、中央
部の吐出ポート１６を経て吐出室２へと吐出される。

潤滑油を含んだ吐出冷媒ガスは圧縮機外部へ配管接続さ
れたバイパス吐出管２９を経て再び圧縮機内のモータ室
６に帰還した後、外部の冷凍サイクルへ吐出管３１から
搬出されるが、モータ室６に流入する際にモータ３の上
部コイルエンド３０の側面に衝突してモータ巻き線の表
面に付着することにより、潤滑油の一部を分離した後、
軸受フレーム９に設けられた抜き穴３２を通過する際に
流れ方向を変えたシパンチングメタル３３の小穴を通過
する際に潤滑油の慣性力や表面付着などにより潤滑油が
効果的に分離される。

−吐出冷媒ガスから分離された潤滑油の一部は上部軸受
の摺動面を潤滑した後、残シの潤滑油と共に冷却通路３
５を通シモータ３を冷却しながら下部の吐出室油溜３４
に収集される。

吐出室油溜３４の潤滑油は駆動軸４の下部軸部４ａの表
面に設けられた螺線状油溝４１のネジポンプ作用により
スラスト玉軸受１３へ給油され、下部軸受４−の端部の
微少軸受隙間を潤滑油が通過する際にその油膜のシール
作用により、モータ室６の吐出冷媒ガス雰囲気と主軸受
１２の上流側空間とが遮断される。

吐出室油溜ａ４の溶解吐出冷媒ガスを含んだ潤滑油は主
軸受１２の微少隙間を通過する際に吐出圧力と吸入圧力
との中間圧力に減圧されて背圧室３９に流入し、その後
、偏心軸受１４の油溝Ａ４０−１偏心軸骨中間３６、旋
回スクロール１８を通る油膜Ａ３８を経て外周部空間３
７に流入し、更に間欠的に開口する油膜Ｃ３８ｏ、イン
ジェクション溝５４、インジェクション穴５２ｍ　、５
２ｂを経て第２圧縮室５１ｍ、５１ｂに流入し、その通
路途中の摺動面を潤滑する。

また、吐出室油溜３４は環状溝２８やレリース隙間２７
とも通じているのでスラスト軸受２０はその背圧力によ
り付勢されてスペーサ２１の端面に当接しておシ、旋回
スクロール１８のラップ支持円板１８ｏはスラスト軸受
２０と固定スクロール１５の鏡板１５ｂとの間で微少隙
間を保持されて円滑に摺動すると共に固定スクロールラ
ップ１５−の端面とラップ支持円板１８ｏとの間、並び
に旋回スクロールラップ１８ｍとの端面と鏡板１５ｂと
の間の隙間も微少に保持されて隣接する圧縮室間の気体
漏れを少なくする。

第２圧縮室５１ｍ、５１ｂのインジェクション穴５２ｇ
、５２ｂの開口部は第１０図の如くの圧力変化６４をし
、吐出室２の圧力に追従して変化する背圧室圧力６８よ
りも瞬時的に高いが平均圧力が低いので背圧室３９から
の潤滑油は油膜Ｃ３８ｏの鏡板開口端でラップ支持円板
１８ｃの摺動面により間欠的に開閉され給油されながら
インジェクション通路５５を経て間欠的に第２圧縮室５
１ｍ、５１ｂに流入し、正常運転時の背圧室圧力６８よ
りも瞬時的に高い第２圧縮室５ｌ−５５１ｂ内の圧縮冷
媒ガスは細径のインジェクション穴５２ｍ、５２ｂで減
衰されてインジェクション溝５４への瞬時的な逆流がな
く、インジェクション溝５４内の圧力が背圧室圧力６８
よりも高くならない。

なお、駆動軸４の一回転当たりの外周部空間３７から油
膜Ｃ３８ｃへの潤滑油流入量は、駆動軸４の回転速度が
遅い場合には多く、速い場合には少なくなるように流量
調整され、第２圧縮室５１暑、５１ｂへの油インジェク
ション量も相応して増減する。

第２圧縮室５１ａ、５１ｂにインジェクションされた潤
滑油は、吸入冷媒ガスと共に圧縮室に流入した潤滑油と
合流して隣接する圧縮室間の隙間を油膜により密封して
圧縮気体漏れを防ぎ、圧縮室間の摺動面を潤滑しながら
圧縮気体と共に吐出室２に吐出され、圧縮機低速運転時
の吐出冷媒ガス中の潤滑油は、吐出冷媒ガスの流速も遅
く潤滑油の混入も少ないため、モータ室６でほぼ分離さ
れ、高速運転時には潤滑油の一部が外部へ吐出される。

また、背圧室３９に差圧給油された潤滑油は、シールリ
ング７０の弾性力と共に中間圧力の付勢力を旋回スクロ
ール１８に作用させてラップ支持円板１８ｃを鏡板１５
ｂとの摺動面に押圧油膜シールして外周部空間３７と吸
入室１７との間の連通を遮断すると共に、スラスト軸受
２０とラップ支持円板１８ｏとの摺動面の隙間も潤滑シ
ールする。

また、圧縮機の冷時始動後しばらくの間は、第９図、第
１０図から理解できるように吐出室２の圧力が第２圧縮
室５１ｍ、５１ｂの圧力よりも低いので、圧縮途中の冷
媒ガスが第２圧縮室５１ｍ。

５１ｂからインジェクション通路５５を経て背圧室３９
に逆流しようとするが、逆止弁５日の逆止作用にて外周
部空間３７への逆流が阻止され、吐出室油溜３４の潤滑
油は吐出室２の圧力上昇と共に背圧室３９、外周部空間
３７にまで差圧給油される。

したがって、冷時始動初期のスラスト軸受２゜への背圧
付勢力が圧縮室圧力により生じ、旋回スクロール１８を
固定スクロール１５から離反させようとするスラスト荷
重に抗しながらスラスト軸受２０が微少に後退して、旋
回スクロール１８と固定スクロール１５との間の軸方向
隙間を拡大する。これにより圧縮空間に漏れを生じて圧
縮室圧力を下げ、始動初期の圧縮負荷を軽減する。

その後、吐出室２の圧力上昇に伴い、外周部空間３７の
潤滑油はコイルスプリング５９の付勢力に抗してインジ
ェクション穴５２ａ、５２ｂを介して駆動軸４０回転速
度に逆比例するように計量制御されて第２圧縮室５１ｍ
、５１ｂへインジェクションされる。

また、冷時始動初期や安定運転時に油インジェクション
やその他の原因で瞬時的な液圧縮が生じた場合の圧縮室
圧力は第９図の点線６３のように異常な圧力上昇と過圧
縮が生じるが、吐出室２とそれに連通ずる高圧空間容積
が大きいので吐出室圧力の上昇が極めて小さい。

また、液圧縮により第２圧縮室５１ｍ、５１ｂに連通ず
るインジェクション溝５４なども異常圧力上昇するが、
細径の油入Ｃ３８ａの絞シ効果と逆止弁５８の逆止作用
により外周部空間３７とインジェクション溝５４との間
を遮断され、背圧室３９の圧力は変わらず、スラスト軸
受２０の背面に作用する背圧付勢にも変動がなく、その
結果、液圧縮時には旋回スクロール１８に作用する過大
なスラスト力によって上述のようにスラスト軸受２０が
後退して圧縮室圧力が降下し、その後、正常運転を継続
する。

なお、液圧縮途中でスラスト軸受２ｏが後退することに
より圧縮室圧力は第９図の一点鎖線６３ａの如く途中で
降圧する。

圧縮機停止後は、圧縮室内圧力により旋回スクロール１
８に逆旋回トルクが生じ、旋回スクロール１８が逆旋回
して吐出冷媒ガスが吸入側に逆流する。この吐出冷媒ガ
スの逆流によって、吸入通路４２にその一部が突出した
逆止弁に流圧が作用し、逆止弁５０が第３図の位置から
第４図の位置に移動し、逆止弁５０の表面に施されたテ
フロン被膜により、吸入管端面４８を密封して吐出冷媒
ガスの逆流を制止し旋回スクロール１８の逆旋回が停止
し、吸入通路４２と吐出ボート１６との間の空間は吐出
圧力を保持する。逆止弁５０は冷凍サイクル配管系を通
じてアキュームレータ４６と吸入通路４２とが均圧する
まで吸入管端面を塞ぐ。

また、インジェクション通路５５の逆止弁５８を境にし
て圧縮室に連通ずる通路は吐出圧力になるが、外周部空
間３７と背圧室３９との間の空間はしばらくの間、中間
圧力を保持し、吐出室油溜３４からの潤滑油微少流入に
より次第に吐出圧力に近付く。圧縮機停止時、旋回スク
ロール１８は逆転し第３圧縮室６０ｍ　、６０ｂが拡大
して逆旋回トルクを生じない位置に停止し、油入Ｃ３Ｂ
ａの外周部空間３７への開口部はラップ支持円板１８ａ
により遮断される。

圧縮機停止後はコイルスプリング５９の付勢力によって
も逆止弁５８がインジェクション通路５５を遮断するの
で外周部空間３７から圧縮室への潤滑油流入がない。

また、上記実施例では逆止弁５０の丙子面部を平担にし
たが、第１１図のように吸入穴４３に対向する逆止弁５
０暑の平面部の中央部に突起５０ｂを設けたり、また、
第１２図のように吸入穴４３ｍの底面中央部に突起４３
）を設けて、圧縮機停止直後の圧縮冷媒ガス逆流時に逆
止弁５０゜５０畠が吸入穴４３ｍ、４３の底面から離反
し易くしてもよい。

また、上記実施例では吸入室１７の両端を連通ずる吸入
通路４２を設けたが、特開昭５９−１１０８８４号公報
にも示されているように、吸入室１７の一端に連通する
吸入通路を設けてもよい。

以上のように上記実施例によれば渦巻き形の圧縮空間の
外側に設けた吸入室１７に連通ずる吸入通路４２に開口
する吸入穴４３を渦巻き形状の固定スクロールラップ１
５・の巻き方向に対してほぼ直角方向に固定スクロール
１５の鏡板１５ｂに設け、鏡板１５ｂの外側から吸入穴
４３に吸入管４７を挿入し、吸入穴４３の吸入通路４２
への開口部の最大寸法Ｗが吸入穴４３の内径寸法よりも
小さく、吸入穴４３の開口部端と吸入管端部４８との間
に開口部の最大寸法よりも大きく、且つ吸入管４７の内
径寸法よりも大きい薄鋼板製の逆止弁５０を備えたこと
により、逆止弁５０が吸入通路４２に流入して圧縮機を
破損させることもない。

また、逆止弁５ｏは軽量でしかも薄いので、吸入冷媒ガ
スが吸入穴４３から吸入通路４２に流入する際の通路抵
抗も小さく、吸入冷媒ガスの流速が遅い場合でも、通過
冷媒ガスに追従して移動し易い。その結果、逆止弁５０
を付勢するためのバネ装置も不要で、逆止弁５０を作動
させるための特別なスペースも必要とせず、圧縮機の小
型化とコスト低減を図ることができる。

また、吸入管４７の挿入方向と吸入通路４２との方向が
ほぼ直交し、逆止弁５０の一部が吸入通路４２に突出し
ているので、圧縮機停止直後の圧縮空間から吸入管４７
へ圧縮冷媒ガスが逆流する際に、通路の方向変換と障害
物の影響を受けて発生する渦により逆止弁５０が浮き上
シ、圧縮空間と吸入管４７の側との差圧が小さい場合で
も逆止弁５０の作動信頼性が高く、圧縮冷媒ガスの逆流
を瞬時に阻止して旋回スクロール１８の衝突音や圧縮冷
媒ガスの膨張音発生を確実に防止することができる。

また上記実施例では吸入穴４３暑の底面の中央部、また
は吸入穴４３の底面に接する側の逆止弁５０ｍの表面中
央部に突起部４３ｂ　、５０）を設けることにより、逆
止弁５０暑（または５０）と吸入穴４３（または４３ａ
）との接触面積が少なく油の付着力も小さいので、圧縮
機停止直後の冷媒ガス逆流に際して逆止弁５０ｍ　（ま
たは５０）が吸入穴４３（または４３畠）から離反し易
く、逆上弁５０ａ（またはＳＯ）の作動の信頼性を高め
ることができる。

また、上記実施例では吸入穴４３の底面と吸入管端面４
８との間の隔離りを逆止弁５０の外形寸法よりも短くす
ることにより、逆止弁５０の回転が阻止されるので、冷
媒ガスの流れに対して逆止弁５０の追従性がよくなシ、
逆止速度も速く、逆止弁５０のチャタリングもないこと
から逆止作用時の異音発生がない。

また、上記実施例では逆止弁５０の全体を油濡れ特性の
悪いテフロンやゴムなどで被覆することにより、逆止弁
５０表面の油密着力が小さくでき、これによって逆止弁
５ｏの移動が容易で逆止作用の信頼性をより一層高める
ことができる。

ま′た、上記実施例では冷媒圧縮機について説明したが
、潤滑油を使用する酸素、窒素、ヘリウムなどの他の気
体圧縮機の場合も同様の作用効果を期待できる。

発明の効果 以上のように本発明は、吸入室に連通ずる吸入通路に開
口する吸入穴を固定スクロールラップの巻き方向に対し
て、はぼ直角方向に固定スクロールの鏡板に設け、吸入
穴に吸入管を挿入し、吸入穴の吸入通路への開口部の最
大寸法が吸入穴の内径寸法よりも小さく、吸入穴の開口
部端と吸入管の端部との間に開口部の最大寸法よりも大
きく、且つ吸入管の内径寸法よりも大きい逆上弁装置を
備えることにより、逆上弁が吸入通路に流入したシ圧縮
機外部配管系に流出するのを簡単に防止でき、また逆上
弁は軽量でしかも薄いので、開口部を実質的に狭めるこ
ともなく、吸入気体が吸入穴から吸入通路に流入する際
の通路抵抗も小さくできる。その結果、圧縮機低速運転
時のように吸入気体の流速が遅い場合でも通過気体に追
従して移動し易いので、逆止弁を復帰させるために付勢
するバネ装置なども不要となシ、シかも逆止弁を作動さ
せるための特別なスペースも必要とせず、圧縮機の駆動
軸方向の寸法を拡大することなく逆上弁を備えることが
でき、圧縮機の小型化とコスト低減を図ることができる
。

また、吸入管の挿入方向と吸入通路との方向がほぼ直交
して逆止弁の一部が吸入通路に突出しているので、圧縮
機停止直後の圧縮空間から吸入管へ圧縮気体が逆流する
際に、気体通路の方向変換と逆上弁の側面部に発生する
渦により逆止弁を浮上させる圧力が生じ、圧縮空間と吸
入管側との差圧が小さい場合でも、逆上弁が容易に移動
し、逆止作動の信頼性を向上することができる。また、
逆止弁の作動が速く、圧縮気体の逆流を瞬時に阻止する
ので旋回スクロールの逆旋回も少なく、旋回スクロール
の衝突音や圧縮気体の膨張音発生を防止するなどして圧
縮機の小型化とコスト低減を図シ、逆上作用の信頼性を
高めて圧縮効率、耐久性、低騒音特性を向上させるなど
の数多くの優れた効果を奏するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例におけるスクロール冷媒圧縮
機の縦断面図、第２図は同圧縮機における主要部品の分
解図、第３図は第１図における八−Ａ線での断面図、第
４図は俄３図における吸入管接続部における逆止弁の位
置説明図、第５図は第４図における日−８線による縦断
面図、第６図は給油通路に用いる逆止弁の外観図、第７
図、第８図は吐出ボート部における圧縮室の移動説明図
、第９図は吸入行程から吐出行程までの冷媒ガスの圧力
変化を示す特性図、第１０図は各圧縮室における定点の
圧力変化を示す特性図、第１１図、第１２図はそれぞれ
本発明の異なる別の実施例におけ゛る逆止弁装置の静止
状態説明図、第１３図は従来の逆止弁装置を備えたスク
ロール圧縮機の縦断面図である。 ２・・・・・・吐出室、３・・・・・・モータ、４・・
・・・・駆動軸、５・・・・・・本体フレーム、１２・
・・・・・主軸受、１５・旧・・固定スクロール、１５
ａ・・・・・・固定スクロールラップ、１６・・・・・
・吐出ポート、１７・・・・・・吸入室、１８・・・・
・・旋回スクロール、１８「・・・・・旋回スクロール
ラップ、１８Ｇ・・・・・・ラップ支持円板、３４・・
・・・・吐出室油溜、３８ｃ・・・・・・油入ｃ１３９
・・・・・・背圧室、４２・・・・・・吸入通路、４３
・・・・・・吸入穴、４８・・・・・・吸入管端面、５
０・・・・・・逆止弁。 代理人の氏名　弁理士　中　尾　敏　男　ほか１名Ｍ２
ｒｉｌ　　　　　　　　３ａ−Ｏｋ子４　−−−　ＪＩ
Ｉ　動紬 ＋５−−°固定スフロー」し １Ｓａ−１１定ヌクロールラププ １６−吐出ボート ＋７−−畷入！ １８ａ−池田スクロールラップ ３ＦＩｃ−油穴Ｃ 迎−啜入通路 ｇ−唆入欠 ５２（１，Ｓ２ｂ〜　インジェクション大１ｂ １シー　［１定スクロールラダプ ｌＢｍ　−幾日スクロールラヅプ ａ・−噴入管Ｓ面 父−差止弁 々 Ｍ５図 心　　　Ｐ 区　　　　　　　　　むく Ｃ）　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　−一夕森会 田田冒 側倒８１１１伝 署Ｒ宵田 １５ａ　−−１！ｌ定スクロールラップ４３．４３ａ−
一吠入大 第１３図

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）　固定スクロールの一部をなす鏡板の一面に形成
   された渦巻き状の固定スクロールラップに対して旋回ス
   クロールの一部をなすラップ支持円盤上の旋回スクロー
   ルラップを揺動回転自在にかみ合わせ、両スクロール間
   に渦巻き形の圧縮空間を形成し、前記固定スクロールラ
   ップの中心部には吐出ポートを設け、前記固定スクロー
   ルラップの外側には吸入室を設け、前記圧縮空間は吸入
   側より吐出側に向けて連続移行する複数個の圧縮室に区
   画されて流体を圧縮するスクロール圧縮機構を形成し、
   前記吸入室に連通する吸入通路に開口する吸入穴を前記
   固定スクロールラップの巻き方向に対してほぼ直角方向
   となるよう前記鏡板に設け、前記吸入穴に吸入管を挿入
   し、前記吸入穴の前記吸入通路への開口部の最大寸法が
   前記吸入穴の内径寸法よりも小さく設定し、さらに前記
   吸入穴の開口部端と前記吸入管の端部との間に、前記開
   口部の最大寸法よりも大きく、且つ前記吸入管の内径寸
   法よりも大きい逆止弁装置を備えたスクロール圧縮機。
2. （２）　吸入穴の底面の中央部または吸入穴の底面に接
   する側の逆止弁の表面中央部に突出部を設けた特許請求
   の範囲第１項記載のスクロール圧縮機。（３）　吸入穴
   の底面と吸入管の端面との間の間隔を逆止弁の外形寸法
   よりも短くした特許請求の範囲第１項または第２項記載
   のスクロール圧縮機。（４）　逆止弁全体を油濡れ特性
   の悪い材料で被覆した特許請求の範囲第１項、第２項ま
   たは第３項記載のスクロール圧縮機。