JPH01174897A

JPH01174897A - ヒートパイプ

Info

Publication number: JPH01174897A
Application number: JP62333526A
Authority: JP
Inventors: Hajime Yamamoto; 元山本; Kotaro Inoue; 孝太郎井上; Isao Sumida; 隅田　勲; Tadashi Goto; 忠後藤; Masatake Yamakawa; 山川　正剛; Motoaki Utamura; 元昭宇多村; Noboru Nakao; 昇中尾; Yoji Shibata; 柴田　洋二
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1987-12-26
Filing date: 1987-12-26
Publication date: 1989-07-11
Anticipated expiration: 2011-06-12
Also published as: JP2506875B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明はヒートパイプに係り、さらに詳細には、例えば
原子炉の崩壊熱除去装置に組み込んで使用されるヒート
パイプの改良に関する。

〔従来の技術〕

原子炉停止後の崩壊熱を除去する崩壊熱除去装置は、一
般に、特開昭６０−９５３９０号公報に記載のように、
冷媒強制＠環方式を採用している。

また、特開昭５８−１１８９８８号公報に記載のように
、循環ポンプ等の動的機器を用いることなく、ヒー−ト
パイプによって原子炉停止後の崩壊熱を除去する方法も
提案されている。

ここで、従来一般型崩壊熱除去装置を備えた原子炉の炉
内構造を第１３図に示す。

第１３図において、原子炉容器１の中には、熱交換器２
が装着されており、熱交換器２の中に、ナトリウム（Ｎ
ａ）等の冷却媒体（以下、冷媒と称する）３が通る伝熱
管４が組み込まれている。冷媒３は、炉容器１の外側に
配置されている空気冷却器５との間を、電磁ポンプ６に
よって強制循環される。空気冷却器５には、ブロワ−７
によって冷却用空気が供給されるものであるが、原子炉
正常運転時には、炉容器１から外部への放熱を避けるた
めに、ダンパ８は閉じた状態にある。

いま、何等かの原因により、炉容器１内におけるＮａ９
の温度が異常に上昇した場合、ダンパ８が開き、空気冷
却器の中に冷却空気が流入し、このようにして液体金属
３が冷やされ、炉容器１内のＮａ９と空気冷却器５との
間で熱交換が始まり、この熱交換運転により、炉容器１
内におけるＮａ９の温度が次第に低くなってゆく。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかるに、前記した従来技術において、冷媒の循環には
、能動素子である電磁ポンプ６が使用され、また原子炉
異常時における除熱運転への移行は、可動部材であるダ
ンパ８を開閉することによって切り替えるようにしてい
るが、このように、能動素子である電磁ポンプ６や可動
部材であるダンパ８等のいわゆる動的機器の動作が常に
高い信頼性の下で確実に遂行されることは断言できず、
したがってこの点で改善の余地がある。

また、特開昭５８−１１８９８８号公報に記載のごとく
、循環ポンプ等の動的機器を用いることなく、ヒートパ
イプによって原子炉停止後の崩壊熱を除去する場合であ
っても、従来においては、ヒートパイプと可動部材であ
るバルブとの組合せによって崩壊熱除去系を構成してい
るため、これまた前記したバルブの操作が常に高い信頼
性の下で確実に遂行されるとは断言できず、したがって
、この点で改善の余地がある。

本発明は１以上の点を考慮してなされたものであって、
その目的とするところは、原子炉々心のごとき加熱媒体
が正常に運動されている場合は、外部への熱損失を最小
限に止どめて、その加熱媒体の熱を高効率的に利用し、
他方、前記加熱媒体が異常運転された場合には、従来の
ように、能動素子である電磁ポンプや可動部材であるダ
ンパやバルブ等のいわゆる動的機器を一切必要とするこ
となく、完全パッシブ化をはかって、故障のない、信頼
性にすぐれたヒートパイプを提供しようとするものであ
る。

〔問題点を解決するための手段〕

前記目的を達成するため、本発明に係るヒートパイプは
、水または液体金属等の冷媒を封入した伝熱管閉回路の
外側をヒートパイプ素管で覆って、前記伝熱管閉回路と
加熱媒体とを隔離したことを特徴とするものである。

また１、本発明の第２の特徴は、前記構成に加えて、ヒ
ートパイプ素管の内側に設けた多孔質ウィックを、周囲
の温度変化によって当該ヒートパイプ素管の半径方向に
変形する部材によって構成した点にある。

〔作用〕

しかして、前記構成よりなる本発明によれば、水または
液体金属等の冷媒を封入した伝熱管閉回路の外側をヒー
トパイプ素管で覆って、前記伝熱管閉回路と加熱媒体と
を隔離したことにより、これを原子炉々心のごとき加熱
媒体に装着した場合、ビートパイプ内に封入されている
作動媒体、たとえば後述する水銀（Ｈｇ）あるいはカリ
ウム（Ｋ）は、加熱媒体の温度が５００℃以上の異常温
度となって急激に熱輸送能が向上するので、ヒートパイ
プ自体は、一種の熱流切替スイッチのように作用する。

すなわち、原子炉の正常運転時（Ｎ　ａ　′ｆｉＬ度＝
５００℃）、ヒートパイプは真空断熱層のように働き、
原子炉々心のＮａからヒートパイプ内に組み込まれてい
る伝熱管閉口路への伝熱量は少なく、補助系を設けたこ
とによる熱損失はわずかで済む。

これに対し５原子炉運転に異常が生して、原子炉々心の
Ｎａ温度が異常に高くなった場合、ヒートパイプは熱の
良導体として作用し、原子炉々心のＮａからヒートパイ
プ内に組み込まれている伝熱管閉回路に熱が移動するよ
うになり、前記ヒートパイプの伝熱管閉回路内における
冷媒は自然循環によって冷媒循環系を形成する。

これを換言すると、前記構成よりなる本発明によれば、
原子炉々心のごとき加熱媒体が正常に運転されている場
合は、外部への熱損失を最小限に止どめて、その加熱媒
体の熱を高効率的に利用し、他方、前記加熱媒体が異常
運転された場合には、従来のように、能動素子である電
磁ポンプや可動部材であるダンパやバルブ等のいわゆる
動的機器を一切必要とすることなく、完全パッシブ化を
はかつて、故障のない、信頼性にすぐれたヒートパイプ
を得ることができる。

また、本発明は、前記構成に加えて、ヒートパイプ素管
の内側に設けた多孔質ウィックを、周囲の温度変化によ
って当該ヒートパイプ素管の半径方向に変形する部材に
よって構成したことにより。

そのヒートパイプ素管内に封入される作動媒体の濡れ面
積を、周囲゛の温度変化に応じて調節することができる
。

すなわち、たとえばヒートパイプの加熱媒体が原子炉々
心であり、しかも原子炉の運転が正常である場合、ヒー
トパイプの温度は低く　（＝５００℃）、前記した多孔
質ウィックは縮まっており、ヒートパイプ素管と多孔質
ウィックとの間の隙間は大きく、前記した隙間に働く毛
細管力は小さく、ヒートパイプ作動媒体は、前記隙間の
中を殆んど濡らさず、したがってヒートパイプ作動媒体
の蒸発面積は小さく、ヒートパイプは、その内部に組み
込まれている伝熱管閉回路に対し、殆んど熱を伝えない
。

これに対し、原子炉の運転に異常が生じ、ヒートパイプ
の温度が高くなった場合は、前記した多孔質ウィックが
広がり、ヒートパイプ素管と多孔質ウィックとの間の隙
間が縮まり、前記した隙間に働く毛細管力は大きくなっ
て、ヒートパイプ素管の内面は、ヒートパイプ作動媒体
によって十分濡れることになり、したがってヒートパイ
プ作動媒体の蒸発面積は大きく、ヒートパイプは、その
内部に組み込まれている伝熱管閉回路に対し、高効率的
に熱を伝えることができる。

これを換言すると、前記構成よりなる本発明によれば、
原子炉々心のごとき加熱媒体が正常に運転されている場
合の外部に対する熱損失防止をより一層実効あるものと
し、かつ前記加熱媒体が異常運転された場合の外部に対
する伝熱効果をも、より一層実効あるものとすることが
できる。

〔実施例〕

以下、本発明を、図面にもとづいて説明すると、第１図
は本発明に係るヒートパイプの一実施例を示す要部の正
面図、第２図は第１図のＡ−Ａ’断面図、第３図は第１
図および第２図に示すヒートパイプを崩壊熱除去装置に
実装した原子炉の炉内構造説明図、第４図はヒートパイ
プの作動媒体温度−熱輸送能特性線図である。

崩壊熱除去装置を実装した原子炉の炉内構造を示す第３
図において、伝熱管閉回路（以下、伝熱管と略称する）
４は、炉容器１の中に設けられている。伝熱管４の外側
は、ヒートパイプ素管２５ａで囲まれており、伝熱管４
は、炉容器１内のＮａ９から隔離されている。なお、ヒ
ートパイプ２５の詳細については後述する。そして、第
３図においては、ヒートパイプ素管２５ａの取付を容易
にするため、炉容器１の内側に壁１１を設け、ヒートパ
イプ素管２５ａを壁１１に沿って水平に取り付けである
。壁１１の上部と下部には、穴１２が設けられており、
矢印で示すとときＮａ９の循環流が生じ易い工夫がほど
こされている。

原子炉の運転が正常な場合、炉容器１内のＮａは、ポン
プ１３によって駆動され、下部プレナム１４→炉心１５
→上部プレナム１６→中間熱交換器１７→下部プレナム
１４という矢印の経路で強制循環される。このＮａ９は
、中間熱交換器１７内において、２次Ｎａ１８と熱交換
され、定格温度を維持する。炉心１５を出た上部プレナ
ム１６内におけるＮ　ａ　９の一部は、壁１１に設けた
上部の穴１２を通って、伝熱管４が配置されている環伏
流路１９に入り、下降した後、下部の穴１２がら出てゆ
く。環状流路１９を出たＮａは、上部プレナム１６内の
Ｎａ９と合流した後、中間熱交換器１７に入る。

また、原子炉が異常運転された場合、上部プレナム１６
内におけるＮａ９の一部は、環状流路１９を通過する際
、ヒートパイプ２５を介して伝熱管４と高効率的に熱交
換され、温度が下がる。

この熱交換によって高温になった伝熱管４内の冷媒３は
、伝熱管４内を自然循環によって駆動され、空気冷却器
５に至って冷却される。なお、空気冷却器５は、フィン
付伝熱管１０と冷却ジャケット２０とのみによって構成
されており、ブロワ−やダンパーは付設されていない。

ところで、原子炉が正常に運転している時、外部への熱
損失は、炉心１５で発生した熱を高効率的に利用するた
め、最少限に止どめる必要がある。

すなわち、伝熱管４を通じて外部に放散される熱量は、
これを可能な限り少なくする必要がある。

ヒートパイプ２５の内部構造を示す第１図および第２図
において、ヒートパイプ素管２５ａの中には、第３図で
説明したように、伝熱管４が組み込まれている。冷媒３
は、伝熱管４の一方の端から入り、他端から出てゆく。

ヒートパイプ２５はステック状に形成されており、その
水平部は第３図の壁１１に沿って円周方向に延びている
。ヒートパイプ素管２５ａの中には、その内部を真空に
した後１作動媒体２１が封入されている。作動媒体２１
としては、後述するように、ＨｇまたはＫが特に適して
いる。

しかして、第３図の実施例において、ヒートパイプ２５
は水平に配置されるので、作動媒体２１の溜りは、ヒー
トパイプの中の到る所にでき、ヒートパイプ２５の内面
が乾き、蒸発面積が少なくなること（ドライアウト）は
ない。また、第２図に示すように、ヒートパイプ素管２
５ａの内面を多孔物質２２（たとえば、焼結金属状にす
る、溝を切る等）で作っておくと、ドライアウトを完全
に回避することができる。伝熱管４には、水または液体
金属を冷媒３として封入する。炉容器１の中で温度が高
くなった冷媒３は、空気冷却器５で冷却され、その結果
、冷媒３は、伝熱管４の中を自然循環する。なお、冷媒
３として水を用いると、高温部で沸騰して低温部との密
度差が大きくなるため、自然循環は容易になる。また、
空気冷却器５においても、伝熱管４と周辺空気２３との
間に温度差が生じる結果、空気も自然循環によって冷却
ジャケット２０内に供給される。

第４図はヒートパイプの熱輸送能を作動媒体をパラメー
タにして示したものである。直径Ｌｏａｎ円の百筒状ヒートパイプを例にとり、円筒断面を輸送でき
る熱量Ｑと媒体温度との関係を下記すると、その輸送熱
量Ｑは、次式で評価することができる。

Ｑ＝Ａ−ｈｚ、・ρ５（Ｔ）・Ｇここで、Ａ：定数ｈｃｇ：作動媒体の蒸発潜熱（Ｊ／ｋｇ）Ｔ：作動媒体
の温度（Ｋ） ρ５（Ｔ）：温度Ｔにおける作動媒体の飽和蒸気６度（
ｋｇ／ｍ３）第４図に示すように、ヒートパイプの輸送熱量Ｑは、作
動媒体の温度が上昇すると指数関数的に増加する。そし
て、ヒートパイプに用いられる作動媒体に関しては、定
格運転温度よりも高い温度範囲で前記輸送熱量Ｑの増加
の割合が大きければ大きい程よく、また輸送熱量Ｑの値
も大きい程好ましい。たとえば、定格運転温度として５
００℃の原子炉システムを例にとると、第４図から明ら
かなように、ＨｇまたはＫが最も適しており、この場合
、定格温度（５００℃）と異常温度、たとえば６００℃
との間に１：４の開きがある。また、この開きは媒体温
度が上昇するにつれ大きくなる。

したがって、第３図の実施例において、炉容器１内にお
けるＮａ９の温度が高ければ高い程、外部に放散される
熱量は増加するものであり、このことは、崩壊熱除去装
置にとって好ましいことである。

なお、定格運転温度として５００℃と異なる原子炉シス
テムに対しては、Ｈｇまたはに以外の作動媒体が使える
。たとえば、４００℃近傍の低温システムに対しては、
ダウサム（商品名）等の有機材が、また７００°Ｃ近傍
の高温システムに対しては、セシウム（Ｃｓ）が最も適
している。

第３図において、伝熱管４は、炉容器１の内側に設けら
れた環状流路１９内に配置され、環状流路１９内のＮａ
は、常時、伝熱管４によって冷却されているから、これ
に隣接する炉容器１の壁も低い温度に保持される。すな
わち、第３図に示す炉内構造によれば、伝熱管４によっ
て炉壁冷却をも兼ねることができる。これに対し、従来
、たとえば仏国スーパフェニックス炉等においては、炉
壁の冷却を目的として、炉容器の内側に内筒を組み込み
、炉容器と内筒間の間隙に低温Ｎａを強制循環させるよ
うにしているが、第３図の炉内構造によれば、前記した
ような複雑な炉壁冷却装置が一切不要となる。また、第
３図においては、炉容器１の中に伝熱管４を装着する方
法をとっているので、熱交換器が不必要となり、炉容器
１内の構造を簡素化することができる。

ここで、崩壊熱除熱に必要な伝熱管４の伝熱面積につき
、定量的な説明を加える。−例として、電気出力が１０
１００Ｏの原子炉を考えると、必要除熱ｆｔ（原子炉停
止後に放出される最大崩壊熱量）は、４８ＭＷであるが
、伝熱管４の形状として、第３図に示したものを例にと
ると、その必要伝熱面積は次式で表わされる。

なお、Ｑ：崩壊熱（Ｗ）Ａ：伝熱面積（ｍ２） λ：伝熱管の熱伝導率（Ｗ　／　ｍ　’Ｃ）ΔＴ：伝熱
管内外の温度差（℃） δ：伝熱管の厚み（ｍ）前記の値に関し、λ＝３２Ｗ／ｍ”ｃ、八Ｔ＝５０℃、
δ＝　２　Ｘ　１０””ｍの値を例にとると、その伝熱
面積Ａは、したがって、前記した伝熱管４の全長は、伝熱管直径を
０．０３ｍ　　とすると。

Ｌ＝６０／　（πＸ０．０３）＝６３７　（ｍ）となる
。

そして、第３図において、１本のヒートパイプ２５には
、伝熱管４が２本組み込まれているから、ヒートパイプ
２５の全長Ｌｈは、Ｌｈ”Ｌ／２＝６３７／２４３２０　（ｍ）となる。

いま、第３図に示す炉容器１の直径を１７ｍとし、第１
図に示すヒートパイプ２５の水平部分を、炉容器１の内
側周方向に延長させるとすると、必要なヒートパイプ２
５の本数Ｎｈとして、Ｎｈ＝Ｌｈ／（πＸ１７）＝３２
０／（πＸ１７）畔６（本）でよいことになる。

第５図は第１図および第２図に示すヒートパイプを崩壊
熱除去装置に実装する場合の変形例を示す原子炉々内構
造説明図である。

第５図においては、炉容器１内に壁（第３図の符号１１
）を設けることなく、伝熱管４を直径Ｎａ９の中に浸し
た構造例を示し、この場合、伝熱管４の炉容器１内に対
する組専込去が容易となる。

また、第５図の場合、Ｊｉｔ１７−炉が異常運転された
場合には、以下述べるようにして、炉容器１内における
自然循環が生じ易くなる。すなわち、原子炉が正常に運
転されている時、炉容器１内のＮａは、第３図に示すご
とく、ポンプ１３によって強制駆動され、第３図の矢印
に示す経路にしたがって循環している。しかるに、何等
かの原因で原子炉がスクラムされ、同時にポンプ１３が
停止した場合、Ｎａ９の駆動力がなくなり、その後は、
炉容器１内の自然循環にたよらなければならない。

この場合、第５図に矢印で示すような自然循環が発生す
るが、伝熱管４の近傍を通過するＮａ９の流量を増すに
は、その伝熱管４の付近の流体抵抗を少なくした方がよ
い。しかして、第５図においては、前記流体抵抗となり
得る壁（第３図の符号１１）を取り外したものである。

第６図は第１図および第２図に示すヒートパイプを崩壊
熱除去装置に実装する場合のさらに他の変形例を示す原
子炉々内構造説明図である。

第６図においては、炉容器１の外側にさらに容器２４を
設け、炉容器１と外側容器２４との間の空間２６にＮａ
９を封入し、空間２６内におけるＮａ９の中に、ヒート
パイプ２５で隔離された伝熱管４を取り付けた場合を示
し、炉容器１内におけるＮａ９の熱は、炉容器１→外側
容器２４内のＮａ９→ヒートパイプ２５→伝熱管４とい
った経路で伝熱管４内の冷媒３に伝わり、外部に放散さ
れる。

しかして、原子炉が正常運転している時、炉容器１内の
Ｎａ９、さらには外側容器２４内におけるＮａ９の温度
は低いため、ヒートパイプ２５は、伝熱管４にあまり熱
を伝えない（伝えたとしても微かであり、その際の放熱
分は、炉壁冷却に使われているので、正味の熱損失はな
い）。

これに対し、炉容器１内におけるＮａ９の温度が異常に
高くなった場合、外側容器２４内におけるＮａ９の温度
も高くなり、ヒートパイプ２５の輸送熱量が増加する。

すなわち、Ｎａ９から伝熱管４に熱を伝え易くなり、そ
の結果、炉容器１内のＮａ９が冷却され始める。

そして、第６図において、伝熱管４は、炉容器１の外側
に配置されているので、炉容器１内の構造をより簡素化
できる利点がある。また、第６図において、冷媒３とし
て水を使用した場合、万一伝熱管４が破れ、さらにヒー
トパイプ２５が破れて、ＮａＱ中に水が洩出した場合で
あっても。

Ｎａと水との反応を炉容器１内に伝播させない利点があ
る。

第７図は本発明ヒートパイプの第２の実施例を線図的に
表わす内部構造説明図である。

第７図において、伝熱管４はパイヨネット（ｂａｙｏｎ
ｅｔ）型をしている。冷媒３は、内側のパイプ２７から
入り、その先端で向きを変えた後、外側パイプ２８内を
通って出てゆく、伝熱管４の垂直部は、冷媒３の入口ヘ
ッダ２９と出口ヘッダ３０とを兼ねている。冷媒は、入
口ヘッダ２９から伝熱管４の水平部に供給される。また
、冷媒の戻り流も、−見出ロヘッダ３０に集められた後
、外部に流出する。外側パイプ２８の外周には、ヒート
パイプ素管２５ａが取り付けられており、ヒートパイプ
素管２５ａは、伝熱管４と炉内Ｎａ９とを隔離している
。ヒートパイプ２５の構造２作動媒体の種類１作用につ
いては、第１図および第２図の実施例の場合と同様であ
る。なお、本実施例では、ヒートパイプ素管２５ａの内
面に仕切板３１を取り付け、作動媒体の濡れをよくして
おり、また本実施例によれば、伝熱管４はパイヨネット
型なるが故に、その取付が容易になる他、伝熱管４の大
きさを小さくすることができる。

第８図は本発明ヒートパイプの第３の実施例を示す斜視
図、第９図は第８図の一部縦断側面図である。

第８図および第９図においては、１本の伝熱管４を螺旋
状に取り付け、その外側をヒートパイプ素管２５ａで囲
んだ構成例を示した。また、ヒートパイプ素管２５ａの
内面には、第７図の実施例と同様、仕切板３１を取り付
け、作動媒体２１の濡れをよくする工夫がほどこされて
いる。

ここで、本発明に係るヒートパイプ２５の伝熱管４に関
し、その巻き数について説明する。

既に述べたごとく、必要除熱量が４８ＭＷの時、伝熱管
４の必要伝熱面積は６０ｍｚとなるので、ちなみに炉容
器１の直径＝１７ｍ、伝熱管４の直径＝０．０３　　ｍ
とすると、伝熱管の巻き数Ｎは、Ｎ＝６０／　（πＸ０
．０３）／　（ｉＸ１７）＝１２　　（ターン）となる
。したがって、崩壊熱除去装置を２系統に分けた場合、
１系統の巻き数は６ターンになる。

たとえば、第６図の実施例では、６タ一ン巻いた伝熱管
４を、炉容器１と外側容器２４との間の環状空間２６の
中に入れておくだけでよく、外側容器２４の大きさをそ
れ程大きくする必要はない。

すなわち、環状空間２６の巾は、伝熱管４の直径程度（
０，０３ｍ）でよい。

第１０図は本発明ヒートパイプの第４の実施例を示す要
部の縦断正面図、第１１図は第１０図のＢ−Ｂ’断面図
である。

しかして、第１０図および第１１図に示す実施例の構造
は、基本的には、第８図に示す実施例の場合と同じであ
るが、この第４の実施例においては、ウィックの構造に
特徴がある。

すなわち、第１０図および第１１図において、ウィック
は、多数の孔のあいたリング３２からなり、リング３２
は、サポート３３により、ヒートパイプ素管２５ａの内
側に位置する伝熱管４に支持されている。リング３２お
よびサポート３３は形状記憶合金によって成形されてお
り、ヒートパイプ２５の温度によってその形状が変化す
る。すなわち、第１０図および第１１図の実施例によれ
ば、ヒートパイプ素管２５ａ内に封入される作動媒体２
１の濡れ面積を、周囲の温度変化に応じて調節すること
ができる。

第１２図（ａ）および（ｂ）はそれぞれ第１０図および
第１１図に示すヒートパイプの低温時・高温時挙動説明
図である。

原子炉の運転が正常である場合、ヒートパイプ２５の温
度は低く　（＝５００℃）、第１２図（、）に示すごと
く、リング３２およびサポート３３は縮まっており、ヒ
ートパイプ素管２５ａとリング３２との間の隙間３４は
大きくなっており、前記した隙間３４に働く毛細管力は
小さく、作動媒体２１は、隙間３，４の中を殆んど濡ら
さず、したがって作動媒体２１の蒸発面積は小さく、ヒ
ートパイプ素管２５ａは、伝熱管４に対し、殆んど熱を
伝えない。

これに対し、原子炉の運転に異常が生じ、ヒートパイプ
２５の温度が高くなった場合は、第１２図（ｂ）に示す
ごとく、リング３２とサポート３３とが広がり、これに
よってリング３２とヒートパイプ素管２５ａとの隙間３
４が縮まり、前記した隙間３４に働く毛細管力は大きく
なり、ヒートパイプ素管２５ａの内面は、作動媒体２１
によって十分濡れることになり、したがって作動媒体２
１の蒸発面積は大きく、ヒートパイプ素管２５ａは、そ
の内部に組み込まれている伝熱管４に対し、高効率的に
熱を伝えることができる。

これを換言すると、第１０図および第１１図の実施例に
よれば、原子炉々心のごとき加熱媒体が正常に運転され
ている場合の外部に対する熱損失防止をより一層実効あ
るものとし、がっ前記加熱媒体が異常運転された場合の
外部に対する伝熱効果をも、より一層実効あるものとす
ることができる。

〔発明の効果〕

本発明は以上のごときであり、図示実施例の説明から明
らかなように、本発明によれば、原子炉炉心のごとき加
熱媒体が正常に運転されている場合は、外部への熱損失
を最小限に止どめて、その加熱媒体の熱を高効率的に利
用し、他方、前記加熱媒体が異常運転された場合には、
従来のように、能動素子である電磁ポンプや可動部材で
あるダンパやバルブ等のいわゆる動的機器を一切必要と
することなく、完全パッシブ化をはかって、故障のない
、信頼性にすぐれたヒートパイプを提供することができ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係るヒートパイプの一実施例を示す要
部の正面図、第２図は第１図のＡ−Ａ’断面図、第３図
は第１図および第２図に示すヒートパイプを崩壊熱除去
袋はに実装した原子炉の炉内構造説明図、第４図はヒー
トパイプの作動媒体温度−熱輸送能特性線図、第５図お
よび第６図はそれぞれ第１図および第２図に示すヒート
パイプを崩壊熱除去装置に実装する場合の変形例を示す
原子炉々内構造説明図、第７図は本発明ヒートパイプの
第２の実施例を線図的に表わす内部構造説明図、第８図
は本発明ヒートパイプの第３の実施例を示す斜視図、第
９図は第８図の一部縦断側面図、第１０図は本発明ヒー
トパイプの第４の実施例を示す要部の縦断正面図、第１
１図は第１０図のＢ−Ｂ’断面図、第１２図（ａ）およ
び（ｂ）はそれぞれ第１０図および第１１図に示すヒー
トパイプの低温時・高温時挙動説明図、第１３図は従来
型崩壊熱除去装置を備えた原子炉の炉内構造説明図であ
る。３・・・冷却媒体、４・・・伝熱管閉回路、２１・・・
ヒートパイプ作動媒体、２５・・・ヒートパイプ、２５
ａ・・・ヒートパイプ素管、３２・・・リング（形状記
憶合金）、３３・・・サポート（形状記憶合金）。茶１　図ｔ４図イ乍動文乳倦の温度（’Ｃ）第ｑ回第１２図

Claims

【特許請求の範囲】１、水または液体金属等の冷却媒体を封入した伝熱管閉
回路の外側をヒートパイプ素管で覆つて、前記伝熱管閉
回路と加熱媒体とを隔離したことを特徴とするヒートパ
イプ。２、特許請求の範囲第１項記載の発明において、ヒート
パイプ素管内に封入される作動媒体が水銀、カリウム、
有機材、セシウムのうちのいずれか１つであるヒートパ
イプ。３、特許請求の範囲第１項または第２項記載の発明にお
いて、ヒートパイプ素管の内面に仕切板を取り付けたヒ
ートパイプ。４、水または液体金属等の冷却媒体を封入した伝熱管閉
回路の外側をヒートパイプ素管で覆つて、前記伝熱管閉
回路と加熱媒体とを隔離するとともに、前記ヒートパイ
プ素管の内側に設けた多孔質ウイツクを、周囲の温度変
化によつて当該ヒートパイプ素管の半径方向に変形する
部材によつて構成したことを特徴とするヒートパイプ。５、特許請求の範囲第４項記載の発明において、ヒート
パイプ素管内に封入される作動媒体が水銀、カリウム、
有機材、セシウムのうちのいずれか１つであるヒートパ
イプ。６、特許請求の範囲第４項または第５項記載の発明にお
いて、ヒートパイプ素管の内面に仕切板を取り付けたヒ
ートパイプ。