JPH01172523A - 加工性に優れたブリキ原板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れたブリキ原板の製造方法Info
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- JPH01172523A JPH01172523A JP32835387A JP32835387A JPH01172523A JP H01172523 A JPH01172523 A JP H01172523A JP 32835387 A JP32835387 A JP 32835387A JP 32835387 A JP32835387 A JP 32835387A JP H01172523 A JPH01172523 A JP H01172523A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、加二[性に(1れたブリキ原板の製造方法に
関する。
関する。
〔従来の技術]
3ピ一ス缶をはじめ、オーバル化、ベール化、変形缶、
DI缶等多種多様の缶が製造されているが、はとんどの
缶は胴部にフランジアップ加工と呼ばれる伸びフランジ
成形が施される。
DI缶等多種多様の缶が製造されているが、はとんどの
缶は胴部にフランジアップ加工と呼ばれる伸びフランジ
成形が施される。
缶用材料は板厚が薄いため、凝集した炭化物や介在物が
存在するとフランジアップ加工で割れを発生しやすい。
存在するとフランジアップ加工で割れを発生しやすい。
特に通常用いられる缶用素材は、炭素を0.02〜0.
] 5%程度含有しておリセメンタイトが鋼板中に多
く生成している。
] 5%程度含有しておリセメンタイトが鋼板中に多
く生成している。
このセメンタ・イトをamに分散させフランジアップ加
工での割れを発生し難く、するため、通常、特開昭61
−34159号公報のように600°C以下で捲取る、
いわゆる低温1査取りが行われる。このセメンタイトの
微細分11には塗装性の向」二ももたらすため、低温浴
取りは重要な技術である。
工での割れを発生し難く、するため、通常、特開昭61
−34159号公報のように600°C以下で捲取る、
いわゆる低温1査取りが行われる。このセメンタイトの
微細分11には塗装性の向」二ももたらすため、低温浴
取りは重要な技術である。
しかしながら、低温捲取りを行うことによる弊害が存在
する。それは時効性である。低温で捲取ると熱延板でN
を全¥Anとして析出固定させることができず、連続焼
鈍を行い製品とした後も鋼中にNが固溶状態で存在する
こととなり、固溶Nによる時効特性が顕著に現われる。
する。それは時効性である。低温で捲取ると熱延板でN
を全¥Anとして析出固定させることができず、連続焼
鈍を行い製品とした後も鋼中にNが固溶状態で存在する
こととなり、固溶Nによる時効特性が顕著に現われる。
3ピ一ス缶の胴には耐フルーテイング性と呼ばれるロー
ル成形時の腰折れし難さが要求される。
ル成形時の腰折れし難さが要求される。
またオーバル化、ベール缶、変形化等にはプレス成形ま
たはロール成形の際の耐ストレッヂャーストし・fン性
が要求される。さらにDI缶等でも、成形の際ストレッ
ヂャーストレインは破断の起点となり好ましくない。こ
のように時効性が良好なことは非常に多くの缶に要求さ
れる特性であり、現状連続焼鈍法では固溶Nに起因する
時効性の問題で、良好な時効特性が要求される用途の鋼
板を製造することができない状況にある。
たはロール成形の際の耐ストレッヂャーストし・fン性
が要求される。さらにDI缶等でも、成形の際ストレッ
ヂャーストレインは破断の起点となり好ましくない。こ
のように時効性が良好なことは非常に多くの缶に要求さ
れる特性であり、現状連続焼鈍法では固溶Nに起因する
時効性の問題で、良好な時効特性が要求される用途の鋼
板を製造することができない状況にある。
」二記状況を鑑み連続焼鈍法により加工性に優れたブU
=1−原板を製造する方法に関する。
=1−原板を製造する方法に関する。
市川%で、C: 0.02〜O,I 5. Si≦0.
1.Mn:0.05〜0.5.S≦(1,03,5ol
A1. : 0.01〜0.1.N:0.001〜0.
01を含有し残部不可避的不純物及びPeからなる鋼板
を熱間圧延に際し、Art点以上で圧延を終了し、Ar
、点〜(Ar、点=+00°〔:)の温度域で5〜20
sec保持し、600°C以下の温度で+rf、取り、
その後常法に従って、冷間圧延、連続焼鈍を行うことを
特徴とする加工性に優れたブリキ原板の製造方法である
。
1.Mn:0.05〜0.5.S≦(1,03,5ol
A1. : 0.01〜0.1.N:0.001〜0.
01を含有し残部不可避的不純物及びPeからなる鋼板
を熱間圧延に際し、Art点以上で圧延を終了し、Ar
、点〜(Ar、点=+00°〔:)の温度域で5〜20
sec保持し、600°C以下の温度で+rf、取り、
その後常法に従って、冷間圧延、連続焼鈍を行うことを
特徴とする加工性に優れたブリキ原板の製造方法である
。
〔作 用]
熱間圧延でのIfNの析出挙動について検討を行ったと
ころ、下記に示す新規知見を得て発明を完結したもので
ある。
ころ、下記に示す新規知見を得て発明を完結したもので
ある。
すなわら〔;00°C以下の低温で1在取っても、仕上
圧延を終了した後、A rJ点〜(Δr4点−ニー10
0°)の温度域で5〜20sec保持することによって
AINが熱延板中で十分に析出することを発見した。こ
れを常法に従って冷延、連続焼鈍したところ、NがAf
fNとしてほとんど析出固定され、きわめて耐時効性に
(Mれたブリキ原板が得られた。
圧延を終了した後、A rJ点〜(Δr4点−ニー10
0°)の温度域で5〜20sec保持することによって
AINが熱延板中で十分に析出することを発見した。こ
れを常法に従って冷延、連続焼鈍したところ、NがAf
fNとしてほとんど析出固定され、きわめて耐時効性に
(Mれたブリキ原板が得られた。
この事実を製造方法として確立したものである。
以上に本発明を具体的に説明する。
Cは0.02%より低いとAr+点が低下し、低温捲取
りを行っても粗大なセメンタイトを形成しやすくフラン
ジアップ加工中に割れを発生し易くする。このため0.
02%以上とする。また0、15%を超えると、炭化物
の絶対用が多くなり、やはりフランジアップ加工中に割
れを発生し易くする。
りを行っても粗大なセメンタイトを形成しやすくフラン
ジアップ加工中に割れを発生し易くする。このため0.
02%以上とする。また0、15%を超えると、炭化物
の絶対用が多くなり、やはりフランジアップ加工中に割
れを発生し易くする。
このため上限を0.15%とする。
Slは0.10%を超えると鋼板に錫めっき、りl:]
ムめっきなどの表面処理を施す際に皮膜の性状が悪化す
るため、I: lit!を0.10%とする。
ムめっきなどの表面処理を施す際に皮膜の性状が悪化す
るため、I: lit!を0.10%とする。
Mnは0.50%を超えると加工性が低下し、フランジ
加工ができなくなるため0.50%以下とする。
加工ができなくなるため0.50%以下とする。
また0、05%未満までMnを低減する必要はない。
Sは多足に含まれるとMnとMnSを多く生成し、フラ
ンジアップ加工中に割れを発生さ・U易くする。
ンジアップ加工中に割れを発生さ・U易くする。
」二限を0.03%とする。
So E A lは脱酸を完全に行うため0.01%以
上とする。あまりに多く添加すると耐食性が劣化するた
めO,l (]%以下とする。
上とする。あまりに多く添加すると耐食性が劣化するた
めO,l (]%以下とする。
Nはあまりに多いと、NをAfNとして析出固定するた
めA1を多く添加しなければならずコストアップとなる
ため、0.01%以下とする。またNが少なずぎるとA
INが析出し難くなり、耐時効1/[が劣化するので、
0.001%以上とした。
めA1を多く添加しなければならずコストアップとなる
ため、0.01%以下とする。またNが少なずぎるとA
INが析出し難くなり、耐時効1/[が劣化するので、
0.001%以上とした。
次に熱延条件を述べる。
イト1−圧延はAr=点以上で終了するものとする。
ArJ点以下では熱延板に粗大粒が発生し、成形中肌荒
れを発生し表面性状が劣化する。
れを発生し表面性状が劣化する。
次にAr3点〜(Ar3点−100°C)の温度域で5
〜20sec保持する理由を述べる。AI!、Nの折
、1i41r、点以下(八r3−100°C)以−りで
非常に〒く、この温度域を空冷等することによってかな
りのAfNが熱延板で析出する。温度が低くなるとAI
Nの析出は著しく遅延し、十分な川の八INが析出しな
い。連続焼鈍後NがAINとしてほとんど析出し耐時効
性を良好にするためには、(ArJ点−100°C)以
上で保持することが必要である。また、保持温度が高い
ほど耐時効性は良好となるので好ましい。好ましくはC
Arx点−5f) ’C)以−にである。
〜20sec保持する理由を述べる。AI!、Nの折
、1i41r、点以下(八r3−100°C)以−りで
非常に〒く、この温度域を空冷等することによってかな
りのAfNが熱延板で析出する。温度が低くなるとAI
Nの析出は著しく遅延し、十分な川の八INが析出しな
い。連続焼鈍後NがAINとしてほとんど析出し耐時効
性を良好にするためには、(ArJ点−100°C)以
上で保持することが必要である。また、保持温度が高い
ほど耐時効性は良好となるので好ましい。好ましくはC
Arx点−5f) ’C)以−にである。
次に保持時間について述べる。あまりに短いと十分なh
」のAffNが熱延板で析出しない。5 sec以」−
であれば連続焼鈍後NがAffiNとしてほとんど析出
し、顕著な耐時効性向」二効果が得られる。
」のAffNが熱延板で析出しない。5 sec以」−
であれば連続焼鈍後NがAffiNとしてほとんど析出
し、顕著な耐時効性向」二効果が得られる。
保持時間の上限は20secとする。それ以上保持する
ことは好ましいが、現状ランナウトテーブルの長ざから
あえて」−限を決めた。
ことは好ましいが、現状ランナウトテーブルの長ざから
あえて」−限を決めた。
保持とは空冷以下、すなわち冷却速度で20°C/se
c以下の冷却速度を指すものとする。また保持中の温度
a(下を小さくし、できるだけ高い温度で保1、Yする
ため、電気、ガス等を用いたヒーターや断熱材等を用い
た保温カバーなどをすることは耐時効性を向上させるた
め好ましい。
c以下の冷却速度を指すものとする。また保持中の温度
a(下を小さくし、できるだけ高い温度で保1、Yする
ため、電気、ガス等を用いたヒーターや断熱材等を用い
た保温カバーなどをすることは耐時効性を向上させるた
め好ましい。
隈取り温度は600°C以下とする。それ以上で隈取る
と冷延焼鈍後セメンタイトのザイズが大となり、フラン
ジアップ加工中に割れが発iLLやすくなる。
と冷延焼鈍後セメンタイトのザイズが大となり、フラン
ジアップ加工中に割れが発iLLやすくなる。
次にその他の製造条件について述べる。
鋳造は連続S)i造とする。熱延スラブ加熱温度は10
00〜■300°(:程度で良好な材質が得られる。加
熱燃料コスト・の点で1150″C以下の温度とするこ
とが望ましい。また、鋳造後の直送圧延等でも良好な[
オ質が得られる。
00〜■300°(:程度で良好な材質が得られる。加
熱燃料コスト・の点で1150″C以下の温度とするこ
とが望ましい。また、鋳造後の直送圧延等でも良好な[
オ質が得られる。
冷間圧延は70〜95%程度が良い。
連続焼鈍の焼鈍温度は再結晶温度以上であれば良い。
連続焼鈍後の2次圧延は固溶Cによるストレッチャース
1.レイン発生を防11−するため、および鋼板の強変
向上のためになされるものである。1.0〜50%程度
の迎常の2次圧延率でよい。
1.レイン発生を防11−するため、および鋼板の強変
向上のためになされるものである。1.0〜50%程度
の迎常の2次圧延率でよい。
連続鋳造によって245m1n厚さのスラブとなした後
、1150°(:で1.51ぼスラブを加熱し、熱間圧
延を行いホン[二1イルとなした。その後常法に従って
酸洗を行い、90%の冷間圧延を施こした後、680°
Cで60秒間の連続焼鈍を行った。その際の冷)41速
度はl(じC/sacであった。その後2次圧辻を5%
行いブリニド原板となした。
、1150°(:で1.51ぼスラブを加熱し、熱間圧
延を行いホン[二1イルとなした。その後常法に従って
酸洗を行い、90%の冷間圧延を施こした後、680°
Cで60秒間の連続焼鈍を行った。その際の冷)41速
度はl(じC/sacであった。その後2次圧辻を5%
行いブリニド原板となした。
かかるブリキ原板をIoooCで1時間の時効熱処理を
施し、引張試験およびフランジアップ試験を行った。引
張試験は圧延方向から試験片を切り出した。試験片はJ
IS 22201の5号試験片を用い、引張速度10
++un / minで引張り降伏点伸びを測定し、耐
時効性を調べた。フランジアップ試験は圧延方向が缶胴
の軸方向となるように板取りし、直径5cmの筒状にロ
ール成形し、筒端から割れを生ずることなくフランジア
ップできる長さでフランジアップ加工性を調べた。
施し、引張試験およびフランジアップ試験を行った。引
張試験は圧延方向から試験片を切り出した。試験片はJ
IS 22201の5号試験片を用い、引張速度10
++un / minで引張り降伏点伸びを測定し、耐
時効性を調べた。フランジアップ試験は圧延方向が缶胴
の軸方向となるように板取りし、直径5cmの筒状にロ
ール成形し、筒端から割れを生ずることなくフランジア
ップできる長さでフランジアップ加工性を調べた。
第1表は試験に用いた鋼の化学成分を示す。
第2表に示すごとく本発明範囲内の化学成分で、本発明
範囲内の熱延条件で製造したブリキ原板は、耐時効性、
フランジアップ加工性ともに優れたものである。
範囲内の熱延条件で製造したブリキ原板は、耐時効性、
フランジアップ加工性ともに優れたものである。
〔発明の効果]
かくすることにより、加工性に優れたブリキ原1反を製
造することができる。
造することができる。
(し人下党1丁)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量%で、 C:0.02〜0.15、Si≦0.1、 Mn:0.05〜0.5、S≦0.03、 SolAl:0.01〜0.10、N:0.001〜0
.01、を含有し残部不可避的不純物およびFeからな
る鋼を熱間圧延に際し、Ar_3点以上で仕上圧延を終
了し、Ar_3点〜(Ar_3点−100℃)の温度域
において5sec〜20sec保持した後600℃以下
の温度で捲取り、その後常法に従って冷間圧延、連続焼
鈍することを特徴とする加工性に優れたブリキ原板の製
造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32835387A JPH01172523A (ja) | 1987-12-26 | 1987-12-26 | 加工性に優れたブリキ原板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32835387A JPH01172523A (ja) | 1987-12-26 | 1987-12-26 | 加工性に優れたブリキ原板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01172523A true JPH01172523A (ja) | 1989-07-07 |
Family
ID=18209294
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP32835387A Pending JPH01172523A (ja) | 1987-12-26 | 1987-12-26 | 加工性に優れたブリキ原板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01172523A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100334580B1 (ko) * | 1997-06-23 | 2002-11-22 | 주식회사 포스코 | 경도편차와귀부발생이적은고강도석도원판의제조방법 |
-
1987
- 1987-12-26 JP JP32835387A patent/JPH01172523A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100334580B1 (ko) * | 1997-06-23 | 2002-11-22 | 주식회사 포스코 | 경도편차와귀부발생이적은고강도석도원판의제조방법 |
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