JPH0116300B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0116300B2 JPH0116300B2 JP60154963A JP15496385A JPH0116300B2 JP H0116300 B2 JPH0116300 B2 JP H0116300B2 JP 60154963 A JP60154963 A JP 60154963A JP 15496385 A JP15496385 A JP 15496385A JP H0116300 B2 JPH0116300 B2 JP H0116300B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cold rolling
- annealing
- foil
- crystal grains
- preheating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 24
- 239000011888 foil Substances 0.000 claims description 20
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 15
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 14
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 14
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 9
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 229910018084 Al-Fe Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910018192 Al—Fe Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000011160 research Methods 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 description 2
- 101000993059 Homo sapiens Hereditary hemochromatosis protein Proteins 0.000 description 1
- 235000013361 beverage Nutrition 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000002537 cosmetic Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Description
産業上の利用分野
この発明は、結晶粒が微細で強度、延性に優れ
たAl―Fe系合金箔の製造方法に関する。 なおこの明細書において、箔の語は薄板を含む
意味において用いる。 従来の技術及び課題 飲食品や化粧品の包装容器、電子部品などに広
く用いられているアルミニウム合金箔の材料とし
ては、従来1N30等の純アルミニウム系合金が主
流であつたが、箔に対する強度、延性向上の要求
に伴い、最近ではFe含有量の多い例えば8079合
金等のAl―Fe系合金が使用されるようになつて
きている。この理由は、Fe量の増加が、箔の強
度、延性を高める結晶粒の微細化に有効であるこ
とによるものである。 しかしながら、Fe量が0.8〜1.8wt%にも達して
含有されるようになると、通常の製造工程、即ち
合金鋳塊の熱間圧延、1次冷間圧延、中間焼鈍、
2次冷間圧延、最終焼鈍(急速焼鈍)の順次的実
施により箔を製造した場合に、逆に結晶粒の粗大
化現象を生じ却つて強度、延性に劣るものとなる
ことが発明者らの研究により判明した。 この発明はこのような事情のもとになされたも
のであつて、Feを0.8〜1.8wt%の範囲で含有する
アルミニウム合金箔の結晶粒を微細化して強度、
延性に優れた合金箔となすことを目的とするもの
である。 課題を解決するための手段 この目的を達成するために、発明者らは種々実
験と研究を重ねた結果、前記結晶粒の粗大化現象
は、最終の急速焼鈍前のFe、Siの固溶析出状態
および加工歪量に大きく関係していることを知る
に至り、かかる知見に基いてさらに研究を重ねた
末、2次冷間圧延後最終焼鈍前に所定条件で予備
加熱を施すことにより、最終急速焼鈍で結晶粒の
粗大化を抑制することが可能であることを見出
し、この発明を完成し得たものである。 すなわちこの発明は、Fe:0.8〜1.8wt%を含有
するAl―Fe系合金の鋳塊に熱間圧延、1次冷間
圧延、中間焼鈍、2次冷間圧延を順次的に実施し
たのち、最終焼鈍前に、温度:120〜230℃、かつ
時間:第1図のグラフに示す点A(120℃、1時
間)と点B(230℃、5分)を結ぶ直線上の値以上
の時間、の条件で予備加熱を行うことを特徴とす
る結晶粒の微細なAl―Fe系合金箔の製造方法を
要旨とするものである。 まず使用するアルミニウム合金の組成におい
て、Fe量が0.8wt%未満では従来の製造方法によ
つても結晶粒の充分な微細化が可能であり、この
発明を適用する意味がない。逆に1.8wt%を超え
るとFeの粗大化合物が多くなり、材料の延性が
損われる。なお、この発明では上記アルミニウム
合金の組成としてFeのほかSi:0.03〜0.30wt%程
度、Cu:0.05〜0.30wt%程度、Mn:0.30〜1.0wt
%程度等の含有が許容される。 一方、製造工程において、一般的な製造方法は
アルミニウム合金鋳塊に、熱間圧延、1次冷間圧
延、中間焼鈍、2次冷間圧延、最終焼鈍(急速焼
鈍)の各必須工程を順次的に実施するが、この発
明では2次冷間圧延後、最終焼鈍前に、予備加熱
を行うものとする。この予備加熱は結晶粒の粗大
化に影響を与える圧延後の箔材の加工歪を回復さ
せるために行うものであり、再結晶の駆動力
(Driving Force)を抑え、均一分布にすること
が目的である。このためには加熱温度を120〜230
℃、かつ加熱時間を第1図に示すグラフにおいて
点A(120℃、1時間)と点B(230℃、5分)を結
ぶ直線上の値以上の時間に設定して予備加熱を行
うことが必要である。第1図に示すグラフは横軸
に温度を縦軸に時間をいずれも直線目盛りで採つ
たものであり、各加熱温度における最小加熱時間
は120℃では1時間であり、230℃では5分であ
り、180℃では30分である。従つて、予備加熱に
おける温度と時間の適正な範囲を図示すると同図
に斜線で示した領域(直線上の値を含む)とな
る。上記の加熱条件を逸脱する場合には、結晶粒
が微細なものとならない。また加熱時間は5時間
以内とするのが望ましい。5時間を超えて加熱し
ても微細化効果の向上はさほど見込めず、却つて
エネルギの損失となる虞れがあるからである。な
お上記予備加熱は比較的低い温度範囲で行うもの
であるから、該予備加熱により材料表面に酸化皮
膜が厚く形成されるというような不都合は生じな
い。 前記熱間圧延、1次冷間圧延、2次冷間圧延、
中間焼鈍、最終焼鈍は従来の常法によつて行うも
のであり、また熱間圧延前に常法に従つて均質化
処理を施すものとしても良い。ちなみに、上記中
間焼鈍は一般的には加熱温度約300〜450℃、加熱
時間4時間程度で行われるものである。なお、中
間焼鈍を省くと結晶粒の粗大化現象は生じない
が、最終軟質箔において圧延集合組織が強くな
り、圧延方向と直角方向での延性が低くなるので
省くことはできない。上記2次冷間圧延は結晶粒
を微細化するために施されるものであり、通常少
なくとも60%以上のリダクシヨンで行われる。ま
た、最終焼鈍は圧延後の箔を軟質箔(いわゆるO
材)とするために施されるものであり、昇温速度
5℃/sec以上の急速焼鈍により行われる。急速
焼鈍後の最終箔の厚さは結晶粒微細化による強度
向上により、0.15mm以下の厚さとするのが好まし
い。 発明の効果 この発明によれば、アルミニウム合金の鋳塊に
熱間圧延、1次冷間圧延、中間焼鈍、2次冷間圧
延を順次的に実施したのち、最終焼鈍前に、一定
の加熱条件で予備加熱を行うことにより、合金鋳
塊がFeを0.8〜1.8wt%の範囲で含有するAl―Fe
系のものであつても最終箔の結晶粒を微細化する
ことができ、従つて強度、延性に優れた飲食品の
包装容器等に好適なAl―Fe系合金箔を提供する
ことができる。 実施例 次にこの発明の実施例を比較例との対比におい
て示す。 Al―1.2wt%Fe―0.1wt%Siの8079合金鋳塊を
厚さ4mmに熱間圧延し、次いで厚さ0.6mmに1次
冷間圧延した後、400℃×4時間の中間焼鈍を施
し、次いでさらに厚さ0.1mmに2次冷間圧延した。 続いて供試材に下記第1表に示す各種加熱条件
で予備加熱を施し、その後昇温速度10℃/sec、
加熱時間370℃、加熱温度1分の条件で急速焼鈍
してAl―Fe系合金軟質箔を製作した。そして上
記により得られた各箔につき、それぞれの結晶粒
径を調べた。その結果を同表に併せて示す。
たAl―Fe系合金箔の製造方法に関する。 なおこの明細書において、箔の語は薄板を含む
意味において用いる。 従来の技術及び課題 飲食品や化粧品の包装容器、電子部品などに広
く用いられているアルミニウム合金箔の材料とし
ては、従来1N30等の純アルミニウム系合金が主
流であつたが、箔に対する強度、延性向上の要求
に伴い、最近ではFe含有量の多い例えば8079合
金等のAl―Fe系合金が使用されるようになつて
きている。この理由は、Fe量の増加が、箔の強
度、延性を高める結晶粒の微細化に有効であるこ
とによるものである。 しかしながら、Fe量が0.8〜1.8wt%にも達して
含有されるようになると、通常の製造工程、即ち
合金鋳塊の熱間圧延、1次冷間圧延、中間焼鈍、
2次冷間圧延、最終焼鈍(急速焼鈍)の順次的実
施により箔を製造した場合に、逆に結晶粒の粗大
化現象を生じ却つて強度、延性に劣るものとなる
ことが発明者らの研究により判明した。 この発明はこのような事情のもとになされたも
のであつて、Feを0.8〜1.8wt%の範囲で含有する
アルミニウム合金箔の結晶粒を微細化して強度、
延性に優れた合金箔となすことを目的とするもの
である。 課題を解決するための手段 この目的を達成するために、発明者らは種々実
験と研究を重ねた結果、前記結晶粒の粗大化現象
は、最終の急速焼鈍前のFe、Siの固溶析出状態
および加工歪量に大きく関係していることを知る
に至り、かかる知見に基いてさらに研究を重ねた
末、2次冷間圧延後最終焼鈍前に所定条件で予備
加熱を施すことにより、最終急速焼鈍で結晶粒の
粗大化を抑制することが可能であることを見出
し、この発明を完成し得たものである。 すなわちこの発明は、Fe:0.8〜1.8wt%を含有
するAl―Fe系合金の鋳塊に熱間圧延、1次冷間
圧延、中間焼鈍、2次冷間圧延を順次的に実施し
たのち、最終焼鈍前に、温度:120〜230℃、かつ
時間:第1図のグラフに示す点A(120℃、1時
間)と点B(230℃、5分)を結ぶ直線上の値以上
の時間、の条件で予備加熱を行うことを特徴とす
る結晶粒の微細なAl―Fe系合金箔の製造方法を
要旨とするものである。 まず使用するアルミニウム合金の組成におい
て、Fe量が0.8wt%未満では従来の製造方法によ
つても結晶粒の充分な微細化が可能であり、この
発明を適用する意味がない。逆に1.8wt%を超え
るとFeの粗大化合物が多くなり、材料の延性が
損われる。なお、この発明では上記アルミニウム
合金の組成としてFeのほかSi:0.03〜0.30wt%程
度、Cu:0.05〜0.30wt%程度、Mn:0.30〜1.0wt
%程度等の含有が許容される。 一方、製造工程において、一般的な製造方法は
アルミニウム合金鋳塊に、熱間圧延、1次冷間圧
延、中間焼鈍、2次冷間圧延、最終焼鈍(急速焼
鈍)の各必須工程を順次的に実施するが、この発
明では2次冷間圧延後、最終焼鈍前に、予備加熱
を行うものとする。この予備加熱は結晶粒の粗大
化に影響を与える圧延後の箔材の加工歪を回復さ
せるために行うものであり、再結晶の駆動力
(Driving Force)を抑え、均一分布にすること
が目的である。このためには加熱温度を120〜230
℃、かつ加熱時間を第1図に示すグラフにおいて
点A(120℃、1時間)と点B(230℃、5分)を結
ぶ直線上の値以上の時間に設定して予備加熱を行
うことが必要である。第1図に示すグラフは横軸
に温度を縦軸に時間をいずれも直線目盛りで採つ
たものであり、各加熱温度における最小加熱時間
は120℃では1時間であり、230℃では5分であ
り、180℃では30分である。従つて、予備加熱に
おける温度と時間の適正な範囲を図示すると同図
に斜線で示した領域(直線上の値を含む)とな
る。上記の加熱条件を逸脱する場合には、結晶粒
が微細なものとならない。また加熱時間は5時間
以内とするのが望ましい。5時間を超えて加熱し
ても微細化効果の向上はさほど見込めず、却つて
エネルギの損失となる虞れがあるからである。な
お上記予備加熱は比較的低い温度範囲で行うもの
であるから、該予備加熱により材料表面に酸化皮
膜が厚く形成されるというような不都合は生じな
い。 前記熱間圧延、1次冷間圧延、2次冷間圧延、
中間焼鈍、最終焼鈍は従来の常法によつて行うも
のであり、また熱間圧延前に常法に従つて均質化
処理を施すものとしても良い。ちなみに、上記中
間焼鈍は一般的には加熱温度約300〜450℃、加熱
時間4時間程度で行われるものである。なお、中
間焼鈍を省くと結晶粒の粗大化現象は生じない
が、最終軟質箔において圧延集合組織が強くな
り、圧延方向と直角方向での延性が低くなるので
省くことはできない。上記2次冷間圧延は結晶粒
を微細化するために施されるものであり、通常少
なくとも60%以上のリダクシヨンで行われる。ま
た、最終焼鈍は圧延後の箔を軟質箔(いわゆるO
材)とするために施されるものであり、昇温速度
5℃/sec以上の急速焼鈍により行われる。急速
焼鈍後の最終箔の厚さは結晶粒微細化による強度
向上により、0.15mm以下の厚さとするのが好まし
い。 発明の効果 この発明によれば、アルミニウム合金の鋳塊に
熱間圧延、1次冷間圧延、中間焼鈍、2次冷間圧
延を順次的に実施したのち、最終焼鈍前に、一定
の加熱条件で予備加熱を行うことにより、合金鋳
塊がFeを0.8〜1.8wt%の範囲で含有するAl―Fe
系のものであつても最終箔の結晶粒を微細化する
ことができ、従つて強度、延性に優れた飲食品の
包装容器等に好適なAl―Fe系合金箔を提供する
ことができる。 実施例 次にこの発明の実施例を比較例との対比におい
て示す。 Al―1.2wt%Fe―0.1wt%Siの8079合金鋳塊を
厚さ4mmに熱間圧延し、次いで厚さ0.6mmに1次
冷間圧延した後、400℃×4時間の中間焼鈍を施
し、次いでさらに厚さ0.1mmに2次冷間圧延した。 続いて供試材に下記第1表に示す各種加熱条件
で予備加熱を施し、その後昇温速度10℃/sec、
加熱時間370℃、加熱温度1分の条件で急速焼鈍
してAl―Fe系合金軟質箔を製作した。そして上
記により得られた各箔につき、それぞれの結晶粒
径を調べた。その結果を同表に併せて示す。
【表】
上記結果から明らかなように、この発明によつ
て製造されたAl―Fe系合金箔は、予備加熱条件
を逸脱する比較例のものに較べて、その結晶粒径
が20μm以下と微細であり、従つて強度、延性に
優れたものであることを確認しえた。
て製造されたAl―Fe系合金箔は、予備加熱条件
を逸脱する比較例のものに較べて、その結晶粒径
が20μm以下と微細であり、従つて強度、延性に
優れたものであることを確認しえた。
第1図は予備加熱における温度と時間との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 Fe:0.8〜1.8wt%を含有するAl―Fe系合金
の鋳塊に熱間圧延、1次冷間圧延、中間焼鈍、2
次冷間圧延を順次的に実施したのち、最終焼鈍前
に、 温度:120〜230℃、かつ 時間:第1図のグラフに示す点A(120℃、1時
間)と点B(230℃、5分)を結ぶ直線上
の値以上の時間 の条件で予備加熱を行うことを特徴とする結晶粒
の微細なAl―Fe系合金箔の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15496385A JPS6217157A (ja) | 1985-07-12 | 1985-07-12 | 結晶粒の微細なAl−Fe系合金箔の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15496385A JPS6217157A (ja) | 1985-07-12 | 1985-07-12 | 結晶粒の微細なAl−Fe系合金箔の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6217157A JPS6217157A (ja) | 1987-01-26 |
JPH0116300B2 true JPH0116300B2 (ja) | 1989-03-23 |
Family
ID=15595732
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15496385A Granted JPS6217157A (ja) | 1985-07-12 | 1985-07-12 | 結晶粒の微細なAl−Fe系合金箔の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6217157A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0655069U (ja) * | 1993-01-08 | 1994-07-26 | 三菱重工業株式会社 | 積層板型熱交換器 |
JP2012222140A (ja) * | 2011-04-08 | 2012-11-12 | Toppan Printing Co Ltd | 太陽電池用配線シート |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3563815A (en) * | 1967-12-29 | 1971-02-16 | Alusuisse | Process for the production of fine grained aluminum alloy strip |
JPS5118362A (ja) * | 1974-08-07 | 1976-02-13 | Sanyo Electric Co | Gyoshufujobunrisochi |
JPS528244A (en) * | 1975-07-09 | 1977-01-21 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Floating wave power plant with propeller turbine |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6416300A (en) * | 1987-07-10 | 1989-01-19 | Hitachi Ltd | Controller for gas turbine generator |
-
1985
- 1985-07-12 JP JP15496385A patent/JPS6217157A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3563815A (en) * | 1967-12-29 | 1971-02-16 | Alusuisse | Process for the production of fine grained aluminum alloy strip |
JPS5118362A (ja) * | 1974-08-07 | 1976-02-13 | Sanyo Electric Co | Gyoshufujobunrisochi |
JPS528244A (en) * | 1975-07-09 | 1977-01-21 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Floating wave power plant with propeller turbine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6217157A (ja) | 1987-01-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH0414183B2 (ja) | ||
JPS6339655B2 (ja) | ||
JPH0122345B2 (ja) | ||
JP3726893B2 (ja) | リベット成形性、スコアー加工性、耐ブローアップ性に優れた陽圧缶用の蓋に使用するアルミニウム合金板の製造方法 | |
JPH0116300B2 (ja) | ||
JPH0373617B2 (ja) | ||
JPS59197551A (ja) | アルミニウム合金の圧延インゴツトからシ−ト又はストリツプを製造する方法 | |
JPS6365745B2 (ja) | ||
JPH0320454B2 (ja) | ||
JP2000017414A (ja) | アルミニウム合金板、及びその製造方法 | |
JPS6141742A (ja) | 高強度アルミニウム合金箔及びその製造方法 | |
JPH10259441A (ja) | 高速超塑性成形性に優れ且つ成形後のキャビティの少ないアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
JPH04276048A (ja) | 焼付硬化性に優れた成形用アルミニウム合金板材の製造方法 | |
JP2003164903A (ja) | アルミニウム箔地の製造方法 | |
JP4077997B2 (ja) | 缶蓋用アルミニウム合金硬質板の製造方法 | |
JP2697820B2 (ja) | 強度及びピンホール特性に優れたアルミニウム合金箔地の製造方法 | |
JPS6213560A (ja) | 結晶粒の微細なAl−Fe系合金箔の製造方法 | |
JPS63161148A (ja) | 強度と加工性に優れたアルミニウム箔の製造方法 | |
JP3180812B2 (ja) | Al―Fe系合金箔地の製造方法 | |
JP2895510B2 (ja) | 成形用アルミニウム合金材の製造方法 | |
JPH02298239A (ja) | Al―Si系合金の圧延方法 | |
JPH0542492B2 (ja) | ||
JPS6323263B2 (ja) | ||
JPS60110853A (ja) | 電解コンデンサ電極用アルミニウム箔の製造方法 | |
JPH07820B2 (ja) | 成形後のスプリングバックの少ない包装用アルミニウム合金箔 |