JPH01162743A - 熱交換器用アルミニウム合金および合わせ材 - Google Patents
熱交換器用アルミニウム合金および合わせ材Info
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- JPH01162743A JPH01162743A JP31976887A JP31976887A JPH01162743A JP H01162743 A JPH01162743 A JP H01162743A JP 31976887 A JP31976887 A JP 31976887A JP 31976887 A JP31976887 A JP 31976887A JP H01162743 A JPH01162743 A JP H01162743A
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Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は熱交換器に用いるアルミニウム合金および合わ
せ材に関し、特にろう付は前の成形加工性に優れ、かつ
ろう付は後の強度に優れたアルミニウム合金およびその
合わせ材に係るものである。
せ材に関し、特にろう付は前の成形加工性に優れ、かつ
ろう付は後の強度に優れたアルミニウム合金およびその
合わせ材に係るものである。
［従来の技術とその問題点］
従来熱交換器、特に自動車用熱交換器であるラジェータ
ー、ヒーター、オイルクーラーおよびエアコン用のエバ
ポレータ、コンデンサ等の多くはＡ２合金製であり、所
望の形状に成形後組み付け、ろう付により接合されてい
る。これら熱交換器用の材料としては第１表に示すＡ２
またはＡ２合金がある。これらＡＮまたはＡＩＶ、合金
は焼鈍状態もしくは多少の加工硬化状態で成形加工され
る。
ー、ヒーター、オイルクーラーおよびエアコン用のエバ
ポレータ、コンデンサ等の多くはＡ２合金製であり、所
望の形状に成形後組み付け、ろう付により接合されてい
る。これら熱交換器用の材料としては第１表に示すＡ２
またはＡ２合金がある。これらＡＮまたはＡＩＶ、合金
は焼鈍状態もしくは多少の加工硬化状態で成形加工され
る。
これらのＡ２またはＡ２合金を単独で使用する場合とし
てはエアコン用熱交換器の押出多穴チューブ、積層タイ
プのエバポレータやオイルクーラーのフィン或いはオー
ルＡｌタイプのラジェーターの配管等があり、さらにこ
れらのＡｌまたはＡｌ合金を合わせ材として使う場合は
第２表に示すようなアルミニウム合余ろう材を皮材とし
第１表のＡｆｉまたはＡｎ合金芯材の片面或いは両面に
クランドしたフルレージングシートが用し）られる。
てはエアコン用熱交換器の押出多穴チューブ、積層タイ
プのエバポレータやオイルクーラーのフィン或いはオー
ルＡｌタイプのラジェーターの配管等があり、さらにこ
れらのＡｌまたはＡｌ合金を合わせ材として使う場合は
第２表に示すようなアルミニウム合余ろう材を皮材とし
第１表のＡｆｉまたはＡｎ合金芯材の片面或いは両面に
クランドしたフルレージングシートが用し）られる。
上記のプレージングシートの使用例としてはエアコン用
熱交換器のフィン材、積層タイプのエバポレータやオイ
ルクーラーのシート材およびラジェーターのチューブ、
ヘッダー或いはタンク材等があり、さらにラジェーター
のチューブ゛、へンダー材では冷却水または冷却液の流
れる部材内部の耐食性向上のために冷却水または冷却液
と接触するプレージングシートの面に芯材より電位の低
い犠牲陽極層を設けて貫通孔食の発生を防止している材
料よりも使用されている。
熱交換器のフィン材、積層タイプのエバポレータやオイ
ルクーラーのシート材およびラジェーターのチューブ、
ヘッダー或いはタンク材等があり、さらにラジェーター
のチューブ゛、へンダー材では冷却水または冷却液の流
れる部材内部の耐食性向上のために冷却水または冷却液
と接触するプレージングシートの面に芯材より電位の低
い犠牲陽極層を設けて貫通孔食の発生を防止している材
料よりも使用されている。
また家庭用や業務用エアコン等の熱交換器のフィン材に
もＡ２合金が使われている。
もＡ２合金が使われている。
近年熱交換器の小型化、効率化の要望が強くなり熱交換
器の各部材は放熱性を向上する目的で形状が複雑化する
傾向にある。また同時に軽量化を図るため各部材の肉厚
は減少する傾向にもある。
器の各部材は放熱性を向上する目的で形状が複雑化する
傾向にある。また同時に軽量化を図るため各部材の肉厚
は減少する傾向にもある。
このため熱交換器用材料には複雑な形状に成形が可能な
、高い延性および成形性と薄肉化に対応し得る高い強度
とを合わせ持つことが要求されている。しかし従来の材
料においては第１表から明らかなように高い延性を有す
る材料は強度が低く、また高い強度を有する材料は延性
が低い相反する性質があり、したがって高い延性、成形
性とろう付は後にも高強度を同時に有する材料はなかっ
た。
、高い延性および成形性と薄肉化に対応し得る高い強度
とを合わせ持つことが要求されている。しかし従来の材
料においては第１表から明らかなように高い延性を有す
る材料は強度が低く、また高い強度を有する材料は延性
が低い相反する性質があり、したがって高い延性、成形
性とろう付は後にも高強度を同時に有する材料はなかっ
た。
本発明は上記の問題について検討の結果なされたもので
、ろう付は前の成形加工工程においては高い延性と成形
性を有し、かつろう付は後のき強度も従来合金と同等以
上の性能を有する熱交換器用アルミニウム合金および合
わせ材を開発したものである。
、ろう付は前の成形加工工程においては高い延性と成形
性を有し、かつろう付は後のき強度も従来合金と同等以
上の性能を有する熱交換器用アルミニウム合金および合
わせ材を開発したものである。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明はＳ
ｒ０．１〜０．６イｔ％、Ｍｇ０．Ｉ −０，３８ｗｔ
％、Ｃｕ０．１ 〜１．５ｗｔ％、Ｔ ｉ ０．００１
〜 ０．１ｗｔ％およびＦ ｅ０．０５−１．５ｗｔ％
、Ｃｒ ０．０１〜０．４ｗｔ％、Ｚ ｒ０．０１〜０
．２ｗｔ％、Ｂ ０．０００１〜０．１ｗｔ％のいずれ
か１種または２種以上を含み残部Ａｌからなる熱交換器
用アルミニウム合金を第１発明とし、Ｓ ｉ０．１〜０
．６ｗｔ％、Ｍ ｇ０．１〜０．３８ｗｔ％、Ｃｕ０．
１〜１．５ｗｔ％、Ｔ ｉ ０．００１〜０．１ｗｔ％
およびＦｅ０．ｏｓ〜１．５ｗｔ％、Ｃｒ０．０１〜０
．４ｗｔ％、Ｚ「０．０１〜０．２ｗｔ％、ＢＯ．００
０１〜０．１ｗｔ％のいずれか１種または２種以上を含
み残部Ａｆからなるアルミニウム合金を芯材とし、該芯
材の片面もしくは両面にＳｉ５ｗｔ％以上を含むアルミ
ニウム合金ろう材または／および芯材よりも５０ｍｖ以
上卑な電位を有するアルミニウム合金皮材をクランドし
てなる熱交換器用アルミニウム合金合わせ材を第２発明
とするものである。
ｒ０．１〜０．６イｔ％、Ｍｇ０．Ｉ −０，３８ｗｔ
％、Ｃｕ０．１ 〜１．５ｗｔ％、Ｔ ｉ ０．００１
〜 ０．１ｗｔ％およびＦ ｅ０．０５−１．５ｗｔ％
、Ｃｒ ０．０１〜０．４ｗｔ％、Ｚ ｒ０．０１〜０
．２ｗｔ％、Ｂ ０．０００１〜０．１ｗｔ％のいずれ
か１種または２種以上を含み残部Ａｌからなる熱交換器
用アルミニウム合金を第１発明とし、Ｓ ｉ０．１〜０
．６ｗｔ％、Ｍ ｇ０．１〜０．３８ｗｔ％、Ｃｕ０．
１〜１．５ｗｔ％、Ｔ ｉ ０．００１〜０．１ｗｔ％
およびＦｅ０．ｏｓ〜１．５ｗｔ％、Ｃｒ０．０１〜０
．４ｗｔ％、Ｚ「０．０１〜０．２ｗｔ％、ＢＯ．００
０１〜０．１ｗｔ％のいずれか１種または２種以上を含
み残部Ａｆからなるアルミニウム合金を芯材とし、該芯
材の片面もしくは両面にＳｉ５ｗｔ％以上を含むアルミ
ニウム合金ろう材または／および芯材よりも５０ｍｖ以
上卑な電位を有するアルミニウム合金皮材をクランドし
てなる熱交換器用アルミニウム合金合わせ材を第２発明
とするものである。
すなわち本発明はＡ２にＳ ｉ、Ｍｇ、Ｃｕ、Ｔｉおよ
びこれにＦｅ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｂのいずれか１種または２
［！以上を添加することにより、ろう付は前の成形加工
性を向上せしめ、かつろう付は後の強度に優れた熱交換
器用アルミニウム合金としたものであり、また上記合金
を芯材とし、この片面もしくは両面にＳｉ５ｗｔ％以上
を含むアルミニウム合金ろう材または／および芯材より
も５０ｍν以上卑な電位を有するアルミニウム合金皮材
をクラッドして強度および耐食性に優れた熱交換器用ア
ルミニウム合金合わせ材としたものである。
びこれにＦｅ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｂのいずれか１種または２
［！以上を添加することにより、ろう付は前の成形加工
性を向上せしめ、かつろう付は後の強度に優れた熱交換
器用アルミニウム合金としたものであり、また上記合金
を芯材とし、この片面もしくは両面にＳｉ５ｗｔ％以上
を含むアルミニウム合金ろう材または／および芯材より
も５０ｍν以上卑な電位を有するアルミニウム合金皮材
をクラッドして強度および耐食性に優れた熱交換器用ア
ルミニウム合金合わせ材としたものである。
以下に本発明において合金組成を上記のように限定した
理由について述べる。
理由について述べる。
先ずＳｉは主として単体もしくはＭｇと共にＭｇｚＳ
ｉの析出物を生じるが、本発明材が焼鈍状態にある場合
はＳｉは単体もしくはやや粗大なＭｇ２Ｓｉ析出物とし
て存在し、材料強度には殆ど寄与しない。しかし材料が
ろう付は加熱を受けると、これら析出物を構成する原子
は拡散し、母相中に固溶し析出物は消滅していく。さら
にろう付は終了後の冷却時および冷却後に室温に置かれ
ることにより、ＳｉはＭｇと共に極めて微細なＭ ｇ
ｚＳｉの析出物を止じる。この微細な析出物は材料の強
度を顕著に向上させる効果を生じる。Ｓｉが０．１ｗｔ
％未満ではろう付は後の強度が充分ではなく、０．６ｗ
ｔ％を越えるとろう付は時にろう材中ののＳｔが拡散し
、材料中のＳｉと共に結晶粒界を脆弱にするおそれがあ
る。特に０．２５〜０．５ｗｔ％の範囲で添加すること
が好ましい。
ｉの析出物を生じるが、本発明材が焼鈍状態にある場合
はＳｉは単体もしくはやや粗大なＭｇ２Ｓｉ析出物とし
て存在し、材料強度には殆ど寄与しない。しかし材料が
ろう付は加熱を受けると、これら析出物を構成する原子
は拡散し、母相中に固溶し析出物は消滅していく。さら
にろう付は終了後の冷却時および冷却後に室温に置かれ
ることにより、ＳｉはＭｇと共に極めて微細なＭ ｇ
ｚＳｉの析出物を止じる。この微細な析出物は材料の強
度を顕著に向上させる効果を生じる。Ｓｉが０．１ｗｔ
％未満ではろう付は後の強度が充分ではなく、０．６ｗ
ｔ％を越えるとろう付は時にろう材中ののＳｔが拡散し
、材料中のＳｉと共に結晶粒界を脆弱にするおそれがあ
る。特に０．２５〜０．５ｗｔ％の範囲で添加すること
が好ましい。
Ｍｇはマトリックス中に固溶すると同時にＳｉと共にＭ
ｇｚｓｉの析出を生じる。マトリックス中に固溶するＭ
ｇは材料の延性と強度とを同時に向上させる。材料が焼
鈍状態にある場合はＭｇはマトリックスに固溶すると共
に前記のように強度に殆ど寄与しないやや粗大なＭｇｚ
Ｓｉ析出物として存在するが、ろう付加熱およびその後
の冷却と室温放置により極めて微細な析出物とマトリッ
クス中への固溶元素として、それぞれ存在する。
ｇｚｓｉの析出を生じる。マトリックス中に固溶するＭ
ｇは材料の延性と強度とを同時に向上させる。材料が焼
鈍状態にある場合はＭｇはマトリックスに固溶すると共
に前記のように強度に殆ど寄与しないやや粗大なＭｇｚ
Ｓｉ析出物として存在するが、ろう付加熱およびその後
の冷却と室温放置により極めて微細な析出物とマトリッ
クス中への固溶元素として、それぞれ存在する。
このためＭｇは焼鈍状態においては延性の向上に、ろう
付は加熱後においては強度と延性の向上に寄与する。０
．１ｗｔ％未満ではこれらの効果が充分でなく、０．３
８ｗｔ％を越えると耐食性が低下し特に耐粒間腐食性が
劣化する。特に０．２〜０．３５ｗｔ％の範囲で添加す
ることが好ましい。
付は加熱後においては強度と延性の向上に寄与する。０
．１ｗｔ％未満ではこれらの効果が充分でなく、０．３
８ｗｔ％を越えると耐食性が低下し特に耐粒間腐食性が
劣化する。特に０．２〜０．３５ｗｔ％の範囲で添加す
ることが好ましい。
ＣｕはＡｌ−Ｃｕ系、Ａｊ！−Ｃｕ−Ｍｇ系の微細な析
出物を生じろう付は加熱後の強度に寄与すると共に材料
の電位を責にし、耐食性を向上させる。 ０．１ｗｔ
％未満ではこれらの効果が充分ではなく、１．５ｗｔ％
を越えるとろう付は前の延性、成形性を低下させるだけ
でなく、ろう付は後においても析出物が粗大化し耐食性
を低下させる。特に０．２〜０．８ｗｔ％の範囲で添加
することが望ましい。
出物を生じろう付は加熱後の強度に寄与すると共に材料
の電位を責にし、耐食性を向上させる。 ０．１ｗｔ
％未満ではこれらの効果が充分ではなく、１．５ｗｔ％
を越えるとろう付は前の延性、成形性を低下させるだけ
でなく、ろう付は後においても析出物が粗大化し耐食性
を低下させる。特に０．２〜０．８ｗｔ％の範囲で添加
することが望ましい。
Ｔｉは材料の組織を均一化し、成形性を向上させる効果
があるが０．００１ｗｔ％未満ではその効果が充分でな
く、０．１ｗｔ％を越えると鋳造時に粗大な金属間化合
物が生じ成形性、耐食性を低下させる。
があるが０．００１ｗｔ％未満ではその効果が充分でな
く、０．１ｗｔ％を越えると鋳造時に粗大な金属間化合
物が生じ成形性、耐食性を低下させる。
さらにＦｅ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｂの各元素は材料中の再結晶
の粒を微細にし、その結果、特にろう付は前の成形加工
時の延性、成形性の向上に寄与する。それぞれ下限未満
では、これらの効果が充分でなく、上限を越えると延性
、成形性を低下させる。これらの各元素の効果は同様で
あるが、効果の大きさは若干具なり、Ｂは他の元素より
小さく、Ｃｒ、Ｚｒは、組織コントロール効果は大きい
が同時に強度が向上する傾向があり添加量が増大した場
合に延性、成形性を低下させる場合がありこれらを２種
以上添加する場合注意を要する。Ｆｅはこれらの元素の
内で最も特性をコントロールし易い元素であるが、同時
に若干の耐食性の低下をもたらす場合がある。したがっ
てこれらの元素は単独でも効果は得られるが、２種以上
の元素を適量複合添加することが好ましく、合計の添加
量は０．８ｉｉｔ％を越えないことが望ましい。
の粒を微細にし、その結果、特にろう付は前の成形加工
時の延性、成形性の向上に寄与する。それぞれ下限未満
では、これらの効果が充分でなく、上限を越えると延性
、成形性を低下させる。これらの各元素の効果は同様で
あるが、効果の大きさは若干具なり、Ｂは他の元素より
小さく、Ｃｒ、Ｚｒは、組織コントロール効果は大きい
が同時に強度が向上する傾向があり添加量が増大した場
合に延性、成形性を低下させる場合がありこれらを２種
以上添加する場合注意を要する。Ｆｅはこれらの元素の
内で最も特性をコントロールし易い元素であるが、同時
に若干の耐食性の低下をもたらす場合がある。したがっ
てこれらの元素は単独でも効果は得られるが、２種以上
の元素を適量複合添加することが好ましく、合計の添加
量は０．８ｉｉｔ％を越えないことが望ましい。
なお上記の説明において焼鈍状態について述べた現象お
よび効果は材料が加工硬化を受けている場′合において
も全く同様であり、本発明材を成形加工する際の状態は
完全に焼鈍されている状態もの、或いはこれに多少の加
工を加えた状態のもの何れでも差し支えない。
よび効果は材料が加工硬化を受けている場′合において
も全く同様であり、本発明材を成形加工する際の状態は
完全に焼鈍されている状態もの、或いはこれに多少の加
工を加えた状態のもの何れでも差し支えない。
次に本発明の上記アルミニウム合金を芯材とした合わせ
材について説明する。
材について説明する。
先ず合わせ材の１つは上記／１合金を芯材とし、その片
面または両面にＳｉ５ｗｔ％以上含むろう材をクラッド
するものであるが、ろう材のＳｉ含有量を５ｗｔ％以上
と限定したのは５ｗｔ％未満では液相線温度が高いため
ろう材が十分熔融せずろう付けが困難となるからである
。このため通常のろう材は５〜１５−ｔ％のＳｉを含有
するものが使用されており、さらにろう付は性改善の目
的でＢｅ、Ｂ１、、Ｍｇ等を微量添加するのも良い。ま
たろう材を陰極防食の犠牲層として作用させるためにＺ
ｎ、Ｓｎなどを少量添加してもよい。なおろう材は芯材
の片面または両面に全肉厚の３〜３０％、より好ましく
は５〜１５％の範囲でクラッドするのが良い。
面または両面にＳｉ５ｗｔ％以上含むろう材をクラッド
するものであるが、ろう材のＳｉ含有量を５ｗｔ％以上
と限定したのは５ｗｔ％未満では液相線温度が高いため
ろう材が十分熔融せずろう付けが困難となるからである
。このため通常のろう材は５〜１５−ｔ％のＳｉを含有
するものが使用されており、さらにろう付は性改善の目
的でＢｅ、Ｂ１、、Ｍｇ等を微量添加するのも良い。ま
たろう材を陰極防食の犠牲層として作用させるためにＺ
ｎ、Ｓｎなどを少量添加してもよい。なおろう材は芯材
の片面または両面に全肉厚の３〜３０％、より好ましく
は５〜１５％の範囲でクラッドするのが良い。
またこのような合わせ材は必要に応じて多層にクラッド
する場合があるが、その場合に本発明合金と該ろう材と
は互いに接している必要かはなくそれらの間に１層もし
くは複数層の合金層を介してクラッドしても良い。
する場合があるが、その場合に本発明合金と該ろう材と
は互いに接している必要かはなくそれらの間に１層もし
くは複数層の合金層を介してクラッドしても良い。
さらに本発明に係るＡｆｆｉ合金合合金材の他の１つは
上記Ａ１合金を芯材とし、その片面または両面に芯材よ
り５０ｍｖ以上卑な電位を有するＡ４２合金をクラッド
するものであるが咳、１１合金の電位を卑とするのはＡ
１合金が陰極防食における犠牲層として作用し芯材を保
護するためであり、その電位を５０ｍｖ以上としたのは
これ未満では十分な効果が得られないからであり、例え
ばＡＩ！、にＺｎ、Ｓｎ、ＩｎなどをＺｎは０．２〜３
ｗｔ％、Ｓｎ、Ｉｎは０．０１〜０．１ｗｔ％添加した
Ａｆ金合金適用できる。
上記Ａ１合金を芯材とし、その片面または両面に芯材よ
り５０ｍｖ以上卑な電位を有するＡ４２合金をクラッド
するものであるが咳、１１合金の電位を卑とするのはＡ
１合金が陰極防食における犠牲層として作用し芯材を保
護するためであり、その電位を５０ｍｖ以上としたのは
これ未満では十分な効果が得られないからであり、例え
ばＡＩ！、にＺｎ、Ｓｎ、ＩｎなどをＺｎは０．２〜３
ｗｔ％、Ｓｎ、Ｉｎは０．０１〜０．１ｗｔ％添加した
Ａｆ金合金適用できる。
なおこの犠牲層は全肉厚の１〜２０％、より好ましくは
３〜２０％の範囲でクラッドするのが良い。
３〜２０％の範囲でクラッドするのが良い。
またこのような合わせ材を多層にクラッドする場合は本
発明合金に係る芯材と犠牲層とは直接接している必要は
なく、犠牲層は芯材に対して５０ｍｖ以上卑な電位を有
していれば良い。
発明合金に係る芯材と犠牲層とは直接接している必要は
なく、犠牲層は芯材に対して５０ｍｖ以上卑な電位を有
していれば良い。
さらに本発明に係るＡ１合金合わせ材の他の１つは、上
記Ａ１合金を芯材とし、その片面もしくは両面に皮材を
クラッドし、さらにその上の片面もしくは両面にろう材
をクラッドして、耐食性とろう付は性を改善したもので
ある。この場合においても芯材と皮材および皮材とろう
材は前記したように中間層を設けて多層とすることもで
きる。
記Ａ１合金を芯材とし、その片面もしくは両面に皮材を
クラッドし、さらにその上の片面もしくは両面にろう材
をクラッドして、耐食性とろう付は性を改善したもので
ある。この場合においても芯材と皮材および皮材とろう
材は前記したように中間層を設けて多層とすることもで
きる。
以上の本発明合金および合わせ材はフラックスろう付け
、不活性雰囲気ろう付けおよび真空ろう付は等いかなる
ろう付は工法用材料としても使用できる。さらにこれら
合金および合わせ材は常法により製造することができる
。
、不活性雰囲気ろう付けおよび真空ろう付は等いかなる
ろう付は工法用材料としても使用できる。さらにこれら
合金および合わせ材は常法により製造することができる
。
以下に本発明の一実施例について説明する。
実施例１
第３表に示す組成の合金をＤＣ鋳造により厚さ７０＋ｍ
ｅ、巾３００ｍの鋳塊を得た。これを片面３ｍづつ面側
し、６００°Ｃで３時間均質化処理を施した後熱間圧延
、冷間圧延により１ｍ厚さの板材とし、４００°Ｃ２時
間の焼鈍処理を施し供試材とした。この供試材のろう付
は前における強度、延性を引張試験により、また成形性
をエリクセン値により評価した。さらに６００°Ｃで５
分のろう付は加熱を行なった後の強度を引張試験により
評価した。この結果を第３表に併記した。
ｅ、巾３００ｍの鋳塊を得た。これを片面３ｍづつ面側
し、６００°Ｃで３時間均質化処理を施した後熱間圧延
、冷間圧延により１ｍ厚さの板材とし、４００°Ｃ２時
間の焼鈍処理を施し供試材とした。この供試材のろう付
は前における強度、延性を引張試験により、また成形性
をエリクセン値により評価した。さらに６００°Ｃで５
分のろう付は加熱を行なった後の強度を引張試験により
評価した。この結果を第３表に併記した。
第３表より明らかなように本発明合金のＮ０． １〜Ｎ
α４は本発明の組成範囲を外れる比較合金Ｎ０２５〜Ｎ
α８および従来合金に比べてろう付は前の延性、成形性
に優れている。例えば延性、成形性が本発明合金に比較
的近いＮα６或いは１０５０合金はろう付は後の強度が
本発明合金より劣っている。逆にろう付は後の強度が本
発明合金に近いＮα５および３００３合金、或いは本発
明以上の強度を有する６９Ｓｉ合金はろう付は前の延性
、成形性において本発明合金より著しく劣る。このよう
に本発明合金は、ろう付は前の延性、成形性とろう付は
後の強度とのバランスにおいて優れていることが判る。
α４は本発明の組成範囲を外れる比較合金Ｎ０２５〜Ｎ
α８および従来合金に比べてろう付は前の延性、成形性
に優れている。例えば延性、成形性が本発明合金に比較
的近いＮα６或いは１０５０合金はろう付は後の強度が
本発明合金より劣っている。逆にろう付は後の強度が本
発明合金に近いＮα５および３００３合金、或いは本発
明以上の強度を有する６９Ｓｉ合金はろう付は前の延性
、成形性において本発明合金より著しく劣る。このよう
に本発明合金は、ろう付は前の延性、成形性とろう付は
後の強度とのバランスにおいて優れていることが判る。
実施例２
第３表に示した本発明合金Ｎ０． １および従来合金の
３００３合金、６９Ｓｉ合金の厚さ７０胴、巾３００ｍ
ｍの鋳塊を作製し、これを６００’Ｃで３時間の均質化
処理後、片面３Ｍづつ固剤しその片面に皮材として７０
７２合金を、その反対面にろう材として４０４５合金を
それぞれ全板厚の１０％（８ｍｍ）づつクラッドし熱間
圧延、冷間圧延によりＩＩｎＩｍ厚さの板材とし、これ
に４００°Ｃで２時間の焼鈍処理を施して供試材とした
。この供試材のろう付は前の強度および延性を引張試験
により、成形性をエリクセン値により測定した。またこ
の供試材を６００℃で５分のＮ２ガス雰囲気中でフルオ
ロアルミン酸カリウム塩フランクス懸濁液を塗布して加
熱ろう付けを行なった後、強度を引張試験、耐食性をＣ
ＡＳＳ試験５００時間（４０４５合金面はシールし、７
０７２合金面から試験）の試験を行なった。この結果は
第４表に示す。
３００３合金、６９Ｓｉ合金の厚さ７０胴、巾３００ｍ
ｍの鋳塊を作製し、これを６００’Ｃで３時間の均質化
処理後、片面３Ｍづつ固剤しその片面に皮材として７０
７２合金を、その反対面にろう材として４０４５合金を
それぞれ全板厚の１０％（８ｍｍ）づつクラッドし熱間
圧延、冷間圧延によりＩＩｎＩｍ厚さの板材とし、これ
に４００°Ｃで２時間の焼鈍処理を施して供試材とした
。この供試材のろう付は前の強度および延性を引張試験
により、成形性をエリクセン値により測定した。またこ
の供試材を６００℃で５分のＮ２ガス雰囲気中でフルオ
ロアルミン酸カリウム塩フランクス懸濁液を塗布して加
熱ろう付けを行なった後、強度を引張試験、耐食性をＣ
ＡＳＳ試験５００時間（４０４５合金面はシールし、７
０７２合金面から試験）の試験を行なった。この結果は
第４表に示す。
第４表から明らかなように本発明材料は比較材より、ろ
う付は前の延性、成形性において優れ、かつろう付は後
においては耐食性が同等のＢ材より強度が優れ、強度の
優れるＣ材より耐食性が優れていることが判る。
う付は前の延性、成形性において優れ、かつろう付は後
においては耐食性が同等のＢ材より強度が優れ、強度の
優れるＣ材より耐食性が優れていることが判る。
以上に説明したように本発明によれば、ろう付は前の成
形加工性に優れ、複雑な形状の加工が可能であり、かつ
、ろう付は加熱後においても従来材料と同等以上の強度
と耐食性を有する熱交ｆＡ器用アルミニウム合金および
合わせ材が得られるもので工業上顕著な効果を奏するも
のである。
形加工性に優れ、複雑な形状の加工が可能であり、かつ
、ろう付は加熱後においても従来材料と同等以上の強度
と耐食性を有する熱交ｆＡ器用アルミニウム合金および
合わせ材が得られるもので工業上顕著な効果を奏するも
のである。
Claims (2)
- （１）Ｓｉ０．１〜０．６ｗｔ％、Ｍｇ０．１〜０．３
８ｗｔ％、Ｃｕ０．１〜１．５ｗｔ％、Ｔｉ０．００１
〜０．１ｗｔ％およびＦｅ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｃ
ｒ０．０１〜０．４ｗｔ％、Ｚｒ０．０１〜０．２ｗｔ
％、ＢＯ．０００１〜０．１ｗｔ％のいずれか１種また
は２種以上を含み残部Ａｌからなる熱交換器用アルミニ
ウム合金。 - （２）Ｓｉ０．１〜０．６ｗｔ％、Ｍｇ０．１〜０．３
８ｗｔ％、Ｃｕ０．１〜１．５ｗｔ％、Ｔｉ０．００１
〜０．１ｗｔ％およびＦｅ０．０５〜１．５ｗｔ％、Ｃ
ｒ０．０１〜０．４ｗｔ％、Ｚｒ０．０１〜０．２ｗｔ
％、ＢＯ．０００１〜０．１ｗｔ％のいずれか１種また
は２種以上を含み残部Ａｌからなるアルミニウム合金を
芯材とし、該芯材の片面もしくは両面にＳｉ５ｗｔ％以
上を含むアルミニウム合金ろう材または／および芯材よ
りも５０ｍｖ以上卑な電位を有するアルミニウム合金皮
材をクラッドしてなる熱交換器用アルミニウム合金合わ
せ材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31976887A JPH01162743A (ja) | 1987-12-17 | 1987-12-17 | 熱交換器用アルミニウム合金および合わせ材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31976887A JPH01162743A (ja) | 1987-12-17 | 1987-12-17 | 熱交換器用アルミニウム合金および合わせ材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01162743A true JPH01162743A (ja) | 1989-06-27 |
Family
ID=18113964
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31976887A Pending JPH01162743A (ja) | 1987-12-17 | 1987-12-17 | 熱交換器用アルミニウム合金および合わせ材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01162743A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04232222A (ja) * | 1990-12-28 | 1992-08-20 | Honda Motor Co Ltd | 耐食性に優れたアルミニウム合金クラッド材 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59100251A (ja) * | 1982-11-30 | 1984-06-09 | Kobe Steel Ltd | ろう付用高強度耐蝕アルミニウム合金 |
| JPS59150052A (ja) * | 1983-02-14 | 1984-08-28 | Kobe Steel Ltd | ろう付熱交換器用ａ１複合材料 |
-
1987
- 1987-12-17 JP JP31976887A patent/JPH01162743A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59100251A (ja) * | 1982-11-30 | 1984-06-09 | Kobe Steel Ltd | ろう付用高強度耐蝕アルミニウム合金 |
| JPS59150052A (ja) * | 1983-02-14 | 1984-08-28 | Kobe Steel Ltd | ろう付熱交換器用ａ１複合材料 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04232222A (ja) * | 1990-12-28 | 1992-08-20 | Honda Motor Co Ltd | 耐食性に優れたアルミニウム合金クラッド材 |
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