JPH01148828A - ポリアミドモノフイラメントを含むラジアルタイヤ - Google Patents
ポリアミドモノフイラメントを含むラジアルタイヤInfo
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- JPH01148828A JPH01148828A JP63255035A JP25503588A JPH01148828A JP H01148828 A JPH01148828 A JP H01148828A JP 63255035 A JP63255035 A JP 63255035A JP 25503588 A JP25503588 A JP 25503588A JP H01148828 A JPH01148828 A JP H01148828A
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- B60C9/02—Carcasses
- B60C9/04—Carcasses the reinforcing cords of each carcass ply arranged in a substantially parallel relationship
- B60C9/08—Carcasses the reinforcing cords of each carcass ply arranged in a substantially parallel relationship the cords extend transversely from bead to bead, i.e. radial ply
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本°発明はタイヤのカーカス積層物における耐負荷性員
としてポリアミドモノフィラメントを含むラジアルタイ
ヤに関する。
としてポリアミドモノフィラメントを含むラジアルタイ
ヤに関する。
タイヤにおけるモノフィラメントの使用は多年にわたっ
て公知である。ナイロンモノフィラメントは、バイアス
−積層タイヤのカーカスに用いるためにいくつかのタイ
ヤ製造業者によって評価されてきた。ナイロンの多フィ
ラメント及びモノフィラメントの双方を、バイアス−積
層タイヤのカーカスに用いることで過去に経験した1つ
の問題はフラット・スポツティング(flat sp
otting)であった。自動車を夜通しのような期間
使用しない場合、フラット・スポツティングがナイロン
を含むバイアス−積層タイヤに出現する。ガラス繊維及
びナイロンを含むモノフィラメントを含有する複合強化
糸をタイヤに対して用いる方法は、バイアス−積層又は
ラジカルタイヤのベルト及び/又はカーカスで使用する
ことに関して米国特許第3.692.080号に開示さ
れている。しかしながら、モノフィラメントはガラス繊
維と組合せてだけ使用され、そしてガラス繊維が耐負荷
性員であった。親木性ヤーン例えばレーヨンで包まれた
ポリエステルモノフィラメントは米国特許第3゜429
.354号において、ラジアルタイヤのカーカスのコー
ドとして開示されている。モノフィラメント例えばスチ
ール、ナイロン、ポリエステル又はレーヨンの、ラジア
ルタイヤのベルト又はフープ(hoop)に対する強化
剤としての利用が開示されている。チャファー(cha
f fer)織布のモノフィラメントを工業的にタイヤ
に使用することも公知である。
て公知である。ナイロンモノフィラメントは、バイアス
−積層タイヤのカーカスに用いるためにいくつかのタイ
ヤ製造業者によって評価されてきた。ナイロンの多フィ
ラメント及びモノフィラメントの双方を、バイアス−積
層タイヤのカーカスに用いることで過去に経験した1つ
の問題はフラット・スポツティング(flat sp
otting)であった。自動車を夜通しのような期間
使用しない場合、フラット・スポツティングがナイロン
を含むバイアス−積層タイヤに出現する。ガラス繊維及
びナイロンを含むモノフィラメントを含有する複合強化
糸をタイヤに対して用いる方法は、バイアス−積層又は
ラジカルタイヤのベルト及び/又はカーカスで使用する
ことに関して米国特許第3.692.080号に開示さ
れている。しかしながら、モノフィラメントはガラス繊
維と組合せてだけ使用され、そしてガラス繊維が耐負荷
性員であった。親木性ヤーン例えばレーヨンで包まれた
ポリエステルモノフィラメントは米国特許第3゜429
.354号において、ラジアルタイヤのカーカスのコー
ドとして開示されている。モノフィラメント例えばスチ
ール、ナイロン、ポリエステル又はレーヨンの、ラジア
ルタイヤのベルト又はフープ(hoop)に対する強化
剤としての利用が開示されている。チャファー(cha
f fer)織布のモノフィラメントを工業的にタイヤ
に使用することも公知である。
ラジアルタイヤは、その強化コードがビード(bead
)からビードへ放射的に延びている(即ちコードがタイ
ヤの走行方向に対して実質的に垂直に位置する)ように
対向したカーカス織布が特色である。
)からビードへ放射的に延びている(即ちコードがタイ
ヤの走行方向に対して実質的に垂直に位置する)ように
対向したカーカス織布が特色である。
普通ラジアルタイヤには、それ以上の積層も可能である
けれど、1つ又は2つのカーカス積層物が存在する。ラ
ジアルタイヤのカーカス・コードを製造するために典型
的に用いられる材料はポリエステル、レーヨン又はナイ
ロンの多フイラメントヤーンである。ベルト積層物もラ
ジアルタイヤの特徴である。ラジアルタイヤは典型的に
は、強化コードがタイヤの走行の円周方向と殆んど平行
に(普通lO〜306の角度で)存在する織布からなる
2つ(又はそれ以上)のベルト積層物を有する。このベ
ルト積層物はトレッド域を強固にし且つ下部のカーカス
・コードの動きを制限するのに役立つ。ベルト・コード
は典型的には高モジユラス材料例えばスチール線、ケブ
ラー(K evler■)アラミド繊維又はガラスから
作ら′れる。
けれど、1つ又は2つのカーカス積層物が存在する。ラ
ジアルタイヤのカーカス・コードを製造するために典型
的に用いられる材料はポリエステル、レーヨン又はナイ
ロンの多フイラメントヤーンである。ベルト積層物もラ
ジアルタイヤの特徴である。ラジアルタイヤは典型的に
は、強化コードがタイヤの走行の円周方向と殆んど平行
に(普通lO〜306の角度で)存在する織布からなる
2つ(又はそれ以上)のベルト積層物を有する。このベ
ルト積層物はトレッド域を強固にし且つ下部のカーカス
・コードの動きを制限するのに役立つ。ベルト・コード
は典型的には高モジユラス材料例えばスチール線、ケブ
ラー(K evler■)アラミド繊維又はガラスから
作ら′れる。
今回、少くとも一対のビード部分及び該ビード部分の周
囲に巻かれた少くとも1つのカーカス積層物を含んでな
る空気圧式ラジアルタイヤにおいて、各カーカス積層物
が100以上のデニル及び7.0g/デニル以上の靭性
が特色の耐負荷性ポリアミドモノフィラメントのゴム化
された層を含んでなる該ラジアルタイヤが発見された。
囲に巻かれた少くとも1つのカーカス積層物を含んでな
る空気圧式ラジアルタイヤにおいて、各カーカス積層物
が100以上のデニル及び7.0g/デニル以上の靭性
が特色の耐負荷性ポリアミドモノフィラメントのゴム化
された層を含んでなる該ラジアルタイヤが発見された。
このポリアミドのモノフィラメントは100以上の、好
ましくは1000〜10,000、更に好ましくは20
00〜2,500のデニルと少くとも7.0g/デニル
、好ましくは8〜14g/デニルの靭性(tenac
i ty)が特色である・ナイロンのタイヤコード及び
ゴムのカーカス積層物のような複合物において、コード
は高モジュラス員である、即ちナイロンは応力下におい
て応力の殆んどを引き受け、一方非常に高い破断伸張を
有するゴムが主に延びるという理由から、前者が耐負荷
性員として働く。複合物コードに対して、より高いモジ
ュラス成分は耐負荷性となろう。例えばナイロン及びガ
ラスコードにおいてはガラスが応力のほとんどを引き受
けるであろう。
ましくは1000〜10,000、更に好ましくは20
00〜2,500のデニルと少くとも7.0g/デニル
、好ましくは8〜14g/デニルの靭性(tenac
i ty)が特色である・ナイロンのタイヤコード及び
ゴムのカーカス積層物のような複合物において、コード
は高モジュラス員である、即ちナイロンは応力下におい
て応力の殆んどを引き受け、一方非常に高い破断伸張を
有するゴムが主に延びるという理由から、前者が耐負荷
性員として働く。複合物コードに対して、より高いモジ
ュラス成分は耐負荷性となろう。例えばナイロン及びガ
ラスコードにおいてはガラスが応力のほとんどを引き受
けるであろう。
本発明のモノフィラメントのナイロン繊維カーカスコー
ドは被覆繊維或いはいずれか他の繊維、ヤーン又はコー
ドの組合せを必要とせず、容易にゴムに結合して、性能
と経済性が際だってバランスしたラジアルタイヤを生成
することができる。
ドは被覆繊維或いはいずれか他の繊維、ヤーン又はコー
ドの組合せを必要とせず、容易にゴムに結合して、性能
と経済性が際だってバランスしたラジアルタイヤを生成
することができる。
そのようなラジアルタイヤは、航空機、道路外用及び高
重量トラックのタイヤを含む広範囲の用途に十分適して
いるが、乗用車又は軽トラツクに特に適している。現在
米国で及び世界中で乗車用に広く用いられている多フィ
ラメントのポリエステルのカーカスコードに基づく義務
づけられているラジアルタイヤに対して、ナイロンモノ
フィラメントをカーカス強化剤として含有するラジアル
タイヤは、20〜b を用いて作ることができ、そして耐久性、使用後の強度
保持、持久性、熱の発生及びゆがみ(squirm)に
対して依然十分に義務づけられているタイヤとして機能
する。このタイヤは明らかにコード及びゴムの減少並び
に多フイラメントタイヤコードと関連した積層又はねじ
りの加工費用の減少から実質的な経済性を提供する。
重量トラックのタイヤを含む広範囲の用途に十分適して
いるが、乗用車又は軽トラツクに特に適している。現在
米国で及び世界中で乗車用に広く用いられている多フィ
ラメントのポリエステルのカーカスコードに基づく義務
づけられているラジアルタイヤに対して、ナイロンモノ
フィラメントをカーカス強化剤として含有するラジアル
タイヤは、20〜b を用いて作ることができ、そして耐久性、使用後の強度
保持、持久性、熱の発生及びゆがみ(squirm)に
対して依然十分に義務づけられているタイヤとして機能
する。このタイヤは明らかにコード及びゴムの減少並び
に多フイラメントタイヤコードと関連した積層又はねじ
りの加工費用の減少から実質的な経済性を提供する。
ナイロンのモノフィラメントを含む本発明のカーカス積
層物は、天然ゴム、スチレン−ブタジェンゴムなど及び
異なるゴムの適当な組合せを含む、但しこれには限定さ
れないタイヤに適当ないずれかの種類のゴムを含有しう
る。カーカス積層物の数は通常l又は2であるが、それ
以上であってよい。カーカス積層物のナイロンのモノフ
ィラメントコードはタイヤの走行の円周方向に対して8
0〜90°の角度で位置する。
層物は、天然ゴム、スチレン−ブタジェンゴムなど及び
異なるゴムの適当な組合せを含む、但しこれには限定さ
れないタイヤに適当ないずれかの種類のゴムを含有しう
る。カーカス積層物の数は通常l又は2であるが、それ
以上であってよい。カーカス積層物のナイロンのモノフ
ィラメントコードはタイヤの走行の円周方向に対して8
0〜90°の角度で位置する。
ナイロンのモノフィラメントで強化されたカーカス積層
物は、本質的にいずれかの空気圧のラジアルタイヤ種又
は構造体に使用することができる。
物は、本質的にいずれかの空気圧のラジアルタイヤ種又
は構造体に使用することができる。
カーカス積層物のほかに、ラジアルタイヤは少くとも一
対のビード、1つ又はそれ以上のベルト積贋物、及びト
レッドと側壁部分を有するべきである。そのようなタイ
ヤは他の繊維、織布又は積層物をトレッド、側壁又はビ
ード域に含有していてもよい。
対のビード、1つ又はそれ以上のベルト積贋物、及びト
レッドと側壁部分を有するべきである。そのようなタイ
ヤは他の繊維、織布又は積層物をトレッド、側壁又はビ
ード域に含有していてもよい。
本発明のカーカス積層物の強化材として適当な種類のナ
イロンモノフィラメントは、タイヤコードに適当ないず
れのポリアミドモノフィラメント繊維であってもよい。
イロンモノフィラメントは、タイヤコードに適当ないず
れのポリアミドモノフィラメント繊維であってもよい。
そのようなポリアミドの例はポリヘキサメチレンアジパ
ミド(6,6ナイロン)、ポリ−ε−カプロアミド(6
ナイロン)、4.6−ナイロンなど及びそのようなポリ
アミドの共重合体である。そのようなポリアミドの重合
体は好ましくは少量の添加物例えば重合触媒、普通含燐
物質、及び熱及び酸化からの保護剤を含有する。この後
者の例は立体障害されたフェノール物質及びハライドイ
オン(例えばヨウ化カリウム)と組合せた銅塩(例えば
酢酸第二銅)であろう。
ミド(6,6ナイロン)、ポリ−ε−カプロアミド(6
ナイロン)、4.6−ナイロンなど及びそのようなポリ
アミドの共重合体である。そのようなポリアミドの重合
体は好ましくは少量の添加物例えば重合触媒、普通含燐
物質、及び熱及び酸化からの保護剤を含有する。この後
者の例は立体障害されたフェノール物質及びハライドイ
オン(例えばヨウ化カリウム)と組合せた銅塩(例えば
酢酸第二銅)であろう。
ナイロンのモノフィラメントの相対粘度はタイヤ用の場
合少くとも50、好ましくは少くとも70であるべきで
ある。モノフィラメント繊維の断面はいずれの形であっ
ても或いは異なる形の組合せ′であってもよいが、円形
でない又はリボン様の断面は好適である。その理由は、
それがカーカス積層物当りのゴムの量を減じ且つタイヤ
ビードの周囲へのより簡単な重ね上げ(turn −u
p)のために、より積層可能なカーカス積層物を与える
からである。円形でない断面は一般に丸い角を有する長
四角形である。この場合2〜4の変形比が好適である。
合少くとも50、好ましくは少くとも70であるべきで
ある。モノフィラメント繊維の断面はいずれの形であっ
ても或いは異なる形の組合せ′であってもよいが、円形
でない又はリボン様の断面は好適である。その理由は、
それがカーカス積層物当りのゴムの量を減じ且つタイヤ
ビードの周囲へのより簡単な重ね上げ(turn −u
p)のために、より積層可能なカーカス積層物を与える
からである。円形でない断面は一般に丸い角を有する長
四角形である。この場合2〜4の変形比が好適である。
ここに変形比は断面の長軸を短軸で割った値である。
試験法
タイヤの温度
走行するタイヤの温度は、回転試験中熱電対を肩に及び
タイヤに含まれる空気空洞に挿入することによって決定
した。
タイヤに含まれる空気空洞に挿入することによって決定
した。
肩の熱電対はカーカス積層物から凡そ0.005“に位
置した。熱電対はスリップ−リング(slip−rin
g)組立て物を介してタイヤに連結し、温度を連続的に
監視した。
置した。熱電対はスリップ−リング(slip−rin
g)組立て物を介してタイヤに連結し、温度を連続的に
監視した。
行なった試験は自動車安全基準119号、571部、5
119−1.改訂2/7/74、並びに試験への拡張に
記述されている基本的な試験である。
119−1.改訂2/7/74、並びに試験への拡張に
記述されている基本的な試験である。
タイヤを適当なタイヤリムに取り付け、タイヤの側部に
印の付けられた最大負荷割合に相当する膨張圧まで膨ら
まし、そして100”Fで3時間調整する。圧力を検査
し、必要ならば再び調整する(8.75R/16.5の
負荷範囲りのタイヤに対して65psi)。このタイヤ
を50mphにおいて、(最大割合の)75%負荷で7
時間、97%負荷で16時間及び114%負荷で24時
間試験する。
印の付けられた最大負荷割合に相当する膨張圧まで膨ら
まし、そして100”Fで3時間調整する。圧力を検査
し、必要ならば再び調整する(8.75R/16.5の
負荷範囲りのタイヤに対して65psi)。このタイヤ
を50mphにおいて、(最大割合の)75%負荷で7
時間、97%負荷で16時間及び114%負荷で24時
間試験する。
DOT−199を越えての試験では、タイヤをそれぞれ
120%、125%、130%・・・など500マイル
毎に5%負荷を増やして降伏するまで500マイルを走
行させる。
120%、125%、130%・・・など500マイル
毎に5%負荷を増やして降伏するまで500マイルを走
行させる。
乗用車及びトラックのタイヤのビード域における耐久性
この試験は高負荷の適用による(熱劣化の干渉を含まな
い)重ね上げ域の周囲の曲げ形降伏を誘導するように設
計されている。
い)重ね上げ域の周囲の曲げ形降伏を誘導するように設
計されている。
タイヤを適切な耐久性試験リムに取りつけ、24psi
下に4時間100″Fで調整した。圧力を特定の負荷範
囲に許容される最大psiまで再調整し、再び更に4時
間調整した。
下に4時間100″Fで調整した。圧力を特定の負荷範
囲に許容される最大psiまで再調整し、再び更に4時
間調整した。
次いでタイヤを降伏するまで次の順序で30mph下に
試験した890%負荷、2時間;115%負荷、2時間
;150%負荷、20時間;170%負荷、20時間;
190%負荷、20時間;及び210%負荷、降伏まで
。
試験した890%負荷、2時間;115%負荷、2時間
;150%負荷、20時間;170%負荷、20時間;
190%負荷、20時間;及び210%負荷、降伏まで
。
カーカス強度
ボンド単位のコードの強度に、カーカス織布中のインチ
当りのコード端の数を掛け、そしてその結果にタイヤの
カーカスの積層数をかけることによってカーカスの強度
を計算した。
当りのコード端の数を掛け、そしてその結果にタイヤの
カーカスの積層数をかけることによってカーカスの強度
を計算した。
ゆがみ(squirm)試験
タイヤを、回転する枠に保持されている軸端に取りつけ
る。この軸をタイヤのフートプリント(footpri
nt)より大きい稼累動板又は「キャリッジ(carr
ige) Jに対して水圧的に負荷させた。キャリッジ
はフートプリントのいずれかの面積が接しうるようにタ
イヤの頂点方向に動きうるトランスデユーサを含む。キ
ャリッジそれ自体をタイヤの接線方向にモータ駆動スク
リューで動かして7−トプリントを形成させ、そして滑
り角を有して一定に走行させる。トランスデユーサはト
レッドの変位(±0.0001インチまで)及び接触圧
を同時に測定しうる。ゆがみの測定の出力はx−yプロ
ッター上に並びにストリップ・チャート記録計で表示す
ることができる。
る。この軸をタイヤのフートプリント(footpri
nt)より大きい稼累動板又は「キャリッジ(carr
ige) Jに対して水圧的に負荷させた。キャリッジ
はフートプリントのいずれかの面積が接しうるようにタ
イヤの頂点方向に動きうるトランスデユーサを含む。キ
ャリッジそれ自体をタイヤの接線方向にモータ駆動スク
リューで動かして7−トプリントを形成させ、そして滑
り角を有して一定に走行させる。トランスデユーサはト
レッドの変位(±0.0001インチまで)及び接触圧
を同時に測定しうる。ゆがみの測定の出力はx−yプロ
ッター上に並びにストリップ・チャート記録計で表示す
ることができる。
殆んどの測定は、膨張圧28psi1TRA定格負荷の
100%(圧力24psiに対して)、及びキャリッジ
移動速度0.73インチ/秒において行なった。トラン
スデユーサはその中央でトレッド要素に関与するように
位置させた。これは、ゴムの圧縮がポアソン効果により
、各トレッド要素の端において変化する横向きの動きを
誘導するから重要である。この接触平面におけるポアソ
ンの動きは主にトレッド化合物の弾性及び摩擦性、要素
の形及び厚さ、そして接触圧に依存する。各要素の中心
の動きは上述の変数に比較的無関係であり、タイヤ構造
による全要素に課せられる最も重要なゆがみに真に依存
するから真に重要である。
100%(圧力24psiに対して)、及びキャリッジ
移動速度0.73インチ/秒において行なった。トラン
スデユーサはその中央でトレッド要素に関与するように
位置させた。これは、ゴムの圧縮がポアソン効果により
、各トレッド要素の端において変化する横向きの動きを
誘導するから重要である。この接触平面におけるポアソ
ンの動きは主にトレッド化合物の弾性及び摩擦性、要素
の形及び厚さ、そして接触圧に依存する。各要素の中心
の動きは上述の変数に比較的無関係であり、タイヤ構造
による全要素に課せられる最も重要なゆがみに真に依存
するから真に重要である。
ここにゆがみ検知器の適切な位置は非常に重要であり、
測定者は白インキを検知器の地点に適用しそして適切な
場所で測定できるまで試行運転中に測定を行なってこれ
を保護する。
測定者は白インキを検知器の地点に適用しそして適切な
場所で測定できるまで試行運転中に測定を行なってこれ
を保護する。
タイヤを前後の方向に動かしつつ各リブ(rib)にお
けるゆがみを測定する。測定はタイヤ中の5つのリブの
各について行ない、下方への通路及び上方へ戻る通過の
両方を記録した。検知器が作動する及びトレッド要素か
ら作動しないという理由で、検知器が非常に低圧で迅速
に動く。これは頂点値から除かれる。円周及び頂点成分
のピーク対ピーク値を各リブに対して平均する。次いで
これらを用いて式 ■= 円周のたわみ2+頂点のたわみ2から得られるた
わみベクトルを計算する。
けるゆがみを測定する。測定はタイヤ中の5つのリブの
各について行ない、下方への通路及び上方へ戻る通過の
両方を記録した。検知器が作動する及びトレッド要素か
ら作動しないという理由で、検知器が非常に低圧で迅速
に動く。これは頂点値から除かれる。円周及び頂点成分
のピーク対ピーク値を各リブに対して平均する。次いで
これらを用いて式 ■= 円周のたわみ2+頂点のたわみ2から得られるた
わみベクトルを計算する。
次いで平均の仕事又はゆがみを、
W=VXピーク圧X摩圧検摩
擦係数算する。
各リブに対し、第1回の測定からタイヤの周囲に関して
180”の位置において第2回目の測定を行なう。次い
で平均値を計算し、最高の摩耗リブに対して、更にすべ
ての5つのリブの合計(又は全ゆがみ)に対して報告す
る。
180”の位置において第2回目の測定を行なう。次い
で平均値を計算し、最高の摩耗リブに対して、更にすべ
ての5つのリブの合計(又は全ゆがみ)に対して報告す
る。
東−員一1
本明細書のすべての対照例及び実施例のタイヤを、NR
M社製のRF1216型のラジアル・タイヤ製造機によ
り2段階で組立てた。組立てたタイヤを成形し、そして
アクロン・スタンダード社(A kron S La
ndard Co、)製のバッグ・オー・マチック(
B ag −0−Matic)硬化プレスで硬化した。
M社製のRF1216型のラジアル・タイヤ製造機によ
り2段階で組立てた。組立てたタイヤを成形し、そして
アクロン・スタンダード社(A kron S La
ndard Co、)製のバッグ・オー・マチック(
B ag −0−Matic)硬化プレスで硬化した。
対照例のポリエステルのタイヤコードに対して使用した
D−417B浸漬浴は、水(83,7重量部):トラガ
カントゴム:2%溶液(2,0重量部、N、E、R,−
010Aエポキシ樹脂(1,4重量部);及びLVB
Iイソシアネート・スラリー、25%分散液(12,9
重量部)からなった。
D−417B浸漬浴は、水(83,7重量部):トラガ
カントゴム:2%溶液(2,0重量部、N、E、R,−
010Aエポキシ樹脂(1,4重量部);及びLVB
Iイソシアネート・スラリー、25%分散液(12,9
重量部)からなった。
D−5Aはレゾルシノール−ホルムアルデヒドに基づく
接着剤であり、ポリエステルのタイヤコードを製造する
時にコードとゴムの接着を促進するためにインシアネー
トに基づくサブコート接着剤の上に適用される。ナイロ
ンのタイヤコードを製造する場合には、イソシアネート
のサブコートなしにD−5Aを使用する。
接着剤であり、ポリエステルのタイヤコードを製造する
時にコードとゴムの接着を促進するためにインシアネー
トに基づくサブコート接着剤の上に適用される。ナイロ
ンのタイヤコードを製造する場合には、イソシアネート
のサブコートなしにD−5Aを使用する。
リベット面積は、カーカス又はベルト積層物中の強化さ
れていないゴムのパーセントであり、次の方程式から計
算される: リベット面積−100[1−(コードのゲージ)(コー
ド端/インチ)] 対照例1 192本のフィラメントを含む通常の1000デニルポ
リエステルのタイヤ・ヤーン[T−900:セラニーズ
社(Celanese Co、) ]で強化された2
つのカーカス積層物を用いて8.75R16,5軽ラジ
アル・トラック・タイヤを組立てた。コードはインチ当
り9回の単一ねじり及びインチ当り9回の重ねねじりを
用いて製造した。イソシアネートに基づくサブコート及
びRFLトップコートを用いて生糸コードを接着処理し
、そしてそれぞれ475下及び425″F下に炉中で硬
化させた。タイヤのカーカス積層物中のコード数t−調
節し、33%のリベット域を与えた(第1表)。
れていないゴムのパーセントであり、次の方程式から計
算される: リベット面積−100[1−(コードのゲージ)(コー
ド端/インチ)] 対照例1 192本のフィラメントを含む通常の1000デニルポ
リエステルのタイヤ・ヤーン[T−900:セラニーズ
社(Celanese Co、) ]で強化された2
つのカーカス積層物を用いて8.75R16,5軽ラジ
アル・トラック・タイヤを組立てた。コードはインチ当
り9回の単一ねじり及びインチ当り9回の重ねねじりを
用いて製造した。イソシアネートに基づくサブコート及
びRFLトップコートを用いて生糸コードを接着処理し
、そしてそれぞれ475下及び425″F下に炉中で硬
化させた。タイヤのカーカス積層物中のコード数t−調
節し、33%のリベット域を与えた(第1表)。
カーカスのゴム原料は15ミルのスキムであり、そして
天然ゴム及びSBR(スチレン−ブタジェンゴム)の8
0 : 20の比からなった。側壁を同一のゴム原料か
ら押出した。内側の裏材はクロルブチル及び天然ゴムの
70730の比からなる厚さ75ミルのシートからなっ
た。外側の表材は天然ゴム及びSBRの80 : 20
比からなる厚さ50ミルのシートであった。タイヤベル
トは、ゴムに埋込まれた市販のスチール線の2積層を用
いることで設計された(第1表)。これらの成分並びに
一対の適当なビード及びトレッド・ゴム原料からNRM
機で組立てた。次いでバッグ・オー・マチック加圧機に
おいて硬化サイクル「C」 (温度295″F1圧力2
75psi、時間51分間)によりユニロイアル(U
n1royal)の16.5“の型を用いてタイヤを硬
化させた。
天然ゴム及びSBR(スチレン−ブタジェンゴム)の8
0 : 20の比からなった。側壁を同一のゴム原料か
ら押出した。内側の裏材はクロルブチル及び天然ゴムの
70730の比からなる厚さ75ミルのシートからなっ
た。外側の表材は天然ゴム及びSBRの80 : 20
比からなる厚さ50ミルのシートであった。タイヤベル
トは、ゴムに埋込まれた市販のスチール線の2積層を用
いることで設計された(第1表)。これらの成分並びに
一対の適当なビード及びトレッド・ゴム原料からNRM
機で組立てた。次いでバッグ・オー・マチック加圧機に
おいて硬化サイクル「C」 (温度295″F1圧力2
75psi、時間51分間)によりユニロイアル(U
n1royal)の16.5“の型を用いてタイヤを硬
化させた。
実施例1
カーカス積層物に対する強化コードがポリエステルマル
チフィラメントの代りに6.6ナイロンモノフイラメン
トである以外対照例1と同様にして8.75R16,5
軽ラジアル・トラック・タイヤを製造した。このモノフ
ィラメントは、米国特許第4.009.511号の方法
に従って製造し、米国特許第4,056,652号に記
述される性質を有した。3000デニルのナイロンフィ
ラメント(丸くない断面;8.4gpdの靭性ニア0の
相対粘度)は、生糸のコードに転換するためにいずれの
ねじり又は重ねも必要としなかった。このコードをRF
L (レゾルシノール−ホルムアルデヒド−ラテックス
)トップコート(サブコートの必要なし)を用いて接着
剤処理し、炉中で420’F下に硬化させた。タイヤの
カーカス積層物中のコード数を調節して33%のリベッ
ト域を与え、この結果対照例1のタイヤに対して20%
低い未硬化カーカス強度及び35〜40%低いカーカス
強化繊維とした。ナイロンモノフィラメントで強化した
カーカスから、対照例1に対して用いた同一のスチール
ベルト(第1表)及び同一の他の成分並びにゴム原料を
用いる同一の方法でラジアルタイヤを組立てた。
チフィラメントの代りに6.6ナイロンモノフイラメン
トである以外対照例1と同様にして8.75R16,5
軽ラジアル・トラック・タイヤを製造した。このモノフ
ィラメントは、米国特許第4.009.511号の方法
に従って製造し、米国特許第4,056,652号に記
述される性質を有した。3000デニルのナイロンフィ
ラメント(丸くない断面;8.4gpdの靭性ニア0の
相対粘度)は、生糸のコードに転換するためにいずれの
ねじり又は重ねも必要としなかった。このコードをRF
L (レゾルシノール−ホルムアルデヒド−ラテックス
)トップコート(サブコートの必要なし)を用いて接着
剤処理し、炉中で420’F下に硬化させた。タイヤの
カーカス積層物中のコード数を調節して33%のリベッ
ト域を与え、この結果対照例1のタイヤに対して20%
低い未硬化カーカス強度及び35〜40%低いカーカス
強化繊維とした。ナイロンモノフィラメントで強化した
カーカスから、対照例1に対して用いた同一のスチール
ベルト(第1表)及び同一の他の成分並びにゴム原料を
用いる同一の方法でラジアルタイヤを組立てた。
第1表は実施例1及び対照例1の双方に対する主要なタ
イヤ構成データ(カーカス及びベルト)を示す。第2表
はDOT段階負荷試験及びビード域耐久性試験に対する
タイヤの性能結果を表わす。
イヤ構成データ(カーカス及びベルト)を示す。第2表
はDOT段階負荷試験及びビード域耐久性試験に対する
タイヤの性能結果を表わす。
第2表からは、実質的に繊維が少くても実施例1のタイ
ヤがタイヤの耐久性において明白な利点を示すというこ
とが理解できる。また実施例1のタイヤは、タイヤの層
温度及び含有される空気温度で明白のようにかなりの低
い熱発生量を示した。
ヤがタイヤの耐久性において明白な利点を示すというこ
とが理解できる。また実施例1のタイヤは、タイヤの層
温度及び含有される空気温度で明白のようにかなりの低
い熱発生量を示した。
このタイヤの肩の温度は段階的耐負荷試験中に決定した
。
。
第1表
フィラメント 多フィラメント
コードの構造 300デニル 1000/1
/3コードの直径、ミル 14X3726端/インチ
1826 リベ、ット域、% 3333積層数
2−2 積層の構成 1層上/1層下 1層上/1層
下スチール線 −3X Q、290 +6 X
O,35端/インチ −14 破断強度、ポンド −381 積層数 −2 ベルト強度、ポンド −10,668 ベルト切断角 −65@/ 65@第2表 タイヤの降伏 一段階負荷9% 160 1
55−降伏時全フイル数 6.631
6.260肩の温度、F −120%負荷 225 2
33−140%負荷 244
254含有される空気の温度、下 一120%負荷 187 1
90−140%負荷 196
201ビード域耐久試験 タイヤの降伏 一段階負荷2% 210 2
10−降伏時全フイル数 4.667
2.235含有される空気の温度、′F′ 一210%負荷 192 1
96対照例 2 カーカスの強化のためにポリエステル織布の2積層及び
ベルトのために2+7X0.22+1スチールコードの
2積層を用いて乗用車のラジアルタイヤを組立な。コー
ドのために用いたポリエステルヤーンはセラニーズ社か
らの通常の1000デニル、I92フィラメントのT−
900タイヤヤーンであった。このヤーンを、重ね及び
ケーブル工程の双方において付与されるインチ当り11
回のねじりで1000/l/2コード構造にねじった。
/3コードの直径、ミル 14X3726端/インチ
1826 リベ、ット域、% 3333積層数
2−2 積層の構成 1層上/1層下 1層上/1層
下スチール線 −3X Q、290 +6 X
O,35端/インチ −14 破断強度、ポンド −381 積層数 −2 ベルト強度、ポンド −10,668 ベルト切断角 −65@/ 65@第2表 タイヤの降伏 一段階負荷9% 160 1
55−降伏時全フイル数 6.631
6.260肩の温度、F −120%負荷 225 2
33−140%負荷 244
254含有される空気の温度、下 一120%負荷 187 1
90−140%負荷 196
201ビード域耐久試験 タイヤの降伏 一段階負荷2% 210 2
10−降伏時全フイル数 4.667
2.235含有される空気の温度、′F′ 一210%負荷 192 1
96対照例 2 カーカスの強化のためにポリエステル織布の2積層及び
ベルトのために2+7X0.22+1スチールコードの
2積層を用いて乗用車のラジアルタイヤを組立な。コー
ドのために用いたポリエステルヤーンはセラニーズ社か
らの通常の1000デニル、I92フィラメントのT−
900タイヤヤーンであった。このヤーンを、重ね及び
ケーブル工程の双方において付与されるインチ当り11
回のねじりで1000/l/2コード構造にねじった。
次いでこのコードを通常の2段階ポリエステル接着剤浸
漬を用いることにより2オーブン法で熱延伸した。用い
た特別な条件は470/420T1照射時間50/80
秒、適用延伸310%、D417B/D−5A接着剤で
あった。次いでカーカス織布を、ドラム巻き(drum
winding)法を用いてコードの単一端から生
成させた。カーカス織布を製造する場合に20ミルのス
キムゴム(天然ゴム80冗/スチレンーブタジエンゴム
20%)の2積層を用いた。同様のドラム巻き法におい
てスチールコードからベルト積層物を生成した。次いで
NRM社タイタイヤ組立置を用いることによりこの織布
からP225/75R14タイヤを組立てた。タイヤの
組立てに用いた他の成分は、スチレン−ブタジェン/天
然ゴム混合物から押出したトレッド及び側壁部分、クロ
ルブチル/天然ゴムの内側裏材の厚さ50ミルのシート
及び一対のゴムで包んだ5線/4巻きのビードであった
。両力−カス積層物の端をタイヤビードの上に重ね、そ
して第2の積層物を約2丁インチだけ第1の積層物の端
よりも延長させた。未硬化のタイヤを、バッグ・オー・
マチック・タイヤ硬化プレスにより約295下で硬化さ
せ、次いで35psiの圧力下に32分間後段膨張させ
た。タイヤ構成の更なる詳細及びラジアルタイヤの試験
結果を第3表に示す。
漬を用いることにより2オーブン法で熱延伸した。用い
た特別な条件は470/420T1照射時間50/80
秒、適用延伸310%、D417B/D−5A接着剤で
あった。次いでカーカス織布を、ドラム巻き(drum
winding)法を用いてコードの単一端から生
成させた。カーカス織布を製造する場合に20ミルのス
キムゴム(天然ゴム80冗/スチレンーブタジエンゴム
20%)の2積層を用いた。同様のドラム巻き法におい
てスチールコードからベルト積層物を生成した。次いで
NRM社タイタイヤ組立置を用いることによりこの織布
からP225/75R14タイヤを組立てた。タイヤの
組立てに用いた他の成分は、スチレン−ブタジェン/天
然ゴム混合物から押出したトレッド及び側壁部分、クロ
ルブチル/天然ゴムの内側裏材の厚さ50ミルのシート
及び一対のゴムで包んだ5線/4巻きのビードであった
。両力−カス積層物の端をタイヤビードの上に重ね、そ
して第2の積層物を約2丁インチだけ第1の積層物の端
よりも延長させた。未硬化のタイヤを、バッグ・オー・
マチック・タイヤ硬化プレスにより約295下で硬化さ
せ、次いで35psiの圧力下に32分間後段膨張させ
た。タイヤ構成の更なる詳細及びラジアルタイヤの試験
結果を第3表に示す。
実施例 2及び3
2000デニルの6,6ナイロンモノフイラメンロ(丸
くない断面;靭性8.7gpd;70R■)の2積層物
をカーカスの強化に用いる以外対照例2と同一の構成を
用いてラジアルタイヤを組立てた(実施例2)。このモ
ノフィラメントはねじりを必要としなかった。モノフィ
ラメントコードを浸漬−延伸するために用いる工程条件
は420″F/対照60秒/適用した延伸1.5%であ
った。1段階の接着剤(D−5A 20%)はこのモ
ノフィラメントの必要としたすべてであった。織布のモ
ノフィラメント端の数を調節して、対照例2のポリエス
テル織布におけるものと同一のカーカス強度を付与した
。第2組のナイロン・モノフィラメントのタイヤ(実施
例3)を、カーカス織布においてより少ないゴム(厚さ
15ミルに対してlOミルのゴム)を用いて組立てた。
くない断面;靭性8.7gpd;70R■)の2積層物
をカーカスの強化に用いる以外対照例2と同一の構成を
用いてラジアルタイヤを組立てた(実施例2)。このモ
ノフィラメントはねじりを必要としなかった。モノフィ
ラメントコードを浸漬−延伸するために用いる工程条件
は420″F/対照60秒/適用した延伸1.5%であ
った。1段階の接着剤(D−5A 20%)はこのモ
ノフィラメントの必要としたすべてであった。織布のモ
ノフィラメント端の数を調節して、対照例2のポリエス
テル織布におけるものと同一のカーカス強度を付与した
。第2組のナイロン・モノフィラメントのタイヤ(実施
例3)を、カーカス織布においてより少ないゴム(厚さ
15ミルに対してlOミルのゴム)を用いて組立てた。
タイヤトレッド上で行なった測定は、それがフートプリ
ント(footprint)中を通過するにつれて、ナ
イロンのモノフィラメントで強化したタイヤに対してよ
り低いゆがみを示した。これらのタイヤは室内試験車に
おけるビード域耐久性(BAE)試験中に熱電対で監視
した含有される空気の温度で明らかなように、より低温
で走行した。含有される空気の温度は平均して20ミル
(同等)のスキムラ含有するモノフィラメント・タイヤ
に対して約7’F低温、また15ミルのスキムの場合に
10′F低温であった。耐久性は室内本試験においてポ
リエステル対照物に完全に同等であった。
ント(footprint)中を通過するにつれて、ナ
イロンのモノフィラメントで強化したタイヤに対してよ
り低いゆがみを示した。これらのタイヤは室内試験車に
おけるビード域耐久性(BAE)試験中に熱電対で監視
した含有される空気の温度で明らかなように、より低温
で走行した。含有される空気の温度は平均して20ミル
(同等)のスキムラ含有するモノフィラメント・タイヤ
に対して約7’F低温、また15ミルのスキムの場合に
10′F低温であった。耐久性は室内本試験においてポ
リエステル対照物に完全に同等であった。
タイヤの構成の更なる詳細及びラジアルタイヤの試験結
果を第3表に示す。
果を第3表に示す。
稈 K 著 R讐 11
ω−のへへ−
ぐ■トco■ロ
ー■■V′5へ−
Ll”) Co トω■0
0口〜へ0C
のt”−c15■ロー
円 トP−ト ト ト
♂ 次 よ × × 次
0わ000口
■−クト■−
一一−N
O■ ■ O■ ◎
対照例 3
カーカスの強化のために1000/l/3ポリエステル
織布の2積層及びベルトのために3X0.20+6X0
.35スチールコードの2積層を用いてLT235/8
5R16ラジアル軽トラックタイヤを組立だ。コードの
ために用いたポリエステルヤーンはセラニーズ社からの
通常の1000デニル、192フイラメントのT−90
0タイヤヤーンであった。このヤーンを、重ね及びケー
ブル工程の双方において付与されるインチ当り9回のね
じりで1000/l/3コード構造にねじった。次いで
このコードを通常のオープン処理前に適用される通常の
2段階ポリエステル接着剤浸漬を用いることにより2オ
ーブン法で熱延伸した。
織布の2積層及びベルトのために3X0.20+6X0
.35スチールコードの2積層を用いてLT235/8
5R16ラジアル軽トラックタイヤを組立だ。コードの
ために用いたポリエステルヤーンはセラニーズ社からの
通常の1000デニル、192フイラメントのT−90
0タイヤヤーンであった。このヤーンを、重ね及びケー
ブル工程の双方において付与されるインチ当り9回のね
じりで1000/l/3コード構造にねじった。次いで
このコードを通常のオープン処理前に適用される通常の
2段階ポリエステル接着剤浸漬を用いることにより2オ
ーブン法で熱延伸した。
用いた特別な条件は第1及び第2オーブンにおいてそれ
ぞれ470/420”F、照射時間50/80秒、適用
延伸310%、D417B/D−5A接着剤であった。
ぞれ470/420”F、照射時間50/80秒、適用
延伸310%、D417B/D−5A接着剤であった。
次いでカーカス織布を、ドラム巻き(drum wi
nding)法を用いてコードの単一端から生成させた
。カーカス織布を製造する場合に20ミルのスキムゴム
(天然ゴム80冗/スチレンーブタジエンゴム20%)
の2積層を用いた。
nding)法を用いてコードの単一端から生成させた
。カーカス織布を製造する場合に20ミルのスキムゴム
(天然ゴム80冗/スチレンーブタジエンゴム20%)
の2積層を用いた。
同様のドラム巻き法においてスチールコードからベルト
積層物を生成した。次いでNRM社タイタイヤ組立置を
用いることによりこの織布からLT235/85R16
(負荷範囲E)タイヤを組立てた。タイヤの組立てに用
いた他の成分は、スチレン−ブタジェン/天然ゴム混合
物から押出したトレッド及び側壁部分、クロルブチル/
天然ゴムの内側裏材の厚さ75ミルのシート及び一対の
ゴムで包んだ8線/8巻きのビードであった。両力−カ
ス積層物の端をタイヤビードの上に重ね、そして第2の
積層物を約2τインチだけ第1の積層物の端よりも延長
させた。未硬化のタイヤを、バッグ・オー・マチック・
タイヤ硬化プレスにより約295″F′で硬化させ、次
いで35psiの圧力下に45分間後段膨張させた。タ
イヤ構成の更なる詳細及びラジアルタイヤの試験結果を
第4表に示す。
積層物を生成した。次いでNRM社タイタイヤ組立置を
用いることによりこの織布からLT235/85R16
(負荷範囲E)タイヤを組立てた。タイヤの組立てに用
いた他の成分は、スチレン−ブタジェン/天然ゴム混合
物から押出したトレッド及び側壁部分、クロルブチル/
天然ゴムの内側裏材の厚さ75ミルのシート及び一対の
ゴムで包んだ8線/8巻きのビードであった。両力−カ
ス積層物の端をタイヤビードの上に重ね、そして第2の
積層物を約2τインチだけ第1の積層物の端よりも延長
させた。未硬化のタイヤを、バッグ・オー・マチック・
タイヤ硬化プレスにより約295″F′で硬化させ、次
いで35psiの圧力下に45分間後段膨張させた。タ
イヤ構成の更なる詳細及びラジアルタイヤの試験結果を
第4表に示す。
実施例 4及び5
3000デニルの6.6ナイロンモノフイラメンロ(丸
くない断面;靭性8.7gpd;70RV)の2積層物
をカーカスの強化に用いる以外対照例3と同一の構成を
用いてラジアルタイヤを組立てた。このモノフィラメン
トはねじりを必要とせず、またモノフィラメントコード
を処理するために用いる工程条件は上記実施例2及び3
に記述したものと同一であった。実施例4において、織
1、。
くない断面;靭性8.7gpd;70RV)の2積層物
をカーカスの強化に用いる以外対照例3と同一の構成を
用いてラジアルタイヤを組立てた。このモノフィラメン
トはねじりを必要とせず、またモノフィラメントコード
を処理するために用いる工程条件は上記実施例2及び3
に記述したものと同一であった。実施例4において、織
1、。
布巾のモノフィラメント端の数を調節して、対照例3の
ポリエステル織布におけるものと同一のカーカス強度を
付与した。第2組のナイロン・モノフィラメントのタイ
ヤを、カーカス織布においてより少ないゴム(厚さ20
ミルに対して15ミルのゴム)を用いて組立てた(実施
例5)。モノフィラメントで強化したタイヤは、室内試
験車におけるヒート域耐久性(B A E)試験中に熱
電対で監視した含有される空気の温度で明らかなように
、より低温で走行した。含有される空気の温度は同等の
スキムゴムの厚さ(20ミル)を有する実施例4のタイ
ヤに対して平均9″F′及び15ミルのゴムを用いた時
(実施例5)に16″F′低温であった。
ポリエステル織布におけるものと同一のカーカス強度を
付与した。第2組のナイロン・モノフィラメントのタイ
ヤを、カーカス織布においてより少ないゴム(厚さ20
ミルに対して15ミルのゴム)を用いて組立てた(実施
例5)。モノフィラメントで強化したタイヤは、室内試
験車におけるヒート域耐久性(B A E)試験中に熱
電対で監視した含有される空気の温度で明らかなように
、より低温で走行した。含有される空気の温度は同等の
スキムゴムの厚さ(20ミル)を有する実施例4のタイ
ヤに対して平均9″F′及び15ミルのゴムを用いた時
(実施例5)に16″F′低温であった。
タイヤの構造及び試験の詳細を第4表に示す。
ロロー
トoO0
−−へ
臂0豐
口0口
cf>L1″)cl:l
O’) 0−1
一ヘヘ
トP−ト
× 次 次
口0口
のト■
■ O■
← ← ←
<<<
本発明の特徴及び態様は以下の通りである:1、少くと
も一対のビード部分及び該ビード部分の周囲に巻かれた
少くとも1つのカーカス積層物を含んでなる空気圧式ラ
ジアルタイヤにおいて、各カーカス積層物が100以上
のデニル及び7゜0g/デニル以上の靭性が特色の耐負
荷性ポリアミドモノフィラメントのゴム化された層を含
んでなる該ラジアルタイヤ。
も一対のビード部分及び該ビード部分の周囲に巻かれた
少くとも1つのカーカス積層物を含んでなる空気圧式ラ
ジアルタイヤにおいて、各カーカス積層物が100以上
のデニル及び7゜0g/デニル以上の靭性が特色の耐負
荷性ポリアミドモノフィラメントのゴム化された層を含
んでなる該ラジアルタイヤ。
2、モノフィラメントの靭性が8〜14g/デニルであ
る上記lのタイヤ。
る上記lのタイヤ。
3、モノフィラメントのデニルが1000〜10000
である上記lのタイヤ。
である上記lのタイヤ。
4、モノフィラメントのデニルが2000〜5000で
ある上記2のタイヤ。
ある上記2のタイヤ。
5、カーカスのポリアミドフィラメントが円形でないこ
とが更に特徴である上記lのタイヤ。
とが更に特徴である上記lのタイヤ。
6、モノフィラメントが少くとも80モル%の6.6ナ
イロンである上記5のタイヤ。
イロンである上記5のタイヤ。
Claims (1)
- 1、少なくとも一対のビード部分及び該ビード部分の周
囲に巻かれた少くとも1つのカーカス積層物を含んでな
る空気圧式ラジアルタイヤであって、各カーカス積層物
が100以上のデニル及び7.0g/デニル以上の靭性
によって特徴づけられる耐負荷性ポリアミドモノフィラ
メントのゴム層を含んでなるラジアルタイヤ。
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US07/106,661 US4850412A (en) | 1987-10-13 | 1987-10-13 | Radial tires containing polyamide monofilament |
US106661 | 1998-06-29 |
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---|---|
JPH01148828A true JPH01148828A (ja) | 1989-06-12 |
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---|---|---|---|
JP63255035A Pending JPH01148828A (ja) | 1987-10-13 | 1988-10-12 | ポリアミドモノフイラメントを含むラジアルタイヤ |
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CA (1) | CA1286962C (ja) |
DE (1) | DE3877117T2 (ja) |
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JPH02141502U (ja) * | 1989-05-01 | 1990-11-28 | ||
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1987
- 1987-10-13 US US07/106,661 patent/US4850412A/en not_active Expired - Fee Related
-
1988
- 1988-10-11 IN IN839/CAL/88A patent/IN170721B/en unknown
- 1988-10-11 CA CA000579797A patent/CA1286962C/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-10-12 BR BR8805246A patent/BR8805246A/pt not_active Application Discontinuation
- 1988-10-12 JP JP63255035A patent/JPH01148828A/ja active Pending
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- 1988-10-13 TR TR88/0711A patent/TR25205A/xx unknown
- 1988-10-13 DE DE8888116987T patent/DE3877117T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1988-10-13 EP EP88116987A patent/EP0312038B1/en not_active Expired - Lifetime
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