JPH01148725A - 光フアイバ用母材の製造方法 - Google Patents
光フアイバ用母材の製造方法Info
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- JPH01148725A JPH01148725A JP30459587A JP30459587A JPH01148725A JP H01148725 A JPH01148725 A JP H01148725A JP 30459587 A JP30459587 A JP 30459587A JP 30459587 A JP30459587 A JP 30459587A JP H01148725 A JPH01148725 A JP H01148725A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/01205—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from tubes, rods, fibres or filaments
- C03B37/01225—Means for changing or stabilising the shape, e.g. diameter, of tubes or rods in general, e.g. collapsing
- C03B37/01248—Means for changing or stabilising the shape, e.g. diameter, of tubes or rods in general, e.g. collapsing by collapsing without drawing
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- C03B37/01211—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from tubes, rods, fibres or filaments by inserting one or more rods or tubes into a tube
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- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は大型の光ファイバ用母材の製造方法に係わる本
のである。
のである。
光ファイバ用母材の製造方法において、クラツド材とな
る管の中にクラツド材よりも高屈折率なコア用ガラスロ
ッドを挿入し、加熱し、中央化して光ファイバ用母材を
製造するロッドインチューブ法は代表的な製造方法とし
て知られている。
る管の中にクラツド材よりも高屈折率なコア用ガラスロ
ッドを挿入し、加熱し、中央化して光ファイバ用母材を
製造するロッドインチューブ法は代表的な製造方法とし
て知られている。
しかし、この方法はコア材とクラツド材の界面に欠陥（
気泡、不純物等）が残シ易く、光ファイバとした時に、
光損失が大きく現れるという欠点があった。これを解決
する方法として、特公昭５９−６２６１、特公昭５Ｂ−
５２９３５各号公報において、コア材とクラツド材との
溶着・中央化前に、管とロッドとの間隙に気相処理剤を
流し、コア材が変形しない温度５００〜１６００″Ｃの
範囲にて加熱前処理する方法が提案されている。
気泡、不純物等）が残シ易く、光ファイバとした時に、
光損失が大きく現れるという欠点があった。これを解決
する方法として、特公昭５９−６２６１、特公昭５Ｂ−
５２９３５各号公報において、コア材とクラツド材との
溶着・中央化前に、管とロッドとの間隙に気相処理剤を
流し、コア材が変形しない温度５００〜１６００″Ｃの
範囲にて加熱前処理する方法が提案されている。
ところで、従来のロッドインチューブ法では、コア材と
クラツド材を中央化する加熱手段としては、酸水素炎が
用いられていた。しかし、酸水素炎による加熱はその効
率に限度があシ、せいぜい母材外径が３０−程度のもの
しか得られなかった。
クラツド材を中央化する加熱手段としては、酸水素炎が
用いられていた。しかし、酸水素炎による加熱はその効
率に限度があシ、せいぜい母材外径が３０−程度のもの
しか得られなかった。
近年、光ファイバ製造においても大量生産による低コス
ト化が推進されておシ、大型母材の作製が検討されてい
るが、上記のような母材外径における制限は一つのネッ
クとなっており、早急な解決が望まれている。
ト化が推進されておシ、大型母材の作製が検討されてい
るが、上記のような母材外径における制限は一つのネッ
クとなっており、早急な解決が望まれている。
これに対し酸水素炎に比してより加熱効率が高く、しか
も母材への水酸基の混入の危険のない電気炉例えば抵抗
炉等を用いて中央化することが考えられるが、抵抗炉を
用いると母材の変形が著しく、末だこの方法の実用化は
されていなかった。
も母材への水酸基の混入の危険のない電気炉例えば抵抗
炉等を用いて中央化することが考えられるが、抵抗炉を
用いると母材の変形が著しく、末だこの方法の実用化は
されていなかった。
本発明は以上のよう表現状に濫みてなされたもので、ロ
ッドインチューブ法における加熱手段として電気炉を用
い、大型母材を変形なく製造することを可能とする夾用
性大で経済上、工程上の効率を向上した方法を提供しよ
うとするものである。
ッドインチューブ法における加熱手段として電気炉を用
い、大型母材を変形なく製造することを可能とする夾用
性大で経済上、工程上の効率を向上した方法を提供しよ
うとするものである。
〔問題点を解決するための手段及び作用〕本発明者らは
ロッドインチューブ法によるコアとクラッドの加熱一体
化手段として電気炉を用いても、母材変形をきたさずに
製造できる条件について、鋭意研究し、コア材、クラツ
ド材それぞれのサイズ、さらに加熱の仕方、条件を特定
の組合せにすることではじめて、前記の目的が達成でき
ることを見出した。
ロッドインチューブ法によるコアとクラッドの加熱一体
化手段として電気炉を用いても、母材変形をきたさずに
製造できる条件について、鋭意研究し、コア材、クラツ
ド材それぞれのサイズ、さらに加熱の仕方、条件を特定
の組合せにすることではじめて、前記の目的が達成でき
ることを見出した。
すなわち、本発明は外径５０■以上のクラッド用ガラス
パイプの中空部分に、該クラッド用ガラスパイプの内径
より小さい直径のコア用ガフスロットを挿入し、これを
長さ３０−以上１ＱＯ＋ｗ以下のヒータを有する電気炉
中でヒータ温度１８００〜２０００℃で５ ｗｍ ／分
収上２０簡／分以下の速度でトラバースさせながら加熱
することにより、該クラッド用ガラスパイプと該コア用
ガラスロッドを一体化してコア及びクラッドを有１．て
なるガラスロッドを得ることを特徴とする光ファイバ用
母材の製造方法である。
パイプの中空部分に、該クラッド用ガラスパイプの内径
より小さい直径のコア用ガフスロットを挿入し、これを
長さ３０−以上１ＱＯ＋ｗ以下のヒータを有する電気炉
中でヒータ温度１８００〜２０００℃で５ ｗｍ ／分
収上２０簡／分以下の速度でトラバースさせながら加熱
することにより、該クラッド用ガラスパイプと該コア用
ガラスロッドを一体化してコア及びクラッドを有１．て
なるガラスロッドを得ることを特徴とする光ファイバ用
母材の製造方法である。
本発明の特に好ましい実施態様としては、加熱を該クラ
ッド用ガラスパイプの中空部分内を大気圧差５０〜５
Ｑ （］ ｆｉＨ１Ｏの減圧にして行なう上記方法及び
加熱を該クラッド用ガラスパイプの中空部針内雰囲気を
塩素又は塩素化合物ガスを含有するものとして行なう上
記方法が挙げられる。また本発明においてコア用ガラス
ロッドが純石英からなり、かつクラッド用ガラスパイプ
が純石英に対する比屈折率差がＱ、２５％以上低い屈折
率のフッ素添加石英ガラスからなるものは、特に好まし
いコアとロッドの組合せである。
ッド用ガラスパイプの中空部分内を大気圧差５０〜５
Ｑ （］ ｆｉＨ１Ｏの減圧にして行なう上記方法及び
加熱を該クラッド用ガラスパイプの中空部針内雰囲気を
塩素又は塩素化合物ガスを含有するものとして行なう上
記方法が挙げられる。また本発明においてコア用ガラス
ロッドが純石英からなり、かつクラッド用ガラスパイプ
が純石英に対する比屈折率差がＱ、２５％以上低い屈折
率のフッ素添加石英ガラスからなるものは、特に好まし
いコアとロッドの組合せである。
以下に本発明を図面を参照して具体的に説明する。第１
図は本発明の一実施態様を示す概略説明図であって、同
図において１はコア用ガフスロット、２はクラッド用ガ
ラスパイプ、３は炉心管、４は電気炉例えば抵抗炉等の
ヒータ、５は雰囲気ガス導入口、６は排気口、７は母材
把持及びトラバース用のチャックであり、図のようにク
ラッド用ガラスパイプ２の中空部内にコア用ガラスロッ
ド１を設置して、チャック７により把持しトラバースし
ながら電気炉のヒータ４により両者を加熱一体化するの
である。このときに雰囲気ガス導入口５から適宜雰囲気
ガスを導入して行なう。
図は本発明の一実施態様を示す概略説明図であって、同
図において１はコア用ガフスロット、２はクラッド用ガ
ラスパイプ、３は炉心管、４は電気炉例えば抵抗炉等の
ヒータ、５は雰囲気ガス導入口、６は排気口、７は母材
把持及びトラバース用のチャックであり、図のようにク
ラッド用ガラスパイプ２の中空部内にコア用ガラスロッ
ド１を設置して、チャック７により把持しトラバースし
ながら電気炉のヒータ４により両者を加熱一体化するの
である。このときに雰囲気ガス導入口５から適宜雰囲気
ガスを導入して行なう。
本発明においては、クラッド用ガラスパイプとしては、
コア用ガラスロッドより屈折率が低いガラスからなり、
外径５０ｍｍ以上のものが特に好ましい。外径が５０簡
未満では、電気炉のヒータ４等からの不純物揮散により
クラッド用ガラスパイプ外壁が汚染された場合に、該パ
イプ外壁の影響があられれ易くなるからである。
コア用ガラスロッドより屈折率が低いガラスからなり、
外径５０ｍｍ以上のものが特に好ましい。外径が５０簡
未満では、電気炉のヒータ４等からの不純物揮散により
クラッド用ガラスパイプ外壁が汚染された場合に、該パ
イプ外壁の影響があられれ易くなるからである。
そして、コア用ガラスロッドは該クラッド用ガラスパイ
プより高い屈折率のガラスからなり、その直径（外径）
が該クラッド用ガラスパイプの内径より小さいものを用
いる。
プより高い屈折率のガラスからなり、その直径（外径）
が該クラッド用ガラスパイプの内径より小さいものを用
いる。
このようなコア用ガラスロッドとクラッド用ガラスパイ
プの好ましい組合せとしては、例えばコア用ガラスロッ
ドが純石英であり、クラッド用ガラスパイプがフッ素添
加石英ガラスである組合せが挙げられる。この理由は、
フッ素添加石英ガラスは純石英ガラスよりも屈折率が小
さく、かつ光伝送損失の劣化を生じさせることが少ない
ため、石英がラスコアに対して極めて優れたクラツド材
とすることができるからである。また、この組合せによ
りシングルモードフアイパを作製するには、フッ素添加
石英が′ｙスの屈折率を純石英ガラスの屈折率よりも比
屈折率差で１２５Ｘ以上低くすることが好ましい。
プの好ましい組合せとしては、例えばコア用ガラスロッ
ドが純石英であり、クラッド用ガラスパイプがフッ素添
加石英ガラスである組合せが挙げられる。この理由は、
フッ素添加石英ガラスは純石英ガラスよりも屈折率が小
さく、かつ光伝送損失の劣化を生じさせることが少ない
ため、石英がラスコアに対して極めて優れたクラツド材
とすることができるからである。また、この組合せによ
りシングルモードフアイパを作製するには、フッ素添加
石英が′ｙスの屈折率を純石英ガラスの屈折率よりも比
屈折率差で１２５Ｘ以上低くすることが好ましい。
これにより、曲げ損失に強く、伝送損失の安定したファ
イバとすることができる。なお、このようなコア用ガラ
スロッド、クラッド用ガラスパイプは、ＶＡＤ法、ＯＶ
Ｄ法１ＭＣｖＤ法。
イバとすることができる。なお、このようなコア用ガラ
スロッド、クラッド用ガラスパイプは、ＶＡＤ法、ＯＶ
Ｄ法１ＭＣｖＤ法。
ゾルゲル法、ブＶス法その他の公知技術により製造され
る。
る。
本発明において加熱源とする電気炉例えば電気抵抗炉等
はそのヒータが長さ１０（ｌｓ＋ｓ＋以下３０慣以上で
あることが好ましく、ヒータ温度は１８００〜２０００
°Ｃに加熱しておき、５ ｍ ７分以上２０ ｗ ７分
以下の速度でトラバースさせる。
はそのヒータが長さ１０（ｌｓ＋ｓ＋以下３０慣以上で
あることが好ましく、ヒータ温度は１８００〜２０００
°Ｃに加熱しておき、５ ｍ ７分以上２０ ｗ ７分
以下の速度でトラバースさせる。
ヒータ長さが１００■を越えると母材変形が起きるし、
３０ｆｉ未満ではクラッド用ガラスパイプ外壁の温度が
高温となっても、充分にクラッド用ガラスパイプ内壁ま
たはコア用ロッド表面の温度を上げにくくなるからであ
る。ヒータ温度が１８００°Ｃ未満では、同様にクラッ
ド用ガラスパイプ内壁表面温度、コア用ロッド表面温度
が必要温度にあがらず好ましくなく、また、２０００°
Ｃを越えるとクラッド用ガラスパイプの変形が急激に大
きくなる。トラバース速度が５目／分未満では母材に変
形をきたし、２０■／分を越えると母材に気泡が発生し
て、この母材から得られるファイバの特性が劣化するた
め好ましくない。
３０ｆｉ未満ではクラッド用ガラスパイプ外壁の温度が
高温となっても、充分にクラッド用ガラスパイプ内壁ま
たはコア用ロッド表面の温度を上げにくくなるからであ
る。ヒータ温度が１８００°Ｃ未満では、同様にクラッ
ド用ガラスパイプ内壁表面温度、コア用ロッド表面温度
が必要温度にあがらず好ましくなく、また、２０００°
Ｃを越えるとクラッド用ガラスパイプの変形が急激に大
きくなる。トラバース速度が５目／分未満では母材に変
形をきたし、２０■／分を越えると母材に気泡が発生し
て、この母材から得られるファイバの特性が劣化するた
め好ましくない。
本発明においては加熱の際にクラッド用ガラスパイプの
中空部内を大気圧差５０〜３００爛Ｈ，Ｏの減圧として
行なうことが好ましい。特に好ましくは１００〜５００
ｖｍ ＨＩＯの減圧である。
中空部内を大気圧差５０〜３００爛Ｈ，Ｏの減圧として
行なうことが好ましい。特に好ましくは１００〜５００
ｖｍ ＨＩＯの減圧である。
５０ ｍ Ｈ！ ０未満では充分に中央化を行ない難く
、３００ ｖｍ ＨＩＯを越えるとファイバの特性が劣
化するからである。
、３００ ｖｍ ＨＩＯを越えるとファイバの特性が劣
化するからである。
また加熱の際にクラッド用ガラスパイプの中空部分内を
塩素又は塩素化合物ガスを含む雰囲気として行なうこと
は特に好ましい。これによりコア用ガラスロッドとクラ
ッド用ガラスパイプの脱水が充分に行われ、残留水酸基
量が極度に低減されたガラスロッドを得ることができる
。
塩素又は塩素化合物ガスを含む雰囲気として行なうこと
は特に好ましい。これによりコア用ガラスロッドとクラ
ッド用ガラスパイプの脱水が充分に行われ、残留水酸基
量が極度に低減されたガラスロッドを得ることができる
。
このときの塩素又は塩素化合物ガスとしては、例えば”
ｋ−ＣＣ４，５ＯＣＩ４．等を用いることができる。
ｋ−ＣＣ４，５ＯＣＩ４．等を用いることができる。
第２図＆Ｃ４素又は塩素化合物ガス雰囲気でかつ減圧に
する際の装置構成を示すが第１図の構成に加えて、排気
口部分６に減圧手段８を設ける。また排気口６と減圧手
段８の間には圧力計９と圧調整用ガス導入用パルプ１０
を設けておく。雰囲気ガス導入口５よりフラッド用ガラ
スパイプ２の中空部内に塩素又は塩素化合物ガスを導入
しつつ、減圧手段８により減圧するが、パルプ１０よす
圧調整用ガスの流量をコントローｙして、圧力計９の圧
を設定圧とする。このような圧調整用ガスとしては、例
えばＮｌ、Ａｒ。
する際の装置構成を示すが第１図の構成に加えて、排気
口部分６に減圧手段８を設ける。また排気口６と減圧手
段８の間には圧力計９と圧調整用ガス導入用パルプ１０
を設けておく。雰囲気ガス導入口５よりフラッド用ガラ
スパイプ２の中空部内に塩素又は塩素化合物ガスを導入
しつつ、減圧手段８により減圧するが、パルプ１０よす
圧調整用ガスの流量をコントローｙして、圧力計９の圧
を設定圧とする。このような圧調整用ガスとしては、例
えばＮｌ、Ａｒ。
Ｈｅ 等の不活性ガス、塩素又は５ｏｃ１４． ＣＣＪ
４等の塩素化合物ガスが用いられる。
４等の塩素化合物ガスが用いられる。
以上のように行なうことにより、本発明は従来よりも大
径で高品質の光ファイバ用母材を、電気炉を用いたロッ
ドインチューブ法により変形等危く製造できるが、以下
に実施例、比較例を挙げて具体的手段と本発明の効果を
示す。
径で高品質の光ファイバ用母材を、電気炉を用いたロッ
ドインチューブ法により変形等危く製造できるが、以下
に実施例、比較例を挙げて具体的手段と本発明の効果を
示す。
実施例１
コア用ガラスロッドとしては、ＶＡＤ法（気相軸付法）
により作製した純石英ガフスロット（ｓｍφＸ ５００
ｗ Ｌ ）を用い、クラッド用ガラスパイプとしては
フッ素（Ｆ）がｔ１重量％添加された石英ガラスパイプ
（外径７５ｆｉφ。
により作製した純石英ガフスロット（ｓｍφＸ ５００
ｗ Ｌ ）を用い、クラッド用ガラスパイプとしては
フッ素（Ｆ）がｔ１重量％添加された石英ガラスパイプ
（外径７５ｆｉφ。
内径１０ｍφ、長さ４００ ｔａｒ ｔ ）を用いて、
第２図の構成で本発明により加熱一体化を行なった。こ
のとき、長さ６０■のヒータを用い、ヒータ温度１９７
０℃の状態でクツラド用パイプの孔内に雰囲気ガスとし
て１ｔ／分のＣｔ、を流し、かつクラッド用ガラスパイ
プの孔内を大気圧差２５０ ｍｍ ＨｔＯに減圧しなが
ら、母材を８１１１１Ｚ分の速度で上昇させ加熱一体化
した。上昇終了後、得られた母材を炉から取シ出し、延
伸した後、プリフォーム・アナライザを用いてコア径及
びクラツド径の測定を行なった。長手方向に僅かに変動
はあったものの、クラツド径／コア径の変動は１％以下
であり、コア・クラッド界面に気泡の無い、良好な母材
が得られた。コア・クラッドの屈折率差は［Ｌ３０％で
あった。
第２図の構成で本発明により加熱一体化を行なった。こ
のとき、長さ６０■のヒータを用い、ヒータ温度１９７
０℃の状態でクツラド用パイプの孔内に雰囲気ガスとし
て１ｔ／分のＣｔ、を流し、かつクラッド用ガラスパイ
プの孔内を大気圧差２５０ ｍｍ ＨｔＯに減圧しなが
ら、母材を８１１１１Ｚ分の速度で上昇させ加熱一体化
した。上昇終了後、得られた母材を炉から取シ出し、延
伸した後、プリフォーム・アナライザを用いてコア径及
びクラツド径の測定を行なった。長手方向に僅かに変動
はあったものの、クラツド径／コア径の変動は１％以下
であり、コア・クラッド界面に気泡の無い、良好な母材
が得られた。コア・クラッドの屈折率差は［Ｌ３０％で
あった。
なお、この母材をクラツド径１２５μｍのファイバに線
引したところ、線引長は全長１２０ｋｍであシ、波長１
．３０μｍにおける伝送ロスは平均（１５２７ｄＢ／ｋ
ｍ、 １．５５ ｐｍの伝送ロスは平均Ｑ、 １８７
ｄＢ／ｋｍという高品質なファイバであった。
引したところ、線引長は全長１２０ｋｍであシ、波長１
．３０μｍにおける伝送ロスは平均（１５２７ｄＢ／ｋ
ｍ、 １．５５ ｐｍの伝送ロスは平均Ｑ、 １８７
ｄＢ／ｋｍという高品質なファイバであった。
実施例２
実施例１と同じに作製した同サイズのコア用ガラスロッ
ドとクラッド用ガラスパイプを用１ハて、ヒータ長を１
００籠とした以外は、実施例１と同じ条件でコラップス
して光ファイバ用母材を製造した。得られた母材を実施
例１と同様にしてプリフォームアナライザで測定したと
ころ、クラツド径／コア径には±１５％の変動が認めら
れた。例えば、波長ｔ３０μｍ用の通信用光ファイバで
は、そのカットオフ波長を１１０〜１．２９ ｐｍにす
る必要がある。ここで、カットオフ波長は母材のクラツ
ド径／コア径に反比例するため、上記の１．１０〜１．
２９μｍというカットオフ波長を実現するためにはクラ
ツド径／コア径の変動を±８９６以下に抑える必要があ
る。従って、ヒータの長さが１００ｍの場合ではこの範
囲においての限界であり、ヒータ長を１００圏以下とす
ることが好ましいことがわかる。
ドとクラッド用ガラスパイプを用１ハて、ヒータ長を１
００籠とした以外は、実施例１と同じ条件でコラップス
して光ファイバ用母材を製造した。得られた母材を実施
例１と同様にしてプリフォームアナライザで測定したと
ころ、クラツド径／コア径には±１５％の変動が認めら
れた。例えば、波長ｔ３０μｍ用の通信用光ファイバで
は、そのカットオフ波長を１１０〜１．２９ ｐｍにす
る必要がある。ここで、カットオフ波長は母材のクラツ
ド径／コア径に反比例するため、上記の１．１０〜１．
２９μｍというカットオフ波長を実現するためにはクラ
ツド径／コア径の変動を±８９６以下に抑える必要があ
る。従って、ヒータの長さが１００ｍの場合ではこの範
囲においての限界であり、ヒータ長を１００圏以下とす
ることが好ましいことがわかる。
比較例１
実施例１と同じに作製した同サイズのコア用ガラスロッ
ドとクラッド用ガラスパイプを用いて、長さ６０瓢のヒ
ータを用いて加熱一体化を行ったが、このときの条件を
、ヒータ温度１８００゛Ｃ１上昇速度２０１／分、減圧
による大気圧との差を３００ｆｉ′Ｈ！０として行った
。得られた母材（比較品）について実施例１と同様にし
て、プリフォームアナライザを用いてクラツド径／コア
径を調べたところ、その変動は±１％未満と小さく良好
であった。しかしながら、コア・クラッド界面に微小な
気泡が多く、線引用プリフォームとして使用できる部分
は、全体の％程度であった。この良好々部分を外径１２
５μｍのファイバに線引して全長３５ｋｍのファイバ（
比較品）を得た。
ドとクラッド用ガラスパイプを用いて、長さ６０瓢のヒ
ータを用いて加熱一体化を行ったが、このときの条件を
、ヒータ温度１８００゛Ｃ１上昇速度２０１／分、減圧
による大気圧との差を３００ｆｉ′Ｈ！０として行った
。得られた母材（比較品）について実施例１と同様にし
て、プリフォームアナライザを用いてクラツド径／コア
径を調べたところ、その変動は±１％未満と小さく良好
であった。しかしながら、コア・クラッド界面に微小な
気泡が多く、線引用プリフォームとして使用できる部分
は、全体の％程度であった。この良好々部分を外径１２
５μｍのファイバに線引して全長３５ｋｍのファイバ（
比較品）を得た。
秋ファイバの波長ｔ３０μｍ、１．５５μｍにおける伝
送ロスはそれぞれα３６ ｄＢ／ｋｍ 、 ｌ ２４ａ
Ｂ／ｋｍであり、実施例１による本発明ファイバと比較
すると、その特性は劣下していた。
送ロスはそれぞれα３６ ｄＢ／ｋｍ 、 ｌ ２４ａ
Ｂ／ｋｍであり、実施例１による本発明ファイバと比較
すると、その特性は劣下していた。
さらに、この比較品ファイバと実施例１の本発明ファイ
バを、室温下、水素（Ｈｚ）１気圧雰囲気に１週間曝し
たところ、本発明ファイバの伝送ロスのスベクトヲムに
は何の変化も無かったが、比較品ファイバでは波長ｔ３
９μｍの水酸基による吸収ピークがα５ ｄＢ／ｌａｎ
から１５ｄＢ／ ｋｍに増加しておシ、１耐水素特性に
於ても劣っていることがわかった。
バを、室温下、水素（Ｈｚ）１気圧雰囲気に１週間曝し
たところ、本発明ファイバの伝送ロスのスベクトヲムに
は何の変化も無かったが、比較品ファイバでは波長ｔ３
９μｍの水酸基による吸収ピークがα５ ｄＢ／ｌａｎ
から１５ｄＢ／ ｋｍに増加しておシ、１耐水素特性に
於ても劣っていることがわかった。
上記実施例１及び２と比較例１の結果から、大型で高品
質な光ファイバ用母材を簡単なロッドインチューブ法で
製造することを実現するには、本発明に限定した条件で
電気炉を用いて加熱一体化する方法が有効であることが
理解できる。
質な光ファイバ用母材を簡単なロッドインチューブ法で
製造することを実現するには、本発明に限定した条件で
電気炉を用いて加熱一体化する方法が有効であることが
理解できる。
以上のように、本発明はロッドインチューブ法によりコ
ア及びクラッドを有する光ファイバ用母材を製造するに
あたシ、その加熱手段として電気炉を用いて大型母材を
変形なく製造することを実現できたものであυ、実用性
大であシ経済上及び工程上の効率を向上し、しかも高品
質な光ファイバ用母材を製造できるという産業上非常に
有利な方法である。
ア及びクラッドを有する光ファイバ用母材を製造するに
あたシ、その加熱手段として電気炉を用いて大型母材を
変形なく製造することを実現できたものであυ、実用性
大であシ経済上及び工程上の効率を向上し、しかも高品
質な光ファイバ用母材を製造できるという産業上非常に
有利な方法である。
第１図及び第２図は本発明の実施態様を説明する概略図
であって、第１図は雰囲気ガスを導入しながら行なう例
を示し、第２図は雰囲気ガスを導入しつつ減圧にして行
なう例を示す。 乎 汀調整用カス
であって、第１図は雰囲気ガスを導入しながら行なう例
を示し、第２図は雰囲気ガスを導入しつつ減圧にして行
なう例を示す。 乎 汀調整用カス
Claims (4)
- （１）外径５０ｍｍ以上のクラッド用ガラスパイプの中
空部分に、該クラッド用ガラスパイプの内径より小さい
直径のコア用ガラスロッドを挿入し、これを長さ３０ｍ
ｍ以上１００ｍｍ以下のヒータを有する電気炉中でヒー
タ温度１８００〜２０００℃で５ｍｍ／分以上２０ｍｍ
／分以下の速度でトラバースさせながら加熱することに
よりを該クラッド用ガラスパイプと該コア用ガラスロッ
ドを一体化してコア及びクラッドを有してなるガラスロ
ッドを得ることを特徴とする光ファイバ用母材の製造方
法。 - （２）加熱は該クラッド用ガラスパイプの中空部分内を
大気圧差５０〜３００ｍｍＨ＿２Ｏの減圧にして行なう
特許請求の範囲第１項記載の光ファイバ用母材の製造方
法。 - （３）加熱は該クラッド用ガラスパイプの中空部分内の
雰囲気を塩素又は塩素化合物ガスを含有する雰囲気とし
て行なう特許請求の範囲第１項又は第２項記載の光ファ
イバ用母材の製造方法。 - （４）該コア用ガラスロッドが純石英からなり、かつ該
クラッド用ガラスパイプが純石英に対する比屈折率差が
０．２５％以上低い屈折率のフッ素添加石英ガラスから
なるものである特許請求の範囲第１項記載の光ファイバ
用母材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62304595A JPH0818842B2 (ja) | 1987-12-03 | 1987-12-03 | 光フアイバ用母材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62304595A JPH0818842B2 (ja) | 1987-12-03 | 1987-12-03 | 光フアイバ用母材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01148725A true JPH01148725A (ja) | 1989-06-12 |
| JPH0818842B2 JPH0818842B2 (ja) | 1996-02-28 |
Family
ID=17934894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62304595A Expired - Lifetime JPH0818842B2 (ja) | 1987-12-03 | 1987-12-03 | 光フアイバ用母材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0818842B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL1025476C2 (nl) * | 2004-02-12 | 2005-08-15 | Draka Fibre Technology Bv | Werkwijze ter vervaardiging van een vormdeel voor optische vezels. |
| JP2006526561A (ja) * | 2003-06-04 | 2006-11-24 | ヘレーウス テネーヴォ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 石英ガラスからなる予備成形物を延伸および萎縮する方法 |
| US7672557B2 (en) | 1999-04-26 | 2010-03-02 | Corning Incorporated | Optical fiber and a method for fabricating a low polarization-mode dispersion and low attenuation optical fiber |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6246931A (ja) * | 1985-08-23 | 1987-02-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光フアイバ用母材の製造方法 |
-
1987
- 1987-12-03 JP JP62304595A patent/JPH0818842B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6246931A (ja) * | 1985-08-23 | 1987-02-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光フアイバ用母材の製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7672557B2 (en) | 1999-04-26 | 2010-03-02 | Corning Incorporated | Optical fiber and a method for fabricating a low polarization-mode dispersion and low attenuation optical fiber |
| JP2006526561A (ja) * | 2003-06-04 | 2006-11-24 | ヘレーウス テネーヴォ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 石英ガラスからなる予備成形物を延伸および萎縮する方法 |
| NL1025476C2 (nl) * | 2004-02-12 | 2005-08-15 | Draka Fibre Technology Bv | Werkwijze ter vervaardiging van een vormdeel voor optische vezels. |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0818842B2 (ja) | 1996-02-28 |
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