JPH01147038A - 粉末冶金用耐熱Al合金 - Google Patents
粉末冶金用耐熱Al合金Info
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- JPH01147038A JPH01147038A JP30323987A JP30323987A JPH01147038A JP H01147038 A JPH01147038 A JP H01147038A JP 30323987 A JP30323987 A JP 30323987A JP 30323987 A JP30323987 A JP 30323987A JP H01147038 A JPH01147038 A JP H01147038A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ILM−二匹五皿次1
本発明は、高温で強度低下が少なく、熱間加工性の良好
なる粉末冶金用耐熱へ1含金に係り、特に内燃機関の連
接棒の如く高温に加熱される構造用部材にCr適に使用
される耐熱Aj1合金に関するものである。
なる粉末冶金用耐熱へ1含金に係り、特に内燃機関の連
接棒の如く高温に加熱される構造用部材にCr適に使用
される耐熱Aj1合金に関するものである。
およびその+1
耐熱性の優れたAg合金として、S、Lを18〜251
m%も含むピストン用合金(通称、アルシル)が知られ
ている。この高SL合有A、G合金は鋳造用合金であっ
て、鋳造法によれば、粗大な初品S=が晶出して必要な
強度が15られないため、改良処理(例、溶湯中にNa
を添加する)を行なって初晶Sλの微細化を計っている
。しかしながら、その微細化効渠には限界があり、また
溶解法によって得たAg合金は温度150℃以上で急速
に軟化するという弱点があるところから、高SL含右過
共晶1合金粉末をアトマイジング法で製造することによ
り初晶Sλの粒径を数μm程度に抑え、その圧粉成形体
を熱間押出し加工して高強度のへ9合金焼結材を得る方
法が提案されている。例えば、この方法によって得たΔ
g−8Fe系合金焼結材は耐熱性良好であり、温度30
0℃で約30kof/mm2に達する引張り強度を有し
ている。
m%も含むピストン用合金(通称、アルシル)が知られ
ている。この高SL合有A、G合金は鋳造用合金であっ
て、鋳造法によれば、粗大な初品S=が晶出して必要な
強度が15られないため、改良処理(例、溶湯中にNa
を添加する)を行なって初晶Sλの微細化を計っている
。しかしながら、その微細化効渠には限界があり、また
溶解法によって得たAg合金は温度150℃以上で急速
に軟化するという弱点があるところから、高SL含右過
共晶1合金粉末をアトマイジング法で製造することによ
り初晶Sλの粒径を数μm程度に抑え、その圧粉成形体
を熱間押出し加工して高強度のへ9合金焼結材を得る方
法が提案されている。例えば、この方法によって得たΔ
g−8Fe系合金焼結材は耐熱性良好であり、温度30
0℃で約30kof/mm2に達する引張り強度を有し
ている。
LI を °するための− および;本発明は斯か
る技術的背景の下に創案されたものであり、その目的は
粉末冶金法によりl! −8Fe系合金よりも更に優れ
た耐熱性を有する1合金を提供することである。
る技術的背景の下に創案されたものであり、その目的は
粉末冶金法によりl! −8Fe系合金よりも更に優れ
た耐熱性を有する1合金を提供することである。
この目的は、Orを7〜20fflffi%、Co、N
=。
=。
Mn、Zr、V、Ce、Fe、T=、Mo、La。
Nb、Y、Hfからなる群より選ばれた少なくとも一種
の合金元素を計10重量%未満含有し、残部が不可避不
純物とA[であることを特徴とする粉末冶金用耐熱AN
合金を提供することによって達成される。
の合金元素を計10重量%未満含有し、残部が不可避不
純物とA[であることを特徴とする粉末冶金用耐熱AN
合金を提供することによって達成される。
粉末冶金法において、AtJ中に固溶限界を越えてCr
、 Zr、 Fe、Mn等の合金元iをt%加L、AN
−Cr系、Al−Zr系、Cr−Zr系等の金属間化合
物を微細に分散品出1分散析出させると、マトリックス
中へのCr、Zr等の固溶による強化および金属間化合
物粒子の晶出、析出により強化を計ることが可能である
。しかるに、析出した金属間化合物粒子は常温で安定で
あるものの、温度上昇とともに、マトリックス中に固溶
し、金属間化合物粒子の析出による硬化効果は次第に失
ねれる。その際、マトリックス中への金属間化合物粒子
の固溶速度は主としてAl中での合金元素の拡散係数(
cm27秒)に依存する。すなわち、Al合金焼結材の
耐熱性を向上させるためには、拡散係数が小さく、かつ
固溶限界の小さな金属間化合物形成元素を添加する必要
がある。拡散係数の小さい合金元素の代表例はCr(A
l中での拡散係数= 10” 〜10−10−1f 7
秒)であり、Crの添加によってへg合金の耐熱性が向
上する。この他、へρ中で・金属間化合物を形成し、拡
散係数、固溶限界の小さな元素として、Fe、Mn、Z
r、Tt、Go、N;−、V、Ce、Mo、La、Nb
。
、 Zr、 Fe、Mn等の合金元iをt%加L、AN
−Cr系、Al−Zr系、Cr−Zr系等の金属間化合
物を微細に分散品出1分散析出させると、マトリックス
中へのCr、Zr等の固溶による強化および金属間化合
物粒子の晶出、析出により強化を計ることが可能である
。しかるに、析出した金属間化合物粒子は常温で安定で
あるものの、温度上昇とともに、マトリックス中に固溶
し、金属間化合物粒子の析出による硬化効果は次第に失
ねれる。その際、マトリックス中への金属間化合物粒子
の固溶速度は主としてAl中での合金元素の拡散係数(
cm27秒)に依存する。すなわち、Al合金焼結材の
耐熱性を向上させるためには、拡散係数が小さく、かつ
固溶限界の小さな金属間化合物形成元素を添加する必要
がある。拡散係数の小さい合金元素の代表例はCr(A
l中での拡散係数= 10” 〜10−10−1f 7
秒)であり、Crの添加によってへg合金の耐熱性が向
上する。この他、へρ中で・金属間化合物を形成し、拡
散係数、固溶限界の小さな元素として、Fe、Mn、Z
r、Tt、Go、N;−、V、Ce、Mo、La、Nb
。
Y,Hf等を揚げることができ、これ等の一種または二
種以上を添加することによりAl合金の耐熱性を向上さ
せることができる。
種以上を添加することによりAl合金の耐熱性を向上さ
せることができる。
なお、留意すべきは、前記金属間化合物が粗大化すると
Aj合金焼結材の機械的性質が損われるため、溶融状態
からの冷却速度を十分大きくして粉末を製造すべき点で
ある。要求される冷却条件は冷却速度102〜b 度によって晶出または析出する金属間化合物粒子の大き
さを10μm以下に抑えることができる。
Aj合金焼結材の機械的性質が損われるため、溶融状態
からの冷却速度を十分大きくして粉末を製造すべき点で
ある。要求される冷却条件は冷却速度102〜b 度によって晶出または析出する金属間化合物粒子の大き
さを10μm以下に抑えることができる。
AIJ中に添加する合金元素の添加理由は以下の通りで
ある。
ある。
■Cr (7〜20重量%)・・・Crは必須添加成分
であり、常温強度および高温強度の向上、クリープ特性
の改善を計るために添加される。ただし、7重M%未満
では常温および高温(300℃)での強度が低く(引張
り強度<30kgf/mm2) 、 20%fJ%を越
えると展延性が低下し、熱間加工が難しくなる。
であり、常温強度および高温強度の向上、クリープ特性
の改善を計るために添加される。ただし、7重M%未満
では常温および高温(300℃)での強度が低く(引張
り強度<30kgf/mm2) 、 20%fJ%を越
えると展延性が低下し、熱間加工が難しくなる。
■Fe、 Mn等−Fe、Mn、Zr、T=。
Go、N;−、V、Ce、Mo、l−a、Nb、Y。
Hfは常温強度、高温強度の向上に寄与する。ただし、
過剰の添加は展延性を阻害し、熱間加工を困難にする。
過剰の添加は展延性を阻害し、熱間加工を困難にする。
これ等合金元素の総添加量は10重量%未満にすべきで
あり、この範囲を越えると展延性が損われる。
あり、この範囲を越えると展延性が損われる。
次に、本発明組成のAl1合金粉末を用いた焼結材の製
造方法例について説明する。
造方法例について説明する。
■粉末の製造・・・本発明組成のAl合金粉末(粒径1
05μm未満)を、Heガスを用いたアトマイズ法、遠
心噴霧法等により冷却速度102〜b/秒なる条件を満
たすように製造する。
05μm未満)を、Heガスを用いたアトマイズ法、遠
心噴霧法等により冷却速度102〜b/秒なる条件を満
たすように製造する。
■圧粉成形・・・得られた粉末を、冷間静水圧プレス成
形法(CIP法)により圧力4,000kgf/cm
2として、寸法50mmφx 100n+lの押出し加
工用素材を得る。
形法(CIP法)により圧力4,000kgf/cm
2として、寸法50mmφx 100n+lの押出し加
工用素材を得る。
■熱間押出し加工(焼結)・・・圧粉体である押出し加
工用素材を、炉内温度450℃の均熱炉内に設置し、1
時間保持して脱ガスを行い、次いで温度450℃、押出
し比14なる条件で熱間押出し加工を行う。なお、成形
品の酸化防止を考慮するならば、アルゴンガス、窒素ガ
ス等の非酸化性雰囲気中で加工を行うのが好ましい。
工用素材を、炉内温度450℃の均熱炉内に設置し、1
時間保持して脱ガスを行い、次いで温度450℃、押出
し比14なる条件で熱間押出し加工を行う。なお、成形
品の酸化防止を考慮するならば、アルゴンガス、窒素ガ
ス等の非酸化性雰囲気中で加工を行うのが好ましい。
W履■ユ
前記製造方法に則って得た本発明例としての焼結材(△
、B、C,D:組成を表1に示す)および同様な方法で
得た比較例としての焼結材(a。
、B、C,D:組成を表1に示す)および同様な方法で
得た比較例としての焼結材(a。
b、c、d、e、f、g:組成を表1に示す)について
引張試験を行い、表2の試験結果を得た。
引張試験を行い、表2の試験結果を得た。
表中、評価欄の゛可″は温度300℃における引張り強
度が30kgf/n+m2を越え、伸び率が1%を越え
て熱間加工性が良好であるものを示し、前記条件を満た
さないものを゛不可パとした。
度が30kgf/n+m2を越え、伸び率が1%を越え
て熱間加工性が良好であるものを示し、前記条件を満た
さないものを゛不可パとした。
表1
表2
く試験結果の評価〉
■本発明例(A、B、C,D)と比較例(a。
b、c、d、e、f、o)との対比から、本発明組成絶
間の合金は晶出物、析出物の粒径が小さく、比較例とし
て常温、200℃、300℃における強度が十分大きい
く300℃では引張り強度がf35kgf/mm2を越
えている)ことが判る。また、伸び率が1%を越えてお
り、熱間加工性も良好であった。
間の合金は晶出物、析出物の粒径が小さく、比較例とし
て常温、200℃、300℃における強度が十分大きい
く300℃では引張り強度がf35kgf/mm2を越
えている)ことが判る。また、伸び率が1%を越えてお
り、熱間加工性も良好であった。
■本発明例(A、B、C)と比較例(a)との対比から
、Cr以外の合金元素の添加量が過剰(10重f%以上
)であると常温、200℃、300℃における引張り強
度が若干低下するとともに著しく脆化することが判る。
、Cr以外の合金元素の添加量が過剰(10重f%以上
)であると常温、200℃、300℃における引張り強
度が若干低下するとともに著しく脆化することが判る。
■本発明例(A、B、C,D>と比較例(b。
c、d)との対比から、C「添加量が少ない(7重重%
未満)と伸び率は若干改善されるものの、常温、200
℃、 300℃における引張り強度が低いことが判る
。
未満)と伸び率は若干改善されるものの、常温、200
℃、 300℃における引張り強度が低いことが判る
。
■比較例(b、c)と比較例(d)との対比から、Fe
、Mn、Zr、T=等の添加によって常温、 200
℃、300℃における引張り強度が改善されることが判
る。ただし、それ等合金元素の添加は実害のない範囲で
伸び率を低下させる。
、Mn、Zr、T=等の添加によって常温、 200
℃、300℃における引張り強度が改善されることが判
る。ただし、それ等合金元素の添加は実害のない範囲で
伸び率を低下させる。
■比較例(b、c)と比較例(d)との対比から、Cr
以外の合金元素を添加しなければ伸び率は大きいものの
、常温から高温(300℃〉に到る温度節回での必要な
引張り強度が得られないことが判る。
以外の合金元素を添加しなければ伸び率は大きいものの
、常温から高温(300℃〉に到る温度節回での必要な
引張り強度が得られないことが判る。
■比較例(e)から、晶出物、析出物の粒径が大き過ぎ
ると伸び率が著しく低く、引張り強度も小さいことが判
る。この事は、規定組成範囲の合金であっても晶出物、
析出物の粒径を小さく抑えるべきことを意味している。
ると伸び率が著しく低く、引張り強度も小さいことが判
る。この事は、規定組成範囲の合金であっても晶出物、
析出物の粒径を小さく抑えるべきことを意味している。
■比較例(f、C1)から、Cr添加量が過剰であると
著しく脆化することが判る。
著しく脆化することが判る。
隨旌凰ユ
前述の製造方法にIIIJっで得た本発明例としての焼
結材(A、B、C,D、E、F、G、ト1.I。
結材(A、B、C,D、E、F、G、ト1.I。
J ) a3よび同様な方法で)qた比較例としての焼
結材(a)につき、未熱処理材と熱処理材(温度300
℃で100時間保持したもの)との硬度(lImV)を
調べ、これを表3に示した。
結材(a)につき、未熱処理材と熱処理材(温度300
℃で100時間保持したもの)との硬度(lImV)を
調べ、これを表3に示した。
(以下、余白)
表3
〈試験結果の評価〉
本発明例(A−J)と比較例(a>との対比から、Cr
以外の合金元素の添加によって非熱処理材および熱処理
材の硬度が向上しており、該合金元素の添加により析出
硬化効果を期待でき、高温加熱によってもその効果が然
程失われないことが判る。加熱による析出硬化効果の低
下率が特に小さい試験材(好ましいもの)はA、H,J
である。
以外の合金元素の添加によって非熱処理材および熱処理
材の硬度が向上しており、該合金元素の添加により析出
硬化効果を期待でき、高温加熱によってもその効果が然
程失われないことが判る。加熱による析出硬化効果の低
下率が特に小さい試験材(好ましいもの)はA、H,J
である。
1団豊蓋星
以上の説明から明らかなように、Crを7〜20重品%
、Go、NL、Mn、Zr、V、Ce。
、Go、NL、Mn、Zr、V、Ce。
Fe、T=、MO,La、Nb、Y,Hfからなる群よ
り選ばれた少なくとも一種の合金元素を計10重量%未
満含有し、残部が不可避不純物とAlであることを特徴
とする粉末冶金用耐熱AJ)合金が提案された。
り選ばれた少なくとも一種の合金元素を計10重量%未
満含有し、残部が不可避不純物とAlであることを特徴
とする粉末冶金用耐熱AJ)合金が提案された。
この組成範囲の合金は、常温にお(Jる引張り強度が十
分大きく、温度300℃においても30kQf/mm2
以上の大きな引張り強度を有し、しかも展延性良好であ
る。
分大きく、温度300℃においても30kQf/mm2
以上の大きな引張り強度を有し、しかも展延性良好であ
る。
Claims (2)
- (1)Crを7〜20重量%、Co,Ni,Mn,Zr
,V,Ce,Fe,Ti,Mo,La,Nb,Y,Hf
からなる群より選ばれた少なくとも一種の合金元素を計
10重量%未満含有し、残部が不可避不純物とAlであ
ることを特徴とする粉末冶金用耐熱Al合金。 - (2)そのマトリツクス中に存在する金属間化合物の晶
出粒子および析出粒子が粒径10μm以下であることを
特徴とする特許請求の範囲第1項に記載された粉末冶金
用耐熱Al合金。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30323987A JPH01147038A (ja) | 1987-12-02 | 1987-12-02 | 粉末冶金用耐熱Al合金 |
CA000584522A CA1330400C (en) | 1987-12-01 | 1988-11-30 | Heat-resistant aluminum alloy sinter and process for production of the same |
EP88311390A EP0319295B1 (en) | 1987-12-01 | 1988-12-01 | Heat-resistant aluminum alloy sinter and process for production of the same |
DE3888308T DE3888308T2 (de) | 1987-12-01 | 1988-12-01 | Wärmebeständige, gesinterte Aluminiumlegierung und verfahren zu deren Herstellung. |
US07/278,581 US5022918A (en) | 1987-12-01 | 1988-12-01 | Heat-resistant aluminum alloy sinter and process for production of the same |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30323987A JPH01147038A (ja) | 1987-12-02 | 1987-12-02 | 粉末冶金用耐熱Al合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01147038A true JPH01147038A (ja) | 1989-06-08 |
Family
ID=17918548
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP30323987A Pending JPH01147038A (ja) | 1987-12-01 | 1987-12-02 | 粉末冶金用耐熱Al合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01147038A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1992007676A1 (en) * | 1990-10-31 | 1992-05-14 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Hypereutectic aluminum/silicon alloy powder and production thereof |
US5366691A (en) * | 1990-10-31 | 1994-11-22 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Hyper-eutectic aluminum-silicon alloy powder and method of preparing the same |
US5405576A (en) * | 1991-07-22 | 1995-04-11 | Toyo Aluminum Kabushiki Kaisha | Hypereutectic aluminum-silicon alloys produced by powder metallurgy techniques |
JP2004068156A (ja) * | 2002-07-31 | 2004-03-04 | General Electric Co <Ge> | 物品を保護するための方法及び関連組成物 |
DE102019209458A1 (de) * | 2019-06-28 | 2020-12-31 | Airbus Defence and Space GmbH | Cr-reiche Al-Legierung mit hoher Druck- und Scherfestigkeit |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62250145A (ja) * | 1986-04-23 | 1987-10-31 | Toyo Alum Kk | 耐熱アルミニウム粉末冶金合金及びその製造方法 |
JPS62250146A (ja) * | 1986-04-23 | 1987-10-31 | Toyo Alum Kk | 耐熱アルミニウム粉末冶金合金及びその製造方法 |
JPS63277738A (ja) * | 1987-05-07 | 1988-11-15 | Kobe Steel Ltd | A1基合金 |
JPH01147037A (ja) * | 1987-12-01 | 1989-06-08 | Honda Motor Co Ltd | 粉末冶金用耐熱Al合金 |
-
1987
- 1987-12-02 JP JP30323987A patent/JPH01147038A/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62250145A (ja) * | 1986-04-23 | 1987-10-31 | Toyo Alum Kk | 耐熱アルミニウム粉末冶金合金及びその製造方法 |
JPS62250146A (ja) * | 1986-04-23 | 1987-10-31 | Toyo Alum Kk | 耐熱アルミニウム粉末冶金合金及びその製造方法 |
JPS63277738A (ja) * | 1987-05-07 | 1988-11-15 | Kobe Steel Ltd | A1基合金 |
JPH01147037A (ja) * | 1987-12-01 | 1989-06-08 | Honda Motor Co Ltd | 粉末冶金用耐熱Al合金 |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1992007676A1 (en) * | 1990-10-31 | 1992-05-14 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Hypereutectic aluminum/silicon alloy powder and production thereof |
US5366691A (en) * | 1990-10-31 | 1994-11-22 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Hyper-eutectic aluminum-silicon alloy powder and method of preparing the same |
US5405576A (en) * | 1991-07-22 | 1995-04-11 | Toyo Aluminum Kabushiki Kaisha | Hypereutectic aluminum-silicon alloys produced by powder metallurgy techniques |
JP2004068156A (ja) * | 2002-07-31 | 2004-03-04 | General Electric Co <Ge> | 物品を保護するための方法及び関連組成物 |
DE102019209458A1 (de) * | 2019-06-28 | 2020-12-31 | Airbus Defence and Space GmbH | Cr-reiche Al-Legierung mit hoher Druck- und Scherfestigkeit |
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