JPH01139146A - 砒素分による劣化脱硝触媒の再生方法及び同装置 - Google Patents
砒素分による劣化脱硝触媒の再生方法及び同装置Info
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- JPH01139146A JPH01139146A JP62244135A JP24413587A JPH01139146A JP H01139146 A JPH01139146 A JP H01139146A JP 62244135 A JP62244135 A JP 62244135A JP 24413587 A JP24413587 A JP 24413587A JP H01139146 A JPH01139146 A JP H01139146A
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/86—Catalytic processes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は砒素分を含有する排ガスを脱硝触媒の存在下で
アンモニアにより乾式脱硝する際に、砒素分によって劣
化した脱硝触媒を再生する方法及び１り装置に関する。
アンモニアにより乾式脱硝する際に、砒素分によって劣
化した脱硝触媒を再生する方法及び１り装置に関する。
従来、ボイラ排ガスのＮＯｘ低減対策としては、アンモ
ニアを還元剤とする乾式脱硝方法が一般に採用されてい
る。この方法に適用される触媒はガス温度２００〜４５
０Ｃで活性が高いので、脱硝装置は一般にボイラ節炭器
出口と空気予熱器入口との間に設置されている。以下、
この基本釣な脱硝方法のフローを第４図によって説明す
る。
ニアを還元剤とする乾式脱硝方法が一般に採用されてい
る。この方法に適用される触媒はガス温度２００〜４５
０Ｃで活性が高いので、脱硝装置は一般にボイラ節炭器
出口と空気予熱器入口との間に設置されている。以下、
この基本釣な脱硝方法のフローを第４図によって説明す
る。
第４図において、ボイラ１の節炭器１２から排出される
排ガスは、排ガスダクト１３を経て空気予熱器４の上流
側に設けられた脱硝反応器３に送られて脱硝される。還
元剤であるアンモニアは脱硝反応器３の上流の排ガスダ
クト１３に設けられたアンモニア注入器２よす供給され
、該アンモニアと脱硝反応器３に充填されている脱硝触
媒によって排ガス中のＮＯｘは水と窒素に分解されて脱
硝が行われる。
排ガスは、排ガスダクト１３を経て空気予熱器４の上流
側に設けられた脱硝反応器３に送られて脱硝される。還
元剤であるアンモニアは脱硝反応器３の上流の排ガスダ
クト１３に設けられたアンモニア注入器２よす供給され
、該アンモニアと脱硝反応器３に充填されている脱硝触
媒によって排ガス中のＮＯｘは水と窒素に分解されて脱
硝が行われる。
脱硝反応器３で脱硝された排ガスは空気予熱器４、排ガ
スダクト１３を経て集塵装置６により脱塵され、ｌ０Ｆ
（ｎ引送風機）７によって次工程、例えば湿式脱硫装置
へ送られる。
スダクト１３を経て集塵装置６により脱塵され、ｌ０Ｆ
（ｎ引送風機）７によって次工程、例えば湿式脱硫装置
へ送られる。
又、燃焼用空気はＦＤＰ（押込送風機）５より、空気予
熱器４を経て予熱され、空気ダクト１４よりボイラ１に
投入される。
熱器４を経て予熱され、空気ダクト１４よりボイラ１に
投入される。
ボイラ等の排ガス中のＮＯｘ ′を除去する手段として
、アンモニアを還元剤とする乾式脱硝装置が一般に広く
適用されているが、排ガス中に砒素分が存在すると、こ
の砒素分が触媒に蓄積し、触媒性能劣化の大きな原因と
なる。この触媒の劣化に伴なう性能低下の対策−とじて
、触媒の取りかえが不可欠となりコスト増大の難点があ
った。
、アンモニアを還元剤とする乾式脱硝装置が一般に広く
適用されているが、排ガス中に砒素分が存在すると、こ
の砒素分が触媒に蓄積し、触媒性能劣化の大きな原因と
なる。この触媒の劣化に伴なう性能低下の対策−とじて
、触媒の取りかえが不可欠となりコスト増大の難点があ
った。
又砒素化合物の影響を防止すべく、湿式脱硫装置出口の
排ガスを再加熱した後、脱硝装置へ導くことも検討され
ているが、再加熱用設備が必要となるばかりでなく、再
加熱に必要な燃料コストも莫大となり、上記の触媒の取
かえ等と同様にコストの面から問題となっていた。
排ガスを再加熱した後、脱硝装置へ導くことも検討され
ているが、再加熱用設備が必要となるばかりでなく、再
加熱に必要な燃料コストも莫大となり、上記の触媒の取
かえ等と同様にコストの面から問題となっていた。
本発明は前記の排ガスの脱硝基本フローにおいては避け
られない砒素分によって劣化した脱硝触媒を、系から取
出すことなく、安価かつ簡単な手段で性能を回復させ、
触媒の脱硝性能を長期にわたって維持できる排ガスの脱
硝方法及び装置を提供しようとするものである。
られない砒素分によって劣化した脱硝触媒を、系から取
出すことなく、安価かつ簡単な手段で性能を回復させ、
触媒の脱硝性能を長期にわたって維持できる排ガスの脱
硝方法及び装置を提供しようとするものである。
本発明者らは脱硝触媒の砒素分による劣化につき探究の
結果、脱硝触媒の極く表面に砒素分が高濃度で蓄積する
ことが原因であることをつきとめた。次いでその原因の
排除につき鋭意研究の結果、脱硝触媒内部に砒素分を拡
散させることにより脱硝触媒表面の砒素分濃度を減少さ
せれば、劣化した触媒性能が回復することができること
、及び脱硝触媒自身の含水性を利用して脱硝触媒の設置
場所の雰囲気中の湿分を制御することにより、更に湿分
と同時に低温に維持することにより、短期間に容易に表
面に蓄積し念砒素分を脱硝触媒内部へ拡散させうろこと
を確認し、その知見に基づいて本発明を完成するに至っ
た。
結果、脱硝触媒の極く表面に砒素分が高濃度で蓄積する
ことが原因であることをつきとめた。次いでその原因の
排除につき鋭意研究の結果、脱硝触媒内部に砒素分を拡
散させることにより脱硝触媒表面の砒素分濃度を減少さ
せれば、劣化した触媒性能が回復することができること
、及び脱硝触媒自身の含水性を利用して脱硝触媒の設置
場所の雰囲気中の湿分を制御することにより、更に湿分
と同時に低温に維持することにより、短期間に容易に表
面に蓄積し念砒素分を脱硝触媒内部へ拡散させうろこと
を確認し、その知見に基づいて本発明を完成するに至っ
た。
すなわち、本発明は、
＋Ｉ＋ 砒素分含有ガスを脱硝触媒の存在下でアンモ
ニアにより乾式脱硝する際、砒素分によって脱硝触媒が
劣化した時、該脱硝触媒を充填した乾式脱硝反応器の雰
囲気の相対湿度が４０％以上になるように該乾式脱硝反
応器に水蒸気を投入することを特徴とする砒素分による
劣化脱硝触媒の再生方法 （２１砒素分含有ガスを脱硝触媒の存在下でアンモニア
により乾式脱硝する際、砒素分によって脱硝触媒が劣化
した時、該脱硝触媒を充填した乾式脱硝反応器の雰囲気
の相対湿度が４０％以上になるように該脱硝反応器に水
蒸気を投入すると共に、該脱硝反応器の雰囲気温度を１
００Ｃ以下に維持することを特徴とする砒素分による劣
化化脱硝触媒の再生方法及び ＋３１ 砒素分含有ガスを脱硝触媒の存在下でアンモ
ニアにより乾式脱硝する乾式脱硝する装置において、該
乾式脱硝装置の入口上流側排ガスダクトに冷空気供給手
段及び水蒸気投入手段を設け、更にそれら上流側の排ガ
スダクトにダンバーを設けてなることを特徴とする砒素
分による劣化脱硝触媒の再生装置 である。
ニアにより乾式脱硝する際、砒素分によって脱硝触媒が
劣化した時、該脱硝触媒を充填した乾式脱硝反応器の雰
囲気の相対湿度が４０％以上になるように該乾式脱硝反
応器に水蒸気を投入することを特徴とする砒素分による
劣化脱硝触媒の再生方法 （２１砒素分含有ガスを脱硝触媒の存在下でアンモニア
により乾式脱硝する際、砒素分によって脱硝触媒が劣化
した時、該脱硝触媒を充填した乾式脱硝反応器の雰囲気
の相対湿度が４０％以上になるように該脱硝反応器に水
蒸気を投入すると共に、該脱硝反応器の雰囲気温度を１
００Ｃ以下に維持することを特徴とする砒素分による劣
化化脱硝触媒の再生方法及び ＋３１ 砒素分含有ガスを脱硝触媒の存在下でアンモ
ニアにより乾式脱硝する乾式脱硝する装置において、該
乾式脱硝装置の入口上流側排ガスダクトに冷空気供給手
段及び水蒸気投入手段を設け、更にそれら上流側の排ガ
スダクトにダンバーを設けてなることを特徴とする砒素
分による劣化脱硝触媒の再生装置 である。
本発明において、脱硝触媒を充填した乾式脱硝反応器の
相対湿・度を４０％以上にすること、及び同湿度条件下
で温度を１００Ｃ以下にすることは実験によって確認さ
れたことであり、この点は後記の実施例によって明らか
にする。
相対湿・度を４０％以上にすること、及び同湿度条件下
で温度を１００Ｃ以下にすることは実験によって確認さ
れたことであり、この点は後記の実施例によって明らか
にする。
なお、本発明を実施するに当って、乾式脱硝装置の雰囲
気の相対湿度を４０％以上にする際の水蒸気の投入は水
蒸気投入ノズルをダクト内に設けて行うことができるが
、既に設置しであるアンモニア注入ノズルを利用し、該
ノズルより水蒸気を投入するようにしてもよい。
気の相対湿度を４０％以上にする際の水蒸気の投入は水
蒸気投入ノズルをダクト内に設けて行うことができるが
、既に設置しであるアンモニア注入ノズルを利用し、該
ノズルより水蒸気を投入するようにしてもよい。
また、乾式脱硝装置の雰囲気温度を１００Ｃ以下にする
には、排ガス発生源である例えばボイラの運転を止め、
ボイラを通じて冷空気金ダクトを介して乾式脱硝装置に
送り、該脱硝装置の雰囲気温度を１００Ｃ以下に低下さ
せることもできる。しかしながら、ボイラを通じて冷空
気を供給するようにすると、ボイラ再起動時、所定温度
に昇温するために長時間が必要となるので、別個冷空気
供給手段を乾式脱硝反応器上流側のダクトに供給するよ
うにする方が好ましい。
には、排ガス発生源である例えばボイラの運転を止め、
ボイラを通じて冷空気金ダクトを介して乾式脱硝装置に
送り、該脱硝装置の雰囲気温度を１００Ｃ以下に低下さ
せることもできる。しかしながら、ボイラを通じて冷空
気を供給するようにすると、ボイラ再起動時、所定温度
に昇温するために長時間が必要となるので、別個冷空気
供給手段を乾式脱硝反応器上流側のダクトに供給するよ
うにする方が好ましい。
なお、こ＼で注意しなければならぬ点は、脱硝触媒表面
に付着しているダストを完全に除去した場合は相対湿度
゛を１００Ｎまで高めてもよいが、脱硝触媒表面にダス
トが付着している場合は相対湿度を９０Ｘを超えるよう
にすることは避けなくてはならない点である。その理由
は相対湿度を９０％を超えると、砒素分の拡散効果はよ
いが、脱硝触媒表面にダストから由来して付着している
アルカリあるいはアルカリ土類金属化合物などの触媒毒
も湿分と共に脱硝触媒内部に拡散されるため、性能回復
効果が少ないか、もしくはかえって劣化が大きくなる可
能性があるからである。
に付着しているダストを完全に除去した場合は相対湿度
゛を１００Ｎまで高めてもよいが、脱硝触媒表面にダス
トが付着している場合は相対湿度を９０Ｘを超えるよう
にすることは避けなくてはならない点である。その理由
は相対湿度を９０％を超えると、砒素分の拡散効果はよ
いが、脱硝触媒表面にダストから由来して付着している
アルカリあるいはアルカリ土類金属化合物などの触媒毒
も湿分と共に脱硝触媒内部に拡散されるため、性能回復
効果が少ないか、もしくはかえって劣化が大きくなる可
能性があるからである。
本発明において対象とする脱硝触媒としては欅々のもの
があげられるが、代弐的を脱硝触媒としては、チタニア
担体にバナジウム、タングステン、モリブデン、シリコ
ン、セリウムなどの酸化物を１種又は２種以上担持させ
たものがあげられる。
があげられるが、代弐的を脱硝触媒としては、チタニア
担体にバナジウム、タングステン、モリブデン、シリコ
ン、セリウムなどの酸化物を１種又は２種以上担持させ
たものがあげられる。
先ず＠１図により本発明の基本的な実施態様ｆｅ説明す
る。第１図において第４図と同一部位には同一符号を付
しである。
る。第１図において第４図と同一部位には同一符号を付
しである。
第１図において、ボイラ１には空気ダクト１４が接合さ
れており、ＦＤＦ５より空気予熱器４で予熱され念燃焼
用空気が投入され、別に設けられたバーナ（図示せず）
より燃料が投入され、ボイラ１炉内で燃焼された排ガス
は節炭器１２を経て、脱硝装置５で脱硝され排ガスダク
ト１３よジ空気予熱器４、集塵器６よシェＤＦ７によっ
て次工程へ送られる。
れており、ＦＤＦ５より空気予熱器４で予熱され念燃焼
用空気が投入され、別に設けられたバーナ（図示せず）
より燃料が投入され、ボイラ１炉内で燃焼された排ガス
は節炭器１２を経て、脱硝装置５で脱硝され排ガスダク
ト１３よジ空気予熱器４、集塵器６よシェＤＦ７によっ
て次工程へ送られる。
前記排ガスダクト１３に脱硝装置３の上流側にアンモニ
ア注入１ｆｔ２、水蒸気供給装置ｔ１゜を設け、更にそ
の上流に脱硝上流ダンパ８を設ける。又、必要に応じ脱
硝装置３の下流の排ガスダクト１３に脱硝下流ダンパ１
１を設ける。
ア注入１ｆｔ２、水蒸気供給装置ｔ１゜を設け、更にそ
の上流に脱硝上流ダンパ８を設ける。又、必要に応じ脱
硝装置３の下流の排ガスダクト１３に脱硝下流ダンパ１
１を設ける。
更−に、排ガスダクト１３に、脱硝装置５の上流側で、
かつ脱硝上流ダンパ８の下流に、冷空気供給Ｓｆｃ置９
を接続する。この冷空気供給装置９は第１図に示すよう
に、ＦＤＦ５よりの空気ダクト１４より分岐したダクト
でもよい。この場合のダクト（すなわち冷空気供給袋［
９）には閉切可能ＶＣ冷空気ダンパ１５を設けることが
必要である。又、第１図に示した手段と別に、全く別の
経路で大気を別置の送風機より投入するようにしてもよ
いことは云うまでもない。
かつ脱硝上流ダンパ８の下流に、冷空気供給Ｓｆｃ置９
を接続する。この冷空気供給装置９は第１図に示すよう
に、ＦＤＦ５よりの空気ダクト１４より分岐したダクト
でもよい。この場合のダクト（すなわち冷空気供給袋［
９）には閉切可能ＶＣ冷空気ダンパ１５を設けることが
必要である。又、第１図に示した手段と別に、全く別の
経路で大気を別置の送風機より投入するようにしてもよ
いことは云うまでもない。
次に、冷空気供給装置９及び水蒸気供給装置１０と排ガ
スダクト１３との接合部を第２図によって詳細に説明す
る。
スダクト１３との接合部を第２図によって詳細に説明す
る。
第２図において、脱硝装置３（図示省略）の上流の排ガ
スダクト１３にアンモニア注入装置（ノズル）２が設置
されているが、この近傍に弁２６を備えた水蒸気供給装
置１０（そのノズルを１０′で示す）を設置する。この
水蒸気供給装置ｉ１０は水蒸気を通す管であり、排ガス
ダクト１３内部に噴射穴又はノズル等を有しているもの
であればどのようなものでもよい。又、この態様におい
ては冷空気供給装置９は排ガスダクト１３と同僚なダク
トでありこれと合流しているだけでよく、冷空気ダンパ
１５を備え、排ガス又は冷空気を閉止するように構成さ
れる。
スダクト１３にアンモニア注入装置（ノズル）２が設置
されているが、この近傍に弁２６を備えた水蒸気供給装
置１０（そのノズルを１０′で示す）を設置する。この
水蒸気供給装置ｉ１０は水蒸気を通す管であり、排ガス
ダクト１３内部に噴射穴又はノズル等を有しているもの
であればどのようなものでもよい。又、この態様におい
ては冷空気供給装置９は排ガスダクト１３と同僚なダク
トでありこれと合流しているだけでよく、冷空気ダンパ
１５を備え、排ガス又は冷空気を閉止するように構成さ
れる。
これらの上流には脱硝上流ダンパ８が設けられている。
この態様におけるアンモニア注入装置２は、アンモニア
タンク２５、アンモニア気化器２４、アキュムレータ２
３、希釈ファン２０、希釈ａ＋２１及び注入管１８より
構成されており、アンモニアタンク２５、アンモニア気
化器２４、アキュムレータ２３より送られてくるアンモ
ニアが、希釈ファン２０より投入された空気によシ希釈
器２１によって希釈されて注入管１８を経て該アンモニ
ア注入装置２よりダクト１３内に注入されるようになっ
ている。
タンク２５、アンモニア気化器２４、アキュムレータ２
３、希釈ファン２０、希釈ａ＋２１及び注入管１８より
構成されており、アンモニアタンク２５、アンモニア気
化器２４、アキュムレータ２３より送られてくるアンモ
ニアが、希釈ファン２０より投入された空気によシ希釈
器２１によって希釈されて注入管１８を経て該アンモニ
ア注入装置２よりダクト１３内に注入されるようになっ
ている。
又、第２図における水蒸気供給装置１０は第３図に示す
ようにアンモニア注入装置２と一体に構成するようにす
ることもできる。すなわち、第２図において説明し友ア
ンモニア注入装置２の注入管１８に、水蒸気供給装置１
０を接続させ、アンモニアの供給が停止されている時に
、弁２６を開いてアンモニア注入装置２のノズルにより
水蒸気をダクト１３内に注入するように構成してもよい
。この態様によれば第３図における冷空気供給袋＠９を
も省略し、アンモニアの供給が停止されている時、すな
わち弁２２が閉止されている時、更に弁２６を閉止し、
希釈７７ン２０よシ冷空気をダクト１３内へ供給するよ
うにしてもよい。
ようにアンモニア注入装置２と一体に構成するようにす
ることもできる。すなわち、第２図において説明し友ア
ンモニア注入装置２の注入管１８に、水蒸気供給装置１
０を接続させ、アンモニアの供給が停止されている時に
、弁２６を開いてアンモニア注入装置２のノズルにより
水蒸気をダクト１３内に注入するように構成してもよい
。この態様によれば第３図における冷空気供給袋＠９を
も省略し、アンモニアの供給が停止されている時、すな
わち弁２２が閉止されている時、更に弁２６を閉止し、
希釈７７ン２０よシ冷空気をダクト１３内へ供給するよ
うにしてもよい。
以上、第１〜第３図によって説明した冷空気及び水蒸気
供給機能を有する排ガス脱硝糸において、排ガス中の砒
素分によって脱硝装置３内の触媒が劣化した時は、ボイ
ラ１を停止し、又はボイラ１が停止されている時、脱硝
上流ダンパ８を閉止し、冷空気供給袋＃９の冷空気ダン
パ１５を開放して、ＦＤＦ５より冷空気を供給し、脱硝
装置５の雰囲気が１００Ｃ以下となるまで冷空気を供給
する。その後水蒸気供給装置１０によって水蒸気を供給
した後、脱硝装置３の下流に設けられている脱硝下流ダ
ンパ１１を閉止して脱硝装置６の雰囲気が相対湿度が４
０％以上になるように間欠的に水蒸気供給は行なう。こ
れにより砒素分によって劣化された脱硝触媒は再生され
る。
供給機能を有する排ガス脱硝糸において、排ガス中の砒
素分によって脱硝装置３内の触媒が劣化した時は、ボイ
ラ１を停止し、又はボイラ１が停止されている時、脱硝
上流ダンパ８を閉止し、冷空気供給袋＃９の冷空気ダン
パ１５を開放して、ＦＤＦ５より冷空気を供給し、脱硝
装置５の雰囲気が１００Ｃ以下となるまで冷空気を供給
する。その後水蒸気供給装置１０によって水蒸気を供給
した後、脱硝装置３の下流に設けられている脱硝下流ダ
ンパ１１を閉止して脱硝装置６の雰囲気が相対湿度が４
０％以上になるように間欠的に水蒸気供給は行なう。こ
れにより砒素分によって劣化された脱硝触媒は再生され
る。
なお、ボイラ１を停止した後、脱硝上流ダンパ８を閉止
した後、冷空気供給装置９及び水蒸気供給装置１０より
同時に冷空気及び水蒸気を供給し、引き続き脱硝下流ダ
ンパ１１を閉止して脱硝装置３の雰囲気が１００Ｃ以下
となり、相対湿度が４０％以上になるようにそれぞれを
連続的又は間欠的に供給するようにしてもよい。
した後、冷空気供給装置９及び水蒸気供給装置１０より
同時に冷空気及び水蒸気を供給し、引き続き脱硝下流ダ
ンパ１１を閉止して脱硝装置３の雰囲気が１００Ｃ以下
となり、相対湿度が４０％以上になるようにそれぞれを
連続的又は間欠的に供給するようにしてもよい。
又、ボイラ１を停止した後、すみやかに脱硝−Ｆ流ダン
パ８を閉止した後、第３図に関連して説明したように、
アンモニアの注入、水蒸気の投入を止め（すなわち弁２
２．２６を閉とし〕希釈ファン２０より冷空気をアンモ
ニア注入装Ｒ２を利用して供給し、脱硝後流ダンパ１１
を閉じ先ず脱硝装置３の雰囲気が１００Ｃ以下の低温と
なるようにし、その後、弁２６を開は水蒸気を同じくア
ンモニア注入装置２を利用して供給して、温度が１００
Ｃ以下で相対湿度が４０Ｘ以上に保つように、間欠的に
弁２６を開閉操作するようにしてもよい。
パ８を閉止した後、第３図に関連して説明したように、
アンモニアの注入、水蒸気の投入を止め（すなわち弁２
２．２６を閉とし〕希釈ファン２０より冷空気をアンモ
ニア注入装Ｒ２を利用して供給し、脱硝後流ダンパ１１
を閉じ先ず脱硝装置３の雰囲気が１００Ｃ以下の低温と
なるようにし、その後、弁２６を開は水蒸気を同じくア
ンモニア注入装置２を利用して供給して、温度が１００
Ｃ以下で相対湿度が４０Ｘ以上に保つように、間欠的に
弁２６を開閉操作するようにしてもよい。
前述したように、脱硝触媒の外周雰囲気が相対湿度４０
以上のように多湿となると、脱硝触媒のもつ含水性によ
って短期間に水分が脱硝触媒内部へ浸透していくにつれ
て、該触媒の極く表面に蓄積されていた砒素分も水分と
共に内部へ拡散していき、脱硝触媒内部及び表面部分の
砒素分濃度がほぼ均一となっていく。そして更に同時に
脱硝触媒の外周雰囲気の温度を１００Ｃ以下にすると、
この傾向は一層強められる。
以上のように多湿となると、脱硝触媒のもつ含水性によ
って短期間に水分が脱硝触媒内部へ浸透していくにつれ
て、該触媒の極く表面に蓄積されていた砒素分も水分と
共に内部へ拡散していき、脱硝触媒内部及び表面部分の
砒素分濃度がほぼ均一となっていく。そして更に同時に
脱硝触媒の外周雰囲気の温度を１００Ｃ以下にすると、
この傾向は一層強められる。
この結果、脱硝触媒表面の砒素分濃度が低下し、脱硝効
率の向上が計れることになる。
率の向上が計れることになる。
以下、上記の事実を実施例によって立証する。
〔実施例１〕
下ルビに示す脱硝触媒の存在下でアンモニアを注入しつ
＼、下記の組成の３７０Ｃの排ガスを約６００時間処理
した。
＼、下記の組成の３７０Ｃの排ガスを約６００時間処理
した。
脱硝触媒；［担体Ｔ１０２（８９〜９０重量％）にｖ２
０５（１Ｍ量％）とＷＯ２（残部）〕が８０〜８５重量
％占めるように粘 土で成型した触媒 排ガス組成 ０２ ；４％ ＮＯｘ ； １．ＯＱ Ｏｐｐｍ ＳＯｘ ； １，５００ ｐｐｍ ダスト； ５０ Ｘ １０’Ｉｎ９７ Ｎｉｌ’砒素化
合物（Ａｓとして）； １００〜１．０ ＯｒＪμｌ／
Ｎｒａ’約６００時間処理後の脱硝触媒から付着ダスト
を十分に除去した後、反応器の雰囲気を８０Ｃに保ち、
更に反応器中に水蒸気を投入し、反応器中の雰囲気相対
湿度を変化させて性能回復効果を確認した結果は次の通
りであった。（性能評価試験条件；ガス組成；上記と同
じ、ガス温度５８０ Ｃ、ＮＨ３／ ＮＯｘ ＝１−０
）〔実施例２〕 実施例１と同様の条件で処理した触媒を、触媒付着ダス
トを十分除去しない条件で相対湿度を変化させた試験を
実施した結果は次のとおりであった。なお反応器の雰囲
気温度は８０Ｃに維持した。
０５（１Ｍ量％）とＷＯ２（残部）〕が８０〜８５重量
％占めるように粘 土で成型した触媒 排ガス組成 ０２ ；４％ ＮＯｘ ； １．ＯＱ Ｏｐｐｍ ＳＯｘ ； １，５００ ｐｐｍ ダスト； ５０ Ｘ １０’Ｉｎ９７ Ｎｉｌ’砒素化
合物（Ａｓとして）； １００〜１．０ ＯｒＪμｌ／
Ｎｒａ’約６００時間処理後の脱硝触媒から付着ダスト
を十分に除去した後、反応器の雰囲気を８０Ｃに保ち、
更に反応器中に水蒸気を投入し、反応器中の雰囲気相対
湿度を変化させて性能回復効果を確認した結果は次の通
りであった。（性能評価試験条件；ガス組成；上記と同
じ、ガス温度５８０ Ｃ、ＮＨ３／ ＮＯｘ ＝１−０
）〔実施例２〕 実施例１と同様の条件で処理した触媒を、触媒付着ダス
トを十分除去しない条件で相対湿度を変化させた試験を
実施した結果は次のとおりであった。なお反応器の雰囲
気温度は８０Ｃに維持した。
〔実施例３〕
実施例１と同様の条件で処理した触媒を、触媒付着ダス
トを十分除去した後、相対湿度３０％、６０％、８０％
の条件に保持し、性能回復効果を検討し念結果は次の通
りであった。なお、反応器の雰囲気温度は８０Ｃに維持
した。
トを十分除去した後、相対湿度３０％、６０％、８０％
の条件に保持し、性能回復効果を検討し念結果は次の通
りであった。なお、反応器の雰囲気温度は８０Ｃに維持
した。
注）脱硝″４／触媒表面Ａｓ２ｏ５（ｗｔ％）〔実施例
４〕 実施例１と同じ触媒によって、砒素分を含有する３８０
Ｃの排ガスを排ガス流速的５ ｍ ／ ｓ（触媒層入口
）で処理した。
４〕 実施例１と同じ触媒によって、砒素分を含有する３８０
Ｃの排ガスを排ガス流速的５ ｍ ／ ｓ（触媒層入口
）で処理した。
排ガス組成
０２ ： ４〜５ ％
ＮＯｘ ； ５ ０ ０〜７ ０ ０ ｐｐｍ
ＳＯｘ ｉ ８ ０ ０〜１．０ ０ ０ ｐ
ｐｍダスト； １５〜２０１／Ｈｍ’ 砒素化合物； １００〜３０ Ｑ ｔＪ／Ｎｖａ
（Ａｓとして）上記処理を終えた触媒のダストを十分除
去した後、温度、湿度を変化させてその触媒の性能回復
効果を確認した。その結果を下表に示す。
ＳＯｘ ｉ ８ ０ ０〜１．０ ０ ０ ｐ
ｐｍダスト； １５〜２０１／Ｈｍ’ 砒素化合物； １００〜３０ Ｑ ｔＪ／Ｎｖａ
（Ａｓとして）上記処理を終えた触媒のダストを十分除
去した後、温度、湿度を変化させてその触媒の性能回復
効果を確認した。その結果を下表に示す。
本発明により、砒素分含有排ガスの乾式脱硝法を実施す
るに際して屡々遭偶した脱硝触媒の劣化という問題が解
消され、砒素分を含有する排ガスに対しても長期間脱硝
触媒の取り替えという手間をかけずに安定な脱硝を実施
することが可能となった。
るに際して屡々遭偶した脱硝触媒の劣化という問題が解
消され、砒素分を含有する排ガスに対しても長期間脱硝
触媒の取り替えという手間をかけずに安定な脱硝を実施
することが可能となった。
第１図は本発明を実施する基本的な一実施態様を説明す
るための概略図、第２図及び第３図は脱硝触媒を充填し
た乾式脱硝反応器の温度及び湿度を調節するための具体
的手段を説明するための概略図、第４図は従来の乾式脱
硝法を説明するための概略図である。
るための概略図、第２図及び第３図は脱硝触媒を充填し
た乾式脱硝反応器の温度及び湿度を調節するための具体
的手段を説明するための概略図、第４図は従来の乾式脱
硝法を説明するための概略図である。
Claims (3)
- （１）砒素分含有ガスを脱硝触媒の存在下でアンモニア
により乾式脱硝する際、砒素分によつて脱硝触媒が劣化
した時、該脱硝触媒を充填した乾式脱硝反応器の雰囲気
の相対湿度が ４０％以上になるように該乾式脱硝反応器に水蒸気を投
入することを特徴とする砒素分による劣化脱硝触媒の再
生方法。 - （２）砒素分含有ガスを脱硝触媒の存在下でアンモニア
により乾式脱硝する際、砒素分によつて脱硝触媒が劣化
した時、該脱硝触媒を充填した乾式脱硝反応器の雰囲気
の相対湿度が ４０％以上になるように該脱硝反応器に水蒸気を投入す
ると共に、該脱硝反応器の雰囲気温度を１００℃以下に
維持することを特徴とする砒素分による劣化化脱硝触媒
の再生方法。 - （３）砒素分含有ガスを脱硝触媒の存在下でアンモニア
により乾式脱硝する乾式脱硝する装置において、該乾式
脱硝装置の入口上流側排ガスダクトに冷空気供給手段及
び水蒸気投入手段を設け、更にそれら上流側の排ガスダ
クトにダンバーを設けてなることを特徴とする砒素分に
よる劣化脱硝触媒の再生装置。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62244135A JPH01139146A (ja) | 1987-08-14 | 1987-09-30 | 砒素分による劣化脱硝触媒の再生方法及び同装置 |
| DK404888A DK171014B1 (da) | 1987-08-14 | 1988-07-20 | Fremgangsmåde til tør denitrering af afgangsgas, der foruden NOx og eventuelt SOx indeholder arsenforbindelser, fremgangsmåde til regeneration af en denitreringskatalysator, der er blevet nedbrudt af arsenkomponenter, og apparat til brug ved udøvelse af fremgangsmåden til regeneration |
| NO883289A NO170318C (no) | 1987-08-14 | 1988-07-22 | Fremgangsmaate og anordning for toerr denitrering av arseninneholdende utloepsgass |
| DE88730176T DE3882300T2 (de) | 1987-08-14 | 1988-08-08 | Verfahren zur Denitrierung von Arsen enthaltenden Abgasen mit Katalysatoren und Verfahren und Vorrichtung zur Regenerierung von Denitrierungskatalysatoren, die durch Arsen zerlegt sind. |
| EP88730176A EP0303560B1 (en) | 1987-08-14 | 1988-08-08 | Method for denitration of exhaust gas containing arsenic compounds by catalysts and method and apparatus for regeneration of catalysts for denitration degraded by arsenic compounds |
| US07/232,610 US4925640A (en) | 1987-08-14 | 1988-08-15 | Method for denitration of exhaust gas containing arsenic compounds by catalysts and method |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20187887 | 1987-08-14 | ||
| JP62-201878 | 1987-08-14 | ||
| JP62244135A JPH01139146A (ja) | 1987-08-14 | 1987-09-30 | 砒素分による劣化脱硝触媒の再生方法及び同装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01139146A true JPH01139146A (ja) | 1989-05-31 |
Family
ID=26513050
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62244135A Pending JPH01139146A (ja) | 1987-08-14 | 1987-09-30 | 砒素分による劣化脱硝触媒の再生方法及び同装置 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4925640A (ja) |
| EP (1) | EP0303560B1 (ja) |
| JP (1) | JPH01139146A (ja) |
| DE (1) | DE3882300T2 (ja) |
| DK (1) | DK171014B1 (ja) |
| NO (1) | NO170318C (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009526940A (ja) * | 2006-02-18 | 2009-07-23 | ダイムラー・アクチェンゲゼルシャフト | 計量装置及びその操作方法 |
| WO2012132683A1 (ja) * | 2011-03-29 | 2012-10-04 | 三菱重工業株式会社 | 砒素化合物の除去方法、脱硝触媒の再生方法、並びに、脱硝触媒 |
| JP2020503485A (ja) * | 2016-08-23 | 2020-01-30 | ゼネラル エレクトリック テクノロジー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＧｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＧｍｂＨ | ガスタービン選択的触媒還元システムのためのアンモニア注入調節 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69318461T2 (de) * | 1992-03-27 | 1998-12-17 | Nippon Shokubai Co. Ltd., Osaka | Verfahren und Vorrichtung zur Entfernung von Stickoxyden |
| DE19617081C2 (de) * | 1996-04-29 | 2003-02-06 | Kerr Mcgee Pigments Gmbh & Co | Verfahren zur Herstellung von Mischoxidpulvern aus desaktivierten DENOX-Katalysatoren |
| JPH1024219A (ja) * | 1996-07-11 | 1998-01-27 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス脱硝方法 |
| PT1339479E (pt) * | 2000-12-01 | 2007-05-31 | Fuel Tech Inc | Redução catalítica selectiva do no, possibilitada pela decomposição de ureia numa corerente secundária |
| US7829033B2 (en) * | 2003-07-03 | 2010-11-09 | Fuel Tech, Inc. | Selective catalytic reduction of NOx enabled by sidestream urea decomposition |
| JP2002372233A (ja) * | 2001-06-14 | 2002-12-26 | Seiji Inoue | ボイラ付帯設備 |
| JP3935417B2 (ja) * | 2002-11-01 | 2007-06-20 | 中国電力株式会社 | 脱硝触媒管理方法および脱硝触媒管理装置 |
| US10634029B2 (en) * | 2016-08-23 | 2020-04-28 | General Electric Technology Gmbh | Mobile selective catalyst reduction system |
| EP3515578B1 (en) * | 2016-09-26 | 2023-08-02 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method of regenerating a denox catalyst |
| JP2019534782A (ja) | 2016-09-26 | 2019-12-05 | シエル・インターナシヨナル・リサーチ・マートスハツペイ・ベー・ヴエー | 窒素酸化物化合物を還元する方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2235426C3 (de) * | 1972-07-19 | 1975-01-02 | Sumitomo Chemical Co., Ltd., Osaka (Japan) | Verfahren zur Behandlung von Stickoxiden enthaltenden Abgasen |
| JPS592768B2 (ja) * | 1976-02-10 | 1984-01-20 | 株式会社日立製作所 | ガスタ−ビンの排ガス処理方法及びその装置 |
| JPS6048147A (ja) * | 1983-08-25 | 1985-03-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 触媒の賦活方法 |
-
1987
- 1987-09-30 JP JP62244135A patent/JPH01139146A/ja active Pending
-
1988
- 1988-07-20 DK DK404888A patent/DK171014B1/da not_active IP Right Cessation
- 1988-07-22 NO NO883289A patent/NO170318C/no unknown
- 1988-08-08 EP EP88730176A patent/EP0303560B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-08-08 DE DE88730176T patent/DE3882300T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1988-08-15 US US07/232,610 patent/US4925640A/en not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
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| JP4742152B2 (ja) * | 2006-02-18 | 2011-08-10 | ダイムラー・アクチェンゲゼルシャフト | 計量装置及びその操作方法 |
| WO2012132683A1 (ja) * | 2011-03-29 | 2012-10-04 | 三菱重工業株式会社 | 砒素化合物の除去方法、脱硝触媒の再生方法、並びに、脱硝触媒 |
| JPWO2012132683A1 (ja) * | 2011-03-29 | 2014-07-24 | 三菱重工業株式会社 | 砒素化合物の除去方法、脱硝触媒の再生方法、並びに、脱硝触媒 |
| US9114391B2 (en) | 2011-03-29 | 2015-08-25 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Method for removing arsenic compound, method for regenerating NOx removal catalyst, and NOx removal catalyst |
| US9399213B2 (en) | 2011-03-29 | 2016-07-26 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Apparatus for removing arsenic compound |
| JP2020503485A (ja) * | 2016-08-23 | 2020-01-30 | ゼネラル エレクトリック テクノロジー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＧｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＧｍｂＨ | ガスタービン選択的触媒還元システムのためのアンモニア注入調節 |
Also Published As
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|---|---|
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| DE3882300D1 (de) | 1993-08-19 |
| US4925640A (en) | 1990-05-15 |
| EP0303560A1 (en) | 1989-02-15 |
| EP0303560B1 (en) | 1993-07-14 |
| DE3882300T2 (de) | 1993-10-21 |
| DK404888D0 (da) | 1988-07-20 |
| NO883289L (no) | 1989-02-15 |
| NO170318C (no) | 1992-10-07 |
| DK171014B1 (da) | 1996-04-22 |
| NO883289D0 (no) | 1988-07-22 |
| NO170318B (no) | 1992-06-29 |
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