JPH1114034A - 排ガス処理装置およびその運転方法 - Google Patents
排ガス処理装置およびその運転方法Info
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- JPH1114034A JPH1114034A JP9160997A JP16099797A JPH1114034A JP H1114034 A JPH1114034 A JP H1114034A JP 9160997 A JP9160997 A JP 9160997A JP 16099797 A JP16099797 A JP 16099797A JP H1114034 A JPH1114034 A JP H1114034A
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- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
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- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 硫黄含有量の高い燃料を使用する場合にも、
ボイラ装置など火炉から大気に排出される排ガス中のＮ
Ｏｘ濃度、ＣＯ濃度を増加させることなく、ＳＯ3濃度
を低い値に維持できるように排ガスを処理すること。 【解決】 高硫黄含有燃料を燃焼させた場合に多量のＳ
ＯXが発生するが、火炉２での燃料の燃焼用に供給する
空気量を理論空気量および空気比に応じて予め設定した
供給空気量以下に減少して供給することで火炉２出口の
Ｏ2濃度を低下させ、その結果、ＳＯ3濃度を低下させる
ことができる。そうすると排ガス中の酸素濃度が低下し
て脱硝装置１１での脱硝率の低下とＣＯ濃度の増加のお
それがあるが、脱硝装置１１でのＯ2濃度を０．５％以
上とすることにより脱硝率の低下を防止し、ＣＯ濃度の
増加防止にはＣＯを酸化させることのできる触媒を脱硝
装置１１中のＮＯｘ除去触媒に併設することによって対
応できる。
ボイラ装置など火炉から大気に排出される排ガス中のＮ
Ｏｘ濃度、ＣＯ濃度を増加させることなく、ＳＯ3濃度
を低い値に維持できるように排ガスを処理すること。 【解決】 高硫黄含有燃料を燃焼させた場合に多量のＳ
ＯXが発生するが、火炉２での燃料の燃焼用に供給する
空気量を理論空気量および空気比に応じて予め設定した
供給空気量以下に減少して供給することで火炉２出口の
Ｏ2濃度を低下させ、その結果、ＳＯ3濃度を低下させる
ことができる。そうすると排ガス中の酸素濃度が低下し
て脱硝装置１１での脱硝率の低下とＣＯ濃度の増加のお
それがあるが、脱硝装置１１でのＯ2濃度を０．５％以
上とすることにより脱硝率の低下を防止し、ＣＯ濃度の
増加防止にはＣＯを酸化させることのできる触媒を脱硝
装置１１中のＮＯｘ除去触媒に併設することによって対
応できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、石炭や石油等の化
石燃料を燃焼するボイラなどから排出される排ガス処理
に係わり、特に硫黄含有量の多い燃料やＳＯ2をＳＯ3に
酸化させる触媒作用を有する成分を含む燃料を燃焼させ
た場合において、ボイラなどからの排ガス中のＮＯｘ濃
度およびＣＯ濃度を増加させることなく、排ガス中の三
酸化硫黄または無水硫酸（以下ＳＯ3と称する）濃度を
低減するのに好適な排ガス処理装置とその運転方法に関
する。
石燃料を燃焼するボイラなどから排出される排ガス処理
に係わり、特に硫黄含有量の多い燃料やＳＯ2をＳＯ3に
酸化させる触媒作用を有する成分を含む燃料を燃焼させ
た場合において、ボイラなどからの排ガス中のＮＯｘ濃
度およびＣＯ濃度を増加させることなく、排ガス中の三
酸化硫黄または無水硫酸（以下ＳＯ3と称する）濃度を
低減するのに好適な排ガス処理装置とその運転方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】石炭や重油等に含まれる硫黄化合物は、
燃焼時に大部分のものが二酸化硫黄（以下ＳＯ2と称す
る）となり、その一部は（１）式の反応によりＳＯ3と
なる。 ＳＯ2＋１／２Ｏ2＝ＳＯ3 （１） ＳＯ3は燃料の燃焼過程で生成する場合と排ガス（以
下、排ガスとも称する。）の流路内で排ガスと燃焼灰中
のＶ2Ｏ5等の金属酸化物との接触によって生成する場合
の両方がある。排ガス中にＳＯ3が存在すると、次のよ
うな問題が生じる。
燃焼時に大部分のものが二酸化硫黄（以下ＳＯ2と称す
る）となり、その一部は（１）式の反応によりＳＯ3と
なる。 ＳＯ2＋１／２Ｏ2＝ＳＯ3 （１） ＳＯ3は燃料の燃焼過程で生成する場合と排ガス（以
下、排ガスとも称する。）の流路内で排ガスと燃焼灰中
のＶ2Ｏ5等の金属酸化物との接触によって生成する場合
の両方がある。排ガス中にＳＯ3が存在すると、次のよ
うな問題が生じる。
【０００３】すなわち、排ガス中のＳＯ3は露点以下の
温度になると水分と結合して硫酸となり、これが装置材
料表面に凝縮して、装置材料を腐食させる。また硫酸は
ダストを固化する作用もあるため、排ガス流路を目詰ま
りさせる原因にもなる。例えば、ボイラ排ガス流路に設
置される空気予熱器では、その伝熱面に前記硫酸から生
成した腐食性物質や飛散灰が付着し、ガス流路を閉塞す
る原因となることがあり、これらの付着物を除去するた
めにボイラなどの燃焼装置を停止する必要がある。ま
た、空気予熱器以外の排ガス流路の構成材料の腐食や集
塵装置などの排ガス処理装置がＳＯ3により腐食される
こともある。
温度になると水分と結合して硫酸となり、これが装置材
料表面に凝縮して、装置材料を腐食させる。また硫酸は
ダストを固化する作用もあるため、排ガス流路を目詰ま
りさせる原因にもなる。例えば、ボイラ排ガス流路に設
置される空気予熱器では、その伝熱面に前記硫酸から生
成した腐食性物質や飛散灰が付着し、ガス流路を閉塞す
る原因となることがあり、これらの付着物を除去するた
めにボイラなどの燃焼装置を停止する必要がある。ま
た、空気予熱器以外の排ガス流路の構成材料の腐食や集
塵装置などの排ガス処理装置がＳＯ3により腐食される
こともある。
【０００４】また、ＳＯ3の凝縮温度（酸露点）は排ガ
ス中のＳＯ3濃度の増加とともに上昇することが知られ
ているが、硫黄含有量の多い燃料やＳＯ2をＳＯ3に酸化
させる触媒作用を有するバナジウムの多い燃料、例えば
重質油をボイラの燃料として使用すると、排ガス中には
高濃度のＳＯ3が含まれるようになるため、排ガス流路
構成部材の腐食が発生しやすい。一般にボイラの燃料と
して使用されるＣ重油では排ガス中のＳＯ3濃度は１０
ｐｐｍ以下であるが、高硫黄高バナジウム含有重質油燃
料ではＳＯ3濃度は数十〜数百ｐｐｍまで上昇する。し
たがって、特に高硫黄高バナジウム含有燃料を燃焼させ
る場合には排ガス中のＳＯ3濃度が増加しないような対
策を講じることが必要不可欠となっている。
ス中のＳＯ3濃度の増加とともに上昇することが知られ
ているが、硫黄含有量の多い燃料やＳＯ2をＳＯ3に酸化
させる触媒作用を有するバナジウムの多い燃料、例えば
重質油をボイラの燃料として使用すると、排ガス中には
高濃度のＳＯ3が含まれるようになるため、排ガス流路
構成部材の腐食が発生しやすい。一般にボイラの燃料と
して使用されるＣ重油では排ガス中のＳＯ3濃度は１０
ｐｐｍ以下であるが、高硫黄高バナジウム含有重質油燃
料ではＳＯ3濃度は数十〜数百ｐｐｍまで上昇する。し
たがって、特に高硫黄高バナジウム含有燃料を燃焼させ
る場合には排ガス中のＳＯ3濃度が増加しないような対
策を講じることが必要不可欠となっている。
【０００５】排ガス中のＳＯ3濃度を低下させる方法と
して従来より １）ガス中のＳＯ3を化学的に中和する方法、 ２）二段燃焼によりＳＯ3の生成を低下させる方法 などが知られており、実際に用いられている。
して従来より １）ガス中のＳＯ3を化学的に中和する方法、 ２）二段燃焼によりＳＯ3の生成を低下させる方法 などが知られており、実際に用いられている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術の内、
１）の方法としては、まず、Ｍｇ，Ｃａなどのアルカリ
土類金属などを燃料中に添加したり、燃料とは別に火炉
内に注入することで排ガス中のＳＯ3を硫黄化合物にす
る方法が行われている。しかしながら、この方法ではＳ
Ｏ3と反応して生成したＭｇＳＯ4等がばいじんとなって
燃焼灰と共に火炉の後流側の燃焼ガス流路に配置される
過熱器、再熱器または節炭器などの熱交換器の伝熱管へ
付着するため、ＭｇＳＯ4等が伝熱管へ付着する灰量を
増加させる原因になる。
１）の方法としては、まず、Ｍｇ，Ｃａなどのアルカリ
土類金属などを燃料中に添加したり、燃料とは別に火炉
内に注入することで排ガス中のＳＯ3を硫黄化合物にす
る方法が行われている。しかしながら、この方法ではＳ
Ｏ3と反応して生成したＭｇＳＯ4等がばいじんとなって
燃焼灰と共に火炉の後流側の燃焼ガス流路に配置される
過熱器、再熱器または節炭器などの熱交換器の伝熱管へ
付着するため、ＭｇＳＯ4等が伝熱管へ付着する灰量を
増加させる原因になる。
【０００７】また、その他に排ガス流路に設置される集
塵器等の装置入口でアンモニア（ＮＨ3）を注入し、Ｓ
Ｏ3を硫安（（ＮＨ4）2ＳＯ4）として固定する方法も広
く用いられているが、この方法では、アンモニア注入装
置の増設や多量のアンモニアの購入が必要となるためプ
ラント設備費やランニングコストが増加することにな
る。
塵器等の装置入口でアンモニア（ＮＨ3）を注入し、Ｓ
Ｏ3を硫安（（ＮＨ4）2ＳＯ4）として固定する方法も広
く用いられているが、この方法では、アンモニア注入装
置の増設や多量のアンモニアの購入が必要となるためプ
ラント設備費やランニングコストが増加することにな
る。
【０００８】これに対して、２）の方法は火炉内のバー
ナに燃焼理論空気量以下の燃焼空気量を供給して燃料を
燃焼させた後、火炉内のバーナ後流側に設けた燃焼用空
気の供給手段から前記燃焼理論空気量以下の空気量での
燃焼に伴って発生した燃料の未燃分を燃焼させるために
必要な量の燃焼用空気を別途供給する方法である。
ナに燃焼理論空気量以下の燃焼空気量を供給して燃料を
燃焼させた後、火炉内のバーナ後流側に設けた燃焼用空
気の供給手段から前記燃焼理論空気量以下の空気量での
燃焼に伴って発生した燃料の未燃分を燃焼させるために
必要な量の燃焼用空気を別途供給する方法である。
【０００９】上記２）の方法によれば燃焼の第一段階と
なるバーナ燃焼で酸素量の供給が余剰になることを防止
できるので、燃焼過程におけるＳＯ2のＳＯ3への酸化
率、すなわちＳＯ2が酸化されてＳＯ3になる割合を低下
させることができる。しかしながら、この方法では燃料
の燃焼の過程でのＳＯ3の生成を防止することはできる
が、火炉出口側の伝熱管の配置されている燃焼ガス流路
内に存在する燃焼ガス中には、空気過剰率に基づく充分
なＯ2量が含まれており、燃焼ガス流路内での燃焼ガス
と該燃焼ガス流路を構成する壁面または伝熱管に付着し
た燃焼灰中の触媒成分によってＳＯ2がＯ2と反応してＳ
Ｏ3が生成することを防ぐことはできない。また、前記
ＳＯ3の生成量を減少させるための対策として空気過剰
率を低くして火炉出口からボイラ出口後流に至る燃焼ガ
ス流路内の燃焼ガス中の酸素濃度を低くした場合には、
次の問題がある。
なるバーナ燃焼で酸素量の供給が余剰になることを防止
できるので、燃焼過程におけるＳＯ2のＳＯ3への酸化
率、すなわちＳＯ2が酸化されてＳＯ3になる割合を低下
させることができる。しかしながら、この方法では燃料
の燃焼の過程でのＳＯ3の生成を防止することはできる
が、火炉出口側の伝熱管の配置されている燃焼ガス流路
内に存在する燃焼ガス中には、空気過剰率に基づく充分
なＯ2量が含まれており、燃焼ガス流路内での燃焼ガス
と該燃焼ガス流路を構成する壁面または伝熱管に付着し
た燃焼灰中の触媒成分によってＳＯ2がＯ2と反応してＳ
Ｏ3が生成することを防ぐことはできない。また、前記
ＳＯ3の生成量を減少させるための対策として空気過剰
率を低くして火炉出口からボイラ出口後流に至る燃焼ガ
ス流路内の燃焼ガス中の酸素濃度を低くした場合には、
次の問題がある。
【００１０】すなわち、ボイラ出口に設けられる排ガス
流路には通常排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置
が設置されている。現在、主流の脱硝法はアンモニアを
還元剤として用いる選択的接触還元法であり、この方法
は、例えば酸化チタンにバナジウム化合物やタングステ
ン化合物を担持させた触媒に、アンモニアを添加した排
ガスを接触させて、窒素酸化物を除去するものである。
排ガス中に含まれる窒素酸化物にはＮＯとＮＯ2があ
り、これらとアンモニアの反応は下式で表される。
流路には通常排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置
が設置されている。現在、主流の脱硝法はアンモニアを
還元剤として用いる選択的接触還元法であり、この方法
は、例えば酸化チタンにバナジウム化合物やタングステ
ン化合物を担持させた触媒に、アンモニアを添加した排
ガスを接触させて、窒素酸化物を除去するものである。
排ガス中に含まれる窒素酸化物にはＮＯとＮＯ2があ
り、これらとアンモニアの反応は下式で表される。
【００１１】 ４ＮＯ＋４ＮＨ3＋Ｏ2→４Ｎ2＋６Ｈ2Ｏ （２） ６ＮＯ2＋８ＮＨ3→７Ｎ2＋１２Ｈ2Ｏ （３） 上記反応式から明らかなように、窒素酸化物のうち、そ
の大部分を占めるＮＯを除去するためには脱硝装置に導
入される排ガス中に酸素が含まれることが必要である。
したがって、空気過剰率を低くして排ガス中の酸素濃度
を低くすることにより、（２）式で示した反応率を低下
させ、結果として脱硝率を低下させることになる。ま
た、空気過剰率を低くし過ぎた場合には、ボイラ出口の
排ガス中のＣＯ濃度を増加させるおそれもある。
の大部分を占めるＮＯを除去するためには脱硝装置に導
入される排ガス中に酸素が含まれることが必要である。
したがって、空気過剰率を低くして排ガス中の酸素濃度
を低くすることにより、（２）式で示した反応率を低下
させ、結果として脱硝率を低下させることになる。ま
た、空気過剰率を低くし過ぎた場合には、ボイラ出口の
排ガス中のＣＯ濃度を増加させるおそれもある。
【００１２】本発明の課題は、上記した従来技術の欠点
をなくすと共に、特に、硫黄含有量の高い燃料を使用す
る場合にも、ボイラなどから大気に排出される排ガス中
のＮＯｘ濃度、ＣＯ濃度を増加させることなく、ＳＯｘ
濃度を低い値に維持できる排ガス処理装置とその運転方
法を提供することにある。
をなくすと共に、特に、硫黄含有量の高い燃料を使用す
る場合にも、ボイラなどから大気に排出される排ガス中
のＮＯｘ濃度、ＣＯ濃度を増加させることなく、ＳＯｘ
濃度を低い値に維持できる排ガス処理装置とその運転方
法を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明の上記課題は次の
構成によって達成される。すなわち、排ガス中の窒素酸
化物を除去する脱硝装置を排ガス流路に備えた排ガス処
理装置において、燃料の燃焼用に供給する空気量を理論
空気量および空気比に応じて予め設定した供給空気量以
下に減少して供給するとともに、脱硝装置入口側の排ガ
スに空気を添加する排ガス処理装置の運転方法である。
構成によって達成される。すなわち、排ガス中の窒素酸
化物を除去する脱硝装置を排ガス流路に備えた排ガス処
理装置において、燃料の燃焼用に供給する空気量を理論
空気量および空気比に応じて予め設定した供給空気量以
下に減少して供給するとともに、脱硝装置入口側の排ガ
スに空気を添加する排ガス処理装置の運転方法である。
【００１４】例えば排ガス中の酸素濃度を０．５％以下
とするとともに、脱硝装置入口側の排ガスに空気を添加
し、少なくとも脱硝装置内に設置された脱硝触媒層の直
前における排ガス中の酸素濃度を０．５％以上、望まし
くは１．０％以上にすることによって排ガス中のＳＯ3
濃度を大幅に低下でき、また脱硝装置入口側の排ガス中
の酸素濃度を０．５％以上、望ましくは１．０％以上と
することにより脱硝率を向上させることができる。
とするとともに、脱硝装置入口側の排ガスに空気を添加
し、少なくとも脱硝装置内に設置された脱硝触媒層の直
前における排ガス中の酸素濃度を０．５％以上、望まし
くは１．０％以上にすることによって排ガス中のＳＯ3
濃度を大幅に低下でき、また脱硝装置入口側の排ガス中
の酸素濃度を０．５％以上、望ましくは１．０％以上と
することにより脱硝率を向上させることができる。
【００１５】脱硝装置入口側の排ガスに添加する空気と
して燃料燃焼用空気の一部を流用して供給することで前
記した燃料の燃焼に使用する空気量を低下させ、この低
下空気量分を脱硝装置入口に添加する方法を用いても良
い。
して燃料燃焼用空気の一部を流用して供給することで前
記した燃料の燃焼に使用する空気量を低下させ、この低
下空気量分を脱硝装置入口に添加する方法を用いても良
い。
【００１６】また、脱硝装置入口側の排ガス中に供給す
る空気量および燃料燃焼用の空気量の調整は、脱硝装置
入口側の排ガス流路中の排ガスに空気を供給した後に、
排ガス中の酸素濃度を測定し、さらに脱硝装置出口側の
排ガス流路中の排ガス中のＮＯ濃度を測定し、これらの
測定値により予め設定されている排ガス中の酸素濃度と
排ガス中のＳＯ3濃度とＣＯ濃度との関係から排ガス中
のＳＯ3濃度とＣＯ濃度が適正な値となり、かつ排ガス
脱硝率が適正な値となるように行うことができる。
る空気量および燃料燃焼用の空気量の調整は、脱硝装置
入口側の排ガス流路中の排ガスに空気を供給した後に、
排ガス中の酸素濃度を測定し、さらに脱硝装置出口側の
排ガス流路中の排ガス中のＮＯ濃度を測定し、これらの
測定値により予め設定されている排ガス中の酸素濃度と
排ガス中のＳＯ3濃度とＣＯ濃度との関係から排ガス中
のＳＯ3濃度とＣＯ濃度が適正な値となり、かつ排ガス
脱硝率が適正な値となるように行うことができる。
【００１７】また、脱硝装置入口側の排ガスに供給する
空気にはアンモニアを混合し、この混合ガスを脱硝装置
入口側の排ガス中に供給するようにしても良い。また、
本発明の上記課題は、燃料燃焼用空気の供給流路を備え
た火炉からの排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置
を排ガス流路に備えた排ガス処理装置において、脱硝装
置入口側の排ガス流路に空気供給流路を接続し、該空気
供給流路の後流側の排ガス流路に排ガス中の酸素濃度測
定手段を配置し、さらに脱硝装置出口側の排ガス流路に
排ガス中のＮＯ濃度測定手段を配置し、前記二つの測定
手段の測定値により予め設定されている排ガス中の酸素
濃度と排ガス中のＳＯ3濃度とＣＯ濃度との関係から排
ガス中のＳＯ3濃度とＣＯ濃度が適正な値となり、かつ
排ガス脱硝率が適正な値となるように脱硝装置入口側の
空気供給流路と火炉内に供給する燃料燃焼用の空気供給
流路に供給する空気量を調整する手段を設けた構成とす
ることができる。
空気にはアンモニアを混合し、この混合ガスを脱硝装置
入口側の排ガス中に供給するようにしても良い。また、
本発明の上記課題は、燃料燃焼用空気の供給流路を備え
た火炉からの排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置
を排ガス流路に備えた排ガス処理装置において、脱硝装
置入口側の排ガス流路に空気供給流路を接続し、該空気
供給流路の後流側の排ガス流路に排ガス中の酸素濃度測
定手段を配置し、さらに脱硝装置出口側の排ガス流路に
排ガス中のＮＯ濃度測定手段を配置し、前記二つの測定
手段の測定値により予め設定されている排ガス中の酸素
濃度と排ガス中のＳＯ3濃度とＣＯ濃度との関係から排
ガス中のＳＯ3濃度とＣＯ濃度が適正な値となり、かつ
排ガス脱硝率が適正な値となるように脱硝装置入口側の
空気供給流路と火炉内に供給する燃料燃焼用の空気供給
流路に供給する空気量を調整する手段を設けた構成とす
ることができる。
【００１８】また、上記脱硝装置中の脱硝触媒にＣＯ除
去触媒を併設することができる。ＣＯ除去触媒（ＣＯ酸
化触媒：ＰｔやＩｒ等の貴金属を担持させた触媒）を脱
硝触媒と併設することで、排ガス中の酸素濃度が低下す
ることによる火炉出口のＣＯ濃度の増加を防ぐことがで
きる。また、本発明の課題は燃料燃焼用空気の供給流路
を備えた火炉から排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝
装置を排ガス流路に備えた排ガス処理装置において、火
炉内に供給する燃料燃焼用空気の供給流路から分岐した
分岐空気供給流路を脱硝装置入口側の排ガス流路に接続
によっても解決される。
去触媒を併設することができる。ＣＯ除去触媒（ＣＯ酸
化触媒：ＰｔやＩｒ等の貴金属を担持させた触媒）を脱
硝触媒と併設することで、排ガス中の酸素濃度が低下す
ることによる火炉出口のＣＯ濃度の増加を防ぐことがで
きる。また、本発明の課題は燃料燃焼用空気の供給流路
を備えた火炉から排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝
装置を排ガス流路に備えた排ガス処理装置において、火
炉内に供給する燃料燃焼用空気の供給流路から分岐した
分岐空気供給流路を脱硝装置入口側の排ガス流路に接続
によっても解決される。
【００１９】また、上記排ガス処理装置において、脱硝
装置入口側の排ガス流路に設けられた空気供給流路の後
流側の排ガス流路に排ガス中の酸素濃度測定手段を配置
する代わりに、火炉出口の排ガス流路に酸素濃度測定手
段を配置し、さらに脱硝装置出口側の排ガス流路に排ガ
ス中のＮＯ濃度測定手段を配置する構成として、排ガス
中のＳＯ3濃度とＣＯ濃度が適正な値となり、かつ排ガ
ス脱硝率が適正な値となるように脱硝装置入口側の空気
供給流路と火炉内に供給する燃料燃焼用の空気供給流路
に供給する空気量を調整する手段を設けてもよい。この
場合は火炉出口に酸素濃度測定手段により、排ガス中の
酸素濃度を測定することによって、排ガス中の酸素濃度
は理論空気量および空気比に応じて火炉に供給する空気
量を求め、これにより制御する方法に比べて、より確実
に排ガス中のＳＯ3を低減することができる。
装置入口側の排ガス流路に設けられた空気供給流路の後
流側の排ガス流路に排ガス中の酸素濃度測定手段を配置
する代わりに、火炉出口の排ガス流路に酸素濃度測定手
段を配置し、さらに脱硝装置出口側の排ガス流路に排ガ
ス中のＮＯ濃度測定手段を配置する構成として、排ガス
中のＳＯ3濃度とＣＯ濃度が適正な値となり、かつ排ガ
ス脱硝率が適正な値となるように脱硝装置入口側の空気
供給流路と火炉内に供給する燃料燃焼用の空気供給流路
に供給する空気量を調整する手段を設けてもよい。この
場合は火炉出口に酸素濃度測定手段により、排ガス中の
酸素濃度を測定することによって、排ガス中の酸素濃度
は理論空気量および空気比に応じて火炉に供給する空気
量を求め、これにより制御する方法に比べて、より確実
に排ガス中のＳＯ3を低減することができる。
【００２０】本発明の排ガス処理装置は、例えば化石燃
料を火炉で燃焼し、その内部に設置した熱交換器により
蒸気を発生させるボイラの排ガス処理系統などに適用さ
れる。
料を火炉で燃焼し、その内部に設置した熱交換器により
蒸気を発生させるボイラの排ガス処理系統などに適用さ
れる。
【００２１】上記ボイラの排ガス処理系の発明におい
て、火炉内のバーナでの燃焼ガス温度は１６００℃程度
であるが、ボイラ火炉出口側の排ガス流路に配置される
熱交換用の伝熱器（再熱器、低温側過熱器、節炭器な
ど）部分における排ガス温度は、例えば１１００℃〜３
５０℃程度であり、この排ガス流路内では、燃料中に含
まれるバナジウムなどの金属成分が凝縮して灰として付
着し、付着バナジウムなどによる排ガス中のＳＯ2の酸
化触媒作用によりＳＯ3の生成量が増えるおそれがあ
る。
て、火炉内のバーナでの燃焼ガス温度は１６００℃程度
であるが、ボイラ火炉出口側の排ガス流路に配置される
熱交換用の伝熱器（再熱器、低温側過熱器、節炭器な
ど）部分における排ガス温度は、例えば１１００℃〜３
５０℃程度であり、この排ガス流路内では、燃料中に含
まれるバナジウムなどの金属成分が凝縮して灰として付
着し、付着バナジウムなどによる排ガス中のＳＯ2の酸
化触媒作用によりＳＯ3の生成量が増えるおそれがあ
る。
【００２２】しかし、上記本発明では火炉内に供給する
燃料燃焼用の空気供給流路を分岐させて脱硝装置入口側
の排ガス流路に接続することにより、燃料燃焼用に必要
な空気量の一部を分岐空気供給流路から脱硝装置に供給
することで、火炉に供給する空気量を減少させて、酸素
濃度を下げ、燃焼ガス流路内の伝熱管などに付着した燃
焼灰の触媒作用による排ガス中のＳＯ2からのＳＯ3の生
成反応によるＳＯ3生成量を抑えることができる。
燃料燃焼用の空気供給流路を分岐させて脱硝装置入口側
の排ガス流路に接続することにより、燃料燃焼用に必要
な空気量の一部を分岐空気供給流路から脱硝装置に供給
することで、火炉に供給する空気量を減少させて、酸素
濃度を下げ、燃焼ガス流路内の伝熱管などに付着した燃
焼灰の触媒作用による排ガス中のＳＯ2からのＳＯ3の生
成反応によるＳＯ3生成量を抑えることができる。
【００２３】また、本発明はボイラに限らず、硫黄含有
量の多い燃料やＳＯ2をＳＯ3に酸化させる触媒作用を有
する成分を含む燃料を燃焼させる燃焼装置に広く適用可
能である。
量の多い燃料やＳＯ2をＳＯ3に酸化させる触媒作用を有
する成分を含む燃料を燃焼させる燃焼装置に広く適用可
能である。
【００２４】
【作用】図６にボイラを例として高硫黄含有燃料を燃焼
させた場合の排ガス中の酸素濃度とＳＯ2酸化率、すな
わちＳＯ2が酸化されてＳＯ3となる割合およびＣＯ濃度
の関係を示す。また図７には脱硝装置での脱硝率と酸素
濃度の関係を示す。図６からはＳＯ2酸化率を低下させ
るため、すなわちＳＯ3濃度を低下させるためには、排
ガス中の酸素濃度を低下させておけばよいことが分かる
が、図７からは酸素濃度が低下した排ガスを脱硝装置に
導入することは脱硝率の低下を伴うことが分かる。ま
た、図６から酸素濃度が低下しすぎた場合にはＣＯ濃度
の増加防止の対策が必要となることが分かる。
させた場合の排ガス中の酸素濃度とＳＯ2酸化率、すな
わちＳＯ2が酸化されてＳＯ3となる割合およびＣＯ濃度
の関係を示す。また図７には脱硝装置での脱硝率と酸素
濃度の関係を示す。図６からはＳＯ2酸化率を低下させ
るため、すなわちＳＯ3濃度を低下させるためには、排
ガス中の酸素濃度を低下させておけばよいことが分かる
が、図７からは酸素濃度が低下した排ガスを脱硝装置に
導入することは脱硝率の低下を伴うことが分かる。ま
た、図６から酸素濃度が低下しすぎた場合にはＣＯ濃度
の増加防止の対策が必要となることが分かる。
【００２５】特に、高硫黄液体燃料を燃焼させた場合に
多量のＳＯｘが発生するが、燃焼過程で使用する空気の
量を低減することによってＳＯ2酸化率を低下させ、ボ
イラ出口の酸素濃度を低下させ、ＳＯ3濃度（ＳＯ3生成
量）を低下させることができる。例えば発明者等の実験
によると理論空気量に対する実際の供給空気量の比（空
気比）を１．０５として設定した場合には排ガス中のＯ
2濃度が１％以上になるが、この場合には図６に示すよ
うにＳＯ2酸化率が５％と非常に高くなる。従って、前
記燃料の燃焼過程で使用する空気量を、例えば空気比
１．０５より低減することによって排ガス中の酸素濃度
を低下させて、ＳＯ3濃度を低下させることができる。
多量のＳＯｘが発生するが、燃焼過程で使用する空気の
量を低減することによってＳＯ2酸化率を低下させ、ボ
イラ出口の酸素濃度を低下させ、ＳＯ3濃度（ＳＯ3生成
量）を低下させることができる。例えば発明者等の実験
によると理論空気量に対する実際の供給空気量の比（空
気比）を１．０５として設定した場合には排ガス中のＯ
2濃度が１％以上になるが、この場合には図６に示すよ
うにＳＯ2酸化率が５％と非常に高くなる。従って、前
記燃料の燃焼過程で使用する空気量を、例えば空気比
１．０５より低減することによって排ガス中の酸素濃度
を低下させて、ＳＯ3濃度を低下させることができる。
【００２６】なお、前記のうち理論空気量は燃料の完全
燃焼に理論上必要な空気量であり、燃料の組成から予め
求められる。しかしながら、火炉内での混合が完全に行
われないことや燃料の性状により、実際の燃焼に必要供
給空気量は理論空気量よりも過剰にする必要がある。こ
の実際の供給空気量は、試運転時などにおいて求められ
る。すなわち、最適な燃焼性（低ＮＯｘ、低未燃分）が
得られた条件を供給空気量として予め設定している。
燃焼に理論上必要な空気量であり、燃料の組成から予め
求められる。しかしながら、火炉内での混合が完全に行
われないことや燃料の性状により、実際の燃焼に必要供
給空気量は理論空気量よりも過剰にする必要がある。こ
の実際の供給空気量は、試運転時などにおいて求められ
る。すなわち、最適な燃焼性（低ＮＯｘ、低未燃分）が
得られた条件を供給空気量として予め設定している。
【００２７】また、発明者等の実験によると、一般に重
油焚きボイラの場合で排ガス中の酸素濃度は空気過剰率
（（前記空気比−１）×１００）を考慮して１％以上で
あるが、これを０．５％以下にすることによって、ＳＯ
2酸化率を低下させ、火炉出口からボイラ出口までの間
の排ガス流路中にＳＯ2をＳＯ3に酸化させる触媒作用を
有する灰がある場合においてもボイラ出口のＳＯ3濃度
を大幅に低下できることが分かった。
油焚きボイラの場合で排ガス中の酸素濃度は空気過剰率
（（前記空気比−１）×１００）を考慮して１％以上で
あるが、これを０．５％以下にすることによって、ＳＯ
2酸化率を低下させ、火炉出口からボイラ出口までの間
の排ガス流路中にＳＯ2をＳＯ3に酸化させる触媒作用を
有する灰がある場合においてもボイラ出口のＳＯ3濃度
を大幅に低下できることが分かった。
【００２８】また、排ガス中の酸素濃度が低下すること
による脱硝装置での脱硝率の低下することに対しては、
脱硝装置入口に空気を別途供給し、脱硝装置内の脱硝触
媒と接触する排ガス中の酸素濃度を増加させることによ
って対応できる。図７に示すように、脱硝装置入口の酸
素濃度を０．５％以上、望ましくは１．０％以上とする
ことにより脱硝率を向上させることができる。
による脱硝装置での脱硝率の低下することに対しては、
脱硝装置入口に空気を別途供給し、脱硝装置内の脱硝触
媒と接触する排ガス中の酸素濃度を増加させることによ
って対応できる。図７に示すように、脱硝装置入口の酸
素濃度を０．５％以上、望ましくは１．０％以上とする
ことにより脱硝率を向上させることができる。
【００２９】また、排ガス中の酸素濃度が低下すること
によるＣＯ濃度の増加に対する対策としては、酸素濃度
を下げ過ぎないようにすることが必要となるが、この他
に脱硝装置に設置する触媒にＣＯを酸化させることので
きる触媒、例えば、ＰｔやＩｒ等の貴金属を担持させた
触媒をＮＯｘ除去触媒に併設することによっても対応で
きる。
によるＣＯ濃度の増加に対する対策としては、酸素濃度
を下げ過ぎないようにすることが必要となるが、この他
に脱硝装置に設置する触媒にＣＯを酸化させることので
きる触媒、例えば、ＰｔやＩｒ等の貴金属を担持させた
触媒をＮＯｘ除去触媒に併設することによっても対応で
きる。
【００３０】上記した方法により、ボイラなどの燃焼装
置から大気に排出される排ガス中のＮＯｘやＣＯ濃度を
増加させることなく、ボイラなどから排出される排ガス
中のＳＯ3濃度を低下させることができる。
置から大気に排出される排ガス中のＮＯｘやＣＯ濃度を
増加させることなく、ボイラなどから排出される排ガス
中のＳＯ3濃度を低下させることができる。
【００３１】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態について説明
する。図１は本発明の実施の形態を適用したボイラの側
面図である。図１において、バーナ１での燃焼によって
生じた排ガスは火炉２内の壁面の水壁３を加熱した後、
燃焼灰を伴って火炉出口側の燃焼ガス流路に配置された
高温側過熱器４、再熱器５、低温側過熱器６及び節炭器
７を経由し、ボイラ出口１７に至る。ボイラ出口１７を
出た排ガスはボイラ排ガス出口１７に接続される排ガス
の流路に配置された脱硝装置１１、空気予熱器１２、集
塵器１３、脱硫装置１４を経て煙突１５から排出され
る。脱硝装置１１入口にはＮＨ3供給配管１６よりＮＨ3
が供給される。一方、燃焼に使用する空気と脱硝装置１
１入口に供給される空気はファン８から空気予熱器１２
を経て、加熱された後、それぞれの配管９および配管１
０に分配される。
する。図１は本発明の実施の形態を適用したボイラの側
面図である。図１において、バーナ１での燃焼によって
生じた排ガスは火炉２内の壁面の水壁３を加熱した後、
燃焼灰を伴って火炉出口側の燃焼ガス流路に配置された
高温側過熱器４、再熱器５、低温側過熱器６及び節炭器
７を経由し、ボイラ出口１７に至る。ボイラ出口１７を
出た排ガスはボイラ排ガス出口１７に接続される排ガス
の流路に配置された脱硝装置１１、空気予熱器１２、集
塵器１３、脱硫装置１４を経て煙突１５から排出され
る。脱硝装置１１入口にはＮＨ3供給配管１６よりＮＨ3
が供給される。一方、燃焼に使用する空気と脱硝装置１
１入口に供給される空気はファン８から空気予熱器１２
を経て、加熱された後、それぞれの配管９および配管１
０に分配される。
【００３２】脱硝装置１１入口に供給する空気は燃焼空
気とは別のファンから供給してもよいが、図１に示す例
では燃焼空気供給用の空気配管１０から分岐させて供給
している。この理由として、火炉２内からボイラ出口１
７に至るガス中の酸素濃度は燃焼空気量を少なくするこ
とによって低下させることができ、また、脱硝装置１１
入口での酸素濃度は該脱硝装置１１入口に燃焼用空気量
の数％を供給することで増加させることができるからで
ある。
気とは別のファンから供給してもよいが、図１に示す例
では燃焼空気供給用の空気配管１０から分岐させて供給
している。この理由として、火炉２内からボイラ出口１
７に至るガス中の酸素濃度は燃焼空気量を少なくするこ
とによって低下させることができ、また、脱硝装置１１
入口での酸素濃度は該脱硝装置１１入口に燃焼用空気量
の数％を供給することで増加させることができるからで
ある。
【００３３】例えば燃料として高硫黄含量の液体燃料を
使用した場合に燃焼用の実際の供給空気量を理論燃焼空
気量の９０％の空気量で燃焼させるには、１ｋｇの燃料
に対して供給される空気量は６．６３Ｎｍ3である。こ
の場合、ボイラ出口１７から排出される排ガス中の酸素
濃度が０．１％まで低下できたとすれば、この排ガス中
の酸素濃度を１％まで増加させるために必要な空気量は
０．２８Ｎｍ3であり、これは燃焼用空気量６．６３Ｎ
ｍ3の４％程度であることから、別のファンを設置しな
くても燃焼空気供給用の空気配管１０から分岐させて供
給することが可能である。
使用した場合に燃焼用の実際の供給空気量を理論燃焼空
気量の９０％の空気量で燃焼させるには、１ｋｇの燃料
に対して供給される空気量は６．６３Ｎｍ3である。こ
の場合、ボイラ出口１７から排出される排ガス中の酸素
濃度が０．１％まで低下できたとすれば、この排ガス中
の酸素濃度を１％まで増加させるために必要な空気量は
０．２８Ｎｍ3であり、これは燃焼用空気量６．６３Ｎ
ｍ3の４％程度であることから、別のファンを設置しな
くても燃焼空気供給用の空気配管１０から分岐させて供
給することが可能である。
【００３４】図２は本発明になる第２の実施の形態を示
す。図２の中で図１に示した装置と同一のものを使用す
るときは同一番号を付してその説明は省略する。本例で
は、脱硝装置１１入口側の空気供給管９の配置位置の下
流側に酸素分析計１８と脱硝装置１１出口側にＮＯ分析
計１９が設置されており、これらの装置からの電気信号
を制御装置２１を介して、配管９に設けた流量調節弁２
０の制御に使用する。
す。図２の中で図１に示した装置と同一のものを使用す
るときは同一番号を付してその説明は省略する。本例で
は、脱硝装置１１入口側の空気供給管９の配置位置の下
流側に酸素分析計１８と脱硝装置１１出口側にＮＯ分析
計１９が設置されており、これらの装置からの電気信号
を制御装置２１を介して、配管９に設けた流量調節弁２
０の制御に使用する。
【００３５】また、この実施の形態による制御例を図３
に示す。図３において横軸に運転時間、縦軸に図２にお
ける酸素分析計１８およびＮＯ分析計１９によるそれぞ
れの測定値を示す。図３のａ点とｂ点の比較で明らかな
ように空気量を少なくすると酸素分析計１８の値は低下
し、反対に脱硝装置１１の出口のＮＯ濃度が増加する。
そこで、図３のｂ点以降の運転時間に示すように脱硝装
置１１の入口部側の排ガス流路に空気を供給すると、酸
素分析計１８の値は再び増加し、脱硝装置出口のＮＯ濃
度は低下する。図２に示す実施の形態では図１に示す実
施の形態に比べて、脱硝装置１１の出口のＮＯ濃度の制
御をより精密に行うことができる。
に示す。図３において横軸に運転時間、縦軸に図２にお
ける酸素分析計１８およびＮＯ分析計１９によるそれぞ
れの測定値を示す。図３のａ点とｂ点の比較で明らかな
ように空気量を少なくすると酸素分析計１８の値は低下
し、反対に脱硝装置１１の出口のＮＯ濃度が増加する。
そこで、図３のｂ点以降の運転時間に示すように脱硝装
置１１の入口部側の排ガス流路に空気を供給すると、酸
素分析計１８の値は再び増加し、脱硝装置出口のＮＯ濃
度は低下する。図２に示す実施の形態では図１に示す実
施の形態に比べて、脱硝装置１１の出口のＮＯ濃度の制
御をより精密に行うことができる。
【００３６】図４には本発明になる第３の実施の形態を
示す。図４の中で図１に示した装置と同一のものを使用
するときは同一番号を付してその説明は省略する。図４
に示す実施の形態では、脱硝装置入口供給用の空気配管
９をＮＨ3供給配管１６に接続し、空気をＮＨ3と共に供
給するようにしている。本例によると、図１または図２
に示す実施の形態に比べて空気とＮＨ3の混合がよくな
り、脱硝装置１１内に設置された触媒層と接触する排ガ
スの酸素濃度は触媒との接触位置によるばらつきが小さ
くなる。その結果、脱硝反応の一層の向上が図れる。
示す。図４の中で図１に示した装置と同一のものを使用
するときは同一番号を付してその説明は省略する。図４
に示す実施の形態では、脱硝装置入口供給用の空気配管
９をＮＨ3供給配管１６に接続し、空気をＮＨ3と共に供
給するようにしている。本例によると、図１または図２
に示す実施の形態に比べて空気とＮＨ3の混合がよくな
り、脱硝装置１１内に設置された触媒層と接触する排ガ
スの酸素濃度は触媒との接触位置によるばらつきが小さ
くなる。その結果、脱硝反応の一層の向上が図れる。
【００３７】図５には本発明になる第４の実施の形態を
示す。図５の中で図１に示した装置と同一のものを使用
するときは同一番号を付してその説明は省略する。図５
に示す実施の形態では、脱硝装置１１内に脱硝触媒層２
２以外にＣＯを酸化させることのできる触媒層２３を併
設した。ＣＯを酸化させる触媒としては、例えば、Ｐｔ
やＩｒ等の貴金属をチタニア等の担体に担持させたもの
が好適である。本例では低酸素濃度での火炉燃焼運転で
発生するＣＯを除去することができ、図１、図２または
図４に示す実施の形態に比べ、より低酸素での火炉燃焼
運転が可能となる特徴がある。
示す。図５の中で図１に示した装置と同一のものを使用
するときは同一番号を付してその説明は省略する。図５
に示す実施の形態では、脱硝装置１１内に脱硝触媒層２
２以外にＣＯを酸化させることのできる触媒層２３を併
設した。ＣＯを酸化させる触媒としては、例えば、Ｐｔ
やＩｒ等の貴金属をチタニア等の担体に担持させたもの
が好適である。本例では低酸素濃度での火炉燃焼運転で
発生するＣＯを除去することができ、図１、図２または
図４に示す実施の形態に比べ、より低酸素での火炉燃焼
運転が可能となる特徴がある。
【００３８】ＣＯ触媒の設置部位は特に限定するもので
はないが、ＮＨ3がＣＯ触媒と接触すると再びＮＯが発
生する可能性があるから、図５に示したようにＣＯ除去
触媒層２３を脱硝触媒層２２の後流側とする方が好適で
ある。
はないが、ＮＨ3がＣＯ触媒と接触すると再びＮＯが発
生する可能性があるから、図５に示したようにＣＯ除去
触媒層２３を脱硝触媒層２２の後流側とする方が好適で
ある。
【００３９】また、前記の例では排ガス中の酸素濃度は
理論空気量および空気比に応じて火炉に供給する空気量
を求め、これにより制御しているが、火炉出口に図示し
ていない酸素分析計を設け、排ガス中の酸素濃度を測定
することによって、より確実にＳＯ3を低減することが
できる。
理論空気量および空気比に応じて火炉に供給する空気量
を求め、これにより制御しているが、火炉出口に図示し
ていない酸素分析計を設け、排ガス中の酸素濃度を測定
することによって、より確実にＳＯ3を低減することが
できる。
【００４０】
【発明の効果】本発明によれば、ボイラ装置などの火炉
から大気に排出される排ガス中のＮＯｘおよびＣＯを増
加させることなく、特に高硫黄燃料を燃焼する場合に問
題となるボイラなどの出口から排出される排ガス中のＳ
Ｏ3濃度を大幅に低減することができるので、ボイラな
どから排出される排ガスの流路に設置される空気予熱器
や集塵器の腐食や灰によるつまりを防止することができ
る。また、集塵器入口でのＮＨ3添加も不要となり、プ
ラントのランニングコストを低減できる。
から大気に排出される排ガス中のＮＯｘおよびＣＯを増
加させることなく、特に高硫黄燃料を燃焼する場合に問
題となるボイラなどの出口から排出される排ガス中のＳ
Ｏ3濃度を大幅に低減することができるので、ボイラな
どから排出される排ガスの流路に設置される空気予熱器
や集塵器の腐食や灰によるつまりを防止することができ
る。また、集塵器入口でのＮＨ3添加も不要となり、プ
ラントのランニングコストを低減できる。
【図１】 本発明の実施の形態に係わるボイラ装置排ガ
ス処理装置の系統図である。
ス処理装置の系統図である。
【図２】 本発明の実施の形態に係わるボイラ装置排ガ
ス処理装置の系統図である。
ス処理装置の系統図である。
【図３】 図２のボイラ装置排ガス処理装置の制御方法
を示す線図である。
を示す線図である。
【図４】 本発明の実施の形態に係わるボイラ装置排ガ
ス処理装置の系統図である。
ス処理装置の系統図である。
【図５】 本発明の実施の形態に係わるボイラ装置排ガ
ス処理装置の系統図である。
ス処理装置の系統図である。
【図６】 排ガス中の酸素濃度とＳＯ3およびＣＯ濃度
の関係図である。
の関係図である。
【図７】 脱硝装置における脱硝率と酸素濃度の関係図
である。
である。
１ バーナ ２ 火炉 ３ 水壁 ４ 高温側過
熱器 ５ 再熱器 ６ 低温側過
熱器 ７ 節炭器 ８ ファン ９ 脱硝装置入口供給用空気配管 １０ 燃焼空気
供給用空気配管 １１ 脱硝装置 １２ 空気予熱
器 １３ 集塵器 １４ 脱硫装置 １５ 煙突 １６ アンモニ
ア供給配管 １７ ボイラ出口 １８ 酸素分析
計 １９ ＮＯ分析計 ２０ 流量調節
弁 ２１ 制御装置 ２２ 脱硝触媒
層 ２３ ＣＯ除去触媒層
熱器 ５ 再熱器 ６ 低温側過
熱器 ７ 節炭器 ８ ファン ９ 脱硝装置入口供給用空気配管 １０ 燃焼空気
供給用空気配管 １１ 脱硝装置 １２ 空気予熱
器 １３ 集塵器 １４ 脱硫装置 １５ 煙突 １６ アンモニ
ア供給配管 １７ ボイラ出口 １８ 酸素分析
計 １９ ＮＯ分析計 ２０ 流量調節
弁 ２１ 制御装置 ２２ 脱硝触媒
層 ２３ ＣＯ除去触媒層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ２３Ｊ 15/00 Ｈ Ｚ
Claims (12)
- 【請求項１】 排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装
置を排ガス流路に備えた排ガス処理装置において、 燃料燃焼用に供給する空気量を理論空気量および空気比
に応じて予め設定した供給空気量以下に減少して供給す
るとともに、脱硝装置入口側の排ガスに空気を添加する
ことを特徴とする排ガス処理装置の運転方法。 - 【請求項２】 排ガス中の酸素濃度を０．５％以下とす
るとともに、脱硝装置入口側の排ガスに空気を供給し、
少なくとも脱硝装置内に設置された脱硝触媒層の直前に
おける排ガス中の酸素濃度を０．５％以上にすることを
特徴とする請求項１記載の排ガス処理装置の運転方法。 - 【請求項３】 脱硝装置入口側の排ガスに供給する空気
として燃料燃焼用の空気の一部を流用して供給すること
を特徴とする請求項２記載の排ガス処理装置の運転方
法。 - 【請求項４】 脱硝装置入口側の排ガス流路中の排ガス
に空気を添加した後に、排ガス中の酸素濃度を測定し、
さらに脱硝装置出口側の排ガス流路中の排ガス中のＮＯ
濃度を測定し、これらの測定値により、予め設定されて
いる排ガス中の酸素濃度と排ガス中のＳＯ3濃度とＣＯ
濃度との関係から排ガス中のＳＯ3濃度とＣＯ濃度が適
正な値となり、かつ排ガス脱硝率が適正な値となるよう
に脱硝装置入口側の排ガスに供給する空気量および燃料
燃焼用の空気量を調整することを特徴とする請求項３記
載の排ガス処理装置の運転方法。 - 【請求項５】 脱硝装置入口側の排ガス中に供給する空
気をアンモニアと混合した後、この混合ガスを脱硝装置
入口側の排ガス中に供給することを特徴とする請求項１
記載の排ガス処理装置の運転方法。 - 【請求項６】 燃料燃焼用空気の供給流路を備えた火炉
からの排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置を排ガ
ス流路に備えた排ガス処理装置において、 脱硝装置入口側の排ガス流路に空気供給流路を接続し、
該空気供給流路の後流側の排ガス流路に排ガス中の酸素
濃度測定手段を配置し、さらに脱硝装置出口側の排ガス
流路に排ガス中のＮＯ濃度測定手段を配置し、予め設定
されている排ガス中の酸素濃度と排ガス中のＳＯ3濃度
とＣＯ濃度との関係から、前記二つの測定手段の測定値
により、排ガス中のＳＯ3濃度とＣＯ濃度が適正な値と
なり、かつ排ガス脱硝率が適正な値となるように脱硝装
置入口側の空気供給流路と火炉内に供給する燃料燃焼用
の空気供給流路に供給する空気量を調整する手段を設け
たことを特徴とする排ガス処理装置。 - 【請求項７】 脱硝装置中の脱硝触媒にＣＯ除去触媒を
併設したことを特徴とする請求項６記載の排ガス処理装
置。 - 【請求項８】 燃料燃焼用空気の供給流路を備えた火炉
からの排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置を排ガ
ス流路に備えた排ガス処理装置において、 火炉内に供給する燃料燃焼用空気の供給流路から分岐し
た分岐空気供給流路を脱硝装置入口側の排ガス流路に接
続したことを特徴とする排ガス処理装置。 - 【請求項９】 燃料燃焼用空気供給流路をバーナ部分に
接続した火炉と熱交換用の伝熱管を配置した排ガス流路
とを有するボイラの排ガス流路出口部に接続して設けら
れる排ガス流路に排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝
装置を備えた排ガス処理装置において、 脱硝装置入口側の排ガス流路に空気供給流路を接続し、
該空気供給流路の後流側の排ガス流路に排ガス中の酸素
濃度測定手段を配置し、さらに脱硝装置出口側の排ガス
流路に排ガス中のＮＯ濃度測定手段を配置し、予め設定
されている排ガス中の酸素濃度と排ガス中のＳＯ3濃度
とＣＯ濃度との関係から、前記二つの測定手段の測定値
により、排ガス中のＳＯ3濃度とＣＯ濃度が適正な値と
なり、かつ排ガス脱硝率が適正な値となるように脱硝装
置入口側の空気供給流路と火炉内に供給する燃料燃焼用
の空気供給流路に供給する空気量を調整する手段を設け
たことを特徴とする排ガス処理装置。 - 【請求項１０】 脱硝装置中の脱硝触媒にＣＯ除去触媒
を併設したことを特徴とする請求項９記載の排ガス処理
装置。 - 【請求項１１】 燃料燃焼用空気供給流路をバーナ部分
に接続した火炉と熱交換用の伝熱管を配置した排ガス流
路とを有するボイラの排ガス流路出口部に接続して設け
られる排ガス流路に排ガス中の窒素酸化物を除去する脱
硝装置を備えた排ガス処理装置において、 火炉の燃料燃焼用の空気供給流路から分岐した分岐空気
供給流路を脱硝装置入口側の排ガス流路に接続したこと
を特徴とする排ガス処理装置。 - 【請求項１２】 燃料燃焼用空気供給流路をバーナ部分
に接続した火炉と熱交換用の伝熱管を配置した排ガス流
路とを有するボイラの排ガス流路出口部に接続して設け
られる排ガス流路に排ガス中の窒素酸化物を除去する脱
硝装置を備えた排ガス処理装置において、 脱硝装置入口側の排ガス流路に空気供給流路を接続し、
火炉出口の排ガス流路に酸素濃度測定手段を配置し、さ
らに脱硝装置出口側の排ガス流路に排ガス中のＮＯ濃度
測定手段を配置し、予め設定されている排ガス中の酸素
濃度と排ガス中のＳＯ3濃度とＣＯ濃度との関係から、
前記二つの測定手段の測定値により、排ガス中のＳＯ3
濃度とＣＯ濃度が適正な値となり、かつ排ガス脱硝率が
適正な値となるように脱硝装置入口側の空気供給流路と
火炉内に供給する燃料燃焼用の空気供給流路に供給する
空気量を調整する手段を設けたことを特徴とする排ガス
処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9160997A JPH1114034A (ja) | 1997-06-18 | 1997-06-18 | 排ガス処理装置およびその運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9160997A JPH1114034A (ja) | 1997-06-18 | 1997-06-18 | 排ガス処理装置およびその運転方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1114034A true JPH1114034A (ja) | 1999-01-22 |
Family
ID=15726616
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9160997A Pending JPH1114034A (ja) | 1997-06-18 | 1997-06-18 | 排ガス処理装置およびその運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1114034A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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