JPH01107906A - 熱間圧延機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は、可逆式粗圧延機と可逆式仕上げ圧延数とを
同一直線状に配設した帯板材用の熱間圧延機に関するも
のでおる。

従来の技術 可逆式圧延機を備えた帯板材用の熱間圧延機の場合には
、粗圧延パスと仕上げ圧延パスとを同じ圧延ロールで行
なわなくても良いように構成するのが一般的でおり、例
えば、第６図に示す従来の熱間圧延機１の場合には、可
逆式の粗圧延機２と可逆式の仕上げ圧延機３との間に、
圧延される帯板材の長さに応じて必要な距離だけ間隔を
持たせるとともに、前記粗圧延機２の上流側にはローラ
テーブル４が、また粗圧延機２と仕上げ圧延機３との間
にはローラテーブル５が、また仕上げ圧延機３の下流側
にはローラテーブル６がそれぞれ設けられ、ざらに仕上
げ圧延機３の下流側には可逆式の巻取機７が設けられて
いる。そして、前記粗圧延機２の圧延ロール２ａ、２ａ
間を所定の回数だけ往復パスさせて粗圧延を行なう際に
、各パス毎に圧延されて送り出される帯板材Ｗが、前記
粗圧延機２の上流側および下流側のローラテーブル４．
５上を水平に移送される。したがって、粗圧延ａ２の上
流側に配設されるローラテーブル４の長さは、粗圧延機
２による最終パス時の帯板材Ｗの長さより若干長く設定
されている。

一方、粗圧延機２と仕上げ圧延機３との間に配設される
ローラテーブル５は、粗圧延を完了して粗圧延機２から
送出される帯板材Ｗを仕上げ圧延機３に移送するととも
に、仕上げ圧延機３の圧延ロール３ａ、３ａ間をパスし
て前記巻取機７に一旦巻き取られ、次に、巻き戻されな
がら再び仕上げ圧延機３により圧延される帯板材Ｗが、
該ローラテーブル５上を移送されるため、仕上げ圧延機
３による最終パスまたはその直前のパス時の帯板材Ｗの
長さより若干長く設定されている。

このようにして、往復パスにより仕上げ圧延された帯板
材Ｗは、仕上げ圧延ａ３の下流側においては可逆式巻取
機７に巻取られ、また仕上げ圧延機３の上流側において
はローラテーブル５上に送り出される。そして、この熱
間圧延機１により圧延加工できる帯板材Ｗの最大長さは
、非作動中の粗圧延機２の離隔した圧延ロール２ａ、　
２ａ間から上流側へ延出させてローラテーブル４上で支
持できる長ざまでであった。

したがって、上記した熱間圧延機１により製造できる帯
板材Ｗの長さは、前記ローラテーブル４の長さとローラ
テーブル５の長さとを加えた長さとなるため、長尺で大
単重のコイルを製造するためには、圧延される帯板材Ｗ
の長さに応じて粗圧延機２と仕上げ圧延機３との間隔を
より長くする必要がおり、そのため熱間圧延機１のライ
ン全長が長くなり、設備費が増大するとともに、熱間圧
延機１の設置スペースも余分に必要となる等の問題点が
あった。また、上記従来の熱間圧延機１の場合には、粗
圧延機２が稼動している間は仕上げ圧延機３を稼動する
ことができず、同様に仕上げ圧延機３により作業を行な
っている際には粗圧延機２が遊んでしまうため、各圧延
機２．３の稼動率が低くなるという問題点があった。

一方、第７図は粗圧延機と仕上げ圧延機との間隔を拡げ
ずに長尺な大単重のコイルを圧延可能とするとともに、
前記粗圧延機と仕上げ圧延機とを並行運転可能とした熱
間圧延機の従来例を示すもので１．熱間圧延機１１は、
可逆式の粗圧延機１２と可逆式の仕上げ圧延機１３とを
一直線上に配置するとともに、前記仕上げ圧延機１３の
上流側および下流側に可逆式巻取１１１１７，１８が配
設されている。そして、粗圧延機１２による粗圧延が完
了した帯板材Ｗは、仕上げ圧延機１３側に送られ、圧延
ロール１３ａ、１３８間を通過して下流側の可逆式巻取
機１８に一端側から巻取られた後、巻戻されながら仕上
げ圧延機１３により圧延されるとともに、この仕上げ圧
延機１３の上流側に配設されているもう一方の可逆式巻
取機１７に、他端側から巻取られ、両可逆式巻取１１７
．１８に交互に巻取りながら、所定の板厚となるまで仕
上げ圧延するようになっている。

したがって、前記熱間圧延機１１では、仕上げ圧延機１
３の上流および下流に可逆式巻取機１７゜１８が設けら
れているため、ローラテーブル１５が設けられている粗
圧延機１２と仕上げ圧延機１３との間の距離は、最小で
粗圧延機１２による圧延が完了した状態での帯板材Ｗの
長さ分だけあれば良く、したがって熱間圧延機１１の全
長を短縮できるとともに、仕上げ圧延工程においては、
両可逆式巻取機１７．１８と仕上げ圧延機１３のみで仕
上げ圧延が行なわれ、粗圧延機１２が空いていることか
ら、この仕上げ圧延工程と並行して析な粗圧延工程を行
なうことができる。また、これとほぼ同様に溝成された
熱間圧延機が、特公昭６２−２２６８２号公報にも示さ
れている。

発明が解決しようとする問題点 ところが、前記した従来の熱間圧延機１１の場合および
特公昭６２−２２６８２号公報に開示されている帯状ま
たは板状圧延材用の熱間圧延機の場合には、粗圧延機の
稼動時間と仕上げ圧延機の稼動時間とをほぼ等しくして
、粗圧延機または仕上げ圧延機の遊ぶ時間を極力短くす
るのが理想的でおるが、粗圧延機と仕上げ圧延機との稼
動率がほぼ等しくなるようにすると、粗圧延機により圧
延される帯板材の長さが長くなり過ぎ、その結果、粗圧
延機の上流側に設けるローラテーブルが長くなるととも
に、粗圧延機と仕上圧延機との間の距離も長くすること
が必要となることから、これを防ぐため一般には粗圧延
機の稼動率が仕上げ圧延機より低く抑えられている。ま
た、設置スペースが充分で仮に熱間圧延機のライン全長
を長くできたとしても、粗圧延機の稼動率を仕上げ圧延
機の稼動率と同等までアップさせた場合には、粗圧延さ
れる帯板材が、巻取機等に巻取られないまま平板状態で
多回数の圧延パスが行なわれるため放熱し易く、熱損失
が大きくなることから、例えば粗圧延機の上流および下
流に熱像存炉を設けても、この大きな熱損失を回避する
ことができず、その結果、薄い帯板材に圧延する場合や
、特に大単重のコイルを製造する場合等においては、最
終圧延温度を保つことができなくなるという問題点があ
った。

また、大きな熱損失を回避するために、１回の圧延パス
における圧下量を大きくして圧延パス回数を減すことも
考えられるが、このようにして圧延パスの回数を減じた
場合には、熱損失が回避される代りに帯板材表面の品質
が損なわれるという問題点があった。

この発明は上記問題点に鑑みなされたもので、ライン全
長を短縮して、設備費を削減するとともに設置スペース
を狭くし、また熱損失が少なく、かつ高品質の薄い帯板
材を圧延できる熱間圧延機の提供を目的としている。

問題点を解決するための手段 上記問題点を解決するための手段として本願の第１発明
の熱間圧延機は、可逆式粗圧延機と可逆式仕上げ圧延機
とを同一直線上に配設し、可逆式粗圧延機による粗圧延
が完了した帯状圧延材を下流の可逆式仕上げ圧延機に送
って粗圧延から連続して仕上げ圧延を行なう熱間圧延機
において、前記可逆式粗圧延機の上流側と可逆式仕上げ
圧延機の下流側とに可逆式巻取機をそれぞれ設けたこと
を特徴としている。

また、第２発明の熱間圧延機は、前記第１発明の熱間圧
延機の場合と同様に、可逆式粗圧延機の上流側と可逆式
仕上げ圧延機の下流側とに可逆式巻取機をそれぞれ設け
るとともに、ざらに可逆式仕上げ圧延機の上流側にも可
逆式巻取機を設けたことを特徴としている。

また、第１発明および第２発明の各熱間圧延機において
、可逆式粗圧延機と可逆式仕上げ圧延機とが選択的個別
運転から同時運転に、あるいは同時運転から選択的個別
運転に切換え可能なことを特徴としている。

作　　　用 第１発明の熱間圧延機においては、可逆式粗圧延機の上
流側に配設された可逆式巻取機により、巻取り可能な板
厚となった後の帯板材を巻取りながら圧延するため、可
逆式粗圧延機の上流側に設けるローラテーブルの長さが
短くても、可逆式粗圧延機による圧延パス回数を増加し
、この粗圧延機の稼動率と仕上げ圧延機の稼動率とをほ
ぼ同等にして、粗圧延機と仕上げ圧延機とを並行運転し
た際の手待ち時間を減少させるとともに、粗圧延機によ
る圧延時の熱損失が最小限に抑えられる。

また、第２発明の熱間圧延機の場合には、可逆式粗圧延
機の上流側に可逆式巻取機を設けるとともに、可逆式仕
上げ圧延機の上流側および下流側にそれぞれ可逆式巻取
機を設けたので、仕上げ圧延時に帯板材を両可逆式巻取
機に交互に巻き取りながら仕上げ圧延するため、前記第
１発明の作用が大幅に向上する。

さらに、第２項および第３項の実態態様においては、可
逆式粗圧延機と可逆式仕上げ圧延機とが選択的個別運転
から同時運転に、あるいは同時運転から選択的個別運転
に切換え可能としているので、前記両発明の作用に加え
て、粗圧延機と仕上げ圧延機との間の距離を大幅に短縮
して、圧延ラインのコンパクト化が図れる。

実施例 以下、この発明をアルミニウム合金の薄い帯板材を圧延
する熱間圧延機に適用した一実施例を第１図ないし第５
図に基づき説明する。

熱間圧延機２１は、可逆式の粗圧延機２２と、この粗圧
延機２２の下流側（第１図において右側）に離隔させて
同一直線上に配設された可逆式の仕上げ圧延機２３とを
有しており、前記粗圧延機２２から仕上げ圧延機２３ま
での距離は、粗圧延機２２による最終圧延直前２パス前
の帯板材Ｗの長さとほぼ同じ距離に設定されている。

また、前記粗圧延＠２２の上流側（第１図において左側
）には第１０−ラテーブル２４が、粗圧延機２２による
最終圧延直前３パス前の帯板材Ｗの長さとほぼ同じ長さ
に設定されている。

する圧延ロール２２ａの上面と同じ高さにほぼ水平に配
設されており、同様に、粗圧延機２２と仕上げ圧延機２
３との間には第２０−ラテーブル２５が、また仕上げ圧
延機２３の下流側には第３０−ラテーブル２６がそれぞ
れ配設されており、前記第２０−ラテーブル２５のほぼ
中央には切断機２７が設けられている。

ざらに、前記粗圧延機２２の上流側には、可逆式の第１
巻取機２８が、粗圧延機２２の近傍で、かつ第１０−ラ
テーブル２４の上方となる位置に配設されており、また
、前記仕上げ圧延＠２３の上流側近傍で、かつ第２０−
ラテーブル２５の上方となる位置には、可逆式の第２巻
取機２９が配設され、ざらに、前記仕上げ圧延機２３の
下流側近傍で、かつ第３０−ラテーブル２５の上方とな
る位置には、可逆式の第３巻取機３０が配設されている
。

次に、上記のように構成される熱間圧延機２１により、
板厚５５０ｓ、板幅１２５０ａｘ、板長１２０００ｍの
アルミニウム合金（ＪＩＳ＾１１００　）の圧延スラブ
材を、板厚２ｍｍ、板幅１３００ｍの帯板材に圧延する
場合を、第２図ないし第５図と、第１表に１例どして示
したパススケジュールに基づいて説明する。

第２表 圧延方向：　→は下流向きの圧延、←は上流向きの圧延
熱間圧延機２１には、予め所定の温度に加熱された圧延
スラブが受は入れられる。圧延スラブは、先ず可逆式の
粗圧延機２２を往復パスさせて、粗圧延１パスから粗圧
延１６パスまでの間に板厚５５０ｍから板厚８５ｍまで
に圧延されて、板長７３７３９ｍの帯板材Ｗに加工され
て第１０−ラテーブル２４上に送り出され（第２図参照
）、次に、粗圧延１７パスにより板厚６０Ｍ、板長１０
４４６３Ｍの帯板材Ｗに加工されて第２０−ラテーブル
２５上に送り出される。この帯板材Ｗは粗圧延１８バス
時に、第２０−ラテーブル２５上を上流方向に送られて
粗圧延機２２により圧延されながら、可逆式の第１巻取
機２８に一旦巻き取られ（第３図参照）、その後、前記
第１巻取機２８から巻き戻されながら粗圧延１９パス（
最終粗圧延）が行なわれる。粗圧延１９パスにより圧延
され、第２０−ラテーブル２５上に送り出された帯板材
Ｗは、第２０−ラテーブル２５上を下流方向へ移送され
て可逆式の仕上げ圧延機２３に送られ、圧延ロール２３
ａ、２３ｍ間で挟圧されて仕上圧延１パスが、前記粗圧
延１９パスに連続して行なわれる。そして、仕上圧延１
パスが行なわれた帯板材Ｗは、前記仕上げ圧延機２３の
下流側の第３０−ラテーブル２６上を移送されて同じく
仕上げ圧延機２３の下流側近傍に配設された可逆式の第
３巻取機３０によって一旦巻き取られ（第４図参照）、
その後、巻き戻されて圧延ロール２３ａ。

２３ｍ間を通過して仕上圧延２パスが行なわれて第２０
−ラテーブル２５上に送り出されるとともに、仕上げ圧
延機２３の上流側近傍に配設された可逆式の第２巻取機
２９に巻き取られる。次に前記第３巻取機３０および第
２巻取機２９に交互に巻き取りながら仕上圧延３パスお
よび仕上圧延４パスが行なわれ（第５図参照）、最終的
には、板厚２ｍｍ、長さ３１３３９０３ｍの帯板材Ｗの
コイルの完成品として第２巻取機２９に巻取られる。

また、帯板材Ｗが仕上げ圧延パスまで達すると、粗圧延
機２２においては、新たな帯板材Ｗの粗圧延が平行して
行なわれる。

したがって、この実施例の熱間圧延機２１の場合には、
粗圧延機２２の上流側近傍に可逆式の第１＃取機２８を
設けて粗圧延１８パス後の帯板材Ｗを巻き取るようにし
たので、粗圧延機２２の上流側に配設された第１０−ラ
テーブル２４の長さが、最後に第１０−ラテーブル２４
上に送り出される粗圧延パス（上流へ向うパス）である
粗圧延１８バスの１回前の上流へ向うパスとなる粗圧延
１６パス後の帯板材Ｗの板長である約７４ｍあればよい
。また、粗圧延機２２と仕上げ圧延機２３の間の距離、
すなわち、これら粗圧延機２２と仕上げ圧延＠２３との
間に配設された第２０−ラテーブル２５の長ざは、粗圧
延１７パス後の帯板材Ｗの板長である約１０５ｍあれば
よい。したがって、この熱間圧延機２１のライン全長は
、仕上げ圧延機２３の下流側に配設された第３０−ラテ
ーブル２６の長さと、各ローラテーブル２４，２５゜２
６のそれぞれの余裕代を加えた長さを約２１Ｔｒｉとす
ると約１９９ｍとなる。

これに対して、前記した従来の熱間圧延機１１で選択的
個別運転から同時運転に切換えない場合には、粗圧延機
２の上流側の第１０−ラテーブル４の長さが、粗圧延１
８パス後の帯板材Ｗの板長である約１５６ｍで、第２０
−ラテーブル５の長ざが、粗圧延１９パス後の帯板材Ｗ
の板長である約２５０ｍとなり、第３０−ラテーブル６
の長さおよび余裕分の長さである２２ｍを加えると全長
的４２８ｍとなる。

また、もう一つの従来例である熱間圧延機１１で、選択
的個別運転から同時運転に切換える場合には、仕上げ圧
延機１３の上流側に可逆式の巻取機１７が設けられてい
るため、第１０−ラテーブルの長さは、粗圧延１８パス
後の帯板材Ｗの板長の約１５６ｍと前記従来の熱間圧延
機１の場合と同じだが、第２０−ラテーブル１５の長さ
が、最終粗圧延パスで必る粗圧延１９パスの１回前の下
流へ向う粗圧延１７パス後の帯板材Ｗの板長の約１０４
ｍと短くできるため、第３０−ラテーブルの長さおよび
余裕分の長さの２２ｍを加えると全長的２８２ｍとなる
。

以上のように、この実施例の熱間圧延機２１はライン全
長が約１９９ｍと、従来の熱間圧延機１１で選択的個別
運転から同時運転に切換えない場合　に比べてライン全
長を約２２９ｍ短縮でき、また仕上げ圧延機の上流側に
巻取機を設けた従来の熱間圧延機１１で選択的個別運転
から同時運転に切換える場合に比べても約８３ｍ短縮す
ることができ、その結果、装置をコンパクト化できると
ともに、設置スペースも大幅に削減することができる。

また、熱間圧延機２１のライン全長が大幅に短縮される
とともに、粗圧延機２２の上流側近傍に第１巻取機２８
が、また仕上げ圧延機２３の上流側および下流側の両近
傍に第２．第３巻取機２９゜３０がそれぞれ設けられ、
各巻取機により巻き取りながら圧延されるため、圧延加
工中の熱損失を大幅に減少させることができる。

ざらに、この実施例の熱間圧延機２１の場合には、粗圧
延機２２による粗圧延工程に要する時間が約１１分で、
仕上げ圧延機２３による仕上圧延工程に要する時間が約
１３分となり、粗圧延機２２の稼動時間と仕上げ圧延機
２３の稼動時間とがほぼ等しくなるので、粗圧延機２２
と仕上げ圧延機２３とを並行運転した場合にも、手待ち
時間がほとんど生じず、粗圧延１２２および仕上げ圧延
機２３の稼動率が向上して、この熱間圧延機２１の処理
能力が大幅に向上する。

また、仕上圧延パスを４回に分けて行なうことにより、
１回の圧延パスによる大圧下量の圧延を避けたので、高
品質の帯板材のコイルを得ることができる。

なお、上記実施例においては、粗圧延スタンドおよび仕
上げ圧延スタンドをそれぞれ１基ずつ備えた熱間圧延機
２１の場合について説明したが、前記粗圧延スタンドと
仕上げ圧延スタンドとのいずれか一方もしくは両方を２
基以上備えた熱間圧延機に適用した場合にも同様の効果
を得ることができる。

また、上記実施例においては、アルミニウム合金を圧延
する熱間圧延機の場合について説明したが、その他の金
属の圧延を行なう熱間圧延機にも好適に実施することが
できる。

ざらに、上記実施例においては、可逆式巻取機を粗圧延
機の上流側と、仕上げ圧延機の上流側および下流側とに
設けた第２発明に該当する熱間圧延機の場合について説
明１だが、可逆式巻取機を粗圧延機の上流側と仕上圧延
機の下流とに備えた第１発明の熱間圧延機の場合にも、
上記実施例の場合と比べて粗圧延機と仕上圧延機との間
の距離は長くなるが、はぼ同様の効果を得ることができ
る。

発明の詳細 な説明したようにこの発明は、可逆式粗圧延機と可逆式
仕上げ圧延機とを同一直線上に配設し、可逆式粗圧延機
による粗圧延が完了した帯状圧延材を下流の可逆式仕上
げ圧延機に送って粗圧延から連続して仕上げ圧延を行な
う熱間圧延機において、前記可逆式粗圧延機の上流側と
可逆式仕上げ圧延機の下流側とに可逆式巻取機をそれぞ
れ設けたので、粗圧延機の上流側に設けるローラテーブ
ルの長さぁよび粗圧延機と仕上げ圧延機との間隔を大幅
に短縮可能となり、熱間圧延機のコンパクト化および省
スペース化が図れる。また、ライン全長が短縮されとと
もに粗圧延機の上流側に設置した巻取機により巻き取り
ながら圧延するため粗圧延時の熱損失が減少するため省
エネルギー化が図れる。また、熱損失が減少することに
より最終仕上圧延パス時まで圧延材を所定温度に保てる
ので、高品質の製品を得ることができる等の効果を有す
る。特に第２発明の熱間圧延機の場合においてこれらの
効果がより一層大きくなる。

【図面の簡単な説明】

第１図ないし第５図はこの発明の一実施例を示すもので
、第１図は熱間圧延機の構成を示す概略図、第２図は粗
圧延１７パスまでの工程を示す説明図、第３図は粗圧延
１８パスの工程を示す説明図、第４図は、粗圧延１９パ
スおよび仕上圧延１パスの工程を示す説明図、第５図は
仕上圧延２パスから最終の仕上圧延４バスまでの工程を
示す説明図、第６図は従来の熱間圧延機の構成を示す概
略図、第７図は別の従来の熱間圧延機の構成を示す概略
図である。 ２１・・・熱間圧延機、　２２・・・粗圧延機、　２３
・・・仕上げ圧延機、　２４・・・第１０−ラテーブル
、２５・・・第２０−ラテーブル、　２６・・・第３０
−ラテーブル、　２８・・・第１巻取機、　２９・・・
第２巻取機、　３０・・・第３巻取機、　Ｗ・・・帯板
材。 出願人　　スカイアルミニウム株式会社代理人　　弁理
士　豊　１）武　久 （ほか１名） 第１因 第２図 第３図 第４図

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）可逆式粗圧延機と可逆式仕上げ圧延機とを同一直
   線上に配設し、可逆式粗圧延機による粗圧延が完了した
   帯状圧延材を下流の可逆式仕上げ圧延機に送つて粗圧延
   から連続して仕上げ圧延を行なう熱間圧延機において、
   前記可逆式粗圧延機の上流側と可逆式仕上げ圧延機の下
   流側とに可逆式巻取機をそれぞれ設けたことを特徴とす
   る熱間圧延機。
2. （２）前記可逆式粗圧延機と可逆式仕上げ圧延機とが、
   選択的個別運転から同時運転に、あるいは同時運転から
   選択的個別運転に切換え可能なことを特徴とする特許請
   求の範囲第１項記載の熱間圧延機。
3. （３）可逆式粗圧延機と可逆式仕上げ圧延機とを同一直
   線上に配設し、可逆式粗圧延機による粗圧延が完了した
   帯状圧延材を下流の可逆式仕上げ圧延機に送つて粗圧延
   から連続して仕上げ圧延を行なう熱間圧延機において、
   前記可逆式粗圧延機の上流側と、可逆式仕上げ圧延機の
   上流側および下流側とに可逆式巻取機をそれぞれ設けた
   ことを特徴とする熱間圧延機。
4. （４）前記可逆式粗圧延機と可逆式仕上げ圧延機とが、
   選択的個別運転から同時運転に、あるいは同時運転から
   選択的個別運転に切換え可能なことを特徴とする特許請
   求の範囲第３項記載の熱間圧延機。