JPH01103657A - ポリカーボネート樹脂組成物 - Google Patents
ポリカーボネート樹脂組成物Info
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- JPH01103657A JPH01103657A JP17767888A JP17767888A JPH01103657A JP H01103657 A JPH01103657 A JP H01103657A JP 17767888 A JP17767888 A JP 17767888A JP 17767888 A JP17767888 A JP 17767888A JP H01103657 A JPH01103657 A JP H01103657A
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産呈上皇且里立立
本発明は、ポリカーボネート樹脂組成物に関し、詳しく
は、ポリカーボネート樹脂及びポリ(1,4−ブチレン
テレフタレート)樹脂と共に、ポリブタジェンをコアと
する所謂コア・シェル重合体からなる耐衝撃剤を含み、
その他の諸物性の低下なしに、低温耐衝撃性及び耐衝撃
性の厚み依存性が改善されたポリカーボネート樹脂組成
物に関する。
は、ポリカーボネート樹脂及びポリ(1,4−ブチレン
テレフタレート)樹脂と共に、ポリブタジェンをコアと
する所謂コア・シェル重合体からなる耐衝撃剤を含み、
その他の諸物性の低下なしに、低温耐衝撃性及び耐衝撃
性の厚み依存性が改善されたポリカーボネート樹脂組成
物に関する。
従米坐孜血
ポリカーボネート樹脂は、本来、耐熱性や耐衝撃性等の
機械的物性にすぐれるので、エンジニアリングプラスチ
ックとして、従来、電気部品や機械部品等の工業用品、
更には日用雑貨品等に用いられている。しかし、ポリカ
ーボネート樹脂は、反面、耐衝撃性の厚み依存性が大き
いうえに、溶融粘度が高いために成形性に劣り、更には
、耐溶剤性が低い等の欠点を有している。このような欠
点は、ポリカーボネート樹脂を例えば自動車外板、バン
パー、スポイラ−等のような自動車用の外装材として実
用化する際の障害となっている。
機械的物性にすぐれるので、エンジニアリングプラスチ
ックとして、従来、電気部品や機械部品等の工業用品、
更には日用雑貨品等に用いられている。しかし、ポリカ
ーボネート樹脂は、反面、耐衝撃性の厚み依存性が大き
いうえに、溶融粘度が高いために成形性に劣り、更には
、耐溶剤性が低い等の欠点を有している。このような欠
点は、ポリカーボネート樹脂を例えば自動車外板、バン
パー、スポイラ−等のような自動車用の外装材として実
用化する際の障害となっている。
そこで、ポリカーボネート樹脂の耐衝撃性の厚み依存性
及び成形時の流動性を改善するために、例えば、アクリ
ロニトリル−スチレン−ブタジェン共重合体(ABS樹
脂)、メタクリル酸メチル−スチレン−ブタジェン共重
合体(MBS樹脂)、スチレン−ブタジェンブロック共
重合体(SBS樹脂)等のジエン系重合体、ポリエチレ
ン、水素添加スチレン−ブタジェンブロック共重合体(
SEBS樹脂)等のオレフィン系重合体、アクリロニト
リル−スチレン−アクリル酸エステル共重合体(AAS
樹脂)等のアクリル系重合体をポリカーボネート樹脂に
ブレンドすることが知られている。
及び成形時の流動性を改善するために、例えば、アクリ
ロニトリル−スチレン−ブタジェン共重合体(ABS樹
脂)、メタクリル酸メチル−スチレン−ブタジェン共重
合体(MBS樹脂)、スチレン−ブタジェンブロック共
重合体(SBS樹脂)等のジエン系重合体、ポリエチレ
ン、水素添加スチレン−ブタジェンブロック共重合体(
SEBS樹脂)等のオレフィン系重合体、アクリロニト
リル−スチレン−アクリル酸エステル共重合体(AAS
樹脂)等のアクリル系重合体をポリカーボネート樹脂に
ブレンドすることが知られている。
このように、例えば、ポリカーボネート樹脂にABS樹
脂をブレンドすることによって、その耐衝撃性の厚み依
存性や、成形時の流動性は確かに改善されるものの、反
面、耐熱性の低下を招き、更には、例えば、引張降伏強
さや曲げ弾性率等の機械的物性も低下する傾向にあると
いわれている。
脂をブレンドすることによって、その耐衝撃性の厚み依
存性や、成形時の流動性は確かに改善されるものの、反
面、耐熱性の低下を招き、更には、例えば、引張降伏強
さや曲げ弾性率等の機械的物性も低下する傾向にあると
いわれている。
一方、例えば、特公昭53−12537号公報に記載さ
れているように、ポリカーボネート樹脂にポリブチレン
テレフタレート樹脂をブレンドすることによって、耐溶
剤性及び成形時の流動性を改善し得ることも、既に知ら
れている。しかし、このブレンド樹脂組成物は、ポリカ
ーボネート樹脂に比べて、その耐衝撃性が著しく低い。
れているように、ポリカーボネート樹脂にポリブチレン
テレフタレート樹脂をブレンドすることによって、耐溶
剤性及び成形時の流動性を改善し得ることも、既に知ら
れている。しかし、このブレンド樹脂組成物は、ポリカ
ーボネート樹脂に比べて、その耐衝撃性が著しく低い。
また、例えば、米国特許第3,864,428号明細書
には、ポリカーボネート樹脂及びポリブチレンテレフタ
レート樹脂と共に、ポリブタジェンにスチレンとアクリ
ロニトリルとを共重合させて得られるグラフト共重合体
をブレンドしてなる樹脂組成物が記載されている。しか
し、このブレンド樹脂組成物は、低温における耐衝撃性
が尚、不十分である。
には、ポリカーボネート樹脂及びポリブチレンテレフタ
レート樹脂と共に、ポリブタジェンにスチレンとアクリ
ロニトリルとを共重合させて得られるグラフト共重合体
をブレンドしてなる樹脂組成物が記載されている。しか
し、このブレンド樹脂組成物は、低温における耐衝撃性
が尚、不十分である。
また、特開昭58−103551号公報には、ポリブチ
レンテレフタレート樹脂に比較的少量のポリカーボネー
ト樹脂と、共役ジエン単量体の単独重合体又はこれにビ
ニル単量体を共重合させたゴム状重合体をコアとする所
謂コア・シェル重合体をブレンドすることにより、他の
機械的諸物性を低下させることなく、低温耐衝撃性を改
善することができるとされている。しかし、かかる樹脂
組成物においても、前述したような低温における耐衝撃
性の厚み依存性は、依然として解決されるに至っていな
い。
レンテレフタレート樹脂に比較的少量のポリカーボネー
ト樹脂と、共役ジエン単量体の単独重合体又はこれにビ
ニル単量体を共重合させたゴム状重合体をコアとする所
謂コア・シェル重合体をブレンドすることにより、他の
機械的諸物性を低下させることなく、低温耐衝撃性を改
善することができるとされている。しかし、かかる樹脂
組成物においても、前述したような低温における耐衝撃
性の厚み依存性は、依然として解決されるに至っていな
い。
日が町 しよ゛と る1
本発明者らは、上記したようなポリカーボネート樹脂組
成物における低温耐衝撃性と、特に低温における耐衝撃
性の厚み依存性の問題を解決するために鋭意研究した結
果、ポリカーボネート樹脂及びポリ(l、4−ブチレン
テレフタレート)樹脂と共に、ポリブタジェンをコアと
し、所定のメチルメタクリレートの(共)重合体をシェ
ルとするコア・シェル重合体からなる耐衝撃剤をブレン
ドして樹脂組成物とするとき、その他の諸物性の低下な
しに、低温耐衝撃性及び耐衝撃性の厚み依存性が改善さ
れたポリカーボネート樹脂組成物を得ることができるこ
とを見出して、本発明に至ったものである。
成物における低温耐衝撃性と、特に低温における耐衝撃
性の厚み依存性の問題を解決するために鋭意研究した結
果、ポリカーボネート樹脂及びポリ(l、4−ブチレン
テレフタレート)樹脂と共に、ポリブタジェンをコアと
し、所定のメチルメタクリレートの(共)重合体をシェ
ルとするコア・シェル重合体からなる耐衝撃剤をブレン
ドして樹脂組成物とするとき、その他の諸物性の低下な
しに、低温耐衝撃性及び耐衝撃性の厚み依存性が改善さ
れたポリカーボネート樹脂組成物を得ることができるこ
とを見出して、本発明に至ったものである。
i を ンするための
本発明によるポリカーボネート樹脂組成物は、合計量が
100重量部となるように、ポリカーボネート樹脂50
〜80重量部、ポリ(l、4−ブチレンテレフタレート
)樹脂20〜45重量部、及び耐衝撃剤5〜30重量部
からなるポリカーボネート樹脂組成物において、上記耐
衝撃剤がポリブタジェン40〜80重量%からなるコア
と、ガラス転移点60°C以上のメチルメタクリレート
の重合体60〜20重量%からなるシェルとを有するコ
ア・シェル重合体であることを特徴とする。
100重量部となるように、ポリカーボネート樹脂50
〜80重量部、ポリ(l、4−ブチレンテレフタレート
)樹脂20〜45重量部、及び耐衝撃剤5〜30重量部
からなるポリカーボネート樹脂組成物において、上記耐
衝撃剤がポリブタジェン40〜80重量%からなるコア
と、ガラス転移点60°C以上のメチルメタクリレート
の重合体60〜20重量%からなるシェルとを有するコ
ア・シェル重合体であることを特徴とする。
本発明において用いるポリカーボネート樹脂としては、
ビス(ヒドロキシ芳香族)アルカン系ポリカーボネート
樹脂が好ましい。このようなポリカーボネート樹脂は、
例えば、ビス(4−ヒドロキシフェニル)メタン、ビス
(4−ヒドロキシフェニル)エタン、2.2°−ビス(
4−ヒドロキシフェニル)プロパン、2.2’−ビス(
4−ヒドロキシ−3,5−ジクロロフェニル)プロパン
等のようなビス(ヒドロキシフェニル)アルカン類とホ
スゲン又はジフェニルカーボネートとの反応により得る
ことができる。2,2゛−ビス(4−ヒドロキシフェニ
ル)プロパンとホスゲンとから製造されるポリカーボネ
ート樹脂を用いる場合は、その粘度平均分子量が2.2
×゛104〜3. I X 10 ’の範囲にあること
が好ましい。このようなポリカーボネート樹脂は、市販
品として入手することもできる。
ビス(ヒドロキシ芳香族)アルカン系ポリカーボネート
樹脂が好ましい。このようなポリカーボネート樹脂は、
例えば、ビス(4−ヒドロキシフェニル)メタン、ビス
(4−ヒドロキシフェニル)エタン、2.2°−ビス(
4−ヒドロキシフェニル)プロパン、2.2’−ビス(
4−ヒドロキシ−3,5−ジクロロフェニル)プロパン
等のようなビス(ヒドロキシフェニル)アルカン類とホ
スゲン又はジフェニルカーボネートとの反応により得る
ことができる。2,2゛−ビス(4−ヒドロキシフェニ
ル)プロパンとホスゲンとから製造されるポリカーボネ
ート樹脂を用いる場合は、その粘度平均分子量が2.2
×゛104〜3. I X 10 ’の範囲にあること
が好ましい。このようなポリカーボネート樹脂は、市販
品として入手することもできる。
ポリカーボネート樹脂は、単独で、又は2種以上の混合
物として用いられる。
物として用いられる。
また、本発明において、ポリ(1,4−ブチレンテレフ
タレート)樹脂は、市販品を用いることができる。また
、例えば、米国特許第2.465,319号明細書や米
国特許第3.047.539号明細書に記載されている
ように、従来より知られている方法、例えば、テレフタ
ル酸又はジメチルテレフタレートと過剰量のテトラメチ
レングリコールとを加熱下に反応させ、この後、得られ
た反応混合物を空気の不存在下、窒素又はその他の不活
性気体の存在下に数時間加熱して、所要の固有粘度に到
達させることによって製造することができる。
タレート)樹脂は、市販品を用いることができる。また
、例えば、米国特許第2.465,319号明細書や米
国特許第3.047.539号明細書に記載されている
ように、従来より知られている方法、例えば、テレフタ
ル酸又はジメチルテレフタレートと過剰量のテトラメチ
レングリコールとを加熱下に反応させ、この後、得られ
た反応混合物を空気の不存在下、窒素又はその他の不活
性気体の存在下に数時間加熱して、所要の固有粘度に到
達させることによって製造することができる。
次に、本発明において用いる耐衝撃剤は、ポリブタジェ
ンからなる室温でゴム状の重合体からなる芯部(即ち、
コア)40〜80重量%(コア・シェル重合体に基づく
。)と、メチルメタクリレートの単独重合体又はメチル
メタクリレートに共重合可能な単量体との共1重合体で
あって、且つ、ガラス転移点(Tg)が60°C以上、
好ましくは、80°C以上であるガラス状重合体の外層
部(即ち、シェル)60〜20重量%(コア・シェル重
合体に基づく。)とを有する二層若しくは多層構造の所
謂コア・シェル重合体である。
ンからなる室温でゴム状の重合体からなる芯部(即ち、
コア)40〜80重量%(コア・シェル重合体に基づく
。)と、メチルメタクリレートの単独重合体又はメチル
メタクリレートに共重合可能な単量体との共1重合体で
あって、且つ、ガラス転移点(Tg)が60°C以上、
好ましくは、80°C以上であるガラス状重合体の外層
部(即ち、シェル)60〜20重量%(コア・シェル重
合体に基づく。)とを有する二層若しくは多層構造の所
謂コア・シェル重合体である。
本発明においては、上記コア・シェル重合体中のコアが
40重重量よりも少ないときは、得られる樹脂組成物が
低温における耐衝撃性の厚み依存性において改善されな
い。他方、コアが80重重量よりも多いときは、成形性
に劣り、成形加工において種々の支障が生じる。また、
コア・シェル重合体のシェルのガラス転移点が60°C
よりも低いときは、得られる樹脂組成物が十分な耐熱性
をもたない。特に、本発明において用いるに好ましいコ
ア・シェル重合体は、コア・シェル重合体に基づいて、
コア50〜70重景%とシェ重量0〜30重量%とから
なる。
40重重量よりも少ないときは、得られる樹脂組成物が
低温における耐衝撃性の厚み依存性において改善されな
い。他方、コアが80重重量よりも多いときは、成形性
に劣り、成形加工において種々の支障が生じる。また、
コア・シェル重合体のシェルのガラス転移点が60°C
よりも低いときは、得られる樹脂組成物が十分な耐熱性
をもたない。特に、本発明において用いるに好ましいコ
ア・シェル重合体は、コア・シェル重合体に基づいて、
コア50〜70重景%とシェ重量0〜30重量%とから
なる。
コア・シェル重合体は、従来、多段階重合体とも呼ばれ
ており、コアと称される第1段階重合体とシェルと称さ
れる最終段階重合体とを含む。このようなコア・シェル
重合体は、例えば、米国特許第4,034,013号明
細書に記載されているように、先の段階の重合体を後の
段階の重合体が順次に被覆するような連続した乳化重合
によって得ることができる。−例として、先ず、乳化重
合によってブタジェンラテックスを調製し、次いで、コ
アとしての上記ブタジェンラテックス粒子の存在下にメ
チルメタクリレート及び必要に応じて共単量体やエチレ
ングリコールジメタクリレートのような架橋性単量体を
乳化重合させ、コアを被覆させて、シェルを形成するこ
とによって、コア・シェル重合体を得ることができる。
ており、コアと称される第1段階重合体とシェルと称さ
れる最終段階重合体とを含む。このようなコア・シェル
重合体は、例えば、米国特許第4,034,013号明
細書に記載されているように、先の段階の重合体を後の
段階の重合体が順次に被覆するような連続した乳化重合
によって得ることができる。−例として、先ず、乳化重
合によってブタジェンラテックスを調製し、次いで、コ
アとしての上記ブタジェンラテックス粒子の存在下にメ
チルメタクリレート及び必要に応じて共単量体やエチレ
ングリコールジメタクリレートのような架橋性単量体を
乳化重合させ、コアを被覆させて、シェルを形成するこ
とによって、コア・シェル重合体を得ることができる。
必要ならば、コア・シェル重合体は、市販品として入手
することができる。
することができる。
このようなコア・シェル重合体のシェルの製造において
、前記メチルメタクリレートに共重合可能な単量体の具
体例としては、例えば、スチレン、α−メチルスチレン
等の芳香族モノビニル単量体、例えばアクリロニトリル
、メタクリレートリル等のシアン化モノビニル単量体、
例えば、メチルアクリレート、エチルアクリレート、ヒ
ドロキシエチルアクリレート、グリシジルアクリレート
等のアクリル酸エステル単量体、例えば、ブチルメタク
リレート、ヒドロキシエチルメタクリレート、グリシジ
ルメタクリレート等のメタクリル酸エステル単量体等を
挙げることができる。
、前記メチルメタクリレートに共重合可能な単量体の具
体例としては、例えば、スチレン、α−メチルスチレン
等の芳香族モノビニル単量体、例えばアクリロニトリル
、メタクリレートリル等のシアン化モノビニル単量体、
例えば、メチルアクリレート、エチルアクリレート、ヒ
ドロキシエチルアクリレート、グリシジルアクリレート
等のアクリル酸エステル単量体、例えば、ブチルメタク
リレート、ヒドロキシエチルメタクリレート、グリシジ
ルメタクリレート等のメタクリル酸エステル単量体等を
挙げることができる。
本発明においては、シェルは、架橋性単量体によって架
橋されているメチルメタクリレートの単独重合体又は共
重合体であってもよい。このような架橋性単量体として
、例えば、ジビニルベンゼン等の芳香族ジビニル単量体
、エチレングリコールジアクリレート、エチレングリコ
ールジメタクリレート、ブチレングリコールジアクリレ
ート、ブチレングリコールジメタクリレート、オリゴエ
チレングリコールジアクリレート、オリゴエチレングリ
コールジメタクリレート、トリメチロールプロパンジア
クリレート、トリメチロールプロパンジメタクリレート
、トリメチロールプロパントリアクリレート、トリメチ
ロールプロパントリメタクリレート等のアルカンポリオ
ールポリアクリレート又はアルカンポリオールポリメタ
クリレート、アリルアクリレート、アリルメタクリレー
ト、ジアリルマレエート等の不飽和カルボン酸アリルエ
ステル等を挙げることができる。このような架橋性単量
体は、用いた単量体に基づいて、0.01〜5重量%、
好ましくは0.1〜2重景重量範囲で用いられる。
橋されているメチルメタクリレートの単独重合体又は共
重合体であってもよい。このような架橋性単量体として
、例えば、ジビニルベンゼン等の芳香族ジビニル単量体
、エチレングリコールジアクリレート、エチレングリコ
ールジメタクリレート、ブチレングリコールジアクリレ
ート、ブチレングリコールジメタクリレート、オリゴエ
チレングリコールジアクリレート、オリゴエチレングリ
コールジメタクリレート、トリメチロールプロパンジア
クリレート、トリメチロールプロパンジメタクリレート
、トリメチロールプロパントリアクリレート、トリメチ
ロールプロパントリメタクリレート等のアルカンポリオ
ールポリアクリレート又はアルカンポリオールポリメタ
クリレート、アリルアクリレート、アリルメタクリレー
ト、ジアリルマレエート等の不飽和カルボン酸アリルエ
ステル等を挙げることができる。このような架橋性単量
体は、用いた単量体に基づいて、0.01〜5重量%、
好ましくは0.1〜2重景重量範囲で用いられる。
本発明において用いるコア・シェル重合体は、通常は、
第1段階重合体としてのコアと最終段階重合体としての
シェルとからなる2層重合体であるが、しかし、コアと
シェルとの間に中間層の重合体を含むものであってもよ
い。中間層の重合体は、例えば、アルキル基の炭素数が
好ましくは1〜4であるアクリル酸アルキル又はメタク
リル酸アルキル、例えば、メチルアクリレートやエチル
アクリレート、スチレンやα−メチルスチレン等の芳香
族ビニル単量体、又はアクリロニトリル、メタクリレー
トリル等のシアン化ビニル単量体の単独重合体又はこれ
らの2以上の共重合体からなる。このようにコア・シェ
ル重合体が中間層の重合体を含む場合は、中間層の重合
体の量は、コア・シェル重合体に基づいて、好ましくは
30重量%以下の範囲である。
第1段階重合体としてのコアと最終段階重合体としての
シェルとからなる2層重合体であるが、しかし、コアと
シェルとの間に中間層の重合体を含むものであってもよ
い。中間層の重合体は、例えば、アルキル基の炭素数が
好ましくは1〜4であるアクリル酸アルキル又はメタク
リル酸アルキル、例えば、メチルアクリレートやエチル
アクリレート、スチレンやα−メチルスチレン等の芳香
族ビニル単量体、又はアクリロニトリル、メタクリレー
トリル等のシアン化ビニル単量体の単独重合体又はこれ
らの2以上の共重合体からなる。このようにコア・シェ
ル重合体が中間層の重合体を含む場合は、中間層の重合
体の量は、コア・シェル重合体に基づいて、好ましくは
30重量%以下の範囲である。
コア・シェル重合体として、コアがポリアクリル酸エス
テルであるものも知られているが、かかるコア・シェル
重合体をポリ(1,4−ブチレンテレフタレート)樹脂
と共にポリカーボネート樹脂に配合しても、得られるブ
レンド樹脂組成物は、−般に、低温耐衝撃性が低く、ま
た、低温耐衝撃性が改善されたとしても、低温における
耐衝撃性の厚み依存性が依然として大きい。
テルであるものも知られているが、かかるコア・シェル
重合体をポリ(1,4−ブチレンテレフタレート)樹脂
と共にポリカーボネート樹脂に配合しても、得られるブ
レンド樹脂組成物は、−般に、低温耐衝撃性が低く、ま
た、低温耐衝撃性が改善されたとしても、低温における
耐衝撃性の厚み依存性が依然として大きい。
本発明によるポリカーボネート樹脂組成物は、合計量が
100重量部となるように、上記したようなポリカーボ
ネート樹脂50〜80重量部、ポリ(1,4−ブチレン
テレフタレート)樹脂20〜45重量部、及び耐衝撃剤
5〜30重量部からなり、特に好ましくは、ポリカーボ
ネート樹脂60〜70重量部、ポリ(1,4−ブチレン
テレフタレート)樹脂20〜35重量部、及び耐衝撃剤
5〜20重量部からなる。ポリカーボネート樹脂とポリ
(1゜4−ブチレンテレフタレート)樹脂の配合割合が
上記範囲をはずれるときは、低温における耐衝撃性の厚
み依存性が改善されない。他方、耐衝撃剤が5重量部よ
りも少ないときは、得られる樹脂組成物が高い耐衝撃性
をもたず、30重量部よりも多いときは、得られる樹脂
組成物が耐熱性、引張降伏強さ、曲げ弾性率等において
劣ることとなる。
100重量部となるように、上記したようなポリカーボ
ネート樹脂50〜80重量部、ポリ(1,4−ブチレン
テレフタレート)樹脂20〜45重量部、及び耐衝撃剤
5〜30重量部からなり、特に好ましくは、ポリカーボ
ネート樹脂60〜70重量部、ポリ(1,4−ブチレン
テレフタレート)樹脂20〜35重量部、及び耐衝撃剤
5〜20重量部からなる。ポリカーボネート樹脂とポリ
(1゜4−ブチレンテレフタレート)樹脂の配合割合が
上記範囲をはずれるときは、低温における耐衝撃性の厚
み依存性が改善されない。他方、耐衝撃剤が5重量部よ
りも少ないときは、得られる樹脂組成物が高い耐衝撃性
をもたず、30重量部よりも多いときは、得られる樹脂
組成物が耐熱性、引張降伏強さ、曲げ弾性率等において
劣ることとなる。
本発明による樹脂組成物は、上記した配合割合にてポリ
カーボネート樹脂、ポリ(1,4−ブチレンテレフタレ
ート)樹脂及び耐衝撃剤からなる原料成分をブレンドす
ることによって得ることができる。このブレンドの方法
及び手段は、特に限定されるものではないが、好ましく
はメルトブレンドが採用される。メルトブレンドは、通
常、200〜260°Cの温度で加熱ロール、バンバリ
ー・ミキサー、或いは単軸若しくは多軸の押出機を用い
ることによって行なうことができるが、できる限り低い
温度で行なうことが好ましい。ブレンドされた樹脂組成
物の形状は、ペレット状、粉状等、いずれの形状であっ
てもよい、押出機による方法を採用する場合、特に、原
料成分を予め粉砕し、予備乾燥した後、ペレット化し、
次いで十分に乾燥した後、射出成形するのが好ましい。
カーボネート樹脂、ポリ(1,4−ブチレンテレフタレ
ート)樹脂及び耐衝撃剤からなる原料成分をブレンドす
ることによって得ることができる。このブレンドの方法
及び手段は、特に限定されるものではないが、好ましく
はメルトブレンドが採用される。メルトブレンドは、通
常、200〜260°Cの温度で加熱ロール、バンバリ
ー・ミキサー、或いは単軸若しくは多軸の押出機を用い
ることによって行なうことができるが、できる限り低い
温度で行なうことが好ましい。ブレンドされた樹脂組成
物の形状は、ペレット状、粉状等、いずれの形状であっ
てもよい、押出機による方法を採用する場合、特に、原
料成分を予め粉砕し、予備乾燥した後、ペレット化し、
次いで十分に乾燥した後、射出成形するのが好ましい。
更に、本発明による樹脂組成物は、適当量の添加剤を含
有していてもよい。このような添加剤として、例えば、
難燃化側、離型剤、耐候性付与剤、酸化防止剤、帯電防
止剤、耐熱性付与剤、着色剤、補強剤、界面活性剤、無
機充填剤、滑剤等を挙げることができる。また、樹脂組
成物にすぐれた分散性を与えるために、適当量のポリオ
レフイシを配合することもできる。
有していてもよい。このような添加剤として、例えば、
難燃化側、離型剤、耐候性付与剤、酸化防止剤、帯電防
止剤、耐熱性付与剤、着色剤、補強剤、界面活性剤、無
機充填剤、滑剤等を挙げることができる。また、樹脂組
成物にすぐれた分散性を与えるために、適当量のポリオ
レフイシを配合することもできる。
本発明による樹脂組成物を用いて成形品を製造するには
、例えば、射出成形、押出成形、圧縮成形等、従来より
知られている通常の成形手段によることができる。成形
温度は、通常、230〜300゛Cの範囲が好適である
。
、例えば、射出成形、押出成形、圧縮成形等、従来より
知られている通常の成形手段によることができる。成形
温度は、通常、230〜300゛Cの範囲が好適である
。
光里立処果
本発明によるポリカーボネート樹脂組成物は、低温での
耐衝撃性にすぐれ、しかも、低温においてさえも、耐衝
撃性に厚み依存性がない。更に、本発明による樹脂組成
物からの成形品は、エンジニアリングプラスチックとし
て要求される高い引張り降伏強さと曲げ弾性率を有する
。
耐衝撃性にすぐれ、しかも、低温においてさえも、耐衝
撃性に厚み依存性がない。更に、本発明による樹脂組成
物からの成形品は、エンジニアリングプラスチックとし
て要求される高い引張り降伏強さと曲げ弾性率を有する
。
尖旌班
以下に実施例及び比較例を挙げて本発明を説明するが、
本発明はこれら実施例により何ら限定されるものではな
い。試験片の各物性試験は、次に示す方法によった。
本発明はこれら実施例により何ら限定されるものではな
い。試験片の各物性試験は、次に示す方法によった。
引張り降伏試験 JIS K 7113に記載する方法
に従って、1号ダンベル引張り試験片を用い、引張速度
50鵬/分にて引張り降伏強さを求めた。
に従って、1号ダンベル引張り試験片を用い、引張速度
50鵬/分にて引張り降伏強さを求めた。
曲げ試験 JIS K 7203に記載する方法に従っ
て、長さ110閣、厚み6.4 trn、幅12.8肋
の試験片を用いて、支点間距離88IIIIIl、曲げ
速度2コ/分にて測定して、曲げ弾性率を求めた。
て、長さ110閣、厚み6.4 trn、幅12.8肋
の試験片を用いて、支点間距離88IIIIIl、曲げ
速度2コ/分にて測定して、曲げ弾性率を求めた。
アイゾツト衝撃試験 JIS K 7110に記載する
方法に従って、23°C及び−30°Cにおいて、厚み
3.2 m及び6.4 tmの試験片について、それぞ
れ測定した。
方法に従って、23°C及び−30°Cにおいて、厚み
3.2 m及び6.4 tmの試験片について、それぞ
れ測定した。
熱変形温度 JIS K 7207に記載する方法に従
って、荷重18.6 kgf/cm2の下に測定した。
って、荷重18.6 kgf/cm2の下に測定した。
実施例1〜7
2.2“−ビス(4−ヒドロキシフェニル)プロパンと
ホスゲンとから製造されたポリカーボネート樹脂(三菱
瓦斯化学工業側型ニーピロンS−1000、粘度平均分
子i12.8X10’)、高粘度型のポリ(1,4−ブ
チレンテレフタレート)樹脂(東し■製PBT 140
1x04) 、及び下に示すA−Hのいずれかの耐衝撃
剤を第1表に示す割合にて混合し、これを直径30II
II11のシリンダーを有する単軸押出機を用いて、シ
リンダー温度235°Cでメルトブレンドし、ポリカー
ボネート樹脂組成物のベレットを得た。
ホスゲンとから製造されたポリカーボネート樹脂(三菱
瓦斯化学工業側型ニーピロンS−1000、粘度平均分
子i12.8X10’)、高粘度型のポリ(1,4−ブ
チレンテレフタレート)樹脂(東し■製PBT 140
1x04) 、及び下に示すA−Hのいずれかの耐衝撃
剤を第1表に示す割合にて混合し、これを直径30II
II11のシリンダーを有する単軸押出機を用いて、シ
リンダー温度235°Cでメルトブレンドし、ポリカー
ボネート樹脂組成物のベレットを得た。
このペレットを120°Cで4時間、送風乾燥器で乾燥
した後、成形シリンダー温度260°C、ノズル温度2
70°Cの条件で射出成形して、試験片を作成した。こ
の試験片を用いて物性を測定した。
した後、成形シリンダー温度260°C、ノズル温度2
70°Cの条件で射出成形して、試験片を作成した。こ
の試験片を用いて物性を測定した。
結果を第1表に示す。
用いた耐衝撃剤の単量体重量比及びシェルのガラス転移
点は、以下のとおりである。
点は、以下のとおりである。
耐衝撃剤A 単量体重量比にて、コアはブタジェン70
重量部からなり、シェルはメチルメタクリレート/スチ
レン(重量比1B/12)30重量部からなり、ガラス
転移点は94°Cである。
重量部からなり、シェルはメチルメタクリレート/スチ
レン(重量比1B/12)30重量部からなり、ガラス
転移点は94°Cである。
耐衝撃剤B 単量体重量比にて、コアはブタジェン70
重量部からなり、シェルはメチルメタクリレート/スチ
レン/1.4−ブチレングリコールジアクリレート(重
量比17.8/11.910.3) 30重量部からな
り、ガラス転移点は95℃である。
重量部からなり、シェルはメチルメタクリレート/スチ
レン/1.4−ブチレングリコールジアクリレート(重
量比17.8/11.910.3) 30重量部からな
り、ガラス転移点は95℃である。
耐衝撃剤C単量体重量比にて、コアはブタジェン50重
量部からなり、シェルはメチルメタクリレート/スチレ
ン/1.4−ブチレングリコールジアクリレート(重量
比29.7 / 19.8 / 0.5 ) 50重量
部からなり、ガラス転移点は97°Cである。
量部からなり、シェルはメチルメタクリレート/スチレ
ン/1.4−ブチレングリコールジアクリレート(重量
比29.7 / 19.8 / 0.5 ) 50重量
部からなり、ガラス転移点は97°Cである。
耐衝撃剤D 単量体重量比にて、コアはブタジェン70
重量部からなり、中間層の重合体はスチ−シン/アクリ
ロニトリル(重量比7/3)10重量部からなり、シェ
ルはメチルメタクリレート/エチルアクリレート/1,
4−ブチレングリコールジアクリレート(重量比17.
8/2.010.2)20重量部からなり、ガラス転移
点は95°Cである。
重量部からなり、中間層の重合体はスチ−シン/アクリ
ロニトリル(重量比7/3)10重量部からなり、シェ
ルはメチルメタクリレート/エチルアクリレート/1,
4−ブチレングリコールジアクリレート(重量比17.
8/2.010.2)20重量部からなり、ガラス転移
点は95°Cである。
耐衝撃剤E 単量体重量比にて、コアはブタジェン70
重量部からなり、シェルはメチルメタクリレート/1,
4−ブチレングリコールジアクリレート(重量比29.
710.3)30重量部からなり、ガラス転移点は10
2°Cである。
重量部からなり、シェルはメチルメタクリレート/1,
4−ブチレングリコールジアクリレート(重量比29.
710.3)30重量部からなり、ガラス転移点は10
2°Cである。
耐衝撃剤Fl量体重量比にて、コアはブチルアクリレー
ト/エチレングリコールジメタクリレート/アリルメタ
クリレート(重量比68.510゜5/1.0)70重
量部からなり、シェルはメチルメタクリレート/エチル
アクリレート/エチレングリコールジメタクリレート(
重量比26/3/1)30重量部からなり、ガラス転移
点は102℃である。
ト/エチレングリコールジメタクリレート/アリルメタ
クリレート(重量比68.510゜5/1.0)70重
量部からなり、シェルはメチルメタクリレート/エチル
アクリレート/エチレングリコールジメタクリレート(
重量比26/3/1)30重量部からなり、ガラス転移
点は102℃である。
耐衝撃剤G 単量体重量比にて、コアはブタジェン30
重量部からなり、シェルはアクリロニトリル/スチレン
(重量比20150)70重量部からなり、ガラス転移
点は108°Cである。
重量部からなり、シェルはアクリロニトリル/スチレン
(重量比20150)70重量部からなり、ガラス転移
点は108°Cである。
耐衝撃剤H単量体重量比にて、コアはブタジエン50重
量部からなり、シェルはメチルメタクリレート/エチル
アクリレート/1,4−ブチレングリコールジアクリレ
ート(重量比24.8 / 24.710.5)50重
量部からなり、ガラス転移点は58°Cであるi 比較例1〜6 実施例と同じポリカーボネート樹脂とポリ(1゜4−ブ
チレンテレフタレート)樹脂と共に、耐衝撃剤として、
前記B、F、G又はHを第2表に示す割合にて混合し、
実施例と同様にして、ペレットにした。
量部からなり、シェルはメチルメタクリレート/エチル
アクリレート/1,4−ブチレングリコールジアクリレ
ート(重量比24.8 / 24.710.5)50重
量部からなり、ガラス転移点は58°Cであるi 比較例1〜6 実施例と同じポリカーボネート樹脂とポリ(1゜4−ブ
チレンテレフタレート)樹脂と共に、耐衝撃剤として、
前記B、F、G又はHを第2表に示す割合にて混合し、
実施例と同様にして、ペレットにした。
これを120°Cで4時間、送風乾燥器で乾燥した後、
射出成形して、試験片を作成した。比較例5及び6にお
いては、射出成形条件は実施例1と同じであるが、比較
例1〜4においては、押出成形シリンダー温度210°
C1射出成形シリンダー温度240°C、ノズル温度2
50°Cとした。
射出成形して、試験片を作成した。比較例5及び6にお
いては、射出成形条件は実施例1と同じであるが、比較
例1〜4においては、押出成形シリンダー温度210°
C1射出成形シリンダー温度240°C、ノズル温度2
50°Cとした。
このようにして得たそれぞれの試験片を用いて物性を測
定した。結果を第2表に示す。
定した。結果を第2表に示す。
Claims (1)
- (1)合計量が100重量部となるように、ポリカーボ
ネート樹脂50〜80重量部、ポリ(1、4−ブチレン
テレフタレート)樹脂20〜45重量部、及び耐衝撃剤
5〜30重量部からなるポリカーボネート樹脂組成物に
おいて、上記耐衝撃剤がポリブタジエン40〜80重量
%からなるコアと、ガラス転移点60℃以上のメチルメ
タクリレートの重合体60〜20重量%からなるシェル
とを有するコア・シェル重合体であることを特徴とする
ポリカーボネート樹脂組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17767888A JPH01103657A (ja) | 1987-07-16 | 1988-07-16 | ポリカーボネート樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62-177968 | 1987-07-16 | ||
JP17796887 | 1987-07-16 | ||
JP17767888A JPH01103657A (ja) | 1987-07-16 | 1988-07-16 | ポリカーボネート樹脂組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01103657A true JPH01103657A (ja) | 1989-04-20 |
Family
ID=26498155
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17767888A Pending JPH01103657A (ja) | 1987-07-16 | 1988-07-16 | ポリカーボネート樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01103657A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100397466B1 (ko) * | 1998-12-08 | 2004-02-14 | 제일모직주식회사 | 고유동, 고충격성 열가소성 수지 조성물 |
KR100531270B1 (ko) * | 2001-11-01 | 2005-11-28 | 주식회사 삼양사 | 내열성 및 굴곡 강성이 우수한 시트 압출용 열가소성 수지조성물 및 압출시트 |
JP2006347634A (ja) * | 2005-06-13 | 2006-12-28 | Konica Minolta Business Technologies Inc | 用紙搬送方向変更装置 |
-
1988
- 1988-07-16 JP JP17767888A patent/JPH01103657A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100397466B1 (ko) * | 1998-12-08 | 2004-02-14 | 제일모직주식회사 | 고유동, 고충격성 열가소성 수지 조성물 |
KR100531270B1 (ko) * | 2001-11-01 | 2005-11-28 | 주식회사 삼양사 | 내열성 및 굴곡 강성이 우수한 시트 압출용 열가소성 수지조성물 및 압출시트 |
JP2006347634A (ja) * | 2005-06-13 | 2006-12-28 | Konica Minolta Business Technologies Inc | 用紙搬送方向変更装置 |
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