JP7519687B2

JP7519687B2 - 配管の継手

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Publication number: JP7519687B2
Application number: JP2021053358A
Authority: JP
Inventors: 潤哉早川; 亮松田
Original assignee: Fujikoki Corp
Current assignee: Fujikoki Corp
Priority date: 2021-03-26
Filing date: 2021-03-26
Publication date: 2024-07-22
Anticipated expiration: 2041-03-26
Also published as: JP2022150662A

Description

本発明は、配管の継手に関する。

従来、自動車に搭載される空調装置等に用いる冷凍サイクルにおいては、冷媒の通過量を温度に応じて調整する感温式の温度膨張弁が使用されている。温度膨張弁は、冷凍サイクルのコンプレッサ、コンデンサ、エバポレータ等と配管を介して接続されている(特許文献１参照)。

特開２０１４－９８３０号公報特開２０１１－２４５５４９号公報

ここで、コンプレッサ、コンデンサ、エバポレータ等、及びこれらと膨張弁とを接続する配管を含む冷凍サイクルは、車種ごとに固有の設計とすることが多い。一方、膨張弁は、異なる車種に共通に用いられることが多い。したがって、膨張弁を車両に搭載する際に、車両側の配管のピッチと、膨張弁における冷媒の入口や出口のピッチが異なるケースもあり得る。かかる場合、車両側の配管のピッチに合わせて、膨張弁の仕様を逐一変更すると、膨大なコストがかかる。そこで、車両側の配管と膨張弁の双方に接合されて、冷媒の伝達を行う継手が用いられている。かかる継手は、車両側の配管のピッチに合わせて製作され、共通の膨張弁に取り付け可能である。

このような継手の構造上、ピッチ合わせのために配管と膨張弁との間で冷媒の流れ方向を変換することが必要になる。このため、圧損による流量低下や通過音の増大が、継手において発生するおそれがある

これに対し、特許文献２には、膨張弁に絞り通路部材を設けることで、膨張弁に入る冷媒の気泡を細分化することにより、冷媒通過音を低減することができることが記載されている。しかしながら、一般的に、継手は配管に接続するために用いられるものであり、膨張弁よりもさらに小型化が要求されるため、特許文献２に開示されているような、比較的大きな絞り通路部材を設けることは困難である。

そこで本発明は、圧損による流量低下や通過音の増大を抑制できる継手を提供することを目的とする。

上記目的を達成するために、本発明による継手は、膨張弁と配管とを接続する継手であって、
前記配管に連通する第１通路と、前記膨張弁の弁室に連通する第２通路と、前記第１通路と前記第２通路とに交差する第３通路とを備えた継手本体と、
前記第２通路または前記第３通路に対し隙間をあけて挿入された軸部を備えた制限部材と、を有することを特徴とする。

本発明によれば、圧損による流量低下や通過音の増大を抑制できる継手を提供することができる。

図１は、本実施形態における継手と連結した膨張弁を、冷媒循環システム１００に適用した例を模式的に示す概略断面図である。図２は、継手の縦断面図である。図３は、本実施形態の変形例にかかる継手と膨張弁とを連結した状態で示す縦断面図である。図４は、第２実施形態にかかる継手の縦断面図である。図５は、本実施形態の変形例１にかかる継手の縦断面図である。図６は、本実施形態の変形例２にかかる継手の縦断面図である。図７は、本実施形態の変形例３にかかる継手の縦断面図である。図８は、本実施形態の変形例４にかかる継手の縦断面図である。図９は、本実施形態の変形例５にかかる継手の縦断面図である。図１０は、本実施形態の変形例６にかかる継手の縦断面図である。図１１（ａ）は、変形例７にかかる継手の縦断面図である。図１１（ｂ）は、絞り部材を平面視した図である。図１２（ａ）は、変形例８にかかる継手の縦断面図である。図１２（ｂ）は、絞り部材を平面視した図である。図１３（ａ）は、変形例９にかかる継手の縦断面図である。図１３（ｂ）は、絞り部材を平面視した図である。図１４（ａ）は、変形例１０にかかる継手の縦断面図である。図１４（ｂ）は、絞り部材を平面視した図である。図１５（ａ）は、変形例１１にかかる継手７０Ｋの縦断面図である。図１５（ｂ）は、絞り部材を平面視した図である。

以下、図面を参照して、本発明にかかる実施形態について説明する。

（方向の定義）
本明細書において、膨張弁１における弁体３から作動棒５に向かう方向を「上方向」と定義し、作動棒５から弁体３に向かう方向を「下方向」と定義する。よって、本明細書では、膨張弁１の姿勢に関わらず、弁体３から作動棒５に向かう方向を「上方向」と呼ぶ。

(第１実施形態)
図１を参照して、本実施形態における継手５０と膨張弁１の概要について説明する。図１は、本実施形態における継手５０と連結した膨張弁１を、冷媒循環システム１００に適用した例を模式的に示す概略断面図である。本実施形態では、膨張弁１は、コンプレッサ１０１と、コンデンサ１０２に連結され、また継手５０を介して、エバポレータ１０４とに流体接続されている。膨張弁１の軸線をＬとする。

（膨張弁の構造）
まず、膨張弁１の構造について説明する。図１において、膨張弁１は、弁室ＶＳを備える弁本体２と、弁体３と、付勢装置４と、作動棒５と、パワーエレメント８を具備する。

弁本体２は、弁室ＶＳに加え、第１流路２１と、第２流路２２と、中間室２２１と、戻り流路２３とを備える。第１流路２１は供給側流路であり、弁室ＶＳには、供給側流路を介して冷媒（流体ともいう）が供給される。第２流路２２は排出側流路（出口側流路ともいう）であり、弁室ＶＳ内の流体は、弁通孔２７、中間室２２１及び排出側流路を介して膨張弁外に排出される。第２流路２２は、図示の配管を介してエバポレータ１０４の入口側に接続され、また、エバポレータ１０４の出口側は、不図示の配管を介して戻り流路２３に接続されている。

第１流路２１と弁室ＶＳとの間は、第１流路２１より小径の接続路２１ａにより連通している。弁室ＶＳと中間室２２１との間は、弁座２０及び弁通孔２７を介して連通している。

中間室２２１の上方に形成された作動棒挿通孔２８は、作動棒５をガイドする機能を有し、作動棒挿通孔２８の上方に形成された環状凹部２９は、リングばね６を収容する機能を有する。リングばね６は、作動棒５の外周に複数のばね片を当接させて、所定の付勢力を付与するものである。

弁体３は弁室ＶＳ内に配置される。弁体３が弁本体２の弁座２０に着座しているとき、弁通孔２７の冷媒の流れが制限される。この状態を非連通状態という。ただし、弁体３が弁座２０に着座した場合でも、制限された量の冷媒を流すこともある。一方、弁体３が弁座２０から離間しているとき、弁通孔２７を通過する冷媒の流れが増大する。この状態を連通状態という。

作動棒５は、弁通孔２７に所定の隙間を持って挿通されている。作動棒５の下端は、弁体３の上面に接触している。作動棒５の上端は、後述するストッパ部材８４の下端の嵌合孔に嵌合している。

作動棒５は、付勢装置４による付勢力に抗して弁体３を開弁方向に押圧することができる。作動棒５が下方向に移動するとき、弁体３は、弁座２０から離間し、膨張弁１が開状態となる。

図１において、付勢装置４は、断面円形の線材を螺旋状に巻いたコイルばね４１と、弁体サポート４２と、ばね受け部材４３とを有する。

弁体サポート４２は、コイルばね４１の上端に取り付けられており、その上面には球状の弁体３が溶接され、両者は一体となっている。

コイルばね４１の下端を支持するばね受け部材４３は、弁本体２に対して螺合可能となっていて、弁室ＶＳを密封する機能と、コイルばね４１の付勢力を調整する機能とを有する。

パワーエレメント８は、栓８１と、上蓋部材８２と、ダイアフラム８３と、受け部材８６と、ストッパ部材８４とを有する。

略円錐形状の上蓋部材８２の頂部の開口は、栓８１により封止可能となっている。

ダイアフラム８３は、同心円の凹凸形状を複数個形成した薄い金属（たとえばＳＵＳ）製の板材からなり、上蓋部材８２及び受け部材８６の外径とほぼ同じ外径を有する。

受け部材８６は、例えば金属製の板材をプレス成形することによって形成され、フランジ部と中空円筒部とを連結してなる。

ストッパ部材８４は、上蓋部材８２と受け部材８６との間に配置され、その上面がダイアフラム８３の下面中央と接している。

パワーエレメント８の組み立てにおいて、ダイアフラム８３と受け部材８６との間にストッパ部材８４を配置しつつ、上蓋部材８２と、ダイアフラム８３と、受け部材８６のそれぞれ外周部を重ね合わせ、当該外周部を例えばＴＩＧ溶接やレーザ溶接、プラズマ溶接等により周溶接して一体化する。

続いて、上蓋部材８２に形成された開口から、上蓋部材８２とダイアフラム８３とで囲われる空間（圧力作動室ＰＯという）内に作動ガスを封入した後、開口を栓８１で封止し、更にプロジェクション溶接等を用いて、栓８１を上蓋部材８２に固定する。

以上のようにアッセンブリ化したパワーエレメント８を、弁本体２に組み付けるときは、受け部材８６の中空円筒部の下端外周の雄ねじを、弁本体２の戻り流路２３に連通する凹部２ａの内周に形成した雌ねじに螺合させる。受け部材８６の雄ねじを雌ねじに対して螺進させてゆくと、受け部材８６の下端が弁本体２の上端面に当接する。これによりパワーエレメント８を弁本体２に固定できる。

このとき、パワーエレメント８と弁本体２との間には、パッキンＰＫが介装され、弁本体２にパワーエレメント８を取り付けた際の凹部２ａからの冷媒のリークを防止する。かかる状態で、パワーエレメント８の下部空間ＬＳは戻り流路２３と連通し、すなわち同じ内圧となる。

（継手の構造）
図２は、継手５０の縦断面図である。継手５０は、継手本体５１と、整流部材(制限部材)５２とを有する。継手本体５１は略角柱状であって、図２で右側面から突出した第１円筒部５１ａと第２円筒部５１ｂとを有する。

第１円筒部５１ａは、その軸線Ｘ４を共通とする第４通路５１ｃを内部に有する。第４通路５１ｃは、継手本体５１を貫通している。第１円筒部５１ａの周囲に、Ｏ－リングＯＲ１を収容する第１周溝５１ｓが形成されている。

第２円筒部５１ｂは、その軸線Ｘ２を共通とする第２通路５１ｄを内部に有する。第２通路５１ｄは、継手本体５１内の中間通路５１ｅに連結されている。第２通路５１ｄと中間通路５１ｅとは、軸線Ｘ２を共通とするが、第２通路５１ｄの内径は、中間通路５１ｅの内径より大きくなっている。第２円筒部５１ｂの周囲に、Ｏ－リングＯＲ２を収容する第２周溝５１ｔが形成されている。

継手本体５１の下端側から軸線Ｘ２に直交する軸線Ｘ３に沿って延在するように、第３通路５１ｆが形成されている。第３通路５１ｆは、中間通路５１ｅと交差する大径縦路５１ｇと、中径縦路５１ｈと、小径縦路５１ｉとを有する。大径縦路５１ｇは、中径縦路５１ｈより大径であり、中径縦路５１ｈは、小径縦路５１ｉより大径である。

継手本体５１の図２で左方側から、軸線Ｘ４、Ｘ２に平行でかつ軸線Ｘ３に直交する軸線Ｘ１に沿って第１通路５１ｊが形成されている。第１通路５１ｊは、小径縦路５１ｉと交差する小径横路５１ｋと、小径横路５１ｋに接続する大径横路５１ｎとを有する。大径横路５１ｎは、小径横路５１ｋより大径である。

整流部材５２は、円盤部５２ａと、円筒胴部５２ｂと、円錐部５２ｃと、円筒胴部５２ｂより小径である円筒状の軸部５２ｄとを連設してなる。円筒胴部５２ｂと軸部５２ｄとの境界に配設された円錐部（整流部ともいう）５２ｃは、円筒胴部５２ｂから軸部５２ｄに向かうにしたがって小径となっており、組付けた状態で中間通路５１ｅに対向する位置に配設される。

円盤部５２ａの外周に形成された雄ねじ５２ｅを、第３通路５１ｆの下端内周に形成された雌ねじ５１ｐに螺合させることで、整流部材５２は、第３通路５１ｆ内に取り付けられる。整流部材５２と第３通路５１ｆとの隙間は、Ｏ－リングＯＲ３により密封される。

このとき、円筒胴部５２ｂと、円錐部５２ｃと、軸部５２ｄの一部（根元側)は、大径縦路５１ｇの径方向内側に位置し、軸部５２ｄの残り(先端側)は、中径縦路５１ｈと小径縦路５１ｉの径方向内側に位置する。このため、第３通路５１ｆにおいては、軸部５２ｄと小径縦路５１ｉとの隙間の通路断面積が最も小さくなっている。かかる通路断面積は中間通路５１ｅ及び第１通路５１ｊの通路断面積よりも小さいと好ましい。軸部５２ｄと小径縦路５１ｉとで、気泡微細化構造を形成する。

なお、本実施形態では、軸部５２ｄの先端が、小径縦路５１ｉから小径横路５１ｋ内に突出しているが、小径縦路５１ｉ内で終端していてもよい。

継手５０と膨張弁１とを組み付けるときは、継手５０の第１円筒部５１ａを、膨張弁１の戻り流路２３内に挿入し、また第２円筒部５１ｂを、第１流路２１に挿入する。このとき、Ｏ－リングＯＲ１が第１円筒部５１ａと戻り流路２３との隙間をシールし、またＯ－リングＯＲ２が第２円筒部５１ｂと第１流路２１との隙間をシールして、それぞれ冷媒漏れを阻止している。

図１を参照して、第４通路５１ｃの左端には、図で左方より第１配管６１が挿入されて嵌合している。第１配管６１は、Ｏ－リングＯＲ４を収容するシール溝６１ａを有しており、Ｏ－リングＯＲ４により第４通路５１ｃと嵌合した際に冷媒漏れが生じることが抑制される。第１配管６１は、コンプレッサ１０１の入口側に接続されている。

また、第１通路５１ｊには、図で左方より第２配管６２が挿入されて嵌合している。第２配管６２は、Ｏ－リングＯＲ５を収容するシール溝６２ａを有しており、Ｏ－リングＯＲ５により第１通路５１ｊと嵌合した際に冷媒漏れが生じることが抑制される。第２配管６２は、コンデンサ１０２の出口側に接続されている。

第１配管６１と第２配管６２の軸線間隔(ピッチ)が、膨張弁１の戻り流路２３と第１流路２１の軸線間隔と異なっており、また配管径も異なるため、直接、第１配管６１と第２配管６２を、戻り流路２３と第１流路２１にそれぞれ連結することはできない。そこで、継手５０を介して膨張弁１を第１配管６１と第２配管６２に接続している。

本実施形態の継手５０によれば、第１円筒部５１ａと第２円筒部５１ｂとの軸線間隔(ピッチ）が、膨張弁１の戻り流路２３と第１流路２１の軸線間隔と一致し、且つ第４通路５１ｃと第１通路５１ｊの軸線間隔が第１配管６１と第２配管６２の軸線間隔と一致しており、さらに嵌合径もそれぞれ一致するため、継手５０を介して膨張弁１と第１配管６１及び第２配管６２との接続が可能となる。

（膨張弁の動作）
図１を参照して、膨張弁１の動作例について説明する。コンプレッサ１０１で加圧された冷媒は、コンデンサ１０２で液化され、第２配管６２から継手５０を介して膨張弁１に送られる。また、膨張弁１で断熱膨張された冷媒はエバポレータ１０４に送り出され、エバポレータ１０４で、エバポレータの周囲を流れる空気と熱交換される。エバポレータ１０４から戻る冷媒は、膨張弁１（より具体的には、戻り流路２３）及び継手５０を通ってコンプレッサ１０１側へ戻される。このとき、エバポレータ１０４を通過することで、第２流路２２内の流体圧は、戻り流路２３の流体圧より大きくなる。

膨張弁１には、コンデンサ１０２から高圧冷媒が供給される。より具体的には、コンデンサ１０２からの高圧冷媒は、第１流路２１を介して弁室ＶＳに供給される。

弁体３が、弁座２０に着座しているとき（非連通状態のとき）には、弁室ＶＳから弁通孔２７、中間室２２１及び第２流路２２を通ってエバポレータ１０４へ送り出される冷媒の流量が制限される。他方、弁体３が、弁座２０から離間しているとき（連通状態のとき）には、弁室ＶＳから弁通孔２７、中間室２２１及び第２流路２２を通って、エバポレータ１０４へ送り出される冷媒の流量が増大する。膨張弁１の閉状態と開状態との間の切り換えは、ストッパ部材８４を介してパワーエレメント８に接続された作動棒５によって行われる。

図１において、パワーエレメント８の内部には、ダイアフラム８３により仕切られた圧力作動室ＰＯと下部空間ＬＳとが設けられている。このため、圧力作動室ＰＯ内の作動ガスが液化されると、ダイアフラム８３とストッパ部材８４が上昇するため、コイルばね４１の付勢力に応じて作動棒５は上方向に移動する。一方、液化された作動ガスが気化されると、ダイアフラム８３とストッパ部材８４が下方に押圧されるため、作動棒５は下方向に移動する。こうして、膨張弁１の開状態と閉状態との間の切り換えが行われる。

更に、パワーエレメント８の下部空間ＬＳは、戻り流路２３と連通している。このため、戻り流路２３を流れる冷媒の温度・圧力に応じて、圧力作動室ＰＯ内の作動ガスの体積が変化し、作動棒５が駆動される。換言すれば、図１に記載の膨張弁１では、エバポレータ１０４から膨張弁１に戻る冷媒の温度・圧力に応じて、膨張弁１からエバポレータ１０４に向けて供給される冷媒の量が自動的に調整される。

本実施の形態によれば、第２配管６２から第１通路５１ｊ内へと進入した冷媒は、小径横路５１ｋより小径縦路５１ｉへと向かう。小径縦路５１ｉ内には、軸部５２ｄが挿入されているため、冷媒が小径縦路５１ｉと軸部５２ｄとの隙間を通過する間に、冷媒に内包される気泡がつぶれて微細化する。このため、小径縦路５１ｉと軸部５２ｄとの隙間を通過した冷媒中には、比較的大きな気泡が含まれておらず、したがって気泡が破裂しても騒音を低く抑えることができる。

さらに、小径縦路５１ｉと軸部５２ｄとの隙間を通過した冷媒は、中径縦路５１ｈを経て大径縦路５１ｇに至り、ここから方向を変えて中間通路５１ｅに抜ける。このとき、軸部５２ｄの軸線方向に向かって流れてきた冷媒に対して、整流部材５２の円錐部５２ｃによって、冷媒の流れ成分が中間通路５１ｅに向かう方向に変換され、いわゆる整流作用を発揮する。この整流作用により、冷媒の流れ方向が徐々に変化するため、圧損による流量低下を抑制できる。円錐部５２ｃと中間通路５１eとの相対位置は、整流部材５２のねじ込み量により調整できる。

（第１実施形態の変形例）
図３は、本実施形態の変形例にかかる継手５０Ａと膨張弁１とを連結した状態で示す縦断面図である。本変形例においては、上述した実施の形態に対して継手５０Ａの構成が異なる。膨張弁１と、第１配管６１及び第２配管６２については、上述した実施の形態と同様であるため、同じ符号を付して重複説明を省略する。また、継手５０Ａも上述した実施の形態と共通する構成については、同じ符号を付して重複説明を省略する。

本変形例において、継手本体５１Ａの第３通路５１Ａｆの下端には、整流部材５２の代わりに封止部材５３が取り付けられている。また、第２通路５１ｄ及び中間通路５１ｅと同軸に、第３通路５１Ａｆと継手本体５１Ａの外部とを連通する開口５１Ａｑが形成されている。開口５１Ａｑの左端内周には雌ねじ５１Ａｍが形成されている。

整流部材５２は、円盤部５２ａの外周に形成された雄ねじ５２ｅを雌ねじ５１Ａｍに螺合させることで、開口５１Ａｑを塞ぐようにして取り付けられる。整流部材５２と開口５１Ａｑとの隙間は、Ｏ－リングＯＲ３により密封される。

このとき、円筒胴部５２ｂの一部と、円錐部５２ｃと、軸部５２ｄの一部（根元側)は、大径縦路５１ｇ内に位置し、軸部５２ｄの残り(先端側)は、ここでは第２通路５１ｄの一部を構成する中間通路５１ｅの径方向内側に位置する。このため、第２通路５１ｄにおいては、軸部５２ｄと中間通路５１ｅとの隙間の通路断面積が最も小さくなっている。かかる通路断面積は、第３通路５１Ａｆ及び第１通路５１ｊの通路断面積よりも小さいと好ましい。軸部５２ｄと中間通路５１ｅとで、気泡微細化構造を形成する。

本実施の形態によれば、第２配管６２から第１通路５１ｊ内へと進入した冷媒は、小径縦路５１Ａｉと中径縦路５１Ａｈを経て大径縦路５１Ａｇに至り、ここから方向を変えて中間通路５１ｅに抜ける。このとき、第３通路５１Ａｆに沿って下降してきた冷媒は、整流部材５２の円錐部５２ｃによって、冷媒の流れ成分が中間通路５１ｅに向かう方向に変換され、いわゆる整流作用を発揮する。この整流作用により、冷媒の流れ方向が徐々に変化するため、圧損による流量低下を抑制できる。

さらに、中間通路５１ｅに進入した冷媒は、軸部５２ｄと中間通路５１ｅとの隙間を通過する際に冷媒に内包される気泡がつぶれて微細化する。このため、軸部５２ｄと中間通路５１ｅとの隙間を通過した冷媒中には、比較的大きな気泡が含まれておらず、したがって気泡が破裂しても騒音を低く抑えることができる。

(第２実施形態)
図４は、第２実施形態にかかる継手７０の縦断面図である。上述の実施形態は、膨張弁１に組み付けて使用されるものであるが、本実施形態の継手７０は、配管同士を接続する際に用いられる。

継手７０は、継手本体７１と、整流部材５２を有する。整流部材５２については、上述した実施形態と同様であるため、同じ符号を付して重複説明を省略する。

継手本体７１は、軸線Ｘ４に沿って継手本体７１を貫通する第４通路７１ｃと、軸線Ｘ４に平行な軸線Ｘ２に沿って形成された第２通路７１ｄと、軸線Ｘ２に直交する軸線Ｘ３に沿って形成された第３通路７１ｆと、軸線Ｘ４、Ｘ２に平行でかつ軸線Ｘ３に直交する軸線Ｘ１に沿って延在する第１通路７１ｊとを有する。

第２通路７１ｄと第３通路７１ｆとは、第２通路７１ｄより小径の中間通路７１ｅを介して連通している。また、第３通路７１ｆは、中間通路７１ｅと交差する大径縦路７１ｇと、中径縦路７１ｈと、小径縦路７１ｉとを有する。大径縦路７１ｇは、中径縦路７１ｈより大径であり、中径縦路７１ｈは、小径縦路７１ｉより大径である。整流部材５２の軸部５２ｄと小径縦路７１ｉとで、気泡微細化構造を形成する。

第１通路７１ｊは、小径縦路７１ｉと交差する小径横路７１ｋと、小径横路７１ｋに接続する大径横路７１ｎとを有する。大径横路７１ｎは、小径横路７１ｋより大径である。

整流部材５２は、円盤部５２ａの外周に形成された雄ねじ５２ｅを、第３通路７１ｆの下端内周に形成された雌ねじ７１ｐに螺合させることで、第３通路７１ｆ内に取り付けられる。整流部材５２と第３通路７１ｆとの隙間は、Ｏ－リングＯＲ３により密封される。

このとき、円筒胴部５２ｂと、円錐部５２ｃと、軸部５２ｄの一部（根元側)は、大径縦路７１ｇの径方向内側に位置し、軸部５２ｄの残り(先端側)は、中径縦路７１ｈと小径縦路７１ｉの径方向内側に位置する。このため、第３通路７１ｆにおいては、軸部５２ｄと小径縦路７１ｉとの隙間の通路断面積が最も小さくなっている。かかる通路断面積は、中間通路７１ｅ及び第１通路７１ｊの通路断面積よりも小さいと好ましい。軸部５２ｄと小径縦路７１ｉとで、気泡微細化構造を形成する。

第４通路７１ｃの左端には、図４で左方より第１配管６１が挿入されて嵌合している。第１配管６１は、Ｏ－リングＯＲ４を収容するシール溝６１ａを有しており、Ｏ－リングＯＲ４により第４通路７１ｃと嵌合した際に冷媒漏れが生じることが抑制される。本実施形態では、第１配管６１は、不図示のエバポレータの出口側に接続されている。

一方、第４通路７１ｃの右端には、図４で右方より第３配管６３が挿入されて嵌合している。第３配管６３は、Ｏ－リングＯＲ６を収容するシール溝６３ａを有しており、Ｏ－リングＯＲ６により第４通路７１ｃと嵌合した際に冷媒漏れが生じることが抑制される。本実施形態では、第３配管６３は、膨張弁１（図１）の戻り流路２３に接続されている。

また、第１通路７１ｊには、図４で左方より第２配管６２が挿入されて嵌合している。第２配管６２は、Ｏ－リングＯＲ５を収容するシール溝６２ａを有しており、Ｏ－リングＯＲ５により第１通路７１ｊと嵌合した際に冷媒漏れが生じることが抑制される。本実施形態では、第２配管６２は、不図示のエバポレータの入口側に接続されている。

さらに、第２通路７１ｄには、図４で右方より第４配管６４が挿入されて嵌合している。第４配管６４は、Ｏ－リングＯＲ７を収容するシール溝６４ａを有しており、Ｏ－リングＯＲ７により第２通路７１ｄと嵌合した際に冷媒漏れが生じることが抑制される。本実施形態では、第４配管６４は、不図示の膨張弁の排出側流路に接続されている。

本実施の形態によれば、冷凍サイクルの動作中に、膨張弁の排出側流路から第４配管６４を介して第２通路７１ｄ内へと進入した冷媒は、中間通路７１ｅを介して大径縦路７１ｇに至り、ここから方向を変えて小径縦路７１ｉ側に向かう。このとき、整流部材５２の円錐部５２ｃによって、冷媒の流れ成分が小径縦路７１ｉに向かう方向に変換され、いわゆる整流作用を発揮する。この整流作用により、冷媒の流れ方向が徐々に変化するため、圧損による流量低下を抑制できる。

さらに、小径縦路７１ｉ内には、整流部材５２の軸部５２ｄが挿入されているため、冷媒が小径縦路７１ｉと軸部５２ｄとの隙間を通過する間に、冷媒に内包される気泡がつぶれて微細化する。このため、小径縦路７１ｉと軸部５２ｄとの隙間を通過した冷媒中には、比較的大きな気泡が含まれておらず、したがって気泡が破裂しても騒音を低く抑えることができる。

(第２実施形態の変形例１)
図５は、本実施形態の変形例１にかかる継手７０Ａの縦断面図である。本変形例は、第２実施形態に対して、整流部材５２Ａの構成が異なる。第２実施形態と同様な構成については、同じ符号を付して重複説明を省略する。

整流部材５２Ａは、円盤部５２Ａａと、円筒胴部５２Ａｂと、球面部５２Ａｃと、円筒胴部５２Ａｂより小径の軸部５２Ａｄとを連設してなる。円筒胴部５２Ａｂと軸部５２Ａｄとの境界に配設された球面部（整流部ともいう）５２Ａｃは、円筒胴部５２Ａｂから軸部５２Ａｄに向かうにしたがって、軸線Ｘ３に直交する円形断面が小径となるような球面の一部を有する。

本変形例によれば、冷凍サイクルの動作中に、膨張弁の排出側流路から第４配管６４を介して第２通路７１ｄ内へと進入した冷媒は、中間通路７１ｅを介して大径縦路７１ｇに至り、ここから方向を変えて小径縦路７１ｉ側に向かう。このとき、整流部材５２Ａの球面部５２Ａｃによって、冷媒の流れ成分が小径縦路７１ｉに向かう方向に変換され、いわゆる整流作用を発揮する。この整流作用により、冷媒の流れ方向が徐々に変化するため、圧損による流量低下を抑制できる。

(第２実施形態の変形例２)
図６は、本実施形態の変形例２にかかる継手７０Ｂの縦断面図である。本変形例も、第２実施形態に対して、整流部材５２Ｂの構成が異なる。第２実施形態と同様な構成については、同じ符号を付して重複説明を省略する。

整流部材５２Ｂは、円盤部５２Ｂａと、円筒胴部５２Ｂｂと、凹面部５２Ｂｃと、円筒胴部５２Ｂｂより小径の軸部５２Ｂｄとを連設してなる。円筒胴部５２Ｂｂと軸部５２Ｂｄとの境界に配設された凹面部（整流部ともいう）５２Ｂｃは、円筒胴部５２Ｂｂから軸部５２Ｂｄに向かうにしたがって、軸線Ｘ３に直交する円形断面が小径となるような軸線対称形の凹状非球面を有する。

本変形例によれば、冷凍サイクルの動作中に、膨張弁の排出側流路から第４配管６４を介して第２通路７１ｄ内へと進入した冷媒は、中間通路７１ｅを介して大径縦路７１ｇに至り、ここから方向を変えて小径縦路７１ｉ側に向かう。このとき、整流部材５２Ｂの凹面部５２Ｂｃによって、冷媒の流れ成分が小径縦路７１ｉに向かう方向にスムーズに変換され、いわゆる整流作用を効率よく発揮する。この整流作用により、冷媒の流れ方向が徐々に変化するため、圧損による流量低下を抑制できる。

(第２実施形態の変形例３)
図７は、本実施形態の変形例３にかかる継手７０Ｃの縦断面図である。本変形例も、第２実施形態に対して、整流部材５２Ｃの構成が異なる。第２実施形態と同様な構成については、同じ符号を付して重複説明を省略する。

整流部材５２Ｃは、円盤部５２Ｃａと、円筒胴部５２Ｃｂと、整流部５２Ｃｃと、円筒胴部５２Ｃｂより小径の軸部５２Ｃｄとを連設してなる。円筒胴部５２Ｃｂと軸部５２Ｃｄとの境界に配設された整流部５２Ｃｃは、中間通路７１ｅに対向する側のみが部分球面で、その反対側は軸線Ｘ３に対して直交する平面となっている。すなわち、整流部５２Ｃｃは軸線Ｘ３に対して非対称である。

本変形例によれば、冷凍サイクルの動作中に、膨張弁の排出側流路から第４配管６４を介して第２通路７１ｄ内へと進入した冷媒は、中間通路７１ｅを介して大径縦路７１ｇに至り、ここから方向を変えて小径縦路７１ｉ側に向かう。このとき、整流部材５２Ｃの整流部５２Ｃｃの部分球面によって、冷媒の流れ成分が小径縦路７１ｉに向かう方向に変換され、いわゆる整流作用を発揮する。この整流作用により、冷媒の流れ方向が徐々に変化するため、圧損による流量低下を抑制できる。

(第２実施形態の変形例４)
図８は、本実施形態の変形例４にかかる継手７０Ｄの縦断面図である。本変形例も、第２実施形態に対して、整流部材５２Ｄの構成が異なる。第２実施形態と同様な構成については、同じ符号を付して重複説明を省略する。

整流部材５２Ｄは、円盤部５２Ｄａと、円筒胴部５２Ｄｂと、整流部５２Ｄｃと、円筒胴部５２Ｄｂより小径の軸部５２Ｄｄとを連設してなる。円筒胴部５２Ｄｂと軸部５２Ｄｄとの境界に配設された整流部５２Ｄｃは、中間通路７１ｅに対向する側のみが部分凹状非球面で、その反対側は軸線Ｘ３に対して直交する平面となっている。すなわち、整流部５２Ｄｃは軸線Ｘ３に対して非対称である。

本変形例によれば、冷凍サイクルの動作中に、膨張弁の排出側流路から第４配管６４を介して第２通路７１ｄ内へと進入した冷媒は、中間通路７１ｅを介して大径縦路７１ｇに至り、ここから方向を変えて小径縦路７１ｉ側に向かう。このとき、整流部材５２Ｄの整流部５２Ｄｃの部分凹状非球面によって、冷媒の流れ成分が小径縦路７１ｉに向かう方向にスムーズに変換され、いわゆる整流作用を効率よく発揮する。この整流作用により、冷媒の流れ方向が徐々に変化するため、圧損による流量低下を抑制できる。

(第２実施形態の変形例５)
図９は、本実施形態の変形例５にかかる継手７０Ｅの縦断面図である。本変形例は、第２実施形態に対して、継手本体７１Ｅ及び整流部材５２Ｅの構成が異なる。第２実施形態と同様な構成については、同じ符号を付して重複説明を省略する。

継手本体７１Ｅは、第３通路７１Ｅｆの構成のみが異なる。より具体的に、第３通路７１Ｅｆは、中間通路７１ｅと交差する大径縦路７１Ｅｇと、中径縦路７１Ｅｈと、小径縦路７１Ｅｉとを有する。大径縦路７１Ｅｇは、中径縦路７１Ｅｈより大径であって、両者は同軸である。小径縦路７１Ｅｉは、中径縦路７１Ｅｈより小径であって、中径縦路７１Ｅｈに対して、中間通路７１ｅに対し離間する側に偏心している。

整流部材５２Ｅは、円盤部５２Ｅａと、円筒胴部５２Ｅｂと、整流部５２Ｅｃと、円筒胴部５２Ｅｂより小径の軸部５２Ｅｄとを連設してなる。円盤部５２Ｅａと円筒胴部５２Ｅｂとは同軸であるが、軸部５２Ｅｄは円盤部５２Ｅａと円筒胴部５２Ｅｂとに対し、中間通路７１ｅに対し離間する側に偏心している。円筒胴部５２Ｅｂと軸部５２Ｅｄとの境界に配設された整流部５２Ｅｃは、中間通路７１ｅに向くように傾斜した斜面となっている。

本変形例においては、第３通路７１Ｅｆに対して、整流部材５２Ｅの円盤部５２Ｅａが圧入や接着等により取り付けられており、それにより小径縦路７１Ｅｉ内の適切な位置に、整流部材５２Ｅの軸部５２Ｅｄを配置することができる。整流部材５２Ｅと第３通路５１Ｈｆとの隙間は、Ｏ－リングＯＲ３により密封される。

本変形例によれば、冷凍サイクルの動作中に、膨張弁の排出側流路から第４配管６４を介して第２通路７１ｄ内へと進入した冷媒は、中間通路７１ｅを介して大径縦路７１ｇに至り、ここから方向を変えて小径縦路７１ｉ側に向かう。このとき、整流部材５２Ｅの整流部５２Ｅｃの大面積である斜面によって、冷媒の流れ成分が小径縦路７１Ｅｉに向かう方向に徐々に変換され、長い距離にわたって、いわゆる整流作用を効率よく発揮する。この整流作用により、冷媒の流れ方向が徐々に変化するため、圧損による流量低下を抑制できる。

さらに、小径縦路７１Ｅｉ内には、整流部材５２Ｅの軸部５２Ｅｄが挿入されているため、冷媒が小径縦路７１Ｅｉと軸部５２Ｅｄとの隙間を通過する間に、冷媒に内包される気泡がつぶれて微細化する。このため、小径縦路７１Ｅｉと軸部５２Ｅｄとの隙間を通過した冷媒中には、比較的大きな気泡が含まれておらず、したがって気泡が破裂しても騒音を低く抑えることができる。整流部材５２Ｅの軸部５２Ｅｄと小径縦路７１Ｅｉとで、気泡微細化構造を形成する。

(第２実施形態の変形例６)
図１０は、本実施形態の変形例６にかかる継手７０Ｆの縦断面図である。本変形例は、第２実施形態に対して、整流部材５２Ｆの構成が異なる。第２実施形態と同様な構成については、同じ符号を付して重複説明を省略する。

整流部材５２Ｆは、円盤部５２Ｆａと、円筒胴部５２Ｆｂと、円錐部５２Ｆｃと、先端に向かって先細状の先細軸部５２Ｆｄとを連設してなる。先細軸部５２Ｆｄは、軸線Ｘ３に直交する断面が小径縦路７１ｉ側に向かうにしたがって、徐々に小さくなっている。

本変形例によれば、冷凍サイクルの動作中に、膨張弁の排出側流路から第４配管６４を介して第２通路７１ｄ内へと進入した冷媒は、中間通路７１ｅを介して大径縦路７１ｇに至り、ここから方向を変えて小径縦路７１ｉ側に向かう。このとき、整流部材５２Ｆの円錐部５２Ｆｃによって、冷媒の流れ成分が小径縦路７１ｉに向かう方向に変換され、いわゆる整流作用を発揮する。この整流作用により、冷媒の流れ方向が徐々に変化するため、圧損による流量低下を抑制できる。

さらに、小径縦路７１ｉ内には、整流部材５２Ｆの先細軸部５２Ｆｄが挿入されているため、冷媒が小径縦路７１ｉと先細軸部５２Ｅｄとの隙間を通過する間に、冷媒に内包される気泡がつぶれて微細化する。このため、小径縦路７１Ｅｉと軸部５２Ｅｄとの隙間を通過した冷媒中には、比較的大きな気泡が含まれておらず、したがって気泡が破裂しても騒音を低く抑えることができる。整流部材５２Ｅの軸部５２Ｅｄと小径縦路７１Ｅｉとで、気泡微細化構造を形成する。

さらに本変形例によれば、第３通路７１ｆに対する円盤部５２Ｆａのねじ込み量を調整することで、小径縦路７１ｉ内への先細軸部５２Ｆｄの進入量が変化し、それにより小径縦路７１ｉと先細軸部５２Ｆｄとの間の隙間（通路断面積）を変化させることができる。これにより、気泡を微細化する最適な隙間に調整することができる。

(第２実施形態の変形例７)
図１１（ａ）は、変形例７にかかる継手７０Ｇの縦断面図である。図１１（ｂ）は、絞り部材７３Ｇを平面視した図である。
継手７０Ｇは、継手本体７１と、整流部材５２Ｇと、絞り部材７３Ｇとを有する。継手本体７１については、上述した実施形態と同様であるため、同じ符号を付して重複説明を省略する。

整流部材５２Ｇは、円盤部５２Ｇａと、円筒胴部５２Ｇｂと、円錐部５２Ｇｃと、円筒胴部５２Ｇｂより小径の軸部５２Ｇｄとを連設してなる。円筒胴部５２Ｇｂと軸部５２Ｇｄとの境界に配設された円錐部（整流部ともいう）５２Ｇｃは、円筒胴部５２Ｇｂから軸部５２Ｇｄに向かうにしたがって小径となっており、組付けた状態で中間通路５１ｅに対向する位置に配設される。

円盤部５２Ｇａの外周に形成された雄ねじ５２Ｇｅを、第３通路７１Ｇｆの下端内周に形成された雌ねじ７１ｐに螺合させることで、整流部材５２Ｇは、第３通路７１ｆ内に取り付けられる。整流部材５２Ｇと第３通路７１Ｇｆとの隙間は、Ｏ－リングＯＲ３により密封される。

このとき、円筒胴部５２Ｇｂと、円錐部５２Ｇｃと、軸部５２Ｇｄの一部（根元側)は、大径縦路５１ｇの径方向内側に位置し、軸部５２Ｇｄの残り(先端側)は、中径縦路７１ｈと小径縦路７１ｉの径方向内側に位置するが、軸部５２Ｇｄは小径縦路７１ｉから突出しない。小径縦路７１ｉの上端に、軸部５２Ｇｄから離間して、絞り部材７３Ｇが圧入により固定されている。

絞り部材７３Ｇは、図１１（ｂ）に示すようにリング状を有する。このため、第３通路７１Ｇｆにおいては、絞り部材７３Ｇの内側の通路断面積が最も小さくなっている。かかる通路断面積は、中間通路７１ｅ及び第１通路７１ｊの通路断面積よりも小さいと好ましい。絞り部材７３Ｇも、気泡微細化構造を形成する。

本実施の形態によれば、冷凍サイクルの動作中に、膨張弁の排出側流路から第４配管６４を介して第２通路７１ｄ内へと進入した冷媒は、中間通路７１ｅを介して大径縦路７１ｇに至り、ここから方向を変えて小径縦路７１ｉ側に向かう。このとき、整流部材５２Ｇの円錐部５２Ｇｃによって、冷媒の流れ成分が小径縦路７１ｉに向かう方向に変換され、いわゆる整流作用を発揮する。この整流作用により、冷媒の流れ方向が徐々に変化するため、圧損による流量低下を抑制できる。

さらに、小径縦路７１ｉと軸部５１Ｇｄとの隙間で気泡が細分化することに加え、小径縦路７１ｉ内には絞り部材７３Ｇが配置されているため、冷媒が絞り部材７３Ｇを通過する間に、冷媒に内包される気泡がつぶれてさらに微細化する。このため、絞り部材７３Ｇを通過した冷媒中には、比較的大きな気泡が含まれておらず、したがって気泡が破裂しても騒音を低く抑えることができる。

(第２実施形態の変形例８)
図１２（ａ）は、変形例８にかかる継手７０Ｈの縦断面図である。図１２（ｂ）は、絞り部材７３Ｈを平面視した図である。
継手７０Ｈは、継手本体７１Ｈと、整流部材５２Ｈと、絞り部材７３Ｈとを有する。

継手本体７１Ｈは、第３通路７１Ｈｆの構成のみが異なる。より具体的に、第３通路７１Ｈｆは、中間通路７１ｅと交差する大径縦路７１Ｈｇと、中径縦路７１Ｈｈと、小径縦路７１Ｈｉとを有する。大径縦路７１Ｈｇは、中径縦路７１Ｈｈより大径であって、両者は同軸である。小径縦路７１Ｈｉは、中径縦路７１Ｈｈより小径であって、中径縦路７１Ｈｈに対して、中間通路７１Ｈｅに対し離間する側に偏心している。

整流部材５２Ｈは、円盤部５２Ｈａと、円筒胴部５２Ｈｂと、整流部５２Ｈｃと、円筒胴部５２Ｈｂより小径の軸部５２Ｈｄとを連設してなる。円盤部５２Ｈａと円筒胴部５２Ｈｂとは同軸であるが、軸部５２Ｈｄは円盤部５２Ｈａと円筒胴部５２Ｈｂとに対し、中間通路７１ｅに対し離間する側に偏心している。円筒胴部５２Ｈｂと軸部５２Ｈｄとの境界に配設された整流部５２Ｈｃは、中間通路７１ｅに向くように傾斜した斜面となっている。

本変形例においては、第３通路７１Ｈｆに対して、整流部材５２Ｈの円盤部５２Ｈａが圧入や接着等により取り付けられており、それにより小径縦路７１Ｈｉ内の適切な位置に、整流部材５２Ｈの軸部５２Ｈｄを配置することができる。整流部材５２Ｈと第３通路５１Ｈｆとの隙間は、Ｏ－リングＯＲ３により密封される。

このとき、円筒胴部５２Ｈｂと、整流部５２Ｈｃと、軸部５２Ｈｄの一部（根元側)は、大径縦路５１ｇの径方向内側に位置し、軸部５２Ｈｄの残り(先端側)は、中径縦路７１Ｈｈと小径縦路７１Ｈｉの径方向内側に位置するが、軸部５２Ｈｄは小径縦路７１Ｈｉから突出しない。小径縦路７１Ｈｉの上端に、軸部５２Ｈｄから離間して、絞り部材７３Ｈがカシメやロウ付けによって固定されている。

絞り部材７３Ｈは、図１２（ｂ）に示すように半円形状の板材である。このため、第３通路７１Ｈｆにおいては、絞り部材７３Ｈにより制限される通路断面積が最も小さくなっている。かかる通路断面積は、中間通路７１ｅ及び第１通路７１ｊの通路断面積よりも小さいと好ましい。絞り部材７３Ｈも、気泡微細化構造を形成する。

本実施の形態によれば、冷凍サイクルの動作中に、膨張弁の排出側流路から第４配管６４を介して第２通路７１ｄ内へと進入した冷媒は、中間通路７１ｅを介して大径縦路７１Ｈｇに至り、ここから方向を変えて小径縦路７１Ｈｉ側に向かう。このとき、整流部材５２Ｈの整流部５２Ｈｃによって、冷媒の流れ成分が小径縦路７１Ｈｉに向かう方向に変換され、長い距離にわたって、いわゆる整流作用を発揮する。この整流作用により、冷媒の流れ方向が徐々に変化するため、圧損による流量低下を抑制できる。

さらに、小径縦路７１ｉと軸部７１Ｈｄとの隙間で気泡が細分化することに加え、小径縦路７１Ｈｉ内には絞り部材７３Ｈが配置されているため、冷媒が絞り部材７３Ｈを通過する間に、冷媒に内包される気泡がつぶれてさらに微細化する。このため、絞り部材７３Ｈを通過した冷媒中には、比較的大きな気泡が含まれておらず、したがって気泡が破裂しても騒音を低く抑えることができる。

(第２実施形態の変形例９)
図１３（ａ）は、変形例９にかかる継手７０Ｉの縦断面図である。図１３（ｂ）は、絞り部材７３Ｉを平面視した図である。
継手７０Ｉは、継手本体７１Ｉと、整流部材５２Ｉと、絞り部材７３Ｉとを有する。第２実施形態と同様な構成については、同じ符号を付して重複説明を省略する。

継手本体７１Ｉは、第３通路７１Ｉｆの構成のみが異なる。より具体的に、第３通路７１Ｉｆは、冷媒が通過する部位は内径が一定である。

整流部材５２Ｉは、円盤部５２Ｉａと、円筒胴部５２Ｉｂと、円筒胴部５２Ｉｂより小径の軸部５２Ｉｄとを連設してなる。軸部５２Ｉｄは、組付けた状態で中間通路５１ｅに対向する位置に配設される。

円盤部５２Ｉａの外周に形成された雄ねじ５２Ｉｅを、第３通路７１Ｉｆの下端内周に形成された雌ねじ７１ｐに螺合させることで、整流部材５２Ｉは、第３通路７１Ｉｆ内に取り付けられる。整流部材５２Ｉと第３通路７１Ｉｆとの隙間は、Ｏ－リングＯＲ３により密封される。

このとき、円筒胴部５２Ｉｂと軸部５２Ｉｄは、第３通路７１Ｉｆの径方向内側に位置するが、第３通路７１Ｉｆから突出しない。第３通路７１Ｉｆの上端に、軸部５２Ｉｄから離間して、絞り部材７３Ｉが圧入により固定されている。

絞り部材７３Ｉは、図１３（ｂ）に示すようにリング状を有する。このため、第３通路７１Ｉｆにおいては、絞り部材７３Ｉの内側の通路断面積が最も小さくなっている。かかる通路断面積は、中間通路７１ｅ及び第１通路７１ｊの通路断面積よりも小さいと好ましい。絞り部材７３Ｉにより、気泡微細化構造を形成する。

本実施の形態によれば、冷凍サイクルの動作中に、膨張弁の排出側流路から第４配管６４を介して第２通路７１ｄ内へと進入した冷媒は、中間通路７１ｅを介して第３通路７１Ｉｆに至り、ここから方向を変えて上方に向かう。

第３通路７１Ｉｆに絞り部材７３Ｉが配置されているため、冷媒が絞り部材７３Ｉを通過する間に、冷媒に内包される気泡がつぶれて微細化する。このため、絞り部材７３Ｉを通過した冷媒中には、比較的大きな気泡が含まれておらず、したがって気泡が破裂しても騒音を低く抑えることができる。

(第２実施形態の変形例１０)
図１４（ａ）は、変形例１０にかかる継手７０Ｊの縦断面図である。図１４（ｂ）は、絞り部材７３Ｊを平面視した図である。
継手７０Ｊは、継手本体７１Ｉと、整流部材５２Ｉと、絞り部材７３Ｊとを有する。継手本体７１Ｉと整流部材５２Ｉについては、変形例９と同様な構成を有するため、同じ符号を付して重複説明を省略する。

絞り部材７３Ｊは、図１４（ｂ）に示すように、複数の貫通孔７３Ｊａを形成した円形板からなり、圧入等により第３通路７１Ｉｆの上端に固定されている。貫通孔７３Ｊａのみを冷媒が通過する。第３通路７１Ｊｆにおいては、貫通孔７３Ｊａを合計した通路断面積が最も小さくなっている。かかる通路断面積は、中間通路７１ｅ及び第１通路７１ｊの通路断面積よりも小さいと好ましい。絞り部材７３Ｊにより、気泡微細化構造を形成する。

第３通路７１Ｉｆに絞り部材７３Ｊが配置されているため、冷媒が絞り部材７３Ｊを通過する間に、冷媒に内包される気泡がつぶれて微細化する。このため、絞り部材７３Ｊを通過した冷媒中には、比較的大きな気泡が含まれておらず、したがって気泡が破裂しても騒音を低く抑えることができる。

(第２実施形態の変形例１１)
図１５（ａ）は、変形例１１にかかる継手７０Ｋの縦断面図である。図１５（ｂ）は、絞り部材７３Ｋを平面視した図である。
継手７０Ｋは、継手本体７１Ｉと、整流部材５２Ｉと、絞り部材７３Ｋとを有する。継手本体７１Ｉと整流部材５２Ｉについては、変形例９と同様な構成を有するため、同じ符号を付して重複説明を省略する。

絞り部材７３Ｋは、図１５（ｂ）に示すように、円形板の一部であって平面視でＤ字形状の板からなり、圧入等により第３通路７１Ｉｆの上端に固定されている。このため、第３通路７１Ｉｆにおいては、絞り部材７３Ｋにより制限される通路断面積が最も小さくなっている。かかる通路断面積は、中間通路７１ｅ及び第１通路７１ｊの通路断面積よりも小さいと好ましい。絞り部材７３Ｋにより、気泡微細化構造を形成する。

第３通路７１Ｉｆに絞り部材７３Ｋが配置されているため、冷媒が絞り部材７３Ｋを通過する間に、冷媒に内包される気泡がつぶれて微細化する。このため、絞り部材７３Ｋを通過した冷媒中には、比較的大きな気泡が含まれておらず、したがって気泡が破裂しても騒音を低く抑えることができる。

なお、本発明は、上述の実施形態に限定されない。本発明の範囲内において、上述の実施形態の任意の構成要素の変形が可能である。また、上述の実施形態において任意の構成要素の追加または省略が可能である。例えば、絞り部材は、第３通路内に限らず第４通路内に配置されても良い。

１：膨張弁
２：弁本体
３：弁体
４：付勢装置
５：作動棒
６：リングばね
８：パワーエレメント
２０：弁座
２１：第１流路
２２：第２流路
２２１：中間室
２３：戻り流路
２７：弁通孔
２８：作動棒挿通孔
２９：環状凹部
４１：コイルばね
４２：弁体サポート
４３：ばね受け部材
５０、５０Ａ、７０～７０Ｋ：継手
５１、５１Ａ、７１、７１Ｅ、７１Ｈ、７１Ｉ：継手本体
５２～５２Ｉ：整流部材(制限部材)
１００：冷媒循環システム
１０１：コンプレッサ
１０２：コンデンサ
１０４：エバポレータ
ＶＳ：弁室

Claims

膨張弁と配管とを接続する継手であって、
前記配管に連通する第１通路と、前記膨張弁の弁室に連通する第２通路と、前記第１通路と前記第２通路とに交差する第３通路とを備えた継手本体と、
前記第２通路または前記第３通路に対し隙間をあけて挿入された軸部を備えた制限部材と、を有することを特徴とする継手。
前記第３通路に配置され、通路断面積を減少させる絞り部材を有する、
ことを特徴とする請求項１に記載の継手。
前記絞り部材はリング状である、
ことを特徴とする請求項２に記載の継手。
前記絞り部材は、貫通孔を有する板材からなる、
ことを特徴とする請求項２に記載の継手。
前記絞り部材は、円形板の一部である、
ことを特徴とする請求項２に記載の継手。
前記第１通路及び前記第２通路の一方から他方に冷媒が流れるとき、前記制限部材は、前記一方から流れてきた冷媒に対して、前記他方に向かうように流れの方向を変更する整流部を備える、
ことを特徴とする請求項１～５のいずれか一項に記載の継手。
前記整流部は、前記第３通路の軸線に対して非対称である、
ことを特徴とする請求項６に記載の継手。
前記第３通路は、前記第２通路に近い側の大径部と、前記第１通路に近い側の小径部とを備え、前記軸部は、前記小径部に隙間を開けて挿入されている、
ことを特徴とする請求項１～７のいずれか一項に記載の継手。
前記小径部は、前記大径部に対し前記第２通路から離間するように偏心している、
ことを特徴とする請求項８に記載の継手。
前記軸部は、冷媒の流れ方向に沿って縮径する先細形状を有する、
ことを特徴とする請求項１～９のいずれか一項に記載の継手。