JP7478754B2 - タイヤ - Google Patents

Description

本発明は、タイヤに関する。

車両の安全性を向上させる観点から、乾燥路面のみならず、湿潤路面、氷雪路面等の様々な路面上でのタイヤの制動性や駆動性を向上させるために、種々の検討がなされている。例えば、乾燥路面での制動性能が高く、かつ、マンホール等の、アスファルトと比して滑りやすい湿潤路面においても高い制動性能を有するトレッドゴムを製造可能なゴム組成物として、天然ゴムを７０質量％以上含むゴム成分（Ａ）を配合してなり、ゴム成分１００質量部に対して、Ｃ_５系樹脂、Ｃ_５～Ｃ_９系樹脂、Ｃ_９系樹脂、テルペン系樹脂、テルペン－芳香族化合物系樹脂、ロジン系樹脂、ジシクロペンタジエン樹脂、及びアルキルフェノール系樹脂の中から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性樹脂（Ｂ）を５～５０質量部、並びにシリカを含む充填剤（Ｃ）を２０～１２０質量部配合してなり、前記充填剤（Ｃ）中のシリカ含有量が５０～１００質量％であるゴム組成物が開示されている（例えば、特許文献１参照）。

また、湿潤路面でのグリップ性能を損なうことなく、乾いた路面でのグリップ性能を向上させることができるタイヤ用ゴム組成物として、スチレン含有率が２０～６０質量％であるスチレン－ブタジエンゴムを、ゴム成分中に７０質量部以上含むジエン系ゴム成分１００質量部に対して、シリカ５０～３００質量部と、一般式ｍＭ１・ｘＳｉＯｙ・ｚＨ_２Ｏで表される無機剤０～１５０質量部と、カーボンブラック０～１５０質量部とからなる充填剤群から、シリカと無機剤の合計量が２００～３５０質量部で、かつ、シリカと無機剤とカーボンブラックの合計量が２００～３５０質量部となるように前記各充填剤を含有し、総充填剤量に対して７０質量％以上の量となる軟化剤を含有すると共に、軟化点が１４５℃以下となる樹脂の少なくとも１種以上を５～６０質量部含有してなるタイヤ用ゴム組成物が開示されている（例えば、特許文献２参照）。

国際公開第２０１５／０７９７０３号 特開２００８－１８４５０５号公報

しかしながら、特許文献１及び２で開示されたゴム組成物では、ウェットグリップ性の向上と、転がり抵抗の低下とのバランスについて更なる向上が求められていた。
本発明は、ウェットグリップ性に優れ、かつ、転がり抵抗が低いタイヤを提供することを目的とし、該目的を解決することを課題とする。

＜１＞ イソプレン骨格を有するゴム及び結合スチレン量が１５％以下のアミノアルコキシシラン変性スチレンブタジエンゴムを含有するゴム成分と、
窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が１３０ｍ^２／ｇ以上３３０ｍ^２／ｇ未満であるシリカを含有し、前記ゴム成分１００質量部に対して４０～１２５質量部である充填剤と、
軟化点が１１０℃より高く、ポリスチレン換算の重量平均分子量が２００～１２００ｇ／ｍｏｌであり、前記ゴム成分１００質量部に対して５～５０質量部である水添樹脂と
を含むゴム組成物を用いたタイヤ。

＜２＞ 前記ゴム成分中の前記変性スチレンブタジエンゴムの含有量が、１０～９０質量％である＜１＞に記載のタイヤ。
＜３＞ 前記ゴム成分中の前記イソプレン骨格を有するゴムの含有量が、１０～９０質量％である＜１＞または＜２＞に記載のタイヤ。
＜４＞ 前記ゴム成分が、更に、結合スチレン量が３０％以上の変性スチレンブタジエンゴムを含有する＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載のタイヤ。

＜５＞ 前記充填剤が、更にカーボンブラックを含有し、前記充填剤中の前記シリカの含有量が７０質量％以上である＜１＞～＜４＞のいずれか１つに記載のタイヤ。
＜６＞ 前記水添樹脂が、水添Ｃ_５系樹脂、水添Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、及び水添ジシクロペンタジエン系樹脂からなる群より選択される少なくとも１つである＜１＞～＜５＞のいずれか１つに記載のタイヤ。

＜７＞ 前記ゴム組成物が、更に、メルカプト基を有するシランカップリング剤を含む＜１＞～＜６＞のいずれか１つに記載のタイヤ。

本発明によれば、ウェットグリップ性に優れ、かつ、転がり抵抗が低いタイヤを提供することができる。

＜ゴム組成物＞
本発明におけるゴム組成物は、イソプレン骨格を有するゴム及び結合スチレン量が１５％以下のアミノアルコキシシラン変性スチレンブタジエンゴムを含有するゴム成分と、
窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が１３０ｍ^２／ｇ以上３３０ｍ^２／ｇ未満であるシリカを含有し、ゴム成分１００質量部に対して４０～１２５質量部である充填剤と、
軟化点が１１０℃より高く、ポリスチレン換算の重量平均分子量が２００～１２００ｇ／ｍｏｌであり、ゴム成分１００質量部に対して５～５０質量部である水添樹脂とを含む。
「結合スチレン量が１５％以下のアミノアルコキシシラン変性スチレンブタジエンゴム」を「低Ｓｔ変性ＳＢＲ」と称することがある。また、「軟化点が１１０℃より高く、ポリスチレン換算の重量平均分子量が２００～１２００ｇ／ｍｏｌである水添樹脂」を、「本発明の水添樹脂」と称することがある。
また、窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）とは、ＡＳＴＭ Ｄ４５６７－０３（２００７）に規定されるＢＥＴ法に準じて測定される窒素吸着法比表面積（Ｎ_２ＳＡ）であり、「ＢＥＴ比表面積」と称することがある。

従来の技術ではシリカのような無機充填剤によってウェットグリップ性能を向上させていた。しかし、そのような充填剤ではエネルギーロスも上昇してしまうという課題があった。また、ガラス転移温度（Ｔｇ）が異なるゴムをブレンドして、タイヤの耐摩耗性を損なうことなくウェットグリップ性能と低転がり抵抗性能とのバランスに優れたタイヤトレッド用ゴム組成物を提供する検討がされてきたが、低ロス性能、耐摩耗性能等において不十分な点もあった。
また近年では、ゴム組成物中の熱可塑性樹脂の量を多くした配合、充填材におけるシリカ比率が高い配合、シリカを高分散させる変性ポリマーを使用する配合等、種々の検討がなされてきたが、二律背反解消にも限界があった。特に熱可塑性樹脂を始めとした軟化剤を多く配合する技術では、ゴムの弾性率が低下する問題もあった。
これに対し、本発明におけるゴム組成物は上記構成であることで、本発明におけるゴム組成物から得られたタイヤは、ウェットグリップ性に優れ、かつ、転がり抵抗が低い。

かかる理由は定かではないが、次の理由によるものと推察される。
本発明の水添樹脂は、ポリスチレン換算の重量平均分子量が１２００以下であり、低分子量あるためゴム成分と相溶し易く、また、本発明の水添樹脂は軟化点が高いので、ゴム成分を補強し、加硫ゴムの弾性率を上げると考えられ、タイヤの転がり抵抗が下がると考えられる。それと共に、本発明の水添樹脂は、その相溶し易さから、路面グリップ性に必要な柔軟性をタイヤに与えることができ、滑り易い湿潤路面でのグリップ性、すなわち、ウェットグリップ性を向上することができると考えられる。
本発明におけるゴム組成物が含むスチレンブタジエンゴムは変性されていることから、補強性充填剤であるシリカとの相互作用が高く、また、結合スチレン量が１５％以下であり、タイヤの弾性率を高めすぎないことから、ウェットグリップ性を更に向上すると考えられる。一方、シリカは、窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が１３０ｍ^２／ｇ以上３３０ｍ^２／ｇ未満であり、粒径が小さいことから、タイヤの強度を高め、より転がり抵抗を下げると考えられる。また、本発明におけるゴム組成物はイソプレン骨格を有するゴムを含むことから、タイヤの機械的強度を向上し、耐摩耗性にも優れると考えられる。
以上より、本発明におけるゴム組成物から得られるタイヤは、ウェットグリップ性に優れ、かつ、転がり抵抗が低いと考えられる。
以下、本発明におけるゴム組成物及びタイヤについて詳細に説明する。

〔ゴム成分〕
ゴム成分は、イソプレン骨格を有するゴム及び結合スチレン量が１５％以下のアミノアルコキシシラン変性スチレンブタジエンゴム（低Ｓｔ変性ＳＢＲ）を含有する。
ゴム成分はイソプレン骨格を有するゴム及び低Ｓｔ変性ＳＢＲ以外のゴム成分、例えば、結合スチレン量が３０％以上の変性スチレンブタジエンゴムを更に含んでいてもよい。

（イソプレン骨格を有するゴム）
ゴム成分がイソプレン骨格を有するゴムを含有することで加硫ゴムの破壊強度を高めることができる。その結果、タイヤの転がり抵抗を低くすることができ、また、加硫ゴムの耐摩耗性に優れる。
イソプレン骨格を有するゴムとしては、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）等が挙げられる。
ゴム成分中のイソプレン骨格を有するゴムの含有量は、タイヤの転がり抵抗をより低くし、また、加硫ゴムの耐摩耗性を向上する観点から、１０～９０質量％であることが好ましく、２０～７０質量％であることがより好ましく、３０～６５質量％であることがより好ましく、３５～６０質量％であることがより好ましく、４１～５７質量％であることが更に好ましい。

（変性スチレンブタジエンゴム）
ゴム成分は、結合スチレン量が１５％以下のアミノアルコキシシラン変性スチレンブタジエンゴム（低Ｓｔ変性ＳＢＲ）を含有する。
スチレンブタジエンゴムの結合スチレン量とは、スチレンブタジエンゴムに含まれるスチレン単位の割合を意味する。
ゴム成分が低Ｓｔ変性ＳＢＲを含有することで、ウェットグリップ性に優れる。低Ｓｔ変性ＳＢＲの結合スチレン量は、１４％以下であることが好ましく、１３％以下であることがより好ましく、１２％以下であることが更に好ましい。また、低Ｓｔ変性ＳＢＲの結合スチレン量は、５％以上であることが好ましく、７％以上であることがより好ましく、８％以上であることが更に好ましい。

ゴム成分中の低Ｓｔ変性ＳＢＲの含有量は、ウェットグリップ性を向上し、転がり抵抗をより低くする観点から、１０～９０質量％であることが好ましく、１５～７０質量％であることがより好ましく、２０～６０質量％であることがより好ましく、２３～５８質量％であることがより好ましく、２８～５３質量％であることがより好ましく、２８～４８質量％であることがより好ましく、３１～４５質量％であることが更に好ましい。

ゴム成分は、更に、結合スチレン量が３０％以上の変性スチレンブタジエンゴム（以下、「高Ｓｔ変性ＳＢＲ」と称することがある）を含有することが好ましい。
ゴム成分が、低Ｓｔ変性ＳＢＲに加え、更に高Ｓｔ変性ＳＢＲを含有することで、転がり抵抗をより低くすることができる。
転がり抵抗をより低くする観点から、高Ｓｔ変性ＳＢＲの結合スチレン量は、３５％以上であることがより好ましく、３８％以上であることがより好ましく、３９％以上であることが更に好ましい。また、高Ｓｔ変性ＳＢＲの結合スチレン量は、６０％以下であることがより好ましく、５０％以下であることがより好ましく、４５％以下であることがより好ましく、４３％以下であることがより好ましく、４２％以下であることが更に好ましい。

高Ｓｔ変性ＳＢＲを含有する場合、転がり性能、ウェット性能、及び摩耗性能をそれぞれ向上する観点から、天然ゴム／低Ｓｔ変性ＳＢＲ／高Ｓｔ変性ＳＢＲの比率は、質量基準で、２０～７０／１５～６５／５～５０であることが好ましく、２０～５０／２０～５５／５～４０であることがより好ましく、３０～５０／３０～５５／１５～４０であることが更に好ましい。

変性ＳＢＲの結合スチレン量は、変性ＳＢＲの重合に用いる単量体の量、重合度等により調整することができる。また、変性ＳＢＲの結合スチレン量は、赤外法（モレロ法）で求めることができる。
なお、変性ＳＢＲ等の重合体の結合スチレン量およびビニル結合量を、重合体のミクロ構造と称することがある。

アミノアルコキシシラン変性とは、少なくとも１つの窒素原子を含む官能基と、少なくとも１つのアルコキシシラン基とを有する変性基の総称である。以下、少なくとも１つの窒素原子を含む官能基を窒素原子含有基と称することがある。
少なくとも１つの窒素原子を含む官能基（窒素原子含有基）は下記から選択されることが好ましい。
すなわち、窒素原子含有基は、第一アミノ基、加水分解可能な保護基で保護された第一アミノ基、第一アミンのオニウム塩残基、イソシアネート基、チオイソシアネート基、イミン基、イミン残基、アミド基、加水分解可能な保護基で保護された第二アミノ基、環状第二アミノ基、環状第二アミンのオニウム塩残基、非環状第二アミノ基、非環状第二アミンのオニウム塩残基、イソシアヌル酸トリエステル残基、環状第三アミノ基、非環状第三アミノ基、ニトリル基、ピリジン残基、環状第三アミンのオニウム塩残基及び非環状第三アミンのオニウム塩残基からなる群から選択される官能基を有する１価の基であることが好ましい。
窒素原子含有基は、更に、炭化水素基及びヘテロ原子からなる群より選択される少なくとも１つを含んでいてもよい。ここで、炭化水素基は、直鎖、分枝、脂環もしくは芳香族環を含む炭素数１～３０の１価の炭化水素基が挙げられる。また、ヘテロ原子は、酸素原子、硫黄原子及びリン原子からなる群より選ばれる少なくとも１種のヘテロ原子が挙げられる。

前記結合スチレン量が１５％以下のアミノアルコキシシラン変性ＳＢＲの変性箇所は、上述のように分子末端であってもよいが、主鎖であってもよい。
分子末端が変性されたＳＢＲは、例えば、国際公開第２００３／０４６０２０号、特開２００７－２１７５６２号公報に記載の方法に従って、活性末端を有するＳＢＲの末端に、種々の変性剤を反応させることで製造することができる。
一好適態様においては、該分子末端が変性された結合スチレン量が１５％以下のアミノアルコキシシラン変性ＳＢＲは、国際公開第２００３／０４６０２０号、特開２００７－２１７５６２号公報に記載の方法に従って、シス－１，４結合量が７５％以上の活性末端を有するＳＢＲの末端に、アミノアルコキシシラン化合物を反応させた後、多価アルコールのカルボン酸部分エステルと反応させて安定化を行うことで製造することができる。

前記多価アルコールのカルボン酸部分エステルとは、多価アルコールとカルボン酸とのエステルであり、かつ水酸基を一つ以上有する部分エステルを意味する。具体的には、炭素数４以上の糖類又は変性糖類と脂肪酸とのエステルが好ましく用いられる。このエステルは、さらに好ましくは、（１）多価アルコールの脂肪酸部分エステル、特に炭素数１０～２０の飽和高級脂肪酸又は不飽和高級脂肪酸と多価アルコールとの部分エステル（モノエステル、ジエステル、トリエステルのいずれでもよい）、（２）多価カルボン酸と高級アルコールの部分エステルを、多価アルコールに１～３個結合させたエステル化合物等が挙げられる。

部分エステルの原料に用いられる多価アルコールとしては、好ましくは少なくとも三つの水酸基を有する炭素数５又は６の糖類（水素添加されていても、水素添加されていなくてもよい）、グリコールやポリヒドロキシ化合物等が用いられる。また、原料脂肪酸としては、好ましくは炭素数１０～２０の飽和又は不飽和脂肪酸であり、例えば、ステアリン酸、ラウリン酸、パルミチン酸が用いられる。
多価アルコールの脂肪酸部分エステルの中では、ソルビタン脂肪酸エステルが好ましく、具体的には、ソルビタンモノラウリン酸エステル、ソルビタンモノパルミチン酸エステル、ソルビタンモノステアリン酸エステル、ソルビタントリステアリン酸エステル、ソルビタンモノオレイン酸エステル、ソルビタントリオレイン酸エステル等が挙げられる。

上記アミノアルコキシシラン化合物は、特に限定されないが、下記一般式（ｉ）で表されるアミノアルコキシアルコキシシラン化合物であることがより好ましい。
Ｒ^１１ _ａ－Ｓｉ－（ＯＲ^１２）_４－ａ ・・・ （ｉ）

一般式（ｉ）中、Ｒ^１１及びＲ^１２は、それぞれ独立に炭素数１～２０の一価の脂肪族炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基を示し、Ｒ^１１及びＲ^１２の少なくとも１つはアミノ基で置換されており、ａは０～２の整数であり、ＯＲ^１２が複数ある場合、各ＯＲ^１２は互いに同一でも異なっていてもよく、また、分子中には活性プロトンは含まれない。

少なくとも１つの窒素原子を含む官能基と、少なくとも１つのアルコキシ基と、少なくとも１つのシラン原子とを有する変性基は、より具体的には、下記一般式（II）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物由来の変性基であることが好ましい。

上記一般式（II）中、ｎ１＋ｎ２＋ｎ３＋ｎ４＝４（但し、ｎ２は１～４の整数であり、ｎ１、ｎ３及びｎ４は０～３の整数である）であり、Ａ^１は、飽和環状３級アミン化合物残基、不飽和環状３級アミン化合物残基、ケチミン残基、ニトリル基、（チオ）イソシアナート基（イソシアナート基又はチオイソシアナート基を示す。以下、同様。）、（チオ）エポキシ基、イソシアヌル酸トリヒドロカルビルエステル基、炭酸ジヒドロカルビルエステル基、ニトリル基、ピリジン基、（チオ）ケトン基、（チオ）アルデヒド基、アミド基、（チオ）カルボン酸エステル基、（チオ）カルボン酸エステルの金属塩、カルボン酸無水物残基、カルボン酸ハロゲン化合物残基、並びに加水分解性基を有する第一もしくは第二アミノ基又はメルカプト基の中から選択される少なくとも１種の官能基であり、ｎ４が２以上の場合には同一でも異なっていてもよく、Ａ^１は、Ｓｉと結合して環状構造を形成する二価の基であってもよく、Ｒ^２１は、炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｎ１が２以上の場合には同一でも異なっていてもよく、Ｒ^２３は、炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基、炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基又はハロゲン原子（フッ素、塩素、臭素、又は、ヨウ素）であり、ｎ３が２以上の場合には同一でも異なっていてもよく、Ｒ^２２は、炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、いずれも窒素原子及び／又はケイ素原子を含有していてもよく、ｎ２が２以上の場合には、互いに同一もしくは異なっていてもよく、或いは、一緒になって環を形成しており、Ｒ^２４は、炭素数１～２０の二価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基であり、ｎ４が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。

上記加水分解性基を有する第一もしくは第二アミノ基又は上記加水分解性基を有するメルカプト基における加水分解性基として、トリメチルシリル基又はｔｅｒｔ－ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。
なお、本発明において、「炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基」とは、「炭素数１～２０の一価の脂肪族炭化水素基もしくは炭素数３～２０の一価の脂環式炭化水素基」をいう。二価の炭化水素基の場合も同様である。
上記一般式（II）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物の具体例としては、〔Ｎ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）－（３－アミノ－１－プロピル）〕（メチル）（ジエトキシ）シランが好適に挙げられる。

さらに、上記一般式（II）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物は、下記一般式（III）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物であることがより好ましい。

上記一般式（III）中、ｐ１＋ｐ２＋ｐ３＝２（但し、ｐ２は１～２の整数であり、ｐ１及びｐ３は０～１の整数である）であり、Ａ^２は、ＮＲａ（Ｒａは、一価の炭化水素基、加水分解性基又は含窒素有機基である。加水分解性基として、トリメチルシリル基又はｔｅｒｔ－ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。）、或いは、硫黄である。Ｒ^２５は、炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。Ｒ^２７は、炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基、炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基又はハロゲン原子（フッ素、塩素、臭素、又は、ヨウ素）である。Ｒ^２６は、炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基、炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基又は含窒素有機基であり、いずれも窒素原子及び／又はケイ素原子を含有していてもよく、ｐ２が２の場合には、互いに同一もしくは異なり、或いは、一緒になって環を形成している。Ｒ^２８は、炭素数１～２０の二価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。

さらに、上記一般式（II）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物は、下記一般式（IV）又は（Ｖ）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物であることがより好ましい。

上記一般式（IV）中、ｑ１＋ｑ２＝３（但し、ｑ１は０～２の整数であり、ｑ２は１～３の整数である）である。Ｒ^３１は炭素数１～２０の二価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。Ｒ^３２及びＲ^３３はそれぞれ独立して加水分解性基、炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。Ｒ^３４は炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｑ１が２の場合には同一でも異なっていてもよい。Ｒ^３５は炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｑ２が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。

上記一般式（Ｖ）中、ｒ１＋ｒ２＝３（但し、ｒ１は１～３の整数であり、ｒ２は０～２の整数である）である。Ｒ^３６は炭素数１～２０の二価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。Ｒ^３７はジメチルアミノメチル基、ジメチルアミノエチル基、ジエチルアミノメチル基、ジエチルアミノエチル基、メチルシリル（メチル）アミノメチル基、メチルシリル（メチル）アミノエチル基、メチルシリル（エチル）アミノメチル基、メチルシリル（エチル）アミノエチル基、ジメチルシリルアミノメチル基、ジメチルシリルアミノエチル基、炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｒ１が２以上の場合には同一でも異なっていてもよい。Ｒ^３８は炭素数１～２０のヒドロカルビルオキシ基、炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であり、ｒ２が２の場合には同一でも異なっていてもよい。

また、上記変性剤が、下記一般式（VI）又は（VII）で表される２つ以上の窒素原子を有するヒドロカルビルオキシシラン化合物であることが好ましい。

上記一般式（VI）中、ＴＭＳはトリメチルシリル基である。Ｒ^４０はトリメチルシリル基、炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。Ｒ^４１は炭素数１～２０のヒドロカルビルオキシ基、炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。Ｒ^４２は炭素数１～２０の二価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。

上記一般式（VII）中、ＴＭＳはトリメチルシリル基である。Ｒ^４３及びＲ^４４はそれぞれ独立して炭素数１～２０の二価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。Ｒ^４５は炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。複数のＲ^４５は、同一でも異なっていてもよい。

また、上記一般式（II）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物が、下記一般式（VIII）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物であることがより好ましい。

上記一般式（VIII）中、ｒ１＋ｒ２＝３（但し、ｒ１は０～２の整数であり、ｒ２は１～３の整数である）である。ＴＭＳはトリメチルシリル基である。Ｒ^４６は炭素数１～２０の二価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。Ｒ^４７及びＲ^４８はそれぞれ独立して炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。複数のＲ^４７又はＲ^４８は、同一でも異なっていてもよい。

さらに、上記変性剤が、下記一般式（IX）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物であることが好ましい。

上記一般式（IX）中、Ｘはハロゲン原子（フッ素、塩素、臭素、又は、ヨウ素）である。Ｒ^４９は炭素数１～２０の二価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の二価の芳香族炭化水素基である。Ｒ^５０及びＲ^５１はそれぞれ独立して加水分解性基、炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基、又は、炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基であるか、或いは、Ｒ^５０及びＲ^５１は結合して二価の有機基を形成しており、Ｒ^５２及びＲ^５３はそれぞれ独立してハロゲン原子（フッ素、塩素、臭素、又は、ヨウ素）、ヒドロカルビルオキシ基、炭素数１～２０の一価の脂肪族もしくは脂環式炭化水素基又は炭素数６～１８の一価の芳香族炭化水素基である。Ｒ^５０及びＲ^５１としては、加水分解性基であることが好ましく、加水分解性基として、トリメチルシリル基又はｔｅｒｔ－ブチルジメチルシリル基が好ましく、トリメチルシリル基が特に好ましい。

また、上記変性剤が、下記一般式（Ｘ）～（XIII）で表される構造を有する化合物であることが好ましい。

ここで、式（Ｘ）～（XII）に含まれる記号Ｕ、Ｖはそれぞれ０～２かつ、Ｕ＋Ｖ＝２を満たす整数である。また、式（Ｘ）～（XIII）中のＲ^５４～Ｒ^９２は同一でも異なっていても良く、炭素数１から２０の１価又は２価の脂肪族若しくは、脂環式炭化水素または、炭素数６～１８の１価又は２価の芳香族炭化水素基である。また、式（XIII）中のα、βは０～５の整数である。

また、式（Ｘ）～（XII）を満たす化合物の中でも、特に、Ｎ１，Ｎ１，Ｎ７－テトラメチル－４－（（トリメトキシシリル）メチル）－１，７へプタン、２－（（ヘキシル－ジメトキシシリル）メチル）－Ｎ１，Ｎ１，Ｎ３，Ｎ３－２－ペンタメチルプロパン－１，３－ジアミン、Ｎ１－（３－（ジメチルアミノ）プロピル－Ｎ３，Ｎ３－ジメチル－Ｎ１－（３－（トリメトキシシリル）プロピル）プロパン－１，３－ジアミン、４－（３－（ジメチルアミノ）プロピル）－Ｎ１，Ｎ１，Ｎ７，Ｎ７－テトラメチル－４－（（トリメトキシシリル）メチル）へプタン－１，７－ジアミン、が好ましい。
式（XIII）を満たす化合物の中でも、特に、Ｎ，Ｎ－ジメチル－２－（３－（ジメトキシメチルシリル）プロポキシ）エタンアミン、Ｎ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）－２－（３－（トリメトキシシリル）プロポキシ）エタンアミン、Ｎ，Ｎ－ジメチル－２－（３－（トリメトキシシリル）プロポキシ）エタンアミン、Ｎ，Ｎ－ジメチル－３－（３－（トリメトキシシリル）プロポキシ）プロパン－１－アミンが好ましい。

以上の一般式（II）～（XIII）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物は、上記ｔａｎδ温度分散曲線のピーク温度が最も低いポリマー相に含有され得る変性重合体がアニオン重合により製造される場合の変性剤として用いられることが好ましい。
また、一般式（II）～（XIII）で表されるヒドロカルビルオキシシラン化合物は、アルコキシシラン化合物であることが好ましい。

本発明におけるゴム組成物において、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、共役ジエン系重合体を、下記一般式（１）で表されるカップリング剤と反応させてなることが好ましい。この場合、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性を更に向上させることができる。

式（１）中、Ｒ^１、Ｒ^２及びＲ^３は、それぞれ独立して単結合又は炭素数１～２０のアルキレン基を示す。Ｒ^４、Ｒ^５、Ｒ^６、Ｒ^７及びＲ^９は、それぞれ独立して炭素数１～２０のアルキル基を示す。Ｒ^８及びＲ^１１は、それぞれ独立して炭素数１～２０のアルキレン基を示す。Ｒ^１０は、炭素数１～２０の、アルキル基又はトリアルキルシリル基を示す。ｍは、１～３の整数を示し、ｐは、１又は２を示す。Ｒ^１～Ｒ^１１、ｍ及びｐは、複数存在する場合、それぞれ独立している。ｉ、ｊ及びｋは、それぞれ独立して０～６の整数を示す。但し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は、３～１０の整数である。Ａは、炭素数１～２０の、炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子及びリン原子からなる群から選択される少なくとも一種の原子を有し、活性水素を有しない有機基を示す。

一般に、分岐を有する重合体は、同一の絶対分子量である直鎖状の重合体と比較した場合に、分子の大きさが小さくなる傾向にあり、前記収縮因子（ｇ’）は、想定上同一の絶対分子量である直鎖状重合体に対する、分子の占める大きさの比率の指標である。即ち、重合体の分岐度が大きくなれば、収縮因子（ｇ’）は小さくなる傾向にある。本実施形態では、分子の大きさの指標として固有粘度を用い、直鎖状の重合体は、固有粘度［η］＝－３．８８３Ｍ^{０．７７１}の関係式に従うものとして用いる。変性共役ジエン系重合体の各絶対分子量のときの収縮因子（ｇ’）を算出し、絶対分子量が１００×１０^４～２００×１０^４のときの収縮因子（ｇ’）の平均値を、その変性共役ジエン系重合体の収縮因子（ｇ’）とする。

ここで、「分岐」とは、１つの重合体に対して、他の重合体が直接的又は間接的に結合することにより形成されるものである。また、「分岐度」は、１の分岐に対して、直接的又は間接的に互いに結合している重合体の数である。例えば、後述するカップリング残基を介して間接的に、後述の５つの共役ジエン系重合体鎖が互いに結合している場合には、分岐度は５である。なお、カップリング残基とは、共役ジエン系重合体鎖に結合される、変性共役ジエン系重合体の構成単位であり、例えば、後述する共役ジエン系重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、カップリング剤由来の構造単位である。また、共役ジエン系重合体鎖は、変性共役ジエン系重合体の構成単位であり、例えば、後述する共役ジエン系重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、共役ジエン系重合体由来の構造単位である。

前記収縮因子（ｇ’）は、０．６４未満であり、好ましくは０．６３以下であり、より好ましくは０．６０以下であり、さらに好ましくは０．５９以下であり、より一層好ましくは０．５７以下である。また、収縮因子（ｇ’）の下限は特に限定されず、検出限界値以下であってもよいが、好ましくは０．３０以上であり、より好ましくは０．３３以上であり、さらに好ましくは０．３５以上であり、より一層好ましくは０．４５以上である。収縮因子（ｇ’）がこの範囲である変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を使用することで、ゴム組成物の加工性が向上する。

収縮因子（ｇ’）は分岐度に依存する傾向にあるため、例えば、分岐度を指標として収縮因子（ｇ’）を制御することができる。具体的には、分岐度が６である変性共役ジエン系重合体とした場合には、その収縮因子（ｇ’）は０．５９以上０．６３以下となる傾向にあり、分岐度が８である変性共役ジエン系重合体とした場合には、その収縮因子（ｇ’）は０．４５以上０．５９以下となる傾向にある。収縮因子（ｇ’）は、後述する実施例に記載の方法により測定する。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、分岐を有し、分岐度が５以上であることが好ましい。また、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合する共役ジエン系重合体鎖とを有し、さらに、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して５以上の当該共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むことがより好ましい。分岐度が５以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して５以上の共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性共役ジエン系重合体の構造を特定することにより、より確実に収縮因子（ｇ’）を０．６４未満にすることができる。なお、１のカップリング残基に対して結合している共役ジエン系重合体鎖の数は、収縮因子（ｇ’）の値から確認することができる。

また、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、分岐を有し、分岐度が６以上であることがより好ましい。また、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合する共役ジエン系重合体鎖とを有し、さらに、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して６以上の当該共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むことが、さらに好ましい。分岐度が６以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して６以上の共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性共役ジエン系重合体の構造を特定することにより、収縮因子（ｇ’）を０．６３以下にすることができる。

更に、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、分岐を有し、分岐度が７以上であることがさらに好ましく、分岐度が８以上であることがより一層好ましい。分岐度の上限は特に限定されないが、１８以下であることが好ましい。また、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、１以上のカップリング残基と、該カップリング残基に対して結合する共役ジエン系重合体鎖とを有し、さらに、上記分岐が、１の当該カップリング残基に対して７以上の当該共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むことが、より一層好ましく、１の当該カップリング残基に対して８以上の当該共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むことが、特に好ましい。分岐度が８以上であること、及び、分岐が、１のカップリング残基に対して８以上の共役ジエン系重合体鎖が結合している分岐を含むよう、変性共役ジエン系重合体の構造を特定することにより、収縮因子（ｇ’）を０．５９以下にすることができる。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、窒素原子と、ケイ素原子とを有することが好ましい。この場合、ゴム組成物の加工性が良好となり、また、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性を更に向上させることができる。なお、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）が窒素原子を有することは、後述する実施例記載の方法で、特定のカラムへの吸着の有無によって確認することができる。また、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）がケイ素原子を有することは、後述する実施例に記載の方法で金属分析によって確認することができる。

前記共役ジエン系重合体鎖は、少なくともその１つの末端が、それぞれカップリング残基が有するケイ素原子と結合していることが好ましい。この場合、複数の共役ジエン系重合体鎖の末端が、１のケイ素原子と結合していてもよい。また、共役ジエン系重合体鎖の末端と炭素数１～２０のアルコキシ基又は水酸基とが、一つのケイ素原子に結合し、その結果として、その１つのケイ素原子が炭素数１～２０のアルコキシシリル基又はシラノール基を構成していてもよい。

前記変性共役ジエン系共重合体（Ａ１）は、伸展油を加えた油展重合体とすることができる。該変性共役ジエン系共重合体（Ａ１）は、非油展であっても、油展であってもよいが、耐摩耗性の観点から、１００℃で測定されるムーニー粘度が、２０以上１００以下であることが好ましく、３０以上８０以下であることがより好ましい。なお、ムーニー粘度は、後述する実施例に記載の方法により測定する。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、２０×１０^４以上３００×１０^４以下であり、好ましくは５０×１０^４以上であり、より好ましくは６４×１０^４以上であり、さらに好ましくは８０×１０^４以上である。また、上記重量平均分子量は、好ましくは２５０×１０^４以下であり、更に好ましくは１８０×１０^４以下であり、より好ましくは１５０×１０^４以下である。重量平均分子量が２０×１０^４未満では、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性とを十分に向上させることができない。また、重量平均分子量が３００×１０^４を超えると、ゴム組成物の加工性が悪化する。変性共役ジエン系重合体（Ａ１）及び後述する共役ジエン系重合体の重量平均分子量は、後述する実施例に記載の方法により測定する。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、該変性共役ジエン系重合体の総量（１００質量％）に対して、分子量が２００×１０^４以上５００×１０^４以下である変性共役ジエン系重合体（以下、「特定の高分子量成分」ともいう。）を、０．２５質量％以上３０質量％以下含む。該特定の高分子量成分の含有量が０．２５質量％未満でも、３０質量％を超えても、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性を十分に向上させることができない。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、特定の高分子量成分を、好ましくは１．０質量％以上含み、より好ましくは１．４質量％以上含み、さらに好ましくは１．７５質量％以上含み、より一層好ましくは２．０質量％以上含み、特に好ましくは２．１５質量％以上含み、極めて好ましくは２．５質量％以上含む。また、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、特定の高分子量成分を、好ましくは２８質量％以下含み、より好ましくは２５質量％以下含み、さらに好ましくは２０質量％以下含み、より一層好ましくは１８質量％以下含む。

なお、本明細書において「分子量」とは、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）によって得られる、標準ポリスチレン換算分子量である。特定の高分子量成分の含有量がこのような範囲にある変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を得るためには、後述する重合工程と反応工程とにおける反応条件を制御することが好ましい。例えば、重合工程においては、後述する有機モノリチウム化合物の重合開始剤としての使用量を調整すればよい。また、重合工程において、連続式、及び回分式のいずれの重合様式においても、滞留時間分布を有する方法を用いる、すなわち、成長反応の時間分布を広げるとよい。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）においては、数平均分子量（Ｍｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比で表される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、１．６以上３．０以下が好ましい。変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の分子量分布がこの範囲であれば、ゴム組成物の加工性が良好となる。

なお、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）及び後述する共役ジエン系重合体に対する、数平均分子量、重量平均分子量、分子量分布、特定の高分子量成分の含有量は、後述する実施例に記載の方法により測定する。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の製造方法は、特に限定されるものではないが、有機モノリチウム化合物を重合開始剤として用い、少なくとも共役ジエン化合物を重合し、共役ジエン系重合体を得る重合工程と、該共役ジエン系重合体の活性末端に対して、５官能以上の反応性化合物（以下、「カップリング剤」ともいう。）を反応させる反応工程と、を有することが好ましい。カップリング剤としては、窒素原子とケイ素原子とを有する５官能以上の反応性化合物を反応させるのが好ましい。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、共役ジエン系重合体を、上記一般式（１）で表されるカップリング剤と反応させてなることが好ましい。該カップリング剤と反応させてなる変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を使用することで、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性を更に向上させることができる。

なお、一般式（１）中、Ｒ^１、Ｒ^２及びＲ^３は、それぞれ独立して単結合又は炭素数１～２０のアルキレン基を示し、Ｒ^４、Ｒ^５、Ｒ^６、Ｒ^７及びＲ^９は、それぞれ独立して炭素数１～２０のアルキル基を示し、Ｒ^８及びＲ^１１は、それぞれ独立して炭素数１～２０のアルキレン基を示し、Ｒ^１０は、炭素数１～２０の、アルキル基又はトリアルキルシリル基を示し、ｍは、１～３の整数を示し、ｐは、１又は２を示し、Ｒ^１～Ｒ^１１、ｍ及びｐは、複数存在する場合、それぞれ独立しており、ｉ、ｊ及びｋは、それぞれ独立して０～６の整数を示し、但し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は、３～１０の整数であり、Ａは、炭素数１～２０の、炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子及びリン原子からなる群から選択される少なくとも一種の原子を有し、活性水素を有しない有機基を示す。

ここで、一般式（１）中、Ａが示す炭化水素基は、飽和、不飽和、脂肪族、及び芳香族の炭化水素基を包含する。活性水素を有しない有機基としては、例えば、水酸基（－ＯＨ）、第２級アミノ基（＞ＮＨ）、第１級アミノ基（－ＮＨ_２）、スルフヒドリル基（－ＳＨ）等の活性水素を有する官能基、を有しない有機基が挙げられる。

前記重合工程は、リビングアニオン重合反応による成長反応による重合が好ましく、これにより、活性末端を有する共役ジエン系重合体を得ることができ、高変性率の変性ジエン系重合体（Ａ１）を得ることができる。

前記共役ジエン系重合体は、少なくとも共役ジエン化合物を重合して得られ、必要に応じて共役ジエン化合物とビニル置換芳香族化合物との両方を共重合して得られる。
前記共役ジエン化合物としては、炭素数４～１２の共役ジエン化合物が好ましく、より好ましくは炭素数４～８の共役ジエン化合物である。このような共役ジエン化合物としては、例えば、１，３－ブタジエン、イソプレン、２，３－ジメチル－１，３－ブタジエン、１，３－ペンタジエン、３－メチル－１，３－ペンタジエン、１，３－ヘキサジエン、及び１，３－ヘプタジエンが挙げられる。これらの中でも、工業的入手の容易さの観点から、１，３－ブタジエン、及びイソプレンが好ましい。これら共役ジエン化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

また、前記ビニル置換芳香族化合物としては、モノビニル芳香族化合物が好ましい。該モノビニル芳香族化合物としては、例えば、スチレン、ｐ－メチルスチレン、α－メチルスチレン、ビニルエチルベンゼン、ビニルキシレン、ビニルナフタレン、及びジフェニルエチレンが挙げられる。これらの中でも、工業的入手の容易さの観点から、スチレンが好ましい。これらビニル置換芳香族化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

前記有機モノリチウム化合物の重合開始剤としての使用量は、目標とする共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体の分子量によって決めることが好ましい。重合開始剤の使用量に対する、共役ジエン化合物等の単量体の使用量が重合度に関係し、すなわち、数平均分子量及び／又は重量平均分子量に関係する。従って、分子量を増大させるためには、重合開始剤を減らす方向に調整するとよく、分子量を低下させるためには、重合開始剤量を増やす方向に調整するとよい。

前記有機モノリチウム化合物は、工業的入手の容易さ及び重合反応のコントロールの容易さの観点から、好ましくは、アルキルリチウム化合物である。この場合、重合開始末端にアルキル基を有する、共役ジエン系重合体が得られる。アルキルリチウム化合物としては、例えば、ｎ－ブチルリチウム、ｓｅｃ－ブチルリチウム、ｔｅｒｔ－ブチルリチウム、ｎ－ヘキシルリチウム、ベンジルリチウム、フェニルリチウム、及びスチルベンリチウムが挙げられる。アルキルリチウム化合物としては、工業的入手の容易さ及び重合反応のコントロールの容易さの観点から、ｎ－ブチルリチウム、及びｓｅｃ－ブチルリチウムが好ましい。これらの有機モノリチウム化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

前記重合工程において、重合反応様式としては、例えば、回分式、連続式の重合反応様式が挙げられる。連続式においては、１個又は２個以上の連結された反応器を用いることができる。連続式の反応器は、例えば、撹拌機付きの槽型、管型のものが用いられる。連続式においては、好ましくは、連続的に単量体、不活性溶媒、及び重合開始剤が反応器にフィードされ、該反応器内で重合体を含む重合体溶液が得られ、連続的に重合体溶液が排出される。回分式の反応器は、例えば、攪拌機付の槽型のものが用いられる。回分式においては、好ましくは、単量体、不活性溶媒、及び重合開始剤がフィードされ、必要により単量体が重合中に連続的又は断続的に追加され、該反応器内で重合体を含む重合体溶液が得られ、重合終了後に重合体溶液が排出される。本実施形態において、高い割合で活性末端を有する共役ジエン系重合体を得るには、重合体を連続的に排出し、短時間で次の反応に供することが可能な、連続式が好ましい。

前記重合工程は、不活性溶媒中で重合することが好ましい。溶媒としては、例えば、飽和炭化水素、芳香族炭化水素等の炭化水素系溶媒が挙げられる。具体的な炭化水素系溶媒としては、以下のものに限定されないが、例えば、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタン等の脂肪族炭化水素；シクロペンタン、シクロヘキサン、メチルシクロペンタン、メチルシクロヘキサン等の脂環族炭化水素；ベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素及びそれらの混合物からなる炭化水素が挙げられる。重合反応に供する前に、不純物であるアレン類、及びアセチレン類を有機金属化合物で処理することで、高濃度の活性末端を有する共役ジエン系重合体が得られる傾向にあり、高い変性率の変性共役ジエン系重合体が得られる傾向にあるため好ましい。

前記重合工程においては、極性化合物を添加してもよい。極性化合物を添加することで、芳香族ビニル化合物を共役ジエン化合物とランダムに共重合させることができ、また、極性化合物は、共役ジエン部のミクロ構造を制御するためのビニル化剤としても用いることができる傾向にある。

前記極性化合物としては、例えば、テトラヒドロフラン、ジエチルエーテル、ジオキサン、エチレングリコールジメチルエーテル、エチレングリコールジブチルエーテル、ジエチレングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコールジブチルエーテル、ジメトキシベンゼン、２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパン等のエーテル類；テトラメチルエチレンジアミン、ジピペリジノエタン、トリメチルアミン、トリエチルアミン、ピリジン、キヌクリジン等の第３級アミン化合物；カリウム－ｔｅｒｔ－アミラート、カリウム－ｔｅｒｔ－ブチラート、ナトリウム－ｔｅｒｔ－ブチラート、ナトリウムアミラート等のアルカリ金属アルコキシド化合物；トリフェニルホスフィン等のホスフィン化合物等を用いることができる。これらの極性化合物は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

前記重合工程において、重合温度は、生産性の観点から、０℃以上であることが好ましく、１２０℃以下であることがさらに好ましく、５０℃以上１００℃以下であることが特に好ましい。このような範囲にあることで、重合終了後の活性末端に対するカップリング剤の反応量を充分に確保することができる傾向にある。

前記共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体（Ａ１）中の結合共役ジエン量は、特に限定されないが、４０質量％以上１００質量％以下であることが好ましく、５５質量％以上８０質量％以下であることがより好ましい。

また、前記共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体（Ａ１）中の結合芳香族ビニル量は、特に限定されないが、０質量％以上６０質量％以下であることが好ましく、２０質量％以上４５質量％以下であることがより好ましい。

前記結合共役ジエン量及び結合芳香族ビニル量が上記範囲であると、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性とを更に向上させることができる。
なお、結合芳香族ビニル量は、フェニル基の紫外吸光によって測定でき、ここから結合共役ジエン量も求めることができる。具体的には、後述する実施例に記載の方法に準じて測定する。

前記共役ジエン系重合体又は変性共役ジエン系重合体（Ａ１）において、共役ジエン結合単位中のビニル結合量は、特に限定されないが、１０モル％以上７５モル％以下であることが好ましく、２０モル％以上６５モル％以下であることがより好ましい。ビニル結合量が上記範囲であると、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性とを更に向上させることができる。

なお、変性共役ジエン系重合体（Ａ１）がブタジエンとスチレンとの共重合体である場合には、ハンプトンの方法［Ｒ．Ｒ．Ｈａｍｐｔｏｎ，Ａｎａｌｙｔｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ，２１，９２３（１９４９）］により、ブタジエン結合単位中のビニル結合量（１，２－結合量）を求めることができる。具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定する。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が－４５℃以上－１５℃以下であることが好ましい。変性共役ジエン系重合体（Ａ１）のガラス転移温度（Ｔｇ）が－４５℃以上－１５℃以下の範囲にあると、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性とを更に向上させることができる。

なお、ガラス転移温度については、ＩＳＯ ２２７６８：２００６に従い、所定の温度範囲で昇温しながらＤＳＣ曲線を記録し、ＤＳＣ微分曲線のピークトップ（Ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｐｏｉｎｔ）をガラス転移温度とする。具体的には、後述する実施例に記載の方法により測定する。

前記反応性化合物（カップリング剤）は、好ましくは、窒素原子とケイ素原子とを有する５官能以上の反応性化合物であることが好ましく、少なくとも３個のケイ素含有官能基を有していることが好ましい。さらに好ましいカップリング剤は、少なくとも１のケイ素原子が、炭素数１～２０のアルコキシシリル基又はシラノール基を構成するものであり、より好ましくは上記一般式（１）で表される化合物である。

カップリング剤が有するアルコキシシリル基は、例えば、共役ジエン系重合体が有する活性末端と反応して、アルコキシリチウムが解離し、共役ジエン系重合体鎖の末端とカップリング残基のケイ素との結合を形成する傾向にある。カップリング剤１分子が有するＳｉＯＲの総数から、反応により減じたＳｉＯＲ数を差し引いた値が、カップリング残基が有するアルコキシシリル基の数となる。また、カップリング剤が有するアザシラサイクル基は、＞Ｎ－Ｌｉ結合及び共役ジエン系重合体末端とカップリング残基のケイ素との結合を形成する。なお、＞Ｎ－Ｌｉ結合は、仕上げ時の水等により容易に＞ＮＨ及びＬｉＯＨとなる傾向にある。また、カップリング剤において、未反応で残存したアルコキシシリル基は、仕上げ時の水等により容易にシラノール（Ｓｉ－ＯＨ基）となり得る傾向にある。

前記反応工程における反応温度は、好ましくは共役ジエン系重合体の重合温度と同様の温度であり、より好ましくは０℃以上１２０℃以下であり、さらに好ましくは５０℃以上１００℃以下である。また、重合工程後からカップリング剤が添加されるまでの温度変化は、好ましくは１０℃以下であり、より好ましくは５℃以下である。

前記反応工程における反応時間は、好ましくは１０秒以上であり、より好ましくは３０秒以上である。重合工程の終了時から反応工程の開始時までの時間は、カップリング率の観点から、より短い方が好ましいが、より好ましくは５分以内である。

反応工程における混合は、機械的な攪拌、スタティックミキサーによる攪拌等のいずれでもよい。重合工程が連続式である場合は、反応工程も連続式であることが好ましい。反応工程における反応器は、例えば、撹拌機付きの槽型、管型のものが用いられる。カップリング剤は、不活性溶媒により希釈して反応器に連続的に供給してもよい。重合工程が回分式の場合は、重合反応器にカップリング剤を投入する方法でも、別の反応器に移送して反応工程を行ってもよい。

前記一般式（１）において、Ａは、好ましくは下記一般式（２）～（５）のいずれかで表される。Ａが一般式（２）～（５）のいずれかで表されるものであることにより、より優れた性能を有する変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を得ることができる。

前記一般式（２）中、Ｂ^１は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ａは、１～１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ^１は、各々独立している。

前記一般式（３）中、Ｂ^２は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、Ｂ^３は、炭素数１～２０のアルキル基を示し、ａは、１～１０の整数を示す。それぞれ複数存在する場合のＢ^２及びＢ^３は、各々独立している。

前記一般式（４）中、Ｂ^４は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ａは、１～１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ^４は、各々独立している。

前記一般式（５）中、Ｂ^５は、単結合又は炭素数１～２０の炭化水素基を示し、ａは、１～１０の整数を示す。複数存在する場合のＢ^５は、各々独立している。

なお、前記一般式（２）～（５）中のＢ^１、Ｂ^２、Ｂ^４、Ｂ^５に関して、炭素数１～２０の炭化水素基としては、炭素数１～２０のアルキレン基等が挙げられる。

好ましくは、前記一般式（１）において、Ａは、前記一般式（２）又は（３）で表され、ｋは、０を示す。
より好ましくは、前記一般式（１）において、Ａは、前記一般式（２）又は（３）で表され、ｋは、０を示し、前記一般式（２）又は（３）において、ａは、２～１０の整数を示す。
より一層好ましくは、前記一般式（１）において、Ａは、前記一般式（２）で表され、ｋは、０を示し、前記一般式（２）において、ａは、２～１０の整数を示す。

かかるカップリング剤としては、例えば、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）－［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］アミン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３－トリエトキシシリルプロピル）アミン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）－［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－１，３－プロパンジアミン、テトラキス［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサン、トリス（３－トリメトキシシリルプロピル）－メチル－１，３－プロパンジアミン、ビス［３－（２，２－ジメトキシ－１－アザ－２－シラシクロペンタン）プロピル］－（３－トリスメトキシシリルプロピル）－メチル－１，３－プロパンジアミン等が挙げられ、これらの中でも、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－プロパンジアミン、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサンが特に好ましい。

前記カップリング剤としての一般式（１）で表される化合物の添加量は、共役ジエン系重合体のモル数対カップリング剤のモル数が、所望の化学量論的比率で反応させるよう調整することができ、そのことにより所望の分岐度が達成される傾向にある。具体的な重合開始剤のモル数は、カップリング剤のモル数に対して、好ましくは５．０倍モル以上、より好ましくは６．０倍モル以上であることが好ましい。この場合、一般式（１）において、カップリング剤の官能基数（（ｍ－１）×ｉ＋ｐ×ｊ＋ｋ）は、５～１０の整数であることが好ましく、６～１０の整数であることがより好ましい。

前記特定の高分子成分を有する変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を得るためには、共役ジエン系重合体の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を、好ましくは１．５以上２．５以下、より好ましくは１．８以上２．２以下とするとよい。また、得られる変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、ＧＰＣによる分子量曲線が一山のピークが検出されるものであることが好ましい。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）のＧＰＣによるピーク分子量をＭｐ_１、共役ジエン系重合体のピーク分子量をＭｐ_２とした場合、以下の式が成り立つことが好ましい。
（Ｍｐ_１／Ｍｐ_２）＜１．８×１０－１２×（Ｍｐ_２－１２０×１０^４）^２＋２
Ｍｐ_２は、２０×１０^４以上８０×１０^４以下、Ｍｐ_１は３０×１０^４以上１５０×１０^４以下がより好ましい。Ｍｐ_１及びＭｐ_２は、後述する実施例に記載の方法により求める。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）の変性率は、好ましくは３０質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、さらに好ましくは７０質量％以上である。変性率が３０質量％以上であることで、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性とを更に向上させることができる。なお、変性率は、後述する実施例に記載の方法により測定する。

前記反応工程の後、共重合体溶液に、必要に応じて、失活剤、中和剤等を添加してもよい。失活剤としては、以下のものに限定されないが、例えば、水；メタノール、エタノール、イソプロパノール等のアルコール等が挙げられる。中和剤としては、以下のものに限定されないが、例えば、ステアリン酸、オレイン酸、バーサチック酸（炭素数９～１１個で、１０個を中心とする、分岐の多いカルボン酸混合物）等のカルボン酸；無機酸の水溶液、炭酸ガス等が挙げられる。

また、前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、重合後のゲル生成を防止する観点、及び加工時の安定性を向上させる観点から、例えば、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－ヒドロキシトルエン（ＢＨＴ）、ｎ－オクタデシル－３－（４’－ヒドロキシ－３’，５’－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェノール）プロピネート、２－メチル－４，６－ビス［（オクチルチオ）メチル］フェノール等の酸化防止剤を添加することが好ましい。

前記変性共役ジエン系重合体（Ａ１）を、重合体溶液から取得する方法としては、公知の方法を用いることができる。その方法として、例えば、スチームストリッピング等で溶媒を分離した後、重合体を濾別し、さらにそれを脱水及び乾燥して重合体を取得する方法、フラッシングタンクで濃縮し、さらにベント押出し機等で脱揮する方法、ドラムドライヤー等で直接脱揮する方法が挙げられる。

上記一般式（１）で表されるカップリング剤と、共役ジエン系重合体とを反応させてなる変性共役ジエン系重合体（Ａ１）は、例えば、下記一般式（６）で表される。

一般式（６）中、Ｄは、共役ジエン系重合体鎖を示し、該共役ジエン系重合体鎖の重量平均分子量は、１０×１０^４～１００×１０^４であることが好ましい。該共役ジエン系重合体鎖は、変性共役ジエン系重合体の構成単位であり、例えば、共役ジエン系重合体とカップリング剤とを反応させることによって生じる、共役ジエン系重合体由来の構造単位である。

Ｒ^１２、Ｒ^１３及びＲ^１４は、各々独立に、単結合又は炭素数１～２０のアルキレン基を示し、Ｒ^１５及びＲ^１８は、各々独立に、炭素数１～２０のアルキル基を示し、Ｒ^１６、Ｒ^１９、及びＲ^２０は、各々独立に、水素原子又は炭素数１～２０のアルキル基を示し、Ｒ^１７及びＲ^２１は、各々独立に、炭素数１～２０のアルキレン基を示し、Ｒ^２２は、水素原子又は炭素数１～２０のアルキル基を示す。ｍ及びｘは、１～３の整数を示し、ｘ≦ｍであり、ｐは、１又は２を示し、ｙは１～３の整数を示し、ｙ≦（ｐ＋１）であり、ｚは、１又は２の整数を示す。それぞれ複数存在する場合のＤ、Ｒ^１２～Ｒ^２２、ｍ、ｐ、ｘ、ｙ、及びｚは、各々独立しており、同じであっても異なっていてもよい。また、ｉは、０～６の整数を示し、ｊは０～６の整数を示し、ｋは０～６の整数を示し、（ｉ＋ｊ＋ｋ）は３～１０の整数であり、（（ｘ×ｉ）＋（ｙ×ｊ）＋（ｚ×ｋ））は、５～３０の整数である。Ａは、炭素数１～２０の炭化水素基、又は、酸素原子、窒素原子、ケイ素原子、硫黄原子、及びリン原子からなる群より選ばれる少なくとも１種の原子を有し、かつ、活性水素を有しない有機基を示す。Ａが示す炭化水素基は、飽和、不飽和、脂肪族、及び芳香族の炭化水素基を包含する。上記活性水素を有しない有機基としては、例えば、水酸基（－ＯＨ）、第２級アミノ基（＞ＮＨ）、第１級アミノ基（－ＮＨ_２）、スルフヒドリル基（－ＳＨ）等の活性水素を有する官能基、を有しない有機基が挙げられる。

上記一般式（６）において、Ａは、上記一般式（２）～（５）のいずれかで表されることが好ましい。Ａが一般式（２）～（５）のいずれかで表されるものであることにより、ゴム組成物の低ロス性と耐摩耗性とを更に向上させることができる。

前記変性スチレンブタジエンゴムから選択される少なくとも一種が、Ｎ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）－３－［ジエトキシ（メチル）シリル］プロピルアミン、Ｎ－（１，３－ジメチルブチリデン）－３－トリエトキシシリル－１－プロパンアミン、及び、テトラキス（３－トリメトキシシリルプロピル）－１，３－プロパンジアミン、からなる群より選択される少なくとも一種によって変性されている。

アミノアルコキシシラン変性ＳＢＲの変性場所は、分子末端であってもよいし、主鎖であってもよいが、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）の末端が変性されていることが好ましい。

既述のように、ゴム成分は、結合スチレン量が３０％以上の変性スチレンブタジエンゴム（高Ｓｔ変性ＳＢＲ）を含有することが好ましい。
充填剤（例えばシリカ）に対して高い親和性を有する観点から、変性ＳＢＲは、ＳＢＲの末端がシラン化合物で変性されていることが好ましい。シラン化合物として、例えば、グリシドキシ基を有するシラン化合物、アルコキシシラン化合物、ヒドロカルビルオキシシラン化合物等が挙げられる。
ＳＢＲの末端がシラン化合物で変性されている場合、変性ＳＢＲは、シリカとの相互作用が大きくなる。

変性ＳＢＲの変性場所は、分子末端であってもよいし、主鎖であってもよいが、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）の末端が変性されていることが好ましい。

ゴム成分は、イソプレン骨格を有するゴム、低Ｓｔ変性ＳＢＲ、及び高Ｓｔ変性ＳＢＲ以外に、他のゴム成分を含んでいてもよい。
他のゴム成分としては、結合スチレン量が１５％超３０％未満の変性スチレンブタジエンゴム、未変性スチレンブタジエンゴム、クロロプレンゴム、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ハロゲン化ブチルゴム、エチレン－プロピレンゴム（ＥＰＲ，ＥＰＤＭ）、フッ素ゴム、シリコーンゴム、ウレタンゴム等が挙げられる。

〔充填剤〕
ゴム組成物は、窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が１３０ｍ^２／ｇ以上３３０ｍ^２／ｇ未満であるシリカを含有する充填剤を含有する。ゴム組成物中の充填剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して４０～１２５質量部である。
ゴム組成物中の充填剤の含有量が、ゴム成分１００質量部に対し、４０質量部未満であると、タイヤの補強が不十分であり、転がり抵抗を低くすることができず、また、１２５質量部を超えると、タイヤの弾性率が高まりすぎて、ウェットグリップ性に優れない。
転がり抵抗をより低くする観点から、ゴム組成物中の充填剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対し、４８質量部以上であることが好ましく、５３質量部以上であることがより好ましく、５８質量部以上であることがより好ましく、６２質量部以上であることが更に好ましい。また、ウェットグリップ性を向上する観点から、ゴム組成物中の充填剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対し、１０５質量部以下であることが好ましく、１００質量部以下であることが好ましく、９５質量部以下であることがより好ましく、９０質量部以下であることがより好ましく、８５質量部以下であることが更に好ましい。

（シリカ）
充填剤は、窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が１３０ｍ^２／ｇ以上３３０ｍ^２／ｇ未満であるシリカを含有する。
シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が１３０ｍ^２／ｇ未満であると、タイヤを十分に補強することができず、転がり抵抗を低くすることができない。また、シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が３３０ｍ^２／ｇ以上であると、タイヤの弾性率が高まり過ぎて、ウェットグリップ性を得ることができない。
転がり抵抗をより低くし、タイヤの耐摩耗性を向上する観点から、シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）は、１５０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、１７０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、１８０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、１９０ｍ^２／ｇ以上であることが好ましく、１９５ｍ^２／ｇ以上であることが更に好ましい。また、ウェットグリップ性をより向上する観点から、シリカの窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）は、３００ｍ^２／ｇ以下であることが好ましく、２８０ｍ^２／ｇ以下であることがより好ましく、２７０ｍ^２／ｇ以下であることが更に好ましい。

シリカは、窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が１３０ｍ^２／ｇ以上３３０ｍ^２／ｇ未満であれば特に制限はなく、例えば、湿式シリカ（含水ケイ酸）、乾式シリカ（無水ケイ酸）、ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニウム等が挙げられ、これらの中でも、湿式シリカが好ましい。これらシリカは、一種単独で使用してもよいし、二種以上を併用してもよい。

ゴム組成物中のシリカの含有量は、タイヤの機械的強度を向上し、転がり抵抗をより低くする観点から、ゴム成分１００質量部に対して、４０質量部以上であることが好ましく、５０質量部以上であることがより好ましく、５５質量部以上であることが更に好ましい。また、ウェットグリップ性をより向上する観点から、ゴム組成物中のシリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、９０質量部以下であることが好ましく、８５質量部以下であることがより好ましく、８０質量部以下であることが更に好ましい。

（カーボンブラック）
充填剤は、更にカーボンブラックを含むことが好ましい。ただし、カーボンブラックは、充填剤中のシリカの含有量が７０質量％以上である範囲で、含まれることが好ましい。充填剤中のシリカの含有量が７０質量％以上であることで、タイヤの機械的強度を向上し、転がり抵抗をより低くすることができる。より好ましくは充填剤中のシリカの含有量が８０質量％以上、より好ましくは充填剤中のシリカの含有量が８５質量％以上、更に好ましくは充填剤中のシリカの含有量が９０質量％以上１００％未満である。
カーボンブラックは、加硫ゴムを補強して、加硫ゴムの耐摩耗性を向上させる。
カーボンブラックとしては、特に限定されるものではなく、例えば、ＧＰＦ、ＦＥＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、及びＳＡＦグレードのカーボンブラックが挙げられる。これらカーボンブラックは、一種単独で使用してもよいし、二種以上を併用してもよい。

ゴム組成物中のカーボンブラックの含有量は、加硫ゴムの耐摩耗性を向上する観点から、ゴム成分１００質量部に対して、１質量部以上であることが好ましく、３質量部以上であることがより好ましく、５質量部以上であることが更に好ましい。また、ゴム組成物の作業性の観点から、ゴム組成物中のカーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、２０質量部以下であることが好ましく、１５質量部以下であることがより好ましい。

充填剤は、シリカ及びカーボンブラック以外に、例えば、クレー、タルク、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム等の無機充填剤を含んでいてもよい。

〔水添樹脂〕
ゴム組成物は、軟化点が１１０℃より高く、ポリスチレン換算の重量平均分子量が２００～１２００ｇ／ｍｏｌである水添樹脂を含有する。ゴム組成物中の水添樹脂の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して５～５０質量部である。
水添樹脂の軟化点が１１０℃以下であるとタイヤを十分に補強することができず、転がり抵抗を低くすることができない。水添樹脂の軟化点は、転がり抵抗をより低くする観点から、１１５℃以上であることが好ましく、１１８℃以上であることがより好ましく、１２３℃以上であることがより好ましく、１２５℃以上であることが更に好ましい。また、水添樹脂の軟化点は、ウェットグリップ性の観点から、１４５℃以下であることが好ましく、１３８℃以下であることがより好ましく、１３３℃以下であることが更に好ましい。

水添樹脂のポリスチレン換算の重量平均分子量が２００ｇ／ｍｏｌ未満であると、タイヤから水添樹脂が析出し、水添樹脂による効果を十分に発現することができず、また、１２００ｇ／ｍｏｌを超えると水添樹脂がゴム成分と相溶することができない。
タイヤからの水添樹脂の析出を抑制し、タイヤ外観の低下を抑制する観点から、水添樹脂のポリスチレン換算の重量平均分子量は、５００以上であることが好ましく、５５０以上であることがより好ましく、６２０以上であることがより好ましく、６７０以上であることがより好ましく、７２０以上であることがより好ましく、７５０以上であることがより好ましく、７８０以上であることが更に好ましい。また、ゴム成分への水添樹脂の相溶性を高め、水添樹脂による効果をより高める観点から、水添樹脂のポリスチレン換算の重量平均分子量は、１１００以下であることが好ましく、１０５０以下であることが好ましく、９５０以下であることが好ましく、９００以下であることが好ましく、８５０以下であることが更に好ましい。

水添樹脂のポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ_ＨＲ）（単位はｇ／ｍｏｌ）に対する水添樹脂の軟化点（Ｔｓ_ＨＲ）（単位は℃）は、０．１５以上であることが好ましい〔０．１５≦（Ｔｓ_ＨＲ/Ｍｗ_ＨＲ）〕。
（Ｔｓ_ＨＲ/Ｍｗ_ＨＲ）は、０．１５５以上であることがより好ましく、０．１５８以上であることがより好ましく、０．１６０以上であることがより好ましく、０．１６２以上であることが更に好ましい。また、（Ｔｓ_ＨＲ/Ｍｗ_ＨＲ）は、０．２以下であることが好ましく、０．１８５以下であることがより好ましく、０．１７８以下であることがより好ましく、０．１７２以下であることがより好ましく、０．１６８以下であることがより好ましく、０．１６３以下であることが更に好ましい。

ゴム組成物中の水添樹脂の含有量が、ゴム成分１００質量部に対し５質量部未満であると、水添樹脂による効果を発現することができず、５０質量部を超えるとタイヤから水添樹脂が析出し、水添樹脂による効果を十分に発現することができない。
ゴム組成物中の水添樹脂の含有量は、水添樹脂による効果をより高める観点から、ゴム成分１００質量部に対して、５質量部以上であることが好ましく、７質量部以上であることがより好ましく、９質量部以上であることが更に好ましい。また、タイヤからの水添樹脂の析出を抑制し、タイヤ外観の低下を抑制する観点から、ゴム組成物中の水添樹脂の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、５０質量部以下であることが好ましく、４０質量部以下であることがより好ましく、３０質量部以下であることが更に好ましい。

水添樹脂とは、樹脂を還元水素化して得られる樹脂を意味する。
水添樹脂の原料となる樹脂としては、Ｃ_５系樹脂、Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、Ｃ_９系樹脂、テルペン系樹脂、ジシクロペンタジエン系樹脂、テルペン－芳香族化合物系樹脂等が挙げられ、これら樹脂は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

Ｃ_５系樹脂としては、石油化学工業のナフサの熱分解によって得られるＣ_５留分を（共）重合して得られる脂肪族系石油樹脂が挙げられる。
Ｃ_５留分には、通常１－ペンテン、２－ペンテン、２－メチル－１－ブテン、２－メチル－２－ブテン、３－メチル－１－ブテン等のオレフィン系炭化水素、２－メチル－１，３－ブタジエン、１，２－ペンタジエン、１，３－ペンタジエン、３－メチル－１，２－ブタジエン等のジオレフィン系炭化水素等が含まれる。なお、Ｃ_５系樹脂は、市販品を利用することができる。

Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂とは、Ｃ_５－Ｃ_９系合成石油樹脂を指し、Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂としては、例えば、石油由来のＣ_５－Ｃ_１１留分を、ＡｌＣｌ_３、ＢＦ_３などのフリーデルクラフツ触媒を用いて重合して得られる固体重合体が挙げられ、より具体的には、スチレン、ビニルトルエン、α－メチルスチレン、インデンなどを主成分とする共重合体などが挙げられる。
Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂としては、Ｃ_９以上の成分の少ない樹脂が、ゴム成分との相溶性の観点から好ましい。ここで、「Ｃ_９以上の成分が少ない」とは、樹脂全量中のＣ_９以上の成分が５０質量％未満、好ましくは４０質量％以下であることを言うものとする。Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂は、市販品を利用することができる。

また、水添樹脂の原料となる樹脂は、例えば、Ｃ_５留分とジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）とを共重合した樹脂（Ｃ_５－ＤＣＰＤ系樹脂）を含んでいてもよい。
ここで、樹脂全量中のジシクロペンタジエン由来成分が５０質量％以上の場合、Ｃ_５－ＤＣＰＤ系樹脂はジシクロペンタジエン系樹脂に含まれるものとする。樹脂全量中のジシクロペンタジエン由来成分が５０質量％未満の場合、Ｃ_５－ＤＣＰＤ系樹脂はＣ_５系樹脂に含まれるものとする。更に第三成分等が少量含まれる場合でも同様である。

ゴム成分と水添樹脂との相溶性を高め、ウェットグリップ性をより向上し、また、転がり抵抗をより低くする観点から、水添樹脂は、水添Ｃ_５系樹脂、水添Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、及び水添ジシクロペンタジエン系樹脂（水添ＤＣＰＤ系樹脂）からなる群より選択される少なくとも１つであることが好ましく、水添Ｃ_５系樹脂及び水添Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂からなる群より選択される少なくとも１つであることがより好ましく、水添Ｃ_５系樹脂であることが更に好ましい。また、少なくともモノマーに水添ＤＣＰＤ構造又は水添された環状構造を有する樹脂であることが好ましい。

（シランカップリング剤）
ゴム組成物は、更に、シランカップリング剤を含有することが好ましい。
シランカップリング剤としては、ゴム工業で通常使用されているシランカップリング剤を用いることができる。また転がり抵抗、ウェット性能向上の観点から、ゴム組成物は、メルカプト基を有するシランカップリング剤を含むことが好ましい。メルカプト基を有するシランカップリング剤としては、γ－メルカプトプロピルトリメトキシシラン、γ－メルカプトプロピルトリエトキシシラン等のメルカプト基含有シランが挙げられる。

（他の軟化剤）
本発明におけるゴム組成物は、本発明の水添樹脂以外の軟化剤（他の軟化剤という）を更に含んでいてもよい。
他の軟化剤としては、本発明の水添樹脂以外の熱可塑性樹脂、オイル等が挙げられる。オイルは含まなくてもよい。
ここで、オイルとは、ゴム成分に含まれる伸展油、及び、ゴム組成物の配合剤として添加する液状の油の総称であり、アロマオイル、パラフィンオイル、ナフテンオイル等の石油系軟化剤；及び、パーム油、ひまし油、綿実油、大豆油等の植物系軟化剤が挙げられる。以上の中でも、本発明におけるゴム組成物は、２５℃等の常温で液体であるもの、例えば、アロマオイル、パラフィンオイル、ナフテンオイル等の石油系軟化剤を含むことが好ましい。
作業性の観点から、伸展油：配合剤油分の好ましい比率は、体積基準で、１：１～１０：１である。

ゴム成分が、天然ゴム／低Ｓｔ変性ＳＢＲ／高Ｓｔ変性ＳＢＲの３種からなる場合、本発明におけるゴム組成物中の好ましい総軟化剤量は３５質量％以下、より好ましくは３０質量％以下、２５質量％以下であり、また、好ましくは５質量％以上、８質量％以上、１５質量％以上である。

本発明におけるゴム組成物がオイルを含む場合、軟化剤全体の軟化点と分子量の最適化の観点から、水添樹脂を含む熱可塑性樹脂（ａ）とオイル（ｂ）とからなる軟化剤の合計量（ａ＋ｂ）中の水添樹脂を含む熱可塑性樹脂（ａ）の比率は、質量基準で、５０％以上が好ましく、７０％以上がより好ましく、８０％以上が更に好ましい。また、１００％以下が好ましく、９５％以下が更に好ましい。

既述のように本発明におけるゴム組成物は、本発明の水添樹脂以外の熱可塑性樹脂を更に含んでもよい。その場合、樹脂全体の軟化点と樹脂の分子量の最適化の観点から、水添樹脂（ｃ）と熱可塑性樹脂（ｄ）の合計量（ｃ＋ｄ）中の水添樹脂（ｃ）の含有比率は、質量基準で、４０％以上がより好ましく、５０％以上がより好ましく、５５％以上がより好ましく、６０％以上が更に好ましい。
また、ウェット性能の更なる向上の観点から、水添樹脂以外の熱可塑性樹脂としては、Ｃ_５系樹脂、Ｃ_９系樹脂、Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、テルペン系樹脂、テルペン－芳香族化合物系樹脂、ロジン系樹脂、ジシクロペンタジエン樹脂、及びアルキルフェノール系樹脂の中から選ばれる少なくとも１種であることが好ましく、その中でもＣ_９系樹脂及びＣ_５－Ｃ_９系樹脂からなる群れより選択される樹脂が特に好ましい。

（各種成分）
本発明におけるゴム組成物は、既述のゴム成分、充填剤、及び水添樹脂、並びに、必要に応じて、ゴム工業界で通常使用される各種成分、例えば、加工性改良剤、ステアリン酸、老化防止剤、亜鉛華、加硫促進剤、加硫剤等を、本発明の目的を害しない範囲内で適宜選択して含有していてもよい。

〔ゴム組成物の製造方法〕
本発明におけるゴム組成物の製造方法は、特に限定されるものではないが、例えば、既述のゴム成分、シリカ及び本発明の水添樹脂に、必要に応じて適宜選択した各種成分を配合して、混練り、熱入れ、押出等することにより製造することができる。

＜タイヤ＞
本発明のタイヤ（空気入りタイヤ）は、本発明におけるゴム組成物を用いてなる。
既述のように、本発明におけるゴム組成物から得られてなるタイヤは、ウェットグリップ性に優れ、かつ、転がり抵抗が低い。本発明におけるゴム組成物はタイヤのトレッド部の製造に好適である。

タイヤは、適用するタイヤの種類、部材等に応じ、未加硫のゴム組成物を用いて成形後に加硫して得てもよく、または予備加硫工程等を経て、一旦未加硫のゴム組成物から半加硫ゴムを得た後、これを用いて成形後、さらに本加硫して得てもよい。なお、タイヤに充填する気体としては、通常の或いは酸素分圧を調整した空気の他、窒素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガスを用いることができる。

以下、実施例を挙げて本発明をさらに詳しく説明するが、これらの実施例は、本発明の例示を目的とするものであり、本発明を何ら限定するものではない。

＜ゴム組成物の調製＞
１．実施例１～５、比較例１～４、及び比較例６
表１～２に示す配合処方で、通常のバンバリーミキサーを用いて、第１混合工程、最終混合工程の順に混合を行って、ゴム組成物を調製した。なお、第１混合工程の終了後、混合物をバンバリーミキサーから一旦取り出し、その後、再度混合物をバンバリーミキサーに投入して、最終混合工程を実施した。また、第１混合工程における混合物の最高温度は１７０℃とし、最終混合工程におけるゴム組成物の最高温度は１１０℃とした。

２．実施例６～７、比較例５、及び比較例７
表１～２に示す配合処方で、通常のバンバリーミキサーを用いて、第１混合工程、最終混合工程の順に混合を行って、ゴム組成物を調製する。なお、第１混合工程の終了後、混合物をバンバリーミキサーから一旦取り出し、その後、再度混合物をバンバリーミキサーに投入して、最終混合工程を実施する。また、第１混合工程における混合物の最高温度は１７０℃とし、最終混合工程におけるゴム組成物の最高温度は１１０℃とする。

表１～２において、空欄部分は数値が０であることを意味する。表１～２に示す成分の詳細は次のとおりである。

〔ゴム成分〕
ＮＲ：天然ゴム
低Ｓｔ変性ＳＢＲ：下記の方法で合成した結合スチレン量が１５％以下のアミノアルコキシシラン変性スチレンブタジエンゴム（結合スチレン量１０％）
高Ｓｔ変性ＳＢＲ １：下記の方法で合成した結合スチレン量が３０％以上のアミノアルコキシシラン変性スチレンブタジエンゴム（結合スチレン量３５％）
高Ｓｔ変性ＳＢＲ ２：下記の方法で合成する結合スチレン量が３０％以上のアミノアルコキシシラン変性スチレンブタジエンゴム（結合スチレン量４１％）

低Ｓｔ無変性ＳＢＲ：無変性スチレンブタジエンゴム、旭化成社製、商品名「タフデン２０００」（結合スチレン量２３．５％）
高Ｓｔ無変性ＳＢＲ：無変性スチレンブタジエンゴム、（結合スチレン量３５％以上）

〔充填剤、シランカップリング剤〕
シリカ１：東ソー・シリカ社製、商品名「Ｎｉｐｓｉｌ ＡＱ」（ＢＥＴ比表面積＝２２０ｍ^２／ｇ）
シリカ２：下記製法で得たＢＥＴ比表面積＝１１０ｍ^２／ｇのシリカ
シリカ３：下記製法で得たＢＥＴ比表面積＝２４５ｍ^２／ｇのシリカ
カーボンブラック：Ｎ２３４級カーボンブラック
シランカップリング剤Ａ：デグッサ社製、商品名「Ｓｉ７５」
シランカップリング剤Ｂ：デグッサ社製、商品名「Ｓｉ３６３」
水酸化アルミニウム：昭和電工社製、商品名「ハイジライト Ｈ－４２Ｍ」

オイル成分：出光興産社製、商品名「ダイアナプロセスオイル ＰＳ－９０」

〔水添樹脂〕
樹脂１：水添Ｃ５樹脂、Ｅａｓｔｍａｎ社製、商品名「登録商標Ｉｍｐｅｒａ Ｅ１７８０」、軟化点＝１３０℃、重量平均分子量（Ｍｗ）＝８００
樹脂２：水添Ｃ５／ＤＣＰＤ樹脂、軟化点＝１１３℃、重量平均分子量（Ｍｗ）＝７００
樹脂３：Ｃ５樹脂、東燃化学社製、商品名「ＴｒｅｚＲＡ１００」相当
樹脂４：ＤＣＰＤ樹脂

各実施例及び比較例のゴム組成物は、その他成分として、大内新興化学工業社製、商品名「ノクラック ６Ｃ」を含む老化防止剤５．１質量部、加硫遅延剤０．３質量部、ステアリン酸１質量部、亜鉛華２．５質量部、硫黄１．７質量部、ワックス全２質量部、作業性改良剤２質量部を含む。また実施例１のゴム組成物はチオウレア１質量部を含む。
加硫促進剤パッケージは、スルフェンアミド系加硫促進剤を含む。

（低Ｓｔ変性ＳＢＲの合成方法）
乾燥し、窒素置換した８００ｍＬの耐圧ガラス容器に、１，３－ブタジエンのシクロヘキサン溶液およびスチレンのシクロヘキサン溶液を、１，３－ブタジエン６７．５ｇおよびスチレン７．５ｇになるように加え、２，２－ジテトラヒドロフリルプロパン０．６ｍｍｏｌを加え、０．８ｍｍｏｌのｎ－ブチルリチウムを加えた後、５０℃で１．５時間重合を行った。この際の重合転化率がほぼ１００％となった重合反応系に対し、変性剤としてＮ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）－３－［ジエトキシ（メチル）シリル］プロピルアミンを０．７２ｍｍｏｌ添加し、５０℃で３０分間変性反応を行った。その後、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール（ＢＨＴ）のイソプロパノール５質量％溶液２ｍＬを加えて反応を停止させ、常法に従い乾燥して低Ｓｔ変性ＳＢＲを得た。得られた変性重合体のミクロ構造を赤外法（モレロ法）で求めた結果、結合スチレン量は１０質量％であった。

（高Ｓｔ変性ＳＢＲ １の合成方法）
乾燥し、窒素置換した８００ｍＬの耐圧ガラス容器に、１，３－ブタジエンのシクロヘキサン溶液およびスチレンのシクロヘキサン溶液を、１，３－ブタジエン６７．５ｇおよびスチレン７．５ｇになるように加え、２，２－ジテトラヒドロフリルプロパン０．６ｍｍｏｌを加え、０．８ｍｍｏｌのｎ－ブチルリチウムを加えた後、５０℃で１．５時間重合を行った。この際の重合転化率がほぼ１００％となった重合反応系に対し、変性剤としてＮ－（１，３－ジメチルブチリデン）－３－トリエトキシシリル－１－プロパンアミンを０．７２ｍｍｏｌ添加し、５０℃で３０分間変性反応を行った。その後、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール（ＢＨＴ）のイソプロパノール５質量％溶液２ｍＬを加えて反応を停止させ、常法に従い乾燥して高Ｓｔ変性ＳＢＲ １を得た。得られた変性重合体のミクロ構造を赤外法（モレロ法）で求めた結果、結合スチレン量は３５質量％であった。

（高Ｓｔ変性ＳＢＲ ２の合成方法）
１．変性剤の製造例
真空乾燥させた４Ｌステンレススチール圧力容器を２つ用意する。最初の圧力容器にシクロヘキサン９４４ｇ、下記化学式（２－１）で表される化合物１６１ｇ及びテトラメチルエチレンジアミン８６ｇを投入し、第１反応溶液を製造する。これと同時に、２番目の圧力容器に液状の２０質量％のｎ－ブチルリチウム３１８ｇ及びシクロヘキサン８７４ｇを投入し、第２反応溶液を製造する。この時、下記の化学式（２－１）で表される化合物、ｎ－ブチルリチウム及びテトラメチルエチレンジアミンのモル比は１：１：１である。各圧力容器の圧力は７ｂａｒに維持させた状態で、質量流量計を用いて連続式反応器内に、第１連続式チャネルに第１反応溶液を１．０ｇ／ｍｉｎの注入速度で、第２連続式チャネルに第２反応溶液を１．０ｇ／ｍｉｎの注入速度でそれぞれ注入する。この時、連続式反応器の温度は－１０℃を維持し、内部圧力はバックプレッシャレギュレータ（backpressure regulator）を用いて３ｂａｒを維持し、反応器内の滞留時間は１０分以内になるように調節する。反応を終了して変性開始剤を得る。

２．高Ｓｔ変性ＳＢＲ ２の製造
３基の反応器が直列に連結された連続反応器のうち第１基反応器に、ｎ－ヘキサンにスチレンが６０質量％で溶解したスチレン溶液を７．９９ｋｇ／ｈで；ｎ－ヘキサンに１，３－ブタジエンが６０質量％で溶解した１，３－ブタジエン溶液を１０．５５ｋｇ／ｈで；ｎ－ヘキサン４７．６６ｋｇ／ｈで；ｎ－ヘキサンに１，２－ブタジエンが２．０質量％で溶解した１，２－ブタジエン溶液を１０ｇ／ｈで；極性添加剤としてｎ－ヘキサンに２，２－（ジ－２（テトラヒドロフリル）プロパンが１０質量％で溶解した溶液を１０．０ｇ／ｈで；上記製造例で製造された変性開始剤を２９２．５０ｇ／ｈの速度で、それぞれ注入する。このとき、第１基反応器の温度は５０℃となるように維持し、重合転換率が４３％となった時、移送配管を通じて、第１反応器から第２反応器に重合物を移送する。

引き続き、第２反応器にｎ－ヘキサンに１，３－ブタジエンが６０質量％で溶解した１，３－ブタジエン溶液を０．９５ｋｇ／ｈの速度で注入する。このとき、第２基反応器の温度は６５℃となるように維持し、重合転換率が９５％以上となった時、移送配管を通じて、第２反応器から第３反応器に重合物を移送する。
上記第２反応器から第３反応器に重合物を移送し、変性剤として下記式（１ａ）が溶解した溶液を第３反応器に投入する（変性剤：ａｃｔ． Ｌｉ＝１：１ｍｏｌ）。第３反応器の温度は６５℃となるように維持する。式（１ａ）中、Ｍｅはメチル基である。

その後、第３反応器から排出された重合溶液に、酸化防止剤として３０質量％で溶解したＩＲ１５２０（ＢＡＳＦ社）溶液を、１７０ｇ／ｈの速度で注入して攪拌する。その結果、得られる重合物をスチームで加熱された温水に入れて攪拌し、溶媒を除去することで、高Ｓｔ変性ＳＢＲ ２を得る。
また、得られる高Ｓｔ変性ＳＢＲ ２のミクロ構造は、スチレン含有量が４１質量％である。

（シリカ２の製造方法）
撹拌機を備えた１８０リットルのジャケット付きステンレス反応槽に、水６５リットルとケイ酸ナトリウム水溶液（ＳｉＯ_２ １６０ｇ／リットル、ＳｉＯ_２／ＮＡ_２Ｏモル比３．３）１．２５リットルを入れ、９６℃に加熱した。生成した溶液中のＮＡ_２Ｏ濃度は０．０１５ｍｏｌ／リットルであった。

この溶液の温度を９６℃に維持しながら、上記と同様のケイ酸ナトリウム水溶液を流量７５０ミリリットル／分で、硫酸（１８ｍｏｌ／リットル）を流量３３ミリリットル／分で同時に滴下した。流量を調整しつつ、反応溶液中のＮＡ_２Ｏ濃度を０．００５～０．０３５ｍｏｌ／リットルの範囲に維持しながら中和反応を行った。反応途中から反応溶液は白濁をはじめ、３０分目に粘度が上昇してゲル状溶液となった。さらに、添加を続けて１００分で反応を停止した。生じた溶液中のシリカ濃度は８５ｇ／リットルであった。引き続いて、上記と同様の硫酸を溶液のｐＨが３になるまで添加してケイ酸スラリーを得た。得られたケイ酸スラリーをフィルタープレスで濾過、水洗を行って湿潤ケーキを得た。次いで湿潤ケーキを、乳化装置を用いてスラリーとして、噴霧式乾燥機で乾燥し、湿式法含水ケイ酸であるシリカ２を得た。

（シリカ３の製造方法）
製造例１と同じステンレス反応槽に、水８９リットルとケイ酸ナトリウム水溶液（ＳｉＯ_２ １６０ｇ／リットル、ＳｉＯ_２／ＮＡ_２Ｏモル比３．３）１．７０リットルを入れ、７５℃に加熱した。生成した溶液中のＮＡ_２Ｏ濃度は０．０１５ｍｏｌ／リットルであった。

この溶液の温度を７５℃に維持しながら、上記と同様のケイ酸ナトリウム水溶液を流量５２０ミリリットル／分で、硫酸（１８ｍｏｌ／リットル）を流量２３ミリリットル／分で同時に滴下した。流量を調整しつつ、反応溶液中のＮＡ_２Ｏ濃度を０．００５～０．０３５ｍｏｌ／リットルの範囲に維持しながら中和反応を行った。反応途中から反応溶液は白濁をはじめ、４６分目に粘度が上昇してゲル状溶液となった。さらに、添加を続けて１００分で反応を停止した。生じた溶液中のシリカ濃度は６０ｇ／リットルであった。引き続いて、上記と同様の硫酸を溶液のｐＨが３になるまで添加してケイ酸スラリーを得た。その後、シリカ２の製造方法と同様にして、湿式法含水ケイ酸であるシリカ３を得た。

＜ゴム組成物の加硫及び加硫ゴムの評価＞
〔実施例１～５、比較例１～４、及び比較例６〕
１．ウェットグリップ性
ゴム組成物を加硫して得られた加硫ゴム試験片に対して、粘弾性測定機にて、初期歪を与えた。その後、動的歪：１％、周波数：５２Ｈｚ、測定温度：－５℃の条件下で、加硫ゴム試験片の損失正接（ｔａｎδ）を測定し、タイヤでの性能を算出した。
実施例１の抵抗値を１００として、各実施例及び各比較例の測定値を指数で表わした。指数が大きい程、抵抗値が大きく、ウェットグリップ性能に優れることを示す。結果を表１～２に示す。許容範囲は９５以上である。

２．転がり抵抗
ゴム組成物を加硫して得られた加硫ゴム試験片に対して、粘弾性測定機にて初期歪を与えた。その後、動的歪：１％、周波数：５２Ｈｚ、測定温度：５０℃の条件下で、加硫ゴム試験片の損失正接（ｔａｎδ）を測定し、タイヤでの性能を算出した。
実施例１の加硫ゴム試験片のｔａｎδを１００として、各実施例及び各比較例の測定値を指数で表わした。指数が小さいほど、転がり抵抗が小さく、良好である。結果を表１～２に示す。許容範囲は１００以上である。

３．耐摩耗性
ゴム組成物を加硫して得られた加硫ゴムについて、ＤＦテスターを用い、室温におけるスリップ率１００％での摩耗量を測定した。タイヤ性能は表のようになる。
実施例１の加硫ゴムの摩耗量を１００として、各実施例及び各比較例の予測を指数で表わす。指数が大きい程、摩耗量が少なく、耐摩耗性に優れることを示す。結果を表１～２に示す。許容範囲は９９以上である。
〔実施例６～７、比較例５、及び比較例７〕
１．ウェットグリップ性
ゴム組成物を加硫して得られる加硫ゴム試験片に対して、粘弾性測定機にて、初期歪を与える。その後、動的歪：１％、周波数：５２Ｈｚ、測定温度：－５℃の条件下で、加硫ゴム試験片の損失正接（ｔａｎδ）を測定し、タイヤでの性能を算出する。
実施例１の抵抗値を１００として、各比較例の測定値を指数で表わす。指数が大きい程、抵抗値が大きく、ウェットグリップ性能に優れることを示す。結果を表１～２に示す。許容範囲は９５以上である。

２．転がり抵抗
ゴム組成物を加硫して得られる加硫ゴム試験片に対して、粘弾性測定機にて初期歪を与える。その後、動的歪：１％、周波数：５２Ｈｚ、測定温度：５０℃の条件下で、加硫ゴム試験片の損失正接（ｔａｎδ）を測定し、タイヤでの性能を算出する。
実施例１の加硫ゴム試験片のｔａｎδを１００として、各比較例の測定値を指数で表わす。指数が小さいほど、転がり抵抗が小さく、良好である。結果を表１～２に示す。許容範囲は１００以上である。

３．耐摩耗性
ゴム組成物を加硫して得られる加硫ゴムについて、ＤＦテスターを用い、室温におけるスリップ率６０％での摩耗量を測定する。タイヤ性能は表のようになる。
実施例１の加硫ゴムの摩耗量を１００として、各比較例の予測を指数で表わす。指数が大きい程、摩耗量が少なく、耐摩耗性に優れることを示す。結果を表１～２に示す。許容範囲は９９以上である。

表１及び２に示す実施例の結果から、本発明に従うゴム組成物を用いることで、ウェットグリップ性に優れ、かつ、転がり抵抗が低いタイヤが得られることがわかる。

本発明におけるゴム組成物は、タイヤ、特にはタイヤのトレッドゴムに利用できる。

Claims (7)

1. イソプレン骨格を有するゴム及び結合スチレン量が１５％以下のアミノアルコキシシラン変性スチレンブタジエンゴムを含有するゴム成分と、
   窒素吸着比表面積（ＢＥＴ法）が１３０ｍ^２／ｇ以上３３０ｍ^２／ｇ未満であるシリカを含有し、前記ゴム成分１００質量部に対して４０～１２５質量部である充填剤と、
   軟化点が１１０℃より高く、ポリスチレン換算の重量平均分子量が２００～１２００ｇ／ｍｏｌであり、前記ゴム成分１００質量部に対して５～５０質量部である水添樹脂と
   を含むゴム組成物を用いたタイヤ。
2. 前記ゴム成分中の前記変性スチレンブタジエンゴムの含有量が、１０～９０質量％である請求項１に記載のタイヤ。
3. 前記ゴム成分中の前記イソプレン骨格を有するゴムの含有量が、１０～９０質量％である請求項１又は２に記載のタイヤ。
4. 前記ゴム成分が、更に、結合スチレン量が３０％以上の変性スチレンブタジエンゴムを含有する請求項１～３のいずれか１項に記載のタイヤ。
5. 前記充填剤が、更にカーボンブラックを含有し、前記充填剤中の前記シリカの含有量が７０質量％以上である請求項１～４のいずれか１項に記載のタイヤ。
6. 前記水添樹脂が、水添Ｃ_５系樹脂、水添Ｃ_５－Ｃ_９系樹脂、及び水添ジシクロペンタジエン系樹脂からなる群より選択される少なくとも１つである請求項１～５のいずれか１項に記載のタイヤ。
7. 前記ゴム組成物が、更に、メルカプト基を有するシランカップリング剤を含む請求項１～６のいずれか１項に記載のタイヤ。