JP7430595B2 - Ｃｓｇ及びｃｓｇ工法 - Google Patents
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特許法第３０条第２項適用 令和２年８月５日、ウェブサイトのアドレス：ｈｔｔｐｓ：／／ｃｏｎｆｉｔ．ａｔｌａｓ．ｊｐ／ｇｕｉｄｅ／ｅｖｅｎｔ－ｉｍｇ／ｊｓｃｅ２０２０／Ｖ－１６／ｐｕｂｌｉｃ／ｐｄｆ？ｔｙｐｅ＝ｉｎ（Ｖ－４３ 現地発生土の細粒分がセメント系材料の施工性に及ぼす影響）、ｈｔｔｐｓ：／／ｃｏｎｆｉｔ．ａｔｌａｓ．ｊｐ／ｇｕｉｄｅ／ｅｖｅｎｔ－ｉｍｇ／ｊｓｃｅ２０２０／Ｖ－１７／ｐｕｂｌｉｃ／ｐｄｆ？ｔｙｐｅ＝ｉｎ（Ｖ－４４ 現地発生土の細粒分がセメント系材料の発熱特性に及ぼす影響）、ｈｔｔｐｓ：／／ｃｏｎｆｉｔ．ａｔｌａｓ．ｊｐ／ｇｕｉｄｅ／ｅｖｅｎｔ－ｉｍｇ／ｊｓｃｅ２０２０／Ｖ－１８／ｐｕｂｌｉｃ／ｐｄｆ？ｔｙｐｅ＝ｉｎ（Ｖ－４５現地発生土の細粒分がセメント系材料の鉱物組成に及ぼす影響）に掲載
本発明は、ＣＳＧ及びＣＳＧ工法に関する。
油圧ショベルで掘削することにより得られる現地発生材（掘削土質材料）にセメントと水を添加混合し、これをダンプトラックで施工現場まで搬送し、ブルドーザで敷均し、振動ローラで締め固める（転圧する）ことにより構造物を構築するＣＳＧ工法が知られている。
しかしながら、ＣＳＧ工法では、現地発生材にセメントと水を添加混合してから締固め（転圧）に至るまでに長時間を要する場合がある。本願発明者らは、このような場合、現地発生材にセメントと水を添加混合してから締固め（転圧）に至るまでの時間が短い場合に比べて、締固め（転圧）後のＣＳＧの締固め度が低くなり、構築した構造物の強度が低くなってしまうという課題を見出した。
本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、現地発生材にセメントと水を添加混合してから締固め（転圧）に至るまでに長時間を要する場合に、締固め（転圧）後のＣＳＧの締固め度の低下を抑制し、構造物の強度の低下を抑制することを目的とする。
本発明は、未洗浄の掘削土質材料と、セメントと、水と、セメントの凝結反応を遅延させる作用を有する凝結遅延剤と、を含む、ＣＳＧであり、セメントの単位重量に対する凝結遅延剤の添加重量比は、１．０％を超える。また、凝結遅延剤がＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋６０分～＋２１０分、終結時間において＋０分～＋２１０分となる凝結遅延剤である場合、セメントの単位重量に対する凝結遅延剤の添加重量は、「コンクリート凝結時間試験方法」に用いられるモルタルのポルトランドセメントの単位セメント量に対して添加された所定の試験重量比の１．０倍を超え、４０倍以下に設定される。また、凝結遅延剤がＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋３０分～＋９０分、終結時間において＋０分～＋９０分となる凝結遅延剤である場合、セメントの単位重量に対する凝結遅延剤の添加重量は、「コンクリート凝結時間試験方法」に用いられるモルタルのポルトランドセメントの単位セメント量に対して添加された所定の試験重量比の１．０倍を超え、８０倍以下に設定される。また、凝結遅延剤がＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋１５分より長く、終結時間において＋０分より長くなる凝結遅延剤である場合、セメントの単位重量に対する凝結遅延剤の添加重量は、「コンクリート凝結時間試験方法」に用いられるモルタルのポルトランドセメントの単位セメント量に対して添加された所定の試験重量比の１．０倍を超え、１２０倍以下に設定される。
また、本発明は、掘削土質材料と、セメントと、水と、セメントの凝結反応を遅延させる作用を有する凝結遅延剤と、を含み、掘削土質材料が、ＪＩＳ Ａ １２０４「土の粒度試験方法」に従う、ふるいの呼び寸法０．１５ｍｍを通るものの質量分率が３％を超える、ＣＳＧであり、セメントの単位重量に対する凝結遅延剤の添加重量比は、１．０％を超える。また、凝結遅延剤がＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋６０分～＋２１０分、終結時間において＋０分～＋２１０分となる凝結遅延剤である場合、セメントの単位重量に対する凝結遅延剤の添加重量は、「コンクリート凝結時間試験方法」に用いられるモルタルのポルトランドセメントの単位セメント量に対して添加された所定の試験重量比の１．０倍を超え、４０倍以下に設定される。また、凝結遅延剤がＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋３０分～＋９０分、終結時間において＋０分～＋９０分となる凝結遅延剤である場合、セメントの単位重量に対する凝結遅延剤の添加重量は、「コンクリート凝結時間試験方法」に用いられるモルタルのポルトランドセメントの単位セメント量に対して添加された所定の試験重量比の１．０倍を超え、８０倍以下に設定される。また、凝結遅延剤がＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋１５分より長く、終結時間において＋０分より長くなる凝結遅延剤である場合、セメントの単位重量に対する凝結遅延剤の添加重量は、「コンクリート凝結時間試験方法」に用いられるモルタルのポルトランドセメントの単位セメント量に対して添加された所定の試験重量比の１．０倍を超え、１２０倍以下に設定される。
さらに、本発明は、上記ＣＳＧを転圧機によって転圧することにより締め固める、ＣＳＧ工法である。
本発明によれば、掘削土質材料（現地発生材）にセメントと水を添加混合してから締固め（転圧）に至るまでに長時間を要する場合に、締固め（転圧）後のＣＳＧの締固め度の低下を抑制し、構造物の強度の低下を抑制することができる。
以下、図面を参照して、本発明の実施形態に係るＣＳＧ（Cemented Sand and Gravel）及びこのＣＳＧを用いた構造物の構築方法であるＣＳＧ工法について説明する。本実施形態では、ＣＳＧ工法により構築される構造物がダム１０１である場合について説明する。
図１及び図２を参照して、ダム１０１について説明する。図１はダム１０１の縦断面図であり、図２はダム１０１を上流側から見た正面図（図１において、ダム１０１を左側から見た図）である。図１に示すように、ダム１０１は、断面が台形状の台形ダムである。図２に示すように、ダム１０１は、左右の側面のそれぞれが岩盤１０２，１０３に岩着される。
本実施形態に係るダム１０１は、ＣＳＧ工法により、台形状に盛り立てたＣＳＧからなるダム本体部の表面を保護コンクリートで覆うことにより構築される。ダム本体部の材料であるＣＳＧは、建設現場周辺で手近に得られる砂礫や岩塊等からなる掘削土質材料（現地発生材）に、水及びセメントを混合して製造される。なお、掘削土質材料に対しては、オーバーサイズのものを取り除いたり、破砕したりする処理がなされることはあるが、分級、粒度調整及び洗浄は基本的に行われない。このため、通常のコンクリートダムの建設で必要となる骨材製造設備や濁水処理設備などの設備が不要となる。ＣＳＧは、掘削土質材料にセメント及び水を添加混合したものであり、コンクリートの作製設備よりも簡易な設備で連続的に作製することができる。
ＣＳＧ工法では、油圧ショベル等の掘削機械によって地山を掘削し、掘削土質材料（現地発生材）を採取する掘削工程と、掘削工程で採取された掘削土質材料にセメントと水を添加混合してＣＳＧ（混合材料）を作製するＣＳＧ作製工程と、ＣＳＧ作製工程で作製されたＣＳＧをダンプトラック等の搬送機械によって施工現場まで搬送する搬送工程と、搬送工程で搬送されたＣＳＧをブルドーザ等の敷均し機械によって敷均す敷均し工程と、敷均し工程で敷均されたＣＳＧを振動ローラ等の締固め機械（転圧機械）によって締め固める締固め工程（転圧する転圧工程）と、を繰り返すことにより、下から上へ、ＣＳＧを層状に積み上げてダム（構造物）１０１を構築する。なお、掘削工程とＣＳＧ作製工程との間において、必要に応じて、オーバーサイズのものを除去するオーバーサイズカットが行われる。また、締固め工程（転圧工程）の後には、ＣＳＧ層の上流側及び下流側の側面を覆うように保護コンクリートを打設する打設工程が行われる。ＣＳＧ層の１層の高さｈは、７５ｃｍ～１００ｃｍ程度である。
図１及び図２では、簡易的に６層のＣＳＧ層からなるダム１０１を示している。ＣＳＧ層は上層ほど上下流方向の長さが短く形成される。したがって、ダム１０１の上流側及び下流側の側面には、傾斜面または階段状に複数の段部が形成される。
ダム１０１を構成する各ＣＳＧ層は、ＣＳＧを薄く広く敷均す、いわゆる、薄層まき出し方式によって構築されるものであって、例えば、層状に重ねられた下層、中間層、上層の３つの層が硬化することにより構築される。
具体的には、まず、ダンプトラックやコンベヤ、クレーン等の搬送機械によって施工現場まで搬送されたＣＳＧをブルドーザ等の敷均し機械によって敷均すことによって締固められ、下層が形成される。
続いて、敷均された下層の上面に、搬送機械によりＣＳＧが搬送され、搬送されたＣＳＧを敷均し機械によって敷均すことによって締固められ、中間層が形成される。さらに、敷均された中間層の上面に、搬送機械によりＣＳＧが搬送され、搬送されたＣＳＧを敷均し機械によって敷均すことによって締固められ、上層が形成される。
そして、上層が形成された後、上層の表面が振動ローラ等の締固め機械（転圧機）によって転圧され、下層、中間層及び上層は締め固められる。つまり、ＣＳＧ層を構築する複数の層のうち最も上に敷均される層は、敷均し機械によって敷均された後、締固め機械によって転圧され、締め固められる。なお、下層及び中間層についても、上層と同様に、敷均し機械によって敷均された後、締固め機械によって転圧され、締め固められてもよい。
このようにして形成される下層、中間層及び上層の高さは、それぞれ１０ｃｍ～３０ｃｍ程度であり、ＣＳＧ層の１層の高さｈは、７５ｃｍ～１００ｃｍ程度に設定される。
このような作業を繰り返して、下から上へとＣＳＧ層を層状に積み上げることによってダム１０１は構築される。
ここで、上述のＣＳＧ工法では、掘削土質材料（現地発生材）にセメントと水を添加混合してから締固め（転圧）に至るまでに長時間（例えば、最大６時間程度）を要する場合がある。また、上述のように、ＣＳＧ層が複数層で構成される場合、特に、最も下の層が敷均し機械によって敷均されてから、または、中間層及び上層が敷均されてから、振動ローラ等の締固め機械（転圧機）によって転圧されるまで、比較的長い時間を要することになる。しかしながら、掘削土質材料にセメントと水を添加混合してから締固め（転圧）に至るまでの時間（放置時間）が長い場合、ＣＳＧの締固め度の低下に伴い、ピーク強度が低下するという問題がある。以下、詳しく説明する。
図３は、掘削土質材料にセメントと水を添加混合してからの放置時間ｔ（横軸）と、横軸で表す放置時間ｔの経過後に締固め（転圧）を行った場合の締固め度（縦軸）と、の関係を示すグラフである。図３に示す締固め度は、放置時間ｔの経過後に締め固めた混合材料（ＣＳＧ）の乾燥密度ρｄと、理論上の最大乾燥密度ρｄｍａｘとの比である（（ρｄ／ρｄｍａｘ）×１００[％]）。
図４を参照して、理論上の最大乾燥密度ρｄｍａｘについて説明する。図４は、掘削土質材料の締固め曲線Ｃを示す図であり、横軸は含水比ｗ、縦軸は乾燥密度ρｄを表している。締固め曲線Ｃは、掘削土質材料を締め固めた場合の乾燥密度ρｄと含水比ｗとの関係を示す曲線である。締固め曲線Ｃは、掘削土質材料を所定容積の容器において、一定の衝撃エネルギーを与えて締め固める締固め試験を、含水比ｗを変えながら行い、締め固めた掘削土質材料の乾燥密度ρｄを含水比ｗに対してプロットすることにより得られる。この締固め曲線Ｃは、ＪＩＳ Ａ １２１０：２００９「突固めによる土の締固め試験方法」に従う締固め試験によって求めることができる。締固め曲線Ｃから、乾燥密度ρｄの最大値である最大乾燥密度ρｄｍａｘと、最大乾燥密度ρｄｍａｘが得られる含水比、すなわち最も効率的に締固め得る含水比である最適含水比ｗｏｐｔと、が求められる。本実施形態では、このようにして求められた掘削土質材料の最大乾燥密度ρｄｍａｘを、ＣＳＧの理論上の最大乾燥密度、すなわち、掘削土質材料にセメントと水を添加混合してからの放置時間ｔ＝０のときの最大乾燥密度とする。
図３に示す締固め度は、ＣＳＧの理論上の最大乾燥密度ρｄｍａｘと、放置時間ｔの経過後に締め固めた混合材料（ＣＳＧ）の乾燥密度ρｄと、から求められる。なお、締め固めた混合材料（ＣＳＧ）の乾燥密度ρｄは、掘削土質材料にセメントと水を添加混合した混合材料（ＣＳＧ）を所定時間放置した後に、所定容積の容器において、一定の衝撃エネルギーを与えて締め固める締固め試験（ＪＩＳ Ａ １２１０：２００９に従う試験）を行うことにより得られる。
発明者は、図３に示すように、締固め度は、放置時間ｔが長くなるほど低下することを発見した。この現象はコンクリートの締固めでは生じない現象であり、未洗浄の掘削土質材料や掘削土質材料が、ＪＩＳ Ａ １２０４「土の粒度試験方法」に従う、ふるいの呼び寸法０．１５ｍｍを通るものの質量分率が、掘削土質材料全体の例えば３％、４％、５％、１０％を超えるほどに生じる現象であった。したがって、これは、掘削土質材料にセメントと水を添加混合することにより、セメントと水が反応する凝結反応が進むことに起因すると仮定した。なお、コンクリート用骨材であれば、主に微粒分は細骨材に含まれ、ふるいの呼び寸法０．１５ｍｍを通るものの質量分率は最大でも５％前後であり、掘削土質材料全体であると、３％以下となる。このようなコンクリート骨材（細骨材）を使用したコンクリートは締固め度の低下は小さかった。
この発見を検証するために追加の試験を行った。以下、図４に示すように、掘削土質材料にセメントと水を添加混合することにより、混合直後の含水比ｗがｗ１であり、乾燥密度ρｄがρ０である混合材料（ＣＳＧ）が作製された場合（Ｓ１参照）を例に説明する。掘削土質材料にセメントと水を添加混合した後、直ちにその材料に対して締固め（転圧）を行うと、理論的には曲線Ｃ上の乾燥密度ρ２まで乾燥密度ρｄが上昇することになる（Ｓ４参照）。なお、締固め（転圧）の条件は、上記締固め曲線Ｃを得るときの条件と同じである。
一方、掘削土質材料にセメントと水を添加混合した後、所定の時間だけ放置される場合、セメントと水が反応する凝結反応（水和反応）によって混合材料中の自由水が奪われる。このため、掘削土質材料にセメントと水を添加混合してからの時間の経過とともに含水比ｗが低下する（Ｓ２参照）。締固め曲線Ｃから分かるように、掘削土質材料は、最適含水比ｗｏｐｔよりも低い含水比ｗでは、含水比ｗが小さいほど乾燥密度ρｄが小さくなる。このため、セメントの凝結反応（水和反応）により自由水が減少することは、締固め（転圧）後の乾燥密度ρｄの低下の要因となると仮定した。
さらに、掘削土質材料にセメント及び水を添加混合した混合材料には、セメントの凝結反応（水和反応）によってセメントゲルと呼ばれる小さな結晶が互いに絡まりあってなる網状構造物が形成される。セメントゲルの網状構造物は時間とともにサイズが大きくなり、形状も複雑化する。このようなセメントゲルの網状構造物が形成されると、混合材料（ＣＳＧ）を締固め（転圧）した場合に空隙を埋めにくくなるため、混合材料（ＣＳＧ）の乾燥密度ρｄを十分に上昇させることができない（Ｓ３参照）。例えば、含水比ｗがｗ０まで低下した状態で締固め（転圧）をした場合の乾燥密度ρｄは、上記乾燥密度ρ２及び含水比ｗ０における締固め曲線Ｃ上の乾燥密度よりも低いρ１となる。
このように、セメントの凝結反応（水和反応）に起因して含水比ｗが低下するとともにセメントゲルの網状構造物が形成された混合材料（Ｓ２参照）に対し、締固め（転圧）を行った場合には、乾燥密度ρｄを十分に高めることができないおそれがある（Ｓ３参照）と仮定した。したがって、図３に示すように、放置時間ｔが長いほど締固め度が低下するのは、放置時間ｔが長いほどセメントの凝結反応（水和反応）により自由水が減少し、さらに、セメントゲルの網状構造物の形成が進むことが主な原因と仮定した。
図５は、掘削土質材料にセメントと水を添加混合してからの放置時間ｔ（横軸）と、横軸で表す放置時間ｔの経過後に締固め（転圧）を行った場合のピーク強度（縦軸）と、の関係を示すグラフである。
ピーク強度（圧縮強度）は、材齢２８日の混合材料に対し、ＪＩＳ Ａ １１０８：１９９９「コンクリートの圧縮強度試験方法」に従う圧縮強度試験を行うことにより求めた。圧縮強度試験では、コアドリルを用いて円柱形のコアを切り取って採取し、採取したコア供試体に圧縮力を載荷する。供試体の変位量と載荷荷重に基づき応力ひずみ曲線を求め、応力ひずみ曲線の最大値をピーク強度とした。
図３に示したように、締固め度は、掘削土質材料にセメントと水を添加混合してからの放置時間ｔが長くなるほど低下する。このため、図５に示すように、ピーク強度も、掘削土質材料にセメントと水を添加混合してからの放置時間ｔが長くなるほど低下する。
以上のとおり、図３及び図５の試験結果から、掘削土質材料（現地発生材）にセメントと水を添加混合してから締固め（転圧）に至るまでの放置時間ｔが長い場合、放置時間ｔが短い場合に比べて、締め固めた（転圧した）後の混合材料（ＣＳＧ）の締固め度が低くなり、構築した構造物（ダム等）の強度が低くなってしまうことが分かる。
ここで、掘削土質材料（現地発生材）に添加する水の量を増加させることにより、混合材料（ＣＳＧ）の締固め度及びピーク強度の低下を抑制することが考えられる。しかしながら、掘削土質材料（現地発生材）にセメントと水を添加混合してからの放置時間ｔが長くなることに起因する締固め度及びピーク強度の低下は、混合材料中の自由水の減少のみが原因ではない。このため、掘削土質材料（現地発生材）に添加する水の量を増加させるだけでは、締固め度及びピーク強度の低下を効果的に抑制することができないおそれがある。
本実施形態では、凝結遅延剤によってセメントの凝結反応を遅延させることにより、自由水の減少及びセメントゲルの網状構造物の形成を遅延させることにより、締固め度及びピーク強度の低下を抑制する。凝結遅延剤は、上記ＣＳＧ作製工程において、掘削土質材料に対し、セメント及び水とともに添加される。セメントとしては、ポルトランドセメント、混合セメント、特殊セメントがあるが、ＣＳＧ及びＣＳＧ工法にはポルトランドセメントや混合セメント（高炉セメントやフライアッシュセメント等）が用いられる。特に、中庸熱ポルトランドセメント、高炉セメント（Ｂ種）、ポルトランドセメントにフライアッシュを混合したものや、中庸熱ポルトランドセメントにフライアッシュセメントを混合したものが好ましい。
本実施形態に係るＣＳＧは、未洗浄の掘削土質材料と、セメントと、水と、セメントの凝結反応を遅延させる作用を有する凝結遅延剤と、を含む。未洗浄の掘削土質材料は、必要に応じてオーバーサイズの除去などによって最大粒径（８０ｍｍ）以下に調整した材料（ＣＳＧ材）であって、かつ、ＪＩＳ Ａ １２０４：２００９「土の粒度試験方法」に従う、ふるいの呼び寸法５ｍｍを通る、未洗浄の土質材料を含む。
凝結遅延剤は、コンクリートの品質を経済的に改善する効果に優れたコンクリート用化学混和剤であり、コンクリートの凝結や初期硬化の遅延を目的として用いられる。凝結遅延剤には、例えば、珪弗化物を主成分として遅延作用を有する凝結遅延剤、従来よりも長時間の凝結遅延を目的としたオキシカルボン酸塩を主成分とする凝結遅延剤がある。リグニンスルホン酸塩やオキシカルボン酸塩は、セメント粒子表面に吸着し、セメントと水との接触を一時的に遮断することにより、初期水和反応を遅らせる。凝結遅延剤は、セメントの凝結反応を遅延させる種々の薬剤から選択することができる。凝結遅延剤として具体的には、グルコン酸ナトリウム、グルコン酸塩、オキシカルボン酸塩、超微粒子アクリルポリマーエマルション、オキシカルボン酸系化合物、ポリヒドロキシカルボン酸、リグニンスルホン酸塩、及び、これらの成分を含む複合体（例えば、変性リグニンスルホン酸化合物とオキシカルボン酸化合物の複合体）のうちのいずれかを主成分とする薬剤を選択することができる。
また、凝結遅延剤は、ＪＩＳ Ａ ６２０４：２０１１「コンクリート用化学混和剤」に従う混和剤であって、ＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋１５分よりも長く、または、終結時間において＋０分よりも長い特性を有するものを選択することが好ましい。更には、始発時間において＋３０分よりも長く、かつ、終結時間において＋０分よりも長い特性を有するものを選択することが好ましい。上限値は、始発時間において＋９０分より小さく、終結時間において＋９０分より小さいことが好ましい。また、始発時間において＋２１０より小さく、終結時間において＋２１０分より小さいことが更に好ましい。
例えば、凝結遅延剤として、ＪＩＳ Ａ ６２０４：２０１１「コンクリート用化学混和剤」に従う混和剤であって、減水剤遅延形、ＡＥ減水剤遅延形、高性能ＡＥ減水剤遅延形、流動化剤遅延形のいずれかに分類される混和剤の中から選択することができる。なお、ＪＩＳ Ａ ６２０４：２０１１「コンクリート用化学混和剤」では、これらのコンクリート用化学混和剤（凝結遅延剤）のＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分は、始発時間において＋６０分～＋２１０分、終結時間において＋０分～＋２１０分と定められている。また、凝結遅延剤として、セメントの凝結反応（水和反応）を一時的に停止させ、より長時間に亘って凝結を遅延させた後、再び反応が開始するような性質を有する、いわゆる超遅延剤を選択することもできる。凝結遅延剤と超遅延剤のいずれの場合も、凝結を遅延させた後は徐々に水和反応が進行する。
ところで、コンクリートを用いて構造物を構築する場合、水和反応によりセメントが凝結硬化する前に、コンクリートを所定形状の型枠に注入し型枠全体に隙間なく充填させるために、凝結遅延剤が用いられることがある。この場合、コンクリートに添加混合する凝結遅延剤は、セメント量比で約０．２～１．０％の範囲で使用される。
これに対し、本実施形態では、掘削土質材料（現地発生材）に水及びセメントを混合してなるＣＳＧに凝結遅延剤を添加する。図６は、ダム１０１の建設現場における掘削土質材料（現地発生材）の粒度分布を表す粒径加積曲線Ｐｄの一例を示す図である。なお、図６中の一点鎖線で示される曲線は、一般的なレディーミクストコンクリート用の骨材の粒度範囲を示したものである。
図６において実線で示すように、掘削土質材料（現地発生材）は、基本的に洗浄が行われないため、一般的なレディーミクストコンクリート用の骨材（一点鎖線参照）に比べて微粒分が多く含まれる傾向にある。微粒分が多く含まれると、微粒分に吸収される水の量が増加するため、微粒分が多いほど掘削土質材料（現地発生材）の自由水が減少しやすくなる。
本実施形態では、コンクリートに比べて、微粒分が多い掘削土質材料（現地発生材）を含むＣＳＧに凝結遅延剤を添加する。このため、本実施形態では、ＣＳＧに添加する凝結遅延剤の添加量を、コンクリートにおいて使用する場合の通常範囲（セメント量比で０．２～１．０％）よりも多くすることにより、効果的にセメントの凝結反応を遅延させるようにした。
なお、一般的なレディーミクストコンクリート用骨材では、ＪＩＳ Ａ １２０４：２００９「土の粒度試験方法」に従う、ふるいの呼び寸法０．１５ｍｍを通るものの質量分率[％]は、混合後の材料全体に対し、２％程度以下であり微粒分が少ない。これに対して、本実施形態で使用される微粒分が多い掘削土質材料とは、現地発生材を未洗浄で使用することを基本とする。ただし、現地発生材でない土質材料が一部に含まれていたり、洗浄された土質材料が含まれていたりしたら使用できないというものではない。具体的な粒度に関しては、ＪＩＳ Ａ １２０４：２００９「土の粒度試験方法」に従う、ふるいの呼び寸法０．１５ｍｍを通るものの質量分率[％]が、掘削土質材料全体に対し、３％を超えるものである。更には、ふるいの呼び寸法０．１５ｍｍを通るものの質量分率[％]の下限は、掘削土質材料全体に対し４％を超えるもの、５％を超えるもの、１０％を超えるもの、２５％を超えるものを対象としている。一方で、掘削土質材料は、ふるいの呼び寸法０．１５ｍｍを通るものの質量分率［％］の上限は、掘削土質材料全体に対し３５％以下、好ましくは３０％以下を想定している。
また、現地発生材を使用することを基本としていることから、使用される掘削土質材料は、レディーミクスト用のコンクリート骨材と比較してバラツキが大きい。したがって、使用される掘削土質材料の微粒分については、一時的にはまた一部には上記各値よりも小さいものや大きいものが含まれる場合があってもよい。
（実施例）
ダム（構造物）１０１を構築する実際の現場において採取した掘削土質材料（現地発生材）に凝結遅延剤を添加し、締固め試験（ＪＩＳ Ａ １２１０：２００９に準じる）及び圧縮強度試験（ＪＩＳ Ａ １１０８：１９９９に準じる）を実施し、凝結遅延剤による効果の検証を行った。本試験における混合後の材料（ＣＳＧ）に含まれる１ｍ3当たりの水量及びセメント量は表１の通りである。なお、ＣＳＧのうち、水とセメントを除いたものは、掘削土質材料として配合設計される。また、本試験で使用した凝結遅延剤は、「フローリックＴ（フローリックは登録商標）」（株式会社フローリック製）を表１の割合で、添加した。「フローリックＴ」は、ＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋９５分程度であり、終結時間において＋１００分程度である。なお、凝結遅延剤の添加量は、単位セメント量Ｃに対する比率（すなわち、セメント比）で示している。なお、配合設計は周知の方法によってなされる。また、本実施形態における、掘削土質材料は未洗浄であり、ＪＩＳ Ａ １２０４：２００９「土の粒度試験方法」に従う、ふるいの呼び寸法０．１５ｍｍを通るものの質量分率[％]が、大部分は掘削土質材料全体に対し３％を超えて１５％以下であった。また、本試験において使用した掘削土質材料では、ＪＩＳ Ａ １２０４：２００９「土の粒度試験方法」に従う、ふるいの呼び寸法０．１５ｍｍを通るものの質量分率[％]は掘削土質材料全体の８％を超えて１０％以下であった。
ダム（構造物）１０１を構築する実際の現場において採取した掘削土質材料（現地発生材）に凝結遅延剤を添加し、締固め試験（ＪＩＳ Ａ １２１０：２００９に準じる）及び圧縮強度試験（ＪＩＳ Ａ １１０８：１９９９に準じる）を実施し、凝結遅延剤による効果の検証を行った。本試験における混合後の材料（ＣＳＧ）に含まれる１ｍ3当たりの水量及びセメント量は表１の通りである。なお、ＣＳＧのうち、水とセメントを除いたものは、掘削土質材料として配合設計される。また、本試験で使用した凝結遅延剤は、「フローリックＴ（フローリックは登録商標）」（株式会社フローリック製）を表１の割合で、添加した。「フローリックＴ」は、ＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋９５分程度であり、終結時間において＋１００分程度である。なお、凝結遅延剤の添加量は、単位セメント量Ｃに対する比率（すなわち、セメント比）で示している。なお、配合設計は周知の方法によってなされる。また、本実施形態における、掘削土質材料は未洗浄であり、ＪＩＳ Ａ １２０４：２００９「土の粒度試験方法」に従う、ふるいの呼び寸法０．１５ｍｍを通るものの質量分率[％]が、大部分は掘削土質材料全体に対し３％を超えて１５％以下であった。また、本試験において使用した掘削土質材料では、ＪＩＳ Ａ １２０４：２００９「土の粒度試験方法」に従う、ふるいの呼び寸法０．１５ｍｍを通るものの質量分率[％]は掘削土質材料全体の８％を超えて１０％以下であった。
１ｍ3のＣＳＧに含まれる単位セメント量Ｃ（ｋｇ／ｍ3）の範囲は、５０ｋｇ／ｍ3（下限値）以上、２００ｋｇ／ｍ3（上限値）以下、好ましくは８０ｋｇ／ｍ3（下限値）以上、１３０ｋｇ／ｍ3（上限値）以下、である。単位水量Ｗ（ｋｇ／ｍ3）は、５０ｋｇ／ｍ3（下限値）以上、２００ｋｇ／ｍ3（上限値）以下、好ましくは８０ｋｇ／ｍ3（下限値）以上、１３０ｋｇ／ｍ3（上限値）以下、更に好ましくは、９０ｋｇ／ｍ3（下限値）以上、１２０ｋｇ／ｍ3（上限値）以下である。水セメント比（Ｗ／Ｃ）は０．７０（下限値）以上、１．５０（上限値）以下、好ましくは、０．８０（下限値）以上、１．２０（上限値）以下である。
図７Ａ及び図７Ｂは、図３に対応する図であり、凝結遅延剤を添加混合したＣＳＧの締固め試験の結果を示すグラフである。図７Ａに示すように、凝結遅延剤を添加した試験結果（実施例１）では、凝結遅延剤を添加していない試験結果（参考例１）に比べて、締固め度を高くできることが確認できた。また、凝結遅延剤を添加することによる締固め度の低下の抑制効果は、放置時間ｔが長くなるほど大きくなることが確認できた。同様に、単位セメント量Ｃが異なる試験結果（実施例２）においても、図７Ｂに示すように、凝結遅延剤を添加していない試験結果（参考例２）に比べて、締固め度を高くできることが確認できた。
凝結遅延剤を単位セメント量Ｃに対して２％添加することにより、水、セメント及び凝結遅延剤を添加混合してからの時間が３６０分を経過した後に、締固め（転圧）試験を行った場合の締固め度は、特に、図７Ａに示すように９８［％］を超えており、好ましい締固め度である９０［％］以上となっており、十分な締固め度が得られることが確認できた。なお、凝結遅延剤の添加量は、多いほど締固め度の低下の抑制効果が高くなることが予想される。このため、凝結遅延剤は、例えば、ＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋６０分～＋２１０分、終結時間において＋０分～＋２１０分となる凝結遅延剤である場合、単位セメント量Ｃに対して２％以上（２％相当量以上）を添加することが好ましいといえ、少なくとも、単位セメント量Ｃに対して１．５％以上（１．５％相当量以上）を添加することが好ましい。
このように単位セメント量Ｃに対する比率で示される凝結遅延剤（コンクリート用化学混和剤）の添加量は、以下のような手順によって具体的な添加重量（ｋｇ／ｍ3）を定めることが好ましい。なお、以下の手順は一例であって、添加量を定める手順は、これに限定されるものではない。
まず、ＪＩＳ Ｒ ５２０１：２０１５「セメント物理試験」に規定されるモルタルであって、質量配合がセメント（普通ポルトランドセメント）：標準砂：水＝１:３:０．５のモルタルにおいて、その単位セメント量に対して所定の試験重量比（Ｘ％）の凝結遅延剤を添加する。そして、ＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に規定される試験を行う。
この凝結時間試験において、凝結時間の差分が、始発時間で＋６０分～＋２１０分、かつ、終結時間で＋０分～２１０分となった凝結遅延剤（混和剤）をＣＳＧに添加する場合、ＣＳＧの単位セメント量Ｃに対するこの凝結遅延剤の添加重量比（％）は、試験重量比（Ｘ％）の０．５倍（下限値）以上、４０倍（上限値）以下、好ましくは、１．０倍（下限値）以上、２０倍（上限値）以下、更に好ましくは１．５倍（下限値）以上、１５倍（上限値）以下に設定される。
そして、凝結遅延剤が添加された上記質量配合比のモルタルを用いた凝結時間試験において、凝結時間の差分が、始発時間で＋６０分～＋２１０分、かつ、終結時間で＋０分～２１０分となったときの凝結遅延剤の試験重量比（Ｘ％）が、例えば、１．０％であったなら、単位セメント量Ｃが１００ｋｇ／ｍ3であるＣＳＧに対して添加される凝結遅延剤の添加重量（ｋｇ／ｍ3）は、０．５ｋｇ／ｍ3（下限値）以上、４０ｋｇ／ｍ3（上限値）以下、好ましくは１．０ｋｇ／ｍ3（下限値）以上、２０ｋｇ／ｍ3（上限値）以下、更に好ましくは１．５ｋｇ／ｍ3（下限値）以上、１５ｋｇ／ｍ3（上限値）以下、に設定される。
一方、上述の凝結時間試験において、凝結時間の差分が比較的小さく、例えば、始発時間で＋３０分～＋９０分、かつ、終結時間で＋０分～９０分となった凝結遅延剤（混和剤）をＣＳＧに添加する場合、ＣＳＧの単位セメント量Ｃに対するこの凝結遅延剤の添加重量比（％）は、試験重量比（Ｘ％）の０．５倍（下限値）以上、８０倍（上限値）以下、好ましくは、１．０倍（下限値）以上、４０倍（上限値）以下に設定される。
また、上述の凝結時間試験において、凝結時間の差分がさらに小さく、例えば、始発時間で＋１５分より長く、かつ、終結時間で＋０分より長くなった凝結遅延剤（混和剤）をＣＳＧに添加する場合、ＣＳＧの単位セメント量Ｃに対するこの凝結遅延剤の添加重量比（％）は、試験重量比（Ｘ％）の０．５倍（下限値）以上、１２０倍（上限値）以下、好ましくは、１．０倍（下限値）以上、６０倍（上限値）以下に設定される。
このように、ＣＳＧに添加される凝結遅延剤は、上記質量配合比のモルタルに添加された状態において測定された凝結時間に、ある程度の遅れが生じていることが確認されたコンクリート用化学混和剤であればよい。また、ＣＳＧの単位セメント量Ｃに対する添加重量比（％）は、確認された凝結時間の遅れの程度に応じて変更してもよく、例えば、添加重量比（％）の上限を、凝結時間の遅れが大きい凝結遅延剤ほど小さくし、凝結時間の遅れが小さい凝結遅延剤ほど大きくしてもよい。これにより、凝結時間の遅れが比較的大きい凝結遅延剤を用いる場合には、ＣＳＧへの凝結遅延剤の添加量を減らすことによって、構造物の施工コストの上昇を抑制することができる。
また、凝結時間の差分は、温度が高いほど小さくなり、温度が低いほど大きくなる傾向があることから、ＣＳＧの単位セメント量に対する添加重量比（％）は、環境温度や日平均気温によって補正される。具体的には、環境温度や気温が高くなった場合には、凝結遅延剤の添加量を増加し、環境温度や気温が低くなった場合には、凝結遅延剤の添加量を減少させる。これにより、例えば、平均気温が低い日が続くと予想される場合には、ＣＳＧへの凝結遅延剤の添加量を減らすことによって、構造物の施工コストを低減させることができ、また、平均気温が高い日が続くと予想される場合には、ＣＳＧへの凝結遅延剤の添加量を増やすことによって、締固め後のＣＳＧの締固め度の低下を確実に抑制することができる。
図８は、図５に対応する図であり、凝結遅延剤を添加混合したＣＳＧの圧縮試験の結果を示すグラフである。図８に示すように、凝結遅延剤を添加した試験結果（実施例１）は、凝結遅延剤を添加していない試験結果（参考例１）に比べて、ピーク強度を高くできることが確認できた。また、凝結遅延剤は、単位セメント量Ｃに対して２％添加することにより、水、セメント及び凝結遅延剤を添加混合してからの時間が３６０分を経過した後に圧縮試験を行った場合のピーク強度は放置時間が３０分のときよりも高い値を示しており、十分なピーク強度が得られることが確認できた。このような点からも、凝結遅延剤は、単位セメント量Ｃに対して２％以上（２％相当量以上）を添加することが好ましいといえる。同様に、単位セメント量Ｃが異なる試験結果（実施例２）においても、凝結遅延剤を添加していない試験結果（参考例２）に比べて、ピーク強度を高くできることが確認される。
上述した実施形態によれば、次の作用効果を奏する。
本実施形態に係るＣＳＧは、掘削土質材料と、セメントと、水と、セメントの凝結反応を遅延させる作用を有する凝結遅延剤と、を含む。凝結遅延剤により、ＣＳＧに含まれるセメントの凝結反応を遅延させることにより、自由水の減少とセメントゲルの網状構造物の形成を抑制することができる。したがって、掘削土質材料（現地発生材）にセメントと水を添加混合してから締固め（転圧）に至るまでに長時間を要する場合や複数層で構成されるＣＳＧ層内の最下層のように敷均し機械によって敷均されてから締固め機械（転圧機）によって中間層及び上層とともに転圧されるまでに比較的長い時間を要する場合であっても、締固め後（転圧後）のＣＳＧの締固め度の低下を抑制することができ、締固め特性の品質を確保することができる。その結果、ダム（構造物）１０１の強度（ピーク強度）の低下を抑制することができる。
特に、掘削土質材料（現地発生材）は、基本的には洗浄がなされない未洗浄の掘削土質材料であるため、微粒分を多く含む。具体的には、掘削土質材料は、ＪＩＳ Ａ １２０４：２００９「土の粒度試験方法」に従う、ふるいの呼び寸法０．１５ｍｍを通るものの質量分率が掘削土質材料全体に対して３％を超え、好ましくは５％を超える。このように、微粒分が多く含まれる掘削土質材料では、微粒分に水が吸収されることにより、コンクリートに比べて自由水が減少しやすい。本実施形態では、上述したように、コンクリートにおいて通常使用される範囲を超える量（例えば、単位セメント量Ｃに対し２％以上）の凝結遅延剤を添加することにより、セメントの凝結反応を効果的に遅延させ、自由水の減少とセメントゲルの網状構造物の形成を抑制するようにした。このため、微粒分を多く含むＣＳＧにおいて、締固め（転圧）後のＣＳＧの締固め度及びピーク強度の低下を抑制することができる。
＜変形例１＞
上記実施形態では、掘削土質材料が未洗浄である例について説明したが、一部、洗浄を施した掘削土質材料が混在していてもよい。少なくとも、ＣＳＧに未洗浄の掘削土質材料が含まれていればよい。
上記実施形態では、掘削土質材料が未洗浄である例について説明したが、一部、洗浄を施した掘削土質材料が混在していてもよい。少なくとも、ＣＳＧに未洗浄の掘削土質材料が含まれていればよい。
＜変形例２＞
上記実施形態では、ＣＳＧ工法により構築される構築物がダム１０１である場合について説明したが、本発明はこれに限定されない。本発明は、凝結遅延剤が添加混合されたＣＳＧを用いた種々の構造物を構築するＣＳＧ工法に適用することができる。
上記実施形態では、ＣＳＧ工法により構築される構築物がダム１０１である場合について説明したが、本発明はこれに限定されない。本発明は、凝結遅延剤が添加混合されたＣＳＧを用いた種々の構造物を構築するＣＳＧ工法に適用することができる。
＜変形例３＞
上記実施形態では、凝結遅延剤として、ＪＩＳ Ａ ６２０４：２０１１「コンクリート用化学混和剤」に従い、減水剤遅延形、ＡＥ減水剤遅延形、高性能ＡＥ減水剤遅延形、流動化剤遅延形のいずれかに分類される混和剤、あるいは超遅延剤といった、セメントの凝結反応を積極的に遅延させるものが選択される例について説明したが、本発明はこれに限定されない。減水剤標準形、ＡＥ減水剤標準形、高性能ＡＥ減水剤標準形、流動化剤標準形のうち、セメントの凝結反応がそれらを添加しない場合に比べて遅延させることができるものを選択することもできる。例えば、減水剤標準形、ＡＥ減水剤標準形、高性能ＡＥ減水剤標準形、流動化剤標準形のうち、ＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋１５分よりも長く、かつ、終結時間において＋０分よりも長いものを選択し、ＣＳＧに添加してもよい。これにより、選択した凝結遅延剤を添加しない場合に比べて、締固め度及びピーク強度の時間の経過に伴う低下を抑制することができる。なお、ＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」における、１ｍ3当たりの化学混和剤の使用量は、製造会社の推奨する量を参考にして決めてもよい。ただし、製造会社の推奨する量が不明である場合や製造会社が推奨する量と実際の使用量が異なる場合等は、ＣＳＧに添加される単位セメント量Ｃに対する実際の混和剤の添加率を使用量として「コンクリートの凝結時間試験方法」の試験を行うことがよい。
上記実施形態では、凝結遅延剤として、ＪＩＳ Ａ ６２０４：２０１１「コンクリート用化学混和剤」に従い、減水剤遅延形、ＡＥ減水剤遅延形、高性能ＡＥ減水剤遅延形、流動化剤遅延形のいずれかに分類される混和剤、あるいは超遅延剤といった、セメントの凝結反応を積極的に遅延させるものが選択される例について説明したが、本発明はこれに限定されない。減水剤標準形、ＡＥ減水剤標準形、高性能ＡＥ減水剤標準形、流動化剤標準形のうち、セメントの凝結反応がそれらを添加しない場合に比べて遅延させることができるものを選択することもできる。例えば、減水剤標準形、ＡＥ減水剤標準形、高性能ＡＥ減水剤標準形、流動化剤標準形のうち、ＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋１５分よりも長く、かつ、終結時間において＋０分よりも長いものを選択し、ＣＳＧに添加してもよい。これにより、選択した凝結遅延剤を添加しない場合に比べて、締固め度及びピーク強度の時間の経過に伴う低下を抑制することができる。なお、ＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」における、１ｍ3当たりの化学混和剤の使用量は、製造会社の推奨する量を参考にして決めてもよい。ただし、製造会社の推奨する量が不明である場合や製造会社が推奨する量と実際の使用量が異なる場合等は、ＣＳＧに添加される単位セメント量Ｃに対する実際の混和剤の添加率を使用量として「コンクリートの凝結時間試験方法」の試験を行うことがよい。
以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。
１０１・・・ダム（構造物）
Claims (11)
- 未洗浄の掘削土質材料と、
セメントと、
水と、
前記セメントの凝結反応を遅延させる作用を有する凝結遅延剤と、を含み、
前記セメントの単位重量に対する前記凝結遅延剤の添加重量比は、１．０％を超える、
ＣＳＧ。 - 未洗浄の掘削土質材料と、
セメントと、
水と、
前記セメントの凝結反応を遅延させる作用を有する凝結遅延剤と、を含み、
前記凝結遅延剤がＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋６０分～＋２１０分、終結時間において＋０分～＋２１０分となる凝結遅延剤である場合、
前記セメントの単位重量に対する前記凝結遅延剤の添加重量は、
前記「コンクリート凝結時間試験方法」に用いられるモルタルのポルトランドセメントの単位セメント量に対して添加された所定の試験重量比の１．０倍を超え、４０倍以下に設定される、
ＣＳＧ。 - 未洗浄の掘削土質材料と、
セメントと、
水と、
前記セメントの凝結反応を遅延させる作用を有する凝結遅延剤と、を含み、
前記凝結遅延剤がＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋３０分～＋９０分、終結時間において＋０分～＋９０分となる凝結遅延剤である場合、
前記セメントの単位重量に対する前記凝結遅延剤の添加重量は、
前記「コンクリート凝結時間試験方法」に用いられるモルタルのポルトランドセメントの単位セメント量に対して添加された所定の試験重量比の１．０倍を超え、８０倍以下に設定される、
ＣＳＧ。 - 未洗浄の掘削土質材料と、
セメントと、
水と、
前記セメントの凝結反応を遅延させる作用を有する凝結遅延剤と、を含み、
前記凝結遅延剤がＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋１５分より長く、終結時間において＋０分より長くなる凝結遅延剤である場合、
前記セメントの単位重量に対する前記凝結遅延剤の添加重量は、
前記「コンクリート凝結時間試験方法」に用いられるモルタルのポルトランドセメントの単位セメント量に対して添加された所定の試験重量比の１．０倍を超え、１２０倍以下に設定される、
ＣＳＧ。 - 掘削土質材料と、
セメントと、
水と、
前記セメントの凝結反応を遅延させる作用を有する凝結遅延剤と、を含み、
前記掘削土質材料は、ＪＩＳ Ａ １２０４「土の粒度試験方法」に従う、ふるいの呼び寸法０．１５ｍｍを通るものの質量分率が３％を超え、
前記セメントの単位重量に対する前記凝結遅延剤の添加重量比は、１．０％を超える、
ＣＳＧ。 - 掘削土質材料と、
セメントと、
水と、
前記セメントの凝結反応を遅延させる作用を有する凝結遅延剤と、を含み、
前記掘削土質材料は、ＪＩＳ Ａ １２０４「土の粒度試験方法」に従う、ふるいの呼び寸法０．１５ｍｍを通るものの質量分率が３％を超え、
前記凝結遅延剤がＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋６０分～＋２１０分、終結時間において＋０分～＋２１０分となる凝結遅延剤である場合、
前記セメントの単位重量に対する前記凝結遅延剤の添加重量は、
前記「コンクリート凝結時間試験方法」に用いられるモルタルのポルトランドセメントの単位セメント量に対して添加された所定の試験重量比の１．０倍を超え、４０倍以下に設定される、
ＣＳＧ。 - 掘削土質材料と、
セメントと、
水と、
前記セメントの凝結反応を遅延させる作用を有する凝結遅延剤と、を含み、
前記掘削土質材料は、ＪＩＳ Ａ １２０４「土の粒度試験方法」に従う、ふるいの呼び寸法０．１５ｍｍを通るものの質量分率が３％を超え、
前記凝結遅延剤がＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋３０分～＋９０分、終結時間において＋０分～＋９０分となる凝結遅延剤である場合、
前記セメントの単位重量に対する前記凝結遅延剤の添加重量は、
前記「コンクリート凝結時間試験方法」に用いられるモルタルのポルトランドセメントの単位セメント量に対して添加された所定の試験重量比の１．０倍を超え、８０倍以下に設定される、
ＣＳＧ。 - 掘削土質材料と、
セメントと、
水と、
前記セメントの凝結反応を遅延させる作用を有する凝結遅延剤と、を含み、
前記掘削土質材料は、ＪＩＳ Ａ １２０４「土の粒度試験方法」に従う、ふるいの呼び寸法０．１５ｍｍを通るものの質量分率が３％を超え、
前記凝結遅延剤がＪＩＳ Ａ １１４７：２０１９「コンクリートの凝結時間試験方法」に従うセメントの凝結時間の差分が、始発時間において＋１５分より長く、終結時間において＋０分より長くなる凝結遅延剤である場合、
前記セメントの単位重量に対する前記凝結遅延剤の添加重量は、
前記「コンクリート凝結時間試験方法」に用いられるモルタルのポルトランドセメントの単位セメント量に対して添加された所定の試験重量比の１．０倍を超え、１２０倍以下に設定される、
ＣＳＧ。 - 前記凝結遅延剤は、ＪＩＳ Ａ ６２０４「コンクリート用化学混和剤」に従い、減水剤遅延形、ＡＥ減水剤遅延形、高性能ＡＥ減水剤遅延形、流動化剤遅延形のいずれかに分類される混和剤である、
請求項１から請求項８までのいずれか一項に記載のＣＳＧ。 - 前記掘削土質材料は、ＪＩＳ Ａ １２０４「土の粒度試験方法」に従う、ふるいの呼び寸法５ｍｍを通る土質材料を含む、
請求項１から請求項９までのいずれか一項に記載のＣＳＧ。 - 請求項１から請求項１０までのいずれか一項に記載のＣＳＧを転圧機によって転圧することにより締め固める、ＣＳＧ工法。
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