JP7428515B2 - 永久電流スイッチ、超電導電磁石装置、および超電導電磁石装置の永久電流運転方法 - Google Patents

Description

本発明は、高速で通電電流を変化させる超電導磁石の永久電流スイッチと、超電導磁石装置、それらを用いた永久電流運転方法に関する。

従来の超電導電磁石装置の基本的な回路は、超電導コイルと、超電導コイルに電流を供給する励磁電源と、永久電流運転するための閉回路を形成する永久電流スイッチと、超電導コイルに対して並列に設置された保護抵抗とを有して構成されている。
そして、前記の永久電流スイッチを開にした状態で励磁電源から超電導コイルに電流供給し、その後、永久電流スイッチを閉にした状態で励磁電源からの供給電流を無くすることで、超電導コイルおよび永久電流スイッチからなる超電導状態の閉回路に電流が流れ続ける永久電流運転となる。
この構成と手順によって、超電導電磁石は、長期に渡って磁場を保持することが可能である。
また、永久電流運転を解除するには、永久電流スイッチが閉状態のまま励磁電源から再び電流供給し、その後、永久電流スイッチを開にすることで励磁電源と超電導コイルが直結され永久電流モードが解除される(例えば、特許文献１)。

永久電流スイッチの方式には、主に機械式と熱式の２種類がある。機械式は、機械的な接点を設けて回路を開閉する方式である。一方、熱式は超電導体を使用したもので、冷却し超電導状態を保つことで閉状態とし、ヒータ等で臨界温度以上に加熱して常伝導転移させることで開状態とする方式である。
これらのうち機械式は、粒子加速器用磁石に代表される高速で電流変化させるものに利用される。
電流変化させる際、超電導コイルには誘導電圧が生じるが、その電圧は並列に設けられた永久電流スイッチにも印加されるため、有限の抵抗を持つ熱式の永久電流スイッチには超電導コイルに供給されるべき電流の一部が分流する。さらに、磁場変化が高速であればあるほど誘導電圧が大きくなり、永久電流スイッチに分流する電流が大きくなるため、機械式の永久電流スイッチが適用される。

ただし、機械式の課題として、永久電流運転を解除する際に、永久電流スイッチに電流が流れたまま開状態にすると、大電圧とともにアークが発生して接点が損傷するといった問題が発生する。
そこで、熱式の永久電流スイッチを直列に追加して、まず最初に熱式の永久電流スイッチを開状態にし、その抵抗にて永久電流スイッチに流れる電流を充分に減衰させ、その後、機械式の永久電流スイッチを開状態にする例がある。（例えば、特許文献２）

なお、特許文献１の［要約］には、「［目的］常電導転移時に超電導巻線の保護とともに、永久電流スイッチの保護を図る。［構成］保護回路は超電導磁石の超電導コイル１にスイッチ２を介して励磁電流を供給するための励磁電源３を接続し、コイル１と並列に熱式スイッチである永久電流スイッチ４を接続している。この永久電流スイッチ４は超電導導線５にヒータ６を巻き付け、このヒータ６用の電源７を備えて、ヒータ６のオン・オフによりスイッチ動作をさせる。そして、超電導コイル１は複数に分割され、各分割部分に並列に高い抵抗値Ｒ１の保護抵抗９をそれぞれ接続するとともに、コイル１全体に並列に低い抵抗値Ｒ２の保護抵抗１０を接続している。」と記載され、超電導磁石の保護回路の技術が開示されている。

また、特許文献２の［要約］には、「［目的］簡単な構成および操作により大電流超電導電磁石の高速励磁、消磁を可能とした超電導磁石装置を提供する。［構成］冷却液を収納したクライオスタット１１と、このクライオスタット１１の冷却液内に収容された超電導コイル１２と、この超電導コイル１２の両端に接続されクライオスタット１１の外部に導出された電流リード線１３と、この電流リード線１３にクライオスタット１１の外部において接続され、超電導コイル１２に電流を供給する電源１４と、冷却液内に収容された超電導コイル１２に並列に接続された機械式永久電流スイッチ１５および熱式永久電流スイッチ１６の直列回路とを備え、熱式永久電流スイッチ１６を開いた後、機械式永久電流スイッチ１５を開くことにより、機械式永久電流スイッチ１５の接点の損傷を防止したもの。」と記載され、超電導磁石装置の技術が開示されている。

特開平５－１９０３２５号公報 特開平４－２７３１０８号公報

高速に通電電流を変化させて運転する超電導磁石（超電導電磁石）において永久電流運転をするには、電流変化中に永久電流スイッチへ電流が分流することを防ぐため、機械構造的に回路を切断する機械式の永久電流スイッチが適用されることがある。
しかしながら、機械式の永久電流スイッチの場合、閉状態での抵抗を完全にゼロにはできないため永久電流運転中に電流が減衰することになり、ＭＲＩ（Magnetic Resonance Imaging）装置やＮＭＲ（Nuclear Magnetic Resonance）装置のように、数［μＴ］オーダーの精度で時間的に安定な磁場を生成し続けることが必須の製品には適用できないという課題（問題）があった。

また、特許文献１に開示された熱式の永久電流スイッチを採用した場合においても、機械式と同様に永久電流運転を解除する際に永久電流スイッチに電流が流れたまま開状態にすると高い電圧が発生するという課題（問題）があった。

また、特許文献２に開示された熱式の永久電流スイッチと機械式の永久電流スイッチを併用する場合においても、磁場の発生を停止する緊急遮断動作を実施する際に高い電圧が発生して、永久電流スイッチが損傷するという課題（問題）があった。

本発明は、高速で電流変化させる超電導電磁石においても、従来の熱式の永久電流スイッチを適用した超電導電磁石と同等の時間安定度を有する永久電流運転が可能であり、かつ、永久電流運転中の緊急遮断動作が可能な永久電流スイッチを提供することを課題（目的）とする。

前記の課題を解決するために、本発明を以下のように構成した。
すなわち、本発明の永久電流スイッチは、超電導電磁石装置に備えられて超電導コイルに並列に接続される永久電流スイッチであって、連続する超電導線と、導電体とが並列に構成された第１抵抗部と、連続する超電導線で構成された第２抵抗部と、前記第１抵抗部を加熱する第１ヒータと、前記第２抵抗部を加熱する第２ヒータと、
を備え、前記第１抵抗部と前記第２抵抗部はクライオスタットに収納され、前記第１抵抗部と前記第２抵抗部とは直列に接続され、前記第２抵抗部の常伝導状態における抵抗値は、前記第１抵抗部の常伝導状態における抵抗値よりも大きく前記第１抵抗部の超電導線と前記第２抵抗部の超電導線は、１本の連続する超電導線であり、当該１本の連続する超電導線は２本に束ねられ、前記第１の抵抗部の超電導線は、２本に束ねられた超電導線の折り返し部に形成され、前記第２抵抗部の超電導線は、２本に束ねられてボビンに巻回されることで無誘導の巻線として形成され、束ねられた２本の超電導線のそれぞれの巻線部において第２抵抗部が分割して形成されることを特徴とする。

また、その他の手段は、発明を実施するための形態のなかで説明する。

本発明によれば、高速で電流変化させる超電導電磁石においても、従来の熱式の永久電流スイッチを適用した超電導電磁石と同等の時間安定度を有する永久電流運転が可能であり、かつ、永久電流運転中の緊急遮断動作が可能な永久電流スイッチを提供できる。

本発明の第１実施形態に係る永久電流スイッチと、当該永久電流スイッチを備える超電導電磁石装置の回路構成例を示す図である。 本発明の第１実施形態に係る永久電流スイッチの構造の一例を俯瞰して示す図である。 本発明の第１実施形態に係る永久電流スイッチの図２に示すIII－III間の断面構造の一例を示す図である。 本発明の第１実施形態に係る永久電流スイッチを用いて、超電導電磁石装置の永久電流運転を開始する手順であるフローチャート例を示す図である。 本発明の第１実施形態に係る永久電流スイッチを用いて、超電導電磁石装置の永久電流運転を解除する手順であるフローチャート例を示す図である。 本発明の第１実施形態に係る永久電流スイッチを用いて、超電導電磁石装置の永久電流運転中に消磁する緊急遮断の手順であるフローチャート例を示す図である。 本発明の第１実施形態に係る永久電流スイッチを用いて、超電導電磁石装置の励磁または消磁の途中で励磁電源が停止し、電流遮断器が開となった場合の緊急遮断の手順であるフローチャート例を示す図である。 本発明の第２実施形態に係る永久電流スイッチと、当該永久電流スイッチを備える超電導電磁石装置の回路構成例を示す図である。 本発明の第２実施形態に係る永久電流スイッチにおける複数の第１抵抗部のそれぞれの断面構造の一例を示す図である。 本発明の第２実施形態に係る永久電流スイッチを用いて、超電導電磁石装置の永久電流運転を解除する場合の手順であるフローチャート例を特徴あるステップについて示す図である。 本発明の第３実施形態に係る永久電流スイッチと、当該永久電流スイッチを備える超電導電磁石装置の回路構成例を示す図である。 本発明の第４実施形態に係る永久電流スイッチと、当該永久電流スイッチを備える超電導電磁石装置の回路構成例を示す図である。

以下、本発明を実施するための形態（以下においては「実施形態」と表記する）を、適宜、図面を参照して説明する。

≪第１実施形態：永久電流スイッチ≫
本発明の第１実施形態に係る永久電流スイッチ４１と、当該永久電流スイッチ４１を備える超電導電磁石装置１０１の回路構成と構造について図１～図３を参照して説明する。
なお、以下の説明は、永久電流スイッチ４１に関連する超電導電磁石装置１０１、およびその永久電流運転方法と緊急遮断方法についての説明を兼ねる。

＜永久電流スイッチ４１と超電導電磁石装置１０１の回路構成＞
図１は、本発明の第１実施形態に係る永久電流スイッチ４１と、当該永久電流スイッチ４１と超電導コイル３を備える超電導電磁石装置１０１の回路構成例を示す図である。
図１において、永久電流スイッチ４１は、第１抵抗部４ｃ、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂ、第１ヒータ６ｃ、第２ヒータ６ａｂを備えて構成されている。第２抵抗部４ａと第１抵抗部４ｃと第２抵抗部４ｂとは、電気的に直列に接続されている。
第１抵抗部４ｃ、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂには、詳細を後記するように、超電導線（２０：図２、図３）を有して構成される。超電導線（２０）は、例えば、ＭｇＢ_２（二ホウ化マグネシウム）を用いて形成される。

第１抵抗部４ｃは、第１ヒータ６ｃによって加熱される。また、第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂは、第２ヒータ６ａｂによって加熱される。
超電導（超伝導）状態の第１抵抗部４ｃ、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂが、ヒータ（６ｃ，６ａｂ）の加熱によって臨界温度を越すと、常伝導状態に転移する。
なお、第１抵抗部４ｃと第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂを備える永久電流スイッチ４１の詳細な構成と動作については、後記する。

また、超電導電磁石装置１０１は、クライオスタット２の中に、超電導コイル（超電導電磁石）３、永久電流スイッチ４１、配線２１ａ，２１ｂ，２２ａ，２２ｂ，２３ａ，２３ｂを備えている。
超電導コイル３、および配線（超電導配線）２１ａ，２１ｂ，２２ａ，２２ｂ，２３ａ，２３ｂは、超電導線を備えて構成されている。
永久電流スイッチ４１は、配線２１ａ，２１ｂ，２２ａ，２２ｂ，２３ａ，２３ｂによって、超電導コイル３に並列に接続されている。なお、永久電流スイッチ４１の第１端子は配線２１ａに接続され、第２端子は配線２１ｂに接続されている。
永久電流スイッチ４１、超電導コイル３、配線２１ａ，２１ｂ，２２ａ，２２ｂ，２３ａ，２３ｂは、前記したように、クライオスタット２の内部に収納されている。配線２２ａ，２２ｂは、クライオスタット２の外部の配線５２ａ，５２ｂとそれぞれ接続されている。
第１ヒータ６ｃと第２ヒータ６ａｂは、クライオスタット２の外部の電源（不図示）によって、それぞれ独立に加熱制御される。

クライオスタット２は、断熱支持構造を有し、密閉構造によって、収納物である永久電流スイッチ４１と超電導コイル３の低温を保持する。そして、永久電流スイッチ４１の第１抵抗部４ｃ、第２抵抗部４ａ，４ｂと、超電導コイル３、および超電導線で構成された配線２１ａ，２１ｂ，２２ａ，２２ｂ，２３ａ，２３ｂは、図示していない冷却手段（冷却装置）によって、臨界温度以下に保たれる場合には、超電導（超伝導）状態となる。超電導状態においては、超電導線および超電導体で構成されるものの抵抗値は０（０［Ω］）となる。

図１において、超電導電磁石装置１０１は、クライオスタット２の外部に設けられた励磁電源１０、電流遮断器１１、ダイオード８、保護抵抗７、配線５１ａ，５１ｂ，５２ａ，５２ｂ，５３と、クライオスタット２の内部に設けられた永久電流スイッチ４１（第１抵抗部４ｃ、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂ、第１ヒータ６ｃ、第２ヒータ６ａｂ）、超電導コイル３、配線２１ａ，２１ｂ，２２ａ，２２ｂ，２３ａ，２３ｂを備えて構成される。
励磁電源１０は、配線５１ａ，５１ｂ，５２ａ，５２ｂと電流遮断器１１を介して、超電導コイル３に接続され、超電導コイル３に電流を供給する。
ダイオード８と保護抵抗７は、配線５３を介して直列に接続され、当該の直列体（８，７）は、配線５２ａ，５２ｂおよび配線２２ａ，２２ｂ，２３ａ，２３ｂによって、超電導コイル３に並列に接続されている。

なお、クライオスタット２の外部に設けられた配線（常伝導配線）５１ａ，５１ｂ，５２ａ，５２ｂ，５３は、超電導線ではなく、低温となっても超電導状態とならない一般的な導線（電導線、常伝導線）で構成される。
また、配線５２ａ，５２ｂは、前記したように、配線２２ａ，２２ｂと、クライオスタット２に設けられた中継点であるパワーリード（不図示）を介して、それぞれ接続されている。

また、励磁電源１０は、直流の電流源である。
また、超電導電磁石装置１０１における励磁電源１０の電流量制御、電流遮断器１１の開閉、第１ヒータ６ｃ、第２ヒータ６ａｂの加熱操作、クライオスタット２の冷却操作などは、図示していない制御部（制御系）の指令によって行われる。

＜永久電流スイッチ４１の詳細な構成＞
永久電流スイッチ４１の構成を、図１を参照して詳細に説明する。
永久電流スイッチ４１は、第１抵抗部４ｃと第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂと第１ヒータ６ｃ、第２ヒータ６ａｂを備えて構成される。
第１抵抗部４ｃは、所定の第１の長さの超電導線（２０ｃ，２０：図２）と、導電性素材からなる導電体（３２：図２）を有しており、超電導線（２０，２０ｃ）の一部に導電体（３２）を付加し、半田などの接合手段で電気的に結合した構成である。
第２抵抗部４ａおよび第２抵抗部４ｂは、所定の第２の長さの超電導線（２０ａ，２０ｂ，２０）によって構成されており、導電体（３２）は付加されていない。

なお、第２抵抗部４ａおよび第２抵抗部４ｂは、機能としては同じものであるので、一つの第２抵抗部として集約する方法もあるが、詳細は後記するように、電導線（超電導線）として、無誘導性を確保するために、２本に束ねる構造としている。そして、それら２本の電導線（超電導線）を用いて、２箇所に第２抵抗部の機能を有する第２抵抗部４ａおよび第２抵抗部４ｂを設けているので、図１に示す永久電流スイッチ４１の構成となっている。
なお、超電導線（２０）は、詳細は図２、図３を参照して後記するように、１本の超電導線（２０ａ，２０ｃ，２０ｂ）で構成されている。１本の超電導線（２０）を所定の折り返し部（３１）で折り曲げて重ねる。重ねられて束ねられた部分が超電導線（２０ａ，２０ｂ）となり、折り返し部（３１）の部分が超電導線（２０ｃ）となる。

超電導（超伝導）と常伝導の境である臨界温度以下においては、第１抵抗部４ｃと第２抵抗部４ａ，４ｂは、共に超電導線（２０）を有しているので、超電導線（２０）が超電導状態となって、共に抵抗値は０（０［Ω］）となる。

しかし、臨界温度を越した場合には、第１抵抗部４ｃと第２抵抗部４ａ，４ｂとは、異なる特性を示す。

臨界温度を越した温度になると、超電導線（２０）は超電導状態ではなくなる。そのため、超電導線（２０）は大きな抵抗値（高抵抗）となる。
例えば、第１抵抗部４ｃの超電導線（２０ｃ）は、抵抗値Ｒ_ＬＣとなる。第２抵抗部４ａの超電導線（２０ａ）は、抵抗値Ｒ_ＬＡとなる。第２抵抗部４ｂの超電導線（２０ｂ）は、抵抗値Ｒ_ＬＢとなる。

ただし、第１抵抗部４ｃは、前記したように、超電導線（２０ｃ）と導電体（３２）とが並列に接続された構成である。導電体（３２）の所定の抵抗値を、例えば、低抵抗である抵抗値Ｒｃとする。なお、抵抗値Ｒｃ＜抵抗値Ｒ_ＬＣである。
そのため、第１抵抗部４ｃの抵抗値は、臨界温度以下の超低温では、抵抗値は０（０［Ω］）となり、臨界温度を越した温度では、概ね抵抗値Ｒｃとなる。
なお、導電体（３２）の抵抗値Ｒｃ、あるいは抵抗値Ｒ_ＬＡ、抵抗値Ｒ_ＬＢ、抵抗値Ｒ_ＬＣも実際には、絶対温度Ｔ［Ｋ］によって変化するが、超電導線（２０，２０ａ，２０ｂ，２０ｃ）の臨界温度を跨ぐ抵抗値の変化に比較すれば、充分に抵抗値の変化が小さいので、前記の抵抗値（Ｒｃ、Ｒ_ＬＡ、Ｒ_ＬＢ、Ｒ_ＬＣ）として、簡易的な説明に留める。

また、第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂは、超電導線（２０ａ，２０ｂ）の構成であって、導電体（３２）を備えていないので、臨界温度を越した温度になると、抵抗値は、それぞれ抵抗値Ｒ_ＬＡと、抵抗値Ｒ_ＬＢとになる。

なお、第１抵抗部４ｃと第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂにおける超電導線の長さは、臨界温度を越した温度において、超電導線の抵抗値としては、それぞれ抵抗値Ｒ_ＬＣ、抵抗値Ｒ_ＬＡ、抵抗値Ｒ_ＬＢとなるように、設定される。

永久電流スイッチ４１は、第２抵抗部４ａと第１抵抗部４ｃと第２抵抗部４ｂの直列回路で構成されている。
そのため、第１抵抗部４ｃ、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂがすべて、臨界温度以下の超電導状態であれば、永久電流スイッチ４１の抵抗値は０（０［Ω］）である。
次に、第１抵抗部４ｃを、臨界温度を越した状態にすると、永久電流スイッチ４１の抵抗値は抵抗値Ｒｃとなる。ただし、Ｒｃ≪Ｒ_ＬＣとする。
次に、第１抵抗部４ｃ、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂをすべて、臨界温度を越した状態にすると、永久電流スイッチ４１の抵抗値は、抵抗値（Ｒｃ＋Ｒ_ＬＡ＋Ｒ_ＬＢ）なる。なお、この抵抗値は、概ね、抵抗値（Ｒ_ＬＡ＋Ｒ_ＬＢ）と近似できる。

また、第１抵抗部４ｃを臨界温度以下の超低温にするには、クライオスタット２の内部に収納された永久電流スイッチ４を冷却手段（不図示）で冷却する。
また、第１抵抗部４ｃを、臨界温度を越した温度にするためには、第１ヒータ６ｃで加熱する。
また、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂを、臨界温度を越した温度にするためには、第２ヒータ６ａｂで加熱する。
なお、第１ヒータ６ｃと第２ヒータ６ａｂは、それぞれ独立に加熱制御できる。

＜永久電流スイッチ４１の構造例＞
図１に示した回路構成を実現する永久電流スイッチ４１の具体的な構造例を、図２および図３を参照して説明する。
図２は、本発明の第１実施形態に係る永久電流スイッチ４１の構造の一例を俯瞰して示す図である。
図３は、本発明の第１実施形態に係る永久電流スイッチ４１の図２に示すIII－III間の断面構造の一例を示す図である。

図２および図３に示すように、永久電流スイッチ４１の第１抵抗部４ｃ、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂは、超電導線２０とボビン２５と導電体３２との構造体によって形成されている。
ボビン２５は、中心軸Ｚを有する円柱または円筒である。また、ボビン２５の円柱または円筒の周辺部には、超電導線２０（２０ａ，２０ｂ）を収納する溝２６が形成されている。
また、ボビン２５の円柱または円筒の上部の周囲には、導電素材からなる導電体３２が一部を除いて環状（輪状）に配置されている。
導電体３２は、前記したように、円柱または円筒の上部の周囲に配置されているが、一周はせずに、両端は離れて構成されている。なお、導電体３２は、例えばステンレスや銅（安定化銅）が用いられる。

図２と図３において、超電導線２０（２０ａ，２０ｃ，２０ｂ）は、連続した１本の超電導線で構成されている。この１本の超電導線２０で、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂ、第１抵抗部４ｃにおける超電導線２０ａ，２０ｂ，２０ｃを構成している。
図２に示すように、配線２１ａと配線２１ｂに対して、２本に束ねられた超電導線２０（２０ａ，２０ｂ）のそれぞれの一端がそれぞれ接続されている。すなわち、超電導線２０ａは配線２１ａに接続され、超電導線２０ｂは配線２１ｂに接続されている。
また、配線２１ａと配線２１ｂは、図１で説明したように、永久電流スイッチ４１の第１端子と第２端子とにそれぞれ接続される。
なお、超電導線２０ａ，２０ｂは、絶縁物で周囲を被覆されている。

２本に束ねられた超電導線２０（２０ａ，２０ｂ）は、図３および図２に示すように、ボビン２５の周辺に設けられた溝２６を複数回、周回して配置される。また、溝２６を複数回、周回している超電導線２０（２０ａ，２０ｂ）の部分を超電導線の巻線部とも表記する。
なお、溝２６に収納された２本に束ねられた超電導線２０の１本は、第２抵抗部４ａの超電導線２０ａを構成し、他の１本は、第２抵抗部４ｂの超電導線２０ｂを構成する。
また、２本に束ねられた超電導線２０の折り返し部３１における超電導線２０ｃは、図３に示すように導電素材による導電体３２の周囲を一周する。この超電導線２０ｃは、第１抵抗部４ｃの一部を構成する。
超電導線２０ｃは、超電導線２０ｃの周囲を被覆する絶縁物の一部、または全部は除去され、超電導線２０ｃと導電体３２とが、半田などの接合手段で電気的に並列に接続される。

前記したように、導電体３２は、円柱または円筒の上部の周囲に配置されているが、一周はせずに、両端は離れて構成されている。この導電体３２が離れている部分においては、図２に示すように、超電導線２０ｃは、円周を回る分離された構成となっている。
両端が離れて構成された導電体３２（抵抗値Ｒｃ）と、折り返し部３１を一周する超電導線２０ｃとの並列回路が図１における第１抵抗部４ｃを構成する。

なお、図３および図２に示すように、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂにおける超電導線２０ａ、超電導線２０ｂに対して、第１抵抗部４ｃの超電導線２０ｃを比較すると、円周を周回する巻線の回数が大きく異なるので、それぞれの超電導線の長さが異なる。
そのため、超電導線２０が常伝導となった場合の抵抗は、超電導線２０のみの抵抗としては、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂの抵抗値（Ｒ_ＬＡ，Ｒ_ＬＢ）は、第１抵抗部４ｃの超電導線２０（２０ｃ）のみの抵抗値（Ｒ_ＬＣ）よりも充分に大きい。
さらに、第１抵抗部４ｃには、抵抗値Ｒｃの導電体３２が超電導線２０ｃに並列に設けられているので、常伝導状態における第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂの抵抗値（Ｒ_ＬＡ，Ｒ_ＬＢ）は、第１抵抗部４ｃの抵抗値Ｒｃよりも充分に大きい。

以上の構成によって、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂは、臨界温度以下で超電導状態の場合には、ともに抵抗値は０（０［Ω］）となる。また、臨界温度を越して常伝導状態となった場合には、高抵抗（Ｒ_ＬＡ，Ｒ_ＬＢ）となる。
また、第１抵抗部４ｃは、臨界温度以下で超電導状態の場合には、抵抗値は０（０［Ω］）となる。ただし、臨界温度を越して常伝導状態となった場合には、超電導線２０ｃは高抵抗（Ｒ_ＬＣ）となるが、前記したように、並列に接続されている導電体３２の作用により、所定の抵抗値（Ｒｃ）となる。

また、前記したように、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂ、第１抵抗部４ｃにおける超電導線２０は、連続した１本の超電導線で構成され、この超電導線２０が２本に束ねられ巻回された構造となっている。２本に束ねられた超電導線２０（２０ａ，２０ｂ）に、それぞれ流れる電流は、絶対値が等しく、互いに空間的に逆方向である。そのため、二つの超電導線２０（２０ａ，２０ｂ）に流れる電流が発生する磁場は、互いに相殺する。すなわち、２本に束ねられた超電導線２０（２０ａ，２０ｂ）を有する永久電流スイッチ４１は、それ自身が磁場を発生して超電導コイル３が発生する磁場を乱すことが無いように、または、自身が発生する磁場でその臨界電流値が低下しないように無誘導の作用となる構成となっている。

なお、第１抵抗部４ｃにおける超電導線２０ｃは、図２、図３に示すように、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂにおける超電導線２０ａ，２０ｂに比較すると、常伝導時の抵抗に比例して非常に短い構成である。すなわち、超電導線２０ｃは、配線長が非常に短く、発生する磁場も小さいことから、図３においても、無誘導性について、配慮した構成とはなっていない。

また、図１に示す回路図においては、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂとは別の位置に配置されているように記載されているが、実際には、図３に示すように、２本を束ねて構成されているので、ボビン２５の溝２６へ一緒に巻線として配置されている。そのため、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂの常伝導状態における抵抗値Ｒ_ＬＡ、抵抗値Ｒ_ＬＢは概ね等しい。
また、前記した構成によって、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂは、図１に示すように、一つの第２ヒータ６ａｂによって、加熱制御される。
また、図３に示すように、第１抵抗部４ｃは、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂと別の位置に配置されているので、第１ヒータ６ｃ（図１）によって、独立に加熱制御がしやすい構造となっている。

＜永久電流スイッチ４１と超電導電磁石装置１０１の動作・作用＞
次に、永久電流スイッチ４１と、超電導電磁石装置１０１の動作・作用について説明する。

＜永久電流スイッチ４１の動作・作用＞
永久電流スイッチ４１は、前記のように、第１抵抗部４ｃと第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂが直列に接続されて構成されている。
したがって、永久電流スイッチ４１は、臨界温度以下の低温にすれば、第１抵抗部４ｃ、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂの抵抗値は、すべて０（０［Ω］）となるので、永久電流スイッチ４１の抵抗値は０（０［Ω］）となる。この状態の永久電流スイッチ４１をスイッチの状態としての「閉」と称するものとする。

また、永久電流スイッチ４１を、臨界温度を越した温度に設定すれば、第１抵抗部４ｃ、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂのそれぞれの抵抗値は、順に、抵抗値Ｒｃ、抵抗値Ｒ_ＬＡ、抵抗値Ｒ_ＬＢとなるため、永久電流スイッチ４１の抵抗値は、合計された抵抗の抵抗値（Ｒｃ＋Ｒ_ＬＡ＋Ｒ_ＬＢ）となって非常に大きい値となる。この状態の永久電流スイッチ４１を「開」と称するものとする。

また、永久電流スイッチ４１を、はじめ臨界温度以下の低温にする。その後、第１抵抗部４ｃを第１ヒータ６ｃで加熱して、第１抵抗部４ｃのみを臨界温度を越した温度に設定すれば、第１抵抗部４ｃ、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂのそれぞれの抵抗値は、順に、抵抗値Ｒｃ、抵抗値０、抵抗値０となるため、永久電流スイッチ４１の抵抗値は、合計された抵抗の抵抗値Ｒｃ（抵抗値（Ｒｃ＋０＋０））となる。
すなわち、永久電流スイッチ４１を抵抗値０の「閉」の状態と、抵抗値（Ｒｃ＋Ｒ_ＬＡ＋Ｒ_ＬＢ）の「開」の状態との間に、抵抗値Ｒｃの状態、つまり中間の抵抗値の状態を設けている。
この中間の抵抗値を設けることによって、後記するように、永久電流スイッチ４１に流れる電流の急激な変化や、過電圧の印加を抑制する。

＜超電導電磁石装置１０１の動作・作用＞
図１で示した永久電流スイッチ４１や超電導電磁石装置１０１の動作・作用については、様々な場合の動作がある。以下においては、「超電導電磁石装置の永久電流運転を開始する場合」、「超電導電磁石装置の永久電流運転を解除する場合」、「永久電流運転中に消磁する緊急遮断の場合」、「励磁または消磁の途中で励磁電源が停止し、電流遮断器が開となった場合」のそれぞれについて、永久電流スイッチ４１や超電導電磁石装置１０１の動作・作用について順に説明する。

［超電導電磁石装置１０１の永久電流運転を開始する場合のフローチャート］
超電導電磁石装置１０１における超電導コイル３を超電導状態にしてから、励磁電源１０から電流を供給し、永久電流スイッチ４１を「閉」にして、超電導コイル３と永久電流スイッチ４１とからなる超電導状態の閉回路に電流がほとんど減衰することなく流れ続ける永久電流運転（永久電流運転モード）を開始する手順について、図４のフローチャートを参照して詳しく説明する。

図４は、本発明の第１実施形態に係る永久電流スイッチ４１を用いて、超電導電磁石装置１０１の永久電流運転を開始する手順であるフローチャートを示す図である。
図４におけるステップＳ４００～ステップＳ４０７について、図１を参照しつつ、順に説明する。

<ステップＳ４００>
ステップＳ４００においては、超電導電磁石装置１０１が図示していない制御部（制御系）から永久電流運転指令を受ける。

<ステップＳ４０１>
ステップＳ４０１においては、クライオスタット２内部を臨界温度以下に冷却して、超電導コイル３と永久電流スイッチ４１を超電導状態とする。また、クライオスタット２内部の配線（超電導配線）２１ａ，２１ｂ，２２ａ，２２ｂ，２３ａ，２３ｂも超電導状態とする。
なお、このとき、電流遮断器１１は「開」、つまり遮断されている状態である。

<ステップＳ４０２>
ステップＳ４０２においては、永久電流スイッチ４１の第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂを第２ヒータで加熱して、常伝導状態とし、永久電流スイッチ４１を高抵抗とする。すなわち、永久電流スイッチ４１を「開」とする。
なお、第２ヒータの加熱は、第２抵抗部４ａ，４ｂが臨界温度を少し越す程度とし、クライオスタット２内部の全体の温度や、超電導コイル３の超電導状態（臨界温度以下の状態）が影響を受けない程度に行う。

<ステップＳ４０３>
ステップＳ４０３においては、電流遮断器１１を「閉」として導通状態とする。そして、励磁電源１０から超電導コイル３に電流を、測定しながら、徐々に増加するように供給し、所定の電流値とする。
なお、励磁電源１０から超電導コイル３に電流を徐々に供給するのは、電流量の変化が大きすぎると超電導コイル３の発生する逆起電力によって、電気的に関連する箇所が破壊される可能性があるからである。具体的な数値例は後記する。
なお、永久電流スイッチ４１は、高抵抗の「開」の状態であるので、永久電流スイッチ４１には電流は流れない。
また、ダイオード８の作用により、保護抵抗７には電流が流れない。

<ステップＳ４０４>
ステップＳ４０４においては、永久電流スイッチ４１の第２ヒータの加熱を停止し、クライオスタット２内部における冷却手段によって、永久電流スイッチ４１を冷却する。そして、永久電流スイッチ４１を臨界温度以下にして、超電導状態とし、永久電流スイッチ４１を抵抗値０の「閉」として、永久電流スイッチ４１に電流が流れる状態にする。

<ステップＳ４０５>
ステップＳ４０５においては、励磁電源１０から超電導コイル３への電流供給を徐々に低減し、最終的に励磁電源１０からの電流供給を０にする（停止する）。この際、励磁電源１０からの供給電流は減少するが、超電導コイル３は、そのインダクタンスの作用で電流を維持しようとするため、永久電流スイッチ４１側に電流を迂回させて、超電導コイル３に戻すことで電流を維持しようとする。
なお、励磁電源１０から供給される電流が減った分だけ、永久電流スイッチ４１側へ電流が迂回することから、励磁電源１０からの電流供給が０になった段階では、超電導コイル３と永久電流スイッチ４１に流れる電流値は一致することになる。

<ステップＳ４０６>
ステップＳ４０６においては、電流遮断器１１を「開」として遮断する。

<ステップＳ４０７>
ステップＳ４０７においては、共に超電導状態にある超電導コイル３と永久電流スイッチ４１との閉回路による永久電流運転（永久電流運転モード）となる。
以上の手順によって、超電導電磁石装置１０１は、長期に渡って超電導コイル３の生成する磁場を保持することが可能である。
となる。

《超電導電磁石装置１０１の動作・作用の数値例の前提》
本発明の第１実施形態に係る超電導電磁石装置１０１の数値で示す動作・作用例を以下に説明する。
一例として、超電導コイル３のインダクタンスがＭＲＩ（Magnetic Resonance Imaging）等に適用される大型電磁石に相当する２０［Ｈ］（ヘンリー）で、永久電流スイッチの低抵抗部位である第１抵抗部４ｃの「開」時の抵抗が１［Ω］、永久電流スイッチの高抵抗部位である第２抵抗部４ａおよび第２抵抗部４ｂの「開」時の抵抗値（Ｒ_ＬＡ＋Ｒ_ＬＢ）が合計で５００［Ω］、保護抵抗７が１［Ω］の場合について説明する。
なお、第１抵抗部４ｃが「閉」時の抵抗は０［Ω］、第２抵抗部４ａおよび第２抵抗部４ｂが「閉」時の抵抗は０［Ω］である。
また、永久電流スイッチの低抵抗部位である第１抵抗部４ｃの「開」時の抵抗、すなわち第１抵抗部４ｃが常伝導転移（常伝導状態）した際の抵抗値は、保護抵抗７の抵抗値以上に設定する。

《超電導電磁石装置１０１を高速で電流変化させた際の動作の数値例》
超電導電磁石装置１０１を高速で電流変化させた際の動作について、数値例を示して説明する。
前記の［超電導電磁石装置の永久電流運転を開始する場合のフローチャート］におけるステップＳ４０３においては、永久電流スイッチ４１を「開」状態において、励磁電源１０から超電導コイル３に電流を供給している。
前記のステップＳ４０３においては、「励磁電源１０から超電導コイル３に電流を徐々に増加するように供給し」と表記している。そして、「なお、励磁電源１０から超電導コイル３に電流を徐々に供給するのは、電流量の変化が大きすぎると超電導コイル３の発生する逆起電力によって、電気的に関連する箇所が破壊されることや焼損する可能性があるからである。具体的な数値例は後記する。」と記載した。以下に、「超電導電磁石装置１０１を高速で電流変化させた際の動作」の数値例を示す。

前記した数値例の場合には、超電導電磁石装置１０１を２０［Ａ／ｓ］の速度で通電電流を変化させると、超電導コイル３の両端には４００［Ｖ］（＝２０［Ｈ］×２０［Ａ／ｓ］）の誘導電圧が生じる。この電圧が永久電流スイッチ４１の両端に印加される。
また、「開」状態の永久電流スイッチ４１には、約５００［Ω］（厳密には５０１［Ω］）の抵抗が発生している。そのため、永久電流スイッチ４１に分流して流れる電流値は、約０．８［Ａ］(＝４００［Ｖ］／５００［Ω］)と充分に小さい値に制限される。
このように、永久電流スイッチ４１が「開」状態において、超電導電磁石装置１０１は、高速（例えば前記の２０［Ａ／ｓ］の速度）での電流変化が可能である。

［超電導電磁石装置１０１の永久電流運転を解除する場合のフローチャート］
次に、超電導電磁石装置１０１の永久電流運転を解除する場合について説明する。
永久電流運転を解除するには、永久電流スイッチ４１が「閉」状態のまま、電流遮断器１１を「閉」にして、励磁電源１０から再び電流を供給する。その後、永久電流スイッチ４１を「開」にする。
以上の手順を実施することで、励磁電源１０と超電導コイル３が直結され、永久電流運転モードが解除される。

以上の「超電導電磁石装置の永久電流運転を解除する場合」の詳細を、図５のフローチャートとして説明する。
図５は、本発明の第１実施形態に係る永久電流スイッチ４１を用いて、超電導電磁石装置の永久電流運転を解除する手順であるフローチャート例を示す図である。
図５におけるステップＳ５００～ステップＳ５０７について、図１を参照しつつ、順に説明する。

<ステップＳ５００>
ステップＳ５００においては、共に超電導状態にある超電導コイル３と永久電流スイッチ４１との閉回路で、永久電流運転の状態にある。
なお、電流遮断器１１は、「開」の状態である。

<ステップＳ５０１>
ステップＳ５０１においては、超電導電磁石装置１０１が図示していない制御部（制御系）から永久電流運転を解除する指令を受ける。

<ステップＳ５０２>
ステップＳ５０２において、永久電流運転の解除を開始する。
永久電流スイッチ４１が「閉」状態のまま、電流遮断器１１を「閉」にする。

<ステップＳ５０３>
励磁電源１０から永久電流スイッチ４１へと電流供給する。この際、永久電流運転中に永久電流スイッチ４１に流れていた電流とは反対方向に電流供給することとなり、永久電流スイッチ４１に流れる電流を相殺して小さくすることが可能である。

<ステップＳ５０４>
励磁電源１０から永久電流スイッチ４１への電流供給が所定の電流値に達し、永久電流スイッチ４１に流れる電流が小さくなったのを検知する。

<ステップＳ５０５>
ステップＳ５０５においては、まず、永久電流スイッチ４１の第１抵抗部４ｃを第１ヒータ６ｃで加熱して、第１抵抗部４ｃを常伝導状態として、抵抗値Ｒｃとする。
なお、この段階では、第２抵抗部４ａ，４ｂは、超電導状態にあって、第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂは、共に抵抗値０である。
すなわち、永久電流スイッチ４１は、小さな抵抗値である抵抗値Ｒｃとなる。抵抗値（Ｒｃ）が小さければ、永久電流スイッチ４１が発生するジュール熱は小さいので、永久電流スイッチ４１が焼損することはない。
この小さい抵抗値Ｒｃで永久電流スイッチ４１に流れる電流が、さらに減衰するのを待つ。

<ステップＳ５０６>
ステップＳ５０６において、永久電流スイッチ４１に流れる電流が、充分に減衰したことを確認後に、永久電流スイッチ４１の第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂを第２ヒータ６ａｂで加熱する。
加熱された第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂがそれぞれ抵抗値Ｒ_ＬＡ、抵抗値Ｒ_ＬＢの大きな抵抗値となると、永久電流スイッチ４１は「開」となる。
なお、永久電流スイッチ４１の抵抗値は、概ね（Ｒ_ＬＡ＋Ｒ_ＬＢ）となって、大きな抵抗値となるが、永久電流スイッチ４１に流れる電流値は、ほぼ０となっているので、永久電流スイッチ４１が発生するジュール熱は非常に小さく、永久電流スイッチ４１が焼損することはない。

<ステップＳ５０７>
ステップＳ５０７においては、電流遮断器１１は、「閉」であり、永久電流スイッチ４１は、「開」の状態であるので、超電導コイル３には励磁電源１０から供給される電流のみが流れる状態となる。すなわち、超電導コイル３は、永久運転状態が解除される。また、励磁電源１０による超電導コイル３の電流制御が可能となる。

《永久電流運転を解除して励磁電源の電流供給に移行する際の動作の数値例》
超電導コイル３の永久電流運転を解除して励磁電源１０の電流供給に移行する際の動作について、前記のように、図５で示したフローチャートのステップＳ５００～Ｓ５０７で手順を説明したが、移行する際の動作を、以下に数値例を示して、さらに説明する。
図１および図５において、超電導コイル３の永久電流運転を解除する際、最初に電流遮断器１１を閉じて（ステップＳ５０２）、励磁電源１０から超電導コイル３と永久電流スイッチ４１に電流を供給する（ステップＳ５０３、Ｓ５０４）。その後、永久電流スイッチ４１を「開」にして(ステップＳ５０５，Ｓ５０６)、励磁電源１０から超電導コイル３に電流を供給する。

ただし、永久電流スイッチ４１を「開」にする前の段階において、超電導コイル３と永久電流スイッチ４１からなる閉回路に流れる電流と、励磁電源１０から永久電流スイッチ４１に流す電流とに差がある場合、永久電流スイッチ４１には、相殺されない電流が残ってしまう。
例えば、その差分の電流が１Ａだった場合、そのまま永久電流スイッチ４１を０［Ω］の「閉」から５００［Ω］の「開」にすると５００［Ｖ］（＝１［Ａ］×５００［Ω］)もの大電圧が発生し、励磁電源１０の制御回路（不図示）や永久電流スイッチ４１が故障するといった不具合が発生することがある。

そこで、永久電流スイッチ４１（第１抵抗部４ｃ、第２抵抗部４ａ，４ｂ）を超電導状態の０［Ω］の状態（閉）から、永久電流スイッチ４１の第１抵抗部４ｃを第１ヒータにて加熱して常伝導転移させる。この第１抵抗部４ｃが常伝導状態のとき、第１抵抗部４ｃは１［Ω］であり、第２抵抗部４ａ，４ｂは超電導状態のままであるので、第２抵抗部４ａ，４ｂは０［Ω］であって、永久電流スイッチ４１としては合計の１［Ω］である。
したがって、第１抵抗部４ｃのみを、まず常伝導転移させると、発生電圧は１［Ｖ］（＝１［Ａ］×１［Ω］）程度で済む。

その後、この状態（永久電流スイッチ４１が１［Ω］）を保持する。そして、永久電流スイッチ４１に流れる電流が充分に小さくなるまで減衰させる。

永久電流スイッチ４１に流れる電流が充分に小さくなった後に、永久電流スイッチ４１の第２抵抗部４ａ，４ｂを第２ヒータ６ａｂによって加熱して常伝導転移させる。常伝導転移後において、永久電流スイッチ４１は概ね５００［Ω］となり「開」の状態となる。
以上の手順を行うことによって、大電圧を発生せずに超電導コイル３の永久電流運転を解除することが可能となる。

ちなみに、本（第１）実施形態の永久電流運転を解除する際の動作例では、超電導コイル３のインダクタンスが２０［Ｈ］としたので、永久電流スイッチ４１に流れる電流は、２０［秒］(＝２０［Ｈ］／１［Ω］)の時定数で減衰することになる。
例えば、この時定数の６倍となる１２０［秒］程度の時間だけ待てば、永久電流スイッチ４１に流れる電流は、最初の１／７２となる約０．０１４［Ａ］まで減衰する。
この減衰した状態で永久電流スイッチ４１を「開」にした場合の発生電圧は、約７［Ｖ］程度(＝５００［Ｖ］／７２)で済むことになる。
すなわち、約７［Ｖ］程度の低い電圧であれば、励磁電源１０の制御回路（不図示）が故障するといった不具合が発生することはない。

なお、以上において、１２０［秒］程度の時間を待って、永久電流スイッチ４１を「開」にする場合を例として説明したが、従来の超電導電磁石（超電導磁石）が１時間程度をかけて開閉することもある場合に比較すると、非常に高速である。

［永久電流運転中に消磁する緊急遮断の場合のフローチャート］
次に、超電導電磁石装置１０１において、超電導コイル３を、励磁電源１０と切り離して、永久電流運転中に消磁する緊急遮断の場合について説明する。
永久電流運転中に消磁する緊急遮断については、永久電流スイッチ４１の体積が超電導コイル３と比較して小さく、ヒータ加熱等で素子全体を加熱可能な永久電流スイッチ４１を常伝導転移させる方法が有効となる。
以上の「永久電流運転中に消磁する緊急遮断の場合」の詳細を、図６のフローチャートとして説明する。
図６は、本発明の第１実施形態に係る永久電流スイッチ４１を用いて、超電導電磁石装置１０１の永久電流運転中に消磁する緊急遮断手順であるフローチャート例を示す図である。
図６におけるステップＳ６００～ステップＳ６０４について、図１を参照しつつ、順に説明する。

<ステップＳ６００>
ステップＳ６００においては、共に超電導状態にある超電導コイル３と永久電流スイッチ４１との閉回路で、永久電流運転の状態にある。
なお、電流遮断器１１は、「開」の状態である。

<ステップＳ６０１>
ステップＳ６０１においては、永久電流運転の緊急遮断の必要な状況が発生し、そして指令を受ける。

<ステップＳ６０２>
ステップＳ６０２において、永久電流運転中の超電導コイル３の緊急遮断を開始するにあたって、永久電流スイッチ４１の第１抵抗部４ｃを第１ヒータ６ｃで加熱して、第１抵抗部４ｃを常伝導転移させる。
この第１抵抗部４ｃが常伝導転移したとき、第１抵抗部４ｃおよび永久電流スイッチ４１は、１［Ω］となる。なお、第２抵抗部４ａ，４ｂは、超電導状態のままである。

<ステップＳ６０３>
ステップＳ６０３においては、ステップＳ６０２で永久電流スイッチ４１が１［Ω］となったので、永久電流スイッチ４１が０［Ω］ではなくなっている。
そのため、超電導コイル３と永久電流スイッチ４１とから構成される閉回路に流れていた電流は、クライオスタット２の外部に接続されていた保護抵抗７にも分流して流れ始める。
なお、永久電流スイッチ４１の第１抵抗部４ｃが１［Ω］として電流が流れても、前記したように、永久電流スイッチ４１の第２抵抗部４ａ，４ｂについては、常伝導転移していないため０［Ω］であって、第２抵抗部４ａ，４ｂでジュール発熱が発生することはなく、第２抵抗部４ａ，４ｂ、および永久電流スイッチ４１が損傷することはない。
また、第１抵抗部４ｃが１［Ω］であって、この抵抗値によるジュール発熱は小さい値であるので、第１抵抗部４ｃ、および永久電流スイッチ４１が損傷することはない。

<ステップＳ６０４>
ステップＳ６０４においては、保護抵抗７と永久電流スイッチ４１の第１抵抗部４ｃでジュール発熱することで、超電導コイル３に流れていた電流が減衰する。
このように、超電導コイル３に流れていた電流が減衰することにより、超電導コイル３が消磁され、超電導コイル３を緊急遮断することができる。

《永久電流運転中の超電導コイルの緊急遮断における動作の数値例》
以上のステップＳ６００～ステップＳ６０４で示したように、永久電流スイッチ４１の第１抵抗部４ｃを第１ヒータ６ｃで加熱して常伝導転移させることにより、超電導コイル３や永久電流スイッチ４１や励磁電源１０を損傷することなく、永久電流運転中に超電導コイル３を緊急遮断することができる。

前記の緊急遮断の例の場合には、永久電流スイッチ４１（第１抵抗部４ｃ）が１［Ω］であり、保護抵抗７も１［Ω］であるので、並列の関係となる保護抵抗７と永久電流スイッチ４１（第１抵抗部４ｃ）との合成抵抗は０．５［Ω］となる。
したがって、超電導コイル３が消磁されるときの時定数は、４０［秒］（＝２０［Ｈ］／０．５［Ω］）となる。
例えば、時定数の４倍となる１６０［秒］の時間が経過すれば、超電導コイル３の発生する磁場は、運転中の１／１６程度まで減衰させることが可能となる。
すなわち、超電導コイル３を、永久電流運転中に消磁する緊急遮断については、概ね１６０［秒］で可能となる。さらに最適な定数を選択して構成すれば、１［分］（６０［秒］）以内の緊急遮断が可能となる。

なお、緊急遮断に要する時間を短縮するには、保護抵抗７および永久電流スイッチ４１の第１抵抗部４ｃの常伝導における抵抗値を大きくする必要がある
しかしながら、保護抵抗７や第１抵抗部４ｃの常伝導における抵抗値を大きくすると、永久電流運転を解除する際に発生する電圧が高くなる。そのため、励磁電源１０の耐電圧性能を高くするといったことが必要となる。

また、緊急遮断操作では、永久電流スイッチ４１および保護抵抗７でのジュール発熱で電流を減衰させるが、低温となるクライオスタット２の内部にある永久電流スイッチ４１の発熱量が大きいと、永久電流スイッチ４１を再冷却して励磁再開するための所要時間が長くなる。
そこで、保護抵抗７の抵抗値を下げて緊急遮断時に保護抵抗７に流れる電流値を大きくし、クライオスタット２の外部で大きくジュール発熱させる方法が考えらえるが、緊急遮断に要する時間が長くなる点に注意する必要がある。
すなわち、永久電流スイッチ４１を再冷却して励磁再開するための所要時間と、緊急遮断に要する時間とを考慮して、超電導電磁石装置１０１の用途、仕様に最適な永久電流スイッチ４１や保護抵抗７を設定する必要がある。

「励磁または消磁の途中で励磁電源が停止し、電流遮断器が開となった場合のフローチャート」
次に、超電導電磁石装置１０１の励磁または消磁の途中で励磁電源１０が停止し、電流遮断器１１が開となった場合について図１、図７を参照して説明する。
図７は、本発明の第１実施形態に係る超電導電磁石装置１０１の励磁または消磁の途中で励磁電源１０が停止し、電流遮断器１１が開となった場合の動作のフローチャート例を示す図である。
なお、超電導電磁石装置１０１の励磁または消磁の途中では、永久電流スイッチ４１は「開」の状態である。

<ステップＳ７００>
ステップＳ７００においては、超電導コイル３の励磁または消磁の状態であった。

<ステップＳ７０１>
ステップＳ７０１においては、励磁および消磁の途中に、何らかの理由で励磁電源１０が停止し、電流遮断器１１が緊急遮断した。

<ステップＳ７０２>
ステップＳ７０２においては、超電導電磁石装置１０１の保護抵抗７に電流が流れ、ジュール熱が発生し、電流が減衰する。これに伴って、超電導コイル３に流れる電流は減少し、超電導コイル３は消磁される。
なお、前記したように、永久電流スイッチ４１は「開」の状態であって、高抵抗を示し電流が殆ど流れない状態である。

《励磁電源が停止した場合の動作の数値例》
励磁および消磁の途中に、何らかの理由で励磁電源１０が停止し、電流遮断器１１が開となった場合の動作について、数値例でさらに説明する。
励磁および消磁の途中に、何らかの理由で励磁電源１０が停止した場合には、超電導コイル３、保護抵抗７（ダイオード８を含む）、永久電流スイッチ４１から構成される閉回路を電流が流れるようになる。
その際、保護抵抗７と永久電流スイッチ４１に流れる電流は、それぞれの抵抗値の逆数に比例して流れる。前記のように永久電流スイッチ４１が合計５００［Ω］、保護抵抗７が１［Ω］とする。
例えば、電流遮断器１１が「開」になる直前に励磁電源１０から供給されていた電流が５００［Ａ］だった場合、永久電流スイッチ４１に約１［Ａ］、保護抵抗７に約４９９［Ａ］の電流が流れることになり、保護抵抗７を主としたジュール発熱で電流が減衰して消磁される。

したがって、超電導コイル３の励磁中に、何らかの理由で励磁電源１０が停止し、電流遮断器１１が開となっても、永久電流スイッチ４１に流れる電流は充分に小さいため、永久電流スイッチ４１が損傷するようなことはない。

＜第１実施形態の総括＞
前記したように、第１実施形態の永久電流スイッチ４１、および関連して説明した超電導電磁石装置１０１、およびその永久電流運転方法は、永久電流運転を解除する際に、永久電流スイッチ４１内部の第１抵抗部４ｃを第１ヒータ６ｃで加熱し、第１抵抗部４ｃを常伝導転移させる。そして、その発生抵抗にて永久電流スイッチ４１に流れる電流を減衰させた後、永久電流スイッチ４１内部の第２抵抗部４ａ，４ｂを第２ヒータ６ａｂで加熱して永久電流スイッチ４１を開状態にすることで、大電圧が発生することを防ぐことが可能となる。
また、永久電流運転中に緊急遮断する際には、永久電流スイッチ内部の第１抵抗部４ｃを第１ヒータ６ｃで加熱し常伝導転移させ、第１抵抗部４ｃの抵抗や、クライオスタット２の外部に並列に設けた保護抵抗７にて電流を減衰させることで、永久電流スイッチ４を損傷することなく超電導コイル３の磁場の発生を停止する緊急遮断動作を実施することが可能となる。

＜第１実施形態の効果＞
本発明の第１実施形態によれば、高速で電流変化させる超電導磁石装置においても従来の熱式の永久電流スイッチを適用した超電導磁石と同等の時間安定度を有する永久電流運転が可能で、かつ、永久電流運転中の緊急遮断動作が可能な永久電流スイッチを提供することができる。

≪第２実施形態：永久電流スイッチ≫
本発明の第２実施形態に係る永久電流スイッチ４２と、当該永久電流スイッチ４２を備える超電導電磁石装置１０２の回路構成について図８と図９を参照して説明する。
なお、以下の説明は、永久電流スイッチ４２に関連する超電導電磁石装置１０２、およびその永久電流運転方法についての説明を兼ねる。
図８は、本発明の第２実施形態に係る永久電流スイッチ４２と、当該永久電流スイッチ４２を備える超電導電磁石装置１０２の回路構成例を示す図である。
図８において、図１と異なる構成は、永久電流スイッチ４２の構成である。他の構成要素は同じであるので、重複する説明は、適宜、省略する。

＜永久電流スイッチ４２の詳細な構成＞
図８を参照して、永久電流スイッチ４２の構成を詳細に説明する。
永久電流スイッチ４２は、第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅと、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂと、第１ヒータ６ｃ、第１ヒータ６ｄ、第１ヒータ６ｅ、第２ヒータ６ａｂを備えて構成される。
第２抵抗部４ａと第１抵抗部４ｃと第１抵抗部４ｄと第１抵抗部４ｅと第２抵抗部４ｂとは、直列に接続されている。
第１抵抗部４ｃは、第１ヒータ６ｃによって加熱される。第１抵抗部４ｄは、第１ヒータ６ｄによって加熱される。第１抵抗部４ｅは、第１ヒータ６ｅによって加熱される。
また、第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂは、第２ヒータ６ａｂによって、加熱される。
なお、第１ヒータ６ｃ、第１ヒータ６ｄ、第１ヒータ６ｅ、第２ヒータ６ａｂは、それぞれ独立して加熱制御される。

第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅは、それぞれ超電導線（２０）の一部に導電素材の導電体（３２）を付加し、半田などの接合手段で電気的に結合した構成である。
ただし、第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅのそれぞれの導電体（３２）の形状が異なり、それぞれの抵抗値が異なる。
また、第２抵抗部４ａおよび第２抵抗部４ｂは、超電導線（２０）によって構成されており、導電体（３２）は付加されていない。

第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅと第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂは、超電導（超伝導）と常伝導の境である臨界温度以下においては超電導状態となって抵抗値は０（０［Ω］）となる。
しかし、第２ヒータ６ａｂの加熱によって、臨界温度を越した場合には、第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂは超電導状態ではなくなり、常伝導となるので、高抵抗となる。
それに対して、第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅは、それぞれ第１ヒータ６ｃ、第１ヒータ６ｄ、第１ヒータ６ｅの加熱によって、超電導状態ではなくなり、常伝導となるが、並列に付加された導電体（３２）の作用によって、０（０［Ω］）ではないがそれぞれ異なる所定の抵抗値の低抵抗となる。

＜永久電流スイッチ４２の第１抵抗部の断面構造＞
図９は、本発明の第２実施形態に係る永久電流スイッチ４２における第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅのそれぞれの断面構造の一例を示す図である。
図９において、左端の図が第１抵抗部４ｃの断面を示し、中央の図が第１抵抗部４ｄの断面を示し、右端の図が第１抵抗部４ｅの断面を示している。
図９において、第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅは、それぞれ超電導線２０を導電体３２が囲んで配置されている。超電導線２０については、第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅにおいて概ね同じ構造であるが、導電体３２の断面積は、第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅにおいて異なっている。
第１抵抗部４ｃにおける導電体３２の断面積が最も広いので抵抗値は最小となる。次に、第１抵抗部４ｄにおける導電体３２の断面積が広いので抵抗値は中程度となる。第１抵抗部４ｅにおける導電体３２の断面積が最も狭いので抵抗値は最大となる。

なお、図９に示す第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅにおける、それぞれの導電体３２ｃ、導電体３２ｄ、導電体３２ｅは、図３における導電体３２に相当する構造物を中心軸Ｚの円周の回りにおいて、導電体（３２ｃ，３２ｄ，３２ｅ）の体積を変える構造によって、具現化できる。
また、図８における第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂの構造は、図３における第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂの構造と同一である。

［永久電流運転を解除する際の動作］
永久電流運転状態から永久電流運転を解除する動作について説明する。
図８において、永久電流運転状態では、永久電流スイッチ４２が「閉」の状態である。すなわち、第１抵抗部４ｃ，４ｄ，４ｅおよび第２抵抗部４ａ，４ｂ、は、すべて臨界温度以下に冷却され、超電導の状態で抵抗値はすべて０［Ω］である。
次に、この永久電流スイッチ４２が「閉」の状態から、「開」の状態にして、永久電流運転を解除する際の動作について説明する。

図８において、永久電流スイッチ４２を「開」にして、超電導電磁石装置１０２における超電導コイル３の永久電流モードを解除する際には、第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅの順に、それぞれ第１ヒータ６ｃ、第１ヒータ６ｄ、第１ヒータ６ｅで加熱して、それぞれの超電導線２０を常伝導転移させる。
常伝導転移した超電導線２０は高抵抗となるので、第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅにおける抵抗値は、それぞれ導電体３２ｃ、導電体３２ｄ、導電体３２ｅによる抵抗値となる。
この複数ある第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅでは常伝導における抵抗値の小さい第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅの順番にヒータ加熱することによって、永久電流スイッチ４２の抵抗値を徐々に高くする。

この方法により、常伝導における抵抗値の一番小さい第１抵抗部４ｃで、最初に電流を減衰させる。そして次に、第１抵抗部４ｄを常伝導にして、常伝導における抵抗値の比較的にやや大きい第１抵抗部４ｄで電流をさらに減衰させ、さらに次に第１抵抗部４ｅを常伝導にして、常伝導における抵抗値の大きい第１抵抗部４ｅで電流をさらに減衰させる。
最後に、第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂを第２ヒータ６ａｂで加熱して超電導線２０を常伝導転移させ、永久電流スイッチ４２を「開」にする。
以上のように、永久電流スイッチ４２の第１抵抗部（４ｃ、４ｄ、４ｅ）を複数にして、抵抗値を低い物から順番にヒータ加熱で常伝導転移させることで、第１抵抗部（４ｃ、４ｄ、４ｅ）そして永久電流スイッチ４２の全体での抵抗値を徐々に高くする。
このように、比較的小さい抵抗値を持つ第１抵抗部（４ｃ）で電流を減衰させた後に、比較的大きな抵抗値を持つ第１抵抗部（４ｄ）、そしてさらに大きい抵抗値の第１抵抗部（４ｅ）へと順に常伝導転移させることが可能となり、常伝導転移した際に発生する電圧も抑えることが可能となる。

［緊急遮断の際の動作］
また、永久電流運転中に緊急遮断する際にも、永久電流運転を解除する場合と同様に、永久電流スイッチ４２の複数ある第１抵抗部（４ｃ，４ｄ，４ｅ）のうち抵抗値が低い第１抵抗部４ｃから順番に、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅへと第１ヒータ６ｃ、第１ヒータ６ｄ、第１ヒータ６ｅによるヒータ加熱で常伝導転移させることで、第１抵抗部（４ｃ，４ｄ，４ｅ）で発生する電圧を抑えることが可能になる。
また、保護抵抗７と第１抵抗部（４ｃ，４ｄ，４ｅ）に流れる電流は、それぞれ抵抗値の逆数に比例することから、第１抵抗部（４ｃ，４ｄ，４ｅ）全体の抵抗値を高めることで、保護抵抗７に流れる電流を大きくすることができる。そのため、クライオスタット２の外部に備えられた保護抵抗７で大きくジュール発熱させ、クライオスタット２内部の構造物の温度上昇を抑制することが可能となる。

［第２実施形態における永久電流運転を解除する場合のフローチャート］
以上の「永久電流運転を解除する場合」を、あらためてフローチャート例と特徴あるステップを説明する。
図１０は、本発明の第２実施形態に係る永久電流スイッチ４２を用いて、超電導電磁石装置１０２の永久電流運転を解除する場合の手順であるフローチャート例を特徴あるステップについて示す図である。
本発明の第２実施形態に係る永久電流スイッチ４２の超電導電磁石装置１０２の永久電流運転を解除する場合の手順であるフローチャートが、本発明の第１実施形態に係る永久電流スイッチ４１の超電導電磁石装置１０１の永久電流運転を解除する場合の手順であるフローチャート（図５）と異なるのは、図５におけるステップＳ５０５～Ｓ５０６が、図１０においては、ステップＳ５１５～Ｓ５１８に変わったことである。

この変化は、第１実施形態の図１において、第１抵抗部４ｃ、および第１ヒータ６ｃが一つずつであったのに対して、第２実施形態の図８では、第１抵抗部４ｃ，４ｄ，４ｅ、および第１ヒータ６ｃ，６ｄ，６ｅとそれぞれ三つずつに置き換わっていることに起因する。その他の構成は、図８と図１は同一であり、フローチャートも同一であるので、図１０において、図５におけるステップと重複するものについては、記載を省略している。また、説明も省略する。

図１０におけるステップＳ５１５～ステップＳ５１８について、図８を参照しつつ、順に説明する。
ステップＳ５１５の前では、図５のステップＳ５０４に示す「励磁電源（１０）から超電導コイル（３）への電流供給が所定の値に達し、永久電流スイッチ（４２）に流れる電流が小さくなったことを検知する」に相当する段階である。

<ステップＳ５１５>
図１０のステップＳ５１５において、永久電流運転中の超電導コイル３を、緊急遮断を開始するにあたって、永久電流スイッチ４２の第１抵抗部４ｃを第１ヒータ６ｃで加熱して、第１抵抗部４ｃを常伝導転移させる。

<ステップＳ５１６>
ステップＳ５１６においては、ステップＳ５１５で第１抵抗部４ｃを常伝導転移した後に、永久電流スイッチ４２の第１抵抗部４ｄを第１ヒータ６ｄで加熱して、第１抵抗部４ｄを常伝導転移させる。

<ステップＳ５１７>
ステップＳ５１７においては、ステップＳ５１６で第１抵抗部４ｄを常伝導転移した後に、永久電流スイッチ４２の第１抵抗部４ｅを第１ヒータ６ｅで加熱して、第１抵抗部４ｅを常伝導転移させる。

<ステップＳ５１８>
ステップＳ５１８においては、ステップＳ５１７で第１抵抗部４ｅを常伝導転移した後に、永久電流スイッチ４２の第２抵抗部４ａ，４ｂを第２ヒータ６ａｂで加熱して、第２抵抗部４ａ，４ｂを常伝導転移させ、永久電流スイッチ４２を「開」とする。

以降は、図５のステップと同じで、永久電流スイッチ４２が「開」となったので、超電導コイル３の永久電流運転状態が解除される。その他の重複する説明は省略する。

＜第２実施形態の総括＞
永久電流スイッチ４２の第１抵抗部を複数の第１抵抗部（４ｃ、４ｄ、４ｅ）で構成し、抵抗値が低い物から順番にヒータ加熱で常伝導転移させることで第１抵抗部（４ｃ、４ｄ、４ｅ）の全体での抵抗値を徐々に高くする。そのため、永久電流運転を解除する際には、比較的小さい抵抗値を持つ第１抵抗部（４ｃ）で電流を減衰させた後に、比較的大きな抵抗値を持つ第１抵抗部（４ｄ）、そして第１抵抗部（４ｅ）へと順に常伝導転移させることが可能となり、常伝導転移した際に発生する電圧も抑えることが可能となる。
また、緊急遮断の際においても同様に、複数の第１抵抗部（４ｃ、４ｄ、４ｅ）の抵抗値が低い物から順番にヒータ加熱で常伝導転移させることで第１抵抗部（４ｃ、４ｄ、４ｅ）の全体での抵抗値を徐々に高くする。

＜第２実施形態の効果＞
本発明の第２実施形態によれば、以上の構成によって、永久電流運転を解除する際に、第２実施形態の永久電流スイッチ４２は、第１実施形態の永久電流スイッチ４１と同様の効果が得られるだけでなく、永久電流モードを解除する際、第１抵抗部（４ｃ、４ｄ、４ｅ）を常伝導転移させた後に永久電流スイッチを流れる電流が充分に減衰するまでの時間を短縮可能となる。
また、常伝導転移した際に発生する電圧も低く抑えることが可能となる。
また、緊急遮断の際においても第１抵抗部（４ｃ，４ｄ，４ｅ）全体の抵抗値を高めることで、保護抵抗７に流れる電流を大きくすることができるので、クライオスタット２の外部で大きくジュール発熱させ、クライオスタット２内部の構造物の温度上昇を抑制することが可能となる。

≪第３実施形態：永久電流スイッチ≫
本発明の第３実施形態に係る永久電流スイッチ４３と、当該永久電流スイッチ４３を備える超電導電磁石装置１０３の回路構成について図１１を参照して説明する。
なお、以下の説明は、永久電流スイッチ４３に関連する超電導電磁石装置１０３、およびその永久電流運転方法についての説明を兼ねる。
図１１は、本発明の第３実施形態に係る永久電流スイッチ４３と、当該永久電流スイッチ４３を備える超電導電磁石装置１０３の回路構成例を示す図である。
図１１において、図１と異なる構成は、永久電流スイッチ４３の構成である。他の構成要素は同じであるので、重複する説明は省略する。

＜永久電流スイッチ４３の詳細な構成＞
図１１における永久電流スイッチ４３の構成を詳細に説明する。
永久電流スイッチ４３は、第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅと、第２抵抗部４ａ、第２抵抗部４ｂと、第１ヒータ６ｃ、第１ヒータ６ｄ、第１ヒータ６ｅ、第２ヒータ６ａｂ、ダイオード１４ｄ、ダイオード１４ｅを備えて構成される。
第２抵抗部４ａと第１抵抗部４ｃと第１抵抗部４ｄと第１抵抗部４ｅと第２抵抗部４ｂとは、直列に接続されている。
第１抵抗部４ｃは、第１ヒータ６ｃによって加熱される。第１抵抗部４ｄは、第１ヒータ６ｄによって加熱される。第１抵抗部４ｅは、第１ヒータ６ｅによって加熱される。
また、第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂは、第２ヒータ６ａｂによって、加熱される。

なお、第１ヒータ６ｃと第２ヒータ６ａｂは、クライオスタット２の外部から、それぞれ独立して加熱制御される。
第１ヒータ６ｄは、一端を第１抵抗部４ｃと第１抵抗部４ｄとの接続点に接続され、他端はダイオード１４ｄのアノードに接続され、ダイオード１４ｄのカソードは第１抵抗部４ｃと第２抵抗部４ａとの接続点に接続されている。
すなわち第１ヒータ６ｄは、第１抵抗部４ｃと第１抵抗部４ｄとの接続点の電位が、第１抵抗部４ｃと第２抵抗部４ａの接続点の電位よりも高い場合に、第１抵抗部４ｃの両端に発生する電圧で加熱する。
また、第１ヒータ６ｅは、一端を第１抵抗部４ｄと第１抵抗部４ｅとの接続点に接続され、他端はダイオード１４ｅのアノードに接続され、ダイオード１４ｅのカソードは第１抵抗部４ｄと第１抵抗部４ｃとの接続点に接続されている。すなわち第１ヒータ６ｅは、第１抵抗部４ｄと第１抵抗部４ｅとの接続点の電位が、第１抵抗部４ｄと第１抵抗部４ｃの接続点の電位よりも高い場合に、第１抵抗部４ｄの両端に発生する電圧で加熱する。

以上のように、第３実施形態の永久電流スイッチ４３においては、第１ヒータ６ｃはクライオスタット２の外部から電源供給されているが、第１ヒータ６ｄと第１ヒータ６ｅは、第１抵抗部４ｃと第１抵抗部４ｄのそれぞれの両端にダイオード１４ｄ、ダイオード１４ｅとともに接続されている構成が異なっている。

＜超電導電磁石装置１０３（超電導コイル３）の永久電流モードを解除する動作＞
以上、図１１に示す永久電流スイッチ４３の構成において、超電導電磁石装置１０３（超電導コイル３）の永久電流モードを解除する際の動作について説明する。
永久電流モードにおいては、第２抵抗部４ａ、第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅ、第２抵抗部４ｂは、すべて超電導状態にあって抵抗値は０である。

永久電流モードを解除する際に、まず、第１ヒータ６ｃにクライオスタット２の外部からの電源から電圧を供給して加熱する。
すると、第１抵抗部４ｃは、常伝導となって、抵抗値Ｒｃとなる。そして、第１抵抗部４ｃに流れる電流Ｉ（ｔ）によって、第１抵抗部４ｃの両端には、電圧（Ｉ（ｔ）・Ｒｃ）が発生する。なお、電流Ｉ（ｔ）は、時間ｔによって変化する。
また、永久電流スイッチ４３の抵抗値は、抵抗値Ｒｃである。

そして、第１抵抗部４ｃの両端に発生した電圧（Ｉ（ｔ）・Ｒｃ）によって、第１ヒータ６ｄが加熱される。
すると、加熱された第１抵抗部４ｄは、常伝導となって、抵抗値Ｒｄとなる。
そして、第１抵抗部４ｄに流れる電流Ｉ（ｔ）によって、第１抵抗部４ｄの両端には、電圧（Ｉ（ｔ）・Ｒｄ）が発生する。
また、永久電流スイッチ４３の抵抗値は、抵抗値（Ｒｃ＋Ｒｄ）となる。

そして、第１抵抗部４ｄの両端に発生した電圧（Ｉ（ｔ）・Ｒｄ）によって、第１ヒータ６ｅが加熱される。
すると、加熱された第１抵抗部４ｅは、常伝導となって、抵抗値Ｒｅとなる。
このとき、また、永久電流スイッチ４３の抵抗値は、抵抗値（Ｒｃ＋Ｒｄ＋Ｒｅ）となる。

以上のように、１つのヒータ（第１ヒータ６ｃ）に外部から電源を供給すれば、先に常伝導転移した第１抵抗部の両端電圧を利用して、残りのヒータ（第１ヒータ６ｄ、第１ヒータ６ｅ）に通電することが可能となる。

そして、最後に、第２ヒータ６ａｂをクライオスタット２の外部の電源によって、第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂを加熱することによって、第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂは常伝導となって、それぞれ抵抗値は、抵抗値Ｒａ、抵抗値Ｒｂとなる。
また、永久電流スイッチ４３の抵抗値は、抵抗値（Ｒａ＋Ｒｃ＋Ｒｄ＋Ｒｅ＋Ｒｂ）となる。

以上、図１１のように永久電流スイッチ４３を構成し、第１抵抗部４ｃの第１ヒータ６ｃを外部から電源を供給すれば、その後は、常伝導状態の際に抵抗値が小さい順に、第１抵抗部４ｃ、第１抵抗部４ｄ、第１抵抗部４ｅが順に常伝導となる。
すなわち、永久電流スイッチ４３の抵抗値は、抵抗値Ｒｃ、抵抗値（Ｒｃ＋Ｒｄ）、抵抗値（Ｒｃ＋Ｒｄ＋Ｒｅ）に順番に変化していく。そして、最後に第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂを第２ヒータ６ａｂによって加熱し常伝導にすれば、永久電流スイッチ４３の抵抗値は、抵抗値（Ｒａ＋Ｒｃ＋Ｒｄ＋Ｒｅ＋Ｒｂ）となる。
なお、前記の抵抗値の関係は、
Ｒｃ＜Ｒｄ＜Ｒｅ≪（Ｒａ＋Ｒｂ）
である。

また、永久電流運転中に緊急遮断する際にも、第１抵抗部４ｃの第１ヒータ６ｃに外部から電源を供給すれば、先に常伝導転移した第１抵抗部（４ｃ，４ｄ）の両端電圧を利用して残りのヒータ（第１ヒータ６ｄ、第１ヒータ６ｅ）に通電することが可能となる。

＜第３実施形態の効果＞
本発明の第３実施形態の永久電流スイッチ４３によれば、第２実施形態と同様の効果が得られるだけでなく、先に常伝導転移した第１抵抗部の両端電圧を利用して残りのヒータに通電することが可能となるので、ヒータをクライオスタットの外部に引き出す配線数が軽減されるという効果がある。

≪第４実施形態：永久電流スイッチ≫
本発明の第４実施形態に係る永久電流スイッチ４４と、当該永久電流スイッチ４４を備える超電導電磁石装置１０４の回路構成について図１２を参照して説明する。
なお、以下の説明は、永久電流スイッチ４４に関連する超電導電磁石装置１０４、およびその永久電流運転方法についての説明を兼ねる。

＜永久電流スイッチ４４の回路構成＞
図１２は、本発明の第４実施形態に係る永久電流スイッチ４４と、当該永久電流スイッチ４４を備える超電導電磁石装置１０４の回路構成例を示す図である。
図１２において、図１と異なる構成は、永久電流スイッチ４４の構成である。他の構成要素は同じであるので、重複する説明は省略する。

図１２における第４実施形態に係る永久電流スイッチ４４が、図１における永久電流スイッチ４１と異なるのは、ダイオード（ダイオード回路）１６を備えていることである。
ダイオード１６は、クライオスタット２の外部に備えられている。
ダイオード１６のカソードは、第１抵抗部４ｃと第２抵抗部４ａとの接続点に接続されている。ダイオード１６のアノードは、第１抵抗部４ｃと第２抵抗部４ｂとの接続点に接続されている。
このように、第１抵抗部４ｃに並列に接続されたダイオード１６によって、第１抵抗部４ｃに印加される電圧は、クライオスタット２の外部のダイオード１６で、ジュール発熱するので、クライオスタット２の内部の構造物の温度上昇を抑制する。

＜第４実施形態の効果＞
本発明の第４実施形態の永久電流スイッチ４４によれば、第１実施形態と同様の効果が得られるだけでなく、ダイオード１６によって第１抵抗部４ｃに印加される電圧が、クライオスタット２の外部でジュール発熱するので、クライオスタット２の内部の構造物の温度上昇を抑制する効果がある。

≪その他の実施形態≫
なお、本発明は、以上に説明した実施形態に限定されるものでなく、さらに様々な変形例が含まれる。例えば、前記の実施形態は、本発明を分かりやすく説明するために、詳細に説明したものであり、必ずしも説明したすべての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施形態の構成の一部を他の実施形態の構成の一部で置き換えることが可能であり、さらに、ある実施形態の構成に他の実施形態の構成の一部または全部を追加・削除・置換をすることも可能である。
以下に、その他の実施形態や変形例について、さらに説明する。

《超電導コイル》
図１において、超電導コイル３は一つとして図示しているが、必ずしも一つで構成されているとは限らない。
単一のコイルは、漏れ磁束を形成することがある。この漏れ磁束を打ち消すために、例えば、メインコイルやシールドコイルの複数の超電導コイルを設け、直列に接続して、それぞれの役割を作用させる。
このように、複数の超電導コイル（３）を設けて、均一な、理想的な磁場を形成することが有効である。

《超電導線》
第１実施形態において、超電導線がＭｇＢ_２を用いている場合を例にあげたが、超電導体（超伝導体）の材料は、ＭｇＢ_２に限定されない。他の高温超電導体でもよいし、低温超電導体を用いる場合もある。
また、図１においては、超電導線は、１本の線として記載しているが、実際には、超電導線を常伝導金属と合わせて形成する極細多芯線や、この極細多芯線に類する構造をとることも有効である。

《第１抵抗部の個数と配列の順番》
第２実施形態において、複数の第１抵抗部４ｃ，４ｄ，４ｅは、３個の例を示したが４個以上でも２個でもよい。
また、３個の場合においても、複数の抵抗値の組み合わせの仕方は、抵抗値の上昇の仕方と関連するので、実際に使用する超電導電磁石装置の仕様、特性に合わせて、様々に設定することが可能である。

《第１抵抗部の導電性素材》
第２実施形態の永久電流スイッチ４２において、複数の第１抵抗部（４ｃ，４ｄ，４ｅ）は、異なる抵抗値の導電性素材（３２ｃ，３２ｄ，３２ｅ）を、導電性素材の異なる断面積によって具現化していた。
しかし、異なる抵抗値の異なる抵抗値の導電性素材を断面積の違いによって、形成することに限定されない。例えば、同一の断面積で長さを変えてもよい。また、断面積と長さを併せて変えてもよい。
また、固有抵抗値（比抵抗）の異なる導電性素材の材質を互いに変えてもよい。例えば、相対的に小さい抵抗値となる第１抵抗部の導電性素材（例えば３２ｃ）には、安定化銅やステンレスやアルミニュームなどの金属、または合金を用いてもよい。また、それ以外の材質の導電性素材を用いてもよい。

《第２抵抗部の個数》
前記したように、図１において、第２抵抗部４ａおよび第２抵抗部４ｂは、無誘導性を確保するための構成として別々に設けたものである。
したがって、無誘導性を確保する必要のない場合には、機能としては同じものであるので、第２抵抗部４ａと第２抵抗部４ｂとを、一つの第２抵抗部として集約することもできる。
また、第２抵抗部４ａ，４ｂを加熱するヒータは、１個でなくとも別々で加熱してもよい。加熱制御は別々でもよい。

《第２抵抗部を収容する溝》
図３において、第２抵抗部４ａおよび第２抵抗部４ｂを収容する溝２６は、１箇所として示したが、収容する超電導線２０ａ，２０ｂの長さ、あるいは本数が多い場合には、複数の溝２６を設けて収納してもよい。

《ヒータ》
第３実施形態の永久電流スイッチ４３においては、第１ヒータ６ｄと第１ヒータ６ｅは、それぞれ第１抵抗部４ｃと第１抵抗部４ｄのそれぞれの両端の電位差を電圧源として用いていたが、これに限定されない。ヒータの個数を増加し、そのヒータの電圧源を他の第１抵抗部の両端の電位差を用いてもよい。

《冷却手段》
図１においては、クライオスタット２には図示されていない冷却手段が備えられていると説明した。この冷却手段は、冷却装置として能動的にクライオスタット２内を冷却する方式とともに、またクライオスタット２の内部に容器を備え、クライオスタット２の外部から冷却用の液体を受けて冷却手段とする場合もある。

《第１抵抗部、第２抵抗部の熱接触型の構成》
第２実施形態の永久電流スイッチにおいては、複数の第１抵抗部において、導電材料が最小の抵抗値の第１抵抗部の両端に発生する電圧で、第１ヒータを加熱し、次の導電材料の抵抗値が大きい第１抵抗部を加熱して、常伝導とする。この方法を順に行っていく構成と方法について説明した。
しかし、複数の第１抵抗部において、導電材料が最小の抵抗値の第１抵抗部が常伝導状態となって所定の抵抗値を有すると、ジュール熱が発生する。この発生する熱をヒータを介さずに、導電材料が最小の抵抗値の第１抵抗部と導電材料が次の抵抗値の第１抵抗部とを隣合わせることによって、次の抵抗値の第１抵抗部を常伝導とする。このように、異なる抵抗値の導電材料を有する第１抵抗部を隣り合わせて、抵抗値がひとつ前の第１抵抗部の発熱を利用することによって、ヒータを用いることなく、導電材料の抵抗値が小さいものから、順に、次々と常伝導化する方法もある。
さらに、第１抵抗部で最も導電材料の抵抗値が大きい第１抵抗部と第２抵抗部を隣り合わせることにより、第２抵抗部まで、順に抵抗値を大きくしていくこともできる。

《外付けダイオード》
図１１においては、クライオスタット２の外部でジュール発熱をする役目としての回路を、単にダイオード１６として示した。しかし、単なるダイオードには限定されない。例えば、ダイオード１６を複数のダイオードの並列回路で構成し、ダイオード１６のジュール発熱の発生量を第１ヒータ６ｃの加熱制御の状況に応じて変化させてもよい。すなわち、ダイオード１６をダイオード回路（１６）として、制御系を含める回路として構成することも可能である。
また、図１１で示したダイオード１６を第２、第３実施形態と組み合わせてもよい。

《高温超電導ＭＲＩマグネット》
第１実施形態として永久電流スイッチ、およびそれを用いた超電導電磁石装置を示したが、超電導電磁石装置の一例として、高温超電導ＭＲＩマグネットがある。なお、ＭＲＩは、磁気共鳴画像（Magnetic Resonance Imaging）を適用するもので、エックス線は使用せずに、強い磁石と電磁波を使って体内の状態を断面像として描写する検査であって、病変に関して優れた検出能力を有している。
また、超電導電磁石装置の適用例は様々にある。

１０ 励磁電源
１１ 電流遮断器
１０１，１０２，１０３，１０４ 超電導電磁石装置
２ クライオスタット
２０，２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄ，２０ｅ 超電導線
２１ａ，２１ｂ，２２ａ，２２ｂ，２３ａ，２３ｂ 配線（超電導配線）
２５ ボビン
２６ 溝
３ 超電導コイル（超電導電磁石）
３１ 折り返し部
３２，３２ｃ，３２ｄ，３２ｅ 導電体
４１，４２，４３，４４ 永久電流スイッチ
４ａ，４ｂ 第２抵抗部
４ｃ，４ｄ，４ｅ 第１抵抗部
５１ａ，５１ｂ，５２ａ，５２ｂ，５３ 配線（常伝導配線）
６ｃ，６ｄ，６ｅ 第１ヒータ
６ａｂ 第２ヒータ
７ 保護抵抗
８，１４ｄ，１４ｅ，１６ ダイオード

Claims (12)

1. 超電導電磁石装置に備えられて超電導コイルに並列に接続される永久電流スイッチであって、
   連続する超電導線と、導電体とが並列に構成された第１抵抗部と、
   連続する超電導線で構成された第２抵抗部と、
   前記第１抵抗部を加熱する第１ヒータと、
   前記第２抵抗部を加熱する第２ヒータと、
   を備え、
   前記第１抵抗部と前記第２抵抗部はクライオスタットに収納され、
   前記第１抵抗部と前記第２抵抗部とは直列に接続され、
   前記第２抵抗部の常伝導状態における抵抗値は、前記第１抵抗部の常伝導状態における抵抗値よりも大きく
   前記第１抵抗部の超電導線と前記第２抵抗部の超電導線は、１本の連続する超電導線であり、
   当該１本の連続する超電導線は２本に束ねられ、
   前記第１の抵抗部の超電導線は、２本に束ねられた超電導線の折り返し部に形成され、
   前記第２抵抗部の超電導線は、２本に束ねられてボビンに巻回されることで無誘導の巻線として形成され、束ねられた２本の超電導線のそれぞれの巻線部において第２抵抗部が分割して形成される、
   ことを特徴とする永久電流スイッチ。
2. 超電導電磁石装置に備えられて超電導コイルに並列に接続される永久電流スイッチであって、
   連続する超電導線と、導電体とが並列に構成された第１抵抗部と、
   連続する超電導線で構成された第２抵抗部と、
   前記第１抵抗部を加熱する第１ヒータと、
   前記第２抵抗部を加熱する第２ヒータと、
   を備え、
   前記第１抵抗部と前記第２抵抗部はクライオスタットに収納され、
   前記第１抵抗部と前記第２抵抗部とは直列に接続され、
   前記第２抵抗部の常伝導状態における抵抗値は、前記第１抵抗部の常伝導状態における抵抗値よりも大きく、
   前記第１抵抗部の２本に束ねられた超電導線の折り返し部で、前記導電体が前記第１抵抗部の超電導線に並列に付加される、
   ことを特徴とする永久電流スイッチ。
3. 請求項１において、
   前記第１ヒータと前記第２ヒータは、前記クライオスタットの外部から独立に電流を供給され、それぞれ独立に加熱制御される、
   ことを特徴とする永久電流スイッチ。
4. 超電導電磁石装置に備えられて超電導コイルに並列に接続される永久電流スイッチであって、
   連続する超電導線と、導電体とが並列に構成された第１抵抗部と、
   連続する超電導線で構成された第２抵抗部と、
   前記第１抵抗部を加熱する第１ヒータと、
   前記第２抵抗部を加熱する第２ヒータと、
   を備え、
   前記第１抵抗部と前記第２抵抗部はクライオスタットに収納され、
   前記第１抵抗部と前記第２抵抗部とは直列に接続され、
   前記第２抵抗部の常伝導状態における抵抗値は、前記第１抵抗部の常伝導状態における抵抗値よりも大きく、
   前記第１抵抗部は、常伝導時の抵抗値が互いに異なる複数の第１抵抗部が直列に接続されて構成され、
   前記第１ヒータは、常伝導時の抵抗値が互いに異なる複数の第１抵抗部に対して、それぞれを加熱する複数の第１ヒータで構成され、
   常伝導時における抵抗値が互いに異なる複数の第１抵抗部は、それぞれが常伝導状態に転移する際に、常伝導時における抵抗値が小さい順に前記複数の第１ヒータによってそれぞれ順に加熱される、
   ことを特徴とする永久電流スイッチ。
5. 請求項４において、
   常伝導時の抵抗値が互いに異なる複数の第１抵抗部は、それぞれの第１抵抗部の導電体が形成される断面積または長さが互いに異なる、
   ことを特徴とする永久電流スイッチ。
6. 請求項４において、
   常伝導時の抵抗値が互いに異なる複数の第１抵抗部は、それぞれの第１抵抗部の導電体の材質が互いに異なる、
   ことを特徴とする永久電流スイッチ。
7. 超電導電磁石装置に備えられて超電導コイルに並列に接続される永久電流スイッチであって、
   連続する超電導線と、導電体とが並列に構成された第１抵抗部と、
   連続する超電導線で構成された第２抵抗部と、
   前記第１抵抗部を加熱する第１ヒータと、
   前記第２抵抗部を加熱する第２ヒータと、
   を備え、
   前記第１抵抗部と前記第２抵抗部はクライオスタットに収納され、
   前記第１抵抗部と前記第２抵抗部とは直列に接続され、
   前記第２抵抗部の常伝導状態における抵抗値は、前記第１抵抗部の常伝導状態における抵抗値よりも大きく、
   前記第１抵抗部と前記第１ヒータは、それぞれ複数からなり、
   前記第２ヒータは、前記クライオスタットの外部から電流が供給され、
   複数からなる第１ヒータの一つは、前記クライオスタットの外部から電流が供給され、
   複数からなる第１ヒータの残りは、複数の第１抵抗部のいずれかの両端に接続され、
   複数の第１抵抗部のいずれかが常伝導転移した際に、常伝導転移した第１抵抗部の両端に発生する電圧によって、残りの第１ヒータのいずれかに電流が供給される、
   ことを特徴とする永久電流スイッチ。
8. 請求項１において、
   前記第１抵抗部の両端子間に接続され、前記クライオスタットの外部に配置されるダイオードを備える、
   ことを特徴とする永久電流スイッチ。
9. 請求項１から請求項８のいずれか一項に記載の永久電流スイッチと、
   前記クライオスタットの内部に収納される前記超電導コイルと、
   前記クライオスタットの外部に、
   前記超電導コイルに電流を供給する励磁電源と、
   前記励磁電源と前記超電導コイルとの間に設けられる電流遮断器と、
   前記永久電流スイッチに並列に接続される保護抵抗と、
   を備える、
   ことを特徴とする超電導電磁石装置。
10. 請求項９において、
    前記保護抵抗に直列に接続されたダイオードを備える、
    ことを特徴とする超電導電磁石装置。
11. 超電導電磁石装置に備えられて超電導コイルに並列に接続される永久電流スイッチであって、連続する超電導線と、導電体とが並列に構成された第１抵抗部と、連続する超電導線で構成された第２抵抗部と、前記第１抵抗部を加熱する第１ヒータと、前記第２抵抗部を加熱する第２ヒータと、を備え、前記第１抵抗部と前記第２抵抗部はクライオスタットに収納され、前記第１抵抗部と前記第２抵抗部とは直列に接続され、前記第２抵抗部の常伝導状態における抵抗値は、前記第１抵抗部の常伝導状態における抵抗値よりも大きい、永久電流スイッチと、
    前記クライオスタットの内部に収納される前記超電導コイルと、
    前記クライオスタットの外部に、
    前記超電導コイルに電流を供給する励磁電源と、
    前記励磁電源と前記超電導コイルとの間に設けられる電流遮断器と、
    前記永久電流スイッチに並列に接続される保護抵抗と、
    を備え、
    前記第２抵抗部が常伝導転移した際の抵抗値は、前記第１抵抗部が常伝導転移した際の抵抗値より大きく、
    前記第１抵抗部が常伝導転移した際の抵抗値は、前記保護抵抗の抵抗値以上である、
    ことを特徴とする超電導電磁石装置。
12. 請求項９から請求項１１のいずれか一項に記載の超電導電磁石装置の永久電流運転方法であって、
    前記超電導電磁石装置の永久電流運転を開始する場合において、
    前記超電導コイルを臨界温度以下に保って前記超電導コイルを超電導状態とし、
    前記第２ヒータの加熱によって前記永久電流スイッチを開の状態にし、
    前記電流遮断器を閉の状態にして、前記励磁電源から前記超電導コイルに電流を徐々に増加するように供給して所定の電流値とし、
    前記第２ヒータの加熱を停止し、前記永久電流スイッチを臨界温度以下にして超電導状態として前記永久電流スイッチを閉の状態にし、
    前記励磁電源からの電流供給を徐々に低減して、前記超電導コイルの電流を前記永久電流スイッチに流れるように移行し、
    前記励磁電源からの電流供給を停止し、前記電流遮断器を開状態にして、超電導状態の前記超電導コイルと前記永久電流スイッチとの閉回路による永久電流運転モードとする、
    ことを特徴とする超電導電磁石装置の永久電流運転方法。

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