JP7421404B2 - アクリル系樹脂組成物 - Google Patents
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Description
組成物の調製や成形時等において、着色しやすい(黄色度が高くなる)傾向があった。
特に、このような傾向は、耐熱性をさらに向上させる等の目的で、環構造の導入割合を大きくすると、より一層顕著になることがわかった。そのため、このようなアクリル系ポリマーは、特に、高度な耐熱性[さらには成形性、加工性(溶融流動性)]が要求される用途(例えば、ヘッドアップディスプレイや車載カメラのレンズ部材)等には適さないものもあった。
[1]
環構造(特に、主鎖に環構造)を有するアクリル系ポリマー及び着色剤を含む組成物(樹脂組成物、通常、熱可塑性樹脂組成物)。
[2]
アクリル系ポリマーにおける環構造{例えば、環状イミド構造(特に、グルタルイミド構造、N-置換マレイミド単量体由来の構造)及びラクトン環構造から選択された少なくとも1種の環構造、少なくともラクトン環構造を含有する環構造}の割合が20質量%以上である、[1]記載の組成物。
[3]
アクリル系ポリマーのガラス転移温度が125℃以上である[1]又は[2]記載の組成物。
[4]
アクリル系ポリマーの重量平均分子量が5万~10万である[1]~[3]のいずれかに記載の組成物。
[5]
アクリル系ポリマー(又は組成物)のJIS K 7210に準拠した、230℃、荷重3.8kgにおけるメルトフローレートが1g/10分以上である[1]~[4]のいずれかに記載の組成物。
[6]
着色剤が、520~600nmに吸収極大波長を有する(ブルーイング剤である、ブルーイング特性を有する)、[1]~[5]のいずれかに記載の組成物。
[7]
着色剤が、アントラキノン骨格を有する化合物(着色剤)を含む[1]~[6]のいずれかに記載の組成物。
[8]
着色剤の割合が800質量ppb以下である[1]~[7]のいずれかに記載の組成物。
[9]
アクリル系ポリマーにおける環構造の割合が25質量%以上であり、アクリル系ポリマーのガラス転移温度が128℃以上であり、着色剤の割合が400質量ppb以下である[1]~[8]のいずれかに記載の組成物。
[10]
紫外線吸収剤の含有割合が0.5質量%以下(例えば、0.5質量%未満、0.1質量%以下、0.1質量部未満等)である、[1]~[9]のいずれかに記載の組成物。
[11]
射出成形用である、[1]~[10]のいずれかに記載の組成物。
[12]
レンズ部材用である、[1]~[11]のいずれかに記載の組成物。
[13]
[1]~[12]のいずれかに記載の組成物を含む成形体。
[14]
レンズ部材である[13]記載の成形体。
[15]
ヘッドアップディスプレイ又は車載カメラのレンズ部材である[13]又は[14]記載の成形体。
特に、このような組成物は、前記のように、低着色性や高耐熱性(さらには優れた耐久性)を実現しうるものである。そのため、このような本発明の組成物は、このような特性が要求される用途、例えば、レンズ部材(例えば、ヘッドアップディスプレイや車載カメラのレンズ部材)を構成するための組成物(樹脂組成物)等として好適である。
アクリル系ポリマーは環構造を有する。このようなアクリル系ポリマーは、通常、熱可塑性ポリマーである。なお、このようなアクリル系ポリマーの製造方法は、特に限定されないが、後述の方法により製造されたものであってもよい。
また、アクリル系ポリマーが環構造を有することにより、ポリメタクリル酸メチル等に比べて膜厚が薄い成形体(例えば、レンズ)を効率良く作成することが可能となる。
炭化水素基としては、例えば、脂肪族基、脂環族基、芳香族基等が挙げられる。なお、炭化水素基は、さらにハロゲン等の置換基を有していてもよい。
当該炭化水素基としては、例えば、脂肪族基{例えば、アルキル基[例えば、C1-6直鎖アルキル基(例えば、メチル基、エチル基等)、C1-6分岐アルキル基(例えば、イソプロピル基等)等のC1-6アルキル基等]等}、脂環族基(例えば、シクロペンチル基、シクロヘキシル基等のC3-20シクロアルキル基等)、芳香族基{例えば、C6-20芳香族基[例えば、C7-20アラルキル基(例えば、ベンジル基等)、C6-20アリール基(例えば、フェニル基等)]}等が挙げられる。なお、炭化水素基は、さらにハロゲン等の置換基を有していてもよい。
当該炭化水素基としては、例えば、脂肪族基(例えば、メチル基、エチル基、プロピル基等のC1-20アルキル基、エテニル基、プロペニル基等のC2-20不飽和脂肪族炭化水素基等)、芳香族基(例えば、フェニル基、ナフチル基等のC6-20芳香族炭化水素基等)等が挙げられる。
脂肪族基としては、例えば、C1-18アルキル基(例えば、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、ペンチル基、ヘキシル基、ヘプチル基、オクチル基等のC1-18直鎖又は分岐アルキル基等)等が挙げられる。
脂環族基としては、例えば、C3-18シクロアルキル基(例えば、シクロプロピル基、シクロブチル基、シクロペンチル基、シクロヘキシル基等)等が挙げられる。
芳香族基としては、例えば、C6-20芳香族基[例えば、C6-20アリール基(例えば、フェニル基、トリル基、キシリル基、ナフチル基、アントリル基等)、C7-20アラルキル基(例えば、ベンジル基等)等]が挙げられる。
また、R13としては、特に、水素原子、C1-18直鎖アルキル基(好ましくは、C1-12直鎖アルキル基、より好ましくは、C1-4直鎖アルキル基等)、C6-20アリール基(例えば、フェニル基等)、C3-18シクロアルキル基(好ましくは、C3-12シクロアルキル基、より好ましくは、C3-6シクロアルキル基等)等が好ましい。
また、R14の特に好ましい態様も、R13の特に好ましい態様と同じである。
また、R15の特に好ましい態様も、R13の特に好ましい態様と同じである。
アクリル系ポリマー(又はその組成物、以下、同様の記載において同じ)のメルトフローレートは、温度230℃及び荷重3.8kgにおいて、例えば、1g/10分以上(例えば、1.2g/10分以上)、好ましくは1.5g/10分以上(例えば、1.8g/10分以上)、さらに好ましくは2g/10分以上(例えば、2.1g/10分以上)、特に好ましくは2.2g/10分以上であってもよく、2.5g/10分以上(例えば、2.8g/10分以上、3g/10分以上、3.2g/10分以上、3.5g/10分以上、3.7g/10分以上、3.8g/10分以上、3.9g/10分以上、4g/10分以上など)であってもよい。
アクリル系ポリマーの分子量分布(Mw/Mn)は、例えば、1~10(例えば、1.1~7.0)、好ましくは1.2~5.0(例えば、1.5~4.0)程度であってもよく、1.5~3.0程度であってもよく、2.4以下、2.35以下、2.3以下、2.25以下、2.2以下、2.1以下などであってもよい。
なお、ガラス転移温度は、例えば、アクリル系ポリマーに導入する環構造の含有割合等により効率よく調整しうる。
このようなアクリル系ポリマーの黄色度は、例えば、2以下、好ましくは1.7以下、さらに好ましくは1.5以下であってもよく、1.4以下、1.3以下、1.2以下、1.1以下、1.0以下、0.9以下、0.8以下、0.7以下、0.6以下、0.5以下などであってもよい。
アクリル系ポリマーの全光線透過率は、例えば、90%以上、好ましくは91%以上、より好ましくは92%以上であってもよい。
本発明には、アクリル系ポリマーの製造方法が含まれる。このような製造方法において、製造されるアクリル系ポリマーは、上記[アクリル系ポリマー]と同様であってもよい。例えば、当該製造方法により得られるアクリル系ポリマーにおいて、環構造の種類や割合、これらの好ましい態様などは、前記例示の通りであってもよい。
特に、重合成分(モノマー)を重合の進行とともに反応系に添加してもよく、その場合、重合成分を複数回に分割して添加してもよいし、重合成分を滴下させてもよい。重合成分を滴下によって反応系に添加すると、比較的分子量分布の狭いアクリル系ポリマーを得やすい。
また、重合開始剤を重合の進行とともに反応系に添加してもよい。特に、重合成分を滴下によって反応系に添加する場合、重合開始剤も滴下によって反応系に添加することが好ましい。重合開始剤を重合の進行とともに反応系に添加することにより、安全性の確保または比較的分子量分布の狭い重合体を得られることが期待できる。
なお、滴下によって重合成分や重合開始剤を添加する場合、滴下速度は、特に限定されないが、比較的分子量の小さいアクリル系ポリマーを得やすいなどの観点から、ゆっくりと添加することが好ましく、1時間以上(例えば、1~10時間など)かけて添加してもよい。
環化触媒の一例としては、例えば、一般に使用されるp-トルエンスルホン酸などのエステル化触媒またはエステル交換触媒、塩基性化合物、有機カルボン酸塩、炭酸塩などが挙げられるが、本発明においては、有機リン化合物を用いることが好ましい。
有機リン酸化合物としては、例えば、メチル亜ホスホン酸、エチル亜ホスホン酸、フェニル亜 ホスホン酸などのアルキル(アリール)亜ホスホン酸(ただし、これらは、互変異性体であるアルキル(アリール)ホスフィン酸になっていてもよい)およびこれらのモノエステルまたはジエステル;ジメチルホスフィン酸、ジエチルホスフィン酸、ジフェニルホスフィン酸、フェニルメチルホスフィン酸、フェニルエチルホスフィン酸などのジアルキル(アリール)ホスフィン酸およびこれらのエステル;メチルホスホン酸、エチルホスホン酸、トリフルオルメチルホスホン酸、フェニルホスホン酸などのアルキル(アリール)ホスホン酸およびこれらのモノエステルまたはジエステル;メチル亜ホスフィン酸、エチル亜ホスフィン酸、フェニル亜ホスフィン酸などのアルキル(アリール)亜ホスフィン酸およびこれらのエステル;亜リン酸メチル、亜リン酸エチル、亜リン酸フェニル、亜リン酸ジメチル、亜リン酸ジエチル、亜リン酸ジフェニル、亜リン酸トリメチル、亜リン酸トリエチル、亜リン酸トリフェニルなどの亜リン酸モノエステル、ジエステルまたはトリエステル;リン酸メチル、リン酸エチル、リン酸2-エチルヘキシル、リン酸オクチル、リン酸イソデシル、リン酸ラウリル、リン酸ステアリル、リン酸イソステアリル、リン酸フェニル、リン酸ジメチル、リン酸ジエチル、リン酸ジ-2-エチルヘキシル、リン酸ジイソデシル、リン酸ジラウリル、リン酸ジステアリル、リン酸ジイソステアリル、リン酸ジフェニル、リン酸トリメチル、リン酸トリエチル、リン酸トリイソデシル、リン酸トリラウリル、リン酸トリステアリル、リン酸トリイソステアリル、リン酸トリフェニルなどのリン酸モノエステル、ジエステルまたはトリエステル;メチルホスフィン、エチルホスフィン、フェニルホスフィン、ジメチルホスフィン、ジエチルホスフィン、ジフェニルホスフィン、トリメチルホスフィン、トリエチルホスフィン、トリフェニルホスフィンなどのモノ-、ジ-またはトリ-アルキル(アリール)ホスフィン;メチルジクロロホスフィン、エチルジクロロホスフィン、フェニルジクロロホスフィン、ジメチルクロロホスフィン、ジエチルクロロホスフィン、ジフェニルクロロホスフィンなどのアルキル(アリール)ハロゲンホスフィン;酸化メチルホスフィン、酸化エチルホスフィン、酸化フェニルホスフィン、酸化ジメチルホスフィン、酸化ジエチルホスフィン、酸化ジフェニルホスフィン、酸化トリメチルホスフィン、酸化トリエチルホスフィン、酸化トリフェニルホスフィンなどの酸化モノ-、ジ-またはトリ-アルキル(アリール)ホスフィン;塩化テトラメチルホスホニウム、塩化テトラエチルホスホニウム、塩化テトラフェニルホスホニウムなどのハロゲン化テトラアルキル(アリール)ホスホニウム;などが挙げられる。
これらの有機リン化合物は、単独で用いても2種以上を併用してもよい。
これらの有機リン化合物のうち、触媒活性が高くて着色性が低いことから、アルキル(アリール)亜ホスホン酸、亜リン酸モノエステルまたはジエステル、リン酸モノエステルまたはジエステル、アルキル(アリール)ホスホン酸が好ましく、アルキル(アリール)亜ホスホン酸、亜リン酸モノエステルまたはジエステル、リン酸モノエステルまたはジエステルがより好ましく、アルキル(アリール)亜ホスホン酸、リン酸モノエステルまたはジエステルが特に好ましい。
アクリル系ポリマーは、樹脂として使用でき、少なくとも着色剤とともに、組成物(樹脂組成物)を構成してもよい。
本明細書において、「樹脂」とは「ポリマー(重合体ともいう)」よりも広い概念である。樹脂は、1種または2種以上のポリマーを含むことができる。「組成物(樹脂組成物)」とはポリマー以外の材料、例えば添加剤を含むことができる。
このような着色剤は、補正する色にもよるが、例えば、520~600nm、540~580nm等に吸収極大波長を有する着色剤(化合物)であってもよい。
これらの中でも、耐熱性等の観点から、アントラキノン骨格を有する化合物等を好適に使用してもよい。
本発明では、前記のように、製造条件等によって、このような着色を比較的抑えることができるが、このような着色剤と組み合わせることで、より一層、効率よく着色(特に、黄変度)を抑制又は低減しうる。
レンズ(光学レンズなど)としては、例えば、フレネルレンズ、リニアフレネルレンズ、レンチキュラーレンズ、平面プリズム、フライアイレンズ、非球面レンズ、コンデンサーレンズ、マイクロレンズ、コリメーターレンズ、凹レンズ、凸レンズ、回折レンズなどが挙げられる。
レンズ(レンズ部材)の用途としては、例えば、ヘッドアップディスプレイ用、カメラ用(例えば、車載カメラ用)、LIDAR装置用などが挙げられる。このような用途のレンズとしては、例えば、ヘッドアップディスプレイに用いるフレネルレンズ、コンデンサーレンズ、LIDAR装置に用いるフレネルレンズ、コンデンサーレンズ、コリメーターレンズ、凸レンズなどが挙げられる。
なお、ライトガイド(車両ランプ用ライトガイド)などの導光部材の製造方法は、特に限定されず、アクリル系ポリマー(A1)(又は樹脂(A))又は組成物を、上記例示の公知の成形方法を用いて成形することによって製造してもよい。
樹脂の重量平均分子量及び分子量分布は、ゲル浸透クロマトグラフィー(GPC)を用いて、ポリスチレン換算により求めた。測定に用いた装置および測定条件は以下の通りである。
システム:東ソー製GPCシステム HLC-8320
測定側カラム構成
・ガードカラム:東ソー製、TSKguardcolumn SuperHZ-L
・分離カラム:東ソー製、TSKgel SuperHZM-M 2本直列接続
リファレンス側カラム構成
・リファレンスカラム:東ソー製、TSKgel SuperH-RC
展開溶媒:THF(和光純薬工業製、特級)
展開溶媒の流量:0.6mL/分
標準試料:TSK標準ポリスチレン(東ソー製、PS-オリゴマーキット)
カラム温度:40℃
ガラス転移温度は、JIS K7121-1987の規定に準拠して測定した。具体的には、示差走査熱量計(リガク社製「Thermo plus EVO DSC-8230」)を用い、窒素ガス雰囲気下、約10mgのサンプルを常温から200℃まで昇温(昇温速度20℃/分)して得られたDSC曲線から、始点法により求めた。リファレンスには、α-アルミナを用いた。
メルトフローレートは、JIS K 7210-1:2014 A法に準拠して、温度230℃、荷重3.8kg(37N)で測定した。
まず、重合で得られた重合体組成からすべての水酸基がメタノールとして脱アルコールした際に起こる重量減少量を基準にし、ダイナミックTG測定において重量減少が始まる前の150℃から重合体の分解が始まる前の300℃までの脱アルコール反応による重量減少から、脱アルコール反応率を求めた。
すなわち、ラクトン環構造を有した重合体のダイナミックTG測定において150℃から300℃までの間の重量減少率の測定を行い、得られた実測重量減少率を(X)とする。他方、当該重合体の組成から、その重合体組成に含まれる全ての水酸基がラクトン環の形成に関与するためアルコールになり脱アルコールすると仮定した時の理論重量減少率(すなわち、その組成上において100%脱アルコール反応が起きたと仮定して算出した重量減少率)を(Y)とする。
なお、理論重量減少率(Y)は、より具体的には、重合体中の脱アルコール反応に関与する構造(水酸基)を有する原料単量体のモル比、すなわち当該重合体組成における前記原料単量体の含有率から算出することができる。
これらの値(X)、(Y)を脱アルコール計算式:
1-(実測重量減少率(X)/理論重量減少率(Y))
に代入してその値を求め、%で表記すると、脱アルコール反応率が得られる。
後述の実施例1で得られるペレットにおいてラクトン環構造の占める割合を計算する。この重合体の理論重量減少率(Y)を求めてみると、メタノールの分子量は32であり、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチルの分子量は116であり、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチルの重合体中の含有率(重量比)は組成上10重量%であるから、(32/116)×10≒2.76重量%となる。他方、ダイナミックTG測定による実測重量減少率(X)は0.06重量%であった。これらの値を上記の脱アルコール計算式に当てはめると、1-(0.06/2.76)≒0.978となるので、脱アルコール反応率は97.8%である。
実施例1の場合、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチルの当該共重合体における含有率が10.0重量%、算出した脱アルコール反応率が97.8重量%、分子量が116の2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチルがメタクリル酸メチルと縮合した場合に生成するラクトン環化構造単位の式量が170であることから、当該共重合体中におけるラクトン環の含有割合は14.3(10.0×0.978×170/116)重量%となる。
全光線透過率は、濁度計(日本電色工業社製、NDH 5000)を用い、JIS K7361-1:1997の規定に準拠し、厚さ3mmの成形体を測定した。成形体は、得られたペレットを100℃で12時間以上乾燥した後、射出成形機(日精樹脂社製、NS40-5A)を用い、成形温度215℃(参考例2は235℃)、金型温度80℃、金型サイズ100mm×100mm×厚さ3mmにて作製した。
黄色度は、分光光度計(島津製作所社製、UV-3600)を用い、C2度光源、波長380nm~780nmの範囲で、JIS K7373:2006の規定に準拠し、厚さ3mmの成形体を測定した。成形体は、得られたペレットを100℃で12時間以上乾燥した後、射出成形機(日精樹脂社製、NS40-5A)を用い、成形温度215℃(参考例2は235℃)、金型温度80℃、金型サイズ100mm×100mm×厚さ3mmにて作製した。
得られたペレットを100℃で12時間以上乾燥した後、射出成形機(日精樹脂社製、NS40-5A)を用い、成形温度215℃(参考例2は235℃)、金型温度80℃、金型サイズ100mm×100mm×厚さ3mmにて成形体作製後、23℃60%RHの恒温室に24時間静置したのち、成形体の全光線透過率及び黄色度を測定した。次に、前記成形体を125℃の熱風乾燥器内に1000時間保管してから取り出し、23℃、60%RHの恒温恒湿室に24時間静置した後に、成形体の全光線透過率及び黄色度を再度測定し、ΔTt(全光線透過率の差)及びΔYI(YIの差)を求め、耐久性を評価した。
撹拌装置、温度センサー、冷却管、窒素導入管および滴下ポンプを備えた反応容器に、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチル(RHMA)8質量部、メタクリル酸メチル(MMA)32質量部、トルエン96.0質量部仕込み、亜りん酸トリス(2,4-ジ-tert-ブチルフェニル)0.10質量部、窒素を通じつつ105℃まで昇温した。
初期開始剤として、トルエン2.85質量部、t-アミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製、ルペロックス(登録商標)570)0.22質量部からなる溶液を8分かけて滴下しながら105℃~110℃で溶液重合を行った。そして、その12分後に、滴下開始剤としてトルエン3.32質量部、t-アミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製、ルペロックス(登録商標)570)0.28質量部からなる溶液を170分かけて滴下した。また、滴下開始剤投入と同時に、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチル(RHMA)12質量部、メタクリル酸メチル(MMA)48質量部からなる溶液を180分かけて滴下しながら105℃~110℃で溶液重合を行い、さらに2時間かけて熟成を行った。
得られた重合溶液に、環化縮合反応の触媒(環化触媒)として、トルエン1.25質量部、リン酸ステアリル(堺化学工業社製、Phoslex A-18)0.10質量部からなる溶液を加え、約90℃~110℃の還流下において2時間、ラクトン環構造を形成するための環化縮合反応を進行させた。
次に、得られた重合溶液を240℃に保持した多管式熱交換器に通して環化縮合反応を完結させた後、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルター(濾過精度5μm)が配置されたベントタイプスクリュー二軸押出機(L/D=52)に、樹脂量換算で90重量部/時の処理速度で導入して、重合溶液を脱揮した。用いたベントタイプスクリュー二軸押出機のリアベント数は1個、フォアベント数は4個(上流側から第1、第2、第3、第4ベントと称する)とし、バレル温度は240℃、減圧度は13.3~400hPa(10~300mmHg)とした。脱揮の際、イオン交換水を1.3重量部/時の投入速度で第1、第3ベントの後ろから、別途準備しておいたブルーイング剤と酸化防止剤の混合溶液を0.30重量部/時の投入速度で第2ベントの後ろから投入した。ブルーイング剤と酸化防止剤の混合溶液として、1.0重量部のブルーイング剤(住化ケムテックス社製スミプラスト(登録商標)VioletB)をトルエン99重量部に溶解させた溶液0.18重量部、酸化防止剤2種類(BASFジャパン社製イルガノックス1010、ADEKA社製アデカスタブAO―412S)3.6重量部、トルエン112.5重量部からなる溶液を用いた。
得られたペレットを100℃で12時間以上乾燥した後、射出成形機(日精樹脂社製、NS40-5A)を用い、成形温度215℃、金型温度80℃にて、100mm×100mm×厚さ3mmの成形体を作製した。
撹拌装置、温度センサー、冷却管、窒素導入管および滴下ポンプを備えた反応容器に、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチル(RHMA)10.4質量部、メタクリル酸メチル(MMA)34.7質量部、トルエン96.0質量部仕込み、亜りん酸トリス(2,4-ジ-tert-ブチルフェニル)0.10質量部、窒素を通じつつ105℃まで昇温した。
初期開始剤として、トルエン2.85質量部、t-アミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製、ルペロックス(登録商標)570)0.29質量部からなる溶液を8分かけて滴下しながら105℃~110℃で溶液重合を行った。そして、その12分後に、滴下開始剤としてトルエン3.32質量部、t-アミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製、ルペロックス(登録商標)570)0.30質量部からなる溶液を170分かけて滴下した。また、滴下開始剤投入と同時に、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチル(RHMA)12.6質量部、メタクリル酸メチル(MMA)42.3質量部からなる溶液を180分かけて滴下しながら105℃~110℃で溶液重合を行い、さらに2時間かけて熟成を行った。
得られた重合溶液に、環化縮合反応の触媒(環化触媒)として、トルエン1.25質量部、リン酸ステアリル(堺化学工業社製、Phoslex A-18)0.30質量部からなる溶液を加え、約90℃~110℃の還流下において2時間、ラクトン環構造を形成するための環化縮合反応を進行させた。
次に、得られた重合溶液を240℃に保持した多管式熱交換器に通して環化縮合反応を完結させた後、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルター(濾過精度5μm)が配置されたベントタイプスクリュー二軸押出機(L/D=52)に、樹脂量換算で90重量部/時の処理速度で導入して、重合溶液を脱揮した。用いたベントタイプスクリュー二軸押出機のリアベント数は1個、フォアベント数は4個(上流側から第1、第2、第3、第4ベントと称する)とし、バレル温度は240℃、減圧度は13.3~400hPa(10~300mmHg)とした。脱揮の際、イオン交換水を1.3重量部/時の投入速度で第1、第3ベントの後ろから、別途準備しておいたブルーイング剤と酸化防止剤の混合溶液を0.30重量部/時の投入速度で第2ベントの後ろから投入した。ブルーイング剤と酸化防止剤の混合溶液として、1.0重量部のブルーイング剤(住化ケムテックス社製スミプラスト(登録商標)VioletB)をトルエン99重量部に溶解させた溶液0.27重量部、酸化防止剤2種類(BASFジャパン社製イルガノックス1010、ADEKA社製アデカスタブAO―412S)3.6重量部、トルエン112.5重量部からなる溶液を用いた。
得られたペレットを100℃で12時間以上乾燥した後、射出成形機(日精樹脂社製、NS40-5A)を用い、成形温度215℃、金型温度80℃にて、100mm×100mm×厚さ3mmの成形体を作製した。
撹拌装置、温度センサー、冷却管、窒素導入管および滴下ポンプを備えた反応容器に、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチル(RHMA)12.6質量部、メタクリル酸メチル(MMA)32.4質量部、トルエン96.0質量部仕込み、亜りん酸トリス(2,4-ジ-tert-ブチルフェニル)0.10質量部、窒素を通じつつ105℃まで昇温した。
初期開始剤として、トルエン2.85質量部、t-アミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製、ルペロックス(登録商標)570)0.24質量部からなる溶液を8分かけて滴下しながら105℃~110℃で溶液重合を行った。そして、その12分後に、滴下開始剤としてトルエン3.32質量部、t-アミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製、ルペロックス(登録商標)570)0.27質量部からなる溶液を170分かけて滴下した。また、滴下開始剤投入と同時に、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチル(RHMA)15.4質量部、メタクリル酸メチル(MMA)39.6質量部からなる溶液を180分かけて滴下しながら105℃~110℃で溶液重合を行い、さらに2時間かけて熟成を行った。
得られた重合溶液に、環化縮合反応の触媒(環化触媒)として、トルエン1.25質量部、リン酸ステアリル(堺化学工業社製、Phoslex A-18)0.075質量部からなる溶液を加え、約90℃~110℃の還流下において2時間、ラクトン環構造を形成するための環化縮合反応を進行させた。
次に、得られた重合溶液を240℃に保持した多管式熱交換器に通して環化縮合反応を完結させた後、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルター(濾過精度5μm)が配置されたベントタイプスクリュー二軸押出機(L/D=52)に、樹脂量換算で90重量部/時の処理速度で導入して、重合溶液を脱揮した。用いたベントタイプスクリュー二軸押出機のリアベント数は1個、フォアベント数は4個(上流側から第1、第2、第3、第4ベントと称する)とし、バレル温度は240℃、減圧度は13.3~400hPa(10~300mmHg)とした。脱揮の際、イオン交換水を1.3重量部/時の投入速度で第1、第3ベントの後ろから、別途準備しておいたブルーイング剤と酸化防止剤の混合溶液を0.30重量部/時の投入速度で第2ベントの後ろから投入した。ブルーイング剤と酸化防止剤の混合溶液として、1.0重量部のブルーイング剤(住化ケムテックス社製スミプラスト(登録商標)VioletB)をトルエン99重量部に溶解させた溶液0.54重量部、酸化防止剤2種類(BASFジャパン社製イルガノックス1010、ADEKA社製アデカスタブAO―412S)3.6重量部、トルエン112.5重量部からなる溶液を用いた。
得られたペレットを100℃で12時間以上乾燥した後、射出成形機(日精樹脂社製、NS40-5A)を用い、成形温度215℃、金型温度80℃にて、100mm×100mm×厚さ3mmの成形体を作製した。
撹拌装置、温度センサー、冷却管、窒素導入管および滴下ポンプを備えた反応容器に、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチル(RHMA)10.4質量部、メタクリル酸メチル(MMA)34.7質量部、トルエン96.0質量部仕込み、亜りん酸トリス(2,4-ジ-tert-ブチルフェニル)0.10質量部、窒素を通じつつ105℃まで昇温した。
初期開始剤として、トルエン2.85質量部、t-アミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製、ルペロックス(登録商標)570)0.29質量部からなる溶液を8分かけて滴下しながら105℃~110℃で溶液重合を行った。そして、その12分後に、滴下開始剤としてトルエン3.32質量部、t-アミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製、ルペロックス(登録商標)570)0.30質量部からなる溶液を170分かけて滴下した。また、滴下開始剤投入と同時に、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチル(RHMA)12.6質量部、メタクリル酸メチル(MMA)42.3質量部からなる溶液を180分かけて滴下しながら105℃~110℃で溶液重合を行い、さらに2時間かけて熟成を行った。
得られた重合溶液に、環化縮合反応の触媒(環化触媒)として、トルエン1.25質量部、リン酸ステアリル(堺化学工業社製、Phoslex A-18)0.30質量部からなる溶液を加え、約90℃~110℃の還流下において2時間、ラクトン環構造を形成するための環化縮合反応を進行させた。
次に、得られた重合溶液を240℃に保持した多管式熱交換器に通して環化縮合反応を完結させた後、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルター(濾過精度5μm)が配置されたベントタイプスクリュー二軸押出機(L/D=52)に、樹脂量換算で90重量部/時の処理速度で導入して、重合溶液を脱揮した。用いたベントタイプスクリュー二軸押出機のリアベント数は1個、フォアベント数は4個(上流側から第1、第2、第3、第4ベントと称する)とし、バレル温度は240℃、減圧度は13.3~400hPa(10~300mmHg)とした。脱揮の際、イオン交換水を1.3重量部/時の投入速度で第1、第3ベントの後ろから、別途準備しておいたブルーイング剤と酸化防止剤の混合溶液を0.30重量部/時の投入速度で第2ベントの後ろから投入した。ブルーイング剤と酸化防止剤の混合溶液として、1.0重量部のブルーイング剤(住化ケムテックス社製スミプラスト(登録商標)VioletB)をトルエン99重量部に溶解させた溶液0.36重量部、酸化防止剤2種類(BASFジャパン社製イルガノックス1010、ADEKA社製アデカスタブAO―412S)3.6重量部、トルエン112.5重量部からなる溶液を用いた。
得られたペレットを100℃で12時間以上乾燥した後、射出成形機(日精樹脂社製、NS40-5A)を用い、成形温度215℃、金型温度80℃にて、100mm×100mm×厚さ3mmの成形体を作製した。
撹拌装置、温度センサー、冷却管、窒素導入管および滴下ポンプを備えた反応容器に、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチル(RHMA)10.4質量部、メタクリル酸メチル(MMA)34.7質量部、トルエン96.0質量部仕込み、亜りん酸トリス(2,4-ジ-tert-ブチルフェニル)0.10質量部、窒素を通じつつ105℃まで昇温した。
初期開始剤として、トルエン2.85質量部、t-アミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製、ルペロックス(登録商標)570)0.23質量部からなる溶液を8分かけて滴下しながら105℃~110℃で溶液重合を行った。そして、その12分後に、滴下開始剤としてトルエン3.32質量部、t-アミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製、ルペロックス(登録商標)570)0.27質量部からなる溶液を170分かけて滴下した。また、滴下開始剤投入と同時に、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチル(RHMA)12.6質量部、メタクリル酸メチル(MMA)42.3質量部からなる溶液を180分かけて滴下しながら105℃~110℃で溶液重合を行い、さらに2時間かけて熟成を行った。
得られた重合溶液に、環化縮合反応の触媒(環化触媒)として、トルエン1.25質量部、リン酸ステアリル(堺化学工業社製、Phoslex A-18)0.30質量部からなる溶液を加え、約90℃~110℃の還流下において2時間、ラクトン環構造を形成するための環化縮合反応を進行させた。
次に、得られた重合溶液を240℃に保持した多管式熱交換器に通して環化縮合反応を完結させた後、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルター(濾過精度5μm)が配置されたベントタイプスクリュー二軸押出機(L/D=52)に、樹脂量換算で90重量部/時の処理速度で導入して、重合溶液を脱揮した。用いたベントタイプスクリュー二軸押出機のリアベント数は1個、フォアベント数は4個(上流側から第1、第2、第3、第4ベントと称する)とし、バレル温度は240℃、減圧度は13.3~400hPa(10~300mmHg)とした。脱揮の際、イオン交換水を1.3重量部/時の投入速度で第1、第3ベントの後ろから、別途準備しておいたブルーイング剤と酸化防止剤の混合溶液を0.30重量部/時の投入速度で第2ベントの後ろから投入した。ブルーイング剤と酸化防止剤の混合溶液として、1.0重量部のブルーイング剤(住化ケムテックス社製スミプラスト(登録商標)VioletB)をトルエン99重量部に溶解させた溶液0.72重量部、酸化防止剤2種類(BASFジャパン社製イルガノックス1010、ADEKA社製アデカスタブAO―412S)3.6重量部、トルエン112.5重量部からなる溶液を用いた。
得られたペレットを100℃で12時間以上乾燥した後、射出成形機(日精樹脂社製、NS40-5A)を用い、成形温度215℃、金型温度80℃にて、100mm×100mm×厚さ3mmの成形体を作製した。
撹拌装置、温度センサー、冷却管、窒素導入管および滴下ポンプを備えた反応容器に、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチル(RHMA)10.4質量部、メタクリル酸メチル(MMA)34.7質量部、トルエン96.0質量部仕込み、亜りん酸トリス(2,4-ジ-tert-ブチルフェニル)0.10質量部、窒素を通じつつ105℃まで昇温した。
初期開始剤として、トルエン2.85質量部、t-アミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製、ルペロックス(登録商標)570)0.22質量部からなる溶液を8分かけて滴下しながら105℃~110℃で溶液重合を行った。そして、その12分後に、滴下開始剤としてトルエン3.32質量部、t-アミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製、ルペロックス(登録商標)570)0.25質量部からなる溶液を170分かけて滴下した。また、滴下開始剤投入と同時に、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチル(RHMA)12.6質量部、メタクリル酸メチル(MMA)42.3質量部からなる溶液を180分かけて滴下しながら105℃~110℃で溶液重合を行い、さらに2時間かけて熟成を行った。
得られた重合溶液に、環化縮合反応の触媒(環化触媒)として、トルエン1.25質量部、リン酸ステアリル(堺化学工業社製、Phoslex A-18)0.30質量部からなる溶液を加え、約90℃~110℃の還流下において2時間、ラクトン環構造を形成するための環化縮合反応を進行させた。
次に、得られた重合溶液を240℃に保持した多管式熱交換器に通して環化縮合反応を完結させた後、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルター(濾過精度5μm)が配置されたベントタイプスクリュー二軸押出機(L/D=52)に、樹脂量換算で90重量部/時の処理速度で導入して、重合溶液を脱揮した。用いたベントタイプスクリュー二軸押出機のリアベント数は1個、フォアベント数は4個(上流側から第1、第2、第3、第4ベントと称する)とし、バレル温度は240℃、減圧度は13.3~400hPa(10~300mmHg)とした。脱揮の際、イオン交換水を1.3重量部/時の投入速度で第1、第3ベントの後ろから、別途準備しておいたブルーイング剤と酸化防止剤の混合溶液を0.30重量部/時の投入速度で第2ベントの後ろから投入した。ブルーイング剤と酸化防止剤の混合溶液として、1.0重量部のブルーイング剤(住化ケムテックス社製スミプラスト(登録商標)VioletB)をトルエン99重量部に溶解させた溶液1.8重量部、酸化防止剤2種類(BASFジャパン社製イルガノックス1010、ADEKA社製アデカスタブAO―412S)3.6重量部、トルエン112.5重量部からなる溶液を用いた。
得られたペレットを100℃で12時間以上乾燥した後、射出成形機(日精樹脂社製、NS40-5A)を用い、成形温度215℃、金型温度80℃にて、100mm×100mm×厚さ3mmの成形体を作製した。
実施例5において、ブルーイング剤を使用しなかったこと以外は、実施例5と同様にして、樹脂ペレットを得た。
得られたペレットを100℃で12時間以上乾燥した後、射出成形機(日精樹脂社製、NS40-5A)を用い、成形温度215℃、金型温度80℃にて、100mm×100mm×厚さ3mmの成形体を作製した。
撹拌装置、温度センサー、冷却管、窒素導入管および滴下ポンプを備えた反応容器に、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチル12質量部、メタクリル酸メチル83.5質量部、トルエン90.4質量部、亜りん酸トリス(2,4-ジ-tert-ブチルフェニル)0.05質量部、連鎖移動剤としてn-ドデシルメルカプタンを0.07質量部仕込み、窒素を通じつつ105℃まで昇温した。
初期開始剤としてt-アミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製、ルペロックス(登録商標)570)を0.09質量部加え、その5分後に、スチレン4.5質量部、トルエン8.14質量部、滴下開始剤t-アミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製、ルペロックス(登録商標)570)0.179質量部からなる溶液を2時間かけて滴下しながら100℃~110℃で溶液重合を行い、さらに4時間かけて熟成を行った。
得られた重合溶液に、環化縮合反応の触媒(環化触媒)として、リン酸ステアリル(堺化学工業社製、Phoslex A-18)0.075質量部を加え、約90℃~110℃の還流下において1.5時間、ラクトン環構造を形成するための環化縮合反応を進行させた。
次に、得られた重合溶液を240℃に保持した多管式熱交換器に通して環化縮合反応を完結させた後、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルター(濾過精度5μm)が配置されたベントタイプスクリュー二軸押出機(L/D=52)に、樹脂量換算で90重量部/時の処理速度で導入して、重合溶液を脱揮した。用いたベントタイプスクリュー二軸押出機のリアベント数は1個、フォアベント数は4個(上流側から第1、第2、第3、第4ベントと称する)とし、バレル温度は240℃、減圧度は13.3~400hPa(10~300mmHg)とした。脱揮の際、イオン交換水を1.3重量部/時の投入速度で第1、第2ベントの後ろから、別途準備しておいた環化触媒失活剤の溶液を0.3重量部/時の投入速度で第3ベントの後ろから投入した。環化触媒失活剤の溶液として、1.0重量部のオクチル酸亜鉛(日本化学産業製、商品名:ニッカオクチクス亜鉛10重量%)をトルエン0.3重量部に溶解させた溶液を用いた。
得られたペレットを100℃で12時間以上乾燥した後、射出成形機(日精樹脂社製、NS40-5A)を用い、成形温度215℃、金型温度80℃にて、成形を行なったが、焼けが発生し評価可能な成形体を得ることができなかったため、成形温度を235℃に変更し、100mm×100mm×厚さ3mmの成形体を作製した。
参考例2において、環化触媒失活剤の代わりに別途準備しておいたブルーイング剤と酸化防止剤の混合溶液を投入したこと以外は、参考例2と同様にして、樹脂ペレットを得た。ブルーイング剤と酸化防止剤の混合溶液として、1.0重量部のブルーイング剤(住化ケムテックス社製スミプラスト(登録商標)VioletB)をトルエン99重量部に溶解させた溶液1.8重量部、酸化防止剤2種類(BASFジャパン社製イルガノックス1010、ADEKA社製アデカスタブAO―412S)3.6重量部、トルエン112.5重量部からなる溶液を用いた。
得られたペレットを100℃で12時間以上乾燥した後、射出成形機(日精樹脂社製、NS40-5A)を用い、成形温度215℃、金型温度80℃にて、成形を行なったが、焼けが発生し評価可能な成形体を得ることができなかったため、成形温度を235℃に変更し、100mm×100mm×厚さ3mmの成形体を作製した。
まず、撹拌装置、温度センサー、冷却管及び窒素導入管を備えた反応容器を準備した。次に、反応容器内に、メタクリル酸メチル(MMA)45重量部、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチル(MHMA)5重量部、酸化防止剤としてアデカスタブ2112(ADEKA社製)0.025重量部、連鎖移動剤としてn-ドデシルメルカプタンを0.07質量部、及び、重合溶媒としてトルエン50重量部を仕込んだ。次に、反応容器内に、窒素ガスを導入しつつ、内容物を105℃まで昇温させた。昇温に伴って、還流が始まった。次に、重合開始剤としてターシャリーアミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製、商品名:ルペロックス570)0.05重量部を反応容器内に添加するとともに、上記のターシャリーアミルパーオキシイソノナノエート0.10重量部を反応容器内に2時間かけて滴下した。これにより、約105~110℃の還流下で溶液重合が進行した。ターシャリーアミルパーオキシイソノナノエートの滴下終了後、反応容器を4時間加温し続けて熟成を行った。
次に、得られた重合溶液を240℃に保持した多管式熱交換器に通して環化縮合反応を完結させた後、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルター(濾過精度5μm)が配置されたベントタイプスクリュー二軸押出機(L/D=52)に、樹脂量換算で90重量部/時の処理速度で導入して、重合溶液を脱揮した。用いたベントタイプスクリュー二軸押出機のリアベント数は1個、フォアベント数は4個(上流側から第1、第2、第3、第4ベントと称する)とし、バレル温度は270℃、減圧度は13.3~400hPa(10~300mmHg)とした。脱揮の際、イオン交換水を1.3重量部/時の投入速度で第1、第2ベントの後ろから、別途準備しておいた環化触媒失活剤の溶液を0.3重量部/時の投入速度で第3ベントの後ろから投入した。環化触媒失活剤の溶液として、1.0重量部のオクチル酸亜鉛(日本化学産業製、商品名:ニッカオクチクス亜鉛10重量%)をトルエン0.3重量部に溶解させた溶液を用いた。
得られたペレットを100℃で12時間以上乾燥した後、射出成形機(日精樹脂社製、NS40-5A)を用い、成形温度215℃、金型温度80℃にて、成形を行なったが、焼けが発生し評価可能な成形体を得ることができなかったため、成形温度を235℃に変更し、100mm×100mm×厚さ3mmの成形体を作製した。
まず、撹拌装置、温度センサー、冷却管及び窒素導入管を備えた反応容器を準備した。次に、反応容器内に、メタクリル酸メチル(MMA)40重量部、2-(ヒドロキシメチル)アクリル酸メチル(MHMA)10重量部、酸化防止剤としてアデカスタブ2112(ADEKA社製)0.025重量部、及び、重合溶媒としてトルエン50重量部を仕込んだ。次に、反応容器内に、窒素ガスを導入しつつ、内容物を105℃まで昇温させた。昇温に伴って、還流が始まった。次に、重合開始剤としてターシャリーアミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製、商品名:ルペロックス570)0.05重量部を反応容器内に添加するとともに、上記のターシャリーアミルパーオキシイソノナノエート0.10重量部を反応容器内に2時間かけて滴下した。これにより、約105~110℃の還流下で溶液重合が進行した。ターシャリーアミルパーオキシイソノナノエートの滴下終了後、反応容器を4時間加温し続けて熟成を行った。
次に、得られた重合溶液を240℃に保持した多管式熱交換器に通して環化縮合反応を完結させた後、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルター(濾過精度5μm)が配置されたベントタイプスクリュー二軸押出機(L/D=52)に、樹脂量換算で90重量部/時の処理速度で導入して、重合溶液を脱揮した。用いたベントタイプスクリュー二軸押出機のリアベント数は1個、フォアベント数は4個(上流側から第1、第2、第3、第4ベントと称する)とし、バレル温度は270℃、減圧度は13.3~400hPa(10~300mmHg)とした。脱揮の際、イオン交換水を1.3重量部/時の投入速度で第1、第2ベントの後ろから、別途準備しておいた環化触媒失活剤の溶液を0.3重量部/時の投入速度で第3ベントの後ろから投入した。環化触媒失活剤の溶液として、1.0重量部のオクチル酸亜鉛(日本化学産業製、商品名:ニッカオクチクス亜鉛10重量%)をトルエン0.3重量部に溶解させた溶液を用いた。
得られたペレットを100℃で12時間以上乾燥した後、射出成形機(日精樹脂社製、NS40-5A)を用い、成形温度215℃、金型温度80℃にて、成形を行なったが、焼けが発生し評価可能な成形体を得ることができなかったため、成形温度を235℃に変更し、100mm×100mm×厚さ3mmの成形体を作製した。
まず、撹拌装置、温度センサー、冷却管及び窒素ガス導入管を備えた反応釜を準備した。次に、反応釜内に、メタクリル酸メチル(MMA)69重量部、N-フェニルマレイミド(PMI)20重量部、酸化防止剤(ADEKA社製のアデカスタブ2112)0.05重量部、連鎖移動剤としてドデシルメルカプタン(DM)0.111重量部、及び、重合溶媒としてトルエン100重量部を仕込んだ。反応釜内に、窒素ガスを導入しつつ、内容物を105℃まで昇温させた。昇温に伴って、還流が始まった。次に、重合開始剤としてt-アミルパーオキシイソノナノエート(アルケマ吉富社製のルペロックス570)0.355重量部を反応釜内に添加するとともに、トルエン21重量部にt-アミルパーオキシイソノナノエート0.355重量部とスチレン11重量部とを溶解させた溶液を反応釜内に2時間かけて滴下した。これにより、溶液重合が進行した。溶液の滴下終了後、さらに4時間かけて熟成を行なった。
次に、得られた重合溶液を、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルター(濾過精度5μm)が配置されたベントタイプスクリュー二軸押出機(L/D=52)に、樹脂量換算で90重量部/時の処理速度で導入して、重合溶液を脱揮した。用いたベントタイプスクリュー二軸押出機のリアベント数は1個、フォアベント数は4個(上流側から第1、第2、第3、第4ベントと称する)とし、バレル温度は240℃、減圧度は13.3~400hPa(10~300mmHg)とした。脱揮の際、イオン交換水を1.3重量部/時の投入速度で第1、第3ベントの後ろから、別途準備しておいたブルーイング剤と酸化防止剤の混合溶液を0.30重量部/時の投入速度で第2ベントの後ろから投入した。ブルーイング剤と酸化防止剤の混合溶液として、1.0重量部のブルーイング剤(住化ケムテックス社製スミプラスト(登録商標)VioletB)をトルエン99重量部に溶解させた溶液2.52重量部、酸化防止剤2種類(BASFジャパン社製イルガノックス1010、ADEKA社製アデカスタブAO―412S)3.6重量部、トルエン112.5重量部からなる溶液を用いた。
得られたペレットを120℃で12時間以上乾燥した後、射出成形機(日精樹脂社製、NS40-5A)を用い、成形温度215℃、金型温度80℃にて、100mm×100mm×厚さ3mmの成形体を作製した。
実施例8において、ブルーイング剤を使用しなかったこと以外は、実施例8と同様にして、樹脂ペレットを得た。
得られた樹脂ペレット(A13)の重量平均分子量は9.3万、分子量分布は2.4、ガラス転移温度は141℃、メルトフローレートは3.2、環構造の割合は21.2質量%であった。
得られたペレットを120℃で12時間以上乾燥した後、射出成形機(日精樹脂社製、NS40-5A)を用い、成形温度215℃、金型温度80℃にて、100mm×100mm×厚さ3mmの成形体を作製した。
本来、黄色度と透明性とは、トレードオフの関係にあると考えられ、これらを両立できたことは、極めて意外であった。
このような結果は、ブルーイング剤(さらにはその配合量)は、環構造を有する(特に高割合で有する)アクリル系ポリマーとの組み合わせにおいて、特異的に機能することを示唆するものである。
Claims (14)
- N-置換マレイミド単量体由来の構造及びラクトン環構造から選択された少なくとも1種の環構造を有するアクリル系ポリマーと、着色剤とを含む組成物であって、
アクリル系ポリマーのガラス転移温度が115~160℃であり、
着色剤が、520~600nmに吸収極大波長を有し、
着色剤の割合が、5~800質量ppbであり、
JIS K 7210に準拠した、230℃、荷重3.8kgにおけるメルトフローレートが1g/10分以上であり、
射出成形用である、組成物。 - アクリル系ポリマーにおける環構造の割合が20質量%以上である、請求項1記載の組成物。
- アクリル系ポリマーのガラス転移温度が125℃以上である請求項1又は2記載の組成物。
- アクリル系ポリマーの重量平均分子量が5万~10万である請求項1~3のいずれかに記載の組成物。
- JIS K 7210に準拠した、230℃、荷重3.8kgにおけるメルトフローレートが2g/10分以上10g/10分以下である請求項1~4のいずれかに記載の組成物。
- アクリル系ポリマー中の(メタ)アクリル酸エステル単位の含有割合が30質量%以上であり、(メタ)アクリル酸エステル単位中のメタクリル酸メチル単位の含有割合が30質量%以上である、請求項1~5のいずれかに記載の組成物。
- 着色剤が、アントラキノン骨格を有する化合物を含む請求項1~6のいずれかに記載の組成物。
- 着色剤の割合が500質量ppb以下である請求項1~7のいずれかに記載の組成物。
- アクリル系ポリマーにおける環構造の割合が25質量%以上であり、アクリル系ポリマーのガラス転移温度が128℃以上であり、着色剤の割合が400質量ppb以下である請求項1~8のいずれかに記載の組成物。
- 紫外線吸収剤の含有割合が0.5質量%以下である、請求項1~9のいずれかに記載の組成物。
- レンズ部材用である、請求項1~10のいずれかに記載の組成物。
- 請求項1~11のいずれかに記載の組成物を含む射出成形体。
- レンズ部材である請求項12記載の成形体。
- ヘッドアップディスプレイ又は車載カメラのレンズ部材である請求項12又は13記載の成形体。
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