JP2019105819A - 光学フィルムの製造方法および光学フィルム - Google Patents

Abstract

【課題】熱分解温度が低い紫外線吸収剤を用いた場合においても、ｂ＊値が低く、製膜時におけるロールからの汚染物質の転写が無い、光学特性が良好な光学フィルムの製造方法を提供する。【解決手段】本発明の一態様に係る光学フィルムの製造方法は、（メタ）アクリル系樹脂１００重量部に対して、熱分解温度が３６０℃以下である紫外線吸収剤を０．１〜５重量部含む、熱可塑性樹脂組成物からなる溶融物を、ダイからフィルム状に吐出した後にタッチロール製膜を行う光学フィルムの製造方法であって、上記熱分解温度Ｔｄ（℃）と、上記ダイの出口における上記溶融物の温度Ｔｐ（℃）との関係が式「５０≦Ｔｄ−Ｔｐ」を満たす。【選択図】なし

Description

本発明は、光学フィルムの製造方法および光学フィルムに関する。

従来、紫外線吸収剤（ＵＶＡ）を含有する樹脂を溶融製膜してなる光学フィルムが知られている。例えば、特許文献１には、紫外線吸収剤である下記式で示される２，２’−メチレンビス〔６−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）４−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）フェノール〕（以下、「化合物ａ」と称する）を含有する光学フィルムが記載されている。

当該光学フィルムは、Ｌ^＊ａ^＊ｂ^＊表色系におけるｂ^＊値が低くて良好であり、高温高湿の環境下においても化合物ａのブリードアウトを抑制することが可能であることが知られている。

ところで、一般に、光学フィルムを製造する場合において、耐熱性や溶融粘度が高い樹脂を使用するため、或いは、樹脂の押出量を多くするためには、樹脂の押出温度を高くする必要がある。しかしながら、上記化合物ａは熱分解温度が低く、樹脂の押出温度を高くすると、オープン製膜で光学フィルムを製造した場合に、化合物ａがブリードアウトしてしまい、ロールが汚染するという不都合が生じる。それゆえ、耐熱性が高いベンゾトリアジン系の紫外線吸収剤を化合物ａの代わりに用いたり、当該紫外線吸収剤と化合物ａとを併用したりすることで、化合物ａのブリードアウトを抑制することが行われている。例えば、特許文献２には、ベンゾトリアジンとベンゾトリアゾールとを含有するアクリル樹脂をオープン製膜してなる光学フィルムが記載されている。また、特許文献３には、分子量７００以上のベンゾトリアジンを環アクリル樹脂に添加してなる、ガラス転移温度（Ｔｇ）が１１０℃以上の樹脂組成物をオープン製膜してなる光学フィルムが記載されている。

また、光学フィルムの原料として近年用いられている（メタ）アクリル系樹脂は、紫外線を含む光に曝されると黄変して透明度が低下することがある。この現象を防ぐ方法として、紫外線吸収剤（ＵＶＡ）を添加する方法が知られている。しかしながら、一般的な紫外線吸収剤を添加した場合、光学フィルムの色相、耐熱性または透明性の悪化を招いたり、成形時に紫外線吸収剤が蒸散し紫外線吸収能の低下や成形装置の汚染が生じたりするなどの問題があった。

そこで、添加量が少量でも高い紫外線吸収効果を得られ、かつ耐熱性の高いトリアジン系の紫外線吸収剤を単独、または他の紫外線吸収剤と併用で使用することで、上記問題を解決する手法が提案されている（例えば、特許文献４、５）。

特開２００７−１０８７７５号公報（２００７年４月２６日公開） 国際公開第２００６／１１２２２３号パンフレット（２００６年１０月２６日公開） 特開２００９−０５２０２１号公報（２００９年３月１２日公開） 特開２０１７−０８８７２８号公報（２０１７年５月２５日公開） 特表２０１５−５３５５４４号公報（２０１５年１２月１４日公開）

しかしながら、特許文献２、３に記載の光学フィルムは、光学フィルムを製造する場合におけるブリードアウトを抑制することはできるものの、ｂ^＊値に関して改良の余地を有している。

また、特許文献４、５で用いられている紫外線吸収剤は、可視光である波長４００ｎｍ以上の光まで吸収してしまい、光学フィルムが黄色に着色してしまう問題がある。また、紫外線吸収剤による着色によって彩度が高くなるという新たな課題も生じる。一方、着色を抑制するために紫外線吸収剤の添加量を減らすと、十分な紫外線吸収能を発揮できないおそれがある。

本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、ｂ^＊値が低く、製膜時におけるロールからの汚染物質の転写が無い、光学特性が良好な光学フィルムの製造方法および光学フィルムを提供することを主たる目的とする。

本発明はまた、高い透明性、小さい色相、および低い彩度を兼ね備えた、耐熱性に優れた光学フィルムの製造方法および光学フィルムを提供することを、他の目的とする。

本発明は、以下の構成を包含している。
＜１＞（メタ）アクリル系樹脂１００重量部に対して、熱分解温度が３６０℃以下である紫外線吸収剤を０．１〜５重量部含む、熱可塑性樹脂組成物からなる溶融物を、ダイからフィルム状に吐出した後にタッチロール製膜を行う光学フィルムの製造方法であって；上記熱分解温度Ｔｄ（℃）と、上記ダイの出口における上記溶融物の温度Ｔｐ（℃）との関係が下記式を満たす、光学フィルムの製造方法。

５０≦Ｔｄ−Ｔｐ
＜２＞上記熱可塑性樹脂組成物の２７０℃、剪断速度１０／秒における溶融粘度が５００Ｐａ・Ｓ以上である、＜１＞に記載の光学フィルムの製造方法。
＜３＞上記（メタ）アクリル系樹脂が、ラクトン環構造、無水グルタル酸構造、グルタルイミド構造、Ｎ−置換マレイミド構造、および無水マレイン酸構造から選ばれる少なくとも１種の環構造を主鎖に有することを特徴とする、＜１＞または＜２＞に記載の光学フィルムの製造方法。
＜４＞（メタ）アクリル系樹脂と熱分解温度が３６０℃以下である紫外線吸収剤とを含む熱可塑性樹脂組成物からなる溶融物を製膜する、光学フィルムの製造方法であって；上記（メタ）アクリル系樹脂のガラス転移温度が１０８℃以上であり；上記溶融物をダイからフィルム状に吐出した後に、タッチロール製膜を行う光学フィルムの製造方法。
＜５＞（メタ）アクリル系樹脂１００重量部に対して、熱分解温度が３６０℃以下である紫外線吸収剤を０．１〜５重量部含む、熱可塑性樹脂組成物からなるロール状の光学フィルムであって；上記光学フィルムを厚さ８０μｍのフィルムとしたときのｂ^＊値が０．５未満であり；上記光学フィルムをその長手方向（ＭＤ方向）に１２０ｍの長さに亘って１２ｍおきに幅方向（ＴＤ方向）の８０％を投影検査したときに、ノイズの合計が５点以下である、光学フィルム。
＜６＞（メタ）アクリル系樹脂１００重量部に対して、熱分解温度が３６０℃以下である紫外線吸収剤を０．１〜５重量部含む、熱可塑性樹脂組成物からなる光学フィルムであって；上記光学フィルムを厚さ８０μｍのフィルムとしたときのｂ^＊値が０．５未満であり；上記光学フィルムを投影検査したときに、１ｍ^２当たりのノイズが５点以下である、光学フィルム。

本発明は、熱分解温度が低い紫外線吸収剤を用いた場合においても、ｂ^＊値が低く、製膜時におけるロールからの汚染物質の転写が無い、光学特性が良好な光学フィルムの製造方法、および光学フィルムを提供することができるという効果を奏する。

また、本発明によれば、高い透明性、小さい色相、および低い彩度を兼ね備えた、耐熱性に優れた光学フィルムの製造方法および光学フィルムを提供することができ、偏光子保護フィルム等の光学フィルムに好適に使用することができる。

以下、本発明の実施の形態について詳細に説明する。但し、本発明はこれに限定されるものではなく、記述した範囲内で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態も本発明の技術的範囲に含まれる。

尚、本明細書では、「（メタ）アクリル酸」は「アクリル酸またはメタクリル酸」を意味し、「主成分」とは５０質量％以上含むことを意味し、「ｐｐｍ」は特に断りの無い限り質量換算で求められる値（例えば１０，０００ｐｐｍは１質量％）を意味する。また、「重量」は「質量」と同義語として扱い、「重量％」は「質量％」と同義語として扱い、本明細書において特記しない限り、数値範囲を示す「Ａ〜Ｂ」は、「Ａ以上、Ｂ以下」であることを意味する。

本発明の一実施の形態に係る光学フィルムの製造方法は、（メタ）アクリル系樹脂１００重量部に対して、熱分解温度が３６０℃以下である紫外線吸収剤を０．１〜５重量部含む、熱可塑性樹脂組成物からなる溶融物を、ダイからフィルム状に吐出した後にタッチロール製膜を行う光学フィルムの製造方法であって、上記熱分解温度Ｔｄ（℃）と、上記ダイの出口における上記溶融物の温度Ｔｐ（℃）との関係が下記式
５０≦Ｔｄ−Ｔｐ
を満たす方法である。

本発明の他の実施の形態に係る光学フィルムの製造方法は、（メタ）アクリル系樹脂と熱分解温度が３６０℃以下である紫外線吸収剤とを含む熱可塑性樹脂組成物からなる溶融物を製膜する、光学フィルムの製造方法であって、上記（メタ）アクリル系樹脂のガラス転移温度が１０８℃以上であり、上記溶融物をダイからフィルム状に吐出した後に、タッチロール製膜を行う方法である。

〔１．本発明の特徴〕
［耐熱性（メタ）アクリル系樹脂の使用］
本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、耐熱性の（メタ）アクリル系樹脂（一例として、ガラス転移温度が１０８℃以上の（メタ）アクリル系樹脂）を原料に含んでいる。そして、上記光学フィルムは、耐熱性の熱可塑性樹脂組成物を製膜することによって得られ、それ自身として耐熱性を有している。

耐熱性（メタ）アクリル系樹脂を原料とする耐熱性光学フィルムには、例えば、耐候性および表面硬度に優れる、発熱部（光源など）に近接して配置することが容易になる、などの利点がある。

ところで、耐熱性（メタ）アクリル系樹脂を原料として光学フィルムを製造する際には、通常、紫外線吸収剤が高温環境下におかれることになる。このとき、熱分解温度の低い紫外線吸収剤を用いた場合は、ブリードアウトした当該紫外線吸収剤が原因となってロールが汚染され、フィルム表面に転写されて欠点が生じる、という課題が従来知られていた。上記の課題を解決する手段の一つとして、熱分解温度が高い紫外線吸収剤（例えば、ベンゾトリアジン系紫外線吸収剤）を用いる製造方法が提案されている。しかし、ベンゾトリアジン系紫外線吸収剤は、可視光領域の光線まで吸収してしまうため、製造される光学フィルムに色相および彩度が生じる難点があった。

これらの事項が、本発明の前提となる。すなわち、本発明は、耐熱性（メタ）アクリル系樹脂と、熱分解温度の低い紫外線吸収剤とを原料に用いながら、フィルム欠点が生じるという課題を解決するものである。そして、熱分解温度の低い紫外線吸収剤を用いる結果、得られる光学フィルムは光学特性に優れたものとなる（例えば、透明性が高く、色相が小さく、彩度が低い）。

［タッチロールの採用］
上記の課題を解決するため、本発明は、タッチロールを製膜方法に採用した。タッチロールにより製膜することにより、フィルム欠点の発生を抑制できる理由は、以下の通りであると推定される。すなわち、タッチロール製膜においては、成形中のフィルムが両面からロールと密着する。このため、紫外線吸収剤がフィルム表面から揮散することができずにフィルム内部にとどまりやすい。また、仮に一部の紫外線吸収剤が揮散したとしても、揮散した紫外線吸収剤が、欠点となるほど多量にロール表面に堆積することがない。結果として、ロール表面に紫外線吸収剤が多量に堆積することがなく、したがって堆積した紫外線吸収剤が転写されてフィルムに欠点が生じることもない。

上述したフィルム欠点の発生を抑制する手段は、しかし、製膜技術にタッチロールを適用することの技術的な困難さから、従来は見逃されていた。例えば、製膜技術におけるタッチロールには、以下の技術上の難点が存在している。

（１）厚み分布の発生
タッチロール製膜は、通常、エアシリンダ等によりロールの両端部を押え付けるように構成されている。このため、ロールに曲げモーメントが働き、当該ロールに撓みが生じる場合がある。このようなロールで製膜すると、フィルムの厚み分布が、中央部で厚く、端部で薄くなる。このようなフィルムには、把持部分付近で破れやすいという欠点がある。上記の欠点に対しては、タッチロールにクラウン加工を施す、バックアップロールを取付ける等の対策があるが、いずれも加工方法および製造装置の構造が複雑になる傾向がある。

（２）フィルムにかかる力の偏り
フィルムにかかる圧力が樹脂の配向状態に影響を与え、得られるフィルムのリタデーションが変化するため、リタデーションの均一性が高い光学フィルムを得るためには、十分に均一な圧力で挟圧を行うことが重要になる。しかし、幅広な光学フィルムを得るために流延ダイを幅広にすると、タッチロールとして弾性タッチロールを使用したとしても、ロールの撓みにより、タッチロールがフィルム面に均一に当たらなくなる。フィルム原反の膜厚を、フィルムの幅手方向の両端部より中央に向かって凸形状にすれば、上記の撓みに由来する圧力の偏りは解消できる。しかし、このようなフィルム原反を製造するには、特注の設備が必要になる。また、キャスト時に溶融物を強く押圧すると、フィルムに残留歪みが発生してしまう。そして、このようなフィルムを延伸すると、上記残留歪みが原因で延伸に偏りが発生し、膜厚にも偏りが生じてしまう。このように、押し出されたフィルム状の溶融物を、キャストロールとタッチロールとによって均一な圧力で挟圧することは困難である。

（３）高速製膜に伴う難点
高速でタッチロール製膜する際には、例えば、以下のような問題が生じうる。(i)溶融樹脂を狭圧するときに、当該溶融樹脂に横段が生じる問題。(ii)溶融樹脂が、部分的にタッチロールに接触しない問題。(iii)狭圧が均一でないために、幅手方向の端や中央で圧力の偏りが生じる問題。

本発明は、上記のような困難のために従来は敬遠されがちであったタッチロール製膜に着目し、フィルム欠点の抑制と、優れた光学特性とを両立した光学フィルムの製造方法、および光学フィルムを提供しようとするものである。

〔２．（メタ）アクリル系樹脂〕
［（メタ）アクリル系樹脂の構造］
本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、（メタ）アクリル系樹脂を含む熱可塑性樹脂組成物から成形される。上記熱可塑性樹脂組成物を構成する（メタ）アクリル系樹脂は、アクリル酸、メタクリル酸、もしくはこれら化合物の誘導体、または下記式で表される構造を有する水酸基含有単量体を含む単量体組成物を、重合または共重合して得られる樹脂およびその誘導体である。これらの構造は、本発明の効果を損なわない限り、特に限定されない。具体的には、公知の（メタ）アクリル系樹脂を用いることができる。

ＣＨ_２＝Ｃ（ＣＯＯＲ^１）−ＣＨＲ^２−ＯＨ
（式中、Ｒ^１およびＲ^２は、それぞれ独立して、水素原子、または、炭素数１〜２０の直鎖状、分枝鎖状、若しくは環状のアルキル基を表す）。

（メタ）アクリル酸の誘導体としては、具体的には、例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ｎ−プロピル、（メタ）アクリル酸ｎ−ブチル、（メタ）アクリル酸ｔ−ブチル、（メタ）アクリル酸ｎ−ヘキシル、（メタ）アクリル酸２−クロロエチル、（メタ）アクリル酸２−ヒドロキシエチル、（メタ）アクリル酸３−ヒドロキシプロピル、（メタ）アクリル酸２，３，４，５−テトラヒドロキシペンチル、および（メタ）アクリル酸２，３，４，５，６−ペンタヒドロキシへキシル等が挙げられる。これら誘導体は、複数種類が併用されてもよい。上記具体例のなかでも、得られる（メタ）アクリル系樹脂の熱安定性が優れている点で、（メタ）アクリル酸メチルが最も好ましい。

また、（メタ）アクリル系樹脂は、当該（メタ）アクリル系樹脂の耐熱性の向上のために、分子鎖（重合体の主骨格または主鎖とも称する）に環構造を導入されていてもよい。このような環構造の例としては、ラクトン環構造、無水グルタル酸構造、グルタルイミド構造、Ｎ−置換マレイミド構造、および無水マレイン酸構造から選ばれる少なくとも１種が挙げられる。より具体的には、（メタ）アクリル系樹脂は、例えば、（メタ）アクリル酸またはその誘導体と、フェニルマレイミド、シクロヘキシルマレイミド、およびメチルマレイミド等のＮ−置換マレイミドとの共重合体であってもよい。

（メタ）アクリル系樹脂における上記環構造の含有率は、例えば、１〜６０モル％の範囲内であることが好ましく、１〜４０モル％の範囲内であることがより好ましく、２〜３０モル％の範囲内であることがさらに好ましい。また、（メタ）アクリル系樹脂における環構造の含有率は、例えば、１〜８０質量％の範囲内であることが好ましく、１〜５０質量％の範囲内であることがより好ましく、２〜４０質量％の範囲内であることがさらに好ましい。これにより、（メタ）アクリル系樹脂からなる光学フィルムは、優れた透明性および耐熱性を示すと共に、優れた機械的強度を示す。

（メタ）アクリル系樹脂は、光学フィルムにしたときに着色（黄変）し難いように、窒素原子を含まない構造であることがより好ましい。

また、（メタ）アクリル系樹脂は、正の複屈折率（正の位相差）を発現させ易いように、主鎖にラクトン環構造が導入されていることがより好ましい。主鎖に導入されるラクトン環構造は、４〜８員環であることが好ましく、５〜６員環であることが構造の安定性からより好ましく、６員環であることが特に好ましい。主鎖に導入される６員環のラクトン環構造としては、後述する一般式（１）で示されるラクトン環構造や、特開２００４−１６８８８２号公報に記載されているラクトン環構造等が挙げられる。これらのなかでも、(i)主鎖にラクトン環構造を導入する前の、水酸基およびエステル基を有する重合体を合成するときの重合収率が高いこと、(ii)ラクトン環構造の含有割合が高い（メタ）アクリル系樹脂を合成するときの重合収率が高いこと、および、(iii)メタクリル酸メチル等の（メタ）アクリル酸エステルとの共重合性が良好であることから、一般式（１）で示されるラクトン環構造がより好ましい。

また、（メタ）アクリル系樹脂は、耐熱性を損なわない範囲で、（メタ）アクリル酸またはその誘導体と共重合可能なその他の単量体を重合してなる構造単位を有していてもよい。共重合可能なその他の単量体の具体例としては、スチレン、α−メチルスチレン等の芳香族ビニル系単量体、アクリロニトリル等のニトリル系単量体、酢酸ビニル等のビニルエステル類等が挙げられる。

本発明の実施の形態における（メタ）アクリル系樹脂の、ＧＰＣ測定法によるスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）は、３，０００〜１，０００，０００であることが好ましい。この重量平均分子量が３，０００以上であれば高分子として必要な強度が発現できる。また１，０００，０００以下であれば成形加工によって成形体とすることができる。当該（メタ）アクリル系樹脂の重量平均分子量は、より好ましくは４，０００〜８００，０００であり、さらに好ましくは５，０００〜５００，０００であり、より一層好ましくは１００，０００〜５００，０００である。重量平均分子量が上記の範囲にある（メタ）アクリル系樹脂は、押出溶融による成形性が良好であるために好ましい。

本発明の一実施形態における（メタ）アクリル系樹脂の、ＧＰＣ測定法による分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、１〜１０であることが好ましい。成形加工に適した樹脂粘度に調整する観点から、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、好ましくは１．１〜７．０、より好ましくは１．２〜５．０、さらに好ましくは１．５〜４．０である。

［（メタ）アクリル系樹脂の製造方法］
上記（メタ）アクリル系樹脂の製造方法は、特に限定されるものではなく、公知の方法を用いることができる。具体的には、（メタ）アクリル酸またはその誘導体を含有する単量体組成物を重合する方法が挙げられる。（メタ）アクリル系樹脂を光学材料用途として用いる場合は、微小な異物の混入はできるだけ避けるのが好ましい。この観点から、懸濁剤や乳化剤を用いない塊状重合、キャスト重合や溶液重合を用いることが望ましい。重合形式としては、例えば、バッチ重合法、連続重合法のいずれも用いることができる。重合操作が簡単という観点からは、バッチ重合法が望ましく、より均一な組成の重合物を得るという観点では、連続重合法が望ましい。

重合温度および重合時間は、用いる単量体の種類、その使用比率（単量体組成物の組成）等に応じて異なる。しかし一般的に、重合温度は０℃以上、１５０℃以下の範囲内であることが好ましく、８０℃以上、１４０℃以下の範囲内であることがより好ましい。また重合時間は、０．５時間以上、２０時間以下の範囲内であることが好ましく、１時間以上、１０時間以下の範囲内であることがより好ましい。

溶剤を用いた重合形態の場合において用いられる溶剤は、特に限定されるものではない。例えば、トルエン、キシレン、エチルベンゼン等の芳香族炭化水素系溶剤；メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等のケトン系溶剤；テトラヒドロフラン等のエーテル系溶剤；等が挙げられる。溶剤は、複数種類を併用してもよい。

特に、主鎖にラクトン環構造が導入されている（メタ）アクリル系樹脂を製造する場合には、用いる溶剤の沸点が高すぎると、最終的に得られる（メタ）アクリル系樹脂の残存揮発分が多くなる。そのため、溶剤の沸点は５０℃以上、２００℃以下の範囲内であることがより好ましい。

単量体組成物の重合反応時には、必要に応じて、重合開始剤を添加してもよい。重合開始剤は、特に限定されるものではない。例えば、クメンハイドロパーオキサイド、ジイソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ラウロイルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、ｔ−アミルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート等の有機過酸化物；２，２’−アゾビス（イソブチロニトリル）、１，１’−アゾビス（シクロヘキサンカルボニトリル）、２，２’−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）等のアゾ化合物；等が挙げられる。重合開始剤は、複数種類を併用してもよい。重合開始剤の使用量は、用いる単量体の種類、その使用比率（単量体組成物の組成）、或いは反応条件等に応じて適宜設定すればよく、特に限定されない。

単量体組成物の重合反応時には、反応液のゲル化を抑制するために、反応液中の重合体の濃度を５０質量％以下に制御することが好ましい。具体的には、反応液中の重合体の濃度が５０質量％を超える場合には、当該濃度が５０質量％以下となるように、反応液に溶剤を適宜追加することが好ましい。上記濃度は、４５質量％以下であることがより好ましく、４０質量％以下であることがさらに好ましい。尚、重合体の濃度が低すぎると生産性が低下するため、当該濃度は、１０質量％以上であることが好ましく、２０質量％以上であることがより好ましい。

重合反応時中に反応液に溶剤を追加する方法は、特に限定されるものではない。例えば、反応液に連続的に溶剤を追加してもよく、間欠的に溶剤を追加してもよい。反応液中の重合体の濃度を制御することによって、反応液のゲル化を抑制することができる。ラクトン環構造の含有割合を高めて（メタ）アクリル系樹脂の耐熱性を向上させるために、主鎖にラクトン環構造を導入する前の重合体が有する水酸基およびエステル基の割合を高めた場合であっても、このように重合体の濃度を制御すれば、反応液のゲル化を十分に抑制することができる。

反応液に追加する溶剤は、重合反応開始時に用いる溶剤と同じ種類（組成）であってもよく、異なる種類（組成）であってもよいが、重合反応開始時に用いる溶剤と同じ種類（組成）であることがより好ましい。また、添加する溶剤は、複数種類を併用してもよい。

上記重合反応を終了した時点で得られる反応液には、通常、重合によって得られた重合体以外に、溶剤が含まれている。上記重合体を後述するラクトン環構造含有重合体にする場合には、反応液から溶剤を除去して重合体を固体状態で取り出す必要はなく、溶剤を含む反応液を、重合反応に続くラクトン環化縮合工程における反応液として引き続き用いることができる。あるいは、重合体を固体状態で取り出した後に、ラクトン環化縮合工程に好適な溶剤を添加して反応液を構成してもよい。

［（メタ）アクリル系樹脂の特性］
重合反応によって得られる（メタ）アクリル系樹脂の色相は、特に限定されない。透明であって黄変度が小さい方が、（メタ）アクリル系樹脂の本来の特徴が損なわれず、光学フィルムに成形する上で好ましい。上記（メタ）アクリル系樹脂は、例えば厚さ３ｍｍの成形体とした場合のヘイズ値が３以下であることが好ましく、２以下であることがより好ましく、１以下であるであることがさらに好ましい。また、上記（メタ）アクリル系樹脂は、例えば厚さ３ｍｍの成形体とした場合のＹＩ（イエローインデックス）値が１０以下であることが好ましく、５以下であることがより好ましい。

本実施の形態において、（メタ）アクリル系樹脂を含む熱可塑性樹脂組成物の、２７０℃、剪断速度１０／秒における溶融粘度は、５００Ｐａ・Ｓ以上であることがより好ましく、５５０Ｐａ・Ｓ以上であることがさらに好ましく、６００Ｐａ・Ｓ以上であることが特に好ましい。溶融粘度が５００Ｐａ・Ｓ未満である場合には、上記熱可塑性樹脂組成物が脆くなり、十分な機械物性を有する材料とならないおそれがある。尚、上記溶融粘度の上限値は、３０００Ｐａ・Ｓ程度が好適である。

上記溶融粘度は、例えば、ツインボアバレルタイプであるロザンド社製キャピラリーレオメーターＲＨ１０を用いて測定することができる。測定条件等の詳細に関しては、実施例の項にて説明する。

また、本実施の形態において、熱可塑性樹脂組成物を構成する（メタ）アクリル系樹脂は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が１０８℃以上、１６０℃以下の範囲内、より好ましくは１１０℃以上、１５０℃以下の範囲内である。さらに好ましい態様では、上記ガラス転移温度の範囲は、上限値が１４０℃以下であり、下限値は１１１℃以上、１１２℃以上、１１３℃以上、１１５℃以上、１１７℃以上の順に好ましくなる。この点において、上記熱可塑性組成物は、一般的な（メタ）アクリル樹脂（ポリメタクリル酸メチル（ＰＭＭＡ））とは異なっている。

ガラス転移温度が１０８℃未満である場合には、例えば当該（メタ）アクリル系樹脂からなる光学フィルムを光学機器の偏光板として組み入れた場合に、高温での十分な耐久性を発揮することができないおそれがある。ガラス転移温度が１６０℃を超える場合には、（メタ）アクリル系樹脂の成形温度を高くする必要があり、それゆえ、成形時に発泡したり、紫外線吸収剤のブリードアウトが発生したりするおそれがある。また、当該（メタ）アクリル系樹脂のガラス転移温度がこの範囲であれば、フィルム成形や延伸などの成形加工が困難となることなく、フィルムに形成される熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度を高めることができ、ひいては光学フィルムのガラス転移温度も高めることができる。ガラス転移温度の高い光学フィルムは、高温環境下での位相差の変化率を小さくできる。

上記ガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２１の規定に準拠して測定することができる。測定条件等の詳細に関しては、実施例の項にて説明する。

本発明の一実施の形態における（メタ）アクリル系樹脂の熱分解温度（熱分解開始温度；Ｔｄ）は、３１０℃以上であることが好ましく、３１５℃以上であることがより好ましく、３２０℃以上であることがさらに好ましい。熱分解温度が３１０℃以上である（メタ）アクリル系樹脂は、充分な耐熱性を有していると言える。上記熱分解温度の上限は、特に限定されないが、３８０℃程度とすることができる。このような熱分解温度を有する（メタ）アクリル系樹脂をタッチロール製膜することによって、フィルム欠点の低減、フィルム着色の低減、気泡混入の抑制、などの利点が得られる。

なお、実施例に示すように、本明細書において「熱分解温度」とは、昇温に伴う質量の減少速度が高まる温度のうち、最も低い温度を指す。つまり、本明細書においては、「熱分解温度」とは「熱分解開始温度」を意味している。以下、「熱分解温度」および「熱分解開始温度」のいずれの表記も使用するが、意味は同じである。

尚、（メタ）アクリル系樹脂のガラス転移温度および熱分解温度と、熱可塑性組成物のガラス転移温度および熱分解温度は、相違する場合がある。これは、熱可塑性組成物を調製する際に、（メタ）アクリル系樹脂以外の成分が追加される場合があるからである。一方、熱可塑性組成物を成形したものが光学フィルムである場合、熱可塑性組成物のガラス転移温度および熱分解温度は、光学フィルムのガラス転移温度および熱分解温度と実質的に同一と見做してよい。この点に関して、本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物の好ましいガラス転移温度および熱分解温度（すなわち、本発明の一実施の形態に係る光学フィルムの好ましいガラス転移温度および熱分解温度）は、〔５〕節にて後述する。

また、本実施の形態において、熱可塑性樹脂組成物を構成する（メタ）アクリル系樹脂は、樹脂の応力光学係数（Ｃｒ）の絶対値が１．５×１０^−１０Ｐａ^−１以下の範囲内、より好ましくは１．０×１０^−１０Ｐａ^−１以下の範囲内、さらに好ましくは５．０×１０^−１１Ｐａ^−１以下の範囲内である。従って、上記（メタ）アクリル系樹脂は、いわゆるゼロ位相差樹脂である。このような（メタ）アクリル系樹脂は、延伸加工時の屈折率の異方性を抑制し、複屈折を小さくすることができる。

上記応力光学係数（Ｃｒ）は、熱可塑性樹脂組成物の延伸時の応力と、フィルムの屈折率とを平面上にプロットし、そこから得られる近似直線の傾きから導出する。導出方法の詳細に関しては、実施例の項にて説明する。

［ラクトン環構造含有重合体の構造］
（メタ）アクリル系樹脂は、重合体の主鎖に分子内環化反応によってラクトン環構造を導入した、いわゆるラクトン環構造含有重合体であることがより好ましく、ラクトン環構造を主成分としたラクトン環構造含有重合体であることが特に好ましい。本明細書では、主鎖にラクトン環構造が導入されている（メタ）アクリル系樹脂をラクトン環構造含有重合体と称する。このようなラクトン環構造含有重合体は、透明性、耐熱性、光学等方性が何れも高く、各種光学用途に応じた特性を十分に発揮することができる。

上記ラクトン環構造含有重合体は、特に限定されるものではないが、下記一般式（１）で示されるラクトン環構造を有することがより好ましい。

（式中、Ｒ^１１、Ｒ^１２、Ｒ^１３は、それぞれ独立して、水素原子、または、炭素数１〜２０の直鎖状、枝分かれ鎖状、若しくは環状のアルキル基（当該アルキル基は、任意構成で酸素原子を有していてもよい）を表す）。

ラクトン環構造含有重合体における、一般式（１）で表されるラクトン環構造の含有割合は、好ましくは５質量％以上、９０質量％以下、より好ましくは１０質量％以上、７０質量％以下、さらに好ましくは１０質量％以上、６０質量％以下、特に好ましくは１０質量％以上、５０質量％以下である。上記含有割合が５質量％よりも少ない場合には、耐熱性、耐溶剤性、および表面硬度が不十分になることがある。また、上記含有割合が９０質量％よりも多い場合には、成形加工性に乏しくなることがある。

ラクトン環構造含有重合体は、一般式（１）で表されるラクトン環構造以外の構造を有していてもよい。一般式（１）で表されるラクトン環構造以外の構造は、特に限定されるものではない。例えば、（メタ）アクリル酸エステル、水酸基含有単量体、不飽和カルボン酸、下記一般式（２）で表される単量体、から選ばれる少なくとも１種の単量体を重合して構築される重合体構造単位（繰り返し構造単位）が好ましい。

ＣＨ_２＝Ｃ（Ｘ）−Ｒ^１４ …（２）
（式中、Ｒ^１４は、水素原子またはメチル基を表す。Ｘは、水素原子、炭素数１〜２０のアルキル基、アリール基、−ＯＡｃ基、−ＣＮ基、−ＣＯ−Ｒ^１５基、またはＣ−Ｏ−Ｒ^１６基を表す。Ａｃはアセチルを表す。Ｒ^１５およびＲ^１６は、水素原子、または、炭素数１〜２０の直鎖状、枝分かれ鎖状、若しくは環状のアルキル基を表す）。

ラクトン環構造含有重合体が、一般式（１）で表されるラクトン環構造以外の構造として、（メタ）アクリル酸エステルを重合して構築される重合体構造単位（繰り返し構造単位）を有している場合には、その含有割合は、好ましくは１０質量％以上、９５質量％以下の範囲内、より好ましくは１０質量％以上、９０質量％以下の範囲内、さらに好ましくは４０質量％以上、９０質量％以下の範囲内、特に好ましくは５０質量％以上、９０質量％以下の範囲内である。

また、ラクトン環構造含有重合体が、一般式（１）で表されるラクトン環構造以外の構造として、水酸基含有単量体を重合して構築される重合体構造単位（繰り返し構造単位）を有している場合には、その含有割合は、好ましくは０質量％を超え、３０質量％以下の範囲内、より好ましくは０質量％を超え、２０質量％以下の範囲内、さらに好ましくは０質量％を超え、１５質量％以下の範囲内、特に好ましくは０質量％を超え、１０質量％以下の範囲内である。

また、ラクトン環構造含有重合体が、一般式（１）で表されるラクトン環構造以外の構造として、不飽和カルボン酸を重合して構築される重合体構造単位（繰り返し構造単位）を有している場合には、その含有割合は、好ましくは０質量％を超え、３０質量％以下の範囲内、より好ましくは０質量％を超え、２０質量％以下の範囲内、さらに好ましくは０質量％を超え、１５質量％以下の範囲内、特に好ましくは０質量％を超え、１０質量％以下の範囲内である。

また、ラクトン環構造含有重合体が、一般式（１）で表されるラクトン環構造以外の構造として、一般式（２）で表される単量体を重合して構築される重合体構造単位（繰り返し構造単位）を有している場合には、その含有割合は、好ましくは０質量％を超え、３０質量％以下の範囲内、より好ましくは０質量％を超え、２０質量％以下の範囲内、さらに好ましくは０質量％を超え、１５質量％以下の範囲内、特に好ましくは０質量％を超え、１０質量％以下の範囲内である。

尚、ラクトン環構造含有重合体において、一般式（１）で表されるラクトン環構造以外の構造の含有割合は、合計で、好ましくは１０質量％以上、９５質量％以下、より好ましくは３０質量％以上、９０質量％以下、さらに好ましくは４０質量％以上、９０質量％以下、特に好ましくは５０質量％以上、９０質量％以下である。

［ラクトン環構造含有重合体の製造方法］
ラクトン環構造含有重合体の製造方法は、特に限定されるものではない。好ましくは、分子鎖中に水酸基とエステル基とを有する重合体を得た後に、当該重合体を加熱処理することでラクトン環構造を重合体に導入する環化縮合反応（ラクトン環縮合反応）を生じさせて、ラクトン環構造含有重合体を得ることができる。つまり、単量体組成物が、重合工程およびラクトン環化縮合工程を経ることによって、ラクトン環構造含有重合体となる。

ラクトン環構造が重合体の分子鎖中（重合体の主骨格中）に形成されることにより、重合体に高い耐熱性が付与される。ラクトン環構造を重合体に導入する環化縮合反応の反応率が低い場合には、重合体の耐熱性が十分に向上しないおそれがある。また、成形時の加熱処理に伴う熱が原因となって、成形途中に重合体の縮合反応が起こり、生じたアルコールが成形品中に泡やシルバーストリークとなって現れるおそれがある。

環化縮合反応を行うために上記重合体を加熱処理する方法は、特に限定されるものではなく、公知の方法を利用することができる。例えば、重合工程を行うことによって得られた、重合体および溶剤を含む重合反応混合物を、そのまま加熱処理してもよい。また、重合体を溶剤の存在下で、必要に応じて閉環触媒を用いて加熱処理してもよい。さらに、揮発成分を除去するための真空装置または脱揮装置を備えた加熱炉や反応装置を用いて加熱処理してもよい。さらにまた、脱揮装置および押出機等を用いて重合体の加熱処理を行うこともできる。

環化縮合反応を行うときに、上記重合体に加えて、他のアクリル系樹脂を共存させてもよい。また、環化縮合反応を行うときには、必要に応じて、環化縮合反応の触媒として一般に用いられている、(i)有機リン化合物、(ii)ｐ−トルエンスルホン酸等のエステル化触媒または(iii)エステル交換触媒を用いてもよい。或いは、酢酸、プロピオン酸、安息香酸、アクリル酸、メタクリル酸等の有機カルボン酸類を触媒として用いてもよい。さらには、特開昭６１−２５４６０８号公報や特開昭６１−２６１３０３号公報に記載されている、塩基性化合物、有機カルボン酸塩、炭酸塩等を触媒として用いてもよい。

脱アルコール反応である環化縮合反応の触媒としては、有機リン化合物がより好ましい。触媒として有機リン化合物を用いることにより、環化縮合反応の反応率を向上させることができると共に、得られるラクトン環構造含有重合体の着色を大幅に低減することができる。さらに、有機リン化合物を触媒として用いることにより、ラクトン環化縮合工程と後述する脱揮工程とを併用する場合において起こり得る、重合体の分子量の低下を抑制することができ、さらに当該重合体に優れた機械的強度を付与することができる。

環化縮合反応のときに触媒として用いることができる有機リン化合物としては、例えば、メチル亜スルホン酸、エチル亜スルホン酸、フェニル亜スルホン酸等のアルキル（アリール）亜スルホン酸（但し、これらは、互変異性体であるアルキル（アリール）ホスフィン酸になっていてもよい）およびこれらのモノエステルまたはジエステル；ジメチルホスフィン酸、ジエチルホスフィン酸、ジフェニルホスフィン酸、フェニルメチルホスフィン酸、フェニルエチルホスフィン酸等のジアルキル（アリール）ホスフィン酸およびこれらのエステル；メチルホスホン酸、エチルホスホン酸、トリフルオルメチルホスホン酸、フェニルホスホン酸等のアルキル（アリール）ホスホン酸およびこれらのモノエステルまたはジエステル；メチル亜ホスフィン酸、エチル亜ホスフィン酸、フェニル亜ホスフィン酸等のアルキル（アリール）亜ホスフィン酸およびこれらのエステル；亜リン酸メチル、亜リン酸エチル、亜リン酸フェニル、亜リン酸ジメチル、亜リン酸ジエチル、亜リン酸ジフェニル、亜リン酸トリメチル、亜リン酸トリエチル、亜リン酸トリフェニル等の亜リン酸モノエステル、ジエステルまたはトリエステル；リン酸メチル、リン酸エチル、リン酸２−エチルヘキシル、リン酸オクチル、リン酸イソデシル、リン酸ラウリル、リン酸ステアリル、リン酸イソステアリル、リン酸フェニル、リン酸ジメチル、リン酸ジエチル、リン酸ジ−２−エチルヘキシル、リン酸ジイソデシル、リン酸ジラウリル、リン酸ジステアリル、リン酸ジイソステアリル、リン酸ジフェニル、リン酸トリメチル、リン酸トリエチル、リン酸トリイソデシル、リン酸トリラウリル、リン酸トリステアリル、リン酸トリイソステアリル、リン酸トリフェニル等のリン酸モノエステル、ジエステルまたはトリエステル；メチルホスフィン、エチルホスフィン、フェニルホスフィン、ジメチルホスフィン、ジエチルホスフィン、ジフェニルホスフィン、トリメチルホスフィン、トリエチルホスフィン、トリフェニルホスフィン等のモノ−、ジ−またはトリ−アルキル（アリール）ホスフィン；メチルジクロロホスフィン、エチルジクロロホスフィン、フェニルジクロロホスフィン、ジメチルクロロホスフィン、ジエチルクロロホスフィン、ジフェニルクロロホスフィン等のアルキル（アリール）ハロゲンホスフィン；酸化メチルホスフィン、酸化エチルホスフィン、酸化フェニルホスフィン、酸化ジメチルホスフィン、酸化ジエチルホスフィン、酸化ジフェニルホスフィン、酸化トリメチルホスフィン、酸化トリエチルホスフィン、酸化トリフェニルホスフィン等の酸化モノ−、ジ−またはトリ−アルキル（アリール）ホスフィン；塩化テトラメチルホスホニウム、塩化テトラエチルホスホニウム、塩化テトラフェニルホスホニウム等のハロゲン化テトラアルキル（アリール）ホスホニウム；等が挙げられる。

これら有機リン化合物の中でも、触媒活性が高く、かつ着色性が低いため、アルキル（アリール）亜ホスホン酸、亜リン酸ジエステル或いはモノエステル、リン酸ジエステル或いはモノエステル、アルキル（アリール）ホスホン酸が好ましく、アルキル（アリール）亜ホスホン酸、亜リン酸ジエステル或いはモノエステル、リン酸ジエステル或いはモノエステルがより好ましく、アルキル（アリール）亜ホスホン酸、リン酸ジエステル或いはモノエステルが特に好ましい。これら有機リン化合物は、複数種類が併用されてもよい。

環化縮合反応のときに用いる触媒の使用量は、特に限定されるものではないが、上記重合体に対して、好ましくは０．００１〜５質量％の範囲内、より好ましくは０．０１〜２．５質量％の範囲内、さらに好ましくは０．０１〜１質量％の範囲内、特に好ましくは０．０５〜０．５質量％の範囲内である。触媒の使用量が０．００１質量％未満であると、環化縮合反応の反応率の向上が不十分になるおそれがある。一方、触媒の使用量が５質量％を超えると、ラクトン環構造含有重合体の着色の原因となったり、重合体の架橋によって溶融賦形し難くなったりするおそれがある。

触媒の添加時期は、特に限定されるものではなく、環化縮合反応の反応初期に添加してもよく、反応途中に添加してもよく、それらの両方で添加してもよい。

ラクトン環構造含有重合体の製造方法としては、ラクトン環化縮合工程を溶剤の存在下で行い、かつ、ラクトン環化縮合工程のときに、脱揮工程を併用することが好ましい。このような製造方法の形態としては、(i)ラクトン環化縮合工程の全体を通じて脱揮工程を併用する形態、および、(ii)ラクトン環化縮合工程の一部においてのみ脱揮工程を併用する形態、が挙げられる。脱揮工程を併用する方法では、環化縮合反応で副生するアルコールを強制的に脱揮させて除去するので、反応の平衡が生成側に有利となる。

ラクトン環化縮合工程の一部においてのみ脱揮工程を併用する形態とは、例えば、重合体の製造後、当該重合体を製造した装置をさらに加熱して環化縮合反応を予め或る程度進行させておき、その後に引き続いて脱揮工程を併用した環化縮合反応を行い、当該反応を完結させる形態である。ここで、重合体を製造した装置をさらに加熱して環化縮合反応を予め或る程度進行させる段階においても、必要に応じて脱揮工程を一部併用してよい。ラクトン環化縮合工程と脱揮工程とを併用する形態であって、脱気工程がラクトン環化縮合工程の全体を通じて併用されていない形態はすべて、本形態に分類される。

ここで、上記脱揮工程とは、溶剤、残存単量体等の揮発分、および、ラクトン環構造を導く環化縮合反応によって副生したアルコールを除去処理する工程をいう。脱揮工程は、必要により減圧加熱条件下で行ってもよい。この除去処理が不十分であると、生成したラクトン環構造含有重合体中の残存揮発分が多くなり、成形時の変質等によってラクトン環構造含有重合体が着色したり、泡やシルバーストリーク等の成形不良が起こったりする等の問題が生じる。

ラクトン環化縮合工程の全体を通じて脱揮工程を併用する形態において、使用する装置は、特に限定されるものではない。本発明の製造方法をより効果的に実施するために、(i)熱交換器と脱揮槽とからなる脱揮装置、(ii)ベント付き押出機、または、(iii)脱揮装置とベント付き押出機とを直列に配置した装置、を用いることが好ましく、(i)熱交換器と脱揮槽とからなる脱揮装置または(ii)ベント付き押出機を用いることがより好ましい。

熱交換器と脱揮槽とからなる上記脱揮装置を用いる場合、環化縮合反応時の温度は、１５０〜３５０℃の範囲内が好ましく、２００〜３００℃の範囲内がより好ましい。上記温度が１５０℃よりも低いと、環化縮合反応が不十分となって残存揮発分が多くなるおそれがある。上記温度が３５０℃よりも高いと、ラクトン環構造含有重合体の着色や分解が起こるおそれがある。

熱交換器と脱揮槽とからなる上記脱揮装置を用いる場合、環化縮合反応時の圧力は、９３１〜１．３３ｈＰａ（７００〜１ｍｍＨｇ）の範囲内が好ましく、７９８〜６６．５ｈＰａ（６００〜５０ｍｍＨｇ）の範囲内がより好ましい。上記圧力が９３１ｈＰａよりも高いと、アルコールを含めた揮発分がラクトン環構造含有重合体に残存し易くなるおそれがある。上記圧力が１．３３ｈＰａよりも低いと、工業的な実施が困難になるおそれがある。

上記ベント付き押出機を用いる場合には、ベントは１個であっても複数個であってもよいが、複数個である方がより好ましい。

上記ベント付き押出機を用いる場合、環化縮合反応時の温度は、１５０〜３５０℃の範囲内が好ましく、２００〜３００℃の範囲内がより好ましい。上記温度が１５０℃よりも低いと、環化縮合反応が不十分となって残存揮発分が多くなるおそれがある。上記温度が３５０℃よりも高いと、ラクトン環構造含有重合体の着色や分解が起こるおそれがある。

上記ベント付き押出機を用いる場合、環化縮合反応時の圧力は、９３１〜１．３３ｈＰａ（７００〜１ｍｍＨｇ）の範囲内が好ましく、７９８〜１３．３ｈＰａ（６００〜１０ｍｍＨｇ）の範囲内がより好ましい。上記圧力が９３１ｈＰａよりも高いと、アルコールを含めた揮発分がラクトン環構造含有重合体に残存し易くなるおそれがある。上記圧力が１．３３ｈＰａよりも低いと、工業的な実施が困難になるおそれがある。

尚、ラクトン環化縮合工程の全体を通じて脱揮工程を併用する形態では、後述するように、厳しい条件の加熱処理において得られるラクトン環構造含有重合体の物性が低下するおそれがある。そのため、好ましくは、前述した環化縮合反応の触媒を使用して、できるだけ温和な条件で、ベント付き押出機等を用いて脱揮工程を行う。ここで、「厳しい条件の加熱処理」とは、例えば、３００℃以上の高温条件で行う加熱処理を指す。一方、「温和な条件の加熱処理」とは、例えば、２５０〜３００℃の温度条件で行う加熱処理を指す。

また、ラクトン環化縮合工程の全体を通じて脱揮工程を併用する形態においては、好ましくは、重合工程で得られた重合体を、溶剤と共に反応装置に導入する。この場合には、必要に応じて、上記反応装置から取り出した重合体を、脱揮装置またはベント付き押出機にもう一度通してもよい。

ラクトン環化縮合工程の全体を通じて脱揮工程を併用する形態（例えば、２軸押出機を用いて、２５０℃近い或いはそれ以上の高温で重合体を加熱処理する形態）では、熱履歴の違いによって環化縮合反応が起こる前に重合体の一部が分解する等の現象が生じる場合がある。このような現象が生じると、得られるラクトン環構造含有重合体の物性が悪くなるおそれがある。

そのため、ラクトン環縮合工程は、ラクトン環化縮合工程の一部においてのみ脱揮工程を併用する形態とすることが好ましい。例えば、脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程を行う前に、環化縮合反応を予め或る程度進行させておくと、後半の反応条件を緩和することができ、得られるラクトン環構造含有重合体の物性の低下を抑制することができるので好ましい。

特に好ましい形態としては、脱揮工程をラクトン環化縮合工程の開始から時間をおいて開始する形態が挙げられる。具体的には、(i)重合工程で得られた重合体の分子鎖中に存在する水酸基とエステル基とを、予め環化縮合反応させて環化縮合反応の反応率を或る程度上げておき、引き続き、(ii)脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程を行う形態である。より具体的には、例えば、(i)釜型反応器を用いて溶剤の存在下で環化縮合反応を或る程度の反応率まで予め進行させておき、その後、(ii)脱揮装置を備えた反応器（例えば、熱交換器と脱揮槽とからなる脱揮装置や、ベント付き押出機等）で、環化縮合反応を完結させる形態である。この形態においては、反応系に環化縮合反応の触媒が存在していることが特に好ましい。

前述したように、(i)重合工程で得られた重合体の分子鎖中に存在する水酸基とエステル基とを、予め環化縮合反応させて環化縮合反応の反応率を或る程度上げておき、引き続き、(ii)脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程を行う方法は、ラクトン環構造含有重合体を得る上で好ましい形態である。この形態により、環化縮合反応の反応率がより高まる。また、ガラス転移温度がより高く、耐熱性に優れたラクトン環構造含有重合体が得られる。この形態において、環化縮合反応の反応率の目安としては、実施例に示すダイナッミクＴＧ測定における、１５０〜３００℃の間での質量減少率が、２％以下であることが好ましく、１．５％以下であることがより好ましく、１％以下であることがさらに好ましい。

脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程を行う前の、予め行う環化縮合反応において採用することができる反応器は、特に限定されるものではない。好ましくは、オートクレーブ、釜型反応器、熱交換器と脱揮槽とからなる脱揮装置、ベント付き押出機等が挙げられる（このうち、ベント付き押出機は、脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程にも好適に使用することができる）。より好ましくは、オートクレーブ、釜型反応器である。しかしながら、ベント付き押出機等の反応器を使用するときでも、(i)ベント条件を温和にする（例えば、９３１ｈＰａ（７００ｍｍＨｇ）以上とする）、(ii)ベントを行わない、(iii)温度条件やバレル条件、スクリュウ形状、スクリュウ運転条件等を調整する、などの対処により、オートクレーブや釜型反応器での反応状態と同じような状態で環化縮合反応を行うことが可能である。

上記予め行う環化縮合反応としては、好ましくは、重合工程で得られた重合体と溶剤とを含む混合物を、(i)触媒を添加して加熱反応させる方法、(ii)無触媒で加熱反応させる方法、および、(iii)上記(i)または(ii)を加圧下で行う方法を採用することができる。

尚、ラクトン環化縮合工程において環化縮合反応に導入する「重合体と溶剤とを含む混合物」は、重合工程で得られた重合反応混合物をそのまま使用してもよいし、当該重合反応混合物から溶剤を一旦除去した後に環化縮合反応に適した別の溶剤を添加してなる混合物を使用してもよい。つまり、脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程の前に予め行う環化縮合反応において使用する溶剤は、重合工程で使用した溶剤であってもよいし、別の溶剤であってもよい。

予め行う環化縮合反応において使用する、上記別の溶剤としては、特に限定されるものではなく、例えば、トルエン、キシレン、エチルベンゼン等の芳香族炭化水素類；メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等のケトン類；クロロホルム、ＤＭＳＯ、テトラヒドロフラン；等が挙げられる。しかしながら、重合工程で用いた溶剤と同じ種類の溶剤を用いることがより好ましい。

上記方法(i)で添加する触媒としては、環化縮合反応の触媒として一般に用いられているｐ−トルエンスルホン酸等のエステル化触媒またはエステル交換触媒、塩基性化合物、有機カルボン酸塩、炭酸塩等を用いてもよい。しかし、本発明の一実施の形態においては、前述した有機リン化合物を用いることが好ましい。

触媒の添加時期は、特に限定されるものではなく、環化縮合反応の反応初期に添加してもよく、反応途中に添加してもよく、それらの両方で添加してもよい。添加する触媒の量は、特に限定されるものではないが、重合体の質量に対して、好ましくは０．００１〜５質量％の範囲内、より好ましくは０．０１〜２．５質量％の範囲内、さらに好ましくは０．０１〜０．１質量％の範囲内、特に好ましくは０．０５〜０．５質量％の範囲内である。

方法(i)の加熱温度および加熱時間は、特に限定されるものではないが、加熱温度としては、好ましくは室温以上、より好ましくは５０℃以上であり、加熱時間としては、好ましくは１〜２０時間の範囲内、より好ましくは２〜１０時間の範囲内である。加熱温度が低いと、或いは、加熱時間が短いと、環化縮合反応の反応率が低下するおそれがある。また、加熱温度が高いと、或いは、加熱時間が長いと、ラクトン環構造含有重合体の着色や分解が起こるおそれがある。

上記方法(ii)としては、例えば、耐圧性の釜型反応器等を用いて、重合工程で得られた重合反応混合物をそのまま加熱する方法等が挙げられる。加熱温度としては、好ましくは１００℃以上、より好ましくは１５０℃以上である。加熱時間としては、好ましくは１〜２０時間の範囲内、より好ましくは２〜１０時間の範囲内である。加熱温度が低いと、或いは、加熱時間が短いと、環化縮合反応の反応率が低下するおそれがある。また、加熱温度が高いと、或いは、加熱時間が長いと、ラクトン環構造含有重合体の着色や分解が起こるおそれがある。

上記方法(i)、(ii)共に、条件によっては加圧下で行っても何ら問題はない（上記方法(iii)）。また、上記予め行う環化縮合反応において、溶剤の一部が反応中に自然に揮発しても何ら問題はない。

上記予め行う環化縮合反応の終了時、即ち、脱揮工程の開始直前において、ダイナッミクＴＧ測定における、１５０〜３００℃の間での質量減少率は、２％以下であることが好ましく、１．５％以下であることがより好ましく、１％以下であることがさらに好ましい。質量減少率が２％よりも高いと、続けて脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程を行っても、環化縮合反応の反応率が十分高いレベルにまで上がらず、得られるラクトン環構造含有重合体の物性が低下するおそれがある。

尚、ラクトン環化縮合工程（脱揮工程を併用する工程も、脱揮工程を併用しない工程も、いずれも含む）においては、重合体と溶剤とを含む混合物に、他の熱可塑性樹脂を共存させてもよい。上記他の熱可塑性樹脂としては、ラクトン環構造含有重合体と熱力学的に相溶する熱可塑性樹脂が好ましい。他の熱可塑性樹脂としては、例えば、シアン化ビニル系単量体単位と芳香族ビニル系単量体単位とを含む共重合体が挙げられる。具体的には、アクリロニトリル−スチレン系共重合体やポリ塩化ビニル樹脂、或いは、メタクリル酸エステル類を５０質量％以上含有する重合体が挙げられる。

これら他の熱可塑性樹脂の中でも、アクリロニトリル−スチレン系共重合体が最も相溶性に優れ、耐熱性を損なわずに透明な成形体を得ることができるのでより好ましい。尚、ラクトン環構造含有重合体と他の熱可塑性樹脂とが熱力学的に相溶するかどうかは、両者を混合して得られた熱可塑性樹脂組成物のガラス転移点を測定することによって確認することができる。具体的には、示差走査熱量測定器により測定される上記熱可塑性樹脂組成物のガラス転移点が１点のみ観測される場合には、両者が熱力学的に相溶していると言える。

他の熱可塑性樹脂としてアクリロニトリル−スチレン系共重合体を用いる場合において、ラクトン環構造含有重合体とアクリロニトリル−スチレン系共重合体とを重合する方法としては、乳化重合法や懸濁重合法、溶液重合法、バルク重合法等が挙げられる。これら重合法の中でも、得られる光学用フィルムの透明性や光学性能の観点から、溶液重合法およびバルク重合法がより好ましい。

(i)重合工程で得られた重合体の分子鎖中に存在する水酸基とエステル基とを環化縮合反応させて、環化縮合反応の反応率を予め或る程度上げておき、引き続き、(ii)脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程を行う形態では、予め行う環化縮合反応で得られた重合体（分子鎖中に存在する水酸基およびエステル基の一部が環化縮合反応した重合体）と溶剤とを分離することなく、脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程を開始してもよい。また、必要に応じて、その他の処理（予め行う環化縮合反応で得られた重合体（分子鎖中に存在する水酸基およびエステル基の一部が環化縮合反応した重合体）と溶剤とを分離した後に、別の溶剤を添加する等）を経てから、脱揮工程を併用したラクトン環化縮合工程を開始しても構わない。

脱揮工程は、ラクトン環化縮合工程と同時に終了する必要はなく、ラクトン環化縮合工程の終了から時間をおいて終了しても構わない。つまり、脱揮工程は、ラクトン環化縮合工程より先に終了してもよいし、後に終了してもよい。

前述したように、ラクトン環化縮合工程においては、重合体の分子鎖中に存在する水酸基とエステル基とが環化縮合反応して、エステル交換の一種である脱アルコール反応を起こすことにより、重合体の分子鎖中（重合体の主骨格中）にラクトン環構造が形成される。

同じく前述したように、環化縮合反応のときには触媒を使用することが好ましい。しかし、当該触媒がラクトン環構造含有重合体中に残存していると、ラクトン環構造含有重合体が加熱されたときに、未反応の環形成性ユニット（即ち、未だ環を形成していないユニット）の水酸基、或いは系中に少量存在する水等の活性水素と、アルキルエステル基とのエステル交換が促進される場合がある。その結果、アルコールが発生して、発泡現象が起こることがある。それゆえ、この発泡現象を防ぐために、ラクトン環構造含有重合体に失活剤を配合することが好ましい。

一般に、エステル交換等の環化縮合反応に使用した触媒が酸性物質である場合は、反応後に残存する触媒を失活させるには、塩基性物質を使用して中和すればよい。それゆえ、環化縮合反応に使用した触媒が酸性物質である場合は、失活剤として塩基性物質が好ましく用いられる。塩基性物質としては、熱加工時に樹脂組成物の物性を阻害する物質等を発生しない限り、特に限定されるものではなく、例えば、金属カルボン酸塩等の金属塩、金属錯体、金属酸化物等の金属化合物が挙げられる。

上記金属化合物を構成する金属は、樹脂組成物の物性等を阻害せず、廃棄時に環境汚染を招くことがない限り、特に限定されるものではない。例えば、リチウム、ナトリウムおよびカリウム等のアルカリ金属；マグネシウム、カルシウム、ストロンチウムおよびバリウム等のアルカリ土類金属；亜鉛、アルミニウム、スズ、鉛等の両性物質；ジルコニウム；等が挙げられる。これら金属のうち、樹脂組成物の着色が少ないことから、典型金属元素が好ましく、アルカリ土類金属や両性金属が特に好ましく、カルシウム、マグネシウムおよび亜鉛が最も好ましい。

金属塩は、樹脂組成物への分散性や溶剤への溶解性から、有機酸の金属塩であることが好ましく、有機カルボン酸、有機リン化合物および酸性有機イオウ化合物の金属塩であることがより好ましい。

有機カルボン酸の金属塩を構成する有機カルボン酸は、特に限定されるものではない。例えば、ギ酸、酢酸、プロピオン酸、酪酸、吉草酸、ヘキサン酸、ヘプタン酸、オクタン酸、ノナン酸、デカン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ペヘン酸、トリデカン酸、ペンタデカン酸、ヘプタデカン酸、乳酸、リンゴ酸、クエン酸、シュウ酸、マロン酸、コハク酸、フマル酸、マレイン酸、アジピン酸等が挙げられる。

有機リン化合物の金属塩を構成する有機リン化合物としては、例えば、前述した有機リン化合物が挙げられる。

酸性有機イオウ化合物の金属塩を構成する酸性有機イオウ化合物としては、例えば、ｐ−トルエンスルホン酸、メタンスルホン酸、ベンゼンスルホン酸、キシレンスルホン酸、ドデシルベンゼンスルホン酸等が挙げられる。

金属錯体における有機成分としては、特に限定されるものではないが、アセチルアセトン等が挙げられる。

金属酸化物としては、特に限定されるものではないが、例えば、酸化亜鉛、酸化カルシウム、酸化マグネシウム等が挙げられる。

他方、一般に、エステル交換等の環化縮合反応に使用した触媒が塩基性物質である場合には、反応後に残存する触媒を失活させるには、酸性物質を使用して中和すればよい。それゆえ、環化縮合反応に使用した触媒が塩基性物質である場合は、失活剤として酸性物質が好ましく用いられる。酸性物質としては、熱加工時に樹脂組成物の物性を阻害する物質等を発生しない限り、特に限定されるものではなく、例えば、有機リン化合物が挙げられる。

触媒が酸性物質および塩基性物質の何れであっても、失活剤は、複数種類が併用されてもよい。尚、失活剤は、固形状、粉末状、粒状、分散体、懸濁液、水溶液等の何れの形態でラクトン環構造含有重合体に添加してもよく、特に限定されるものではない。

失活剤の配合量は、環化縮合反応に使用した触媒の使用量に応じて適宜調節すればよく、特に限定されるものではない。失活剤の配合量は、例えば、ラクトン環構造含有重合体の質量を基準として、好ましくは１０ｐｐｍ以上、１０，０００ｐｐｍ以下、より好ましくは５０ｐｐｍ以上、５０００ｐｐｍ以下、さらに好ましくは１００ｐｐｍ以上、３０００ｐｐｍ以下である。上記配合量が１０ｐｐｍ未満であると、失活剤の作用が不十分となって加熱時に泡が発生するおそれがある。上記配合量が１０，０００ｐｐｍを超えると、失活剤の作用が飽和すると共に、必要以上に失活剤を使用することになり、製造コストが上昇する。

上記失活剤は、ラクトン環構造が形成された後であれば、どの段階でラクトン環構造含有重合体に添加してもよい。例えば、ラクトン環構造含有重合体を製造した後、ラクトン環構造含有重合体、失活剤、その他の成分等を同時に加熱溶融させて混練する方法；ラクトン環構造含有重合体およびその他の成分等を加熱溶融させておき、そこに失活剤を添加して混練する方法；等が挙げられる。ここで言う「その他の成分」とは、例えば、酸化防止剤、他の熱可塑性樹脂などのことである。

［ラクトン環構造含有重合体の特性］
本実施の形態において得られるラクトン環構造含有重合体の重量平均分子量は、好ましくは１，０００以上、２，０００，０００以下、より好ましくは５，０００以上、１，０００，０００以下、さらに好ましくは１０，０００以上、５００，０００以下、特に好ましくは５０，０００以上、５００，０００以下である。

上記ラクトン環構造含有重合体は、ダイナッミクＴＧ測定における、１５０〜３００℃の間での質量減少率が、１％以下であることが好ましく、０．５％以下であることがより好ましく、０．３％以下であることがさらに好ましい。

本実施の形態において得られるラクトン環構造含有重合体は、環化縮合反応の反応率が高いので、成形後の成形品中に泡やシルバーストリークが入るという欠点を回避することができる。さらに、環化縮合反応の反応率が高いことにより、ラクトン環構造含有重合体にラクトン環構造が十分に導入されているので、得られたラクトン環構造含有重合体は十分に高い耐熱性を有している。

ラクトン環構造含有重合体は、熱重量分析（ＴＧ）における５％質量減少温度が、２８０℃以上であることが好ましく、２９０℃以上であることがより好ましく、３００℃以上であることがさらに好ましい。熱重量分析（ＴＧ）における５％質量減少温度は、熱安定性の指標であり、当該温度が２８０℃未満である場合には、得られたラクトン環構造含有重合体が十分な熱安定性を発揮できないおそれがある。

ラクトン環構造含有重合体は、当該ラクトン環構造含有重合体に含まれる残存揮発分の総量が、５，０００ｐｐｍ以下であることが好ましく、２，０００ｐｐｍ以下であることがより好ましい。残存揮発分の総量が５，０００ｐｐｍよりも多いと、成形時の変質等によってラクトン環構造含有重合体が着色したり、発泡したり、シルバーストリーク等の成形不良が生じたりする原因となる。

ラクトン環構造含有重合体は、射出成形により得られる成形品の、ＡＳＴＭ−Ｄ−１００３に準じた方法で測定された全光線透過率が、好ましくは８５％以上、より好ましくは８８％以上、さらに好ましくは９０％以上である。全光線透過率は、透明性の目安であり、当該透過率が８５％未満であると、透明性が低下し、目的とする本来の用途に使用することができないおそれがある。

［無水グルタル酸構造含有重合体およびグルタルイミド構造含有重合体の構造］
（メタ）アクリル系樹脂は、重合体の主鎖に、無水グルタル酸構造またはグルタルイミド構造を導入した、いわゆる無水グルタル酸構造含有重合体またはグルタルイミド構造含有重合体であってもよい。本明細書では、主鎖に無水グルタル酸構造が導入されている（メタ）アクリル系樹脂を無水グルタル酸構造含有重合体と称し、主鎖にグルタルイミド構造が導入されている（メタ）アクリル系樹脂をグルタルイミド構造含有重合体と称する。

上記無水グルタル酸構造含有重合体およびグルタルイミド構造含有重合体は、特に限定されるものではないが、下記一般式（３）で示される無水グルタル酸構造またはグルタルイミド構造を有することがより好ましい。

（式中、Ｒ^１７、Ｒ^１８は、それぞれ独立して、水素原子またはメチル基を表す。Ｘ^１は、酸素原子または窒素原子を表す。そして、Ｘ^１が酸素原子のとき、Ｒ^１９は存在せず、Ｘ^１が窒素原子のとき、Ｒ^３は、水素原子、炭素数１〜６の直鎖アルキル基、シクロペンチル基、シクロヘキシル基またはフェニル基を表す）。

即ち、一般式（３）におけるＸ^１が酸素原子のとき、一般式（３）により示される環構造は無水グルタル酸構造となる。無水グルタル酸構造含有重合体は、例えば、（メタ）アクリル酸エステルと（メタ）アクリル酸との共重合体を、分子内で脱アルコール環化縮合反応させることによって形成することができる。

分子内での脱アルコール環化縮合反応の方法は、特に限定されないが、例えば、上記共重合体を加熱することによって行うことができる。加熱温度は、脱アルコールによって分子内環化反応が生じる温度であれば特に限定されないが、例えば１８０〜３５０℃の範囲内が好適である。加熱時間は、（メタ）アクリル系樹脂の組成等に応じて適宜変更すればよいが、例えば１〜２時間の範囲内が好適である。また、上記脱アルコール環化縮合反応においては、触媒（例えば、酸触媒、塩基性触媒、塩系触媒等）を必要に応じて使用してもよい。

一般式（３）におけるＸ^１が窒素原子のとき、一般式（３）により示される環構造はグルタルイミド構造となる。グルタルイミド構造含有重合体は、例えば、（メタ）アクリル酸エステルの重合体をメチルアミン等のイミド化剤を用いてイミド化することによって形成することができる。イミド化の方法は、公知の方法を用いることができる。具体的には、例えば、アンモニアや置換アミン等を用いて（メタ）アクリル酸エステルの重合体をイミド化することができる。

［Ｎ−置換マレイミド構造含有重合体および無水マレイン酸構造含有重合体］
（メタ）アクリル系樹脂は、重合体の主鎖に、Ｎ−置換マレイミド構造または無水マレイン酸構造を導入した、いわゆるＮ−置換マレイミド構造含有重合体または無水マレイン酸構造含有重合体であってもよい。本明細書では、主鎖にＮ−置換マレイミド構造が導入されている（メタ）アクリル系樹脂をＮ−置換マレイミド構造含有重合体と称し、主鎖に無水マレイン酸構造が導入されている（メタ）アクリル系樹脂を無水マレイン酸構造含有重合体と称する。

上記Ｎ−置換マレイミド構造含有重合体および無水マレイン酸構造含有重合体は、特に限定されるものではないが、下記一般式（４）で示されるＮ−置換マレイミド構造または無水マレイン酸構造を有することがより好ましい。

（式中、Ｒ^２０、Ｒ^２１は、それぞれ独立して、水素原子またはメチル基を表す。Ｘ^２は、酸素原子または窒素原子を表す。そして、Ｘ^２が酸素原子のとき、Ｒ^２２は存在せず、Ｘ^２が窒素原子のとき、Ｒ^２２は、水素原子、炭素数１〜６の直鎖アルキル基、シクロペンチル基、シクロヘキシル基、ベンジル基またはフェニル基を表す）。

即ち、一般式（４）におけるＸ^２が酸素原子のとき、一般式（４）により示される環構造は無水マレイン酸構造となる。無水マレイン酸構造含有重合体は、例えば、無水マレイン酸と（メタ）アクリル酸エステルとを共重合（例えば、ラジカル重合によって、好ましくは溶液重合によって）させることによって形成することができる。一般式（４）におけるＸ^２が窒素原子のとき、一般式（４）により示される環構造はＮ−置換マレイミド構造となる。Ｎ−置換マレイミド構造含有重合体は、例えば、Ｎ−置換マレイミドと（メタ）アクリル酸エステルとを共重合（例えば、ラジカル重合によって、好ましくは溶液重合によって）させることによって形成することができる。

尚、無水グルタル酸構造含有重合体、グルタルイミド構造含有重合体、Ｎ−置換マレイミド構造含有重合体および無水マレイン酸構造含有重合体は、各々の環構造の形成に用いる重合体が全て（メタ）アクリル酸エステル単位を構成単位として有する。そのため、当該方法により得られる樹脂は（メタ）アクリル系樹脂の範疇に含まれる。

ラクトン環構造含有重合体、無水グルタル酸構造含有重合体、グルタルイミド構造含有重合体、Ｎ−置換マレイミド構造含有重合体および無水マレイン酸構造含有重合体は、必要に応じて複数種類を併用してもよい。即ち、本発明の実施の形態における熱可塑性樹脂組成物は、これら重合体の混合物であってもよい。

〔３．紫外線吸収剤〕
本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物は、（メタ）アクリル系樹脂と、熱分解温度が３６０℃以下である紫外線吸収剤とを含む。

本発明の他の実施の形態における熱可塑性樹脂組成物は、ガラス転移温度が１０８℃以上である（メタ）アクリル系樹脂と、熱分解温度が３６０℃以下である紫外線吸収剤とを含む。

上記紫外線吸収剤の熱分解温度の下限値には、特に制限は無いものの、光学フィルムの製造時に、熱可塑性樹脂組成物に含まれる紫外線吸収剤が分解しないように、２５０℃以上であることがより好ましい。それゆえ、上記紫外線吸収剤は、熱分解温度が２５０℃以上、３６０℃以下であることが好ましい。

紫外線吸収剤の熱分解温度（Ｔｄ）は、例えば、差動型示差熱天秤装置を利用して測定することができる。より具体的な方法は、実施例に記載した。その他にも、製造者が公表する値を採用することもできる。

紫外線吸収剤は、特に限定されるものではない。具体的には、例えば、ベンゾフェノン系化合物、サリシケート系化合物、ベンゾエート系化合物、シアノアクリレート系化合物、ベンゾトリアゾール系化合物、およびトリアジン系化合物から選ばれる少なくとも１種を使用することができる。これら紫外線吸収剤のなかでも、紫外線吸収能が高いことから、ベンゾトリアゾール系化合物およびトリアジン系化合物がより好ましい。

ベンゾトリアゾール系化合物としては、下記一般式（５）で示される紫外線吸収剤が好ましい。

（式中、Ｒ^１、Ｒ^２は、それぞれ独立して、水素原子、または、炭素数１〜２０のアルキル基（当該アルキル基は、任意構成で置換基を有していてもよい）を表す。Ｒ^３、Ｒ^４は、それぞれ独立して、水素原子またはハロゲン原子を表す。Ｌは、炭素数１〜４のアルキレン基を表す）。

一般式（５）で示される紫外線吸収剤の中でも、前述した化合物ａである下記式で示される２，２’−メチレンビス〔６−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）４−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）フェノール〕（商品名：ＬＡ−３１、株式会社ＡＤＥＫＡ製）が特に好ましい。

トリアジン系化合物としては、下記一般式（６）で示される紫外線吸収剤が好ましい。

（式中、Ｒ^２３は、水素原子、または、式「−ＯＲ^２７」によって示される基を表す。Ｒ^２７は、水素原子、または、炭素数１〜１８のアルキル基またはアルキルエステル基を表す。Ｒ^２４〜Ｒ^２６は、それぞれ独立して、水素原子、または、炭素数１〜１８のアルキル基もしくはアルキルエステル基を表す。但し、上記アルキルエステル基は、式「−ＣＨ（−Ｒ^２８）Ｃ（＝Ｏ）ＯＲ^２９」によって示される基であることが好ましく、Ｒ^２８は水素原子またはメチル基であり、Ｒ^２９はアルキル基である。アルキル基であるＲ^２４〜Ｒ^２６およびＲ^２７並びにＲ^２９は、直鎖状、若しくは分枝鎖状のアルキル基である）。

上記紫外線吸収剤の分子量は、４００以上であることが好ましい。分子量が４００未満であると、熱可塑性樹脂組成物または光学フィルムの製造時に、ベントに吸引される紫外線吸収剤が多くなりすぎて、配管等が閉塞するおそれがある。

〔４．光学フィルムの製造方法〕
本発明の一実施の形態に係る光学フィルムの製造方法は、（メタ）アクリル系樹脂１００重量部に対して、熱分解温度が３６０℃以下である紫外線吸収剤を０．１〜５重量部含む、熱可塑性樹脂組成物からなる溶融物を、ダイからフィルム状に吐出した後にタッチロール製膜を行う方法であって、紫外線吸収剤の熱分解温度Ｔｄ（℃）と、上記ダイの出口における上記溶融物の温度Ｔｐ（℃）との関係が式「５０≦Ｔｄ−Ｔｐ」を満たす方法である。

本発明の他の実施の形態に係る光学フィルムの製造方法は、（メタ）アクリル系樹脂と熱分解温度が３６０℃以下である紫外線吸収剤とを含む熱可塑性樹脂組成物からなる溶融物を製膜する、光学フィルムの製造方法であって、上記（メタ）アクリル系樹脂のガラス転移温度が１０８℃以上であり、上記溶融物をダイからフィルム状に吐出した後に、タッチロール製膜を行う方法である。

〔１〕節でも説明した通り、光学フィルムの製造においては、通常、タッチロール製膜は採用されない製膜方法であったところ、本発明者らは、タッチロール製膜を行うこと自体にブリードアウトを抑制する効果があることを見出した。この効果をさらに高めるためには、ダイの出口における溶融物の温度を「５０≦Ｔｄ−Ｔｐ」を満たすように調整することが好ましい。

溶融物の温度とは、Ｔダイ等のダイから吐出された直後（ダイリップから３０ｍｍ以内）の溶融物に、針状または棒状の熱電対を接触させて複数箇所で測定した温度のうちの、最高温度を指す。

「Ｔｄ−Ｔｐ」の上限値には特に制限は無いものの、９０℃以下であることがより好ましい。それゆえ、「Ｔｄ−Ｔｐ」は、５０℃以上、９０℃以下であることがより好ましく、５５℃以上、８５℃以下であることがさらに好ましく、６０℃以上、８０℃以下であることが特に好ましい。「Ｔｄ−Ｔｐ」が５０℃未満の場合には、熱可塑性樹脂組成物に含まれる紫外線吸収剤が熱分解してしまう。「Ｔｄ−Ｔｐ」が９０℃を超える場合には、溶融物の粘度が高く、ダイ内での流れが悪くなる。そのため、端部まで十分に溶融物が流れず、膜厚プロファイルが悪化するおそれがある。

上記タッチロール製膜とは、例えば、ダイからフィルム状に連続的に吐出された熱可塑性樹脂組成物の溶融物を、タッチロールとキャストロールとで挟み込んで、所定の大きさおよび厚さのフィルムに連続的に製膜する方法である。より具体的には、タッチロール製膜とは、例えば、タッチロールとキャストロールとの間にダイから上記溶融物を吐出し、タッチロールとキャストロールとで挟み込んで成形した後、冷却固化させてフィルムに連続的に製膜する方法である。タッチロール製膜は、ブリードアウトを抑制するのに効果的な製膜方法である。

［熱可塑性樹脂組成物］
本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物は、（メタ）アクリル系樹脂１００重量部に対して、熱分解温度が３６０℃以下である紫外線吸収剤を０．１〜５重量部の範囲内、より好ましくは０．３〜４重量部の範囲内、さらに好ましくは０．５〜３．５重量部の範囲内で含む。紫外線吸収剤の量が０．１重量部未満であるか、または５重量部を超えると、光学特性が良好な光学フィルムを製造することができない。

（メタ）アクリル系樹脂に紫外線吸収剤を添加する方法は、特に限定されるものではない。（メタ）アクリル系樹脂と紫外線吸収剤とが均一に混合されることにより、本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物が得られる。

本発明の実施の形態における熱可塑性樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲であれば、（メタ）アクリル系樹脂以外のその他の重合体を含有していてもよい。

その他の重合体としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−プロピレン重合体、ポリ（４−メチル−１−ペンテン）等のオレフィン系重合体；塩化ビニル、塩素化ビニル樹脂等の含ハロゲン系重合体；ポリメタクリル酸メチル等のアクリル系重合体；ポリスチレン、スチレン−メタクリル酸メチル共重合体、スチレン−アクリロニトリル共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレンブロック共重合体等のスチレン系重合体；ポリマーポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等のポリエステル；ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０等のポリアミド；ポリアセタール；ポリカーボネート；ポリフェニレンオキシド；ポリフェニレンスルフィド；ポリエーテルエーテルケトン；ポリサルホン；ポリエーテルサルホン；ポリオキシペンジレン；ポリアミドイミド；ポリブタジエン系ゴム、アクリル系ゴムを配合したＡＢＳ樹脂やＡＳＡ樹脂等のゴム質重合体；等が挙げられる。

また、本発明の実施の形態における熱可塑性樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲であれば、溶剤、未反応の単量体および反応工程中に発生した副生成物等の揮発分、または希釈用溶剤等を含有していてもよい。本発明の実施の形態における熱可塑性樹脂組成物１００質量％中の当該揮発分の総含有量は５０００質量ｐｐｍ以下が好ましく、３０００質量ｐｐｍ以下がより好ましい。５０００質量ｐｐｍ以上の場合、成形時に着色したり、シルバーストリーク等の成形不良が発生したりするおそれがある。

ここで、本発明の実施の形態における熱可塑性樹脂組成物１００質量％のスチレン系単量体に由来する構成単位の含有量は、好ましくは０質量％以上１０質量％未満、より好ましくは０質量％以上８質量％未満、さらに好ましくは０質量％以上５質量％未満である。当該熱可塑性樹脂組成物のスチレン系単量体に由来する構成単位の含有量が１０質量％以上である場合、長期間使用時での熱による光学特性の悪化が発生するおそれがある。

本発明の実施の形態における熱可塑性樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲であれば、紫外線吸収剤以外のその他の添加剤を含んでいてもよい。その他の添加剤としては、例えば、ヒンダードフェノール系、リン系、イオウ系等の酸化防止剤；耐光安定剤、耐候安定剤、熱安定剤等の安定剤；ガラス繊維、炭素繊維等の補強材；近赤外線吸収剤；トリス（ジブロモプロピル）ホスフェート、トリアリルホスフェート、酸化アンチモン等の難燃剤；位相差上昇剤、位相差低減剤、位相差安定剤等の位相差調整剤；アニオン系、カチオン系、ノニオン系の界面活性剤を含む帯電防止剤；無機顔料、有機顔料、染料等の着色剤；有機フィラーや無機フィラー；樹脂改質剤；有機充填剤や無機充填剤；等が挙げられる。本発明の実施の形態における熱可塑性樹脂組成物１００質量％におけるその他の添加剤の含有割合は、好ましくは０〜５質量％、より好ましくは０〜２質量％、さらに好ましくは０〜１質量％の範囲内である。

上記着色剤としては、アントラキノン骨格を有する化合物、フタロシアニン骨格を有する化合物等が挙げられる。これらの中でもアントラキノン骨格を有する化合物が、耐熱性の観点から好ましい。本発明の実施の形態における熱可塑性樹脂組成物１００質量％中の当該着色剤の含有量は、０．０１〜５質量ｐｐｍが好ましく、０．０５〜３質量ｐｐｍがより好ましく、０．１〜１質量ｐｐｍがさらに好ましい。着色剤は公知のものを適宜使用できる。例えば、具体的には、「マクロレックス（登録商標）バイオレットＢ」「マクロレックス（登録商標）バイオレット３Ｒ」（ランクセス株式会社製）、「スミプラスト（登録商標）バイオレットＢ」「スミプラスト（登録商標）グリーンＧ」（住化ケムテックス株式会社製）等が挙げられる。当該着色剤は、本発明の実施の形態における熱可塑性樹脂組成物の色相および彩度を低減させることが可能である。

尚、その他の重合体や添加剤は、（メタ）アクリル系樹脂と紫外線吸収剤を混合する際に混合してもよいし、（メタ）アクリル系樹脂および／または紫外線吸収剤とあらかじめ混合しておいてから、他方と混合してもよい。混合方法は、特に限定されない。

ここで、本発明の実施の形態における熱可塑性樹脂組成物を製造するに当たり、様々な経路で金属元素が混入する可能性がある。例えば、（メタ）アクリル系樹脂の製造時には重合開始剤や環化触媒、失活剤等の添加剤由来の金属元素、熱可塑性樹脂組成物の製造時にはＵＶＡやその他添加剤由来の金属元素の混入が考えられる。本発明の実施の形態における熱可塑性樹脂組成物１００質量％の金属元素の含有量は、好ましくは０〜２００質量ｐｐｍ、より好ましくは０〜１００質量ｐｐｍ、さらに好ましくは０〜６０質量ｐｐｍ、特に好ましくは０〜１０質量ｐｐｍの範囲内である。当該熱可塑性樹脂組成物の金属元素の含有量が２００質量ｐｐｍを超える場合には、当該熱可塑性樹脂組成物の色相および彩度の増加、および異物の発生による透明性の悪化が生じるおそれがある。このような好ましくない効果をもたらす金属元素は、特に制限されない。一例として、ベンゾトリアゾール系化合物である紫外線吸収剤と錯体を形成し、色相および彩度が増加するおそれがあることから、アルカリ金属、アルカリ土類金属、重金属が挙げられ、例えば、亜鉛、銅、鉄等が挙げられる。

本発明の実施の形態における熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度（Ｔｇ）は、１０８℃以上であれば特に制限されないが、好ましくは１１０℃以上であり、以降、１１１℃以上、１１３℃以上、１１５℃以上、１１７℃以上、１２０℃以上の順で好ましい。当該熱可塑性樹脂組成物のＴｇが１１０℃未満である場合には、例えば、当該熱可塑性樹脂組成物からなる光学フィルムを光学機器の偏光板として組み入れた場合に、高温での十分な耐久性は発揮することができないおそれがある。ただし、当該熱可塑性樹脂組成物のＴｇが余りに高すぎると、当該熱可塑性樹脂組成物の成形温度を高くする必要があり、それゆえ、成形時に発泡したり、紫外線吸収剤のブリードアウトが発生したりするおそれがあるため、当該熱可塑性樹脂組成物のＴｇは、２００℃以下が好ましく、より好ましくは１８０℃以下、さらに好ましくは１５０℃以下、特に好ましくは１４０℃以下である。尚、熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度は、光学フィルムのガラス転移温度と実質的に同一と見做すことができる。

本発明の一実施の形態における熱可塑性樹脂組成物の熱分解温度（熱分解開始温度；Ｔｄ）は、３１０℃以上であることが好ましく、３１５℃以上であることがより好ましく、３２０℃以上であることがさらに好ましい。熱分解温度が３１０℃以上である熱可塑性樹脂組成物は、充分な耐熱性を有していると言える。上記熱分解温度の上限は、特に限定されないが、３８０℃程度とすることができる。尚、熱可塑性樹脂組成物の熱分解温度は、光学フィルムの熱分解温度と実質的に同一と見做すことができる。このような熱分解温度を有する熱可塑性樹脂組成物をタッチロール製膜することによって、フィルム欠点の低減、フィルム着色の低減、気泡混入の抑制、などの利点が得られる。

熱可塑性樹脂組成物の熱分解温度（Ｔｄ）は、熱可塑性樹脂組成物に対するダイナミックＴＧを用いて測定することができる。具体的な測定方法は、実施例に記載の通りである。

（厚さ１００μｍの未延伸フィルムとしたときの光学的性能）
本発明の一実施形態における熱可塑性樹脂組成物は、厚さ１００μｍの未延伸フィルムとしたときのＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して測定したｃ^＊値が、０．４５以下である。好ましくは０．３５以下であり、より好ましくは０．３０以下であり、さらに好ましくは０．２５以下である。また、厚さ１００μｍの未延伸フィルムとしたときのＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して測定したａ^＊値の絶対値が、０．１０以下あることが好ましく、０．０５以下であることがさらに好ましい。さらに、厚さ１００μｍの未延伸フィルムとしたときのＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して測定したｂ^＊値の絶対値が、０．４５以下が好ましく、０．３５以下がより好ましく、０．３０以下がさらに好ましく、０．２５以下が特に好ましい。また、厚さ１００μｍの未延伸フィルムとしたときのＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して測定したＬ^＊値が、９５．０％以上であることが好ましく、９８．０％以上であることがより好ましく、９９．０％以上であることがさらに好ましく、９９．５％以上であることが特に好ましい。本発明の一実施形態における熱可塑性樹脂組成物が上記範囲内であれば、偏光子保護フィルム等に使用する光学フィルムに好適に用いることができる。

ここで、上述のａ^＊値、ｂ^＊値およびＬ^＊値とは、ＪＩＳ Ｚ ８７２９に規定されるＬ^＊ａ^＊ｂ^＊表色系における指数であり、ａ^＊値およびｂ^＊値は色相を表し、Ｌ^＊値は明度を表す。またｃ^＊値とは彩度を表し、上記ａ^＊値およびｂ^＊値より次の式によって算出される。

ｃ^＊＝（ａ^＊２＋ｂ^＊２）^１／２。

ａ^＊値、ｂ^＊値およびｃ^＊値は、０に近いほど無彩色に近いことを意味する。Ｌ^＊値は、１００％に近いほど白に近い、すなわち白色光を全て透過することを意味する。偏光子保護フィルム等に使用する光学フィルムは、バックライトからの色再現性を高めるために無彩色に近いことが必要であり、かつ、高いコントラストを実現するために高い明度であることが必要である。本発明の一実施形態における熱可塑性樹脂組成物は、より無彩色に近く、高い明度を示すため、光学フィルムに好適に用いることができる。

本発明の一実施形態における熱可塑性樹脂組成物は、厚さ１００μｍの未延伸フィルムとしたときのＪＩＳ Ｋ７３６１：１９９７の規定に準拠して測定した波長３８０ｎｍの光線透過率が、３．０％以下であることが好ましく、２．０％以下であることがより好ましく、１．５％以下であることがさらに好ましい。上記未延伸フィルムの波長３８０ｎｍにおける光線透過率が、この範囲内であれば、光学機器の偏光板として組み入れた場合に、十分な紫外線吸収能を発揮することができる。また、上記熱可塑性組成物は、厚さ１００μｍの未延伸フィルムとしたときのＪＩＳ Ｋ７３６１：１９９７の規定に準拠して測定した波長４２０ｎｍの光線透過率が、９５．０％以上であることが好ましく、９６．０％以上であることがより好ましく、９７．０％以上であることがさらに好ましい。上記未延伸フィルムの波長４２０ｎｍにおける光線透過率が、この範囲内であれば、可視光領域の透過率が高くなり、当該熱可塑性樹脂組成物を光学用途に用いる場合に特に好適である。

本発明の一実施形態における熱可塑性樹脂組成物は、厚さ１００μｍの未延伸フィルムとしたときの全光線透過率が、好ましくは９５．０％以上、より好ましくは９７．０％以上、さらに好ましくは９９．０％以上である。

本発明の一実施形態における熱可塑性樹脂組成物は、厚さ１００μｍの未延伸フィルムとしたときのヘイズが１．０％以下であることが好ましい。より好ましくは０．８％以下、さらに好ましくは０．５％以下である。ヘイズが１．０％を超えると透明性が低下し、当該熱可塑性樹脂組成物を光学用途に用いる場合に適さない。

［ダイ］
ダイは、熱可塑性樹脂組成物を溶融させる溶融装置の出口に設けられている。そして、熱可塑性樹脂組成物の溶融物をフィルム状にして、タッチロール上、またはキャストロール上に連続的に吐出するように構成されている。ダイの材質は、金属であることが好ましく、ステンレスであることがより好ましい。ダイの大きさおよび個数は、吐出する溶融物の量に応じて適宜設定すればよく、特に限定されるものではない。

ダイの温度は、吐出する溶融物の温度に応じて適宜設定すればよく、特に限定されるものではない。しかし上記温度は、熱可塑性樹脂組成物に含まれる紫外線吸収剤の熱分解温度Ｔｄ（℃）と、上記ダイの出口における上記溶融物の温度Ｔｐ（℃）との関係が式「５０≦Ｔｄ−Ｔｐ」を満たすことができるように設定される。尚、上記溶融装置は、上記式を満たすことができるように熱可塑性樹脂組成物を溶融させて、温度Ｔｐ（℃）以上の溶融物を調製できるように構成されている。

［タッチロールおよびキャストロール］
タッチロールおよびキャストロールは、互いに対向して平行に設置されている。タッチロールおよびキャストロールは、それぞれ複数本存在していてもよい。タッチロールおよびキャストロールは、その表面が鏡面仕上げされていることが特に好ましい。

タッチロールは、弾性を有する材質から形成されていることが好ましい。タッチロールおよびキャストロールの材質は、ＳＣＭ系の鋼鉄、ＳＵＳ等のステンレス等が好ましい。さらに、タッチロールおよびキャストロールとして、上記鋼鉄またはステンレスに、クロム、ニッケル、チタン等のめっきを施してなる材；ＰＶＤ（Physical Vapor Deposition）法等によって、ＴｉＮ，ＴｉＡｌＮ，ＴｉＣＮ，ＣｒＮ，ＤＬＣ（ダイアモンド状カーボン）等の表面被膜を形成してなる材；タングステンカーバイトまたはその他のセラミックを溶射してなる材；および、上記鋼鉄またはステンレスの表面を窒化処理してなる材；を用いることも好適である。

キャストロールに対するタッチロールの押圧力を、フィルムとタッチロールとの接触面積で割った値であるタッチ圧は、０．１ＭＰａ〜１０ＭＰａの範囲内であることが好ましく、０．３ＭＰａ〜８ＭＰａの範囲内であることがより好ましく、０．５ＭＰａ〜５ＭＰａの範囲内であることが特に好ましい。

タッチロールおよびキャストロールは、その表面の算術平均高さ（Ｒａ）が１００ｎｍ以下であることが好ましく、５０ｎｍ以下であることがより好ましく、２５ｎｍ以下であることがさらに好ましい。これにより、表面に適度な凹凸を有するフィルムを製膜することができる。タッチロールおよびキャストロール表面の材質が金属であれば、これらロールのＲａを１００ｎｍ以下にすることが容易である。

タッチロールおよびキャストロールの太さ、長さ、および温度等は、所望する光学フィルムの大きさおよび厚さに応じて適宜設定すればよく、特に限定されるものではない。但し、溶融物を徐冷（冷却）する上で、上記キャストロールは複数本（より具体的には２〜６本）存在することがより好ましい。

そして、例えば、２本以上のキャストロールを用いて溶融物を徐冷してフィルムを製膜する場合には、ダイにより近い側（上流側）のキャストロールよりも下流側に隣接するキャストロールの温度は、上記上流側のキャストロールの温度と比較して、０℃を超え、２０℃以下の範囲で低いことが好ましく、１℃〜１８℃低いことがより好ましく、２℃〜１５℃低いことがさらに好ましい。これにより、得られる光学フィルムの両面の物性をより均一にすることができ、当該光学フィルム内の残存ひずみが解消され易くなる。それゆえ、湿度および熱に対する光学フィルムの寸法安定性を向上させることができる。尚、ダイに最も近い側（最上流側）のキャストロールの温度は、溶融物の温度に応じて適宜設定すればよい。

タッチロールの温度は、（メタ）アクリル系樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）を基準として、Ｔｇ−８０℃〜Ｔｇ＋１０℃の範囲内であることが好ましく、Ｔｇ−７０℃〜Ｔｇ＋５℃の範囲内であることがより好ましく、Ｔｇ−６０℃〜Ｔｇの範囲内であることが特に好ましい。

タッチロールおよびキャストロールの温度制御は、例えば、これらロールの内部に温度を調節した熱媒（液体または気体）を流通させることによって行うことができる。

［製膜速度］
溶融物の製膜速度は、所望する光学フィルムの大きさおよび厚さ等に応じて適宜設定すればよく、特に限定されるものではない。上記製膜速度は、２ｍ／分〜５０ｍ／分の範囲内であることが好ましく、２ｍ／分〜４０ｍ／分の範囲内であることがより好ましく、３ｍ／分〜３５ｍ／分の範囲内であることがさらに好ましい。製膜速度を上記範囲内とすることにより、ダイの出口において上記溶融物がタッチロールおよびキャストロールによって引っ張られ、当該溶融物の膨張が抑制されると共に、溶融物がダイの出口に擦れることが抑制される。そのため、得られる光学フィルムの表面の凹凸を好ましい範囲に制御することができる。また、製膜速度を上記範囲内とすることにより、溶融物のダイでの滞留時間を短く抑えることができるので、溶融物に含まれる異物（ゲルや汚染物質）の数を低減することができる。製膜速度が５０ｍ／分を超えると、ダイの出口における溶融物の流れに乱れが生じ、フィルムの均一性が低下するおそれがある。

このように耐熱性（ガラス転移温度が１０８℃以上の）の（メタ）アクリル系樹脂をタッチロール製膜することによって、熱分解温度が低い紫外線吸収剤を用いた場合においても、ｂ^＊値が低くて良好であり、製膜時にロール（タッチロールおよびキャストロール）からの汚染物質の転写が無い、光学特性が良好な光学フィルムを製造することができる。

そして、熱可塑性樹脂組成物に含まれる紫外線吸収剤の熱分解温度Ｔｄ（℃）と、上記ダイの出口における上記溶融物の温度Ｔｐ（℃）との関係が式「５０≦Ｔｄ−Ｔｐ」を満たすようにダイから溶融物を吐出すると、上述の効果をより大きくすることができる。

尚、タッチロール製膜によって得られた光学フィルムは、必要に応じて、その両端をトリミングしてもよい。トリミングによって切り落とされた光学フィルムは、破砕すれば原料として再使用することができる。

［巻き取りおよび延伸］
タッチロール製膜によって連続的に製造された光学フィルムは、キャストロールから剥離され、ニップロール等を通過した後、心材に巻き取られてロール状の光学フィルムとされる。光学フィルムの巻き取り速度は、特に限定されるものではないものの、１ｍ／分〜１００ｍ／分の範囲内であることが好ましく、２ｍ／分〜８０ｍ／分の範囲内であることがより好ましく、３ｍ／分〜７０ｍ／分の範囲内であることがさらに好ましい。また、光学フィルムの巻き取り張力は、特に限定されるものではないものの、１Ｎ／ｍ幅〜５００Ｎ／幅の範囲内であることが好ましく、１Ｎ／ｍ幅〜３００Ｎ／幅の範囲内であることがより好ましい。

光学フィルムを巻き取る前に、当該光学フィルムの片面または両面に、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステル等からなる保護フィルムを貼着してもよい。保護フィルムの厚さは、特に限定されるものではないものの、５μｍ〜１００μｍの範囲内であることが好ましく、１０μｍ〜５０μｍの範囲内であることがより好ましい。

タッチロール製膜によって連続的に製造された光学フィルムは、縦延伸および／または横延伸を行うことが好ましい（以下、縦延伸を「ＭＤ延伸」、横延伸を「ＴＤ延伸」とも表記する）。ＭＤ延伸および／またはＴＤ延伸と、収縮緩和処理とを組み合わせても行ってもよい。本発明に係る光学フィルムは、二軸延伸（ＭＤ延伸およびＴＤ延伸）することがより好ましい。尚、ＭＤとはMachine Directionの略語で、「長手方向」および「縦方向」と同義である。ＴＤとはTransverse Directionの略語で、「幅方向」および「横方向」と同義である。

ＭＤ延伸の具体的な方法としては、特に限定されるものではないものの、例えば、オーブン縦延伸、ロール縦延伸等の方法が挙げられる。

オーブン縦延伸は、オーブンの入口側にある搬送ロールと、出口側にある搬送ロールとの間に周速差をつけることによって原フィルムをその長手方向に延伸する方法である。上記オーブンは、原フィルムを延伸可能な温度にまで加熱できるように構成されている。オーブン縦延伸によれば、延伸条件によっては、延伸後のフィルムに熱処理効果を与えることができる。

オーブン縦延伸における延伸温度は、原フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）を基準として、Ｔｇ−１０℃〜Ｔｇ＋５０℃の範囲内であることが好ましく、Ｔｇ−５℃〜Ｔｇ＋４０℃の範囲内であることがより好ましく、Ｔｇ℃〜Ｔｇ＋３０℃の範囲内であることがさらに好ましい。Ｔｇ−１０℃よりも低い温度で延伸すると、原フィルムが破断するおそれがある。Ｔｇ＋５０℃よりも高い温度で延伸すると、原フィルムのたるみが大きくなるために、原フィルムと装置とのこすれが生じるおそれや、原フィルムが破断するおそれがある。

ロール縦延伸は、原フィルムを多数の加熱ロールに連続接触しながら延伸温度にまで加熱し、延伸区間に設けられたニップロールによって延伸する方法である。その後、延伸されたフィルムは、冷却ロールによって冷却される。上記延伸区間内には、延伸温度を安定化させるために、補助加熱装置が設けられていてもよい。ロール縦延伸は、ロール縦延伸機を用いて実施することができる。

ロール縦延伸機における加熱ロールの温度とは、加熱ロールの設定温度を指す。原フィルムの延伸温度および延伸倍率は、縦延伸後に得られるフィルムの機械的強度、表面性および厚み精度を指標として、適宜調整することができる。延伸のときには、原フィルムを、当該フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）を基準として、加熱ロールによってＴｇ−１０℃〜Ｔｇ＋２０℃の範囲内にまで加熱することが好ましい。さらに、延伸区間内に設けた補助加熱装置によって、Ｔｇ℃〜Ｔｇ＋３０℃の範囲内にまで加熱することがより好ましい。加熱ロールによる原フィルムの加熱がＴｇ−１０℃よりも低い場合には、原フィルムが裂ける、割れる等の工程上の問題を引き起こし易い。加熱ロールによる原フィルムの加熱がＴｇ＋３０℃よりも高い場合には、最終的に得られる光学フィルムの伸び率や引っ張り強度、可撓性等の力学的性質が改善され難いので、２次加工性が悪くなることがある。

尚、加熱ロールの合計本数は５本以上が好ましい。加熱ロールが５本よりも少ない場合には、加熱効果が小さくなるため、原フィルムを十分に加熱することができない。加熱ロールの合計本数を５本未満にする代わりに、加熱効果を高めるために加熱ロールのロール径を大きくする方法は、加熱により熱膨張した原フィルムを充分に引き伸ばすことができず、シワが発生し易くなると共にシワ由来の破断も発生し易くなるため好ましくない。

延伸区間内に設ける補助加熱装置としては、公知の装置が挙げられる。具体的には、例えば、ＩＲヒーター、セラミックヒーター、熱風ヒーターの中から選ばれる少なくとも１種が好ましい。

ＭＤ延伸を行うときの延伸速度は、所望する光学フィルムの特性に応じて適宜設定すればよく、特に限定されるものではないものの、１０〜２００００％／分の範囲内が好ましく、１００〜１００００％／分の範囲内がより好ましい。延伸速度が１０％／分よりも遅いと、十分な延伸倍率を得るために時間が掛かり、製造コストが高くなる。延伸速度が２００００％／分よりも速いと、フィルムの破断等が起こるおそれがある。

ＭＤ延伸を行うときの延伸倍率は、所望する光学フィルムの特性に応じて適宜設定すればよく、特に限定されるものではないものの、１０〜３００％の範囲内であることが好ましく、１５〜３００％の範囲内であることがより好ましく、２０〜２００％の範囲内であることがさらに好ましい。尚、延伸倍率は、「延伸倍率（％）＝１００×｛（延伸後の長さ）−（延伸前の長さ）｝／（延伸前の長さ）」で定義される。

ＴＤ延伸を行うときの延伸温度は、特に限定されるものではないものの、原フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）を基準として、Ｔｇ−５℃〜Ｔｇ＋３０℃の範囲内であることが好ましく、Ｔｇ〜Ｔｇ＋３０℃の範囲内であることがより好ましく、Ｔｇ〜Ｔｇ＋２０℃の範囲内であることがさらに好ましい。延伸温度がＴｇ−５℃未満であれば、延伸する前にフィルムが破断するおそれがある。延伸温度がＴｇ＋３０℃を超えると、分子鎖の緩和が大きくなって分子が配向し難くなるおそれがある。

ＴＤ延伸を行うときの延伸速度は、所望する光学フィルムの特性に応じて適宜設定すればよく、特に限定されるものではないものの、１０〜２００００％／分の範囲内が好ましく、１００〜１００００％／分の範囲内がより好ましい。延伸速度が１０％／分よりも遅いと、十分な延伸倍率を得るために時間が掛かり、製造コストが高くなる。延伸速度が２００００％／分よりも速いと、フィルムの破断等が起こるおそれがある。

ＴＤ延伸を行うときの延伸倍率は、所望する光学フィルムの特性に応じて適宜設定すればよく、特に限定されるものではないものの、１０〜３００％の範囲内であることが好ましく、１５〜３００％の範囲内であることがより好ましく、２０〜２００％の範囲内であることがさらに好ましい。

光学フィルムは、ＭＤ延伸および／またはＴＤ延伸の前に熱処理を行ってもよく、ＭＤ延伸および／またはＴＤ延伸の後に熱処理を行ってもよい。

本発明に係る光学フィルムは、特に限定されるものではないものの、縦方向の延伸倍率と横方向の延伸倍率との比（ＭＤ延伸の延伸倍率／ＴＤ延伸の延伸倍率）が、０．４０〜１．５０の範囲内であることが好ましく、０．４５〜１．４０の範囲内であることがより好ましく、０．５０〜１．３０の範囲内であることがさらに好ましい。

〔５．光学フィルム〕
上記方法によって製造された光学フィルムは、当該光学フィルムを厚さ８０μｍのフィルムとしたときのｂ^＊値が０．５未満であり、光学特性が良好である。上記ｂ^＊値の絶対値は、０．４以下、０．３以下の順に好ましくなる。上記ｂ^＊値の絶対値に下限は特になく、小さいほど好ましい（つまり、ｂ^＊値はゼロに近いほど好ましい）。ここで、上記光学フィルムには、〔４〕節で説明されている方法によって製造されたフィルムが含まれる。より具体的には、タッチロール製膜によって製造された未延伸フィルム、その後延伸が行われた延伸フィルム等が含まれる。

［ノイズ］
上記光学フィルムがロール状の光学フィルムである場合には、当該光学フィルムをその長手方向に１２０ｍの長さに亘って１２ｍおきに幅方向の８０％を投影検査したときの、ノイズの合計は５点以下である。また、光学フィルムが枚葉の光学フィルムである場合には、当該光学フィルムを投影検査したときの、１ｍ^２当たりのノイズは５点以下である。このような性質を満たすフィルムのことを、本明細書では「ロールからの汚染物質の転写が無い」と表現する。

本明細書において「ノイズ」とは、汚染物質（例えば、熱可塑性樹脂組成物或いは揮散した紫外線吸収剤が変質した物質）が、光学フィルムの表面に転写されたことによって生じた欠点のことを意味する。上記ノイズの範疇には、(i)熱可塑性樹脂組成物の溶融物に含まれるゲル等の異物によって生じた欠点、(ii)空気中の浮遊物（糸くず、塵、埃等）が光学フィルムの表面に付着したことによって生じた欠点、並びに(iii)、タッチロールおよびキャストロールの表面に付着したゴミ（塵、埃等）は含まれない。上記ノイズによって、本来確認したい、熱可塑性樹脂組成物の溶融物に含まれる異物（ゲル等）の検出が困難になる。さらに、当該ノイズが多いフィルムは、光学フィルムとしての機能に支障を来たす。

ロール状の光学フィルムを、その長手方向に１２０ｍの長さに亘って１２ｍおきに幅方向の８０％を投影検査する方法は、例えば、タッチロール製膜によって製造された光学フィルムを心材に巻き取るときに（即ち、インラインで）投影検査する方法がある。具体的には、以下の手順による。
（１）連続的に搬送される光学フィルムを測定可能な位置に、自動欠点検査装置を配置する。
（２）１２ｍおきに測定することができる測定間隔を、光学フィルムの搬送速度から算出する（例えば、搬送速度が１２ｍ／分の場合には１分間おき）。
（３）上記測定間隔で合計１１回、上記自動欠点検査装置による投影検査を行う。このとき、各測定箇所における光学フィルムの幅方向の８０％を投影検査する。

光学フィルムの幅方向の８０％は、どこに設定しても構わない。好ましくは、光学フィルムの幅方向の中心から両端に向かって４０％ずつに設定する。つまり、幅方向の両端１０％ずつを省くように設定する。

また、枚葉の光学フィルムの投影検査は、複数枚の光学フィルムを投影検査して得られたノイズの数を１ｍ^２当たりのノイズの数に換算することによって（即ち、オフラインで）実施することが好ましい。上記複数枚の光学フィルムは、面積の合計が１ｍ^２以上となる枚数（例えば、Ａ４サイズでは１７枚以上）であることがより好ましい。光学フィルムの投影検査は、市販の自動欠点検査装置を使用して行うことができる。具体的な投影検査方法の一例は、実施例に記載の通りである。

光学フィルムにノイズが発生している場合、当該ノイズの大きさは、１５μｍ以下であることが好ましく、１０μｍ以下であることがより好ましい。大きさが１５μｍ以下のノイズは、投影検査で検出されず、光学フィルムとして実際に使用する際にも問題とならない場合がある。尚、ノイズは少なければ少ないほど好ましく、小さければ小さいほど好ましい。

本発明に係る光学フィルムは、前述した熱分解温度Ｔｄ（℃）と温度Ｔｐ（℃）との関係が式「５０≦Ｔｄ−Ｔｐ」を満たすようにして製造されている。そのため、当該光学フィルムを厚さ８０μｍのフィルムとしたときのｂ^＊値が０．５未満であり、光学特性が良好である。のみならず、熱可塑性樹脂組成物の溶融物に含まれるゲル等の異物も少なく、また、ロール（タッチロールおよびキャストロール）が汚染することも無い。それゆえ、一般的な光学フィルムの製造環境であっても、上記投影検査を行った場合のノイズを５点以下にすることができる（つまり、ロールからの汚染物質の転写が無い）。

［光学的性能］
（厚さ８０μｍのフィルムとしたときの光学的性能）
本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、厚さ８０μｍのフィルムとしたときのＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して測定したｃ^＊値が、０．５未満であることが好ましく、より好ましくは０．３未満である。上記光学フィルムは、厚さ８０μｍのフィルムとしたときのＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して測定したａ^＊値の絶対値が、０．１０以下あることが好ましく、０．０５以下であることがさらに好ましい。上記光学フィルムは、厚さ８０μｍのフィルムとしたときのＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して測定したｂ^＊値が０．５未満であり、光学特性が良好である。上記ｂ^＊値の絶対値は、０．４以下、０．３以下の順に好ましくなる。上記ｂ^＊値の絶対値に下限は特になく、小さいほど好ましい（つまり、ｂ^＊値はゼロに近いほど好ましい）。上記光学フィルムは、厚さ８０μｍのフィルムとしたときのＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して測定したＬ^＊値が、９５．０％以上であることが好ましく、９８．０％以上であることがより好ましく、９９．０％以上であることがさらに好ましく、９９．５％以上であることが特に好ましい。上記光学フィルムの光学特性が上記範囲内であれば、偏光子保護フィルム等に好適に用いることができる。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、厚さ８０μｍのフィルムとしたときのＪＩＳ Ｋ７３６１：１９９７の規定に準拠して測定した波長３８０ｎｍの光線透過率が、５．０％以下であることが好ましく、４．０％以下であることがより好ましく、３．０％以下であることがさらに好ましい。光線透過率が、この範囲内であれば、上記光学フィルムを光学機器の偏光板として組み入れた場合に、十分な紫外線吸収能を発揮することができる。また、上記光学フィルムは、厚さ８０μｍのフィルムとしたときのＪＩＳ Ｋ７３６１：１９９７の規定に準拠して測定した波長４２０ｎｍの光線透過率が、９５．０％以上であることが好ましく、より好ましくは９６．０％以上、さらに好ましくは９７．０％以上である。光線透過率が、この範囲内であれば、可視光領域の透過率が高くなり、当該光学フィルムを光学用途に用いる場合に特に好適である。

本発明の光学フィルムは、厚さ８０μｍのフィルムとしたときの全光線透過率が、好ましくは９５．０％以上、より好ましくは９７．０％以上、さらに好ましくは９９．０％以上である。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、厚さ８０μｍのフィルムとしたときのヘイズが１．０％以下であることが好ましい。より好ましくは０．８％以下、さらに好ましくは０．５％以下である。ヘイズが１．０％を超えると透明性が低下し、当該光学フィルムを光学用途に用いる場合に適さない。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、純水との接触角が７６°以下であることが好ましい。純水との接触角が７６°以下であれば、光学フィルムへ親水性易接着剤組成物を塗布する際に、均一に塗布することができる。

［光学フィルムの用途］
本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、同種光学材料および／または異種光学材料と積層させて用いることにより、さらに光学特性を制御することができる。この際に積層される光学材料としては、特には限定されないが、例えば、偏光板、ポリカーボネート製延伸配向フィルム、環状ポリオレフィン製延伸配向フィルム等が挙げられる。もちろん、上記光学フィルムを単独で使用してもよい。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムの表面には、必要に応じて、各種の機能性コーティング層が形成されうる。機能性コーティング層は、例えば、帯電防止層、粘接着剤層、接着層、易接着層、防眩（ノングレア）層、光触媒層等の防汚層、反射防止層、ハードコート層、紫外線遮蔽層、熱線遮蔽層、電磁波遮蔽層、ガスバリヤー層である。

本発明の一実施形態に係る光学フィルムの用途は特に限定されない。本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、高い透明性、小さな色相、低い彩度および高い耐熱性を有するので、以下の用途に好適である。当該用途は、例えば、光学用保護フィルム（具体的には、各種の光ディスク（ＶＤ、ＣＤ、ＤＶＤ、ＭＤ、ＬＤなど）の基板の保護フィルム）、ＬＣＤ等の画像表示装置が備える偏光板に用いる偏光子保護フィルムである。他にも、視野角補償フィルム、光拡散フィルム、反射フィルム、反射防止フィルム、防眩フィルム、輝度向上フィルム、タッチパネル用導電フィルム、位相差フィルム、光変換用フィルム等の光学フィルムとして、本発明の一実施形態に係る光学フィルムを用いうる。本発明の一実施形態に係る光学フィルムは、特に、偏光子保護フィルムとしての使用に好適である。

〔６．本発明のその他の構成〕
本発明には、以下の構成も包含されている。

本発明の（メタ）アクリル系樹脂組成物（熱可塑性樹脂組成物）は、（メタ）アクリル系重合体（（メタ）アクリル系樹脂）と紫外線吸収剤を含有した（メタ）アクリル系樹脂組成物（熱可塑性樹脂組成物）であって、ガラス転移温度が１１０℃以上であり、厚さ１００μｍの未延伸フィルムとしたときのＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して測定したｃ^＊値が０．４５以下であることを特徴としている。

上記構成によれば、透明性、色相、彩度および耐熱性に優れた（メタ）アクリル系樹脂組成物（熱可塑性樹脂組成物）を提供することができるという効果を奏する。

本発明の（メタ）アクリル系樹脂組成物（熱可塑性樹脂組成物）は、厚さ１００μｍの未延伸フィルムとしたときのＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して測定したａ^＊値の絶対値が０．１０以下であることが好ましい。

上記構成によれば、色相のより優れた（メタ）アクリル系樹脂組成物（熱可塑性樹脂組成物）を提供することができるという効果を奏する。

上記紫外線吸収剤は、ベンゾトリアゾール系化合物であることが好ましい。

また、本発明の（メタ）アクリル系樹脂組成物（熱可塑性樹脂組成物）は、厚さ１００μｍの未延伸フィルムとしたときのＪＩＳ Ｋ７３６１：１９９７の規定に準拠して測定した波長３８０ｎｍにおける光線透過率が３．０％以下、かつ、波長４２０ｎｍにおける光線透過率が９５．０％以上であることが好ましい。

上記構成によれば、例えば、本発明の（メタ）アクリル系樹脂組成物（熱可塑性樹脂組成物）を偏光子保護フィルム等の光学フィルムに使用した際に十分な紫外線吸収能を有し、色相および彩度のより優れた（メタ）アクリル系樹脂組成物（熱可塑性樹脂組成物）を提供することができるという効果を奏する。

本発明の（メタ）アクリル系樹脂組成物（熱可塑性樹脂組成物）は、当該（メタ）アクリル系樹脂組成物（熱可塑性樹脂組成物）１００質量％中のスチレン系単量体に由来する構成単位の含有量が８質量％未満であることが好ましい。

また、本発明の（メタ）アクリル系樹脂組成物（熱可塑性樹脂組成物）は、当該（メタ）アクリル系樹脂組成物（熱可塑性樹脂組成物）１００質量％中の金属元素の含有量が６０質量ｐｐｍ以下であることが好ましい。

上記構成によれば、色相および彩度のより優れた（メタ）アクリル系樹脂組成物（熱可塑性樹脂組成物）を提供することができるという効果を奏する。

本発明に係る（メタ）アクリル系重合体（（メタ）アクリル系樹脂）は、主鎖に環構造を有することが好ましい。

また、上記環構造は、無水マレイン酸構造、グルタルイミド構造、無水グルタル酸構造およびラクトン環構造から選ばれる少なくとも１種であることがより好ましく、ラクトン環構造であることがさらに好ましい。

上記構成によれば、高い耐熱性を維持しながら、透明性、色相および彩度がより優れた（メタ）アクリル系樹脂組成物（熱可塑性樹脂組成物）を提供することができるという効果を奏する。

本発明の成形品およびフィルムは、上記課題を解決するために、上記本発明の（メタ）アクリル系樹脂組成物（熱可塑性樹脂組成物）により形成されることを特徴としている。

上記構成によれば、上記本発明の（メタ）アクリル系樹脂組成物（熱可塑性樹脂組成物）により形成されるため、透明性、色相、彩度および耐熱性に優れた成形品およびフィルムを提供することができるという効果を奏する。

本発明のフィルムは、当該フィルムを投影検査したときに、１ｍ^２当たりのノイズ数が５点以下であることが好ましい。

上記構成によれば、本発明のフィルムを偏光子保護フィルム等の光学フィルムとして使用した場合に、光学特性の良好な光学フィルムを提供できるという効果を奏する。

以下、実施例および比較例を用いて、本発明をさらに詳細に説明する。しかし、本発明はこれら実施例に限定されて解釈されるべきではない。

〔実施例１〕
＜物性等の測定方法＞
［投影検査方法］
１．ロール状の光学フィルムの投影検査方法
検査には、自動連続欠点検査装置（株式会社メック製：ＬＳＣ−６０００Ｌ、光学系：４５度正透過、１／８エッジ、ロッド照明（片側スリット付））を用いた。具体的には、以下の手順によった。
（１）上記自動連続欠点検査装置を、巻き取り装置の手前に配置した。光学フィルムの搬送速度は１２ｍ／分であった。
（２）１分間隔で検査することにより、長手方向に１１ヵ所（つまり、長手方向に１２０ｍ）を検査した。検査対象は、幅方向の中心から両端に向かって４０％ずつ（つまり、幅方向の両端１０％ずつを省いた部分）の光学フィルムとした。
（３）上記検査対象の光学フィルムに対して、画像処理によって欠点（ノイズ）を検出、光学フィルムを評価した。

尚、ノイズの量が多いほど（つまり、ロールの表面に付着した汚染物質の光学フィルムへの転写が多いと）、上記自動連続欠点検査装置で検出される欠点数が多くなる。検出される欠点数が１０００点を超えたフィルムは、カウント不可となる。

２．枚葉の光学フィルムの投影検査方法
検査には、自動欠点検査装置（株式会社メック製：ＭＬＡ−５０００、光学系：４５度正透過、１／８エッジ、ロッド照明（片側スリット付））を用いた。具体的には、以下の手順によった。
（１）枚葉の光学フィルムの表面をエアブローし、光学フィルムの表面に付着したゴミ（塵、埃等）を除いた。
（２）２００ｍｍ×３００ｍｍ（Ａ４）サイズの光学フィルム１７枚を検査対象として、画像処理によって欠点（ノイズ）を検出した。
（３）（２）で得られた欠点の数を、１ｍ^２当たりの欠点の数に換算し、光学フィルムを評価した。

尚、ノイズの量が多いほど（つまり、ロールの表面に付着した汚染物質の光学フィルムへの転写が多いと）、上記自動欠点検査装置で検出される欠点数が多くなる。検出される欠点数が１０００点を超えたフィルムは、カウント不可となる。

［ｂ^＊値］
分光色差計（日本電色工業株式会社製：Ｃｏｌｏｒｍｅｔｅｒ ＺＥ６０００）を用いて、ＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠してｂ^＊値を求めた。

［溶融粘度］
ツインボアバレルタイプであるロザンド社製キャピラリーレオメーターＲＨ１０を用いて測定した。ロングダイとして直径１ｍｍ、長さ１６ｍｍのダイスを、ショートダイとして直径１ｍｍ、長さ０．２５ｍｍのダイスを用いて、測定温度２７０℃、剪断速度１０／秒で測定を行った。これにより得られた値を、バーグレー補正することによって溶融粘度を算出した。

［重量平均分子量（Ｍｗ）］
（メタ）アクリル系樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いて、ポリスチレン換算により求めた。測定に用いた装置および測定条件は以下の通りである。

システム：東ソー製ＧＰＣシステム ＨＬＣ−８２２０
測定側カラム構成
・ガードカラム：東ソー製、ＴＳＫｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ ＳｕｐｅｒＨＺ−Ｌ
・分離カラム：東ソー製、ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＨＺＭ−Ｍ ２本直列接続
リファレンス側カラム構成
・リファレンスカラム：東ソー製、ＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＨ−ＲＣ
展開溶媒：クロロホルム（和光純薬工業製、特級）
展開溶媒の流量：０．６ｍＬ／分
標準試料：ＴＳＫ標準ポリスチレン（東ソー製、ＰＳ−オリゴマーキット）
カラム温度：４０℃。

［ガラス転移温度（Ｔｇ）］
ＪＩＳ Ｋ７１２１の規定に準拠して求めた。具体的には、示差走査熱量計（株式会社リガク製：ＤＳＣ−８２３０）を用い、窒素ガス雰囲気下、約１０ｍｇのサンプルを、常温から２００℃まで昇温速度２０℃／分で昇温して得られたＤＳＣ曲線から、始点法によりガラス転移温度を算出した。リファレンスには、α−アルミナを用いた。

［応力光学係数（Ｃｒ）］
未延伸フィルムを６０ｍｍ×２０ｍｍの長方形に切り出し、１Ｎ／ｍｍ^２以下の応力になるように重りを選択し、当該未延伸フィルムの下端に取り付けた。これをＴｇ＋３℃に設定された定温乾燥機（アズワン株式会社製：ＤＯＶ−４５０Ａ）にチャック間４０ｍｍでセットした。そのままＴｇ＋３℃で約３０分間保持して延伸を行った後、加熱を止め、Ｔｇ−４０℃になるまで約１℃／分で冷却した。その後、得られた延伸フィルムを取り出し、延伸後のフィルム長、厚さ、並びに重りの重量を測定した。また、延伸フィルムの面内位相差Ｒｅを測定した。

次に、それぞれ１Ｎ／ｍｍ^２以下の応力になるように、さらに４種類の重さの重りを選択し、未延伸フィルムの下端に取り付けて同様に測定を行い、その結果から応力光学係数（Ｃｒ）を算出した。応力光学係数（Ｃｒ）の算出方法は［高分子学会 編『透明プラスチックの最前線』エヌ・ティー・エス、２００６年、３７〜４４頁］に記載されている。具体的には、Δｎ（＝ｎｘ−ｎｙ）をｙ軸に、σをｘ軸にプロットし、最小二乗法で得られる直線の傾きを求め、その値をＣｒとした。ここで、ｎｘはフィルムの面内における遅相軸方向（フィルム面内において最大の屈折率を示す方向）の屈折率、ｎｙはフィルムの面内における進相軸方向（フィルム面内において遅相軸方向と垂直な方向）の屈折率、σは延伸に対する応力［Ｎ／ｍ^２］である。

［熱分解温度（熱分解開始温度；Ｔｄ）］
差動型示差熱天秤装置（株式会社リガク製：Ｔｈｅｒｍｏ Ｐｌｕｓ２ ＴＧ−８１２０）を用い、窒素ガス雰囲気下、１０ｍｇのサンプルを常温から５００℃まで昇温した。このとき、昇温中のサンプルの質量減少速度が０．００５質量％／秒以下の場合は、昇温速度１０℃／分で昇温した。逆に、昇温中のサンプルの質量減少速度が０．００５質量％／秒を超える場合は、当該速度が０．００５質量％／秒以下を保つように階段状等温制御で昇温した。そして、上記質量減少速度を保つために最初に階段状等温制御とした温度（階段状等温制御で昇温された区間のうち、最も低い温度）を、熱可塑性樹脂組成物および紫外線吸収剤のＴｄとした。

＜熱可塑性樹脂組成物の製造例＞
先ず、（メタ）アクリル系樹脂としてラクトン環構造含有重合体を、下記方法によって製造した。

攪拌装置、温度センサー、冷却管および窒素導入管を備えた反応容器に、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）２２９．６部、２−（ヒドロキシメチル）アクリル酸メチル（ＭＨＭＡ）３３部、トルエン２４８．６部、およびｎ−ドデシルメルカプタン０．１９部を仕込み、これに窒素ガスを通じつつ、１０５℃まで昇温させた。昇温に伴う還流が始まったところで、重合開始剤としてｔ−アミルパーオキシイソノナノエート（アルケマ吉富株式会社製：ルペロックス（登録商標）５７０）０．２５部を添加すると共に、さらにｔ−アミルパーオキシイソノナノエート０．５１部とスチレン１２．４部とを２時間かけて滴下しながら、約１０５〜１１０℃の還流下で溶液重合を進行させた。滴下終了後、同温度でさらに４時間の熟成を行った。

次に、得られた重合溶液に、環化縮合反応の触媒（環化触媒）としてリン酸ステアリル（堺化学工業株式会社製：Ｐｈｏｓｌｅｘ Ａ−１８）０．２１部を加え、約９０〜１１０℃の還流下において１．５時間、ラクトン環構造を形成するための環化縮合反応を進行させた。

次に、得られた重合溶液を、２４０℃に加熱した多管式熱交換器に通して環化縮合反応を完結させた。その後、重合溶液を、ベントタイプスクリュー二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝５２）に、３５．１部／時（樹脂量換算）の処理速度で導入した。上記ベントタイプスクリュー二軸押出機は、バレル温度が２５０℃であり、１個のリアベント、４個のフォアベント（上流側から第１、第２、第３、第４ベントと称する）、および第３ベントと第４ベントとの間にサイドフィーダーを備え、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルタ（濾過精度５μｍ）が配置されている。重合溶液の導入に際して、別途準備しておいた酸化防止剤／環化触媒失活剤の混合溶液を０．１５部／時の投入速度で第２ベントの下流から、イオン交換水を０．５４部／時の投入速度で第１および第３ベントの下流から、それぞれ投入した。酸化防止剤／環化触媒失活剤の混合溶液には、それぞれ４．３部の酸化防止剤（ＢＡＳＦ社製：イルガノックス１０１０、株式会社ＡＤＥＫＡ製：アデカスタブ（登録商標）ＬＡＯ−４１２Ｓ）と、失活剤として１４部のオクチル酸亜鉛（日本化学産業株式会社製：ニッカオクチクス亜鉛）とを、トルエン１４４部に溶解させた溶液を用いた。また、上記サイドフィーダーから、紫外線吸収剤（株式会社ＡＤＥＫＡ製：アデカスタブ（登録商標）ＬＡ−３１、熱分解温度Ｔｄ（℃）は３４５℃）を投入速度０．７９部／時で投入した。

次に、脱揮完了後、押出機内に残された熱溶融状態にある樹脂組成物を当該押出機の先端からポリマーフィルタで濾過しながら排出した。その後、押出機の先端に備わっているダイスを通過させ、冷却水を満たした水槽で冷却することにより、上記樹脂組成物のストランドを得た。上記冷却水は、孔径１μｍのフィルタ（オルガノ株式会社製、製品名：ミクロポアフィルタ１ＥＵ）で濾過し、３０±１０℃の範囲内の温度に保持されていたものである。冷却後のストランドを切断機（ペレタイザ）に導入することで、ラクトン環構造含有重合体と紫外線吸収剤とを含む熱可塑性樹脂組成物からなるペレットを得た。

得られたラクトン環構造含有重合体の諸物性は、以下の通りである。
ガラス転移温度（Ｔｇ）：１２０℃
重量平均分子量：１４９０００
応力光学係数（Ｃｒ）：０．７×１０^−１１Ｐａ^−１
熱分解温度（Ｔｄ）：３３９℃
熱重量分析（ＴＧ）における５％質量減少温度：３６６℃
残存揮発分の総量：２０５０ｐｐｍ
全光線透過率：９２．５％。

得られた熱可塑性樹脂組成物の２７０℃、剪断速度１０／秒における溶融粘度は、６９４Ｐａ・Ｓ以上であった。

＜実施例１−１＞
上記製造例で得た熱可塑性樹脂組成物をタッチロール製膜して、光学フィルムを製造した。ダイの出口における熱可塑性樹脂組成物の溶融物の温度Ｔｐ（℃）は２７２℃であった。従って、「Ｔｄ−Ｔｐ」は７３℃であった。

具体的には、以下の手順で製膜した。
（１）ベント付単軸押出機を用いて、２５ｋｇ／時の処理速度で溶融製膜を行った。上記押出機は、直径６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３２のバリアフライト型スクリューを有していた。また、上記押出機の先端部には、ポリマーフィルタ（濾過精度５μｍ）およびＴダイが備わっていた。
（２）製膜後の溶融樹脂フィルムを、冷却ロールに通した。上記冷却ロールは、第１ロール（弾性タッチロール）、第２ロール（キャストロール）、および第３ロールから構成されており、それぞれのロールはクロムめっきが施されていた。各冷却ロールの温度は、Ｒ１／Ｒ２／Ｒ３＝９５／１００／８５℃とした（Ｒ１、Ｒ２およびＲ３は、順に第１ロール、第２ロールおよび第３ロールを意味する。以下同様）。Ｔダイ出口から押し出した熱可塑性樹脂組成物の溶融樹脂フィルムと、Ｒ１およびＲ２の間隙を含む鉛直面とのなす角度θは、５°に設定した。
（３）溶融樹脂フィルムをＲ１上にキャスティングし、厚さ２１５μｍの未延伸フィルムを得た。得られた未延伸フィルムをそのまま連続的にオーブン縦延伸機へ供給し、オーブンの温度を１３６℃として、縦方向に延伸倍率１．６倍の延伸を行った。
（４）延伸後のフィルムを巻き取り機で巻き取り、平均厚さ１６０μｍの縦延伸フィルムロールを得た。
（５）得られた縦延伸フィルムロールを繰り出し機で繰り出し、両端部から２０ｍｍの位置を２インチのクリップで掴んでテンター延伸機へ供給した。そして、オーブンの温度を１３８℃として、横方向に延伸倍率２．０倍の横延伸を行った。
（６）延伸後のフィルムを巻き取り機で巻き取り、平均厚さ８０μｍのロール状の光学フィルムを得た。
（７）得られた光学フィルムを２００ｍｍ×３００ｍｍ（Ａ４）サイズに切断して、複数枚の枚葉状光学フィルムを製造した。

製造した光学フィルムのｂ^＊値は０．１８であった。そして、当該枚葉状光学フィルムの投影検査を前述した投影検査方法に従って実施したところ、ノイズ（１ｍ^２当たりのノイズの数）は０点であった。結果を表１に示す。

また、長時間運転した後も、上記タッチロール（Ｒ１）、キャストロール（Ｒ２）共に、汚染物質の付着は観察されなかった。

＜実施例１−２＞
(i)ベント付単軸押出機の処理速度を５６ｋｇ／時とし、(ii)各冷却ロールの温度をＲ１／Ｒ２／Ｒ３＝８０／８０／８０℃とし、(iii)ダイの出口における上記溶融物の温度Ｔｐ（℃）を２７７℃にした（「Ｔｄ−Ｔｐ」を６８℃にした）以外は、実施例１−１と同様にして、複数枚の枚葉状光学フィルムを製造した。製造した光学フィルムのｂ^＊値は０．２０であった。そして、当該枚葉状光学フィルムの投影検査を前述した投影検査方法に従って実施したところ、ノイズ（１ｍ^２当たりのノイズの数）は０点であった。結果を表１に示す。

また、長時間運転した後も、上記タッチロール（Ｒ１）、キャストロール（Ｒ２）共に、汚染物質の付着は観察されなかった。

＜比較例１−１＞
上記製造例で得た熱可塑性樹脂組成物を、オープン製膜を行うことによって光学フィルムを製造した。ダイの出口における熱可塑性樹脂組成物の溶融物の温度Ｔｐ（℃）は２７２℃であった。従って、「Ｔｄ−Ｔｐ」は７３℃であった。

具体的には、以下の手順で製膜した。
（１）ベント付単軸押出機を用いて、２５ｋｇ／時の処理速度で溶融製膜を行った。上記押出機は、直径６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３２のバリアフライト型スクリューを有していた。また、上記押出機の先端部には、ポリマーフィルタ（濾過精度５μｍ）およびＴダイが備わっていた。
（２）製膜後の溶融樹脂フィルムを、冷却ロールに通した。上記冷却ロールは、第２ロール（キャストロール）、および第３ロールから構成されており、それぞれのロールはクロムめっきが施されていた。各冷却ロールの温度は、Ｒ２／Ｒ３＝１２０／９５℃とした。
（３）Ｔダイ出口から押し出した熱可塑性樹脂組成物の溶融樹脂フィルムをＲ２上にキャスティングし、厚さ２１５μｍの未延伸フィルムを得た。得られた未延伸フィルムをそのまま連続的にオーブン縦延伸機へ供給し、オーブンの温度を１３６℃として、縦方向に延伸倍率１．６倍の延伸を行った。
（４）延伸後のフィルムを巻き取り機で巻き取り、平均厚さ１６０μｍの縦延伸フィルムロールを得た。
（５）得られた縦延伸フィルムロールを繰り出し機で繰り出し、両端部から２０ｍｍの位置を２インチのクリップで掴んでテンター延伸機へ供給した。そして、オーブンの温度を１３８℃として、横方向に延伸倍率２．０倍の横延伸を行った。
（６）延伸後のフィルムを巻き取り機で巻き取り、平均厚さ８０μｍのロール状の光学フィルムを得た。
（７）得られた光学フィルムを２００ｍｍ×３００ｍｍ（Ａ４）サイズに切断して、複数枚の枚葉状光学フィルムを製造した。

製造した光学フィルムのｂ^＊値は０．２０であった。そして、当該光学フィルムの投影検査を前述した投影検査方法に従って実施したところ、１７枚のフィルムのうちの７枚は、ノイズが０点であった。しかしながら、残りの１０枚は、キャストロール（Ｒ２）の表面に付着した汚染物質の転写によるノイズが多く、上記自動欠点検査装置で検出される欠点数が１０００点を超えたため、カウント不可となった。結果を表１に示す。

また、長時間運転した後に、上記キャストロール（Ｒ２）に、汚染物質の付着が観察された。

（結果）
表１から明らかなように、タッチロール製膜を行うことによって、熱分解温度が低い紫外線吸収剤を用いた場合においても、ｂ^＊値が低くて良好であり、製膜時にロール（タッチロールおよびキャストロール）からの汚染物質の転写が無い、光学特性が良好な光学フィルムを製造することができることが分かった。

〔実施例２〕
＜物性等の測定方法＞
［熱分解温度（Ｔｄ）、ガラス転移温度（Ｔｇ）および重量平均分子量（Ｍｗ）］
熱分解温度（熱分解開始温度）、ガラス転移温度および重量平均分子量は、実施例１と同様の方法で測定した。

［フィルムの厚さ］
フィルムの厚さは、デジマチックマイクロメーター（株式会社ミツトヨ製）を用いて測定した。以降に評価方法を示す物性を含め、フィルムの物性を測定、評価するためのサンプルはフィルムの幅方向の中央部から取得した。

［ａ^＊値、ｂ^＊値、ｃ^＊値およびＬ^＊値］
ａ^＊値、ｂ^＊値、およびＬ^＊値は、分光色差計（日本電色工業株式会社製：Ｃｏｌｏｒｍｅｔｅｒ ＺＥ６０００）を用いて、ＪＩＳ Ｚ ８７２９の規定に準拠して測定した。具体的には、以下の手順に従った。
（１）熱可塑性樹脂組成物を手動式加熱プレス機（株式会社井元製作所製、ＩＭＣ−１８０Ｃ型）を用いて、２５０℃で５分間溶融プレス成形し、未延伸フィルムを作製した。
（２）４５ｍｍ×３５ｍｍに切り出した未延伸フィルムを、１，２，３，４−テトラヒドロナフタレン（テトラリン）を入れた光路長１０ｍｍの石英セルに浸漬して、ａ^＊値、ｂ^＊値、およびＬ^＊値を測定した。
（３）（２）の測定を、２枚目、３枚目と追加の未延伸フィルムを重ねながら同様に繰り返した。
（４）測定したａ^＊値、ｂ^＊値、およびＬ^＊値をそれぞれｙ軸に、未延伸フィルムの厚さをｘ軸にプロットして、最小二乗法により当該プロットの直線の傾きを導出した。これにより、厚さを１００μｍの未延伸フィルムとしたときのａ^＊値、ｂ^＊値、およびＬ^＊値を算出した。
（５）ｃ^＊値は、上記方法で算出したａ^＊値およびｂ^＊値より下記式から算出した。

ｃ^＊＝（ａ^＊２＋ｂ^＊２）^１／２。

［３８０ｎｍおよび４２０ｎｍにおける光線透過率］
３８０ｎｍおよび４２０ｎｍにおける光線透過率は、ＪＩＳ Ｋ７３６１：１９９７の規定に準拠して、株式会社島津製作所製ＵＶ−１６００ＰＣを用いてそれぞれ測定した。具体的には、以下の手順に従った。
（１）熱可塑性樹脂組成物を手動式加熱プレス機（株式会社井元製作所製、ＩＭＣ−１８０Ｃ型）を用いて、２５０℃で５分間溶融プレス成形して未延伸フィルムを作製した。
（２）４０ｍｍ×１０ｍｍに切り出した未延伸フィルムを、イオン交換水を入れた光路長１０ｍｍの石英セルに浸漬して、各光線透過率を測定した。
（３）測定した各光線透過率Ｔと未延伸フィルムの厚さＬの結果を用いて、厚さを１００μｍの未延伸フィルムとしたときの各光線透過率Ｔ（１００μｍ）を、下記式から算出した。

Ｔ（１００μｍ）＝１０^{２−（２−ＬＯＧ（Ｔ））×１００／Ｌ}。

［全光線透過率およびヘイズ］
全光線透過率およびヘイズは、日本電色工業株式会社製ＮＤＨ−１００１ＤＰを用いて測定した。具体的には、以下の手順に従った。
（１）熱可塑性樹脂組成物を手動式加熱プレス機（株式会社井元製作所製、ＩＭＣ−１８０Ｃ型）を用いて、２５０℃で５分間溶融プレス成形して未延伸フィルムを作製した。
（２）４５ｍｍ×３５ｍｍに切り出した未延伸フィルムを、１，２，３，４−テトラヒドロナフタレン（テトラリン）を入れた光路長１０ｍｍの石英セルに浸漬して、全光線透過率およびヘイズを測定した。
（３）（２）の測定を、２枚目、３枚目と追加の未延伸フィルムを重ねながら繰り返した。
（４）測定した全光線透過率およびヘイズをそれぞれｙ軸に、未延伸フィルムの厚さをｘ軸にプロットして、最小二乗法により当該プロットの直線の傾きを導出した。これにより、厚さを１００μｍの未延伸フィルムとしたときの全光線透過率およびヘイズを算出した。

［フィルムの１ｍ^２当たりのノイズ数］
フィルムの１ｍ^２当たりのノイズ数は、実施例１と同様の方法で測定した。結果は、得られた１ｍ^２当たりのノイズ数が５点以下の場合を「○」、得られた１ｍ^２当たりのノイズ数が５点を超える場合を「×」とした。

［純水との接触角］
接触角測定器（協和界面化学社製「ＦＡＣＥ 接触角計 ＣＡ−Ｘ」）を用いて、ＪＩＳ Ｒ３２５７：１９９９に準拠して測定した。滴下後３０秒後の純水との接触角を５回測定し、最高値と最低値を除く３回の平均値を「純水との接触角」とした。

＜実施例２−１＞
攪拌装置、温度センサー、冷却管および窒素導入管を備えた反応容器に、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）８３．５部、２−（ヒドロキシメチル）アクリル酸メチル（ＭＨＭＡ）１２部、トルエン９０．４部、およびｎ−ドデシルメルカプタン０．０７部を仕込み、これに窒素を通じつつ、１０５℃まで昇温させた。昇温に伴う還流が始まったところで、重合開始剤としてｔ−アミルパーオキシイソノナノエート（アルケマ吉富株式会社製：ルペロックス（登録商標）５７０）０．１０部を添加した。続けて、上記ｔ−アミルパーオキシイソノナノエート０．２０部とスチレン４．５部とを２時間かけて滴下しながら約１０５〜１１０℃の還流下で溶液重合を進行させた。滴下終了後、同温度でさらに４時間の熟成を行った。

次に、得られた重合溶液に、環化縮合反応の触媒（環化触媒）として、リン酸ステアリル（堺化学工業株式会社製：Ｐｈｏｓｌｅｘ Ａ−１８）０．０８部を加え、約９０〜１１０℃の還流下において２時間、ラクトン環構造を形成するための環化縮合反応を進行させた。さらに、得られた重合溶液を、２４０℃に加熱した多管式熱交換器に通して環化縮合反応を完結させた。

その後、ベントタイプスクリュー二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝５２）を用いて、得られた重合物を３５．１部／時（樹脂量換算）の処理速度で導入した。上記押出機は、バレル温度が２５０℃であり、１個のリアベント、４個のフォアベント（以下、上流側から第１、第２、第３、第４ベントと称する）および第３ベントと第４ベントとの間にサイドフィーダーを備えていた。また、上記押出機は、先端部にリーフディスク型のポリマーフィルター（濾過精度５μｍ）が配置されていた。

重合物を導入する際には、イオン交換水を０．５４部／時の投入速度で第２および第４ベントの上流から、０．１８部／時の投入速度で第３ベントの上流からそれぞれ投入した。また、上記サイドフィーダーから、紫外線吸収剤（株式会社ＡＤＥＫＡ製：アデカスタブ（登録商標）ＬＡ−３１、重量減少開始温度Ｔｄ（℃）は３４５℃）を０．７９部／時の投入速度で投入した。

脱揮完了後、押出機内に残された熱溶融状態にある樹脂組成物を当該押出機の先端からポリマーフィルタで濾過しながら排出した。その後、押出機の先端に備わっているダイスを通過させ、冷却水を満たした水槽で冷却することにより、上記樹脂組成物のストランドを得た。上記冷却水は、孔径１μｍのフィルタ（オルガノ株式会社製、製品名：ミクロポアフィルタ１ＥＵ）で濾過し、３０±１０℃の範囲内の温度に保持されていたものである。冷却後のストランドを切断機（ペレタイザー）に導入することで、熱可塑性樹脂組成物（Ａ−１）を得た。得られた熱可塑性樹脂組成物（Ａ−１）の物性値は表２にまとめて示す。

熱可塑性樹脂組成物（Ａ−１）から、タッチロール製膜を行うことによってフィルムを製造した。ダイの出口における熱可塑性樹脂組成物（Ａ−１）の溶融物の温度Ｔｐは２７２℃であった。従って、「Ｔｄ−Ｔｐ」は７３℃であった。

具体的には、以下の手順で製膜した。
（１）ベント付単軸押出機を用いて、２５ｋｇ／時の処理速度で溶融製膜を行った。上記押出機は、直径６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３２のバリアフライト型スクリューを有していた。また、上記押出機の先端部には、ポリマーフィルタ（濾過精度５μｍ）およびＴダイが備わっていた。
（２）製膜後の溶融樹脂フィルムを、冷却ロールに通した。上記冷却ロールは、第１ロール（弾性タッチロール）、第２ロール（キャストロール）、および第３ロールから構成されており、それぞれのロールはクロムめっきが施されていた。各冷却ロールの温度は、Ｒ１／Ｒ２／Ｒ３＝９５／１００／８５℃とした。Ｔダイ出口から押し出した熱可塑性樹脂組成物の溶融樹脂フィルムと、Ｒ１およびＲ２の間隙を含む鉛直面とのなす角度θは、５°に設定した。
（３）溶融樹脂フィルムをＲ１上にキャスティングし、厚さ２１５μｍの未延伸フィルムを得た。得られた未延伸フィルムをそのまま連続的にオーブン縦延伸機へ供給し、オーブンの温度を１３６℃として、縦方向に延伸倍率１．６倍の延伸を行った。
（４）延伸後のフィルムを巻き取り機で巻き取り、平均厚さ１６０μｍの縦延伸フィルムロールを得た。
（５）得られた縦延伸フィルムロールを繰り出し機で繰り出し、両端部から２０ｍｍの位置を２インチのクリップで掴んでテンター延伸機へ供給した。そして、オーブンの温度を１３８℃として、横方向に延伸倍率２．０倍の横延伸を行った。
（６）延伸後のフィルムを巻き取り機で巻き取り、平均厚さ８０μｍのロール状の光学フィルムを得た。
（７）得られた光学フィルムを２００ｍｍ×３００ｍｍ（Ａ４）サイズに切断して、複数枚の枚葉状光学フィルムを製造した。当該フィルムの１ｍ^２当たりのノイズ数は５点以下であった。当該フィルムの純水との接触角を測定したところ、７６°であった。

＜実施例２−２＞
ガラス容器に、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）１８質量部、アクリル酸メチル（ＭＡ）２質量部、メチルイソブチルケトン（ＭＩＢＫ）２０質量部、２，２’−アゾビス（イソ酪酸）ジメチル（和光純薬工業株式会社製：Ｖ−６０１）０．０６質量部を仕込み、これに窒素ガスを導入して密封し、６０℃で４時間、５０℃で４８時間反応させた。続いて、得られた重合溶液をＭＩＢＫで希釈し、ヘキサンを用いて再沈殿、ろ過および乾燥により（メタ）アクリル系樹脂を得た。得られた重合体２０質量部をトルエン２０質量部で溶解し、得られた重合溶液から、実施例２−１と同様にして、熱可塑性樹脂組成物（Ａ−２）を得た。得られた熱可塑性樹脂組成物（Ａ−２）の物性値は表２にまとめて示す。

熱可塑性樹脂組成物（Ａ−２）から、実施例２−１と同様にしてタッチロール製膜および延伸を行い、複数枚の枚葉状フィルムを製造した。当該フィルムの１ｍ^２当たりのノイズ数は５点以下であった。

＜実施例２−３＞
攪拌装置、温度センサー、冷却管および窒素導入管を備えた反応容器に、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）８１部、Ｎ−フェニルマレイミド（ＰＭＩ）８部、Ｎ−シクロヘキシルマレイミド（ＣＨＭＩ）１１部、およびキシレン６７部を仕込み、これに窒素を通じつつ、１３０℃まで昇温させた。昇温に伴う還流が始まったところで、重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート（日本油脂株式会社製：パーブチル（登録商標）Ｏ）０．１９部を６時間かけて滴下しながら、約１３０〜１４５℃の還流下で溶液重合を進行させた。

二軸押出機のバレル温度を２６０℃に設定した以外は、実施例２−１と同様にして、得られた重合溶液から熱可塑性樹脂組成物（Ａ−３）を得た。得られた熱可塑性樹脂組成物（Ａ−３）の物性値は表２にまとめて示す。

熱可塑性樹脂組成物（Ａ−３）から、実施例２−１と同様にしてタッチロール製膜および延伸を行い、複数枚の枚葉状フィルムを製造した。当該フィルムの１ｍ^２当たりのノイズ数は５点以下であった。

＜実施例２−４＞
着色剤（住化ケムテックス株式会社製：スミプラスト（登録商標）ＶｉｏｌｅｔＢ）０．０１部をトルエン４４部に溶解させた溶液を０．１５部／時の投入速度で第３ベントの上流から投入した以外は、実施例２−１と同様にして熱可塑性樹脂組成物（Ａ−４）を得た。得られた熱可塑性樹脂組成物（Ａ−４）の物性値は表２にまとめて示す。

熱可塑性樹脂組成物（Ａ−４）から、実施例２−１と同様にしてタッチロール製膜および延伸を行い、複数枚の枚葉状フィルムを製造した。当該フィルムの１ｍ^２当たりのノイズ数は５点以下であった。

＜実施例２−５＞
着色剤（住化ケムテックス株式会社製：スミプラスト（登録商標）ＧｒｅｅｎＧ）０．０１部をトルエン４４部に溶解させた溶液を０．１５部／時の投入速度で第３ベントの上流から投入した以外は、実施例２−１と同様にして熱可塑性樹脂組成物（Ａ−５）を得た。得られた熱可塑性樹脂組成物（Ａ−５）の物性値は表２にまとめて示す。

熱可塑性樹脂組成物（Ａ−５）から、実施例２−１と同様にしてタッチロール製膜および延伸を行い、複数枚の枚葉状フィルムを製造した。当該フィルムの１ｍ^２当たりのノイズ数は５点以下であった。

＜比較例２−１＞
紫外線吸収剤（株式会社ＡＤＥＫＡ製：アデカスタブ（登録商標）ＬＡ−Ｆ７０、重量減少開始温度Ｔｄ（℃）は３７９℃）０．５５部をトルエン１．１３部に溶解させた溶液を０．５９部／時の投入速度で第３ベントの上流から投入した以外は、実施例２−２と同様にして、熱可塑性樹脂組成物（Ａ−６）を得た。得られた熱可塑性樹脂組成物（Ａ−６）の物性値は表２にまとめて示す。

熱可塑性樹脂組成物（Ａ−６）から、実施例２−１と同様にしてタッチロール製膜および延伸を行い、複数枚の枚葉状フィルムを製造した。当該フィルムの１ｍ^２当たりのノイズ数は５点以下であった。

＜参考例２−１＞
市販のポリメチルメタクリレート樹脂（住友化学社製：スミペックス（登録商標）ＥＸ）３２０部、トルエン４８０部を攪拌機付のオートクレーブに導入し、１００℃で３０分間加熱して溶解して、重合溶液を得た。

得られた重合溶液から、実施例２−１と同様にして、熱可塑性樹脂組成物（Ａ−７）を得た。得られた熱可塑性樹脂組成物（Ａ−７）の物性値は表２にまとめて示す。

熱可塑性樹脂組成物（Ａ−７）から、実施例２−１と同様にしてタッチロール製膜および延伸を行い、複数枚の枚葉状フィルムを製造した。当該フィルムの１ｍ^２当たりのノイズ数は５点以下であった。

（結果）
実施例２−１〜２−５、比較例２−１〜２−２は、いずれもタッチロールにより製膜を行った。このため、ノイズ発生が抑制された良好な光学フィルムを製造することができた。この点は、実施例１と同様である。

また、実施例２−１〜２−３は熱可塑性樹脂組成物の組成を変更することにより、ガラス転移温度がそれぞれ異なるが、いずれも高耐熱性の熱可塑性組成物を得た。実施例２−４〜２−５も、着色剤を用いたが、やはり高耐熱性の熱可塑性組成物を得た。その結果、各種光学特性に優れた熱可塑性組成物を得ることができた。

一方、比較例２−１は、熱分解温度の高い紫外線吸収剤を用いて熱可塑性組成物を得た。その結果、上記熱可塑性組成物は、光学特性に欠点が存在した。具体的には、ａ^＊値、ｂ^＊値、ｃ^＊値および４２０ｎｍ光線通過率が、好適な範囲から外れていた。

尚、参考例２−１のように、ガラス転移温度の低い（高耐熱性でない）熱可塑性樹脂組成物を用いても、光学特性に優れた熱可塑性樹脂組成物を得ることができる。しかし、〔１〕節で述べた通り、このような熱可塑性樹脂組成物から得られる光学フィルムは、高耐熱性の光学フィルムが備えている利点を備えていない。

実施例２の結果から、高耐熱性の熱可塑性組成物（高耐熱性の（メタ）アクリル系樹脂）および熱分解温度の低い紫外線吸収剤を併用すれば、光学特性に優れた光学フィルムが製造できることが示唆される。この際、製膜方法としてタッチロールを採用すれば、ノイズの発生も抑制することができる。

本発明に係る光学フィルムの製造方法によれば、ｂ^＊値が低くて良好であり、製膜時にロールからの汚染物質の転写が無い、光学特性が良好な光学フィルムが製造できる。

Claims (6)

1. （メタ）アクリル系樹脂１００重量部に対して、熱分解温度が３６０℃以下である紫外線吸収剤を０．１〜５重量部含む、熱可塑性樹脂組成物からなる溶融物を、ダイからフィルム状に吐出した後にタッチロール製膜を行う光学フィルムの製造方法であって、
   上記熱分解温度Ｔｄ（℃）と、上記ダイの出口における上記溶融物の温度Ｔｐ（℃）との関係が下記式
   ５０≦Ｔｄ−Ｔｐ
   を満たす、光学フィルムの製造方法。
2. 上記熱可塑性樹脂組成物の２７０℃、剪断速度１０／秒における溶融粘度が５００Ｐａ・Ｓ以上である、請求項１に記載の光学フィルムの製造方法。
3. 上記（メタ）アクリル系樹脂が、ラクトン環構造、無水グルタル酸構造、グルタルイミド構造、Ｎ−置換マレイミド構造、および無水マレイン酸構造から選ばれる少なくとも１種の環構造を主鎖に有することを特徴とする、請求項１または２に記載の光学フィルムの製造方法。
4. （メタ）アクリル系樹脂と熱分解温度が３６０℃以下である紫外線吸収剤とを含む熱可塑性樹脂組成物からなる溶融物を製膜する、光学フィルムの製造方法であって、
   上記（メタ）アクリル系樹脂のガラス転移温度が１０８℃以上であり、
   上記溶融物をダイからフィルム状に吐出した後に、タッチロール製膜を行う光学フィルムの製造方法。
5. （メタ）アクリル系樹脂１００重量部に対して、熱分解温度が３６０℃以下である紫外線吸収剤を０．１〜５重量部含む、熱可塑性樹脂組成物からなるロール状の光学フィルムであって、
   上記光学フィルムを厚さ８０μｍのフィルムとしたときのｂ^＊値が０．５未満であり、
   上記光学フィルムをその長手方向に１２０ｍの長さに亘って１２ｍおきに幅方向の８０％を投影検査したときに、ノイズの合計が５点以下である、光学フィルム。
6. （メタ）アクリル系樹脂１００重量部に対して、熱分解温度が３６０℃以下である紫外線吸収剤を０．１〜５重量部含む、熱可塑性樹脂組成物からなる光学フィルムであって、
   上記光学フィルムを厚さ８０μｍのフィルムとしたときのｂ^＊値が０．５未満であり、
   上記光学フィルムを投影検査したときに、１ｍ^２当たりのノイズが５点以下である、光学フィルム。