JP7412599B2 - 内燃機関制御装置 - Google Patents

Description

本発明は、内燃機関制御装置に関する。

近年、車両の燃費向上のため、理論空燃比よりも薄い混合気を燃焼して内燃機関を運転する技術や、燃焼後の排気ガスの一部を取り入れて再度吸気させる技術などを導入した内燃機関の制御装置が開発されている。

この種の内燃機関の制御装置では、燃焼室における燃料や空気の量が理論値から乖離するため、点火プラグによる燃料への着火不良が生じやすくなる。そこで、燃焼室内のガス流速を高くすることで、点火プラグの電極間の流速を高くして放電路を長く形成する方法がある。これにより、放電路とガスとの接触部分の長さが延長され、着火不良を抑制することができる。しかし、点火プラグの電極間の流速を高くした場合は、放電路の吹き消えと、これに伴う再放電の発生頻度が高くなり、放電路を長く形成することが難しくなる。

放電路を長く形成するためには、放電路が形成された後に十分な電流量で電流供給を続けて、放電路をできるだけ長時間維持する必要がある。しかしながら、一般的に点火コイルは、放電開始から時間経過と共に内部エネルギーが低下し続けるため、次第に電流が低下する。一方、放電路は、時間経過と共に伸長するため、次第に要求電流が増加する。このため、放電路を長く形成するために初期電流を増加すると、電流需給差が大きくなり、無駄電力が増大する。無駄電力は、発熱やコストを増大させるため、放電初期の電流を抑制する必要がある。

特許文献１には、イグナイタスイッチ２個と、コンデンサと、ダイオードを用いて、余剰電流を回収、消費するようにした内燃機関用点火装置が開示されている。

特開２００１－１９３６２２号公報

しかし、特許文献１に開示されている技術では、消費回路による電流抑制が可能であるが、消費回路の動作開始後の任意時期に消費回路を停止できない。そのため、本来必要な電流を供給できなくなる。さらに、発生させた電流を消費回路で消費しているため、発熱量が増大する。その結果、冷却対策部品が必要となり、点火コイルの容積やコストが増大する、という問題がある。

本発明の目的は、上記の問題点を考慮し、点火コイルの容積増大を抑えつつ、内燃機関の着火不良を抑制することを目的とする。

上記課題を解決し、本発明の目的を達成するため、本発明の内燃機関制御装置は、１次側コイルと、１次側コイルの通電が遮断されると、起電力が生じる２次側コイルと、２次側コイルに接続された点火プラグとを有する内燃機関を制御する。この内燃機関制御装置は、１次側コイルの通電を制御する第１の通電制御回路と、第１の通電制御回路と並列に接続され、１次側コイルの通電を制御する第２の通電制御回路とを備える。さらに、内燃機関制御装置は、第１の通電制御回路及び第２の通電制御回路をＯＮにした後、第１の通電制御回路の通電ＯＦＦ時期と、第２の通電制御回路の通電ＯＦＦ時期とに時間差を設けるように制御する点火制御部を備える。そして、点火制御部は、第１の通電制御回路と第２の通電制御回路の通電ＯＦＦ時期を、点火プラグによる放電の終了前に行う。また、点火制御部は、運転条件に応じて前記第１の通電制御回路及び前記第２の通電制御回路の通電させる順番を変える。

上記構成の内燃機関制御装置によれば、点火コイルの容積増大を抑えつつ、内燃機関の着火不良を抑制することができる。
なお、上述した以外の課題、構成および効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。

本発明の第１実施形態に係る内燃機関の基本構成例を示す全体構成図である。 本発明の第１実施形態に係る点火プラグを説明する部分拡大図である。 本発明の第１実施形態に係る内燃機関の制御装置の機能構成を説明する機能ブロック図である。 本発明の第１実施形態に係る内燃機関の運転状態と点火プラグ周囲のガス流速との関係を説明する図である。 Ａ，Ｂ 本発明の第１実施形態に係る点火プラグの電極間における放電路と流速の関係を説明する図である。 従来の点火コイルを含む電気回路を説明する図である。 従来の放電制御における点火コイルへ入力される制御信号と出力の関係を説明するタイミングチャートの一例を示す図である。 本発明の第１実施形態に係る点火コイルを含む電気回路を説明する図である。 本発明の第１実施形態に係る放電制御における点火コイルへ入力される制御信号と出力の関係を説明するタイミングチャートの第１の例を示す図である。 本発明の第１実施形態に係る放電制御における点火コイルへ入力される制御信号と出力の関係を説明するタイミングチャートの第２の例を示す図である。 本発明の第１実施形態に係る放電制御における点火コイルへ入力される制御信号と出力の関係を説明するタイミングチャートの第３の例を示す図である。 本発明の第１実施形態に係る放電制御における点火コイルへ入力される制御信号と出力の関係を説明するタイミングチャートの第４の例を示す図である。 本発明の第１実施形態に係る放電制御における点火コイルへ入力される制御信号と出力の関係を説明するタイミングチャートの第５の例を示す図である。 本発明の第２実施形態に係る点火コイルを含む電気回路を説明する図である。

１．第１実施形態
以下、本発明の第１実施形態に係る内燃機関制御装置について説明する。なお、各図において共通の部材には、同一の符号を付している。

［内燃機関システム］
まず、本実施形態による内燃機関システムの構成について説明する。図１は、本発明の第１実施形態に係る内燃機関の基本構成例を示す全体構成図である。

図１に示す内燃機関１００は、単気筒でも複数気筒を有するものでもよいが、実施形態では、４気筒を有する内燃機関１００を例示して説明する。図１に示すように、内燃機関１００では、外部から吸引した空気はエアクリーナ１１０、吸気管１１１、吸気マニホールド１１２を通流する。吸気マニホールド１１２を通った空気は、吸気弁１５１が開いたときに各気筒１５０に流入する。各気筒１５０に流入する空気量は、スロットル弁１１３により調整される。スロットル弁１１３で調整された空気量は、流量センサ１１４により測定される。

スロットル弁１１３には、スロットルの開度を検出するスロットル開度センサ１１３ａが設けられている。スロットル開度センサ１１３ａで検出されたスロットル弁１１３の開度情報は、制御装置（Electronic Control Unit：ＥＣＵ）１に出力される。

本実施形態では、スロットル弁１１３として、電動機で駆動される電子スロットル弁を適用する。しかし、本発明に係るスロットル弁としては、空気の流量を適切に調整できるものであれば、その他の方式によるものを適用してもよい。

各気筒１５０に流入したガスの温度は、吸気温センサ１１５で検出される。

クランクシャフト１２３に取り付けられたリングギア１２０の径方向外側には、クランク角センサ１２１が設けられている。クランク角センサ１２１は、クランクシャフト１２３の回転角度を検出する。本実施形態では、クランク角センサ１２１は、１０°毎及び燃焼周期毎のクランクシャフト１２３の回転角度を検出する。

シリンダヘッドのウォータジャケット（図示せず）には、水温センサ１２２が設けられている。水温センサ１２２は、内燃機関１００の冷却水の温度を検出する。

また、車両には、アクセルペダル１２５の変位量（踏み込み量）を検出するアクセルポジションセンサ（Accelerator Position Sensor：ＡＰＳ）１２６が設けられている。アクセルポジションセンサ１２６は、運転者の要求トルクを検出する。アクセルポジションセンサ１２６で検出された運転者の要求トルクは、後述する制御装置１に出力される。制御装置１は、この要求トルクに基づいて、スロットル弁１１３を制御する。

燃料タンク１３０に貯留された燃料は、燃料ポンプ１３１によって吸引及び加圧される。燃料ポンプ１３１によって吸引及び加圧された燃料は、燃料配管１３３に設けられたプレッシャレギュレータ１３２で所定の圧力に調整される。そして、所定の圧力に調整された燃料は、燃料噴射装置（インジェクタ）１３４から各気筒１５０内に噴射される。プレッシャレギュレータ１３２で圧力調整された後の余分な燃料は、戻り配管（図示せず）を介して燃料タンク１３０に戻される。

燃料噴射装置１３４の制御は、後述する制御装置１の燃料噴射制御部８２の燃料噴射パルス（制御信号）に基づいて行われる。

内燃機関１００のシリンダヘッド（図示せず）には、燃焼圧センサ（Cylinder Pressure Sensor：ＣＰＳ、筒内圧センサとも言う）１４０が設けられている。燃焼圧センサ１４０は、各気筒１５０内に設けられており、気筒１５０内の圧力（燃焼圧）を検出する。燃焼圧センサ１４０は、例えば、圧電式又はゲージ式の圧力センサが適用されている。これにより、広い温度領域に渡って気筒１５０内の燃焼圧（筒内圧）を検出することができる。

各気筒１５０には、排気弁１５２と、排気マニホールド１６０が取り付けられている。排気弁１５２が開くと、気筒１５０から排気マニホールド１６０に排気ガスが排出される。排気マニホールド１６０は、燃焼後のガス（排気ガス）を、気筒１５０の外側に排出する。排気マニホールド１６０の排気側には、三元触媒１６１が設けられている。三元触媒１６１は、排気ガスを浄化する。三元触媒１６１により浄化された排気ガスは、大気に排出される。

三元触媒１６１の上流側には、上流側空燃比センサ１６２が設けられている。上流側空燃比センサ１６２は、各気筒１５０から排出された排気ガスの空燃比を連続的に検出する。

また、三元触媒１６１の下流側には、下流側空燃比センサ１６３が設けられている。下流側空燃比センサ１６３は、理論空燃比近傍でスイッチ的な検出信号を出力する。本実施形態の下流側空燃比センサ１６３は、Ｏ２センサである。

各気筒１５０の上部には、点火プラグ２００が各々設けられている。点火プラグ２００は、放電（点火）により火花を発生させ、その火花が、気筒１５０内の空気と燃料との混合気に着火する。これにより、気筒１５０内で爆発が起こり、ピストン１７０が押し下げられる。ピストン１７０が押し下げられることにより、クランクシャフト１２３が回転する。点火プラグ２００には、点火プラグ２００に供給される電気エネルギー（電圧）を生成する点火コイル３００が接続されている。

前述したスロットル開度センサ１１３ａ、流量センサ１１４、クランク角センサ１２１、アクセルポジションセンサ１２６、水温センサ１２２、燃焼圧センサ１４０等の各種センサからの出力信号は、制御装置１に出力される。制御装置１は、これら各種センサからの出力信号に基づいて、内燃機関１００の運転状態を検出する。そして、制御装置１は、気筒１５０内に送出する空気量、燃料噴射装置１３４からの燃料噴射量、点火プラグ２００の点火タイミング等の制御を行う。

［点火プラグ］
次に、点火プラグ２００について、図２を参照して説明する。
図２は、点火プラグ２００を説明する部分拡大図である。

図２に示すように、点火プラグ２００は、中心電極２１０と、外側電極２２０とを有している。中心電極２１０は、絶縁体２３０を介してプラグベース（不図示）に支持されている。これにより、中心電極２１０は、絶縁されている。外側電極２２０は接地されている。

点火コイル３００（図１参照）において電圧が発生すると、中心電極２１０に所定の電圧（本実施形態では、例えば２０，０００Ｖ～４０，０００Ｖ）が印加される。中心電極２１０に所定の電圧が印加されると、中心電極２１０と外側電極２２０との間で放電（点火）が生じる。そして、放電により発生した火花が、気筒１５０内の空気と燃料との混合気に着火する。

なお、気筒１５０内におけるガス成分の絶縁破壊を起こして放電（点火）が発生する電圧は、中心電極２１０と外側電極２２０との間に存在する気体（ガス）の状態や気筒１５０の筒内圧に応じて変動する。の放電が発生する電圧を絶縁破壊電圧と言う。

点火プラグ２００の放電制御（点火制御）は、後述する制御装置１の点火制御部８３により行われる。

［制御装置のハードウェア構成］
次に、制御装置１のハードウェアの全体構成を説明する。

図１に示すように、制御装置１は、アナログ入力部１０と、デジタル入力部２０と、Ａ／Ｄ（Ａｎａｌｏｇ／Ｄｉｇｉｔａ）変換部３０と、ＲＡＭ（Random Access Memory）４０と、ＭＰＵ（Micro-Processing Unit）５０と、ＲＯＭ（Read Only Memory）６０と、Ｉ／Ｏ（Input/Output）ポート７０と、出力回路８０と、を有する。

アナログ入力部１０には、スロットル開度センサ１１３ａ、流量センサ１１４、アクセルポジションセンサ１２６、上流側空燃比センサ１６２、下流側空燃比センサ１６３、筒内圧センサ１４０、水温センサ１２２等の各種センサからのアナログ出力信号が入力される。

アナログ入力部１０には、Ａ／Ｄ変換部３０が接続されている。アナログ入力部１０に入力された各種センサからのアナログ出力信号は、ノイズ除去等の信号処理が行われた後、Ａ／Ｄ変換部３０でデジタル信号に変換される。そして、Ａ／Ｄ変換部３０により変換されたデジタル信号は、ＲＡＭ４０に記憶される。

デジタル入力部２０には、クランク角センサ１２１からのデジタル出力信号が入力される。

デジタル入力部２０には、Ｉ／Ｏポート７０が接続されている。デジタル入力部２０に入力されたデジタル出力信号は、Ｉ／Ｏポート７０を介してＲＡＭ４０に記憶される。

ＲＡＭ４０に記憶された各出力信号は、ＭＰＵ５０で演算処理される。

ＭＰＵ５０は、ＲＯＭ６０に記憶された制御プログラム（図示せず）を実行することで、ＲＡＭ４０に記憶された出力信号を、制御プログラムに従って演算処理する。ＭＰＵ５０は、制御プログラムに従って、内燃機関１００を駆動する各アクチュエータ（例えば、スロットル弁１１３、プレッシャレギュレータ１３２、点火プラグ２００等）の作動量を規定する制御値を算出し、その制御値をＲＡＭ４０に一時的に記憶する。

ＲＡＭ４０に記憶されたアクチュエータの作動量を規定する制御値は、Ｉ／Ｏポート７０を介して出力回路８０に出力される。

出力回路８０には、各種センサ（例えば、筒内圧センサ１４０）からの出力信号に基づいて内燃機関の全体制御を行う全体制御部８１（図３参照）と、燃料噴射装置１３４のプランジャロッド（不図示）の駆動を制御する燃料噴射制御部８２（図３参照）と、点火プラグ２００に印加する電圧を制御する点火制御部８３（図３参照）の機能などが設けられている。

［制御装置の機能ブロック］
次に、制御装置１の機能構成を、図３を参照して説明する。

図３は、制御装置１の機能構成を説明する機能ブロック図である。

制御装置１の各機能は、ＭＰＵ５０がＲＯＭ６０記憶された制御プログラムを実行することにより、出力回路８０における各種機能として実現される。出力回路８０における各種機能は、例えば、燃料噴射制御部８２による燃料噴射装置１３４の制御や、点火制御部８３による点火プラグ２００の放電制御がある。

図３に示すように、制御装置１の出力回路８０は、全体制御部８１と、燃料噴射制御部８２と、点火制御部８３とを有する。

［全体制御部］
全体制御部８１は、アクセルポジションセンサ１２６と、筒内圧センサ１４０（ＣＰＳ）に接続されており、アクセルポジションセンサ１２６からの要求トルク（加速信号Ｓ１）と、筒内圧センサ１４０からの出力信号Ｓ２とを受け付ける。全体制御部８１は、筒内圧センサ１４０からの出力信号Ｓ２の所定の補正期間に応じて補正を行う。

全体制御部８１は、アクセルポジションセンサ１２６からの要求トルク（加速信号Ｓ１）と、筒内圧センサ１４０からの出力信号Ｓ２とに基づいて、燃料噴射制御部８２と、点火制御部８３の全体的な制御を行う。

［燃料噴射制御部］
燃料噴射制御部８２は、内燃機関１００の各気筒１５０を判別する気筒判別部８４と、クランクシャフト１２３のクランク角を計測する角度情報生成部８５と、エンジン回転数を計測する回転数情報生成部８６と、に接続されている。燃料噴射制御部８２は、気筒判別部８４からの気筒判別情報Ｓ３と、角度情報生成部８５からのクランク角度情報Ｓ４と、回転数情報生成部８６からのエンジン回転数情報Ｓ５と、を受け付ける。

また、燃料噴射制御部８２は、気筒１５０内に吸気される空気の吸気量を計測する吸気量計測部８７と、エンジン負荷を計測する負荷情報生成部８８と、エンジン冷却水の温度を計測する水温計測部８９と、に接続されている。燃料噴射制御部８２は、吸気量計測部８７からの吸気量情報Ｓ６と、負荷情報生成部８８からのエンジン負荷情報Ｓ７と、水温計測部８９からの冷却水温度情報Ｓ８と、を受け付ける。

燃料噴射制御部８２は、受け付けた各情報に基づいて、燃料噴射装置１３４から噴射される燃料の噴射量と噴射時間を算出する。そして、燃料噴射制御部８２は、算出した燃料の噴射量と噴射時間とに基づいて生成した燃料噴射パルスＳ９を燃料噴射装置１３４に送信する。

［点火制御部］
点火制御部８３は、全体制御部８１のほか、気筒判別部８４と、角度情報生成部８５と、回転数情報生成部８６と、負荷情報生成部８８と、水温計測部８９とに接続されており、これらからの各情報を受け付ける。

点火制御部８３は、受け付けた各情報に基づいて、点火コイル３００の１次側コイル３１０（図８参照）に通電する電流量（通電角）と、通電開始時間と、１次側コイル３１０に通電した電流を遮断する時間（点火時間）を算出する。

点火制御部８３は、算出した通電量と、通電開始時間と、点火時間とに基づいて、点火コイル３００の１次側コイル３１０に通電信号ＳＡを出力することで、点火プラグ２００による放電制御（点火制御）を行う。

［内燃機関の運転状態と点火プラグ周囲のガス流速との関係］
次に、内燃機関１００の運転状態と点火プラグ２００周囲のガス流速との関係を、図４を参照して説明する。
図４は、内燃機関１００の運転状態と点火プラグ２００周囲のガス流速との関係を説明する図である。

図４に示すように、一般的に、エンジン回転数や負荷が高いほど、気筒１５０内のガス流速が高くなり、点火プラグ２００周囲のガスが高流速になる。したがって、エンジン回転数や負荷が高い場合は、点火プラグ２００の中心電極２１０と外側電極２２０との間において、ガスが高速に流れることとなる。

また、排気再循環（ＥＧＲ：Exhaust Gas Recirculation）が行われる内燃機関１００では、エンジン回転数と負荷の関係に応じて、例えば図４に示すようにＥＧＲ率が設定される。なお、ＥＧＲ率をより高く設定する高ＥＧＲ領域を拡大するほど、低燃費化や低排気化を実現できる。しかし、高ＥＧＲ領域では、火炎核が成長する確率が下がるため、点火プラグ２００において着火不良が生じやすくなる。

［点火プラグの電極間における放電路と流速の関係］
次に、点火プラグの電極間における放電路と流速の関係を、図５Ａ，Ｂを参照して説明する。
図５Ａ，Ｂは、点火プラグの電極間における放電路と流速の関係を説明する図である。

図５Ａ，Ｂに示すように、点火プラグ２００の中心電極２１０と外側電極２２０の間に絶縁破壊が生じると、電極２１０，２２０間に流れる電流が一定値以下になるまでの間、電極２１０，２２０間に放電路２１１が形成される。この放電路２１１に可燃ガスが接触すると、火炎核が成長して燃焼に至る。放電路２１１は、電極２１０，２２０間のガス流れの影響を受けて移動するため、図５Ａに示すように、ガス流速が高いほど短時間で長い放電路２１１を形成する。一方、図５Ｂに示すように、ガス流速が低いほど放電路２１１が短くなる。

内燃機関１００が高ＥＧＲ率で運転される場合は、可燃ガスが放電路２１１と接触しても火炎核が成長する確率が下がる。そのため、可燃ガスが放電路２１１と接触する機会を増やす必要がある。前述したように、放電路２１１は、ガスの絶縁を破壊して生成される。したがって、放電路２１１の維持に必要な電流を一定とすれば、放電路２１１の維持には、放電路２１１の長さに応じた電力の供給が必要となる。

ガス流速が高い場合は、短時間で大きな電力を点火コイル３００から点火プラグ２００へ出力するように点火コイル３００の通電制御を行う。これにより、図５Ａに示すような長い放電路２１１を形成することができる。その結果、放電路２１１は、広範な空間のガスとの接触機会を得ることが可能となる。

一方、ガス流速が低い場合は、点火コイル３００から点火プラグ２００へ小さな電力を長時間出力し続けるように点火コイル３００の通電制御を行う。これにより、図５Ｂに示すような短い放電路２１１の形成を維持することができる。その結果、放電路２１１は、点火プラグ２００の電極付近を通過するガスとの接触機会をより長時間にわたって得ることができる。

［従来の点火コイルの電気回路］
次に、従来の点火コイルについて、図６を参照して説明する。
図６は、従来の点火コイルを含む電気回路を説明する図である。

図６に示す電気回路４００は、点火コイル３００を有している。点火コイル３００は、所定の巻き数で巻かれた１次側コイル３１０と、１次側コイル３１０よりも多い巻き数で巻かれた２次側コイル３２０と、を含んで構成される。

１次側コイル３１０の一端は、直流電源３３０に接続されている。これにより、１次側コイル３１０には、所定の電圧（例えば１２Ｖ）が印加される。１次側コイル３１０の他端は、イグナイタ（通電制御回路）３４０のコレクタ（Ｃ）端子に接続されており、イグナイタ３４０を介して接地されている。イグナイタ３４０には、トランジスタや電界効果トランジスタ（Field Effect Transistor：FET）などが用いられる。

イグナイタ３４０のベース（Ｂ）端子は、点火制御部８３に接続されている。点火制御部８３から出力された通電信号ＳＡは、イグナイタ３４０のベース（Ｂ）端子に入力される。イグナイタ３４０のベース（Ｂ）端子に通電信号ＳＡが入力されると、イグナイタ３４０のコレクタ（Ｃ）端子とエミッタ（Ｅ）端子間が通電状態となり、コレクタ（Ｃ）端子とエミッタ（Ｅ）端子間に電流が流れる。これにより、点火制御部８３からイグナイタ３４０を介して点火コイル３００の１次側コイル３１０に通電信号ＳＡが出力される。その結果、１次側コイル３１０に電流が流れて電力（電気エネルギー）が蓄積される。

点火制御部８３からの通電信号ＳＡの出力が停止すると、１次側コイル３１０に流れる電流が遮断される。その結果、１次側コイル３１０に対するコイルの巻き数比に応じた高電圧が２次側コイル３２０に発生する。

２次側コイル３２０に発生する高電圧は、点火プラグ２００の中心電極２１０（図５Ａ，Ｂ参照）に印加される。これにより、点火プラグ２００の中心電極２１０と、外側電極２２０との間に電位差が発生する。この中心電極２１０と外側電極２２０との間に発生した電位差が、ガス（気筒１５０内の混合気）の絶縁破壊電圧Ｖｍ以上になると、ガス成分が絶縁破壊されて中心電極２１０と外側電極２２０との間に放電が生じる。その結果、燃料（混合気）への点火（着火）が行われる。従来は、以上説明したような電気回路４００の動作により、通電信号ＳＡを用いて点火コイル３００の通電を制御する。

［従来の点火プラグの放電制御］
次に、従来の点火プラグの放電制御について、図７を参照して説明する。
図７は、従来の放電制御における点火コイルへ入力される制御信号と出力の関係を説明するタイミングチャートの一例を示す図である。

図７に示すタイミングチャートは、ガスが高流速の場合に、点火コイル３００を用いて点火プラグ２００を放電させたときの一例である。図７では、点火制御部８３から出力される通電信号ＳＡと、この通電信号ＳＡに応じて１次側コイル３１０に流れる１次電流Ｉ１と、点火コイル３００に蓄積される電気エネルギーＥと、２次側コイル３２０に流れる２次電流Ｉ２と、２次側コイル３２０に発生する２次電圧Ｖ２との関係を示している。なお、２次電流Ｉ２と２次電圧Ｖ２の測定ポイントは、図６に示す点火プラグ２００と点火コイル３００の間としている。また、１次電流Ｉ１の測定ポイントは、直流電源３３０と点火コイル３００の間としている。

図７に示すように、通電信号ＳＡがＨＩＧＨになると、イグナイタ３４０が１次側コイル３１０を通電し、１次電流Ｉ１が上昇する。１次側コイル３１０の通電中は、点火コイル３００内の電気エネルギーＥが時間と共に上昇する。また、１次側コイル３１０の通電中は、２次側コイル３２０に２次電流Ｉ２が流れず、点火プラグ２００における放電は行われていない。そのため、１次側コイル３１０の通電中は、点火プラグ２００が無放電状態ａである。

その後、通電信号ＳＡがＬＯＷになると、イグナイタ３４０は、１次側コイル３１０の通電を遮断する。これにより、２次側コイル３２０へ起電力が生じて、点火コイル３００から点火プラグ２００への電気エネルギーＥの供給が開始される。そして、点火プラグ２００の電極２１０，２２０間の絶縁が破壊されると、点火プラグ２００の放電が開始される（初放電）。このような絶縁破壊を伴う点火プラグ２００の放電は、容量放電と呼ばれる。すなわち、点火プラグ２００の電極２１０，２２０間の絶縁が破壊されると、容量放電ｂが開始される。

点火プラグ２００の放電開始後は、点火コイル３００内の電気エネルギーＥが時間と共に減少し、点火プラグ２００の放電が維持される。このような絶縁破壊を伴わない点火プラグ２００の放電は、誘導放電と呼ばれる。

２次電流Ｉ２は、容量放電時に大きく上昇する。この容量放電による２次電流Ｉ２は、短時間で終了する。点火プラグ２００の放電が開始されて電極間に放電路が形成されると、２次電流Ｉ２は急激に低下し、その後の誘導放電時には時間と共に減少する。すなわち、誘導放電初期ｃから誘導放電後期ｄに至るにつれて、２次電流Ｉ２は徐々に減少する。

放電路２１１は、ガスの流れと共に伸長するため、電極２１０，２２０間の抵抗が上昇する。その結果、２次電圧Ｖ２は、時間経過と共に上昇する。このとき、点火プラグ２００の電極２１０，２２０間に存在するガスの流速に応じて、放電路２１１の維持に必要な２次電流Ｉ２の大きさが変化する。

２次電流Ｉ２が、放電路２１１の維持に必要な最低値から、点火プラグ２００において放電できなくなる最大値（最大値は含まず）までの範囲に入ると、点火プラグ２００は、放電路２１１の吹き消えと再放電（容量放電ｂ）を繰り返す。なお、放電路２１１の吹き消えは、点火プラグ２００が無放電状態ａのことである。図７に示す例では、初放電が１回と、再放電が３回行われており、容量放電回数は、合計４回になる。

点火コイル３００内の電気エネルギーＥが減少すると、それに伴って２次電流Ｉ２が低下する。そして、２次電流Ｉ２が放電できなくなる最大値以下になる。

［第１実施形態に係る点火コイルの電気回路］
次に、第１実施形態に係る点火コイル３００を含む電気回路４０１について、図８を参照して説明する。
図８は、第１実施形態に係る点火コイル３００を含む電気回路４０１を説明する図である。

図８に示すように、電気回路４０１は、点火コイル３００を有している。点火コイル３００は、所定の巻き数で巻かれた１次側コイル３１０と、１次側コイル３１０よりも多い巻き数で巻かれた２次側コイル３２０と、を含んで構成される。

１次側コイル３１０の一端は、直流電源３３０に接続されている。これにより、１次側コイル３１０には、所定の電圧（例えば１２Ｖ）が印加される。１次側コイル３１０の他端は、第１イグナイタ（第１の通電制御回路）３４０と、第２イグナイタ（第２の通電制御回路）３４１のコレクタ（Ｃ）端子に接続されている。

第１イグナイタ３４０のエミッタ（Ｅ）端子は、内部抵抗Ｒａを介して接地されている。第２イグナイタ３４１のエミッタ（Ｅ）端子は、内部抵抗Ｒｂと付加抵抗Ｒｃを介して接地されている。第１イグナイタ３４０と第２イグナイタ３４１のベース（Ｂ）端子は、それぞれ点火制御部８３に接続されている。点火制御部８３から出力された通電信号ＳＡとＳＢは、第１イグナイタ３４０と第２イグナイタ３４１のベース（Ｂ）端子に入力される。

第１イグナイタ３４０のベース（Ｂ）端子に通電信号ＳＡが入力されると、第１イグナイタ３４０のコレクタ（Ｃ）端子とエミッタ（Ｅ）端子間が通電状態となる。その結果、コレクタ（Ｃ）端子とエミッタ（Ｅ）端子間に電流が流れる。これにより、点火コイル３００の１次側コイル３１０に通電信号ＳＡが出力され、１次側コイル３１０に電流が流れて電力（電気エネルギー）が蓄積される。

また、第２イグナイタ３４１のベース（Ｂ）端子に通電信号ＳＢが入力されると、第２イグナイタ３４１のコレクタ（Ｃ）端子とエミッタ（Ｅ）端子間が通電状態となる。その結果、コレクタ（Ｃ）端子とエミッタ（Ｅ）端子間に電流が流れる。これにより、点火コイル３００の１次側コイル３１０に通電信号ＳＢが出力され、１次側コイル３１０に電流が流れて電力（電気エネルギー）が蓄積される。

点火制御部８３からの通電信号ＳＡまたは通電信号ＳＢの出力が停止して、１次側コイル３１０に流れる電流が遮断されると、１次側コイル３１０に対するコイルの巻き数比に応じた高電圧が２次側コイル３２０に発生する。

２次側コイル３２０に発生する高電圧が、点火プラグ２００の中心電極２１０（図５Ａ，Ｂ参照）に印加される。これにより、点火プラグ２００の中心電極２１０と、外側電極２２０との間に電位差が発生する。この中心電極２１０と外側電極２２０との間に発生した電位差が、ガス（気筒１５０内の混合気）の絶縁破壊電圧Ｖｍ以上になると、ガス成分が絶縁破壊されて中心電極２１０と外側電極２２０との間に放電が生じる。その結果、燃料（混合気）への点火（着火）が行われる。ここで、１次側コイル３１０の他端と接地との間の抵抗を１次抵抗とする。１次抵抗の抵抗値Ｒ１は、第１イグナイタ３４０と第２イグナイタ３４１の通電状態によって変化する。

［点火コイルへ入力される制御信号と出力］
次に、第１の実施形態に係る点火コイルへ入力される制御信号と出力の関係について説明する

図９は、電気回路４０１の点火コイル３００へ入力される制御信号と出力の関係を説明するタイミングチャートの第１の例を示す図である。

図９に示すタイミングチャートでは、図８に示す抵抗Ｒａ，Ｒｂ，Ｒｃが式（１）の関係を満たす。
Ｒａ＝Ｒｂ＝Ｒｃ＝１ …式（１）

この場合に、通電信号ＳＡがＯＦＦ、且つ、通電信号ＳＢがＯＮである場合は、１次抵抗の抵抗値Ｒ１は、「２」である（Ｒ１＝２）。一方、通電信号ＳＡがＯＮ、且つ、通電信号ＳＢがＯＦＦである場合は、１次抵抗の抵抗値Ｒ１は、「１」である（Ｒ１＝１）。

１次抵抗の抵抗値Ｒ１は、通電信号ＳＡ又は通電信号ＳＢがＯＮからＯＦＦになると、無限大になる。そして、抵抗値Ｒ１の変化が１次電流の変化となり、１次側コイル３１０に対するコイルの巻き数比に応じた電圧と電流が２次側コイル３２０に発生する。

１次側コイル３１０へ蓄えられる１次エネルギーは、１次電流Ｉ１によって決まる。１次電圧が一定である場合、１次電流Ｉ１と１次抵抗は反比例する。このため、１次抵抗の抵抗値Ｒ１が小さいと、１次エネルギーが増大し、１次抵抗の抵抗値Ｒ１が大きいと、１次エネルギーが低減する。１次エネルギーは、電圧変換して２次側へ伝達される。そのため、１次エネルギーが大きいと、２次エネルギーが増大し、１次エネルギーが小さいと、２次エネルギーが低減する。

点火プラグ２００の電極２１０，２２０間の距離が一定であり、且つ、放電路２１１の長さが一定であると仮定すると、２次電圧（Ｖ２）と２次抵抗の抵抗値は一定である。この場合の２次エネルギーは、２次電流Ｉ２の積分となる。よって、１次抵抗の抵抗値Ｒ１は、２次エネルギーと比例関係にある。

図１０は、電気回路４０１の点火コイル３００へ入力される制御信号と出力の関係を説明するタイミングチャートの第２の例を示す図である。

図１０における左側のタイミングチャートでは、図８に示す抵抗Ｒａ，Ｒｂ，Ｒｃが上述の式（１）の関係を満たす。この場合に、通電信号ＳＡがＯＮ、且つ、通電信号ＳＢがＯＮであると、１次抵抗の抵抗値Ｒ１は、「０．６６」である（Ｒ１＝０．６６）。図１０における左側のタイミングチャートに示すように、１次抵抗の抵抗値Ｒ１の低減により、２次電流Ｉ２と２次エネルギーが増大する。

図１０における右側のタイミングチャートでは、図８に示す抵抗Ｒａ，Ｒｂ，Ｒｃが式（２）及び式（３）の関係を満たす。
Ｒａ＝Ｒｂ＝１ …式（２）
Ｒｃ＝０ …式（３）

この場合に、通電信号ＳＡがＯＮ、且つ、通電信号ＳＢがＯＮであると、１次抵抗の抵抗値Ｒ１は、「０．５」である（Ｒ１＝０．５）。図１０における右側のタイミングチャートに示すように、１次抵抗の抵抗値Ｒ１の低減により、２次電流Ｉ２と２次エネルギーが増大する。

図１１は、電気回路４０１の点火コイル３００へ入力される制御信号と出力の関係を説明するタイミングチャートの第３の例を示す図である。

図１１における左側のタイミングチャートでは、図８に示す抵抗Ｒａ，Ｒｂ，Ｒｃが上述の式（２）及び式（３）の関係を満たす。この場合に、通電信号ＳＡがＯＮ、且つ、通電信号ＳＢがＯＮであると、１次抵抗の抵抗値Ｒ１は、「０．５」である（Ｒ１＝０．５）。また、通電信号ＳＡがＯＦＦ、且つ、通電信号ＳＢがＯＮであると、１次抵抗の抵抗値Ｒ１は、「１」である（Ｒ１＝１）。

図１１に示す点火プラグ２００の放電制御では、通電信号ＳＡをＯＦＦしてから適当な時間が経過した後に通電信号ＳＢをＯＦＦする。これにより、１次抵抗の抵抗値Ｒ１を変化させている。なお、図１１の左側のタイミング
チャートと右側のタイミングチャートは、通電信号ＳＢをＯＦＦするタイミングが異なる。その結果、抵抗値Ｒ１の変化時期が異なる。また、通電信号ＳＢをＯＦＦするタイミングは、いずれも再放電開始前である。

図１１に示す点火プラグ２００の放電制御では、１次抵抗の抵抗値Ｒ１を変化させることにより、１次エネルギーに重ねて２次エネルギーが放出されるように、点火コイル３００の通電を制御している。これにより、点火プラグ２００の放電開始から１次電流Ｉ１が０になる時点までの２次電流Ｉ２（２次エネルギー）を低減することができる。その結果、電流需給差を小さくすることができ、無駄な電力が増大することを防いで発熱を抑制することができる。したがって、冷却対策部品を削減することができるため、点火コイル３００の容積増大やコスト増大を抑制することができる。また、点火プラグ２００の放電開始から１次電流Ｉ１が０になる時点までの２次電流Ｉ２により、放電路２１１を維持可能な電流量を確保することができるため、着火不良を抑制することができる。

図１２は、電気回路４０１の点火コイル３００へ入力される制御信号と出力の関係を説明するタイミングチャートの第４の例を示す図である。

図１２における左側のタイミングチャートでは、図８に示す抵抗Ｒａ，Ｒｂ，Ｒｃが上述の式（１）の関係を満たす。この場合に、通電信号ＳＡがＯＮ、且つ、通電信号ＳＢがＯＮであると、１次抵抗の抵抗値Ｒ１は、「０．６６」である（Ｒ１＝０．６６）。また、通電信号ＳＡがＯＦＦ、且つ、通電信号ＳＢがＯＮであると、１次抵抗の抵抗値Ｒ１は、「２」である（Ｒ１＝２）。

図１２に示す点火プラグ２００の放電制御では、通電信号ＳＡをＯＦＦしてから適当な時間が経過した後に通電信号ＳＢをＯＦＦする。これにより、１次抵抗の抵抗値Ｒ１を変化させている。なお、図１２の左側のタイミングチャートと右側のタイミングチャートは、通電信号ＳＢをＯＦＦするタイミングが異なる。その結果、抵抗値Ｒ１の変化時期が異なっている。また、通電信号ＳＢをＯＦＦするタイミングは、いずれも再放電開始前である。

図１２に示す点火プラグ２００の放電制御では、１次抵抗の抵抗値Ｒ１を変化させることにより、１次エネルギーに重ねて２次エネルギーが放出されるように、点火コイル３００の通電を制御している。これにより、点火プラグ２００の放電開始から１次電流Ｉ１が０になる時点までの２次電流Ｉ２（２次エネルギー）を低減することができる。その結果、電流需給差を小さくすることができ、無駄な電力が増大することを防いで発熱を抑制することができる。したがって、冷却対策部品を削減することができるため、点火コイル３００の容積増大やコスト増大を抑制することができる。また、点火プラグ２００の放電開始から１次電流Ｉ１が０になる時点までの２次電流Ｉ２により、放電路２１１を維持可能な電流量を確保することができるため、着火不良を抑制することができる。

図１３は、電気回路４０１の点火コイル３００へ入力される制御信号と出力の関係を説明するタイミングチャートの第５の例を示す図である。

図１３における左側のタイミングチャートでは、図８に示す抵抗Ｒａ，Ｒｂ，Ｒｃが上述の式（１）の関係を満たす。この場合に、通電信号ＳＡがＯＮ、且つ、通電信号ＳＢがＯＮであると、１次抵抗の抵抗値Ｒ１は、「０．６６」である（Ｒ１＝０．６６）。また、通電信号ＳＡがＯＮ、且つ、通電信号ＳＢがＯＦＦであると、１次抵抗の抵抗値Ｒ１は、「１」である（Ｒ１＝１）。

図１３に示す点火プラグ２００の放電制御では、通電信号ＳＢをＯＦＦしてから適当な時間が経過した後に通電信号ＳＡをＯＦＦする。これにより、１次抵抗の抵抗値Ｒ１を変化させている。なお、図１３の左側のタイミングチャートと右側のタイミングチャートは、通電信号ＳＡをＯＦＦするタイミングが異なる。その結果、抵抗値Ｒ１の変化時期が異なっている。また、通電信号ＳＡをＯＦＦするタイミングは、いずれも再放電開始前である。

図１３に示す点火プラグ２００の放電制御では、１次抵抗の抵抗値Ｒ１を変化させることにより、１次エネルギーに重ねて２次エネルギーが放出されるように、点火コイル３００の通電を制御している。これにより、点火プラグ２００の放電開始から１次電流Ｉ１が０になる時点までの２次電流Ｉ２（２次エネルギー）を低減することができる。その結果、電流需給差を小さくすることができ、無駄な電力が増大することを防いで発熱を抑制することができる。したがって、冷却対策部品を削減することができるため、点火コイル３００の容積増大やコスト増大を抑制することができる。また、点火プラグ２００の放電開始から１次電流Ｉ１が０になる時点までの２次電流Ｉ２により、放電路２１１を維持可能な電流量を確保することができるため、着火不良を抑制することができる。

図４を参照して説明したように、内燃機関１００の運転状態（エンジンの運転条件）によって、点火プラグ２００における電極２１０，２２０間の燃料ガスの状態が異なる。これに伴い、要求エネルギーや、エネルギーの時間配分が変化する。燃料ガスの状態の主な影響因子としては、例えば、流速とＥＧＲ率を挙げることができる。

ＥＧＲ率が高くなると、燃料ガス中の不活性ガスが増加する。そのため、要求点火エネルギーが増大する。例えば、低ＥＧＲ率の場合は、イグナイタ３４０，３４１の通電個数を１個に設定し、高ＥＧＲ率の場合は、イグナイタ３４０，３４１の通電個数を２個に設定する。これにより、点火エネルギーの需給過不足を低減することができる。また、点火エネルギーをエンジンの運転条件に応じて２段階で調節することができる。その結果、消費電力の低減と着火性の改善を両立することができる。

さらなる点火エネルギーの需給過不足を低減するには、より細かな点火エネルギー供給量の調節が必要である。図７に示す無放電状態ａに示すように、通電信号ＳＡをＨＩＧＨにしている時間に応じて、充電エネルギーＥを調節することができる。このため、通電信号ＳＡの立ち上がり時期（充電開始時期）を調節することで、充電エネルギーＥを無段階で調節することができる。その結果、より細かな点火エネルギー供給量の調節を行うことができる。

図７の誘導放電後期ｄに示すとおり、要求電圧または電力の変化は、流速によって異なる。そのため、図４に示す流速に合わせて、イグナイタ３４０，３４１の通電する順番や通電する時期を変えるとよい。これにより、点火エネルギーの時間配分を調節し、点火エネルギーの需給過不足を時間単位で調節することができる。

２．第２実施形態
以下、本発明の第２実施形態に係る内燃機関制御装置について、図１４を参照して説明する。
図１４は、第２実施形態に係る点火コイルを含む電気回路を説明する図である。

第２実施形態に係る内燃機関制御装置は、第１実施形態に係る内燃機関制御装置（制御装置１）と同様の構成を有しており、異なる点は、点火コイルを含む電気回路である。そのため、ここでは、第２実施形態に係る電気回路４０２について説明し、第１実施形態と重複する構成についての説明を省略する。なお、図１４において第１実施形態と共通の構成には、同一の符号を付している。

図１４に示すように、第２実施形態に係る電気回路４０２は、タイマー回路３４２を有している。タイマー回路３４２は、点火制御部８３に接続されている。また、第１イグナイタ３４０と第２イグナイタ３４１のベース（Ｂ）端子は、それぞれタイマー回路３４２に接続されている。

タイマー回路３４２は、点火制御部８３から通電信号ＳＣを受ける。タイマー回路３４２は、点火制御部８３から通電信号ＳＣを受けて予め定めた第１の時間が経過後に、通電信号ＳＡを第１イグナイタ３４０に出力する。また、タイマー回路３４２は、点火制御部８３から通電信号ＳＣを受けて予め定めた第２の時間が経過後に、通電信号ＳＢを第２イグナイタ３４１に出力する。第１の時間は、第２の時間と異なる。

第２実施形態では、タイマー回路３４２を備えるため、点火制御部８３に接続される信号線を１本にすることができる。また、第１実施形態と同様に、点火プラグ２００の放電開始から１次電流Ｉ１が０になる時点までの２次電流Ｉ２（２次エネルギー）を低減することができる。その結果、電流需給差を小さくすることができ、無駄な電力が増大することを防ぐことができる。また、冷却対策部品を削減することができるため、点火コイル３００の容積増大やコスト増大を抑制することができる。さらに、点火プラグ２００の放電開始から１次電流Ｉ１が０になる時点までの２次電流Ｉ２により、放電路２１１を維持可能な電流量を確保することができるため、着火不良を抑制することができる。

３.まとめ
以上説明したように、上述した実施形態に係る内燃機関（内燃機関１００）の制御装置（制御装置１）は、１次側コイル（１次側コイル３１０）と、１次側コイルの通電が遮断されると、起電力が生じる２次側コイル（２次側コイル３２０）と、２次側コイルに接続された点火プラグ（点火プラグ２００）とを有する内燃機関を制御する。この内燃機関制御装置は、１次側コイルの通電を制御する第１の通電制御回路（第１イグナイタ３４０）と、第１の通電制御回路と並列に接続され、１次側コイルの通電を制御する第２の通電制御回路（第２イグナイタ３４１）と、点火制御部（点火制御部８３）とを備える。点火制御部は、第１の通電制御回路及び第２の通電制御回路をＯＮにした後、第１の通電制御回路の通電ＯＦＦ時期と、第２の通電制御回路の通電ＯＦＦ時期とに時間差を設けるように制御する。そして、点火制御部は、第１の通電制御回路と第２の通電制御回路の通電ＯＦＦ時期を、点火プラグによる放電の終了前に行う。

これにより、１次側コイルを流れる１次電流Ｉ１が０になる時点までの、２次側コイルを流れる２次電流Ｉ２を低減することができる。その結果、電流需給差を小さくすることができ、無駄な電力が増大することを防いで発熱を抑制することができる。したがって、冷却対策部品を削減することができるため、１次側コイル及び２次側コイル（点火コイル）の容積増大やコスト増大を抑制することができる。また、点火プラグの放電路を維持可能な電流量を確保することができるため、着火不良を抑制することができる。

また、上述した実施形態に係る内燃機関（内燃機関１００）の制御装置（制御装置１）において、点火制御部（点火制御部８３）は、第１の通電制御回路（第１イグナイタ３４０）を通電ＯＦＦした後、２次側コイル（２次側コイル３２０）に流れる２次電流Ｉ２が０になる前に、第２の通電制御回路（第２イグナイタ３４１）の通電をＯＦＦする。これにより、需要に見合った２次電流Ｉ２を供給することができ、点火プラグの放電路を伸長させることができる。その結果、着火性を向上させることができる。

また、上述した実施形態に係る内燃機関（内燃機関１００）の制御装置（制御装置１）において、点火制御部（点火制御部８３）は、点火プラグ（点火プラグ２００）による再放電開始前に、第２の通電制御回路の通電ＯＦＦを実施する。これにより、需要に見合った２次電流Ｉ２を供給することができ、点火プラグの放電路を伸長させることができる。その結果、着火性を向上させることができる。

また、上述した実施形態に係る内燃機関（内燃機関１００）の制御装置（制御装置１）において、第１の通電制御回路（第１イグナイタ３４０）と第２の通電制御回路（第２イグナイタ３４１）は、通電抵抗が異なる。これにより、需要に応じた２次電流Ｉ２の可変を容易に行うことができ、電流需給差の縮小を図ることができる。その結果、無駄な電力が増大することを防いで発熱を抑制することができる。

また、上述した実施形態に係る内燃機関（内燃機関１００）の制御装置（制御装置１）において、点火制御部（点火制御部８３）は、運転条件に応じて通電させる通電制御回路の個数を変える。これにより、要求点火エネルギーに応じた放電を実行することができ、点火エネルギーの需給過不足を低減することができる。また、点火エネルギーをエンジンの運転条件に応じて２段階で調節することができるため、消費電力の低減と着火性の改善を両立することができる。

また、上述した実施形態に係る内燃機関（内燃機関１００）の制御装置（制御装置１）において、点火制御部（点火制御部８３）は、運転条件に応じて第１の通電制御回路（第１イグナイタ３４０）及び第２の通電制御回路（第２イグナイタ３４１）の通電している時間を変える。これにより、充電エネルギーを無段階で調節することができる。

また、上述した実施形態に係る内燃機関（内燃機関１００）の制御装置（制御装置１）において、点火制御部（点火制御部８３）は、運転条件に応じて第１の通電制御回路（第１イグナイタ３４０）及び第２の通電制御回路（第２イグナイタ３４１）の通電させる順番を変える。これにより、点火プラグ（点火プラグ２００）の電極間における流速によって異なる要求電圧に応じて点火エネルギーの時間配分を調節することができる。その結果、点火エネルギーの需給過不足を時間単位で調節することができる。

また、上述した実施形態に係る内燃機関（内燃機関１００）の制御装置（制御装置１）において、点火制御部（点火制御部８３）は、運転条件に応じて第１の通電制御回路（第１イグナイタ３４０）及び第２の通電制御回路（第２イグナイタ３４１）の通電する時期を変える。これにより、点火プラグ（点火プラグ２００）の電極間における流速によって異なる要求電圧に応じて点火エネルギーの時間配分を調節することができる。その結果、点火エネルギーの需給過不足を時間単位で調節することができる。

また、上述した実施形態に係る内燃機関（内燃機関１００）の制御装置（制御装置１）において、第１の通電制御回路（第１イグナイタ３４０）と第２の通電制御回路（第２イグナイタ３４１）の位相差制御を実施するタイマー回路を備える。これにより、点火制御部（点火制御部８３）に接続される信号線を１本にすることができる。

以上、本発明の内燃機関制御装置の実施形態について、その作用効果も含めて説明した。しかしながら、本発明の内燃機関制御装置は、上述の実施形態に限定されるものではなく、請求の範囲に記載した発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々の変形実施が可能である。

また、上述した実施形態は、本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施形態の構成の一部を他の実施形態の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施形態の構成に他の実施形態の構成を加えることも可能である。また、各実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。

例えば、上述した実施形態では、第１イグナイタ３４０と第２イグナイタ３４１の２つのイグナイタ（通電制御回路）を用いた。しかし、本発明に係る内燃機関制御装置としては、並列に接続された３つ以上のイグナイタ（通電制御回路）を用いてもよい。これにより、需要に応じた２次電流Ｉ２の可変をより細かく制御することができ、電流需給差の縮小を図ることができる。

１…制御装置、 １０…アナログ入力部、 ２０…デジタル入力部、 ３０…Ａ／Ｄ変換部、 ４０…ＲＡＭ、 ５０…ＭＰＵ、 ６０…ＲＯＭ、 ７０…Ｉ／Ｏポート、 ８０…出力回路、 ８１…全体制御部、 ８２…燃料噴射制御部、 ８３…点火制御部、 ８４…気筒判別部、 ８５…角度情報生成部、 ８６…回転数情報生成部、 ８７…吸気量計測部、 ８８…負荷情報生成部、 ８９…水温計測部、 １００…内燃機関、 １１０…エアクリーナ、 １１１…吸気管、 １１２…吸気マニホールド、 １１３…スロットル弁、 １１５…吸気温センサ、 １２０…リングギア、 １２３…クランクシャフト、 １２５…アクセルペダル、 １３０…燃料タンク、 １３１…燃料ポンプ、 １３２…プレッシャレギュレータ、 １３３…燃料配管、 １３４…燃料噴射装置、 １５０…気筒、 １５１…吸気弁、 １５２…排気弁、 １６０…排気マニホールド、 １６１…三元触媒、 １７０…ピストン、 ２００…点火プラグ、 ２１０…中心電極、 ２１１…放電路、 ２２０…外側電極、 ２３０…絶縁体、 ３００…点火コイル、 ３１０…１次側コイル、 ３２０…２次側コイル、 ３３０…直流電源、 ３４０…第１イグナイタ（第１の通電制御回路）、 ３４１…第２イグナイタ（第２の通電制御回路）、 ３４２…タイマー回路、 ４００，４０１…電気回路

Claims (8)

1. １次側コイルと、前記１次側コイルの通電が遮断されると、起電力が生じる２次側コイルと、前記２次側コイルに接続された点火プラグとを有する内燃機関を制御する内燃機関制御装置において、
   前記１次側コイルの通電を制御する第１の通電制御回路と、
   前記第１の通電制御回路と並列に接続され、前記１次側コイルの通電を制御する第２の通電制御回路と、
   前記第１の通電制御回路及び前記第２の通電制御回路をＯＮにした後、前記第１の通電制御回路の通電ＯＦＦ時期と、前記第２の通電制御回路の通電ＯＦＦ時期とに時間差を設けるように制御する点火制御部と、を備え、
   前記点火制御部は、前記第１の通電制御回路と前記第２の通電制御回路の通電ＯＦＦ時期を、前記点火プラグによる放電の終了前に行い、運転条件に応じて前記第１の通電制御回路及び前記第２の通電制御回路の通電させる順番を変える
   内燃機関制御装置。
2. 前記点火制御部は、前記第１の通電制御回路を通電ＯＦＦした後、前記２次側コイルに流れる２次電流が０になる前に、前記第２の通電制御回路の通電をＯＦＦする
   請求項１に記載の内燃機関制御装置。
3. 前記点火制御部は、前記点火プラグによる再放電開始前に、前記第２の通電制御回路の通電ＯＦＦを実施する
   請求項１又は２に記載の内燃機関制御装置。
4. 前記第１の通電制御回路と前記第２の通電制御回路は、通電抵抗が異なる
   請求項１に記載の内燃機関制御装置。
5. 前記点火制御部は、運転条件に応じて通電させる通電制御回路の個数を変える
   請求項１に記載の内燃機関制御装置。
6. 前記点火制御部は、運転条件に応じて前記第１の通電制御回路及び前記第２の通電制御回路の通電している時間を変える
   請求項１に記載の内燃機関制御装置。
7. 前記点火制御部は、運転条件に応じて前記第１の通電制御回路及び前記第２の通電制御回路の通電する時期を変える
   請求項１に記載の内燃機関制御装置。
8. 前記第１の通電制御回路と前記第２の通電制御回路の位相差制御を実施するタイマー回路を備える
   請求項１に記載の内燃機関制御装置。

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