JP7384608B2 - 研磨パッド及び研磨加工物の製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、研磨パッド及び研磨加工物の製造方法に関する。
半導体デバイス、電子部品等の材料、特に、Ｓｉ基板（シリコンウェハ）、ハードディスク用基板、ガラスやＬＣＤ（液晶ディスプレイ）用基板等の薄型基板（被研磨物）の表面（加工面）では、研磨スラリーを用いて研磨パッドによる化学機械研磨加工が行われる。
このような研磨加工に用いられる研磨パッドとして、たとえば、ディッシング低減を目的として、約１～３．６の３０℃～９０℃でのＥ′の比を有する研磨層を備える研磨パッドを用いることや（特許文献１）、また、プラナリゼーション性能と低欠陥性能率の両立を目的として、０．１容量％の気孔率を有し、４０℃及び１ｒａｄ／ｓｅｃで３８５～７５０ ｌ／ＰａのＫＥＬエネルギー損失係数ならびに４０℃及び１ｒａｄ／ｓｅｃで１００～４００ＭＰａの弾性率Ｅ′を有するポリマー材料を研磨層として備える研磨パッドを用いることが知られている（特許文献２）。
しかしながら、上記特許文献１及び２に記載の研磨パッドを用いた場合には、得られる被研磨物の面品位が高いとは言えず、例えばスクラッチなどが生じることがわかってきた。
本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、スクラッチの発生を低減することのできる研磨パッド及び研磨加工物の製造方法を提供することを目的とする。
本発明者は、上記課題を解決するため鋭意研究をした結果、浸水（水中）条件下と乾燥条件下において動的粘弾性測定を行った場合において、得られるｔａｎδのピークの値が所定の関係を満たすポリウレタンシートを研磨層として用いることにより、上記課題を解決しうることを見出して、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は以下のとおりである。
〔１〕
研磨層としてポリウレタンシートを備え、
該ポリウレタンシートは、浸水状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδのピーク値αが、乾燥状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδのピーク値βよりも大きい、
研磨パッド。
〔２〕
前記ピーク値βに対する前記ピーク値αの変化率が、１．０３～１．３０である、
〔１〕に記載の研磨パッド。
〔３〕
前記ピーク値αが、０．１０以上である、
〔１〕又は〔２〕に記載の研磨パッド。
〔４〕
前記ピーク値αにおけるピーク温度Ａが、６０～８５℃である、
〔１〕～〔３〕のいずれか一項に記載の研磨パッド。
〔５〕
前記ポリウレタンシートは、浸水状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδと、乾燥状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδとが、同一の値となる温度を、７０℃以上に有する、
〔１〕～〔４〕のいずれか一項に記載の研磨パッド。
〔６〕
前記ポリウレタンシートは、ポリウレタン樹脂と、該ポリウレタン樹脂中に分散した中空微粒子とを含む、
〔１〕～〔５〕のいずれか一項に記載の研磨パッド。
〔７〕
研磨スラリーの存在下、〔１〕～〔６〕のいずれか１項に記載の研磨パッドを用いて、被研磨物を研磨する研磨工程を有する、
研磨加工物の製造方法。
〔１〕
研磨層としてポリウレタンシートを備え、
該ポリウレタンシートは、浸水状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδのピーク値αが、乾燥状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδのピーク値βよりも大きい、
研磨パッド。
〔２〕
前記ピーク値βに対する前記ピーク値αの変化率が、１．０３～１．３０である、
〔１〕に記載の研磨パッド。
〔３〕
前記ピーク値αが、０．１０以上である、
〔１〕又は〔２〕に記載の研磨パッド。
〔４〕
前記ピーク値αにおけるピーク温度Ａが、６０～８５℃である、
〔１〕～〔３〕のいずれか一項に記載の研磨パッド。
〔５〕
前記ポリウレタンシートは、浸水状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδと、乾燥状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδとが、同一の値となる温度を、７０℃以上に有する、
〔１〕～〔４〕のいずれか一項に記載の研磨パッド。
〔６〕
前記ポリウレタンシートは、ポリウレタン樹脂と、該ポリウレタン樹脂中に分散した中空微粒子とを含む、
〔１〕～〔５〕のいずれか一項に記載の研磨パッド。
〔７〕
研磨スラリーの存在下、〔１〕～〔６〕のいずれか１項に記載の研磨パッドを用いて、被研磨物を研磨する研磨工程を有する、
研磨加工物の製造方法。
本発明によれば、スクラッチの発生を低減することのできる研磨パッド及び研磨加工物の製造方法を提供することができる。
以下、本発明の実施の形態（以下、「本実施形態」という。）について詳細に説明するが、本発明はこれに限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で様々な変形が可能である。
〔研磨パッド〕
本実施形態の研磨パッドは、研磨層としてポリウレタンシートを備え、該ポリウレタンシートは、浸水状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδのピーク値αが、乾燥状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδのピーク値βよりも大きい。
本実施形態の研磨パッドは、研磨層としてポリウレタンシートを備え、該ポリウレタンシートは、浸水状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδのピーク値αが、乾燥状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδのピーク値βよりも大きい。
（損失正接ｔａｎδ）
損失正接ｔａｎδは、貯蔵弾性率Ｅ’（弾性成分）に対する損失弾性率Ｅ’’（粘性成分）の比で表される値であり、測定条件下において、測定対象となる物質が示す弾性と粘性のバランスを示す指標となる。損失正接ｔａｎδは、測定対象となる物質が乾燥状態か浸水状態かによって異なることや、測定時の周波数によっても異なることが知られている。
損失正接ｔａｎδは、貯蔵弾性率Ｅ’（弾性成分）に対する損失弾性率Ｅ’’（粘性成分）の比で表される値であり、測定条件下において、測定対象となる物質が示す弾性と粘性のバランスを示す指標となる。損失正接ｔａｎδは、測定対象となる物質が乾燥状態か浸水状態かによって異なることや、測定時の周波数によっても異なることが知られている。
スラリーと研磨パッドが接触する研磨工程では、研磨面は浸水状態にある。このことから、本実施形態においては、浸水状態における損失正接ｔａｎδのピーク値が乾燥状態よりも高い、すなわち、浸水状態において貯蔵弾性率Ｅ’（弾性成分）に対して損失弾性率Ｅ’’（粘性成分）がより優位となる状態が発現するようにする。これにより、研磨時における被研磨物（ワーク）への接触状態がより良化し、また、研磨くずの執拗な押し付けが抑制され、スクラッチの発生が抑制される。
なお、ここで、「２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδのピーク」とは、２０～１００℃の範囲における損失正接ｔａｎδの極大値を意味する。また、これに加え、本実施形態において「ピーク」とは、極大値となる温度±５℃の温度範囲において、最大値と最小値の差が、０．０５以上のであるものをいい、ノイズなどに由来するこれ以上細かい上下変動についてはピークとは解釈しない。
より具体的には、ピーク値βとピーク値αの差は、好ましくは０．００３～０．０８０であり、より好ましくは０．００５～０．０８０であり、さらに好ましくは０．０１０～０．０８０であり、特に好ましくは０．０１５～０．０８０である。また、乾燥状態における損失正接ｔａｎδのピーク値βから、浸水状態における損失正接ｔａｎδのピーク値αへのピーク増加の程度、すなわち、ピーク値βに対するピーク値αの変化率は、好ましくは１．０３～１．５０であり、より好ましくは１．０５～１．５０であり、さらに好ましくは１．０５～１．３０であり、特に好ましくは１．０５～１．２５である。ピーク値βとピーク値αの差や、ピーク値βに対するピーク値αの変化率が上記範囲内であることにより、浸水状態において貯蔵弾性率Ｅ’（弾性成分）に対して損失弾性率Ｅ’’（粘性成分）がより優位となる状態が有効に発現し、スクラッチの発生がより抑制される傾向にある。
ピーク温度Ａにおける損失正接ｔａｎδのピーク値αは、好ましくは０．１０以上であり、より好ましくは０．１５以上であり、さらに好ましくは０．１６～０．３５であり、特に好ましくは０．１６～０．２０である。また、ピーク温度Ｂにおける損失正接ｔａｎδのピーク値βは、好ましくは０．１０～０．３５であり、より好ましくは０．１２～０．２５であり、さらに好ましくは０．１３～０．１８であ、よりさらに好ましくは０．１３～０．１７であり、さらにより好ましくは０．１３～０．１６であり、特に好ましくは０．１３～０．１５である。ピーク値αおよびピーク値βがそれぞれ上記範囲内であることにより、浸水状態において貯蔵弾性率Ｅ’（弾性成分）に対して損失弾性率Ｅ’’（粘性成分）がより優位となる状態が有効に発現し、スクラッチの発生がより抑制される傾向にある。
ピーク値αにおけるピーク温度Ａは、好ましくは６０～８５℃であり、より好ましくは６０～８０℃であり、さらに好ましくは６０～７５℃であり、特に好ましくは６５～７５℃である。また、ピーク値βにおけるピーク温度Ｂは、好ましくは６５～１００℃であり、より好ましくは７５～９５℃であり、さらに好ましくは７８～９５℃であり、よりさらに好ましくは８０～９５℃であり、特に好ましくは８５～９５℃である。損失正接ｔａｎδのピークが上記温度範囲内にあることにより、研磨工程の温度と近い温度範囲において、貯蔵弾性率Ｅ’（弾性成分）に対して損失弾性率Ｅ’’（粘性成分）がより優位となる状態が発現し、スクラッチの発生がより抑制される傾向にある。
浸水状態において貯蔵弾性率Ｅ’（弾性成分）に対して損失弾性率Ｅ’’（粘性成分）がより優位となる状態が発現するようにする観点からは、浸水状態の動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδの値が、乾燥状態の動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδの値よりも大きくなるような温度領域が研磨工程の温度と重複することが好ましい。このような観点から、浸水状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδと、乾燥状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδとが、同一の値となる温度（以下、「交点温度」ともいう）を調整することができる。より具体的には、交点温度は、好ましくは７０℃以上であり、好ましくは７０℃以上であり、より好ましくは７２～９０℃であり、さらに好ましくは７５～９０℃である。交点温度が７０℃以上であることにより、それ以下の温度領域においては、浸水状態の動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδの値が乾燥状態の動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδの値よりも大きくなるような温度領域となる。したがって、浸水状態において貯蔵弾性率Ｅ’（弾性成分）に対して損失弾性率Ｅ’’（粘性成分）がより優位となる状態がより有効に発現し、スクラッチの発生がより抑制される傾向にある。
本実施形態の動的粘弾性測定は、常法に従って行うことができるが、浸水状態における動的粘弾性測定では、温度２３℃の水中に３日間浸漬した研磨層をサンプルとして用い、かつ、水に浸漬した状態でサンプルの測定を行う。また、乾燥状態における動的粘弾性測定では、温度２３℃（±２℃）、相対湿度５０％（±５％）の恒温恒湿槽中で４０時間保持した研磨層をサンプルとして用い、かつ、通常の大気雰囲気下（乾燥状態）でサンプルの測定を行う。このような測定が可能な動的粘弾性測定装置としては、たとえば、パーキンエルマージャパン社製のＤＭＡ８０００などを例示することができる。その他の条件については、特に制限されるものではないが、実施例において記載した条件により測定することができる。
（ポリウレタンシート）
上記特性を有する研磨層としては、ポリウレタンシートを用いる。ポリウレタンシートを構成するポリウレタン樹脂としては、特に制限されないが、例えば、ポリエステル系ポリウレタン樹脂、ポリエーテル系ポリウレタン樹脂、及びポリカーボネート系ポリウレタン樹脂が挙げられる。これらは１種を単独で又は２種以上を組み合わせて用いてもよい。
上記特性を有する研磨層としては、ポリウレタンシートを用いる。ポリウレタンシートを構成するポリウレタン樹脂としては、特に制限されないが、例えば、ポリエステル系ポリウレタン樹脂、ポリエーテル系ポリウレタン樹脂、及びポリカーボネート系ポリウレタン樹脂が挙げられる。これらは１種を単独で又は２種以上を組み合わせて用いてもよい。
このようなポリウレタン樹脂としては、ウレタンプレポリマーと硬化剤との反応物であれば特に限定されず、種々公知のものを適用できる。ここで、ウレタンプレポリマーとしては、特に限定されないが、例えば、ヘキサメチレンジイソシアネートとヘキサントリオールとの付加物；２，４－トリレンジイソシアネートとプレンツカテコールとの付加物；トリレンジイソシアネートとヘキサントリオールとの付加物；トリレンジイソシアネートとトリメチロールプロパンとの付加物；キシリレンジイソシアネートとトリメチロールプロパンとの付加物；ヘキサメチレンジイソシアネートとトリメチロールプロパンとの付加物；及びイソシアヌル酸とヘキサメチレンジイソシアネートとの付加物が挙げられる。また、これ以外の、ポリイソシアネート化合物とポリオール化合物との反応により調製されるイソシアネート基含有化合物や、市販されている多様なウレタンプレポリマーを使用してもよい。ウレタンプレポリマーは１種単独で用いても、２種以上を併用してもよい。
イソシアネート基含有化合物に用いられるポリイソシアネート化合物としては、分子内に２つ以上のイソシアネート基を有していれば特に制限されるものではない。例えば、分子内に２つのイソシアネート基を有するジイソシアネート化合物としては、ｍ－フェニレンジイソシアネート、ｐ－フェニレンジイソシアネート、２，６－トリレンジイソシアネート（２，６－ＴＤＩ）、２，４－トリレンジイソシアネート(２，４－ＴＤＩ)、ナフタレン－１，４－ジイソシアネート、ジフェニルメタン－４，４’－ジイソシアネー卜（ＭＤＩ）、４，４’－メチレン－ビス（シクロヘキシルイソシアネート）（水添ＭＤＩ）、３，３’－ジメトキシ－４，４’－ビフェニルジイソシアネート、３，３’－ジメチルジフェニルメタン－４，４’－ジイソシアネート、キシリレン－１、４－ジイソシアネート、４，４’－ジフェニルプロパンジイソシアネート、トリメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、プロピレン－１，２－ジイソシアネート、ブチレン－１，２－ジイソシアネート、シクロヘキシレン－１，２－ジイソシアネート、シクロヘキシレン－１，４－ジイソシアネート、ｐ－フェニレンジイソチオシアネート、キシリレン－１，４－ジイソチオシアネート、エチリジンジイソチオシアネート等を挙げることができる。
ポリイソシアネート化合物としては、ジイソシアネート化合物が好ましく、中でも２，４－ＴＤＩ、２，６－ＴＤＩ、ＭＤＩ、がより好ましく、２，４－ＴＤＩ、２，６－ＴＤＩが特に好ましい。
これらのポリイソシアネート化合物は、単独で用いてもよく、複数のポリイソシアネー
ト化合物を組み合わせて用いてもよい。
ポリイソシアネート化合物としては、２，４－ＴＤＩ及び／又は２，６－ＴＤＩを含むことが好ましく、２，４－ＴＤＩ及び２，６－ＴＤＩを含むことがより好ましい。２，４－ＴＤＩ及び２，６－ＴＤＩのみからなることがさらにより好ましい。２，４－ＴＤＩ対２，６－ＴＤＩの質量比は、１００：０～５０：５０であることが好ましく、９０：１０～６０：４０であることがより好ましく、９０：１０～７０：３０であることがさらにより好ましく８０：２０であることがさらにより好ましい。
ポリイソシアネート化合物としては、ジイソシアネート化合物が好ましく、中でも２，４－ＴＤＩ、２，６－ＴＤＩ、ＭＤＩ、がより好ましく、２，４－ＴＤＩ、２，６－ＴＤＩが特に好ましい。
これらのポリイソシアネート化合物は、単独で用いてもよく、複数のポリイソシアネー
ト化合物を組み合わせて用いてもよい。
ポリイソシアネート化合物としては、２，４－ＴＤＩ及び／又は２，６－ＴＤＩを含むことが好ましく、２，４－ＴＤＩ及び２，６－ＴＤＩを含むことがより好ましい。２，４－ＴＤＩ及び２，６－ＴＤＩのみからなることがさらにより好ましい。２，４－ＴＤＩ対２，６－ＴＤＩの質量比は、１００：０～５０：５０であることが好ましく、９０：１０～６０：４０であることがより好ましく、９０：１０～７０：３０であることがさらにより好ましく８０：２０であることがさらにより好ましい。
イソシアネート基含有化合物に用いられるポリオール化合物としては、エチレングリコール、ジエチレングリコール（ＤＥＧ）、ブチレングリコール等のジオール化合物、トリオール化合物等；ポリプロピレングリコール（ＰＰＧ）、ポリ（オキシテトラメチレン）グリコール（ＰＴＭＧ）等のポリエーテルポリオール化合物；エチレングリコールとアジピン酸との反応物やブチレングリコールとアジピン酸との反応物等のポリエステルポリオール化合物；ポリカーボネートポリオール化合物、ポリカプロラクトンポリオール化合物等を挙げることができる。また、エチレンオキサイドを付加した３官能性プロピレングリコールを用いることもできる。これらの中でも、ＰＴＭＧが好ましく、ＰＴＭＧとＤＥＧを組み合わせて用いることも好ましい。ＰＴＭＧの数平均分子量（Ｍｎ）は、５００～２０００であることが好ましく、６００～１３００であることがより好ましく、６５０～１０００であることがさらにより好ましい。ポリオール化合物の分子量、あるいは、用いるポリオール化合物の組み合わせにより、浸水状態及び乾燥状態の損失正接ｔａｎδを調整することができる。数平均分子量は、ゲル浸透クロマトグラフィー（Gel Permeation Chromatography : GPC）により測定することができる。なお、ポリウレタン樹脂からポリオール化合物の数平均分子量を測定する場合は、アミン分解等の常法により各成分を分解した後、GPCによって推定することもできる。ポリオール化合物は単独で用いてもよく、複数のポリオール化合物を組み合わせて用いてもよい。
ウレタンプレポリマーのＮＣＯ当量は、好ましくは３００～７００であり、より好ましくは３５０～６００であり、さらに好ましくは４００～５００である。なお、「ＮＣＯ当量」は、“（ポリイソシアネート化合物の質量部十ポリオール化合物の質量部）／［（ポリイソシアネート化合物１分子当たりの官能基数×ポリイソシアネート化合物の質量部／ポリイソシアネート化合物の分子量）－（ポリオール化合物１分子当たりの官能基数×ポリオール化合物の質量部／ポリオール化合物の分子量）］"で求められ、ＮＣＯ基１個当たりのウレタンプレポリマーの分子量を示す数値である。
また、硬化剤としては、特に限定されないが、例えば、エチレンジアミン、プロピレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、イソホロンジアミン、ジシクロヘキシルメタン－４，４’－ジアミン、３，３’－ジクロロ－４，４’－ジアミノジフェニルメタン（ＭＯＣＡ）、４－メチル－２，６－ビス（メチルチオ）－１，３－ベンゼンジアミン、２－メチル－４，６－ビス（メチルチオ）－１，３－ベンゼンジアミン、２，２－ビス（３－アミノ－４－ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２－ビス［３－（イソプロピルアミノ）－４－ヒドロキシフェニル］プロパン、２，２－ビス［３－（１－メチルプロピルアミノ）－４－ヒドロキシフェニル］プロパン、２，２－ビス［３－（１－メチルペンチルアミノ）－４－ヒドロキシフェニル］プロパン、２，２－ビス（３，５－ジアミノ－４－ヒドロキシフェニル）プロパン、２，６－ジアミノ－４－メチルフェノール、トリメチルエチレンビス－４－アミノベンゾネート、及びポリテトラメチレンオキサイド－ｄｉ－ｐ－アミノベンゾネート等の多価アミン化合物；エチレングリコール、プロピレングリコール、ジエチレングリコール、トリメチレングリコール、テトラエチレングリコール、トリエチレングリコール、ジプロピレングリコール、１，４－ブタンジオール、１，３－ブタンジオール、２，３－ブタンジオール、１，２－ブタンジオール、３－メチル－１，２－ブタンジオール、１，２－ペンタンジオール、１，４－ペンタンジオール、２，４－ペンタンジオール、２，３－ジメチルトリメチレングリコール、テトラメチレングリコール、３－メチル－４，３－ペンタンジオール、３－メチル－４，５－ペンタンジオール、２，２，４－トリメチル－１，３－ペンタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、１，５－ヘキサンジオール、１，４－ヘキサンジオール、２，５－ヘキサンジオール、１，４－シクロヘキサンジメタノール、ネオペンチルグリコール、グリセリン、トリメチロールプロパン、トリメチロールエタン、トリメチロールメタン、ポリ（オキシテトラメチレン）グリコール、ポリエチレングリコール、及びポリプロピレングリコール等の多価アルコール化合物が挙げられる。また、多価アミン化合物が水酸基を有していてもよく、このようなアミン系化合物として、例えば、２－ヒドロキシエチルエチレンジアミン、２－ヒドロキシエチルプロピレンジアミン、ジ－２－ヒドロキシエチルエチレンジアミン、ジ－２－ヒドロキシエチルプロピレンジアミン、２－ヒドロキシプロピルエチレンジアミン、ジ－２－ヒドロキシプロピルエチレンジアミン等を挙げることができる。
多価アミン化合物としては、ジアミン化合物が好ましく、特に３，３’－ジクロロ－４，４’－ジアミノジフェニルメタンが好ましい。また、多価アルコール化合物としては、これらの中でも、ポリプロピレングリコールが好ましく、数平均分子量が１０００～３０００のポリプロピレングリコールがより好ましく、数平均分子量が１５００～２５００のポリプロピレングリコールがさらにより好ましい。硬化剤は１種単独で用いても、２種以上を併用してもよい。
硬化剤は、ウレタンプレポリマー１００質量部に対して、１０～６０質量部添加されることが好ましく、２０～５０質量部添加されることがより好ましく、２０～４０質量部添加されることがさらにより好ましい。
ウレタンプレポリマーの分子量（重合度）や、ウレタンプレポリマーと硬化剤との組み合わせにより、浸水状態及び乾燥状態の損失正接ｔａｎδを調整することができる。このような観点から、例えば、ウレタンプレポリマーとしてのイソシアネート基含有化合物の末端に存在するイソシアネート基に対する、硬化剤に存在する活性水素基（アミノ基及び水酸基）の当量比であるＲ値が、０．７０～１．３０となるように各成分を混合することが好ましく、０．７５～１．２０がより好ましく、０．８０～１．１０がさらにより好ましく、０．８０～１．００がさらにより０．８５～０．９５がさらにより好ましい。
また、ポリウレタンシートは、気泡を有する発泡ポリウレタンシートが好ましい。また、発泡ポリウレタンシートの気泡は、その態様によって、複数の気泡が独立して存在する独立気泡と、複数の気泡が連通孔でつながっている連続気泡に分類される。このなかでも、本実施形態のポリウレタンシートは独立気泡を有することが好ましく、ポリウレタン樹脂と、該ポリウレタン樹脂中に分散した中空微粒子とを含むポリウレタンシートであることがより好ましい。中空微粒子を用いることにより、損失正接ｔａｎδのピーク温度の調整をしやすくなる傾向にある。
独立気泡を有するポリウレタンシートは、外殻を有し、なかが中空状である中空微粒子を用いることにより成形することができる。中空微粒子は、市販のものを使用してもよく、常法により合成することにより得られたものを使用してもよい。中空微粒子の外殻の材質としては、特に制限されないが、例えば、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリ（メタ）アクリル酸、ポリアクリルアミド、ポリエチレングリコール、ポリヒドロキシエーテルアクリライト、マレイン酸共重合体、ポリエチレンオキシド、ポリウレタン、ポリ（メタ）アクリロニトリル、ポリ塩化ビニリデン、ポリ塩化ビニル及び有機シリコーン系樹脂、並びにそれらの樹脂を構成する単量体を２種以上組み合わせた共重合体が挙げられる。また、市販品の中空微粒子としては、以下に限定されないが、例えば、エクスパンセルシリーズ（アクゾ・ノーベル社製商品名）、マツモトマイクロスフェア（松本油脂（株）社製商品名）などが挙げられる。
ポリウレタンシートにおける中空微粒子の形状は特に限定されず、例えば、球状及び略球状であってもよい。中空微粒子の平均粒径は、特に制限されないが、好ましくは５～２００μｍであり、より好ましくは５～８０μｍであり、さらに好ましくは５～５０μｍであり、特に好ましくは１０～３５μｍである。このような中空微粒子を用いることによっても、浸水状態及び乾燥状態の損失正接ｔａｎδを調整することができる。なお、平均粒径は、レーザー回折式粒度分布測定装置（例えばスペクトリス（株）製、マスターサイザ－２０００）により測定することができる。
中空微粒子は、ウレタンプレポリマー１００質量部に対して、好ましくは０．１～１０質量部、より好ましくは１～５質量部、さらにより好ましくは１～３質量部となるように添加する。
また、上記の成分以外に、本発明の効果を損なわない範囲において、従来使用されている発泡剤を、前記中空微粒子と併用してもよく、下記混合工程中に前記各成分に対して非反応性の気体を吹き込んでもよい。該発泡剤としては、水や、炭素数５又は６の炭化水素を主成分とする発泡剤が挙げられる。該炭化水素としては、例えば、ｎ－ペンタン、ｎ－ヘキサンなどの鎖状炭化水素や、シクロペンタン、シクロヘキサンなどの脂環式炭化水素が挙げられる。また、前記各成分に加えて、公知の整泡剤、難燃剤、着色剤、可塑剤等を添加してもよい。
ポリウレタンシートの製造方法は、特に制限されないが、例えば、ウレタンプレポリマーと硬化剤とを反応させて、ポリウレタン樹脂ブロックを形成し、得られたポリウレタン樹脂ブロックからシートを切り出す方法が挙げられる。混合工程では、ウレタンプレポリマーと硬化剤を混合機内に供給して攪拌・混合する。また、中空微粒子を使用する場合には、ウレタンプレポリマーと硬化剤と中空微粒子を混合することで、中空微粒子が取り込まれたポリウレタン樹脂ブロックを得ることができる。混合する順序に特に制限はないが、ウレタンプレポリマーと中空微粒子とを先に混合させておき、これに硬化剤を混合機内に供給することが好ましい。このようにして、ポリウレタン樹脂ブロック用の混合液が調製される。混合工程は、上記各成分の流動性を確保できる温度に加温した状態で行われる。
例えば、中空微粒子を含む３０～９０℃に加温したウレタンプレポリマー（例えばイソシアネート基含有化合物）の溶液に、硬化剤を温調可能なジャケット付き混合機に投入し、３０～１３０℃で攪拌する。必要に応じて攪拌機付きジャケット付きのタンクに混合液を受けて熟成させても良い。攪拌時間は混合機の歯数や回転数、クリアランス等によって適宜調整するが、例えば０．１～６０秒である。
成形工程では、前記混合工程で調製されたポリウレタン樹脂ブロック用混合液を３０～１００℃に予熱した型枠内に流し込み、１００～１５０℃程度で１０分～５時間程度加熱して硬化させることによりポリウレタン樹脂ブロックを成形する。このとき、ウレタンプレポリマーと硬化剤が反応してポリウレタン樹脂を形成することにより、気泡及び／又は中空微粒子が前記ポリウレタン樹脂中に分散された状態で該混合液は硬化する。これにより、略球状の気泡を多数含むポリウレタン樹脂ブロックが形成される。
前記成形工程により得られたポリウレタン樹脂ブロックは、その後シート状にスライスされてポリウレタンシートを形成する。スライスされることにより、シート表面に開孔が設けられることになる。このとき、耐摩耗性に優れ目詰まりしにくい研磨層表面の開孔を形成するために、３０～１５０℃で１時間～２４時間程度エイジングしてもよい。
このようにして得られたポリウレタンシートを有する研磨層は、その後、研磨層の研磨面とは反対側の面に両面テープが貼り付けられ、所定形状、好ましくは円板状にカットされて、本実施形態の研磨パッドとして完成する。両面テープに特に制限はなく、当技術分野において公知の両面テープの中から任意に選択して使用することができる。
また、本実施形態の研磨パッドは、研磨層のみからなる単層構造であってもよく、研磨層の研磨面とは反対側の面に他の層（下層、支持層）を貼り合わせた複層からなっていてもよい。他の層の特性は特に限定されるものではなく、研磨層の反対側の面に研磨層よりも軟らかい（Ａ硬度又はＤ硬度の小さい）層が張り合わされていると、研磨平坦性が更に向上する。一方、研磨層の反対側の面に研磨層よりも硬い（Ａ硬度又はＤ硬度の大きい）層が張り合わされていると、研磨レートが更に向上する。
複層構造を有する場合には、複数の層同士を両面テープや接着剤などを用いて、必要により加圧しながら接着・固定すればよい。この際用いられる両面テープや接着剤に特に制限はなく、当技術分野において公知の両面テープや接着剤の中から任意に選択して使用することができる。
さらに、本実施形態の研磨パッドは、必要に応じて、研磨層の表面及び／又は裏面を研削処理や、溝加工やエンボス加工や穴加工（パンチング加工）を表面に施してもよく、基材及び／又は粘着層を研磨層と張り合わせてもよく、光透過部を備えてもよい。研削処理の方法に特に制限はなく、公知の方法により研削することができる。具体的には、サンドペーパーによる研削が挙げられる。溝加工及びエンボス加工の形状に特に制限はなく、例えば、格子型、同心円型、放射型などの形状が挙げられる。
〔研磨加工物の製造方法〕
本実施形態の研磨加工物の製造方法は、研磨スラリーの存在下、上記研磨パッドを用いて、被研磨物を研磨し、研磨加工物を得る研磨工程を有する。研磨工程は、一次研磨（粗研磨）であってもよく、仕上げ研磨であってもよく、それら両方の研磨を兼ねるものであってもよい。このなかでも、本実施形態の研磨パッドは化学機械研磨に用いられることが好ましい。以下、化学機械研磨を例に本実施形態の研磨加工物の製造方法を説明するが、本実施形態の研磨加工物の製造方法は以下に限定されない。
本実施形態の研磨加工物の製造方法は、研磨スラリーの存在下、上記研磨パッドを用いて、被研磨物を研磨し、研磨加工物を得る研磨工程を有する。研磨工程は、一次研磨（粗研磨）であってもよく、仕上げ研磨であってもよく、それら両方の研磨を兼ねるものであってもよい。このなかでも、本実施形態の研磨パッドは化学機械研磨に用いられることが好ましい。以下、化学機械研磨を例に本実施形態の研磨加工物の製造方法を説明するが、本実施形態の研磨加工物の製造方法は以下に限定されない。
この製造方法においては、研磨スラリーの供給と共に、保持定盤で被研磨物を研磨パッド側に押圧しながら、保持定盤と研磨用定盤とを相対的に回転させることで、被研磨物の加工面が研磨パッドで化学機械研磨（ＣＭＰ）により研磨加工される。保持定盤と研磨用定盤は、互いに異なる回転速度で同方向に回転しても、異方向に回転してもよい。また、被研磨物は、研磨加工中に、枠部の内側で移動（自転）しながら研磨加工されてもよい。
研磨スラリーは、被研磨物や研磨条件等に応じて、水、過酸化水素に代表される酸化剤などの化学成分、添加剤、砥粒（研磨粒子；例えば、ＳｉＣ、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣｅＯ2）等を含んでいてもよい。
また、被研磨物としては、特に限定されないが、例えば、半導体デバイス、電子部品等の材料、特に、Ｓｉ基板（シリコンウェハ）、ハードディスク用基板、ガラスやＬＣＤ（液晶ディスプレイ）用基板等の薄型基板（被研磨物）が挙げられる。このなかでも、本実施形態の研磨加工物の製造方法は、酸化層、銅などの金属層が形成された半導体デバイスなどの製造方法として好適に用いることができる。
以下、本発明を実施例及び比較例を用いてより具体的に説明する。本発明は、以下の実施例によって何ら限定されるものではない。
〔実施例１〕
トリレンジイソシアネート（２，４－ＴＤＩ８０質量％・２，６－ＴＤＩ質量２０％の混合物）、数平均分子量６５０のポリ（オキシテトラメチレン）グリコール（ＰＴＭＧ）及びジエチレングリコール（ＤＥＧ）を反応させてなるＮＣＯ当量４４０のウレタンプレポリマー１００部に、殻部分がアクリロニトリル－塩化ビニリデン共重合体からなり、殻内にイソブタンガスが内包された粒子の大きさが３０～５０μｍの膨脹させた中空微粒子（平均粒径：４０μｍ）１．７部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。得られたウレタンプレポリマー混合液を第１液タンクに仕込み、８０℃で保温した。また、硬化剤として３，３'－ジクロロ－４，４'－ジアミノジフェニルメタン（メチレンビス－ｏ－クロロアニリン）（ＭＯＣＡ）２７部を第２液タンクに入れて１２０℃で加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。
トリレンジイソシアネート（２，４－ＴＤＩ８０質量％・２，６－ＴＤＩ質量２０％の混合物）、数平均分子量６５０のポリ（オキシテトラメチレン）グリコール（ＰＴＭＧ）及びジエチレングリコール（ＤＥＧ）を反応させてなるＮＣＯ当量４４０のウレタンプレポリマー１００部に、殻部分がアクリロニトリル－塩化ビニリデン共重合体からなり、殻内にイソブタンガスが内包された粒子の大きさが３０～５０μｍの膨脹させた中空微粒子（平均粒径：４０μｍ）１．７部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。得られたウレタンプレポリマー混合液を第１液タンクに仕込み、８０℃で保温した。また、硬化剤として３，３'－ジクロロ－４，４'－ジアミノジフェニルメタン（メチレンビス－ｏ－クロロアニリン）（ＭＯＣＡ）２７部を第２液タンクに入れて１２０℃で加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。
次に、第１液タンク、第２液タンクのそれぞれの液体を、注入口を２つ備えた混合機のそれぞれの注入口から注入し、攪拌混合して混合液を得た。なお、この際に、ウレタンプレポリマー中の末端に存在するイソシアネート基に対する硬化剤に存在するアミノ基及び水酸基の当量比を表わすＲ値が０．９０となるように、混合割合を調整した。
得られた混合液を、１００℃に予熱した型枠に注型して、３０分間、１１０℃にて一次硬化させた。形成されたブロック状の成形物を型枠から抜き出し、オーブンにて１３０℃で２時間二次硬化し、ウレタン樹脂ブロックを得た。得られたウレタン樹脂ブロックを２５℃まで放冷した後、再度オーブンにて１２０℃で５時間加熱してから、スライス処理を施し発泡ポリウレタンシートを得た。得られたポリウレタンシートの裏面に両面テープを貼り付け、研磨パッドとして用いた。
〔実施例２〕
トリレンジイソシアネート（２，４－ＴＤＩ８０質量％・２，６－ＴＤＩ質量２０％の混合物）、数平均分子量６５０のポリ（オキシテトラメチレン）グリコール（ＰＴＭＧ）及びジエチレングリコール（ＤＥＧ）を反応させてなるＮＣＯ当量４６０のウレタンプレポリマー１００部に、実施例1で用いたものと同様の中空微粒子２．４部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。また、硬化剤として、ＭＯＣＡ２６部を加熱溶融させて混合し、硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
トリレンジイソシアネート（２，４－ＴＤＩ８０質量％・２，６－ＴＤＩ質量２０％の混合物）、数平均分子量６５０のポリ（オキシテトラメチレン）グリコール（ＰＴＭＧ）及びジエチレングリコール（ＤＥＧ）を反応させてなるＮＣＯ当量４６０のウレタンプレポリマー１００部に、実施例1で用いたものと同様の中空微粒子２．４部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。また、硬化剤として、ＭＯＣＡ２６部を加熱溶融させて混合し、硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
〔実施例３〕
実施例１のウレタンプレポリマー１００部に、実施例1で用いたものと同様の中空微粒子２．１部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。また、硬化剤として、ＭＯＣＡ２７部とポリプロピレングリコール４．８部を加熱溶融させて混合し硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
実施例１のウレタンプレポリマー１００部に、実施例1で用いたものと同様の中空微粒子２．１部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。また、硬化剤として、ＭＯＣＡ２７部とポリプロピレングリコール４．８部を加熱溶融させて混合し硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
〔比較例１〕
比較例１として、ニッタ・ハース社製のＩＣ１０００パッドを用意した。
比較例１として、ニッタ・ハース社製のＩＣ１０００パッドを用意した。
〔実施例４〕
２，４－トリレンジイソシアネート、数平均分子量６５０のポリ（オキシテトラメチレン）グリコール（ＰＴＭＧ）、数平均分子量１０００のポリ（オキシテトラメチレン）グリコール（ＰＴＭＧ）、及びジエチレングリコール（ＤＥＧ）を反応させてなるＮＣＯ当量４４０のウレタンプレポリマー１００部に、殻部分がアクリロニトリル－塩化ビニリデン共重合体からなり、殻内にイソブタンガスが内包された粒子の大きさが５～１５μｍ（平均粒径：８．５μｍ）の未膨張の中空微粒子２．５部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡ２７部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
２，４－トリレンジイソシアネート、数平均分子量６５０のポリ（オキシテトラメチレン）グリコール（ＰＴＭＧ）、数平均分子量１０００のポリ（オキシテトラメチレン）グリコール（ＰＴＭＧ）、及びジエチレングリコール（ＤＥＧ）を反応させてなるＮＣＯ当量４４０のウレタンプレポリマー１００部に、殻部分がアクリロニトリル－塩化ビニリデン共重合体からなり、殻内にイソブタンガスが内包された粒子の大きさが５～１５μｍ（平均粒径：８．５μｍ）の未膨張の中空微粒子２．５部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡ２７部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
〔実施例５〕
２，４－トリレンジイソシアネート、数平均分子量６５０のポリ（オキシテトラメチレン）グリコール（ＰＴＭＧ）、数平均分子量１０００のポリ（オキシテトラメチレン）グリコール（ＰＴＭＧ）、及びジエチレングリコール（ＤＥＧ）を反応させてなるＮＣＯ当量４６０のウレタンプレポリマー１００部に、実施例４で用いたものと同様の中空微粒子３．４部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡ２６部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
２，４－トリレンジイソシアネート、数平均分子量６５０のポリ（オキシテトラメチレン）グリコール（ＰＴＭＧ）、数平均分子量１０００のポリ（オキシテトラメチレン）グリコール（ＰＴＭＧ）、及びジエチレングリコール（ＤＥＧ）を反応させてなるＮＣＯ当量４６０のウレタンプレポリマー１００部に、実施例４で用いたものと同様の中空微粒子３．４部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡ２６部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
〔実施例６〕
実施例５のウレタンプレポリマー１００部に、実施例４で用いたものと同様の中空微粒子１．８部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡ２６部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
実施例５のウレタンプレポリマー１００部に、実施例４で用いたものと同様の中空微粒子１．８部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡ２６部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
〔実施例７〕
実施例５のウレタンプレポリマー１００部に、実施例４で用いたものと同様の中空微粒子２．５部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡ２６部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
実施例５のウレタンプレポリマー１００部に、実施例４で用いたものと同様の中空微粒子２．５部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡ２６部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
〔実施例８〕
実施例５のウレタンプレポリマー１００部に、実施例１で用いたものと同様の中空微粒子２．１部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡを２７部及びポリプロピレングリコール８．７部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
実施例５のウレタンプレポリマー１００部に、実施例１で用いたものと同様の中空微粒子２．１部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡを２７部及びポリプロピレングリコール８．７部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
〔実施例９〕
実施例５のウレタンプレポリマー１００部に、殻部分がアクリロニトリル－塩化ビニリデン共重合体からなり、殻内にイソブタンガスが内包された粒子の大きさが１５～２５μｍ（平均粒径：２０μｍ）の膨張させた中空微粒子３．０部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡを２５．８部及びポリプロピレングリコール８．６部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
実施例５のウレタンプレポリマー１００部に、殻部分がアクリロニトリル－塩化ビニリデン共重合体からなり、殻内にイソブタンガスが内包された粒子の大きさが１５～２５μｍ（平均粒径：２０μｍ）の膨張させた中空微粒子３．０部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡを２５．８部及びポリプロピレングリコール８．６部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
〔実施例１０〕
実施例５のウレタンプレポリマー１００部に、実施例４で用いたものと同様の中空微粒子３．０部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡを２５．８部及びポリプロピレングリコール８．６部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
実施例５のウレタンプレポリマー１００部に、実施例４で用いたものと同様の中空微粒子３．０部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡを２５．８部及びポリプロピレングリコール８．６部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
〔実施例１１〕
実施例４のウレタンプレポリマー１００部に、実施例１で用いたものと同様の中空微粒子１．７部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡ２７部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
実施例４のウレタンプレポリマー１００部に、実施例１で用いたものと同様の中空微粒子１．７部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡ２７部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
〔実施例１２〕
実施例５のウレタンプレポリマー１００部に、実施例１で用いたものと同様の中空微粒子２．４部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡ２６部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
実施例５のウレタンプレポリマー１００部に、実施例１で用いたものと同様の中空微粒子２．４部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡ２６部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
〔実施例１３〕
実施例４のウレタンプレポリマー１００部に、実施例１で用いたものと同様の中空微粒子２．１部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡ２７部及びポリプロピレングリコール４．８部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
実施例４のウレタンプレポリマー１００部に、実施例１で用いたものと同様の中空微粒子２．１部を添加混合し、ウレタンプレポリマー混合液を得た。硬化剤としてＭＯＣＡ２７部及びポリプロピレングリコール４．８部を加熱溶融させ、更に減圧脱泡して硬化剤溶融液を得た。ウレタンプレポリマー混合液及び硬化剤溶融液を用いて実施例１と同様の方法で作製し、研磨パッドを得た。
〔動的粘弾性測定〕
下記条件に基づきポリウレタンシートの動的粘弾性測定を行った。まず、温度２３℃の水中にポリウレタンシートを３日間浸漬した。得られたポリウレタンシートをサンプルとして用い、水中（浸水状態）で動的粘弾性測定を行った。動的粘弾性測定装置としては、ＤＭＡ８０００（パーキンエルマージャパン社製）を用いた。
（測定条件）
測定装置 ：ＤＭＡ８０００（パーキンエルマージャパン社製）
サンプル ：縦４ｃｍ×横０．５ｃｍ×厚み０．１２５ｃｍ
試験長 ：１ｃｍ
サンプルの前処理 ：温度２３℃の水に３日間保持
試験モード ：引張
周波数 ：１．６Ｈｚ（１０ｒａｄ／ｓｅｃ）
温度範囲 ：２０～１００℃
昇温速度 ：５℃／ｍｉｎ
歪範囲 ：０．１０％
初荷重 ：１４８ｇ
測定間隔 ：１ｐｏｉｎｔ／℃
下記条件に基づきポリウレタンシートの動的粘弾性測定を行った。まず、温度２３℃の水中にポリウレタンシートを３日間浸漬した。得られたポリウレタンシートをサンプルとして用い、水中（浸水状態）で動的粘弾性測定を行った。動的粘弾性測定装置としては、ＤＭＡ８０００（パーキンエルマージャパン社製）を用いた。
（測定条件）
測定装置 ：ＤＭＡ８０００（パーキンエルマージャパン社製）
サンプル ：縦４ｃｍ×横０．５ｃｍ×厚み０．１２５ｃｍ
試験長 ：１ｃｍ
サンプルの前処理 ：温度２３℃の水に３日間保持
試験モード ：引張
周波数 ：１．６Ｈｚ（１０ｒａｄ／ｓｅｃ）
温度範囲 ：２０～１００℃
昇温速度 ：５℃／ｍｉｎ
歪範囲 ：０．１０％
初荷重 ：１４８ｇ
測定間隔 ：１ｐｏｉｎｔ／℃
また、温度２３℃（±２℃）、相対湿度５０％（±５％）の恒温恒湿槽中でポリウレタンシートを４０時間保持した乾燥状態のポリウレタンシートをサンプルとして用い、通常の大気雰囲気下（乾燥状態）で動的粘弾性測定を行った。なお、そのほか装置としてＲＳＡ３（ＴＡインスツルメント社製）を用いたこと以外は、上記と同様の条件により測定を行った。実施例及び比較例の動的粘弾性測定の結果を図１～１４に示す。図中に（水中）と記載されているものが、浸水状態における動的粘弾性測定の結果であり、（ＤＲＹ）と記載されているものが、乾燥状態における動的粘弾性測定の結果である。
〔面品位確認試験〕
研磨パッドを研磨装置の所定位置にアクリル系接着剤を有する両面テープを介して設置し、Ｃｕ膜基板に対して、下記条件にて研磨加工を施した。
（研磨条件）
研磨機 ：Ｆ－ＲＥＸ３００（荏原製作所社製）
Ｄｉｓｋ ：Ａ１８８（３Ｍ社製）
回転数 ：（定盤）７０ｒｐｍ、（トップリング）７１ｒｐｍ
研磨圧力 ：３．５ｐｓｉ
研磨剤温度 ：２０℃
研磨剤吐出量 ：２００ｍｌ／ｍｉｎ
研磨剤 ：ＰＬＡＮＥＲＬＩＴＥ７０００（フジミコーポレーション社製）
被研磨物 ：Ｃｕ膜基板
研磨時間 ：６０秒
パッドブレーク ：３５Ｎ １０分
コンディショニング：Ｅｘ－ｓｉｔｕ、３５Ｎ、４スキャン
研磨パッドを研磨装置の所定位置にアクリル系接着剤を有する両面テープを介して設置し、Ｃｕ膜基板に対して、下記条件にて研磨加工を施した。
（研磨条件）
研磨機 ：Ｆ－ＲＥＸ３００（荏原製作所社製）
Ｄｉｓｋ ：Ａ１８８（３Ｍ社製）
回転数 ：（定盤）７０ｒｐｍ、（トップリング）７１ｒｐｍ
研磨圧力 ：３．５ｐｓｉ
研磨剤温度 ：２０℃
研磨剤吐出量 ：２００ｍｌ／ｍｉｎ
研磨剤 ：ＰＬＡＮＥＲＬＩＴＥ７０００（フジミコーポレーション社製）
被研磨物 ：Ｃｕ膜基板
研磨時間 ：６０秒
パッドブレーク ：３５Ｎ １０分
コンディショニング：Ｅｘ－ｓｉｔｕ、３５Ｎ、４スキャン
上記研磨加工後の被研磨物１０枚目以降５０枚目までについて、被研磨面の１５５ｎｍより大きい研磨傷（スクラッチ）をｅＤＲ５２１０（ＫＬＡテンコール社製）のＲｅｖｉｅｗＳＥＭで目視にて確認し、平均値を得た。スクラッチの確認結果に基づいて、面品位を評価した。
本発明の研磨パッドは、光学材料、半導体デバイス、ハードディスク用基板等の研磨に用いられ、特に半導体ウエハの上に酸化物層、銅等の金属層等が形成されたデバイスを研磨するのに好適に用いられる研磨パッドとして、産業上の利用可能性を有する。
Claims (6)
- 研磨層としてポリウレタンシートを備え、
該ポリウレタンシートは、浸水状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδのピーク値αが、乾燥状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδのピーク値βよりも大きく、
前記ピーク値αにおけるピーク温度Ａが、６０～８５℃である、
研磨パッド。 - 前記ピーク値βに対する前記ピーク値αの変化率が、１．０３～１．３０である、
請求項１に記載の研磨パッド。 - 前記ピーク値αが、０．１０以上である、
請求項１又は２に記載の研磨パッド。 - 前記ポリウレタンシートは、浸水状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδと、乾燥状態で、周波数１．６Ｈｚ、２０～１００℃の条件で行う動的粘弾性測定における損失正接ｔａｎδとが、同一の値となる温度を、７０℃以上に有する、
請求項１～３のいずれか一項に記載の研磨パッド。 - 前記ポリウレタンシートは、ポリウレタン樹脂と、該ポリウレタン樹脂中に分散した中空微粒子とを含む、
請求項１～４のいずれか一項に記載の研磨パッド。 - 研磨スラリーの存在下、請求項１～５のいずれか１項に記載の研磨パッドを用いて、被研磨物を研磨する研磨工程を有する、
研磨加工物の製造方法。
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|---|---|---|---|---|
| JP2007326984A (ja) | 2006-06-09 | 2007-12-20 | Kuraray Co Ltd | 高分子材料、それから得られる発泡体およびこれらを用いた研磨パッド |
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| CN101678527B (zh) * | 2007-03-20 | 2011-08-03 | 可乐丽股份有限公司 | 用于抛光垫的衬垫和使用该衬垫的抛光垫 |
| CN107073678B (zh) * | 2014-10-31 | 2019-11-19 | 株式会社可乐丽 | 抛光层用非多孔性成型体、抛光垫及抛光方法 |
-
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