JP7347140B2 - ステアリング装置用中間軸、及びステアリング装置 - Google Patents

Description

本発明は、ステアリング装置用中間軸、及びステアリング装置に関する。

大型トラック等の大型車両用のステアリング装置では、例えば図１９に示すように、運転者が操作するステアリングホイール１０１の動きを、ステアリング軸１０２及び中間軸１０３を含む複数本の軸を通じてステアリングギヤユニット１０５に伝達している。中間軸１０３は、軸端部が自在継手１０４ａ，１０４ｂを介して接続相手となる軸と連結される。

中間軸１０３は、例えば、雌軸１０６の内周面に形成された雌スプライン部と、雄軸１０７の外周面に形成された雄スプライン部とを係合させて、軸方向に伸縮可能な構造を有している。これにより、雌軸１０６と雄軸１０７とは、トルク伝達と軸方向の相対移動とを可能に組み合わせられている。

一般的な大型トラックでは、図示しないシャシフレームに対してキャビン（運転室）１０８の前端部を回動可能に軸支する、チルト軸１０９を備える。図１９に二点鎖線で示すように、チルト軸１０９を中心にキャビン１０８を前方に倒すように回動させることで、車両の機関部を外部に露出させたキャブチルト状態となる。
このようなキャブチルト状態にする際、中間軸１０３は、雌軸１０６と雄軸１０７とが軸方向に相対移動して全長が延びることにより、ステアリング軸１０２とステアリングギヤユニット１０５との間隔が拡がることを許容する。このキャブチルト状態を実現するには、中間軸１０３の伸縮ストロークを大きく確保する必要がある。

しかし、上記したような雌軸１０６，雄軸１０７との２本の分割軸を組み合わせた中間軸１０３では、伸縮ストロークを大きく確保するために各分割軸の軸長を大きくする必要がある。そうすると、特に雄軸１０７に関しては、生産性の高いプレス成形が困難になることや、長尺化に伴って曲がりやすくなるため、その曲がりを直状に矯正する工程が必要になること等、製造コストを増加させる要因が多くなる。

また、車両走行時に加わる外力によって、中間軸１０３に曲げモーメントが負荷されると、中間軸１０３は、雌軸１０６と雄軸１０７との連結部で最大の径方向変位を生じ、連結部が屈曲した状態で回転駆動される。その結果、中間軸１０３に振れ廻りが発生して、振動や異音が生じやすくなる。また、連結部での摺動抵抗が増加することも相俟って、スティックスリップが生じやすくなり、この点でも振動や異音の発生が助長される。

これに対して、特許文献１、２には、３本の分割軸を有する中間軸が記載されている。この中間軸は、筒状の大径軸と、外周面を大径軸の内周面にスプライン係合させた筒状の中径軸と、外周面を中径軸の内周面にスプライン係合させた小径軸とを備える。このような３本の分割軸（大径軸、中径軸、小径軸）を組み合わせた中間軸は、２本の分割軸（雌軸、雄軸）を組み合わせた中間軸に比べて、同じ大きさの伸縮ストロークを確保する場合でも、各分割軸の軸方向寸法を小さくできる。そのため、生産性の高い加工が適用でき、製造コストが抑えられる。

特開２００３－１４６２２５号公報 独国特許出願公開第１９８２０２９１号明細書

しかしながら、特許文献１、２の中間軸においては、キャブチルト状態のような伸縮ストロークが長くなる場合には、３本の分割軸のうちいずれかが他の分割軸から抜け出るおそれがあり、車両への中間軸の組み付け作業を煩雑にする。また、中間に配置される中間軸が、その両端に連結される他の分割軸と内周面及び外周面の両方で嵌合する構成である。そのため、スプライン等の連結部の精度と、その精度を確保するためのコストが嵩む。
また、特許文献１の中間軸では、３本の分割軸の互いの嵌合部ごとに抜け荷重を異ならせる構成であるため、車両衝突時に縮むストロークを確保する嵌合部と、キャブチルト時に伸縮するストロークを確保する嵌合部とを組み合わせたものとなる。そのため、キャブチルト時の伸縮ストロークを効率よく延長することができなかった。
また、特許文献２の中間軸では、転がりと滑りスライダの挙動をコントロールするために、複雑な部品構成と精度の確保を要し、この点もコストが嵩む要因となっていた。

そこで本発明は、軸同士の連結部に高い精度が要求されず、低コスト且つ効率よく伸縮ストロークを稼ぐことができるステアリング装置用中間軸、及びステアリング装置を提供することを目的とする。

本発明は下記の構成からなる。
（１） 外周面に第１雄スプライン部を有する第１軸と、
軸方向一方部の内周面に第１雌スプライン部を有し、軸方向他方部の外周面に第２雄スプライン部を有する筒状の第２軸と、
軸方向一方部の内周面に第２雌スプライン部を有する第３軸と、
が、同心に配置され、
前記第１軸の前記第１雄スプライン部に前記第２軸の前記第１雌スプライン部がスプライン係合し、
前記第２軸の前記第２雄スプライン部に前記第３軸の前記第２雌スプライン部がスプライン係合し、
前記第２軸と前記第３軸との摺動ストロークにおける、前記第２軸と前記第３軸との軸方向の重なり長さが最大となる最深挿入側の一部に、前記第２軸と前記第３軸との摺動荷重を増加させる圧入スプライン係合領域が設けられた、
ステアリング装置用中間軸。
（２） ステアリングギヤユニットと、
ステアリングホイールと、
前記ステアリングギヤユニットと前記ステアリングホイールとの間に設けられ、（１）のステアリング装置用中間軸と、
を備えるステアリング装置。

本発明によれば、ステアリング装置用中間軸の軸同士の連結部に高い精度が要求されずに、低コスト且つ効率よく伸縮ストロークを稼ぐことができる。

本実施形態に係るステアリング装置用中間軸の斜視図である。 本実施形態に係るステアリング装置用中間軸の軸方向に沿う断面図である。 ステアリング装置用中間軸の分解斜視図である。 第１軸の端部を示す斜視図である。 第２軸を軸方向に断面視した斜視図である。 第３軸を軸方向に断面視した斜視図である。 第３軸の軸方向一方部の端部を示す拡大斜視図である。 中間軸の軸方向の各位置での断面形状を示す図であって、（Ａ）は図２のＩ－Ｉ断面図、（Ｂ）は図２のII－II断面図、（Ｃ）は図２のIII－III断面図、（Ｄ）は図２のIV－IV断面図である。 第１軸の抜け止めが第２軸に突き当たる様子を示す断面図である。 第２軸が組み込まれた第３軸の端部を示す図であって、（Ａ）は中間軸の軸方向に沿う一部断面図、（Ｂ）は（Ａ）に示すＡ１部分の拡大図である。 第２軸の第２外側突部に第３軸の第２内側突部が突き当たる様子を示す断面図である。 中間軸に曲げモーメントが負荷された状態を模式的に示す中間軸の軸方向に沿った断面図である。 中間軸の伸長時の動作を段階的に示す説明図であって、（Ａ）～（Ｃ）はそれぞれの伸長過程における軸方向に沿う概略断面図である。 中間軸の収縮時の動作を段階的に示す説明図であって、（Ａ）～（Ｅ）はそれぞれの収縮過程における軸方向に沿う断面図である。 第２構成例の中間軸の軸方向一方部における一部拡大断面図である。 中間軸の装着方向毎の動作等を説明する図であって、（Ａ）は第１軸をステアリングギヤユニット側に向けた状態を示す概略構成図、（Ｂ）は第１軸をステアリングホイール側に向けた状態を示す概略構成図である。 中間軸に生じる振れ廻りを説明する模式図である。 第２軸の第１雌スプライン部と第２雄スプライン部とが円周方向に関して異なる位相で配置された中間軸を示す図であって、（Ａ）は第１軸側からの正面図、（Ｂ）は軸方向に沿う断面図、（Ｃ）は第３軸側からの正面図である。 従来から知られている大型トラック用のステアリング装置の一例を示す部分切断側面図である。

以下、本発明の実施形態について、図面を参照して詳細に説明する。
＜第１構成例＞
図１は本実施形態に係るステアリング装置用中間軸の斜視図である。図２は本実施形態に係るステアリング装置用中間軸の軸方向に沿う断面図である。図３はステアリング装置用中間軸の分解斜視図である。

図１～図３に示すように、ステアリング装置用中間軸１は、両端にヨーク３を備える。このステアリング装置用中間軸（以下、中間軸という）１は、大型トラックのステアリング装置に組み込まれてステアリング軸１０２の動きをステアリングギヤユニット１０５に伝達する回転軸である（図１９参照）。ステアリング装置は、車両に搭載された状態で、中間軸１が車室内と車室外とを仕切るパネルに形成された通孔に挿通され、それぞれの端部が車室内及び車室外に配置される。つまり、ステアリング装置は、図１９に示されるステアリングギヤユニット１０５と、ステアリングホイール１０１と、ステアリングギヤユニット１０５とステアリングホイール１０１との間に設けられた中間軸１とを備える。

中間軸１は、第１軸１０と、第２軸２０と、第３軸４０とを備える。第３軸４０には、軸方向の一方部（図２における左側）に第２軸２０が組付けられ、第２軸２０には、軸方向の一方部（図２における左側）に第１軸１０が組付けられる。

図３に示すように、第１軸１０は、中実の棒状に形成され、軸方向一方部に一対の腕部を備えるヨーク３が固定されている。第１軸１０の軸方向の他方部（図３における右側）の外周面には、第１雄スプライン部１１が形成されている。この第１雄スプライン部１１は、合成樹脂製のコーティング層によって覆われている。

図４は第１軸の端部を示す斜視図である。
第１軸１０には、軸方向他方部の端部に抜け止め１５がねじ１７によって固定されている。抜け止め１５は、第１軸１０の第１雄スプライン部１１よりも大径の円板状に形成されている。詳細は後述するが、第１軸１０の径方向外側へ突出する部分は、第１軸１０を第２軸２０から抜け止めする第１外側突部１９となる。

図５は第２軸を軸方向に断面視した斜視図である。
第２軸２０は、軸方向両側の端部が開口した円筒状に形成されている。第２軸２０は、第２軸本体２１と、第１雌スプライン筒部２３と、第２雄スプライン筒部２５とを有する。第１雌スプライン筒部２３は、第２軸本体２１の一方部に溶接によって連結され、第２雄スプライン筒部２５は、第２軸本体２１の他方部に、第２軸本体２１と一体に設けられている。なお、第１雌スプライン筒部２３及び第２雄スプライン筒部２５の第２軸本体２１との接合形態はこれに限らない。

第１雌スプライン筒部２３は、第２軸本体２１よりも小径であり、第２雄スプライン筒部２５は、第２軸本体２１よりも大径である。第１雌スプライン筒部２３は、軸方向他方部側の端部を第２軸本体２１の軸方向一端部に嵌め込んだ状態で溶接される。第１雌スプライン筒部２３の内周面には、第１雌スプライン部２７が形成される。第１雌スプライン筒部２３の軸方向他方部側の端部は、径方向内側に突出する第１内側突部３３を有する。

また、第２軸２０は、第２軸本体２１と第２雄スプライン部２９との境界部に、第２軸本体２１の管体が拡径され、径方向外側へ突出する第２外側突部３５を有する。第２外側突部３５は、第２軸本体２１から第２雄スプライン筒部２５に向かって拡径するテーパ面を有する。第２雄スプライン筒部２５は、第２外側突部３５から軸方向他方部に向けて延びている。この第２雄スプライン筒部２５の外周面には、第２雄スプライン部２９が形成されている。

図６は第３軸を軸方向に断面視した斜視図である。
第３軸４０は、円筒状に形成された筒体の軸方向他方部に一対の腕部を有するヨーク３が固定され、筒体の内周面には第２雌スプライン部４１が形成されている。

図７は第３軸の軸方向一方部の端部を示す拡大斜視図である。
第３軸４０の軸方向一方部の端部には、複数の爪部である第２内側突部４３が設けられている。複数の第２内側突部４３は、それぞれ径方向内側に向けて屈曲して形成される。これら第２内側突部４３は、第２軸２０を第３軸４０の内周に組み付けた後に、径方向内側へ屈曲される。複数の第２内側突部４３の内周縁が外接する円の直径Ｄａは、第２軸２０の第２雄スプライン部２９の外径Ｄｂより小さく、第２軸２０の第２軸本体の外径Ｄｃより大きい（図１１参照）。

本構成においては、第３軸４０の端部に４つの第２内側突部４３が周方向に等間隔で配置されるが、爪形状、配置間隔、個数はこれに限らない。

また、図３に示すように、第３軸４０の軸方向他方部側には、かしめ部４７が設けられる。このかしめ部４７は、第３軸４０の外周面を不図示のかしめ具によって押圧して形成され、詳細は後述するが、第２軸２０と第３軸４０との摺動荷重を増加させる。

図２に示すように、第１軸１０が第２軸２０に挿し込まれることで、第１軸１０の第１雄スプライン部１１は、第２軸２０の第１雌スプライン部２７にスプライン係合する。第１雌スプライン部２７と第１雄スプライン部１１とが係合した第１スプライン係合部１５は、グリース潤滑されている。そして、第１軸１０は、第２軸２０に対して回り止めされつつ、軸方向へスライド可能となる。第１軸１０の第１スプライン係合部１５は、合成樹脂製のコーティング層が形成され、第１雄スプライン部１１と第１雌スプライン部２７とがグリース潤滑されるため、第１軸１０と第２軸２０とは軽荷重で摺動可能となる。

また、第２軸２０が第３軸に差し込まれることで、第２軸２０の第２雄スプライン部２９と第３軸４０の第２雌スプライン部４１とがスプライン係合する。第２雄スプライン部２９と第２雌スプライン部４１とが係合した第２スプライン係合部４５は、グリース潤滑されている。そして、第２軸２０は、第３軸４０に対して回り止めされつつ、軸方向へスライド可能となる。第２スプライン係合部４５は、第２雄スプライン部２９と第２雌スプライン部４１とがグリース潤滑されるため、第２軸２０と第３軸４０とは、第２雄スプライン部２９の挿入方向先端が、かしめ部４７に到達するまでの間、軽荷重で摺動可能となる。

以上のように、中間軸１は図８の（Ａ）～（Ｄ）に示す断面を有する。
図８の（Ａ）は、図２のＩ－Ｉ線断面であり、図８の（Ｂ）は、図２のII－II線断面であり、図８の（Ｃ）は、図２のIII－III線断面であり、図８の（Ｄ）は、図２のIV－IV線断面である。

第３軸４０のかしめ部４７は、第３軸４０の外周面にかしめ具を打ち込むことにより、第３軸４０の外周面の一部を径方向内側へ塑性変形させた圧痕である。このかしめ部４７による塑性変形によって、第２雄スプライン部２９と第２雌スプライン部４１とが圧入状態でスプライン係合される。これにより、第２スプライン係合部４５では、第２軸２０の第２雄スプライン筒部２５に対する第３軸４０の係合力が高められる。つまり、第２スプライン係合部４５は、第３軸４０に形成したかしめ部４７を含む部分が、他の部分よりも摺動荷重が大きい圧入スプライン係合領域４９となる。圧入スプライン係合領域４９は、使用目的に応じて適切な位置、長さに設定される。本構成では、かしめ部４７を設ける位置を変更するだけで、簡単に圧入スプライン係合領域４９の位置や範囲を調整できる。かしめ部４７は２箇所に設けてあるが、その数や大きさはこれに限らない。

かしめ部４７は、第１軸１０、第２軸２０よりも大径で薄肉の第３軸４０に設けるため、かしめ部４７から第２軸２０への緊迫力を小さくできる。そのため、締め代に対して鈍感となり、大きな締め代であっても軽荷重となり、耐摩耗性能に優れた構成にできる。

圧入スプライン係合領域４９は、第２軸２０と第３軸４０との摺動荷重を増加させる。つまり、第３軸４０における、第２軸２０と第３軸４０との軸方向の重なり長さが最大となる第２軸２０の最深挿入位置の側を、重なり長さが最小となる最浅挿入位置側の摺動荷重よりも大きくする。この圧入スプライン係合領域４９は、第３軸４０における、最深挿入された第２軸２０の挿入方向先端位置よりも３０～７０ｍｍ後退した位置から、挿入方向先端位置までの範囲に設けられる。

上記構成の中間軸１では、３段階の摺動荷重が存在し、第１軸１０と第２軸２０との摺動荷重Ｗ_１－２は、第２軸２０と第３軸４０の圧入スプライン係合領域４９までの移動範囲での摺動荷重Ｗ_２Ａ－３より大きく、第２軸２０と第３軸４０の圧入スプライン係合領域４９に到達した先の移動範囲での摺動荷重_{Ｗ２Ｂ－３}より小さく設定される。つまり、摺動荷重は、Ｗ_２Ａ－３＜Ｗ_１－２＜Ｗ_２Ｂ－３の関係を有する。圧入スプライン係合領域４９での摺動荷重Ｗ_２Ｂ－３は、第１軸１０と第２軸２０との摺動荷重Ｗ_１－２の１０倍以上、好ましくは２０倍以上、更に好ましくは３０倍以上である。例えば、第１軸１０と第２軸２０との摺動荷重は、２０Ｎ～２００Ｎであり、これに対して、第２軸２０と第３軸４０の圧入スプライン係合領域４９での摺動荷重Ｗ_２Ｂ－３は、５００Ｎ～３０００Ｎである。

上記の中間軸１を組み立てるには、まず、抜け止め１５の装着前の第１軸１０を、第２軸２０に挿し込む（図３参照）。そして、第２軸２０の軸方向他方部側で第１軸１０の挿入先端部に円板状の抜け止め１５をねじ１７により固定する。次に、第２内側突部４３を屈曲させる前の第３軸４０に、第１軸１０を組付けた第２軸２０を挿し込む。そして、第３軸４０の第２内側突部４３を径方向内側へ屈曲させる。これにより、図１に示す中間軸１が組み立てられる。

図９は第１軸１０の抜け止め１５が第２軸に突き当たる様子を示す断面図である。
組み立てた中間軸１では、第１軸１０の第１外側突部１９の外周縁と、第２軸２０の第２軸本体２１の内周面との間に、微少な径方向隙間ｔａが形成される。径方向隙間ｔａは、０．１ｍｍ～０．５ｍｍに設定されることで、第１軸１０と第２軸２０との相対移動時における摺動抵抗の発生を抑制する。

第２軸２０に挿入された第１軸１０が図９の左方へ移動する（第１軸１０が第２軸２０から延出する）と、抜け止め１５の第１外側突部１９が、第１雌スプライン筒部２３の端部である第１内側突部３３に突き当たる。第１内側突部３３は、第１外側突部１９よりも軸方向一方部側に配置されることにより、第１軸１０が第２軸２０から抜け止めされる。つまり、第１外側突部１９と第１内側突部３３は、第１軸１０を第２軸２０から軸方向に抜け止めする第１抜け止め部５１として機能する。

図１０は第１軸１０と第２軸２０とが組み込まれた第３軸４０の軸方向一方の端部を示す図であって、（Ａ）は中間軸の軸方向に沿う一部断面図、（Ｂ）は（Ａ）に示すＡ１部分の拡大図である。図１１は第２軸２０の第２外側突部３５に第３軸４０の第２内側突部４３が突き当たる様子を示す断面図である。

図１０の（Ａ），（Ｂ）に示すように、第３軸４０の第２内側突部４３の内周縁と、第２軸２０の第２軸本体２１の外周面との間に微少な径方向隙間ｔｂが形成される。この径方向隙間ｔｂは、０．１ｍｍ～０．５ｍｍに設定されることで、第２軸２０と第３軸４０との相対移動時における摺動抵抗の発生を抑制する。つまり、第１軸１０と第２軸２０と第３軸４０は、それぞれの間に径方向隙間ｔａ，ｔｂが存在するため、相互の摺動抵抗が抑えられている。

第３軸４０に挿入された第２軸２０が図１０の左方へ移動する（第２軸が第３軸の軸方向の他方部から延出する）と、図１１に示すように、第２軸２０の第２外側突部３５に第３軸４０の第２内側突部４３が突き当たる。第２外側突部３５は、第２内側突部４３の軸方向他方部側に配置されることにより、第２軸２０が第３軸４０から抜け止めされる。つまり、第２外側突部３５と第２内側突部４３は、第２軸２０を第３軸４０から軸方向に抜け止めする第２抜け止め部５３として機能する。

図１２は中間軸に曲げモーメントが負荷された状態を模式的に示す中間軸の軸方向に沿った断面図である。
中間軸１には、軸方向荷重のみならず、曲げモーメントが負荷される場合がある。その場合、中間軸１は軸方向に沿って湾曲して、中間軸１の第１軸１０の外周と第２軸２０の内周との間、及び第２軸２０の外周と第３軸４０の内周との間の径方向隙間ｔａ，ｔｂが潰れる。つまり、第１外側突部１９の外周縁が第２軸２０の第２軸本体２１の内周面と接触する。同様に、第２内側突部４３の内周縁が第２軸２０の第２軸本体２１の外周面に接触する。

これによれば、第１スプライン係合部１５による支持点ＰＡと、第２スプライン係合部４５による支持点ＰＢの他に、第１外側突部１９の軸方向位置の支持点ＰＣと、第２内側突部４３の軸方向位置の支持点ＰＤによって、第１軸１０、第２軸２０、第３軸４０のそれぞれが互いに支持される。その結果、第１軸１０と第２軸２０との相対的な曲げ、及び第２軸２０と第３軸４０との相対的な曲げが規制されて、中間軸１の曲げ剛性を向上できる。

次に、中間軸１の伸縮動作について説明する。
図１３は中間軸の伸長時の動作を段階的に示す説明図であって、（Ａ）～（Ｃ）はそれぞれの伸長過程における軸方向に沿う概略断面図である。

（伸長時）
図１３の（Ａ）に示すように、キャビン１０８（図１９参照）が通常位置とされたノミナル状態の中間軸１は、第３軸４０に挿し込まれた第２軸２０の第２雄スプライン部２９の一部が、第３軸４０の第２雌スプライン部４１における圧入スプライン係合領域４９に配置される。これにより、第２軸２０は、第３軸４０に大きな摺動荷重Ｗ_２Ｂ－３となる状態で保持されている。また、このノミナル状態では、第２軸２０に対して第１軸１０が僅かに引き出された状態となる。

このノミナル状態から、図１９の二点鎖線で示すように、チルト軸１０９を中心にキャビン１０８を前方に倒すように回動させる。すると、図１３の（Ｂ）に示すように、中間軸１に軸方向の引張力が負荷されて、第１軸１０が第２軸２０から軸方向の一方部側に引き出される。このときの第２軸２０と第３軸４０とは、高い摺動荷重Ｗ_２Ｂ－３の状態であるため、より低い摺動荷重Ｗ_１－２の状態の第１軸１０と第２軸２０の方が相対移動する。これにより、第２軸２０から第１軸１０が引き出されて中間軸１の全長が増加する。そして、図９に示す第１抜け止め部５１である、第１軸１０の第１外側突部１９と第２軸２０の第１内側突部３３とが互いに突き当たると、第２軸２０に対する第１軸１０のスライドが規制される。

更にキャビン１０８を前方に倒すと、図１３の（Ｃ）に示すように、第１抜け止め部５１により抜け止めされた第１軸１０は、第３軸４０から第２軸２０を引き出す。このとき、第２軸２０の第２スプライン係合部４５が、第３軸４０の圧入スプライン係合領域４９から引き出される。そして、第２軸２０は、低い摺動荷重Ｗ_２Ａ－３の状態で第３軸４０と相対移動する。第２抜け止め部５３である、第２軸２０の第２外側突部３５と第３軸４０の第２内側突部４３とが互いに突き当たると、第３軸４０に対する第２軸２０のスライドが規制される。この状態は、第３軸４０から第２軸２０が最大限に引き伸ばされた、キャブチルト状態である。このとき、第２抜け止め部５３を構成する第２軸２０の第２外側突部３５と、第３軸４０の第２内側突部４３とが係合し、第３軸４０に対して第２軸２０が抜け止めされる。

（収縮時）
図１４は中間軸の収縮時の動作を段階的に示す説明図であって、（Ａ）～（Ｅ）はそれぞれの収縮過程における軸方向に沿う概略断面図である。
図１４の（Ａ）に示すように、キャブチルト状態の中間軸１は、キャビン１０８が元の位置に戻され始めることで、軸方向に圧縮される。すると、図１４の（Ｂ）に示すように、中間軸１に負荷される圧縮力によって、第２軸２０の第２雄スプライン部２９と、第３軸４０の第２雌スプライン部４１とが、最小の摺動荷重Ｗ_２Ａ－３で相対移動する。これにより、第２軸２０が第３軸４０に挿入され始める。そして、第２軸２０は、その挿入方向先端の端部が、圧入スプライン係合領域４９の開始端となるかしめ部４７の位置まで押し込まれる。第２軸２０の端部がかしめ部４７の位置に到達すると、以降の挿入では最大の摺動荷重Ｗ_２Ｂ－３の状態となるため、第３軸４０に対する第２軸２０の更なる挿入が停止される。

そして、図１４の（Ｃ）に示すように、中間軸１へ更なる圧縮力が負荷されると、第３軸４０との摺動を停止したまま、第１軸１０の第１雄スプライン部１１と第２軸２０の第１雌スプライン部２７との間で相対移動が生じる。この摺動の摺動荷重Ｗ_１－２は、圧入スプライン係合領域４９での最大の摺動荷重Ｗ_２Ｂ－３よりも小さい。こうして、第１軸１０が第２軸２０に挿入され、第１軸１０のヨーク３の根元部が第２軸２０の軸方向一方部側の端部に突き当たる。この状態が、第１軸１０と第２軸２０との最短の組み合わせ状態であって、チルトダウン直後の状態である。なお、図１４の（Ｃ）の状態では、第２軸２０の軸方向他端側が、かしめ部４７の手前で止まっているが、第２軸２０がヨーク３の根元部に押されてかしめ部４７を越え、圧入スプライン係合領域４９に達していてもよい。

この状態から、車両走行によるシャシとキャビンとの相対移動によって、中間軸１へ圧縮力が更に負荷されると、図１４の（Ｄ）に示すように、第２軸２０の挿入方向先端が、第３軸４０の圧入スプライン係合領域４９の開始端となるかしめ部４７を越えて、第３軸４０に挿入される。また、図１４の（Ｃ）の状態で第２軸２０がかしめ部４７を越えていた場合には、圧入スプライン係合領域４９における第２軸２０との係合長さが更に長くなる。このとき、中間軸１はノミナル状態での長さよりも短くなる。

その状態からノミナル状態に戻る際には、図１４の（Ｅ）に示すように、第２軸２０に押し込められた第１軸１０が、摺動荷重Ｗ_１－２を伴って第２軸２０から引き出され、キャブチルト動作前のノミナル状態に戻る。このとき、最小の摺動荷重Ｗ_２Ａ－３となる第２軸２０と第３軸４０とは、第２軸２０の挿入方向先端が第３軸４０の圧入スプライン係合領域４９内に配置され、最大の摺動荷重Ｗ_２Ｂ－３の状態となっている。そのため、第１軸１０のみが第２軸２０から引き出される。

一般に、第１～第３の伸縮軸を備える３段伸縮式の中間軸では、例えば、第２軸と第３軸の摺動荷重を、第１軸と第２軸との摺動荷重より大きくし、中間軸に大きな衝撃力が負荷された場合に、第２軸と第３軸との摺動によってその衝撃力を吸収される仕組みにしている。しかし、第２軸と第３軸との摺動領域の全てが大きな摺動荷重に設定されると、キャブチルト動作のチルトアップ、チルトダウンの際には、第２軸と第３軸とは摺動させず、第１軸と第２軸との摺動だけで、チルト動作のための伸縮ストロークを確保することになる。

一方、本構成の中間軸では、第１軸１０と第２軸との第１の摺動荷重Ｗ_１－２と、第２軸２０と第３軸の圧入スプライン係合領域４９開始端までの領域の第２の摺動荷重Ｗ_２Ａ－３、及び圧入スプライン係合領域４９での第３の摺動荷重Ｗ_２Ｂ－３との３段階の摺動荷重が存在する。第２軸２０と第３軸４０との摺動荷重は、最小の第２の摺動荷重Ｗ_２Ａ－３と、最大の第３の摺動荷重Ｗ_２Ｂ－３との２段階であり、第３の摺動荷重Ｗ_２Ｂ－３となるストローク領域を、大きな衝撃力が負荷された場合の衝撃吸収用として用いれば、第２の摺動荷重Ｗ_２Ａ－３のストローク領域を、チルト動作のための伸縮ストロークに充当させることができる。

これにより、本構成の中間軸１によれば、３段伸縮式の１段目の伸縮ストロークと、２段目の伸縮ストロークの途中までが、チルト動作のための伸縮ストロークとして活用できる。したがって、中間軸の軸方向長さを一定とした場合に、本構成の中間軸１では、コラプス軸としての衝撃吸収機能を有しながら、伸縮ストロークをより長く確保できる。

また、本構成の中間軸１によれば、各軸同士の間の摺動荷重を異ならせることができ、しかも、一対の軸同士の摺動ストロークに対して、ストロークの途中から摺動荷重を異ならせることを、かしめ部４７を設けることで簡単に実現できる。これによれば、中間軸１を、多様な寸法条件を持つ適用先に汎用性を高めて適用でき、設計自由度を格段に向上できる。

＜第２構成例＞
次に、第１軸１０と第２軸２０との間に弾性部材を配置した第２構成例の中間軸を説明する。
図１５は第２構成例の中間軸１Ａの軸方向一方部における一部拡大断面図である。
本構成の中間軸１Ａでは、第１軸１０の軸方向一方のヨーク３の根元部３ａと、第２軸２０の軸方向一方部の端部２３ａとの間に、第１軸１０と第２軸２０とを互いに離反させる方向に付勢する弾性部材６０を配置している。ここでは、弾性部材６０として圧縮コイルスプリングを配置しているが、これに限らず他のダンパー機構等であってもよい。

弾性部材６０は、その弾発力と、第１軸１０と第２軸２０との摺動荷重、及び第２軸２０と第３軸４０との摺動荷重とをバランスさせた状態で中間軸１Ａに搭載される。具体的には、弾性部材６０のノミナル状態での弾発力を、第２軸２０と第３軸４０との最大の摺動荷重Ｗ_２Ｂ－３より小さく、第１軸１０と第２軸２０との摺動荷重Ｗ_１－２及び第２軸２０と第３軸との最小の摺動荷重Ｗ_２Ａ－３より大きく設定する。弾性部材６０の最大発生弾発力は、摺動荷重Ｗ_１Ｂ－３より大きくすることで、弾性部材６０が押し潰されてメタルコンタクトが生じることを防止できる。

本構成の中間軸１Ａによれば、キャブチルト動作のチルトダウン時に、第１軸１０と第２軸２０とのメタルコンタクトの発生を防止できる。また、前述した図１４の（Ｅ）に示す第１軸１０の第２軸２０からの引き出し動作を、弾性部材６０の弾発力によって行えるため、チルトダウン時に余分な中間段階を経ずに、中間軸１Ａをノミナル状態に戻すことができる。

ところで、上記構成の中間軸１（１Ａも同様）は、ステアリングホイール側のステアリング軸とステアリングギヤユニットとの間で、いずれの向きにも装着可能である。

図１６は中間軸の装着方向毎の動作等を説明する図であって、（Ａ）は第１軸１０をステアリングギヤユニット側に向けた状態を示す概略構成図、（Ｂ）は第１軸１０をステアリングホイール側に向けた状態を示す概略構成図である。

図１６の（Ａ）では、中間軸１は、第１軸１０がステアリングギヤユニット１０５側に向けられ、第３軸４０がステアリングホイール１０１側に向けられて設置されている。そして、第１軸１０が自在継手１０４ｂを介してステアリングギヤユニット１０５に連結され、第３軸４０が自在継手１０４ａを介してステアリングホイール１０１のステアリング軸１０２に連結されている。

この向きで中間軸１が装着された場合では、小さい摺動荷重Ｗ_１－２でスライドする第１軸１０と第２軸２０とがステアリングギヤユニット１０５側に配置されるため、走行時における車輪からの振動や衝撃をステアリングホイール１０１へ伝達し難くでき、これにより、ドライバビリティを向上できる。

図１６の（Ｂ）では、中間軸１は、第１軸１０がステアリングホイール１０１側に向けられ、第３軸４０がステアリングギヤユニット１０５側に向けられて設置されている。そして、第１軸１０が自在継手１０４ａを介してステアリングホイール１０１のステアリング軸１０２に連結され、第３軸４０が自在継手１０４ｂを介してステアリングギヤユニット１０５に連結されている。

この向きで中間軸１が装着された場合では、チルト操作を行ってステアリングホイール１０１の高さを調整する際に、第１軸１０のみをスライドすることで済むので、操作荷重を軽減できる。これにより、運転者によるチルト動作の操作性を向上できる。

次に、中間軸に生じる振れ廻りについて説明する。
図１７は中間軸に生じる振れ廻りを説明する模式図である。

中間部分にスライド可能な箇所を備えた中間軸では、外力が負荷された際に、スライド箇所で振れ廻りが生じることがある。

図１７に示すＰ１，Ｐ２は、中間軸１のヨーク３に相当する固定点であり、Ｓ１は、中間軸１の第１スプライン係合部１５（図２参照）に相当する軽荷重でスライド可能な軸連結部である。軸方向の一端寄りに軸連結部がある本構成と同等の中間軸ＭＳ１の振れ廻りの様子を実線で示す。また、参考例として軸方向中央部に軸連結部Ｓ２がある中間軸ＭＳ２の振れ廻りの様子を点線で示す。

軸方向の一端寄りでスライド可能とされた中間軸ＭＳ１では、軸連結部Ｓ１で振れ廻りが発生し、軸線に対して傾斜角θの傾きが生じた場合でも、固定点Ｐ１から軸連結部Ｓ１までの軸方向長さＬ１が短いため、軸連結部Ｓ１に作用する曲げモーメントも小さくなる。したがって、この中間軸ＭＳ１では、曲げモーメントの影響が抑えられ、軸連結部Ｓ１における振れ幅δ１が大きくならず、振れ廻りを抑制できる。

これに対して、軸方向の中央付近でスライド可能とされた中間軸ＭＳ２では、軸連結部Ｓ２で振れ廻りが発生し、中間軸ＭＳ１の場合と同じ傾斜角θの傾きが生じると、固定点Ｐ１から軸連結部Ｓ２までの長さ軸方向Ｌ２が、上記した軸方向長さＬ１よりも長いため、軸連結部Ｓ２に作用する曲げモーメントが中間軸ＭＳ１の場合よりも大きくなる。したがって、この中間軸ＭＳ２では、曲げモーメントの影響によって軸連結部Ｓ２における振れ幅δ２が中間軸ＭＳ１の場合より大きくなり、大きな振れ廻りが生じてしまう。

本構成の中間軸では、ノミナル状態から最初にスライドする軸連結部は、第１軸１０と第２軸２０との間の第１スプライン係合部１５であり、中間軸１の軸方向一端寄りに配置される。したがって、中間軸１では、上記の中間軸ＭＳ１と同様に、軸連結部Ｓ１である第１スプライン係合部１５に作用する曲げモーメントの影響が抑えられる。その結果、振れ幅を小さくし、振れ廻りの発生が抑えられる。さらに、本構成の中間軸によれば、軸連結部での曲げモーメントによる影響が抑えられるため、安定した摺動荷重が得られ、スティックスリップによる振動や異音に対しても優れた特性が得られる。

上記構成では、第１軸１０のヨーク３と、第３軸４０のヨーク３の軸線回りの位相を一致させた場合を例示したが、図１８の（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）に示すように、第１軸１０のヨーク３と第３軸４０のヨークとを、軸線を中心に角度φだけ異なる位相に配置してもよい。その場合、第３軸４０の第２雌スプライン部４１と第２軸２０の第２雄スプライン部２９とを、周方向に任意のピッチ分だけずらして相互に係合させる以外にも、第２軸２０の第１雌スプライン部２７の歯と第２雄スプライン部２９の歯とを相互に周方向にずらしてもよい。これにより、位相の調整をピッチ幅よりも更に細かい角度に調整できる。

また、上記構成の中間軸では、中実の第１軸１０を備える場合を例示したが、第１軸１０は、中空の円筒状に形成されたものでもよい。

さらに、第１外側突部１９を形成する抜け止め１５は、ねじ１７に限らずリベット等で固定してもよく、また、抜け止め１５を第１軸１０に一体に形成してもよい。さらに、抜け止め１５としては、金属製に限らず、樹脂等から形成されたものでもよい。また、第２軸２０の第２軸本体２１と第２雄スプライン部２９との境界部分の段差部分を第２外側突部３５としたが、第２軸２０の外周面に外径方向へ突出する突起部を形成して第２外側突部３５としてもよい。さらに、第３軸４０の第２内側突部４３は、第３軸４０と別体の他部材を第３軸４０に固定して形成してもよい。

このように、本発明は上記の実施形態に限定されるものではなく、実施形態の各構成を相互に組み合わせることや、明細書の記載、並びに周知の技術に基づいて、当業者が変更、応用することも本発明の予定するところであり、保護を求める範囲に含まれる。

以上の通り、本明細書には次の事項が開示されている。
（１） 外周面に第１雄スプライン部を有する第１軸と、
軸方向一方部の内周面に第１雌スプライン部を有し、軸方向他方部の外周面に第２雄スプライン部を有する筒状の第２軸と、
軸方向一方部の内周面に第２雌スプライン部を有する第３軸と、
が、同心に配置され、
前記第１軸の前記第１雄スプライン部に前記第２軸の前記第１雌スプライン部がスプライン係合し、
前記第２軸の前記第２雄スプライン部に前記第３軸の前記第２雌スプライン部がスプライン係合し、
前記第２軸と前記第３軸との摺動ストロークにおける、前記第２軸と前記第３軸との軸方向の重なり長さが最大となる最深挿入側の一部に、前記第２軸と前記第３軸との摺動荷重を増加させる圧入スプライン係合領域が設けられた、
ステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、第１軸の第１雄スプライン部と第２軸の第１雌スプライン部とがスプライン係合し、第２軸の第２雄スプライン部と第３軸の第２雌スプライン部とがスプライン係合する。第２軸と第３軸との摺動ストロークの最深挿入側の一部に、第２軸と第３軸との摺動荷重を増加させる圧入スプライン係合領域が設けられることで、第２軸と第３軸との摺動ストロークの途中から摺動荷重が大きくなる領域が生じる。この摺動荷重が大きくなる領域を衝撃吸収用のストロークとすれば、その他の領域の摺動ストロークをキャブチルト時の伸縮ストロークに充当できる。よって、キャブチルト時の伸縮ストロークに、第１軸と第２軸との摺動ストロークと、第２軸と第３軸との摺動ストロークの一部が加わることで、伸縮ストロークを長く稼ぐことができる。

（２） 前記圧入スプライン係合領域は、前記第３軸における、最深挿入された前記第２軸の挿入方向先端位置よりも後退した位置に設けられる、（１）に記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、最深挿入位置よりも後退した位置に圧入スプライン係合領域が設けられることによって、中間軸に負荷される圧縮力を適切なタイミングで吸収できる。

（３）前記第１軸と前記第２軸との摺動荷重Ｗ_１－２と、
前記第２軸と前記第３軸との摺動ストロークにおける、前記第２軸が前記第３軸の前記圧入スプライン係合領域に到達するまでの領域の摺動荷重Ｗ_２Ａ－３、及び前記圧入スプライン係合領域内の摺動荷重Ｗ_２Ｂ－３とは、
Ｗ_２Ａ－３＜Ｗ_１－２＜Ｗ_２Ｂ－３
の関係を有する、
（１）又は（２）に記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、３種類の異なる摺動荷重が設定できるため、第１軸と第２軸と第３軸の伸縮動作の順序を意図した通りに実現できる。

（４） 前記圧入スプライン係合領域内での摺動荷重Ｗ_２Ｂ－３は、前記第１軸と前記第２軸との摺動荷重Ｗ_１－２の１０倍以上である、（１）～（３）のいずれか１つに記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、圧入スプライン係合領域の摺動荷重が第１軸と第２軸との摺動荷重と比較して桁違いに大きいため、この摺動荷重が大きくなる圧入スプライン係合領域を衝撃吸収用として好適に用いることができる。

（５） 前記圧入スプライン係合領域は、前記第３軸における、最深挿入された前記第２軸の挿入方向先端位置よりも３０～７０ｍｍ後退した位置から前記挿入方向先端位置までの範囲に設けられる、（１）～（４）のいずれか１つに記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、最深挿入位置よりも３０～７０ｍｍ後退した位置から最深挿入位置までの範囲に圧入スプライン係合領域が設けられることによって、中間軸に負荷される圧縮力を適切なタイミングで吸収できる。

（６） 前記圧入スプライン係合領域では、前記第３軸の外周面の一部が径方向内側に塑性変形され、前記第２雄スプライン部と前記第２雌スプライン部とが互いに圧入状態にされている、
（１）～（５）のいずれか１つに記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、第３軸の一部を塑性変形させて、第２軸と第３軸とを圧入状態にするため、簡単に摺動荷重を増加することができる。

（７） 前記第１軸を前記第２軸から軸方向に抜け止めする第１抜け止め部を備える、（１）～（６）のいずれか１つに記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、第２軸に対する引き抜き力が第１軸に負荷されても、第１抜け止め部によって第１軸が抜け止めされる。

（８） 前記第１抜け止め部は、
前記第１軸の軸方向他方部に設けられ、前記第１軸の径方向外側へ突出する第１外側突部と、
前記第２軸に設けられ、前記第１外側突部よりも軸方向一方部側に設けられ、径方向内側に突出する第１内側突部と、
を有する、（７）に記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、第２軸に対する引き抜き力が第１軸に負荷されると、第１軸の第１外側突部と第２軸の第１内側突部とが係合し、第１軸が抜け止めされる。

（９） 前記第１外側突部の外周縁と前記第２軸の内周面との間の径方向隙間は、０．１ｍｍ～０．５ｍｍである、（８）に記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、径方向隙間の存在によって第１軸と第２軸との摺動抵抗の増大が防止できる。また、中間軸に曲げモーメントが負荷されると、第１外側突部の外周縁が第２軸の内周面と接触することで、第１軸と第２軸との相対的な曲げ規制される。これにより、ステアリング装置用中間軸の曲げ剛性を向上できる。

（１０） 前記第３軸を前記第２軸から軸方向に抜け止めする第２抜け止め部を備える、（１）～（９）のいずれか１つに記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、第３軸に対する引き抜き力が第２軸に負荷されても、第２抜け止め部によって第２軸が抜け止めされる。

（１１） 前記第２抜け止め部は、
前記第３軸に設けられ、径方向内側へ突出する第２内側突部と、
前記第２軸に設けられ、第２内側突部よりも軸方向他方部側に設けられ、径方向外側に突出する第２外側突起と、
を有する、（１０）に記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、第３軸に対する引き抜き力が第２軸に負荷されると、第２軸の第２外側筒部と第３軸の第２内側突部とが係合し、第２軸が抜け止めされる。

（１２） 前記第２内側突部の内周縁と前記第２軸の外周面との間の径方向隙間は、０．１ｍｍ～０．５ｍｍである、（１１）に記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、径方向隙間の存在によって第２軸と第３軸との摺動抵抗の増大が防止できる。また、中間軸に曲げモーメントが負荷されると、第２内側突部の内周縁が第２軸の外周面と接触することで、第２軸と第３軸との相対的な曲げ規制される。これにより、ステアリング装置用中間軸の曲げ剛性を向上できる。

（１３） 前記第１雄スプライン部を覆う合成樹脂製のコーティング層をさらに備え、
前記第１雌スプライン部と前記第１雄スプライン部とは、前記コーティング層を介してスプライン係合している、（１）～（１２）のいずれか１つに記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、第１雄スプライン部にコーティング層を設けることにより、第１雄スプライン部を外傷から保護でき、しかも、第２軸の第１雌スプライン部との摺動時における耐久性を向上できる。

（１４） 前記第１雌スプライン部と前記第１雄スプライン部との第１スプライン係合部と、前記第２雌スプライン部と前記第２雄スプライン部との第２スプライン係合部とのそれぞれが、グリースにより潤滑されている、（１３）に記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、第１スプライン係合部及び第２スプライン係合部をグリースにより潤滑させることにより、これらの係合部を保護することができ、しかも、荷重が負荷された際に円滑なスライド動作を実現できる。

（１５） 前記第１軸の軸方向一方部と、前記第２軸の軸方向一方部との間に配置され、前記第１軸と前記第２軸とを互いに離反する方向に付勢する弾性部材を備える、（１）～（１４）のいずれか１つに記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、第１軸が弾性部材の弾発力によって第２軸から押し出されるので、第１軸は初期のノミナル状態の位置へ容易に移動できる。

（１６） 前記弾性部材は、前記第１軸の外周に配置されるコイルスプリングである、（１５）に記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、コイルスプリングによって簡単且つ確実に第１軸を押し出しできる。

（１７） 前記第１軸の軸方向一方部と前記第３軸の軸方向他方部に、一対の腕部を備えるヨークがそれぞれ固定され、
前記第１雌スプライン部と前記第２雄スプライン部は、それぞれの前記ヨークの腕部が軸線回りの周方向に関して同位相に配置される組み合わせで、それぞれ形成されている、（１）～（１６）のいずれか１つに記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、第１軸と第３軸のヨークを、簡単かつ正確に、周方向に関して同位相で配置できる。

（１８） 前記第１軸の軸方向一方部と前記第３軸の軸方向他方部に、一対の腕部を備えるヨークがそれぞれ固定され、
前記第１雌スプライン部と前記第２雄スプライン部は、それぞれの前記ヨークの腕部が軸線回りの周方向に関して、スプライン係合の１ピッチよりも小さい角度で異なる位相に配置される組み合わせで、それぞれ形成されている、（１）～（１６）のいずれか１つに記載のステアリング装置用中間軸。
このステアリング装置用中間軸によれば、第１軸と第３軸のヨークをスプライン係合の１ピッチよりも小さい角度で異なる位相に配置できるため、ステアリング装置への適用自由度を向上できる。

（１９） ステアリングギヤユニットと、
ステアリングホイールと、
前記ステアリングギヤユニットと前記ステアリングホイールとの間に設けられ、（１）～（１８）のいずれか１つに記載のステアリング装置用中間軸と、
を備えるステアリング装置。
このステアリング装置によれば、キャブチルト動作のような長い伸縮ストロークを複雑な機構を伴うことなく低コストで実現できる。

（２０） 前記第１軸は、ステアリングギヤユニット側に連結され、
前記第３軸は、ステアリングホイール側に連結されている、（１９）に記載のステアリング装置。
このステアリング装置によれば、走行時における車輪からの振動や衝撃がステアリングホイールへ伝達し難くなり、これにより、ドライバビリティの向上が図れる。

（２１） 前記第１軸は、ステアリングホイール側に連結され、
前記第３軸は、ステアリングギヤユニット側に連結されている、（１９）に記載のステアリング装置。
このステアリング装置用中間軸によれば、チルト操作を行ってステアリングホイールの高さを調整する際に、第１軸のみスライドすることで済み、操作荷重を軽減できる。これにより、運転者によるチルト動作の操作性を向上できる。

１ 中間軸（ステアリング装置用中間軸）
３ ヨーク
１０ 第１軸
１１ 第１雄スプライン部
１９ 第１外側突部
２０ 第２軸
２７ 第１雌スプライン部
２９ 第２雄スプライン部
３３ 第１内側突部
３５ 第２外側突部
４０ 第３軸
４１ 第２雌スプライン部
４３ 第２内側突部
４７ かしめ部
４９ 圧入スプライン係合領域
５１ 第１抜け止め部
５３ 第２抜け止め部
６０ コイルスプリング（弾性部材）
１０１ ステアリングホイール
１０５ ステアリングギヤユニット
ｔａ 径方向隙間
ｔｂ 径方向隙間

Claims (20)

1. 外周面に第１雄スプライン部を有する第１軸と、
   軸方向一方部の内周面に第１雌スプライン部を有し、軸方向他方部の外周面に第２雄スプライン部を有する筒状の第２軸と、
   軸方向一方部の内周面に第２雌スプライン部を有する第３軸と、
   が、同心に配置され、
   前記第１軸の前記第１雄スプライン部に前記第２軸の前記第１雌スプライン部がスプライン係合し、
   前記第２軸の前記第２雄スプライン部に前記第３軸の前記第２雌スプライン部がスプライン係合し、
   前記第２軸と前記第３軸との摺動ストロークにおける、前記第２軸と前記第３軸との軸方向の重なり長さが最大となる最深挿入側の一部に、前記第２軸と前記第３軸との摺動荷重を増加させる圧入スプライン係合領域が設けられ、
   前記第１軸と前記第２軸との摺動荷重Ｗ _１－２ と、
   前記第２軸と前記第３軸との摺動ストロークにおける、前記第２軸が前記第３軸の前記圧入スプライン係合領域に到達するまでの領域の摺動荷重Ｗ _２Ａ－３ 、及び前記圧入スプライン係合領域内の摺動荷重Ｗ _２Ｂ－３ とは、
   Ｗ _２Ａ－３ ＜Ｗ _１－２ ＜Ｗ _２Ｂ－３
   の関係を有する、
   ステアリング装置用中間軸。
2. 外周面に第１雄スプライン部を有する第１軸と、
   軸方向一方部の内周面に第１雌スプライン部を有し、軸方向他方部の外周面に第２雄スプライン部を有する筒状の第２軸と、
   軸方向一方部の内周面に第２雌スプライン部を有する第３軸と、
   が、同心に配置され、
   前記第１軸の前記第１雄スプライン部に前記第２軸の前記第１雌スプライン部がスプライン係合し、
   前記第２軸の前記第２雄スプライン部に前記第３軸の前記第２雌スプライン部がスプライン係合し、
   前記第２軸と前記第３軸との摺動ストロークにおける、前記第２軸と前記第３軸との軸方向の重なり長さが最大となる最深挿入側の一部に、前記第２軸と前記第３軸との摺動荷重を増加させる圧入スプライン係合領域が設けられ、
   前記圧入スプライン係合領域内での摺動荷重Ｗ _２Ｂ－３ は、前記第１軸と前記第２軸との摺動荷重Ｗ _１－２ の１０倍以上である、
   ステアリング装置用中間軸。
3. 前記圧入スプライン係合領域は、前記第３軸における、最深挿入された前記第２軸の挿入方向先端位置よりも後退した位置に設けられる、
   請求項１又は２に記載のステアリング装置用中間軸。
4. 前記圧入スプライン係合領域は、前記第３軸における、最深挿入された前記第２軸の挿入方向先端位置よりも３０～７０ｍｍ後退した位置から前記挿入方向先端位置までの範囲に設けられる、
   請求項１～３のいずれか１項に記載のステアリング装置用中間軸。
5. 前記圧入スプライン係合領域では、前記第３軸の外周面の一部が径方向内側に塑性変形され、前記第２雄スプライン部と前記第２雌スプライン部とが互いに圧入状態にされている、
   請求項１～４のいずれか１項に記載のステアリング装置用中間軸。
6. 前記第１軸を前記第２軸から軸方向に抜け止めする第１抜け止め部を備える、
   請求項１～５のいずれか１項に記載のステアリング装置用中間軸。
7. 前記第１抜け止め部は、
   前記第１軸の軸方向他方部に設けられ、前記第１軸の径方向外側へ突出する第１外側突部と、
   前記第２軸に設けられ、前記第１外側突部よりも軸方向一方部側に設けられ、径方向内側に突出する第１内側突部と、
   を有する、請求項６に記載のステアリング装置用中間軸。
8. 前記第１外側突部の外周縁と前記第２軸の内周面との間の径方向隙間は、０．１ｍｍ～０．５ｍｍである、
   請求項７に記載のステアリング装置用中間軸。
9. 前記第３軸を前記第２軸から軸方向に抜け止めする第２抜け止め部を備える、
   請求項１～８のいずれか１項に記載のステアリング装置用中間軸。
10. 前記第２抜け止め部は、
    前記第３軸に設けられ、径方向内側へ突出する第２内側突部と、
    前記第２軸に設けられ、第２内側突部よりも軸方向他方部側に設けられ、径方向外側に突出する第２外側突起と、
    を有する、
    請求項９に記載のステアリング装置用中間軸。
11. 前記第２内側突部の内周縁と前記第２軸の外周面との間の径方向隙間は、０．１ｍｍ～０．５ｍｍである、
    請求項１０に記載のステアリング装置用中間軸。
12. 前記第１雄スプライン部を覆う合成樹脂製のコーティング層をさらに備え、
    前記第１雌スプライン部と前記第１雄スプライン部とは、前記コーティング層を介してスプライン係合している、
    請求項１～１１のいずれか１項に記載のステアリング装置用中間軸。
13. 前記第１雌スプライン部と前記第１雄スプライン部との第１スプライン係合部と、前記第２雌スプライン部と前記第２雄スプライン部との第２スプライン係合部とのそれぞれが、グリースにより潤滑されている、
    請求項１２に記載のステアリング装置用中間軸。
14. 前記第１軸の軸方向一方部と、前記第２軸の軸方向一方部との間に配置され、前記第１軸と前記第２軸とを互いに離反する方向に付勢する弾性部材を備える、
    請求項１～１３のいずれか１項に記載のステアリング装置用中間軸。
15. 前記弾性部材は、前記第１軸の外周に配置されるコイルスプリングである、
    請求項１４に記載のステアリング装置用中間軸。
16. 前記第１軸の軸方向一方部と前記第３軸の軸方向他方部に、一対の腕部を備えるヨークがそれぞれ固定され、
    前記第１雌スプライン部と前記第２雄スプライン部は、それぞれの前記ヨークの腕部が軸線回りの周方向に関して同位相に配置される組み合わせで、それぞれ形成されている、請求項１～１５のいずれか１項に記載のステアリング装置用中間軸。
17. 前記第１軸の軸方向一方部と前記第３軸の軸方向他方部に、一対の腕部を備えるヨークがそれぞれ固定され、
    前記第１雌スプライン部と前記第２雄スプライン部は、それぞれの前記ヨークの腕部が軸線回りの周方向に関して、スプライン係合の１ピッチよりも小さい角度で異なる位相に配置される組み合わせで、それぞれ形成されている、
    請求項１～１５のいずれか１項に記載のステアリング装置用中間軸。
18. ステアリングギヤユニットと、
    ステアリングホイールと、
    前記ステアリングギヤユニットと前記ステアリングホイールとの間に設けられ、請求項１～１７のいずれか１項に記載のステアリング装置用中間軸と、
    を備えるステアリング装置。
19. 前記第１軸は、ステアリングギヤユニット側に連結され、
    前記第３軸は、ステアリングホイール側に連結されている、
    請求項１８に記載のステアリング装置。
20. 前記第１軸は、ステアリングホイール側に連結され、
    前記第３軸は、ステアリングギヤユニット側に連結されている、
    請求項１８に記載のステアリング装置。

Images