JP7344662B2 - マルチプレクサ - Google Patents

Description

本発明はマルチプレクサに関し、例えば複数のフィルタを有するマルチプレクサに関する。

弾性表面波共振器では、ＩＤＴ（Inter Digital Transducer）の両側にＩＤＴが励振した弾性波を反射する反射器を設ける。これにより、弾性波をＩＤＴ内に効率的に閉じ込めている。反射器が弾性波を反射するストップバンドは弾性表面波共振器の共振周波数および反共振周波数を含む。

弾性表面波共振器を用いた異なる通過帯域を有するフィルタを有するデュプレクサにおいて、通過帯域が低いフィルタの最も共通端子側の直列共振器の反射器のピッチをＩＤＴのピッチより大きくすることが知られている（例えば特許文献１）。

特開２００５－２９５２０３号公報

特許文献１では、通過帯域が低いフィルタの最も共通端子側の直列共振器の反射器のストップバンドの高周波側の端部を通過帯域の高いフィルタの通過帯域外に位置させる。これにより、通過帯域内のスプリアスを抑制することができる。

特許文献１では、ストップバンドの高周波側の端部においてインピーダンスが急激に変動することを問題としている。しかし、ストップバンドの低周波側の端部においてはインピーダンスの変動は記載されておらず、通過帯域の低いフィルタの特性改善については記載されていない。

本発明は、上記課題に鑑みなされたものであり、通過帯域の低いフィルタの特性を改善することを目的とする。

本発明は、共通端子と第１端子との間に接続された第１フィルタと、通過帯域が前記第１フィルタの通過帯域より高く、前記共通端子と第２端子との間に直列に接続された複数の直列共振器と、前記共通端子と前記第２端子との間の並列腕に接続された複数の並列共振器と、を備え、前記複数の並列共振器は複数の電極指を有する一対の櫛型電極と前記一対の櫛型電極を挟み複数の格子電極を有する一対の反射器とを各々備え、前記複数の並列共振器のうち前記共通端子に回路接続上最も近い並列共振器の複数の格子電極の平均ピッチおよび複数の電極指の平均ピッチをそれぞれＰＲ１およびＰＤ１とし、前記共通端子に回路接続上最も近い並列共振器の反共振周波数をｆａｐ、前記第１フィルタの通過帯域の中心周波数をｆ１、および第２フィルタの通過帯域の中心周波数をｆ２とすると、２×ｆａｐ／（ｆ１＋ｆ２）≦ＰＲ１／ＰＤ１≦１．２×２×ｆａｐ／（ｆ１＋ｆ２）であり、前記共通端子と前記第２端子との間に接続された第２フィルタと、を備えるマルチプレクサである。

上記構成において、前記複数の並列共振器のうち前記共通端子に回路接続上最も近い並列共振器以外の少なくとも１つの並列共振器において、複数の格子電極の平均ピッチおよび複数の電極指の平均ピッチをそれぞれＰＲ２およびＰＤ２とすると、ＰＲ１／ＰＤ１＞ＰＲ２／ＰＤ２である構成とすることができる。

上記構成において、前記複数の直列共振器は複数の電極指を有する一対の櫛型電極と前記一対の櫛型電極を挟み複数の格子電極を有する一対の反射器とを各々備え、前記複数の直列共振器のうち前記共通端子に回路接続上最も近い直列共振器の複数の格子電極の平均ピッチおよび複数の電極指の平均ピッチをそれぞれＳＲ１およびＳＤ１とし、前記共通端子に回路接続上最も近い直列共振器の反共振周波数をｆａｓとすると、２×ｆａｓ／（ｆ１＋ｆ２）≦ＳＲ１／ＳＤ１≦１．２×２×ｆａｓ／（ｆ１＋ｆ２）である構成とすることができる。

上記構成において、前記共通端子に回路接続上最も近い並列共振器は、前記複数の直列共振器と前記複数の並列共振器のうち他の並列共振器とをいずれも介さず前記共通端子と接続する経路を有する構成とすることができる。

本発明は、共通端子と第１端子との間に接続された第１フィルタと、通過帯域が前記第１フィルタの通過帯域より高く、前記共通端子と第２端子との間に直列に接続された複数の直列共振器と、前記共通端子と前記第２端子との間の並列腕に接続された複数の並列共振器と、を備え、前記複数の直列共振器は複数の電極指を有する一対の櫛型電極と前記一対の櫛型電極を挟み複数の格子電極を有する一対の反射器とを各々備え、前記複数の直列共振器のうち前記共通端子に回路接続上最も近い直列共振器の複数の格子電極の平均ピッチおよび複数の電極指の平均ピッチをそれぞれＳＲ１およびＳＤ１とし、前記共通端子に回路接続上最も近い直列共振器の反共振周波数をｆａｓ、前記第１フィルタの通過帯域の中心周波数をｆ１、および第２フィルタの通過帯域の中心周波数をｆ２とすると、２×ｆａｓ／（ｆ１＋ｆ２）≦ＳＲ１／ＳＤ１≦１．２×２×ｆａｓ／（ｆ１＋ｆ２）であり、前記共通端子と前記第２端子との間に接続された第２フィルタと、を備えるマルチプレクサである。

上記構成において、前記複数の直列共振器のうち前記共通端子に回路接続上最も近い直列共振器以外の少なくとも１つの直列共振器において、複数の格子電極の平均ピッチおよび複数の電極指の平均ピッチをそれぞれＳＲ２およびＳＤ２とすると、ＳＲ１／ＳＤ１＞ＳＲ２／ＳＤ２である構成とすることができる。

上記構成において、前記共通端子に回路接続上最も近い直列共振器は、前記複数の直列共振器のうち他の直列共振器と前記複数の並列共振器とをいずれも介さず前記共通端子と接続する経路を有する構成とすることができる。

上記構成において、前記複数の並列共振器のうち前記共通端子に回路接続上最も近い並列共振器の前記反射器のストップバンドは前記第１フィルタの通過帯域および前記第２フィルタの通過帯域を含む構成とすることができる。

上記構成において、前記複数の直列共振器のうち前記共通端子に回路接続上最も近い直列共振器の前記反射器のストップバンドは前記第１フィルタの通過帯域および前記第２フィルタの通過帯域を含む構成とすることができる。

本発明によれば、通過帯域の低いフィルタの特性を改善することができる。

図１（ａ）は、比較例および実施例における弾性波共振器の平面図、図１（ｂ）は、図１（ａ）のＡ－Ａ断面図である。 図２は、実施例１に係るマルチプレクサの回路図である。 図３（ａ）および図３（ｂ）は、実施例１における直列共振器Ｓ１および並列共振器Ｐ１の平面図である。 図４（ａ）および図４（ｂ）は、実施例１における直列共振器Ｓ２－Ｓ４および並列共振器Ｐ２およびＰ３の平面図である。 図５（ａ）および図５（ｂ）は、実施例１および比較例１におけるフィルタ４０および４２の通過特性を示す図である。 図６（ａ）および図６（ｂ）は、実施例１および比較例１における反射器の反射特性を示す図である。 図７（ａ）および図７（ｂ）は、実施例１および比較例１における共振器の通過特性および反射器の反射特性を示す図である。 図８は、実施例１の変形例１に係るマルチプレクサの回路図である。

以下図面を参照し実施例について説明する。

図１（ａ）は、比較例および実施例における弾性波共振器の平面図、図１（ｂ）は、図１（ａ）のＡ－Ａ断面図である。電極指の配列方向をＸ方向、電極指の延伸方向をＹ方向、圧電基板の法線方向をＺ方向とする。Ｘ方向、Ｙ方向およびＺ方向は圧電基板の結晶方位とは限らないが、圧電基板が回転ＹカットＸ伝搬基板のときにはＸ方向が結晶方位のＸ軸方位となる。

図１（ａ）および図１（ｂ）に示すように、１ポート弾性波共振器２６では、圧電基板１０上にＩＤＴ２４および反射器２０が形成されている。ＩＤＴ２４および反射器２０は、圧電基板１０上に形成された金属膜１２により形成される。一対の反射器２０は、ＩＤＴ２４を挟みＸ方向の両側に設けられている。

ＩＤＴ２４は、対向する一対の櫛型電極１８を備える。櫛型電極１８は、複数の電極指１４と、複数の電極指１４が接続されたバスバー１５と、を備える。一対の櫛型電極１８は、少なくとも一部において一方の櫛型電極１８の電極指１４と他方の櫛型電極１８の電極指１４とが互い違いとなるように、対向して設けられている。反射器２０は、複数の格子電極１６と、複数の格子電極１６が接続されたバスバー１７と、を備える。

一対の櫛型電極１８の電極指１４が励振する弾性波は、主にＸ方向に伝搬する。一対の櫛型電極１８のうち一方の櫛型電極１８の電極指１４のピッチがほぼ弾性波の波長λとなる。反射器２０は、弾性波を反射する。これにより弾性波のエネルギーがＩＤＴ２４内に閉じ込められる。

圧電基板１０は、例えばタンタル酸リチウム基板、ニオブ酸リチウム基板または水晶基板であり、例えば回転ＹカットＸ伝搬タンタル酸リチウム基板またはニオブ酸リチウム基板である。圧電基板１０は、例えば、単結晶サファイア基板、アルミナ基板、スピネル基板、水晶基板またはシリコン基板等の支持基板の上面に接合されていてもよい。圧電基板１０と支持基板との間に酸化シリコン膜または窒化アルミニウム膜等の絶縁膜が設けられていてもよい。このように圧電基板１０は支持基板上に直接的または間接的に接合されていてもよい。

金属膜１２は、例えばアルミニウム膜、銅膜またはモリブデン膜である。アルミニウム膜、銅膜またはモリブデン膜と圧電基板１０との間にチタン膜またはクロム膜等の金属膜が設けられていてもよい。波長λは例えば５００ｎｍから５０００ｎｍ、電極指１４および格子電極１６のＸ方向の幅は例えば２００ｎｍから３０００ｎｍ、金属膜１２の膜厚は例えば５０ｎｍから５００ｎｍ、弾性波共振器２６の静電容量は例えば０．１ｐＦから１０ｐＦである。圧電基板１０上に金属膜１２を覆うように保護膜または温度補償膜として機能する絶縁膜が設けられていてもよい。

図２は、実施例１に係るマルチプレクサの回路図である。図２に示すように、共通端子Ａｎｔと端子Ｔ１（第１端子）との間にフィルタ４２（第１フィルタ）が接続され、共通端子Ａｎｔと端子Ｔ２（第２端子）との間にフィルタ４０（第２フィルタ）が接続されている。フィルタ４０の通過帯域はフィルタ４２の通過帯域より高い。フィルタ４０および４２は、例えばＦＤＤ（Frequency Division Duplex）通信方式の同じバンドのそれぞれ受信フィルタおよび送信フィルタである。フィルタ４０および４２は、それぞれ送信フィルタおよび受信フィルタでもよい。フィルタ４０および４２は、例えばＴＤＤ（Time Division Duplex）通信方式の異なるバンドのフィルタでもよい。

フィルタ４０は、ラダー型フィルタであり、直列共振器Ｓ１からＳ４および並列共振器Ｐ１からＰ３を備えている。複数の直列共振器Ｓ１からＳ４は共通端子Ａｎｔと端子Ｔ２との間に直列に接続され、複数の並列共振器Ｐ１からＰ３は共通端子Ａｎｔと端子Ｔ１との間に並列に接続されている。

フィルタ４２は、共通端子Ａｎｔと端子Ｔ１との間にＤＭＳ（Double Mode SAW(Surface Acoustic Wave)）フィルタＤＭＳ１およびＤＭＳ２が縦続接続され、フィルタＤＭＳ１と共通端子Ａｎｔとの間に弾性波共振器Ｒ１が接続されている。

図３（ａ）および図３（ｂ）は、実施例１における直列共振器Ｓ１および並列共振器Ｐ１の平面図である。図３（ａ）に示すように、直列共振器Ｓ１では、ＩＤＴ２４の電極指１４の平均ピッチはＳＤ１である。ＩＤＴ２４が励振する弾性波の波長は略２×ＳＤ１である。反射器２０の格子電極１６の平均ピッチはＳＲ１である。図３（ｂ）に示すように、並列共振器Ｐ１では、ＩＤＴ２４の電極指１４の平均ピッチはＰＤ１である。反射器２０の格子電極１６の平均ピッチはＰＲ１である。ＳＲ１＞ＳＤ１であり、ＰＲ１＞ＰＤ１であり、かつＳＲ１／ＳＤ１＞ＰＲ１／ＰＤ１である。

図４（ａ）および図４（ｂ）は、実施例１における直列共振器Ｓ２－Ｓ４および並列共振器Ｐ２およびＰ３の平面図である。図４（ａ）に示すように、直列共振器Ｓ２、Ｓ３およびＳ４では、ＩＤＴ２４の電極指１４の平均ピッチはＳＤ２である。反射器２０の格子電極１６の平均ピッチはＳＲ２である。図４（ｂ）に示すように、並列共振器Ｐ２およびＰ３では、ＩＤＴ２４の電極指１４の平均ピッチはＰＤ２である。反射器２０の格子電極１６の平均ピッチはＰＲ２である。ＳＲ２＞ＳＤ２であり、ＰＲ２はＰＤ２にほぼ等しく、かつＳＲ２／ＳＤ２＞ＰＲ２／ＰＤ２である。

直列共振器Ｓ１とＳ２－Ｓ４とを比べると、ＳＲ１／ＳＤ１＞ＳＲ２／ＳＤ２である。並列共振器Ｐ１とＰ２およびＰ３とを比べると、ＰＲ１／ＰＤ１＞ＰＲ２／ＰＤ２である。

［シミュレーション］
実施例１および比較例１について通過特性のシミュレーションを行った。
シミュレーション条件は以下である。
圧電基板１０：４２°ＹカットＸ伝搬タンタル酸リチウム基板
金属膜１２：圧電基板１０側から膜厚が１９０ｎｍのチタン膜、膜厚が２１３ｎｍのアルミニウム膜
直列共振器Ｓ１
ＩＤＴ２４のピッチ（電極指１４のピッチ×２）：４．８２μｍ、
ＩＤＴ２４の対数（電極指１４の本数／２）：６５対
反射器２０の対数（格子電極１６の本数／２）：１５対
デュティ比：５２．３％
開口長：５３．９８μｍ（１１．２λ）
反共振周波数：８３６．０ＭＨｚ
並列共振器Ｐ１
ＩＤＴ２４のピッチ（電極指１４のピッチ×２）：５．０４μｍ、
ＩＤＴ２４の対数（電極指１４の本数／２）：５８対
反射器２０の対数（格子電極１６の本数／２）：１５対
デュティ比：５２．３％
開口長：１６３．８μｍ（３２．５λ）
反共振周波数：８０３．０ＭＨｚ
直列共振器Ｓ２－Ｓ４のＩＤＴ２４のピッチは直列共振器Ｓ１のピッチと等しく、並列共振器Ｐ２、Ｐ３のＩＤＴ２４のピッチは並列共振器Ｐ１のピッチと等しい。

実施例１における各共振器のＩＤＴ２４のピッチと反射器２０のピッチとの差のＩＤＴ２４のピッチに対するピッチ比は以下である。
直列共振器
Ｓ１：（ＳＲ１－ＳＤ１）／ＳＤ１×１００［％］：７．８８％
Ｓ２－Ｓ４：（ＳＲ２－ＳＤ２）／ＳＲ２×１００［％］：３．９６％
並列共振器
Ｐ１：（ＰＲ１－ＰＤ１）／ＰＤ１×１００［％］：３．２４％
Ｐ２、Ｐ３：（ＰＲ２－ＰＤ２）／ＰＲ２×１００［％］：０．００％

比較例１における各共振器のＩＤＴ２４のピッチと反射器２０のピッチとの差のＩＤＴ２４のピッチに対するピッチ比は以下である。
直列共振器
Ｓ１－Ｓ４：（ＳＲ２－ＳＤ２）／ＳＲ２×１００［％］：３．９６％
並列共振器
Ｐ１－Ｐ３：（ＰＲ２－ＰＤ２）／ＰＲ２×１００［％］：０．００％
比較例１では、直列共振器Ｓ１のピッチ比を直列共振器Ｓ２－Ｓ４のピッチ比と同じとし、並列共振器Ｐ１のピッチ比を並列共振器Ｐ２、Ｐ３と同じとしている。

直列共振器Ｓ２－Ｓ４において、（ＳＲ２－ＳＤ２）／ＳＲ２を正の値にしているのは、反射器２０のストップバンドをフィルタ４０の通過帯域に合わせるためである。

図５（ａ）および図５（ｂ）は、実施例１および比較例１におけるフィルタ４０および４２の通過特性を示す図である。図５（ａ）は、フィルタ４０および４２の通過特性を示し、図５（ｂ）は、フィルタ４２の通過特性を示す。フィルタ４０の通過特性は共通端子Ａｎｔと端子Ｔ２との間の通過特性であり、フィルタ４２の通過特性は共通端子Ａｎｔと端子Ｔ１との間の通過特性である。実施例１および比較例１のシミュレーション結果をそれぞれ実線および破線で示す。

図５（ａ）に示すように、フィルタ４２の通過帯域Ｐａｓｓ１は７５８ＭＨｚから７６８ＭＨｚであり、フィルタ４０の通過帯域Ｐａｓｓ２は７８８ＭＨｚから７９８ＭＨｚである。図５（ｂ）に示すように、矢印４４の約７６１ＭＨｚと矢印４６の約７６８ＭＨｚにおいて、比較例１の損失が実施例１より大きくなっている。

図６（ａ）および図６（ｂ）は、実施例１および比較例１における反射器の反射特性を示す図である。図６（ａ）は、直列共振器Ｓ１の反射器２０の反射特性を示し、図６（ｂ）は、並列共振器Ｐ１の反射器２０の反射特性を示す。反射が０ｄＢに近い周波数帯域がストップバンドである。

図６（ａ）に示すように、比較例１では直列共振器Ｓ１の反射器２０のストップバンドにフィルタ４０の通過帯域Ｐａｓｓ２は含まれるが、フィルタ４２の通過帯域Ｐａｓｓ１は含まれない。実施例１では直列共振器Ｓ１の反射器２０のストップバンドに通過帯域Ｐａｓｓ１およびＰａｓｓ２ともに含まれる。

図６（ｂ）に示すように、比較例１では並列共振器Ｐ１の反射器２０のストップバンドにフィルタ４０の通過帯域Ｐａｓｓ２は含まれるが、フィルタ４２の通過帯域Ｐａｓｓ１は含まれない。実施例１では並列共振器Ｐ１の反射器２０のストップバンドに通過帯域Ｐａｓｓ１およびＰａｓｓ２ともに含まれる。

このように、実施例１では、直列共振器Ｓ１および並列共振器Ｐ１の反射器２０のストップバンドにフィルタ４２の通過帯域が含まれる。

図７（ａ）および図７（ｂ）は、実施例１および比較例１における共振器の通過特性および反射器の反射特性を示す図である。図７（ａ）は、フィルタ４０の直列共振器Ｓ１の通過特性（Ｓ２１）、反射特性（Ｓ１１）、および反射器２０の反射特性を示す図である。図７（ｂ）は、フィルタ４０の並列共振器Ｐ１の通過特性（Ｓ２１）、反射特性（Ｓ１１）、および反射器２０の反射特性を示す図である。共振器の通過特性をＳ２１、共振器の反射特性をＳ１１、反射器２０の反射特性をＳＢで示す。

図７（ａ）および図７（ｂ）に示すように、特に並列共振器Ｐ１では、比較例１における反射器２０の反射特性ＳＢにおけるストップバンドよりやや低い周波数帯域に、矢印４４および４６のように通過特性および反射特性の低下が生じている。矢印４４および４６の周波数は図５（ｂ）の矢印４４および４６の周波数とほぼ一致する。

以上をまとめると、比較例１では、直列共振器Ｓ１および並列共振器Ｐ１での反射器２０のストップバンドがフィルタ４２の通過帯域Ｐａｓｓ１を含まない。このため、フィルタ４２の通過帯域Ｐａｓｓ１内において、直列共振器Ｓ１および並列共振器Ｐ１の反射特性が低下する。このため、フィルタ４２を通過すべき高周波信号の一部がフィルタ４０を通過してしまいフィルタ４２の損失が低下する。

特許文献１のように、ストップバンドの高周波側の端部においてインピーダンスが急激に変動し、フィルタ特性に影響することは知られていた。しかし、フィルタ４０の最も共通端子Ａｎｔに近い並列共振器Ｐ１および／または直列共振器Ｓ１の反射器２０のストップバンドの低周波側の端部がフィルタ４２の通過帯域Ｐａｓｓ１内に位置すると、フィルタ４２の通過特性に影響することはこれまで知られていなかった。

実施例１では、フィルタ４２（第１フィルタ）の通過帯域Ｐａｓｓ１より高い通過帯域Ｐａｓｓ２を有するフィルタ４０（第２フィルタ）において、並列共振器Ｐ１からＰ３のうち共通端子Ａｎｔに回路接続上最も近い並列共振器Ｐ１の複数の格子電極１６の平均ピッチおよび複数の電極指１４の平均ピッチをそれぞれＰＲ１およびＰＤ１とすると、ＰＲ１＞ＰＤ１である。これにより、並列共振器Ｐ１の反射器２０ストップバンドが低くなる。よって、矢印４４および４６における並列共振器Ｐ１の反射特性が低下する周波数が低くなり、フィルタ４２の通過帯域Ｐａｓｓ１より低くなる。よって、フィルタ４２の通過帯域Ｐａｓｓ１内の損失を抑制できる。

電極指１４の平均ピッチはＩＤＴ２４のＸ方向の幅を電極指１４の本数で除することで算出できる。また、格子電極１６の平均ピッチは反射器２０のＸ方向の幅を格子電極１６の本数で除することで算出できる。ＰＲ１≧１．０１×ＰＤ１がより好ましく、ＰＲ１≧１．０２×ＰＤ１がさらに好ましい。反射器２０のストップバンドが通過帯域Ｐａｓｓ２を含むためＰＲ１≦１．２×ＰＤ１が好ましく、ＰＲ１≦１．１×ＰＤ１がより好ましい。

並列共振器Ｐ１の反共振周波数をｆａｐ、フィルタ４２の通過帯域Ｐａｓｓ１の中心周波数をｆ１、およびフィルタ４０の通過帯域の中心周波数をｆ２とすると、２×ｆａｐ／（ｆ１＋ｆ２）≦ＰＲ１／ＰＤ１とすると、並列共振器Ｐ１の反射器２０のストップバンドが通過帯域Ｐａｓｓ１を含むようになる。よって、フィルタ４２の通過帯域Ｐａｓｓ１内の損失を抑制できる。例えば、シミュレーションした実施例１の並列共振器では、ｆａｐ＝８０３ＭＨｚ、ｆ１＝７６３ＭＨｚ、ｆ２＝７９３ＭＨｚであり、２×ｆａｐ／（ｆ１＋ｆ２）＝１．０３２１であり、ＰＲ１／ＰＤ１＝１．０３２４である。反射器２０のストップバンドが通過帯域Ｐａｓｓ２を含むため１．２×２×ｆａｐ／（ｆ１＋ｆ２）≧ＰＲ１／ＰＤ１が好ましく、１．１×２×ｆａｐ／（ｆ１＋ｆ２）≧ＰＲ１／ＰＤ１がより好ましい。

フィルタ４２の通過帯域Ｐａｓｓ１はフィルタ４２が通過させる通信バンドの通信帯域（送信帯域または受信帯域）であり、フィルタ４０の通過帯域Ｐａｓｓ２はフィルタ４０が通過させる通信バンドの通信帯域（送信帯域または受信帯域）である。ストップバンドはシミュレーションにより算出できる。例えば反射特性（Ｓ１１の大きさ）が－１ｄＢ以上のときをストップバンドとする。

並列共振器Ｐ２およびＰ３においても並列共振器Ｐ１と同様に格子電極１６の平均ピッチＰＲ２を電極指１４の平均ピッチＰＤ２より大きくしてもよい。これにより、通過帯域Ｐａｓｓ１において並列共振器Ｐ２からＰ３の矢印４４および４６の特性劣化が抑制できる。しかし、フィルタ４２の通過特性に大きく影響するのは共通端子Ａｎｔに最も近い並列共振器Ｐ１である。一方、並列共振器Ｐ２からＰ３の反射器２０のストップバンドを並列共振器Ｐ１と同様に低くすると、フィルタ４０の特性が劣化する可能性がある。

そこで、並列共振器Ｐ１からＰ３のうち並列共振器Ｐ１以外の並列共振器Ｐ２およびＰ３の少なくとも１つにおいて、格子電極１６の平均ピッチおよび電極指１４の平均ピッチをそれぞれＰＲ２およびＰＤ２とすると、ＰＲ１／ＰＤ１＞ＰＲ２／ＰＤ２である。これにより、フィルタ４２の通過帯域Ｐａｓｓ１内の損失を抑制し、かつフィルタ４２の特性劣化を抑制できる。並列共振器Ｐ２およびＰ３の全てにおいて、ＰＲ１／ＰＤ１＞ＰＲ２／ＰＤ２とすることが好ましい。

また、並列共振器Ｐ２およびＰ３の少なくとも１つにおいて、反共振周波数をｆａｐ２としたとき、２×ｆａｐ２／（ｆ１＋ｆ２）＞ＰＲ２／ＰＤ２とする。これにより、フィルタ４２の通過帯域Ｐａｓｓ１内の損失を抑制し、かつフィルタ４２の特性劣化を抑制できる。並列共振器Ｐ２およびＰ３の全てにおいて、２×ｆａｐ２／（ｆ１＋ｆ２）＞ＰＲ２／ＰＤ２とすることがより好ましい。

直列共振器Ｓ１からＳ４のうち共通端子Ａｎｔに回路接続上最も近い直列共振器Ｓ１の格子電極１６の平均ピッチおよび電極指１４の平均ピッチをそれぞれＳＲ１およびＳＤ１とし、共通端子Ａｎｔに回路接続上最も近い直列共振器Ｓ１の反共振周波数をｆａｓとすると、２×ｆａｓ／（ｆ１＋ｆ２）≦ＳＲ１／ＳＤ１である。これにより、直列共振器Ｓ１の反射器２０のストップバンドが通過帯域Ｐａｓｓ１を含むようになる。よって、フィルタ４２の通過帯域Ｐａｓｓ１内の損失を抑制できる。例えば、シミュレーションした実施例１の直列共振器Ｓ１では、ｆａｐ＝８３６ＭＨｚ、ｆ１＝７６３ＭＨｚ、ｆ２＝７９３ＭＨｚであり、２×ｆａｐ／（ｆ１＋ｆ２）＝１．０７４６であり、ＳＲ１／ＳＤ１＝１．０７８８である。反射器２０のストップバンドが通過帯域Ｐａｓｓ２を含むため１．２×２×ｆａｓ／（ｆ１＋ｆ２）≧ＳＲ１／ＳＤ１が好ましく、１．１×２×ｆａｓ／（ｆ１＋ｆ２）≧ＳＲ１／ＳＤ１がより好ましい。

直列共振器Ｓ１からＳ４のうち直列共振器Ｓ１以外の少なくとも１つの直列共振器Ｓ２からＳ４において、格子電極１６の平均ピッチおよび電極指１４の平均ピッチをそれぞれＳＲ２およびＳＤ２とすると、ＳＲ１／ＳＤ１＞ＳＲ２／ＳＤ２である。これにより、フィルタ４２の通過帯域Ｐａｓｓ１内の損失を抑制し、かつフィルタ４２の特性劣化を抑制できる。直列共振器Ｓ２からＳ４の全てにおいて、ＳＲ１／ＳＤ１＞ＳＲ２／ＳＤ２とすることが好ましい。

また、直列共振器Ｓ２からＳ４の少なくとも１つにおいて、反共振周波数をｆａｓ２としたとき、２×ｆａｓ２／（ｆ１＋ｆ２）＞ＳＲ２／ＳＤ２とする。これにより、フィルタ４２の通過帯域Ｐａｓｓ１内の損失を抑制し、かつフィルタ４２の特性劣化を抑制できる。直列共振器Ｓ１からＳ４の全てにおいて、２×ｆａｓ２／（ｆ１＋ｆ２）＞ＳＲ２／ＳＤ２とすることがより好ましい。

直列共振器Ｓ１および並列共振器Ｐ１の少なくとも一方において、反射器２０のストップバンドが通過帯域Ｐａｓｓ１を含めばよい。最も共通端子Ａｎｔに近い共振器の反射特性がフィルタ４２の通過特性に影響する。よって、直列共振器Ｓ１からＳ４および並列共振器Ｐ１からＰ３のうち直列共振器Ｓ１が共通端子Ａｎｔに回路接続上最も近いとき、すなわち、直列共振器Ｓ１は、直列共振器Ｓ１からＳ４のうち直列共振器Ｓ１以外の直列共振器Ｓ２からＳ４と並列共振器Ｐ１からＰ３とをいずれも介さず共通端子Ａｎｔと接続する経路を有するとき、直列共振器Ｓ１のストップバンドが通過帯域Ｐａｓｓ１を含むことが好ましい。これにより、フィルタ４２の損失を抑制できる。

［実施例１の変形例１］
図８は、実施例１の変形例１に係るマルチプレクサの回路図である。図８に示すように、フィルタ４０は、直列共振器Ｓ１からＳ３と並列共振器Ｐ１からＰ３を備えている。最も共通端子Ａｎｔに近い共振器は並列共振器Ｐ１である。その他の構成は実施例１と同じであり説明を省略する。

実施例１の変形例１のように、直列共振器Ｓ１からＳ３および並列共振器Ｐ１からＰ３のうち並列共振器Ｐ１が共通端子Ａｎｔに回路接続上最も近いとき、すなわち、共通端子Ａｎｔに回路接続上最も近い並列共振器Ｐ１は、直列共振器Ｓ１からＳ４と、並列共振器Ｐ１からＰ３のうち並列共振器Ｐ１以外の並列共振器Ｐ１およびＰ２とをいずれも介さず共通端子Ａｎｔと接続する経路を有するとき、並列共振器Ｐ１のストップバンドが通過帯域Ｐａｓｓ１を含むことが好ましい。これにより、フィルタ４２の損失を抑制できる。

実施例１およびその変形例において、フィルタ４０の直列共振器および並列共振器の個数は任意に設定できる。フィルタ４２は多重モード型フィルタを含んでもよいしラダー型フィルタでもよい。マルチプレクサとしてデュプレクサを例に説明したがトリプレクサまたはクワッドプレクサでもよい。

以上、本発明の実施例について詳述したが、本発明はかかる特定の実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能である。

１０ 圧電基板
１４ 電極指
１６ 格子電極
１８ 櫛型電極
２０ 反射器
２４ ＩＤＴ
４０、４２ フィルタ

Claims (9)

1. 共通端子と第１端子との間に接続された第１フィルタと、
   通過帯域が前記第１フィルタの通過帯域より高く、前記共通端子と第２端子との間に直列に接続された複数の直列共振器と、前記共通端子と前記第２端子との間の並列腕に接続された複数の並列共振器と、を備え、前記複数の並列共振器は複数の電極指を有する一対の櫛型電極と前記一対の櫛型電極を挟み複数の格子電極を有する一対の反射器とを各々備え、前記複数の並列共振器のうち前記共通端子に回路接続上最も近い並列共振器の複数の格子電極の平均ピッチおよび複数の電極指の平均ピッチをそれぞれＰＲ１およびＰＤ１とし、前記共通端子に回路接続上最も近い並列共振器の反共振周波数をｆａｐ、前記第１フィルタの通過帯域の中心周波数をｆ１、および第２フィルタの通過帯域の中心周波数をｆ２とすると、２×ｆａｐ／（ｆ１＋ｆ２）≦ＰＲ１／ＰＤ１≦１．２×２×ｆａｐ／（ｆ１＋ｆ２）であり、前記共通端子と前記第２端子との間に接続された第２フィルタと、
   を備えるマルチプレクサ。
2. 前記複数の並列共振器のうち前記共通端子に回路接続上最も近い並列共振器以外の少なくとも１つの並列共振器において、複数の格子電極の平均ピッチおよび複数の電極指の平均ピッチをそれぞれＰＲ２およびＰＤ２とすると、ＰＲ１／ＰＤ１＞ＰＲ２／ＰＤ２である請求項１に記載のマルチプレクサ。
3. 前記複数の直列共振器は複数の電極指を有する一対の櫛型電極と前記一対の櫛型電極を挟み複数の格子電極を有する一対の反射器とを各々備え、
   前記複数の直列共振器のうち前記共通端子に回路接続上最も近い直列共振器の複数の格子電極の平均ピッチおよび複数の電極指の平均ピッチをそれぞれＳＲ１およびＳＤ１とし、前記共通端子に回路接続上最も近い直列共振器の反共振周波数をｆａｓとすると、２×ｆａｓ／（ｆ１＋ｆ２）≦ＳＲ１／ＳＤ１≦１．２×２×ｆａｓ／（ｆ１＋ｆ２）である請求項１または２に記載のマルチプレクサ。
4. 前記共通端子に回路接続上最も近い並列共振器は、前記複数の直列共振器と前記複数の並列共振器のうち他の並列共振器とをいずれも介さず前記共通端子と接続する経路を有する請求項１から３のいずれか一項に記載のマルチプレクサ。
5. 共通端子と第１端子との間に接続された第１フィルタと、
   通過帯域が前記第１フィルタの通過帯域より高く、前記共通端子と第２端子との間に直列に接続された複数の直列共振器と、前記共通端子と前記第２端子との間の並列腕に接続された複数の並列共振器と、を備え、前記複数の直列共振器は複数の電極指を有する一対の櫛型電極と前記一対の櫛型電極を挟み複数の格子電極を有する一対の反射器とを各々備え、前記複数の直列共振器のうち前記共通端子に回路接続上最も近い直列共振器の複数の格子電極の平均ピッチおよび複数の電極指の平均ピッチをそれぞれＳＲ１およびＳＤ１とし、前記共通端子に回路接続上最も近い直列共振器の反共振周波数をｆａｓ、前記第１フィルタの通過帯域の中心周波数をｆ１、および第２フィルタの通過帯域の中心周波数をｆ２とすると、２×ｆａｓ／（ｆ１＋ｆ２）≦ＳＲ１／ＳＤ１≦１．２×２×ｆａｓ／（ｆ１＋ｆ２）であり、前記共通端子と前記第２端子との間に接続された第２フィルタと、
   を備えるマルチプレクサ。
6. 前記複数の直列共振器のうち前記共通端子に回路接続上最も近い直列共振器以外の少なくとも１つの直列共振器において、複数の格子電極の平均ピッチおよび複数の電極指の平均ピッチをそれぞれＳＲ２およびＳＤ２とすると、ＳＲ１／ＳＤ１＞ＳＲ２／ＳＤ２である請求項５に記載のマルチプレクサ。
7. 前記共通端子に回路接続上最も近い直列共振器は、前記複数の直列共振器のうち他の直列共振器と前記複数の並列共振器とをいずれも介さず前記共通端子と接続する経路を有する請求項５または６に記載のマルチプレクサ。
8. 前記複数の並列共振器のうち前記共通端子に回路接続上最も近い並列共振器の前記反射器のストップバンドは前記第１フィルタの通過帯域および前記第２フィルタの通過帯域を含む請求項１から４のいずれか一項に記載のマルチプレクサ。
9. 前記複数の直列共振器のうち前記共通端子に回路接続上最も近い直列共振器の前記反射器のストップバンドは前記第１フィルタの通過帯域および前記第２フィルタの通過帯域を含む請求項３および５から７のいずれか一項に記載のマルチプレクサ。
   

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