JP7336421B2 - アルミニウム合金圧延材およびその製造方法 - Google Patents
アルミニウム合金圧延材およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7336421B2 JP7336421B2 JP2020140218A JP2020140218A JP7336421B2 JP 7336421 B2 JP7336421 B2 JP 7336421B2 JP 2020140218 A JP2020140218 A JP 2020140218A JP 2020140218 A JP2020140218 A JP 2020140218A JP 7336421 B2 JP7336421 B2 JP 7336421B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- less
- aluminum alloy
- hours
- rolled material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 76
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 61
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 43
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 71
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 42
- 238000005498 polishing Methods 0.000 claims description 41
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 36
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 30
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 28
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 27
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 25
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 24
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 17
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 14
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 13
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 11
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims description 10
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- XTVVROIMIGLXTD-UHFFFAOYSA-N copper(II) nitrate Chemical compound [Cu+2].[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O XTVVROIMIGLXTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 16
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 13
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 13
- 238000007743 anodising Methods 0.000 description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 10
- 239000002932 luster Substances 0.000 description 10
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 239000002537 cosmetic Substances 0.000 description 5
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 4
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002048 anodisation reaction Methods 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 3
- 229910018134 Al-Mg Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018467 Al—Mg Inorganic materials 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000005034 decoration Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 210000005069 ears Anatomy 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 229910052733 gallium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 2
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018084 Al-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018192 Al—Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000004040 coloring Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000007788 roughening Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
- C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
- C23F3/00—Brightening metals by chemical means
- C23F3/02—Light metals
- C23F3/03—Light metals with acidic solutions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D11/00—Electrolytic coating by surface reaction, i.e. forming conversion layers
- C25D11/02—Anodisation
- C25D11/04—Anodisation of aluminium or alloys based thereon
- C25D11/06—Anodisation of aluminium or alloys based thereon characterised by the electrolytes used
- C25D11/08—Anodisation of aluminium or alloys based thereon characterised by the electrolytes used containing inorganic acids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B2003/001—Aluminium or its alloys
Description
この発明は、成形加工後に化学研磨および陽極酸化処理を施すことにより、化粧品用ケース、キャップ、自動車や室内照明用のリフレクター、装飾品等に好んで使用されるアルミニウム合金圧延材およびその製造方法に関する。
化粧品用ケース、キャップ、自動車や室内照明用のリフレクター、装飾品等に使用される、光輝性と深絞り・へら絞り等の成形性の双方が要求される部材には、ＪＩＳＡ１０８５やＡ１０５０のようなＪＩＳ１０００系のアルミニウム材料がよく用いられる。また、強度が特に求められる用途についてはＡ５０５２等の５０００系のアルミニウム材料が多く用いられる。
このような用途に用いられるアルミニウム材料は、成形加工後にリン酸を主成分とする酸性浴にて電解研磨または化学研磨され、その後陽極酸化処理を実施し、必要に応じて着色された後、封孔処理を施すことにより耐傷性、耐食性、耐候性を高めることが、標準的な構成となっている。
特に近年は、ＬＥＤ素子を搭載した照明器具用途や意匠性、装飾性を高め、金属的な光沢・質感・高級感を製品に付与する製品用途への需要増に対し、電力を使用せずに複雑な形状や微小な部品や内面側への光輝性付与が可能な化学研磨に適した材料ニーズが高まっている。
このような用途に対して、上述のＪＩＳＡ１０８５やＡ１０５０のようなＪＩＳ１０００系の純アルミニウム合金は絞り加工性ならびに化学研磨後の光輝性には優れるが、強度が低いため、製品としての使用時に取り扱い時の打痕の発生や落下や衝撃による変形の課題がある。一方、高強度材として知られるＪＩＳＡ５０５２等のＡｌ－Ｍｇ系合金（５０００系合金）は、強度は高いがそれ故に成形加工時の金型への負荷や成形後のスプリングバックが大きく、正確な製品形状・寸法精度を得るための易加工性を必ずしも満足していないのが現状である。
例えば、特許文献１には、Ｃｕを０．０５％～０．１５％、Ｓｉを０．１％以下、Ｆｅを０．０５％～０．２％、Ｍｇを０．２％～０．４％以下含有し、かつ、Ｔｉを０．１％以下、Ｂを０．０１％以下のうち少なくとも１種以上を含む光輝アルマイト性および深絞り性、深絞り時の耐肌荒れ性に優れたＡｌ合金板とその製造方法が開示されている。
特許文献２には、Ｍｇを１．５％～５．０％、Ｔｉを０．００５％～０．２０％、Ｃｕを０．０１％～０．３０％含有し、更にＭｎを０．０５％～０．６０％、Ｃｒを０．０５％～０．４０％、Ｚｒを０．０５％～０．３０％、Ｖを０．０５％～０．２０％、Ｂを０．０００５％～０．０５％のうち１種または２種以上含有し、かつ、不純物としてＦｅを０．１０％以下、Ｓｉを０．１０％以下、その他不純物単独で０．０５％以下に抑制したスピニング加工性および光輝性に優れたＡｌ合金とその製造方法が開示されている。
特許文献３には、Ｓｉを０．１０％以下、Ｆｅを０．１０％以下、Ｃｕを０．０１％～０．１０％、Ｍｇを１．５％～３．０％含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物よりなる光輝アルマイト性に優れたＡｌ合金板の製造方法が開示されている。
特許文献４には、Ｆｅを０．０５％～０．１５％、Ｃｕを０．０６％～０．１５％、Ｔｉを０．００４％～０．０４％含有し、不純物としてのＳｉ、ＭｇおよびＭｎが０．０８％以下であり、残部がＡｌおよび不可避不純物からなる照明反射板用Ａｌ合金板とその製造方法が開示されている。
特許文献５には、Ｆｅを０．００５％～０．０５％、Ｓｉを０．００５％～０．０５％、Ｃｕを０．０１％～０．１％、Ｃｒを０．０５％～０．３０％、Ｍｇを２．５％～３．５％含有し、残部がＡｌと不純物からなる深絞り性、耐凹み性および外観に優れたＡｌ合金が開示されている。
しかしながら、特許文献１では電解研磨性、化学研磨性、アルマイト後の光沢については満足されているものの強度についての検討は必ずしも十分なものではない。
特許文献２は、非常に高い強度が要求される用途への適用例であり、目的とする成形加工方法が異なるため、光輝性は満足されているものの化粧品用ケースやキャップ等の薄板の絞り材用途には適さない材料となっている。
特許文献３は、特許文献１より高強度が要求される中強度アルミニウム合金板の製造方法について開示している。同文献では、光輝性については検討されているものの成形性については、曲げ性と張出性についてのみ検討されており、化粧品用ケースやキャップ等の薄板の絞り材用途に必須の深絞り性については検討されていない。
特許文献４は、純アルミ系をベースにＦｅ、Ｃｕ、Ｔｉを添加し、耐力を低く抑えることを狙いとしているが、薄板でかつ、化粧品用ケースのように天面と側面の成形加工度が異なるような形状については、成形加工度が低く加工硬化の少ない部分の形態維持性（耐凹み性等）に著しく劣るため、取り扱い時の凹み等の課題が解決されていない。
特許文献５には、Ａｌ－Ｍｇ系にＦｅ、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｃｒを添加して深絞り性、耐凹み性、外観性（光輝性）を向上させることが開示されているが、アルマイト処理（陽極酸化処理）後の色調変化により、使用用途が限定される課題が残っている。
上記のように従来においては、照明器具用途や意匠性、装飾性が要求される用途に用いられる光輝性アルミニウム材であって、光輝性易と加工性の双方を備えるアルミニウム合金板を得ることは非常に困難であるという課題があった。
この発明は、上記の課題に鑑みてなされたものであり、光輝性および加工性に優れたアルミニウム合金圧延材およびその製造方法を提供することを目的とする。
本願発明者は、上記の課題を解決すべく、鋭意研究の結果、アルミニウム合金圧延材の組成とアルミニウム合金圧延材の製造工程を検討することで、光輝性ならびに加工性に優れたアルミニウム合金圧延材が得られることを見出し、本発明をなすに至った。
すなわち本発明は、以下の手段を備えるものである。
［１］Ｓｉ：０．０２質量％～０．０８質量％、Ｆｅ：０．０２質量％～０．０８質量％、Ｃｕ：０．０６質量％～０．１５質量％、Ｍｎ：０．０００５質量％～０．０１質量％、Ｍｇ：０．４２質量％～０．７５質量％、Ｎｉ：０．００１質量％～０．１質量％、Ｚｎ：０．００１質量％～０．１質量％、Ｔｉ：０．０００５質量％～０．０４質量％、Ｇａ：０．０００２質量％～０．０１質量％、Ｂ：０．０００２質量％～０．０１質量％を含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなる化学組成を有し、
かつ、引張強さが１００ＭＰａ以上１８０ＭＰａ以下、導電率が５０％ＩＡＣＳ以上であり、更に、リン酸：７０体積％、硝酸：５体積％、残部水からなる化学研磨液にて、液温９０℃、時間１２０秒の化学研磨処理後の反射率が６５％以上であることを特徴とするアルミニウム合金圧延材。
かつ、引張強さが１００ＭＰａ以上１８０ＭＰａ以下、導電率が５０％ＩＡＣＳ以上であり、更に、リン酸：７０体積％、硝酸：５体積％、残部水からなる化学研磨液にて、液温９０℃、時間１２０秒の化学研磨処理後の反射率が６５％以上であることを特徴とするアルミニウム合金圧延材。
［２］前記化学組成におけるＣｕ：０．０８質量％～０．１２質量％、Ｍｎ：０．００１質量％～０．００５質量％、Ｎｉ：０．００２質量％～０．０５質量％、Ｚｎ：０．００２質量％～０．０５質量％、Ｔｉ：０．００５質量％～０．０４質量％、Ｇａ：０．００２質量％～０．０５質量％、Ｂ：０．００１質量％～０．０２質量％であり、
かつ、引張強さが１２５ＭＰａ以上１６５ＭＰａ以下、導電率が５２％ＩＡＣＳ以上である前項［１］に記載のアルミニウム合金圧延材。
かつ、引張強さが１２５ＭＰａ以上１６５ＭＰａ以下、導電率が５２％ＩＡＣＳ以上である前項［１］に記載のアルミニウム合金圧延材。
［３］前記化学組成における不可避不純物中のＣｒが０．０１質量％以下、Ｖが０．０１５質量％以下、Ｚｒが０．０１５質量％以下、Ｃａが０．００５質量％以下、Ｐｂが０．００５質量％以下、Ｂｉが０．００５質量％以下、Ｓｎが０．００５質量％以下、Ｉｎが０．００５質量％以下に規制されている前項［１］または［２］に記載のアルミニウム合金圧延材。
［４］Ｓｉ：０．０２質量％～０．０８質量％、Ｆｅ：０．０２質量％～０．０８質量％、Ｃｕ：０．０６質量％～０．１５質量％、Ｍｎ：０．０００５質量％～０．０１質量％、Ｍｇ：０．４２質量％～０．７５質量％、Ｎｉ：０．００１質量％～０．１質量％、Ｚｎ：０．００１質量％～０．１質量％、Ｔｉ：０．０００５質量％～０．０４質量％、Ｇａ：０．０００２質量％～０．０１質量％、Ｂ：０．０００２質量％～０．０１質量％を含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなる化学組成を有するアルミニウム合金鋳塊に対し、
その鋳塊に実施される面削の前または後に、５００℃以上５８０℃以下の温度で１時間以上２０時間以下の時間にて均質化処理を実施し、４８０℃以上５５０℃以下の温度で０．５時間以上１０時間保持後に熱間圧延を開始し、複数の圧下パスにより圧下率９５％以上９９．５％以下の熱間圧延を実施した後、少なくとも１回、圧下率５５％以上９８．５％以下の冷間圧延を実施してアルミニウム合金圧延材を得るようにしたことを特徴とするアルミニウム合金圧延材の製造方法。
その鋳塊に実施される面削の前または後に、５００℃以上５８０℃以下の温度で１時間以上２０時間以下の時間にて均質化処理を実施し、４８０℃以上５５０℃以下の温度で０．５時間以上１０時間保持後に熱間圧延を開始し、複数の圧下パスにより圧下率９５％以上９９．５％以下の熱間圧延を実施した後、少なくとも１回、圧下率５５％以上９８．５％以下の冷間圧延を実施してアルミニウム合金圧延材を得るようにしたことを特徴とするアルミニウム合金圧延材の製造方法。
［５］前記化学組成におけるＣｕ：０．０８質量％～０．１２質量％、Ｍｎ：０．００１質量％～０．００５質量％、Ｎｉ：０．００２質量％～０．０５質量％、Ｚｎ：０．００２質量％～０．０５質量％、Ｔｉ：０．００５質量％～０．０４質量％、Ｇａ：０．００２質量％～０．０５質量％、Ｂ：０．００１質量％～０．０２質量％である前項［４］に記載のアルミニウム合金圧延材の製造方法。
［６］前記化学組成における不可避不純物中のＣｒが０．０１質量％以下、Ｖが０．０１５質量％以下、Ｚｒが０．０１５質量％以下、Ｃａが０．００５質量％以下、Ｐｂが０．００５質量％以下、Ｂｉが０．００５質量％以下、Ｓｎが０．００５質量％以下、Ｉｎが０．００５質量％以下に規制されている前項［４］または［５］に記載のアルミニウム合金圧延材の製造方法。
［７］冷間圧延におけるいずれかのパスの前後に少なくとも１回、２２０℃以上３８０℃以下、０．５時間以上１２時間保持による焼鈍工程を実施するようにした前項［４］～［６］のいずれか１項に記載のアルミニウム合金圧延材の製造方法。
［８］冷間圧延を施した後に少なくとも１回、１５０℃以上３００℃以下、０．５時間以上１２時間以下保持による焼鈍工程を実施するようにした前項［４］～［７］のいずれか１項に記載のアルミニウム合金圧延材の製造方法。
［９］前項［１］～［３］のいずれか１項に記載のアルミニウム合金圧延材を成形加工後、リン酸：７０体積％～８０体積％、硝酸：５体積％～１０体積％、硝酸銅：０．２質量％～０．８質量％、残部水からなる化学研磨液にて、液温：９０～１００℃、時間：６０秒～１８０秒の化学研磨処理を実施し、水洗、乾燥後に４～１０μｍのアルマイト処理を施して、反射率６０％以上とすることを特徴とする光輝性成形体の製造方法。
［１０］前項［４］～［８］のいずれか１項に記載の製造方法によって得られたアルミニウム合金圧延材を成形加工後、リン酸：７０体積％～８０体積％、硝酸：５体積％～１０体積％、硝酸銅：０．２質量％～０．８質量％、残部水からなる化学研磨液にて、液温：９０～１００℃、時間：６０秒～１８０秒の化学研磨処理を実施し、水洗、乾燥後に４～１０μｍのアルマイト処理を施して、反射率６０％以上とすることを特徴とする光輝性成形体の製造方法。
発明［１］のアルミニウム合金圧延材によれば、Ｓｉ：０．０２質量％～０．０８質量％、Ｆｅ：０．０２質量％～０．０８質量％、Ｃｕ：０．０６質量％～０．１５質量％、Ｍｎ：０．０００５質量％～０．０１質量％、Ｍｇ：０．４２質量％～０．７５質量％、Ｎｉ：０．００１質量％～０．１質量％、Ｚｎ：０．００１質量％～０．１質量％、Ｔｉ：０．０００５質量％～０．０４質量％、Ｇａ：０．０００２質量％～０．０１質量％、Ｂ：０．０００２質量％～０．０１質量％を含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなる化学組成を有し、かつ、引張強さが１００ＭＰａ以上１８０ＭＰａ以下、導電率が５０％ＩＡＣＳ以上であり、更に、リン酸：７０体積％、硝酸：５体積％、残部水からなる化学研磨液にて、液温９０℃、時間１２０秒の化学研磨処理後の反射率が６５％以上であるため、優れた光輝性および加工性を得ることができる。
発明［２］のアルミニウム合金圧延材によれば、発明［１］のアルミニウム合金圧延材であってさらに、前記化学組成におけるＣｕ：０．０８質量％～０．１２質量％、Ｍｎ：０．００１質量％～０．００５質量％、Ｎｉ：０．００２質量％～０．０５質量％、Ｚｎ：０．００２質量％～０．０５質量％、Ｔｉ：０．００５質量％～０．０４質量％、Ｇａ：０．００２質量％～０．０５質量％、Ｂ：０．００１質量％～０．０２質量％であり、かつ、引張強さが１２５ＭＰａ以上１６５ＭＰａ以下、導電率が５２％ＩＡＣＳ以上であるため、より優れた光輝性および加工性を得ることができる。
発明［３］のアルミニウム合金圧延材によれば、発明［１］または［２］のアルミニウム合金圧延材であってさらに、前記化学組成における不可避不純物中のＣｒが０．０１質量％以下、Ｖが０．０１５質量％以下、Ｚｒが０．０１５質量％以下、Ｃａが０．００５質量％以下、Ｐｂが０．００５質量％以下、Ｂｉが０．００５質量％以下、Ｓｎが０．００５質量％以下、Ｉｎが０．００５質量％以下に規制されているため、より一層直ぐぐれた光輝性および加工性を得ることができる。
発明［４］～［６］の製造方法によれば、所定の化学組成を有するアルミニウム合金鋳塊に対し、その鋳塊に実施される面削の前または後に、５００℃以上５８０℃以下の温度で１時間以上２０時間以下の時間にて均質化処理を実施し、４８０℃以上５５０℃以下の温度で０．５時間以上１０時間保持後に熱間圧延を開始し、複数の圧下パスにより圧下率９５％以上９９．５％以下の熱間圧延を実施した後、少なくとも１回、圧下率５５％以上９８．５％以下の冷間圧延を実施してアルミニウム合金圧延材を得るものであるため、優れた光輝性および加工性を有するアルミニウム合金圧延材を得ることができる。
発明［７］の製造方法によれば、発明［４］～［６］の製造方法であってさらに、冷間圧延におけるいずれかのパスの前後に少なくとも１回、２２０℃以上３８０℃以下、０．５時間以上１２時間保持による焼鈍工程を実施するものであるため、より優れた光輝性および加工性を有するアルミニウム合金圧延材を得ることができる。
発明［８］の製造方法によれば、発明［４］～［７］の製造方法であってさらに、冷間圧延を施した後に少なくとも１回、１５０℃以上３００℃以下、０．５時間以上１２時間以下保持による焼鈍工程を実施するものであるため、より一層優れた光輝性および加工性を有するアルミニウム合金圧延材を得ることができる。
発明［９］の製造方法によれば、発明［１］～［３］のアルミニウム合金圧延材を成形加工後、リン酸：７０体積％～８０体積％、硝酸：５体積％～１０体積％、硝酸銅：０．２質量％～０．８質量％、残部水からなる化学研磨液にて、液温：９０～１００℃、時間：６０秒～１８０秒の化学研磨処理を実施し、水洗、乾燥後に４～１０μｍのアルマイト処理を施して、反射率６０％以上とするものであるため、優れた光輝性および加工性を有する光輝性成形体を得ることができる。
発明［１０］の製造方法によれば、発明［４］～［８］の製造方法によって得られたアルミニウム合金圧延材を成形加工後、リン酸：７０体積％～８０体積％、硝酸：５体積％～１０体積％、硝酸銅：０．２質量％～０．８質量％、残部水からなる化学研磨液にて、液温：９０～１００℃、時間：６０秒～１８０秒の化学研磨処理を実施し、水洗、乾燥後に４～１０μｍのアルマイト処理を施して、反射率６０％以上とするものであるため、優れた光輝性および加工性を有する光輝性成形体を得ることができる。
本願発明者は、アルミニウム合金圧延材用鋳塊に対し熱間圧延、冷間圧延を順次実施してアルミニウム合金圧延材を製造する製造方法において、化学研磨時の均一溶解を確保するためにＡｌ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｂ等の元素が相互に形成する金属間化合物の発生を抑止しながら材料強度ならびに導電率を制御することで、光輝性ならびに加工性に優れたアルミニウム合金圧延材が得られることを見出し、本発明をなすに至った。
以下に、本発明のアルミニウム合金圧延材の構成について詳細に説明する。
本願のアルミニウム合金圧延材の合金組成（化学組成）において、各元素の添加目的および含有量の限定理由は下記の通りである。
（Ｓｉ含有量）
Ｓｉは、再結晶温度を上昇させるとともに結晶粒の粗大化を抑制する。この作用を得るために、下限値以上の含有が必要である。一方、過度に含有すると、単体またはＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ 系の金属間化合物を形成し、化学研磨処理時に金属間化合物周辺が局部溶解して微細な凹凸を形成し易く、反射率が低下する。また、陽極酸化皮膜中に混入した金属間化合物が、皮膜の透明性を阻害する。従い、本発明では、Ｓｉ含有量は０．０２質量％以上０．０８質量％以下（０．０２質量％～０．０８質量％と同様である、以下同じ）とする。Ｓｉ含有量は０．０２５質量％以上０．０６質量％以下であることが好ましく、更に０．０３質量％以上０．０５質量％以下であることが一層好ましい。
Ｓｉは、再結晶温度を上昇させるとともに結晶粒の粗大化を抑制する。この作用を得るために、下限値以上の含有が必要である。一方、過度に含有すると、単体またはＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ 系の金属間化合物を形成し、化学研磨処理時に金属間化合物周辺が局部溶解して微細な凹凸を形成し易く、反射率が低下する。また、陽極酸化皮膜中に混入した金属間化合物が、皮膜の透明性を阻害する。従い、本発明では、Ｓｉ含有量は０．０２質量％以上０．０８質量％以下（０．０２質量％～０．０８質量％と同様である、以下同じ）とする。Ｓｉ含有量は０．０２５質量％以上０．０６質量％以下であることが好ましく、更に０．０３質量％以上０．０５質量％以下であることが一層好ましい。
（Ｆｅ含有量）
Ｆｅは、再結晶温度を上昇させるとともに結晶粒を微細化させ材料強度を向上させる。この作用を得るために、下限値以上の含有が必要となる。一方、過度に含有すると、Ａｌ－Ｆｅ系の金属間化合物が過剰に形成され、化学研磨処理時に金属間化合物周辺が局部溶解して微細な凹凸を形成し易く、反射率が低下する。また、陽極酸化皮膜中に混入した金属間化合物が、皮膜の透明性を阻害する。本発明では、Ｆｅ含有量は０．０２質量％以上０．０８質量％以下とする。Ｆｅ含有量は０．０２５質量％以上０．０６質量％以下であることが好ましく、更に０．０３質量％以上０．０５質量％以下であることが一層好ましい。
Ｆｅは、再結晶温度を上昇させるとともに結晶粒を微細化させ材料強度を向上させる。この作用を得るために、下限値以上の含有が必要となる。一方、過度に含有すると、Ａｌ－Ｆｅ系の金属間化合物が過剰に形成され、化学研磨処理時に金属間化合物周辺が局部溶解して微細な凹凸を形成し易く、反射率が低下する。また、陽極酸化皮膜中に混入した金属間化合物が、皮膜の透明性を阻害する。本発明では、Ｆｅ含有量は０．０２質量％以上０．０８質量％以下とする。Ｆｅ含有量は０．０２５質量％以上０．０６質量％以下であることが好ましく、更に０．０３質量％以上０．０５質量％以下であることが一層好ましい。
（Ｃｕ含有量）
Ｃｕは、強度向上に有効な元素である。また、Ａｌ中に固溶し、Ａｌ材と各種金属間化合物との電位差が小さくなることで、化学研磨又の表面凹凸を均一にする効果を有する。この効果を得るために、下限値以上の含有が必要となる。一方、過度に含有すると、Ａｌ－Ｃｕ系の粗大な金属間化合物が析出し易くなり、深絞り加工で割れの起点となり易い。また、陽極酸化時に皮膜の色調が黄色化し易くなる。更に多量に含有すると耐食性が低下する。従ってＣｕ含有量の範囲は０．０６質量％以上０．１５質量％以下とする。更に０．０８質量％以上０．１２質量％以下であることが好ましく、特に０．０９質量％以上０．１１質量％以下であることが一層好ましい。
Ｃｕは、強度向上に有効な元素である。また、Ａｌ中に固溶し、Ａｌ材と各種金属間化合物との電位差が小さくなることで、化学研磨又の表面凹凸を均一にする効果を有する。この効果を得るために、下限値以上の含有が必要となる。一方、過度に含有すると、Ａｌ－Ｃｕ系の粗大な金属間化合物が析出し易くなり、深絞り加工で割れの起点となり易い。また、陽極酸化時に皮膜の色調が黄色化し易くなる。更に多量に含有すると耐食性が低下する。従ってＣｕ含有量の範囲は０．０６質量％以上０．１５質量％以下とする。更に０．０８質量％以上０．１２質量％以下であることが好ましく、特に０．０９質量％以上０．１１質量％以下であることが一層好ましい。
（Ｍｎ含有量）
Ｍｎは再結晶粒の微細化のために一般的に添加される合金元素であるが、一方で、必要以上に添加するとＡｌ－Ｆｅ－Ｍｎ系の金属間化合物を形成し、化学研磨処理時に金属間化合物周辺が局部溶解して微細な凹凸を形成し易く、反射率が低下する。また、Ｍｎが陽極酸化皮膜形成時に皮膜中に取り込まれると、皮膜の色調が褐色になる。従って、Ｍｎの含有量は０．０００５質量％以上０．０１質量％以下であることが好ましい。更に０．００１質量％以上０．００８質量％以下であることが好ましく、特に更に０．００２質量％以上０．００５質量％以下であることが一層好ましい。
Ｍｎは再結晶粒の微細化のために一般的に添加される合金元素であるが、一方で、必要以上に添加するとＡｌ－Ｆｅ－Ｍｎ系の金属間化合物を形成し、化学研磨処理時に金属間化合物周辺が局部溶解して微細な凹凸を形成し易く、反射率が低下する。また、Ｍｎが陽極酸化皮膜形成時に皮膜中に取り込まれると、皮膜の色調が褐色になる。従って、Ｍｎの含有量は０．０００５質量％以上０．０１質量％以下であることが好ましい。更に０．００１質量％以上０．００８質量％以下であることが好ましく、特に更に０．００２質量％以上０．００５質量％以下であることが一層好ましい。
（Ｍｇ含有量）
ＭｇはＡｌ中に固溶することで強度向上に大きく寄与する元素である。但し、本発明では製品加工時の易加工性を確保するための最適値が存在する。一方、過度に含有すると、深絞りで割れを生じ、また、陽極酸化皮膜中に混入して、皮膜の透明性を阻害する傾向がある。以上の理由によりＭｇの含有量を０．４２質量％以上０．７５質量％以下の範囲とする。更に０．４５質量％以上０．６５質量％以下が望ましく、特に０．５０質量％以上０．６０質量％以下が一層好ましい。
ＭｇはＡｌ中に固溶することで強度向上に大きく寄与する元素である。但し、本発明では製品加工時の易加工性を確保するための最適値が存在する。一方、過度に含有すると、深絞りで割れを生じ、また、陽極酸化皮膜中に混入して、皮膜の透明性を阻害する傾向がある。以上の理由によりＭｇの含有量を０．４２質量％以上０．７５質量％以下の範囲とする。更に０．４５質量％以上０．６５質量％以下が望ましく、特に０．５０質量％以上０．６０質量％以下が一層好ましい。
（Ｚｎ含有量）
Ｚｎは少量であればＡｌ中に固溶するため化学研磨時の金属間化合物による局部溶解が発生せず、強度アップにも寄与する元素である。しかしながら含有量が多くなると合金材の耐食性を低下させる。更に含有量が多くなるとＭｇとの共存による微細析出物により化学研磨時の反射率を著しく低下させる。従ってＺｎの含有量は０．００１質量％以上０．１質量％以下とする。更に０．００２質量％以上０．０５質量％以下であることが好ましく、特に更に０．０５質量％以上０．０１質量％以下であることが一層好ましい。
Ｚｎは少量であればＡｌ中に固溶するため化学研磨時の金属間化合物による局部溶解が発生せず、強度アップにも寄与する元素である。しかしながら含有量が多くなると合金材の耐食性を低下させる。更に含有量が多くなるとＭｇとの共存による微細析出物により化学研磨時の反射率を著しく低下させる。従ってＺｎの含有量は０．００１質量％以上０．１質量％以下とする。更に０．００２質量％以上０．０５質量％以下であることが好ましく、特に更に０．０５質量％以上０．０１質量％以下であることが一層好ましい。
（Ｔｉ含有量）
Ｔｉは、合金をスラブ鋳造時の鋳塊組織を微細化し、熱間圧延時に粗大再結晶による筋模様の発生を防止すると共に、冷間圧延のパス間の前後に施される焼鈍時の結晶粒径を小さくして成形加工時の肌荒れを防止する効果がある。しかしながら、多量に含有すると、晶出物がサイズの大きい晶出物が多く生成するため、化学研磨時の反射率が低下する。従って、Ｔｉ含有量はＴｉ：０．０００５質量％以上０．０４質量％以下とする。更に０．００５質量％以上０．０３質量％以下が好ましく、特に０．００８質量％以上０．０２質量％以下であることが一層好ましい。
Ｔｉは、合金をスラブ鋳造時の鋳塊組織を微細化し、熱間圧延時に粗大再結晶による筋模様の発生を防止すると共に、冷間圧延のパス間の前後に施される焼鈍時の結晶粒径を小さくして成形加工時の肌荒れを防止する効果がある。しかしながら、多量に含有すると、晶出物がサイズの大きい晶出物が多く生成するため、化学研磨時の反射率が低下する。従って、Ｔｉ含有量はＴｉ：０．０００５質量％以上０．０４質量％以下とする。更に０．００５質量％以上０．０３質量％以下が好ましく、特に０．００８質量％以上０．０２質量％以下であることが一層好ましい。
（Ｎｉ含有量）
Ｎｉは少量であれば強度向上に有効な元素である。また。陽極酸化時の色調変化がＦｅやＣｒ程大きくない。しかしながら、多量に添加するとＡｌ－Ｆｅ－Ｎｉ系の金属間化合物を形成し、化学研磨処理時に金属間化合物周辺が局部溶解して微細な凹凸を形成し易く、反射率が低下する。従って、Ｎｉ含有量は０．００１質量％以上０．１質量％以下とする。更に０．００２質量％以上０．０５質量％以下であることが好ましく、更に０．０１質量％以上０．０３質量％以下であることが一層好ましい。
Ｎｉは少量であれば強度向上に有効な元素である。また。陽極酸化時の色調変化がＦｅやＣｒ程大きくない。しかしながら、多量に添加するとＡｌ－Ｆｅ－Ｎｉ系の金属間化合物を形成し、化学研磨処理時に金属間化合物周辺が局部溶解して微細な凹凸を形成し易く、反射率が低下する。従って、Ｎｉ含有量は０．００１質量％以上０．１質量％以下とする。更に０．００２質量％以上０．０５質量％以下であることが好ましく、更に０．０１質量％以上０．０３質量％以下であることが一層好ましい。
（Ｇａ含有量）
ＧａはＡｌ中に固溶するため化学研磨時の金属間化合物による局部溶解が発生せず、強度アップにも寄与する元素である。但し、多量に含有すると結晶粒界や晶出物界面に偏析しやすいため、熱間圧延時、冷間圧延時に表面割れを発生させ加工性を低下させる。従って、Ｇａの含有量は０．００１質量％以上０．１質量％以下とする。更に０．００２質量％以上０．０５質量％以下であることが好ましく、更に０．０１質量％以上０．０３質量％以下であることが一層好ましい。
ＧａはＡｌ中に固溶するため化学研磨時の金属間化合物による局部溶解が発生せず、強度アップにも寄与する元素である。但し、多量に含有すると結晶粒界や晶出物界面に偏析しやすいため、熱間圧延時、冷間圧延時に表面割れを発生させ加工性を低下させる。従って、Ｇａの含有量は０．００１質量％以上０．１質量％以下とする。更に０．００２質量％以上０．０５質量％以下であることが好ましく、更に０．０１質量％以上０．０３質量％以下であることが一層好ましい。
（Ｂ含有量）
Ｂは鋳塊の結晶組織を微細化する効果がある。しかしながら、多量に含有すると、硬質の晶出物が多く生成するため、化学研磨時の反射率が低下する。従って、Ｂ含有量は０．０００５質量％以上０．０４質量％以下とする。更に０．００１質量％以上０．０２質量％以下が好ましく、特に０．００３質量％以上０．０１質量％以下であることが一層好ましい。
Ｂは鋳塊の結晶組織を微細化する効果がある。しかしながら、多量に含有すると、硬質の晶出物が多く生成するため、化学研磨時の反射率が低下する。従って、Ｂ含有量は０．０００５質量％以上０．０４質量％以下とする。更に０．００１質量％以上０．０２質量％以下が好ましく、特に０．００３質量％以上０．０１質量％以下であることが一層好ましい。
（Ｃｒ含有量）
Ｃｒは強度向上ならびに結晶粒の微細化に有効な元素として知られているが、一方で熱間圧延時の加工性を低下させる。また、金属間化合物として析出して化学研磨時の反射率が低下する。また、陽極酸化時に皮膜の色調が黒色化し易くなる。さらに過度に含有すると、粗大な金属間化合物により皮膜が白濁化する。従って不可避不純物としてのＣｒの含有量の範囲は０．０１質量％以下とする。更に０．００８質量％以下であることが好ましく、特に０．０００５質量％以下であることが一層好ましい。
Ｃｒは強度向上ならびに結晶粒の微細化に有効な元素として知られているが、一方で熱間圧延時の加工性を低下させる。また、金属間化合物として析出して化学研磨時の反射率が低下する。また、陽極酸化時に皮膜の色調が黒色化し易くなる。さらに過度に含有すると、粗大な金属間化合物により皮膜が白濁化する。従って不可避不純物としてのＣｒの含有量の範囲は０．０１質量％以下とする。更に０．００８質量％以下であることが好ましく、特に０．０００５質量％以下であることが一層好ましい。
（Ｖ含有量）
Ｖは粒界に偏析しやすく、Ｖ含有量が多くなると延性を低下させるため、少ないことが好ましい。従って、不可避不純物としてのＶ含有量は０．０１５質量％以下とする。更に０．０１質量％以下が好ましく、特に０．００５質量％以下であることが一層好ましい。
Ｖは粒界に偏析しやすく、Ｖ含有量が多くなると延性を低下させるため、少ないことが好ましい。従って、不可避不純物としてのＶ含有量は０．０１５質量％以下とする。更に０．０１質量％以下が好ましく、特に０．００５質量％以下であることが一層好ましい。
（Ｚｒ含有量）
Ｚｒは粒界に偏析しやすく、Ｚｒ含有量が多くなると延性を低下させるため、少ないことが好ましい。また、更に過度に含有するとＡｌとの微細な金属間化合物を形成し、化学研磨時の反射率が低下する。従って、不可避不純物としてのＺｒ含有量は０．０１５質量％以下とする。更に０．０１質量％以下が好ましく、特に０．００５質量％以下であることが一層好ましい。
Ｚｒは粒界に偏析しやすく、Ｚｒ含有量が多くなると延性を低下させるため、少ないことが好ましい。また、更に過度に含有するとＡｌとの微細な金属間化合物を形成し、化学研磨時の反射率が低下する。従って、不可避不純物としてのＺｒ含有量は０．０１５質量％以下とする。更に０．０１質量％以下が好ましく、特に０．００５質量％以下であることが一層好ましい。
（Ｃａ含有量）
Ｃａは多量に含有すると延性を低下させる。従って、不可避不純物としてのＣａ含有量は０．００５質量％以下であることが好ましく、更に０．００４質量％以下であることが好ましく、特に０．００３質量％以下であることが一層好ましい。
Ｃａは多量に含有すると延性を低下させる。従って、不可避不純物としてのＣａ含有量は０．００５質量％以下であることが好ましく、更に０．００４質量％以下であることが好ましく、特に０．００３質量％以下であることが一層好ましい。
（Ｉｎ含有量）
Ｉｎは耐食性を著しく低下させるため少ないことが好ましい。不可避不純物としてのＩｎ含有量は０．００５質量％以下であることが好ましく、更に０．００４質量％以下であることが好ましく、特に０．００３質量％以下であることが一層好ましい。
Ｉｎは耐食性を著しく低下させるため少ないことが好ましい。不可避不純物としてのＩｎ含有量は０．００５質量％以下であることが好ましく、更に０．００４質量％以下であることが好ましく、特に０．００３質量％以下であることが一層好ましい。
（Ｐｂ、Ｂｉ、Ｓｎ含有量）
Ｐｂ、Ｂｉ、Ｓｎはアルミニウム中の固溶限が極めて低く、粒界に析出しやすい。従って不可避不純物としての各元素の含有量として０．００５質量％以下であることが好ましく、更に０．００４質量％以下であることが一層好ましく、特に０．００３質量％以下であることが一層好ましい。
Ｐｂ、Ｂｉ、Ｓｎはアルミニウム中の固溶限が極めて低く、粒界に析出しやすい。従って不可避不純物としての各元素の含有量として０．００５質量％以下であることが好ましく、更に０．００４質量％以下であることが一層好ましく、特に０．００３質量％以下であることが一層好ましい。
次に、本願規定のアルミニウム合金圧延材を得るための処理工程について記述する。
常法にて溶解成分調整し、上記合金組成のアルミニウム合金鋳塊を得る。得られた合金鋳塊に熱間圧延前加熱より前の工程として均質化処理を施すことが好ましい。
前記均質化処理はアルミニウム合金鋳塊中に固溶する元素濃度を均一にするために実施するが、温度が高すぎると共晶融解が生じ、熱間圧延時の割れの原因となるため、５００℃以上５８０℃以下で行うことが好ましく、特に５２０℃以上５６０℃以下で行うことが好ましい。時間は１時間以上２０時間以下で行うことが好ましく、特に２時間以上１５時間以下で行うことが好ましい。
アルミニウム合金鋳塊に均質化処理を行った後、熱間圧延前加熱を行う。熱間圧延前加熱の好ましい温度範囲は４８０℃以上５５０℃以下である。時間は０．５時間以上１０時間以下が好ましい。更に好ましい範囲は、温度４９０℃以上５３０℃以下、時間１時間以上８時間以下である。なお、前記均質化処理および熱間圧延前加熱双方の好ましい温度範囲にて均質化処理と熱間圧延前加熱を兼ねて同じ温度で加熱しても良い。
鋳造後熱間圧延前加熱前に鋳塊の表面近傍の不純物層を除去する為に鋳塊に面削を施すことが好ましい。面削は鋳造後均質化処理前であっても良いし、均質化処理後熱間圧延前加熱前であってもよい。
熱間圧延前加熱後のアルミニウム合金鋳塊に熱間圧延を施す。熱間圧延は粗熱間圧延と仕上げ熱間圧延からなり、粗熱間圧延機を用い複数のパスからなる粗熱間圧延を行った後、粗熱間圧延機とは異なる仕上げ熱間圧延機を用いて仕上げ熱間圧延を行う。
上記熱間圧延ならびにその後の製造工程における結晶組織を十分に形成させるために熱間圧延総圧下率（粗＋仕上げ）は９５％以上とする。また、熱間圧延上り温度は２００℃以上３５０℃以下とすることが好ましい。熱間圧延上り温度を２００℃以下では熱間圧延中の再結晶が十分に進まず、最終圧延板に深絞り・へら絞り等の絞り加工を施した際に耳率が高くなるとともにフローラインが発生し、外観不良となる。また３５０℃以上では熱間圧延上りの結晶粒径が大きくなるために最終圧延板の結晶粒径が大きくなり、絞り加工後に肌荒れが発生する。
なお、本願において、粗熱間圧延機での最終パスを熱間圧延の最終パスとする場合は、仕上げ熱間圧延を省略することができる。
冷間圧延をコイルで実施する場合には、仕上げ熱間圧延後のアルミニウム合金圧延材を巻き取り装置で巻き取って熱延コイルとすればよい。仕上げ熱間圧延を省略し、熱間粗圧延の最終パスを熱間圧延の最終パスとする場合は、熱間粗圧延の後、アルミニウム合金圧延材を巻き取り装置にて巻き取って熱延コイルとしてもよい。
熱間圧延終了後、所定の厚さのアルミニウム合金圧延材を得るまでの冷間圧延の圧下率は所定の強度を得るために５５％以上で実施されることが好ましい。冷間圧延によるアルミニウム合金圧延材の圧延率は更に７０％以上が好ましく、特に８５％以上が好ましい。圧下率の上限は、９８．５％以下とする。
熱間圧延終了後、冷間圧延前後またはそのパス間においてアルミニウム合金圧延材に焼鈍を実施し、機械的性質、ならびに深絞り・へら絞り性を向上させることができる。本発明において上記効果を得るために少なくとも１回、温度２２０℃以上３８０℃以下の焼鈍を実施することが望ましい。更に温度２４０℃以上３４０℃以下が好ましく、特に温度２６０℃以上３２０℃以下が一層好ましい。
前記熱間圧延終了後、冷間圧延前後またはそのパス間において実施するアルミニウム合金圧延材の焼鈍時間は、０．５時間以上１２時間以下が好ましい。更に１時間以上８時間以下が好ましく、特に２時間以上６時間以下が一層好ましい。
前記焼鈍後に冷間圧延を実施する場合、加工硬化にて強度は向上する。但し、加工度が多すぎると伸びや、深絞り・へら絞り性の低下を招く。焼鈍後に冷間圧延を実施する場合の冷間圧延圧下率は１０％以上４０％以下が好ましい。更に１５％以上３５％以下が好ましく、特に２０％以上３０％以下が一層好ましい。
更に冷間圧延を施す工程が終了した後に焼鈍を実施することで大幅な強度低下を起こすことなく冷間圧延による伸びの低下を回復させることができる。本発明において上記効果を得るために少なくとも１回、１５０℃以上３００℃以下、０．５時間以上１２時間以下保持による焼鈍を実施することが好ましい。更に、１８０℃以上２８０℃以下、１時間以上８時間以下が好ましく、特に２００℃以上２５０℃以下、２時間以上６時間以下が一層好ましい。
冷間圧延前あるいは冷間圧延のパス間にて、板幅端部の耳割れ部位をトリミングし、更に冷間圧延を進めることで板破断を防ぐ工程を含めても良い。
また、冷間圧延後のアルミニウム合金圧延材に必要に応じて洗浄を実施しても良い。
なお、本願発明のアルミニウム合金圧延材の製造はコイルで行ってもよく、単板で行ってもよい。また、冷間圧延より後の任意の工程でアルミニウム合金圧延材を切断し切断後の工程を単板で行ってもよいし、用途に応じスリットして条にしても良い。
本願発明のアルミニウム合金圧延材の引張強度（記号σＢとする）は１００≦σＢ≦１８０ＭＰａ、伸び導電率（記号Σとする）はΣ≧５０％ＩＡＣＳと規定する。引張強度σＢは更に１２５≦σＢ≦１６５ＭＰａ、導電率Σは更に５２％ＩＡＣＳ以上が好ましい。本願発明に規定の引張強度と導電率を満足することにより、光輝性ならびに加工性に優れたアルミニウム合金圧延材が得られる。
薄板状とされたアルミニウム合金板は、さらに、所望の成形加工を行う。該加工では、深絞り加工や、へら絞り加工が可能であり、割れの発生を招くことなく種々の形状に成形をして成形体を得ることができる。その後、バフ研磨、化学研磨処理、陽極酸化処理が施される。
該化学研磨処理では、リン酸、硝酸、硝酸銅を含有する研磨液を推奨するものの、その他の処理条件が特に制限されるものではなく、既知の種々の方法により行うことができる。
また、該陽極酸化処理では、膜厚を４～１０μｍを推奨するものの、その他の処理条件が特に制限されるものではなく、既知の種々の方法により行うことができる。
上記の製造方法によれば、一定の強度を有することで深絞り・へら絞り等に対する適度な加工性を有し、成形後の化学研磨・アルマイト処理後の光輝性に優れ、かつ使用に際し、凹みや変形に強いアルミニウム合金圧延材が得られる。
さらに本発明により得られたアルミニウム合金圧延材を用いて、化粧品用ケース、キャップ、自動車や室内照明用のリフレクター、装飾品等の光輝性成形体を確実に得ることができる。
以下に、本発明を実施例により説明する。なお、本発明は、ここに記述する実施例に発明の範囲を限定するものではなく、本発明の趣旨に適合しうる範囲で適宜変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術範囲に含まれる。
表１に本実施例で準備した各アルミニウム合金スラブ（アルミニウム合金鋳塊）の化学組成（Ｃ１～Ｃ１２）を示す。Ｃ１～Ｃ６の化学組成は、本発明に関連した化学組成（請求項１の化学組成）に含まれるものであり、Ｃ７～Ｃ１２の化学組成は、本発明に関連した化学組成を逸脱するものである。
表２に本実施例において圧延材を製造するに際して実施される各種の製造工程（Ｐ１～Ｐ１１）を示す。Ｐ１～Ｐ６の製造工程は、本発明に関連した製造工程（請求項４の製造工程）に含まれるものであり、Ｐ７～Ｐ１１の製造工程は、いずれかの処理工程が本発明に関連した製造工程を逸脱するものである。
また表３には表１の化学組成（Ｃ１～Ｃ１２）の各合金スラブに対し、表２の製造工程（Ｐ１～Ｐ１１）のいずれの工程が実施されたかの情報が含まれている。例えば実施例１～６は、化学組成Ｃ１～Ｃ６の各合金スラブに対し、製造工程Ｐ１～Ｐ６がそれぞれ実施されたものであり、比較例７～１２は、化学組成Ｃ７～Ｃ１２の各合金スラブに対し、製造工程Ｐ１０，Ｐ７，Ｐ６，Ｐ８，Ｐ９，Ｐ１１がそれぞれ実施されたものである。
具体的に説明すると、表１の化学組成のアルミニウム合金スラブに面削を施し、次いで、面削後の合金スラブに対し加熱炉中で表２記載の均質化処理を実施した後、同じ炉中で温度を降下させ、表２記載の熱間圧延前加熱温度に到達後に保持し、表２記載の条件にて熱間圧延を実施し、表２記載の熱延上り温度、板厚の熱間圧延板を得た。仕上げ熱間圧延後の合金板に表２記載の中間熱処理、冷間圧延、最終熱処理を施し、実施例１～６および比較例７～１２の所定の板厚のアルミニウム合金板（アルミニウム合金圧延材）を得た。
こうして得られた各合金板材に以下の方法により、引張強さ、導電率、耳率を測定し評価した。その評価結果を表３に併せて示す。
［引張強さ、耐力、伸び］
引張強さ（σB）、耐力（σ０．２）および伸び（δ）は、ＪＩＳＺ２２０１に定めるＪＩＳ５号試験片にて、圧延方向に対し平行方向に採取した試料について常温、常法により測定した。そして１００≦σＢ≦１８０ＭＰａでかつ、δ≧１０％のものを「○」とした。
引張強さ（σB）、耐力（σ０．２）および伸び（δ）は、ＪＩＳＺ２２０１に定めるＪＩＳ５号試験片にて、圧延方向に対し平行方向に採取した試料について常温、常法により測定した。そして１００≦σＢ≦１８０ＭＰａでかつ、δ≧１０％のものを「○」とした。
［導電率］
得られた合金板の導電率を、国際的に採択された焼鈍標準軟銅（体積低効率１．７２４１×１０－２μΩｍ）の導電率を１００％ＩＡＣＳとしたときの相対値（％ＩＡＣＳ）として求めた。
得られた合金板の導電率を、国際的に採択された焼鈍標準軟銅（体積低効率１．７２４１×１０－２μΩｍ）の導電率を１００％ＩＡＣＳとしたときの相対値（％ＩＡＣＳ）として求めた。
実施例１～６および比較例７～１２の各板材を９０ｍｍφの円形に打抜加工してそれぞれブランクとし、各ブランクに対し深絞り加工して、実施例１～６および比較例７～１２における、底面５０ｍｍφ、肩Ｒ２．０ｍｍの円筒容器をそれぞれ作製した。
実施例１～６および比較例７～１２の各円筒容器側壁高さを、円周方向にピッチ４５°で合計８点測定し、下式のような計算から耳率を求めた。
耳率（％）＝（Ｈ４５－Ｈ０－９０）／｛（Ｈ４５＋Ｈ０－９０）／２｝×１００
ここで、
・Ｈ４５：４５°耳（４点）の平均高さ、
・Ｈ０－９０：０°、９０°耳（４点）の平均高さ、
・｛（Ｈ４５＋Ｈ０－９０）／２｝：全測定点（８点）の平均高さ、
である。耳率の測定回数は、ｎ＝３とし、３回の値の平均値としている。なお、本成形用途における耳率は１８％以下を合格とし、円筒容器の形状に成形できずに破断したものは「×」とした。
ここで、
・Ｈ４５：４５°耳（４点）の平均高さ、
・Ｈ０－９０：０°、９０°耳（４点）の平均高さ、
・｛（Ｈ４５＋Ｈ０－９０）／２｝：全測定点（８点）の平均高さ、
である。耳率の測定回数は、ｎ＝３とし、３回の値の平均値としている。なお、本成形用途における耳率は１８％以下を合格とし、円筒容器の形状に成形できずに破断したものは「×」とした。
次いで、上記円筒容器をリン酸：７０体積％、硝酸：５体積％、残部水からなる化学研磨液にて、液温９０℃、時間１２０秒の化学研磨処理を実施した。更に１５体積％硫酸液中で液温２０℃、１５Ｖで１０分の陽極酸化処理（アルマイト処理）を実施し、水洗後、９０℃の温水で１５ 分間の封孔処理を実施した。化学研磨後、ならびに陽極酸化処理後のカップ底面の反射率の測定を実施した。反射率の測定方法は以下の通りである。
［反射率］
反射率評価は、ＪＩＳＺ８７４１鏡面光沢度測定方法ならびに（参考）アルミニウム及びアルミニウム合金の陽極酸化皮膜の４５度鏡面反射率の測定方法に定める方法に従って実施した。なお、円筒容器の形状に成形できずに破断したものについては化学研磨後、ならびに陽極酸化処理後の反射率測定を実施せず、「－」としている。
反射率評価は、ＪＩＳＺ８７４１鏡面光沢度測定方法ならびに（参考）アルミニウム及びアルミニウム合金の陽極酸化皮膜の４５度鏡面反射率の測定方法に定める方法に従って実施した。なお、円筒容器の形状に成形できずに破断したものについては化学研磨後、ならびに陽極酸化処理後の反射率測定を実施せず、「－」としている。
上記深絞りカップ材の底面を上面とし、円筒容器のほぼ中心部に鋼球を落下させ、耐凹み性測定を実施した。測定条件は以下の通りである。
・鋼球径：１１．０ｍｍφ 、重量 ：５．５ｇ
・落下高さ：１００ｍｍ
・凹み測定装置：触針式表面形状測定器
・測定回数：ｎ＝５
［耐凹み性］
耐凹み性の評価は、鋼球を上記所定の高さから落下させ、周辺からの凹み量を測定し、最大値が１００μｍ以下であるものを「○」、１００μｍを超えるものを「×」とした。なお、円筒容器の形状に成形できずに破断したものについては耐凹み性評価を実施せず、「－」としている。
・落下高さ：１００ｍｍ
・凹み測定装置：触針式表面形状測定器
・測定回数：ｎ＝５
［耐凹み性］
耐凹み性の評価は、鋼球を上記所定の高さから落下させ、周辺からの凹み量を測定し、最大値が１００μｍ以下であるものを「○」、１００μｍを超えるものを「×」とした。なお、円筒容器の形状に成形できずに破断したものについては耐凹み性評価を実施せず、「－」としている。
表３に示すように本願規定の化学組成、引張強さおよび導電率を満足する実施例１～６のアルミニウム合金圧延材を得ることができた。
この発明のアルミニウム合金圧延材は、一定の強度を有することで深絞り・へら絞り等に対する適度な加工性を有し、成形後の化学研磨・アルマイト処理後の光輝性に優れ、かつ使用に際し、凹みや変形に強いアルミニウム合金板として利用可能である。
Claims (10)
- Ｓｉ：０．０２質量％～０．０８質量％、Ｆｅ：０．０２質量％～０．０８質量％、Ｃｕ：０．０６質量％～０．１５質量％、Ｍｎ：０．０００５質量％～０．０１質量％、Ｍｇ：０．４２質量％～０．７５質量％、Ｎｉ：０．００１質量％～０．１質量％、Ｚｎ：０．００１質量％～０．１質量％、Ｔｉ：０．０００５質量％～０．０４質量％、Ｇａ：０．０００２質量％～０．０１質量％、Ｂ：０．０００２質量％～０．０１質量％を含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなる化学組成を有し、
かつ、引張強さが１００ＭＰａ以上１８０ＭＰａ以下、導電率が５０％ＩＡＣＳ以上であり、更に、リン酸：７０体積％、硝酸：５体積％、残部水からなる化学研磨液にて、液温９０℃、時間１２０秒の化学研磨処理後の反射率が６５％以上であることを特徴とするアルミニウム合金圧延材。 - 前記化学組成におけるＣｕ：０．０８質量％～０．１２質量％、Ｍｎ：０．００１質量％～０．００５質量％、Ｎｉ：０．００２質量％～０．０５質量％、Ｚｎ：０．００２質量％～０．０５質量％、Ｔｉ：０．００５質量％～０．０４質量％、Ｇａ：０．００２質量％～０．０５質量％、Ｂ：０．００１質量％～０．０２質量％であり、
かつ、引張強さが１２５ＭＰａ以上１６５ＭＰａ以下、導電率が５２％ＩＡＣＳ以上である請求項１に記載のアルミニウム合金圧延材。 - 前記化学組成における不可避不純物中のＣｒが０．０１質量％以下、Ｖが０．０１５質量％以下、Ｚｒが０．０１５質量％以下、Ｃａが０．００５質量％以下、Ｐｂが０．００５質量％以下、Ｂｉが０．００５質量％以下、Ｓｎが０．００５質量％以下、Ｉｎが０．００５質量％以下に規制されている請求項１または２に記載のアルミニウム合金圧延材。
- Ｓｉ：０．０２質量％～０．０８質量％、Ｆｅ：０．０２質量％～０．０８質量％、Ｃｕ：０．０６質量％～０．１５質量％、Ｍｎ：０．０００５質量％～０．０１質量％、Ｍｇ：０．４２質量％～０．７５質量％、Ｎｉ：０．００１質量％～０．１質量％、Ｚｎ：０．００１質量％～０．１質量％、Ｔｉ：０．０００５質量％～０．０４質量％、Ｇａ：０．０００２質量％～０．０１質量％、Ｂ：０．０００２質量％～０．０１質量％を含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなる化学組成を有するアルミニウム合金鋳塊に対し、
その鋳塊に実施される面削の前または後に、５００℃以上５８０℃以下の温度で１時間以上２０時間以下の時間にて均質化処理を実施し、４８０℃以上５５０℃以下の温度で０．５時間以上１０時間保持後に熱間圧延を開始し、複数の圧下パスにより圧下率９５％以上９９．５％以下の熱間圧延を実施した後、少なくとも１回、圧下率５５％以上９８．５％以下の冷間圧延を実施することによって、引張強さが１００ＭＰａ以上１８０ＭＰａ以下、導電率が５０％ＩＡＣＳ以上であり、更に、リン酸：７０体積％、硝酸：５体積％、残部水からなる化学研磨液にて、液温９０℃、時間１２０秒の化学研磨処理後の反射率が６５％以上であるアルミニウム合金圧延材を得るようにしたことを特徴とするアルミニウム合金圧延材の製造方法。 - 前記化学組成におけるＣｕ：０．０８質量％～０．１２質量％、Ｍｎ：０．００１質量％～０．００５質量％、Ｎｉ：０．００２質量％～０．０５質量％、Ｚｎ：０．００２質量％～０．０５質量％、Ｔｉ：０．００５質量％～０．０４質量％、Ｇａ：０．００２質量％～０．０５質量％、Ｂ：０．００１質量％～０．０２質量％である請求項４に記載のアルミニウム合金圧延材の製造方法。
- 前記化学組成における不可避不純物中のＣｒが０．０１質量％以下、Ｖが０．０１５質量％以下、Ｚｒが０．０１５質量％以下、Ｃａが０．００５質量％以下、Ｐｂが０．００５質量％以下、Ｂｉが０．００５質量％以下、Ｓｎが０．００５質量％以下、Ｉｎが０．００５質量％以下に規制されている請求項４または５に記載のアルミニウム合金圧延材の製造方法。
- 冷間圧延におけるいずれかのパスの前後に少なくとも１回、２２０℃以上３８０℃以下、０．５時間以上１２時間保持による焼鈍工程を実施するようにした請求項４～６のいずれか１項に記載のアルミニウム合金圧延材の製造方法。
- 冷間圧延を施した後に少なくとも１回、１５０℃以上３００℃以下、０．５時間以上１２時間以下保持による焼鈍工程を実施するようにした請求項４～７のいずれか１項に記載のアルミニウム合金圧延材の製造方法。
- 請求項１～３のいずれか１項に記載のアルミニウム合金圧延材を成形加工後、リン酸：７０体積％～８０体積％、硝酸：５体積％～１０体積％、硝酸銅：０．２質量％～０．８質量％、残部水からなる化学研磨液にて、液温：９０～１００℃、時間：６０秒～１８０秒の化学研磨処理を実施し、水洗、乾燥後に４～１０μｍのアルマイト処理を施して、反射率６０％以上とすることを特徴とする光輝性成形体の製造方法。
- 請求項４～８のいずれか１項に記載の製造方法によって得られたアルミニウム合金圧延材を成形加工後、リン酸：７０体積％～８０体積％、硝酸：５体積％～１０体積％、硝酸銅：０．２質量％～０．８質量％、残部水からなる化学研磨液にて、液温：９０～１００℃、時間：６０秒～１８０秒の化学研磨処理を実施し、水洗、乾燥後に４～１０μｍのアルマイト処理を施して、反射率６０％以上とすることを特徴とする光輝性成形体の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2020140218A JP7336421B2 (ja) | 2020-08-21 | 2020-08-21 | アルミニウム合金圧延材およびその製造方法 |
| CN202110959320.XA CN114075636A (zh) | 2020-08-21 | 2021-08-20 | 铝合金轧制材料及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2020140218A JP7336421B2 (ja) | 2020-08-21 | 2020-08-21 | アルミニウム合金圧延材およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2022035716A JP2022035716A (ja) | 2022-03-04 |
| JP7336421B2 true JP7336421B2 (ja) | 2023-08-31 |
Family
ID=80283363
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2020140218A Active JP7336421B2 (ja) | 2020-08-21 | 2020-08-21 | アルミニウム合金圧延材およびその製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP7336421B2 (ja) |
| CN (1) | CN114075636A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114700366B (zh) * | 2022-06-07 | 2022-10-11 | 中铝材料应用研究院有限公司 | Al-Mg系合金薄板及降低Al-Mg系合金薄板制耳率的轧制方法 |
| CN115141947B (zh) * | 2022-07-08 | 2023-06-27 | 中铝河南洛阳铝加工有限公司 | 高比例添加废料的5000系铝合金扁锭及其制备方法、铝材 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001288591A (ja) | 2000-04-04 | 2001-10-19 | Nippon Techno Kk | 金属物品の化学研磨法 |
| CN104762538A (zh) | 2015-04-09 | 2015-07-08 | 广东欧珀移动通信有限公司 | 铝合金及其阳极氧化方法 |
| JP2018070991A (ja) | 2017-03-16 | 2018-05-10 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線、アルミニウム合金撚線、被覆電線、及び端子付き電線 |
-
2020
- 2020-08-21 JP JP2020140218A patent/JP7336421B2/ja active Active
-
2021
- 2021-08-20 CN CN202110959320.XA patent/CN114075636A/zh active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001288591A (ja) | 2000-04-04 | 2001-10-19 | Nippon Techno Kk | 金属物品の化学研磨法 |
| CN104762538A (zh) | 2015-04-09 | 2015-07-08 | 广东欧珀移动通信有限公司 | 铝合金及其阳极氧化方法 |
| US20170327964A1 (en) | 2015-04-09 | 2017-11-16 | Guangdong Oppo Mobile Telecommunications Corp., Ltd. | Aluminum alloy and method of anodizing same |
| JP2018070991A (ja) | 2017-03-16 | 2018-05-10 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線、アルミニウム合金撚線、被覆電線、及び端子付き電線 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2022035716A (ja) | 2022-03-04 |
| CN114075636A (zh) | 2022-02-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5882380B2 (ja) | プレス成形用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP5728580B2 (ja) | アルミニウム合金板及びアルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP7336421B2 (ja) | アルミニウム合金圧延材およびその製造方法 | |
| JPH06503854A (ja) | 缶の製造に適したアルミニウム合金 | |
| TW201807210A (zh) | Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系合金材、Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系合金板及Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系合金板之製造方法 | |
| JP5568031B2 (ja) | ボトル缶用アルミニウム合金冷延板 | |
| JPWO2015155911A1 (ja) | 曲げ加工性と形状凍結性に優れた高強度アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| CN114645163B (zh) | 汽车高光外装饰件用铝合金板材及其制造方法 | |
| JP2009235477A (ja) | 飲料缶胴用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH076022B2 (ja) | 光輝性デイスクホイ−ル用アルミニウム合金 | |
| JPH09137243A (ja) | プレス成形後曲げ性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JP6912886B2 (ja) | 飲料缶胴用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| CN106661680B (zh) | 铝合金板 | |
| JP3838504B2 (ja) | パネル成形用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| US3778236A (en) | Plated copper base alloy article | |
| JP7138396B2 (ja) | 缶胴体用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JP4771726B2 (ja) | 飲料缶胴用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JP3867569B2 (ja) | 容器用アルミニウム箔およびその製造方法 | |
| JPH07166285A (ja) | 焼付硬化型Ａｌ合金板及びその製造方法 | |
| JPH09272938A (ja) | アルミニウム箔およびその製造方法 | |
| JP4202894B2 (ja) | Ｍｇ含有Ａｌ合金 | |
| JPS59200746A (ja) | ホイ−ルリム材用圧延板の製造法 | |
| JPS5918469B2 (ja) | 光輝アルマイト性及び強度に優れたアルミニウム合金板の製造方法 | |
| CN114807688B (zh) | 一种具有高耐久性的汽车车身用6系铝合金板带材及其制备方法 | |
| JP4212966B2 (ja) | 光輝性ホイールリム用アルミニウム合金板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20200910 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20200911 |
|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20211028 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220516 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20230511 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230516 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20230704 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20230706 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20230801 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20230821 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7336421 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R3D02 |