JP7335759B2 - 燃料供給システムおよびこれを用いた燃料供給方法 - Google Patents

Description

本発明は、燃料供給システムおよびこれを用いた燃料供給方法に関し、特に、主燃料と、この発熱量を増熱するための増熱用燃料とを混合した混合燃料を燃料タンクに供給する燃料供給システムおよびこれを用いた燃料供給方法に関するものである。

従来から、ＬＮＧ基地では、液化天然ガス（Ｌｉｑｕｅｆｉｅｄ Ｎａｔｕｒａｌ Ｇａｓ、以下、「ＬＮＧ」と称す）を、輸送装置（例えば、ローリー車やＬＮＧ輸送船、以下、単に、「輸送装置」と称す）に搭載された輸送用タンク（燃料タンク）に供給して、需要先に出荷する運用がおこなわれている。

ところで、このような運用をおこなっているＬＮＧ基地では、需要先から「ＬＮＧ」の発熱量の調整を求められることが少なくない。

そこで、このような需要先からの求めに応じるべく、例えば、特許文献１の熱量調整システムが提案されている。

この特許文献１の熱量調整システムは、
（ａ）「ＬＮＧ」が流通するＬＮＧ供給ラインと、
（ｂ）液化石油ガス（Ｌｉｑｕｅｆｉｅｄ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｇａｓ、以下、「ＬＰＧ」と称す）が流通するＬＰＧ供給ラインと、
（ｃ）「ＬＮＧ」と「ＬＰＧ」とを混合する混合装置と、
（ｄ）混合装置により混合された液化ガス（以下、「混合ＬＮＧ」と称す）を「輸送装置」の輸送用タンクに供給する出荷用供給ラインと、
を備えたものである。

このような熱量調整システムによれば、「ＬＮＧ」に混合する「ＬＰＧ」の混合量を調整することで、「ＬＮＧ」を所望の発熱量まで増熱することが可能である。

特許第６４０７０５４号

ところで、一般に、特許文献１のような、従来の熱量調整システムを用いて、輸送用タンクに「混合ＬＮＧ」を供給する場合、
（ａ）まず、比較的少量の「ＬＮＧ」（「沸点：－１６２℃」）をＬＮＧ供給ラインに流通させて、このＬＮＧ供給ラインおよび輸送用タンクの温度をそれぞれ低下させる（「クールダウン」）、
（ｂ）次に、「ＬＮＧ」の流量を徐々に増加させる（「ＬＮＧロードアップ」）、
（ｃ）その後、「ＬＰＧ」の流量を徐々に増加させて、これを「ＬＮＧ」に混合していく（「ＬＰＧロードアップ」）、
（ｄ）そして、「ＬＰＧ」の混合量が予め定めた値となるように、その流量を減少させて「０」にする（「ＬＰＧロードダウン」）、
（ｅ）その後、「混合ＬＮＧ」の供給量が予め定めた量となるように、「ＬＮＧ」の流量を減少させて「０」にする（「ＬＮＧロードダウン」）、
といった手順を踏むことによりおこなわれる。

すなわち、従来の「混合ＬＮＧ」を供給する方法では、「ＬＮＧ」および「ＬＰＧ」の混合比率が安定しづらいため、発熱量の不均一な「混合ＬＮＧ」が順に輸送用タンクに供給されやすく、その結果、発熱量の異なる「混合ＬＮＧ」が輸送用タンクに層状に貯蔵されるおそれ（いわゆる「濃度ムラ」が生じるおそれ）があった。

かかる場合、需要先に出荷する「混合ＬＮＧ」の品質が低下してしまう、といった問題が生じやすい。

また、従来の熱量調整システムでは、「ＬＮＧ」に「ＬＰＧ」を混合させるため、これらを混合する部分に、特許文献１のような混合装置（スタティックミキサーやラインミキサーと呼ばれる）を設置するのが一般的である。

しかしながら、このような混合装置は、これを設置するのにあたって、比較的広範なスペースを確保しなければならないほか、その構造上、「混合ＬＮＧ」の圧力損失が必然的に大きくなってしまうため、極力、このような装置を省略するのが望ましい。

この点、従来の熱量調整システムでは、「混合ＬＮＧ」の品質の向上といった観点のみならず、設備負担の軽減といった観点からも、未だ改良の余地があるものといえる。

本発明は、このような問題を解消するためになされたものであり、その目的は、燃料タンクに供給される混合燃料の品質の向上を図るとともに、設備負担を軽減することが可能な燃料供給システムおよびこれを用いた燃料供給方法を提供することにある。

上記課題は、本発明にかかる燃料供給システムによれば、主燃料と前記主燃料の発熱量を増熱するための増熱用燃料とを混合した混合燃料を燃料タンクに供給する燃料供給システムであって、前記燃料供給システムは、前記燃料タンクに接続され、前記主燃料が流通する主燃料流通ラインと、前記主燃料流通ラインに接続され、前記増熱用燃料が流通する増熱用燃料流通ラインと、前記主燃料流通ラインに設けられ、前記主燃料の流通流量を調整する第１制御バルブと、前記増熱用燃料流通ラインに設けられ、前記主燃料に混合する前記増熱用燃料の混合流量を調整する第２制御バルブと、前記第１制御バルブおよび前記第２制御バルブを制御する制御装置と、を備え、前記制御装置は、前記主燃料の発熱量と前記燃料タンクに供給する前記混合燃料の総供給量および発熱量とを記憶する記憶手段と、前記記憶手段に記憶された前記主燃料の発熱量と前記混合燃料の総供給量および発熱量とに基づいて前記主燃料に混合する前記増熱用燃料の総混合量を算出する算出手段と、前記記憶手段に記憶された前記混合燃料の総供給量と前記算出手段により算出された前記増熱用燃料の総混合量とに基づいて前記主燃料の流通流量の遷移および前記増熱用燃料の混合流量の遷移を決定する流量遷移決定手段と、を有し、前記増熱用燃料の混合流量の遷移は、前記第２制御バルブを制御して前記増熱用燃料の混合流量を一定にする期間を含み、前記主燃料の流通流量の遷移は、前記増熱用燃料の混合流量を一定にしている間、前記第１制御バルブを制御して前記主燃料の流通流量を一定にする期間を含む、ことにより解決される。

また、上記課題は、本発明にかかる燃料供給方法によれば、主燃料と前記主燃料の発熱量を増熱するための増熱用燃料とを混合した混合燃料を燃料タンクに供給する燃料供給システムを用いた燃料供給方法であって、前記燃料供給システムは、前記燃料タンクに接続され、前記主燃料が流通する主燃料流通ラインと、前記主燃料流通ラインに接続され、前記増熱用燃料が流通する増熱用燃料流通ラインと、前記主燃料流通ラインに設けられ、前記主燃料の流通流量を調整する第１制御バルブと、前記増熱用燃料流通ラインに設けられ、前記主燃料に混合する前記増熱用燃料の混合流量を調整する第２制御バルブと、を備え、前記燃料供給方法は、前記主燃料の発熱量と前記燃料タンクに供給する前記混合燃料の総供給量および発熱量とに基づいて前記主燃料に混合する前記増熱用燃料の総混合量を算出する算出工程と、前記混合燃料の総供給量と前記算出工程をおこなうことにより算出された前記増熱用燃料の総混合量とに基づいて前記主燃料の流通流量の遷移および前記増熱用燃料の混合流量の遷移を決定する流量遷移決定工程と、を含み、前記増熱用燃料の混合流量の遷移は、前記第２制御バルブを制御して前記増熱用燃料の混合流量を一定にする期間を含み、前記主燃料の流通流量の遷移は、前記増熱用燃料の混合流量を一定にしている間、前記第１制御バルブを制御して前記主燃料の流通流量を一定にする期間を含む、ことによっても解決される。

なお、ここでいう「主燃料」とは、例えば、「ＬＮＧ」が該当し、「増熱用燃料」とは、「主燃料」の発熱量を増熱することが可能な燃料、例えば、「主燃料」が「ＬＮＧ」であれば、プロパンまたはブタンを主成分とする「ＬＰＧ」が該当する。

また、上記「燃料タンク」とは、「混合燃料」を貯蔵可能なタンクであればよく、例えば、燃料を輸送する車両や船舶に搭載された輸送用タンクのほか、地上または地下に築造された貯蔵タンクをも包含する趣旨である。

上記構成を備えた本発明によれば、燃料タンクへの「混合燃料」の供給は、
（ａ）「主燃料」（例えば、「ＬＮＧ」）を主燃料供給ラインに流通させて、この主燃料供給ラインおよび燃料タンクの温度をそれぞれ低下させる（「クールダウン」）、
（ｂ）「主燃料」の流通流量を所定値になるまで徐々に増加させる（「主燃料ロードアップ」）、
（ｃ）「増熱用燃料」（例えば、「ＬＰＧ」）の混合流量を所定値になるまで徐々に増加させる（「増熱用燃料ロードアップ」）、
（ｄ）「主燃料」の流通流量を一定にする、
（ｅ）「増熱用燃料」の混合流量を一定にする、
（ｆ）「増熱用燃料」の混合量が予め定めた「総混合量」となるように、その混合流量を減少させて「０」にする（「増熱用燃料ロードダウン」）、
（ｇ）「混合燃料」の供給量が予め定めた「総供給量」となるように、「主燃料」の流通流量を減少させて「０」にする（「主燃料ロードダウン」）、
といった手順を踏むことによりおこなうことができるように構成されている。

すなわち、上記構成では、「混合燃料」を燃料タンクに供給する大半の期間において、「主燃料」と「増熱用燃料」との混合比率を一定（例えば、「主燃料」：「増熱用燃料」＝「３２」：「８」）とすることが可能である。

かかる場合、上記構成では、その期間中、一定発熱量（例えば、「４６ＭＪ／ｍ^３Ｎ」）の「混合燃料」を燃料タンクに継続的に供給（充填）することができるため、燃料タンクに貯蔵される「混合燃料」の「濃度ムラ」を効果的に軽減することが可能である。

また、上記構成では、上述したように、「主燃料」と「増熱用燃料」とを一定の混合比率で継続的に混合することができるため、これらを混合するための特別な装置（スタティックミキサー）を設けなくても、これらを十分かつ均一に混合することが可能である。

すなわち、上記構成では、スタティックミキサー等の混合装置を省略することが可能なため、設備負担を確実に軽減することができる。

これらをまとめると、上記構成を備えた本発明によれば、燃料タンクに供給される「混合燃料」の品質の向上を図ることができるうえ、設備負担を軽減することも可能である。

なお、上記燃料供給システムにかかる発明おいては、前記主燃料の流通流量を一定にする期間は、前記増熱用燃料の混合流量を一定にする期間の始期と同じタイミングで開始される、と好適である。

また、上記燃料供給システムにかかる発明においては、前記増熱用燃料の混合流量の遷移は、前記増熱用燃料の混合流量を一定にする期間の後、前記第２制御バルブを制御して前記増熱用燃料の混合流量を減少させる期間を含み、前記主燃料の流通流量の遷移は、前記増熱用燃料の混合流量を減少させる期間の始期と同じタイミングで、前記第１制御バルブを制御して前記主燃料の流通流量を増加させる期間を含む、と好適である。

この場合、前記制御装置は、前記主燃料の流通流量を増加させる期間において、前記混合燃料の供給流量が前記主燃料の流通流量および前記増熱用燃料の混合流量をそれぞれ一定にしたときの総和流量と等しくなるように前記第１制御バルブを開移動させる制御をおこなう、とより好適である。

また、上記燃料供給システムにかかる発明においては、前記燃料供給システムは、前記主燃料の発熱量を計測する計測装置をさらに備え、前記算出手段は、前記計測装置により計測された前記主燃料の発熱量に基づいて前記増熱用燃料の総混合量を算出する、と好適である。

さらに、上記燃料供給システムにかかる発明においては、前記燃料供給システムは、前記燃料タンク内で発生した蒸発ガスの温度を計測する第２計測装置をさらに備え、前記流量遷移決定手段は、前記第２計測装置により計測された前記蒸発ガスの温度に基づいて前記主燃料の流通流量の遷移を決定する、と好適である。

以上のように、本発明にかかる燃料供給システムおよびこれを用いた燃料供給方法によれば、簡易な構成でありながらも、燃料タンクに供給される混合燃料の品質の向上を図ることが可能なうえ、設備負担を軽減することもできる。

本実施形態にかかる燃料供給システムの概要を説明するための概要図である。 ＬＮＧの流通流量の遷移およびＬＰＧの混合流量の遷移を示すグラフである。 本実施形態にかかる燃料供給方法の内容を説明するためのフロー図である。 図３の混合ＬＮＧ供給処理で実行される処理内容１を示すフロー図である。 図３の混合ＬＮＧ供給処理で実行される処理内容２を示すフロー図である。 図４のＬＰＧ混合処理で実行される処理内容を示すフロー図である。 本実施形態にかかる燃料供給方法をおこなった際の試験結果を示す説明図である。

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。図１は本実施形態にかかる燃料供給システムの概要を説明するための概要図、図２はＬＮＧの流通流量の遷移およびＬＰＧの混合流量の遷移を示すグラフ、図３は本実施形態にかかる燃料供給方法の内容を説明するためのフロー図、図４は図３の混合ＬＮＧ供給処理で実行される処理内容１を示すフロー図、図５は図３の混合ＬＮＧ供給処理で実行される処理内容２を示すフロー図、図６は図４のＬＰＧ混合処理で実行される処理内容を示すフロー図、図７は本実施形態にかかる燃料供給方法をおこなった際の試験結果を示す説明図である。

図１は、本実施形態にかかる燃料供給システム１およびこれを用いた燃料供給方法が適用される施設（以下、「ＬＮＧ基地」と称す）の概要を示す配管系統図（設備系統図）である。なお、上記燃料供給システム１と、燃料供給方法とが、それぞれ、特許請求の範囲に記載の「燃料供給システム」と、「燃料供給方法」とに該当する。

（燃料供給システム１の構成）
図１に示すように、本実施形態にかかる燃料供給システム１は、主に、ＬＮＧタンクＴ１と、ＬＮＧ供給ライン１０と、ＬＰＧタンクＴ２と、ＬＰＧ供給ライン２０と、ＢＯＧ排出ライン３０と、制御装置４０とを備えている。なお、上記ＬＮＧ供給ライン１０と、ＬＰＧ供給ライン２０と、制御装置４０とが、それぞれ、特許請求の範囲に記載の「主燃料流通ライン」と、「増熱用燃料流通ライン」と、「制御装置」とに該当する。

（ＬＮＧタンクＴ１）
ＬＮＧタンクＴ１は、「ＬＮＧ」（例えば、「発熱量：４３ＭＪ／ｍ^３Ｎ」）を貯蔵する内槽と、その周囲に設けられた外槽と、内槽と外槽との間に設けられ、保冷材（例えば、パーライト）が充填される保冷層とを備えた、地上式の二重殻タンクである。なお、上記「ＬＮＧ」が特許請求の範囲に記載の「主燃料」に該当する。

本実施形態では、ＬＮＧタンクＴ１の内部にＬＮＧ払出ポンプＰ１が設けられ、このＬＮＧ払出ポンプＰ１を駆動することで、ＬＮＧ供給ライン１０を介して、ＬＮＧタンクＴ１内の「ＬＮＧ」が所定流量（本実施形態では、「最大流通流量：４０ｔ／ｈ」）で払い出されるように構成されている。

（ＬＮＧ供給ライン１０）
ＬＮＧ供給ライン１０は、ＬＮＧタンクＴ１から払い出された「ＬＮＧ」を、ローリー車ＬＣに搭載された輸送用タンクＴＴに向けて流通させるための管路である。なお、上記輸送用タンクＴＴが特許請求の範囲に記載の「燃料タンク」に該当する。

本実施形態にかかるＬＮＧ供給ライン１０には、その管路中に、「ＬＮＧ」の発熱量を計測する熱量計Ｍ１と、「ＬＮＧ」の流通流量を変更可能な第１流量制御弁１１（例えば、空気圧を用いた他力式自動弁（調節弁）や、電動弁等の自動弁（調整弁））と、緊急時などにその流通を遮断する第１緊急遮断弁１２（例えば、電磁弁と組み合わせた空気圧式の自動弁）とが、下流側（ローリー車ＬＣ側）に向けて順に設けられている。なお、上記熱量計Ｍ１と、第１流量制御弁１１とが、それぞれ、特許請求の範囲に記載の「計測装置」と、「第１制御バルブ」とに該当する。

また、ＬＮＧ供給ライン１０には、第１緊急遮断弁１２の下流側に、輸送用タンクＴＴに接続するためのローディングアームＬＡが設けられている。

詳しくは後述するが、本実施形態では、輸送用タンクＴＴにローディングアームＬＡを接続することで、ＬＮＧタンクＴ１に貯蔵された「ＬＮＧ」やＬＰＧタンクＴ２に貯蔵された「ＬＰＧ」を輸送用タンクＴＴに供給することができるように構成されている。

（ＬＰＧタンクＴ２）
ＬＰＧタンクＴ２は、例えば、ＬＮＧタンクＴ１と同様に、「ＬＰＧ」を貯蔵する内槽と、その周囲に設けられた外槽と、内槽と外槽との間に設けられる保冷層とを備えた、地上式の二重殻タンクである。なお、上記「ＬＰＧ」が特許請求の範囲に記載の「増熱用燃料」に該当する。

ＬＰＧタンクＴ２の内部には、ＬＮＧタンクＴ１と同様に、ＬＰＧ払出ポンプＰ２が設けられ、このＬＰＧ払出ポンプＰ２を駆動することで、ＬＰＧ供給ライン２０を介して、ＬＰＧタンクＴ２内の「ＬＰＧ」が所定流量（本実施形態では、「最大混合流量：８ｔ／ｈ」）で払い出されるように構成されている。

詳しくは後述するが、本実施形態では、ＬＮＧ供給ライン１０を流通する「ＬＮＧ」に「ＬＰＧ」を混合（充填）することで「ＬＮＧ」を所望の発熱量まで増熱することが可能となっている。

（ＬＰＧ供給ライン２０）
ＬＰＧ供給ライン２０は、ＬＮＧ供給ライン１０に分岐接続され、ＬＰＧタンクＴ２から払い出された「ＬＰＧ」をＬＮＧ供給ライン１０に導入するための管路である。

本実施形態では、ＬＮＧ供給ライン１０とＬＰＧ供給ライン２０とが、スタティックミキサー（特許文献１参照）のような混合装置を介して接続されておらず、一般的な分岐継手ＰＦ（いわゆるチーズ）を介して接続されている。

なお、以下においては、説明の便宜上、ＬＮＧ供給ライン１０のうち、
・分岐継手ＰＦの下流側を流通する「ＬＮＧ」（「ＬＰＧ」が混合された「ＬＮＧ」のほか、「ＬＰＧ」が混合されていない「ＬＮＧ」も含む）を「混合ＬＮＧ」（特許請求の範囲に記載の「混合燃料」に該当）と、
・分岐継手ＰＦの上流側を流通する「ＬＮＧ」を単に「ＬＮＧ」と、
それぞれ、称することとする。

本実施形態にかかるＬＰＧ供給ライン２０には、その管路中に、吸着塔ＡＴと、「ＬＮＧ」に混合する「ＬＰＧ」の混合流量を変更可能な第２流量制御弁２１（例えば、空気圧を用いた他力式自動弁（調節弁）や、電動弁等の自動弁（調整弁）と、緊急時などにその流通を遮断する第２緊急遮断弁２２（例えば、電磁弁と組み合わせた空気圧式の自動弁）とが、下流側（ＬＮＧ供給ライン１０側）に向けて順に設けられている。なお、上記第２流量制御弁２１が特許請求の範囲に記載の「第２制御バルブ」に該当する。

ここで、ＬＰＧ供給ライン２０に設けられた吸着塔ＡＴについて説明する。

一般に、「ＬＮＧ」の増熱に用いられる「ＬＰＧ」には、これにもともと存在する水の凝結を防ぐため、メタノールが添加されている。

これら水やメタノールは、通常、「ＬＰＧ」（「沸点：－４２℃」）中に溶解されているが、「ＬＮＧ」（「沸点：－１６２℃」）に混合されて「－１５０℃」程度まで冷却されると、凝固点を下回る結果、析出してしまい、配管の閉塞等のトラブルの原因となりやすい。

そこで、本実施形態では、ＬＰＧ供給ライン２０の管路中に、「ＬＰＧ」に含まれる水やメタノールを除去するための吸着塔ＡＴを設けて、このようなトラブルの発生を未然に防ぐようにしている。なお、このような吸着塔ＡＴとしては、例えば、これら水やメタノールを吸着除去する吸着剤（例えば、Ｎａ－Ｘ型ゼオライト）が充填された公知のものを採用することが可能である。

（ＢＯＧ排出ライン３０）
ＢＯＧ排出ライン３０は、輸送用タンクＴＴ内の「混合ＬＮＧ」が自然気化したボイルオフガス（Ｂｏｉｌ Ｏｆｆ Ｇａｓ、以下、「ＢＯＧ」と称す）を、輸送用タンクＴＴ外に排出するための管路である。なお、上記「ＢＯＧ」が特許請求の範囲に記載の「蒸発ガス」に該当する。

このＢＯＧ排出ライン３０は、輸送用タンクＴＴに「混合ＬＮＧ」を供給する際、ローディングアームＬＡとともに、輸送用タンクＴＴの所定位置に接続されるようになっている。

本実施形態にかかるＢＯＧ排出ライン３０には、その管路中に、「ＢＯＧ」の流通を遮断することが可能な開閉弁３１（電気的に開閉可能な自動弁、例えば、空気圧を用いた自動弁のうち、シリンダー方式のもの）と、このラインを流通する「ＢＯＧ」の温度を計測する温度計Ｍ２（特許請求の範囲に記載の「第２計測装置」に該当）とが、下流側（例えば、ＢＯＧ排出ライン３０がＬＮＧタンクＴ１に接続されている場合にあっては、ＬＮＧタンクＴ１側）に向けて順に設けられている。なお、本実施形態では、ＢＯＧ排出ライン３０に設けられる開閉弁３１として、電気的に開閉可能な自動弁を用いたが、手動式のものであってもよい。

（制御装置４０）
制御装置４０は、中央制御部４１（ＣＰＵ：Ｃｅｎｔｒａｌ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ Ｕｎｉｔ）と、記憶部４２と、操作部４３（例えば、キーボード）と、表示部４４（例えば、ディスプレイ）とを有し、例えば、「ＬＮＧ基地」のガス製造設備の運転等を監視するコントロールセンターに設けられている。なお、上記中央制御部４１と、記憶部４２とが、それぞれ、特許請求の範囲に記載の「算出手段」および「流量遷移決定手段」と、「記憶手段」とに該当する。

制御装置４０は、
（ａ）ＬＮＧ払出ポンプＰ１やＬＰＧ払出ポンプＰ２等の「ＬＮＧ基地」に設けられる一般的なガス製造設備のほか、
（ｂ）ＬＮＧ供給ライン１０に設けられた第１流量制御弁１１、第１緊急遮断弁１２および熱量計Ｍ１、
（ｂ）ＬＰＧ供給ライン２０に設けられた第２流量制御弁２１および第２緊急遮断弁２２、
（ｃ）ＢＯＧ排出ライン３０に設けられた開閉弁３１および温度計Ｍ２、
（ｄ）ローリー車ＬＣの重量を計測する台貫Ｍ３（いわゆる車両重量計、この点については後述する）、
等と電気的に接続されている。

（中央制御部４１）
本実施形態にかかる中央制御部４１は、
（ａ）熱量計Ｍ１、温度計Ｍ２および台貫Ｍ３により計測された計測値や、ＬＮＧ払出ポンプＰ１およびＬＰＧ払出ポンプＰ２等の運転状況を、表示部４４に表示させるなどの一般的な制御をおこなうほか、
（ｂ）「ＬＮＧ」の液密度や輸送用タンクＴＴのタンク容積等に基づいて、輸送用タンクＴＴに供給（充填）する「混合ＬＮＧ」の積込重量（以下、「総供給重量」と称す）を算出する制御、
（ｃ）算出された「混合ＬＮＧ」の「総供給重量」や、ＬＮＧ供給ライン１０を流通する「ＬＮＧ」、ＬＰＧ供給ライン２０を流通する「ＬＰＧ」および需要先に出荷する「混合ＬＮＧ」の各発熱量等に基づいて、「ＬＮＧ」に混合する「ＬＰＧ」の混合重量（以下、「総混合重量」と称す）を算出する制御、
（ｄ）算出された「混合ＬＮＧ」の「総供給重量」と「ＬＰＧ」の「総混合重量」との差分に基づいて、「ＬＮＧ」の払出重量（以下、「総払出重量」と称す）を算出する制御、
（ｅ）上記算出された「ＬＰＧ」の「総混合重量」および「ＬＮＧ」の「総払出重量」や、ＬＮＧ払出ポンプＰ１およびＬＰＧ払出ポンプＰ２の各能力（例えば、吐出し量）等に基づいて、
・「ＬＮＧ」の流通流量の遷移、および、
・「ＬＰＧ」の混合流量の遷移、
を決定する制御、
等をおこなうように構成されている。なお、上記「混合ＬＮＧ」の「総供給重量」と、「ＬＰＧ」の「総混合重量」とが、それぞれ、特許請求の範囲に記載の「混合燃料の総供給量」と、「増熱用燃料の総混合量」とに該当する。

（混合ＬＮＧの総供給重量の算出）
ここで、上記「混合ＬＮＧ」の「総供給重量」を算出する制御について説明する。

本実施形態では、ローリー車ＬＣの重量を計測する台貫Ｍ３を用いて、輸送用タンクＴＴに積み込まれた「混合ＬＮＧ」の供給重量を計量するように構成されている。

すなわち、輸送用タンクＴＴに積み込まれる「混合ＬＮＧ」の「総供給重量」は、
（ａ）まず、「混合ＬＮＧ」が輸送用タンクＴＴに積み込まれる前のローリー車ＬＣの重量（空車重量）を計測する、
（ｂ）次に、「混合ＬＮＧ」が輸送用タンクＴＴに積み込まれた後のローリー車ＬＣの重量を計測する、
（ｃ）その後、上記（ｂ）と（ｃ）の差分を算出する、
といった手順を踏むことによりおこなわれるようになっている。

ところで、一般に、「混合ＬＮＧ」のような「危険物」を、輸送用のタンクに積み込んで出荷（運搬）する場合、安全性を確保する観点等から、その最大積込容量は、タンク容積から所定容積分減じた量(例えば、高圧ガス保安法では、タンク容積の「９０％未満」)と規定されている。

そうすると、本実施形態のように、「混合ＬＮＧ」の「総供給重量」を用いて管理する場合、その液密度によっては、最大積込容量を超えた「混合ＬＮＧ」が輸送用タンクＴＴに積み込まれるおそれが生じる。

この点について具体例を挙げて説明すると、例えば、「最大積込容量：３３．３９ｋＬ」（「タンク容積：３７．１ｋＬ」の「９０％」）の燃料タンクに積み込む「混合ＬＮＧ」の「総供給重量」を、一律に、
・「１５，６９３ｋｇ」（「タンク容積：３３.３９ｋＬ」×「液密度（設計値）：４７０ｋｇ／ｋＬ」）、
とした場合において、仮に、「液密度：４４８ｋｇ／ｋＬ」の「混合ＬＮＧ」を、その「総供給重量」分供給したとすると、「混合ＬＮＧ」が、
・「３５．０２・・・ｋＬ」（「供給重量：１５，６９３ｋｇ」／「液密度：４４８ｋｇ／ｋＬ」）の「混合ＬＮＧ」、すなわち、
・「タンク容積：３７．１ｋＬ」の「９０％」を超える「混合ＬＮＧ」（「タンク容積：９４．４１・・・％」（「混合ＬＮＧ容量：３５．０２・・・ｋＬ」／「タンク容積：３７．１ｋＬ」）の「混合ＬＮＧ」）、
がタンクに積み込まれてしまうこととなる。

そこで、本実施形態では、「ＬＮＧ」（「混合ＬＮＧ」）の発熱量とその液密度との相関性等を踏まえて、予め、
（ａ）熱量計Ｍ１により計測された「ＬＮＧ」の発熱量に基づいて、その「液密度」を求めたうえ、
（ｂ）輸送用タンクＴＴに積み込む「混合ＬＮＧ」の「総供給重量」を算出する、
ように構成されている。

（ＬＰＧの総混合重量の算出）
次に、「ＬＮＧ」に混合する「ＬＰＧ」の「総混合重量」を算出する制御について説明すると、中央制御部４１は、「混合ＬＮＧ」の「総供給重量」を算出した後、
・需要先に出荷する「混合ＬＮＧ」の発熱量（例えば、需要先から要求された発熱量、以下、「目標発熱量」と称す）、および、
・熱量計Ｍ１により計測された「ＬＮＧ」の発熱量、
・「ＬＰＧ」の発熱量
等に基づいて、例えば、
・「ＬＰＧ総混合重量（ｔ）」＝「混合ＬＮＧ総供給重量（ｔ）」／［１＋（「ＬＰＧ産気（ｍ^３Ｎ／ｔ）」／「ＬＮＧ産気（ｍ^３Ｎ／ｔ）」）×{（「ＬＰＧ発熱量（ＭＪ／ｍ^３Ｎ）」－「目標発熱量（ＭＪ／ｍ^３Ｎ）」）／（「目標発熱量（ＭＪ／ｍ^３Ｎ）」－「ＬＮＧ発熱量（ＭＪ／ｍ^３Ｎ）」）}］、
といった算出式（以下、「ＬＰＧ総混合重量算出式」と称す）を用いて「ＬＰＧ」の「総混合重量」を算出するように構成されている。

（ＬＮＧの総払出重量の算出）
次に、「ＬＮＧ」の「総払出重量」を算出する制御について説明すると、中央制御部４１は、上述した「混合ＬＮＧ」の「総供給重量」および「ＬＰＧ」の「総混合重量」を算出した後、例えば、
・「ＬＮＧ総払出重量（ｔ）」＝「混合ＬＮＧ総供給重量（ｔ）」－「ＬＰＧ総混合重量（ｔ）」
といった算出式（以下、「ＬＮＧ総払出重量算出式」と称す）を用いて「ＬＮＧ総払出重量」を算出するように構成されている。

（流量の遷移の決定）
詳しくは後述するため、ここでは、「ＬＮＧ」の流通流量の遷移および「ＬＰＧ」の混合流量の遷移を決定する制御について概略を説明する。

上述したように、本実施形態では、
・ＬＮＧ払出ポンプＰ１として「最大流通流量：４０ｔ／ｈ」のものを、また、
・ＬＰＧ払出ポンプＰ２として「最大混合流量：８ｔ／ｈ」のものを、
それぞれ、用いている。

このため、本実施形態では、事実上、最大で「４８ｔ／ｈ」（「４０ｔ／ｈ」＋「８ｔ／ｈ）の供給流量の「混合ＬＮＧ」を輸送用タンクＴＴに供給することが可能ではあるが、例えば、「ＬＰＧ」の混合流量を減じる期間（例えば、図２の「Ｏ」→「Ｐ」の期間（「ＬＰＧロードダウン期間」））においても、その供給流量を一定にすべく、第１流量制御弁１１および第２流量制御弁２１を制御するように構成されている。

この点についてより具体的に説明すると、図２に示すように、本実施形態では、
（ａ）「ＬＮＧ」および「ＬＰＧ」をそれぞれ一定流量で混合する期間（「ＬＮＧ流量一定期間」（図２の「Ｄ」→「Ｅ」の期間）および「ＬＰＧ流量一定期間」（図２の「Ｎ」→「Ｏ」の期間）においては、
・「ＬＮＧ」の流通流量を「３２ｔ／ｈ」、
・「ＬＰＧ」の混合流量を「８ｔ／ｈ」、
とする一方（「混合ＬＮＧの供給流量：４０ｔ／ｈ」）、
（ｂ）「ＬＰＧ」の混合流量を減じてその混合を停止する期間（「ＬＰＧロードダウン期間」～「ＬＰＧ混合停止期間」（図２の「Ｏ」→「Ｒ」の期間）および「ＬＮＧ流量調整期間」（図２の「Ｅ」→「Ｉ」の期間））においては、
・「ＬＮＧ」の流通流量を「３２ｔ／ｈ」→「４０ｔ／ｈ」、
・「ＬＰＧ」の混合流量を「８ｔ／ｈ」→「０ｔ／ｈ」
とするようにしている（「混合ＬＮＧの供給流量：４０ｔ／ｈ」）。なお、上記「ＬＮＧ流量一定期間」と、「ＬＰＧ流量一定期間」とが、それぞれ、特許請求の範囲に記載の「主燃料の流通流量を一定にする期間」と、「増熱用燃料の混合流量を一定にする期間」とに該当する。

すなわち、本実施形態では、
（ａ）「ＬＮＧ」と「ＬＰＧ」とを一定流量で混合する期間においては、輸送用タンクＴＴに、一定発熱量の「混合ＬＮＧ」を供給することができる一方（「ＬＮＧ流量一定期間」および「ＬＰＧ流量一定期間」）、
（ｂ）「ＬＰＧ」の混合流量を減少させる過程においては、その供給流量を「４０ｔ／ｈ」に維持しつつ、発熱量を徐々に減じることができる（「ＬＮＧ流量調整期間」および「ＬＰＧロードダウン期間」～「ＬＰＧ混合停止期間」）、
ように構成されているため、輸送用タンクＴＴ内における「混合ＬＮＧ」の「濃度ムラ」をより確実に軽減することが可能となっている。

そこで、本実施形態では、このような「混合ＬＮＧ」の供給を確実におこなうため、実際に、「混合ＬＮＧ」を輸送用タンクＴＴに供給する前に、中央制御部４１において、図２に示すような「ＬＮＧ」の流通流量の遷移、および、「ＬＰＧ」の混合流量の遷移を決定するように構成されている。

なお、本実施形態では、「ＬＮＧ」と「ＬＰＧ」とを一定流量で混合する期間（「ＬＮＧ流量一定期間」および「ＬＰＧ流量一定期間」）において、これらの混合比率を「３２」：「８」（「ＬＮＧの流通流量：３２ｔ／ｈ」：「ＬＰＧの混合流量：８ｔ／ｈ」）としているが、これとは異なる混合比率にしてもよいことはいうまでもない。

（記憶部４２）
次に、記憶部４２について図１を参照しつつ説明する。
図１に示すように、記憶部４２は、ＲＯＭ（Ｒｅａｄ Ｏｎｌｙ Ｍｅｍｏｒｙ）等の半導体メモリーからなり、
（ａ）燃料供給システム１の基本動作を司る基本動作プログラムが記憶される記憶領域のほか、
（ｂ）操作部４３を介して入力された「目標発熱量」（例えば、「４６ＭＪ／ｍ^３Ｎ」）、「ＬＰＧ」の発熱量、上記中央制御部４１により算出された「混合ＬＮＧ」の「総供給重量」、「ＬＰＧ」の「総混合重量」および「ＬＮＧ」の「総払出重量」等の各種情報を記憶する記憶領域、
（ｃ）上記「混合ＬＮＧ総供給重量算出式」や「ＬＮＧ総払出重量算出式」等の算出式を記憶する記憶領域、および、
（ｄ）「ＬＮＧ」の最大流通流量および「ＬＰＧ」の最大混合流量に関する情報（本実施形態では、「ＬＮＧ流通流量：３２ｔ／ｈ→４０ｔ／ｈ」および「ＬＰＧ混合流量：８ｔ／ｈ」）を記憶する記憶領域、
（ｅ）上記中央制御部４１において決定した、「ＬＮＧ」の流通流量の遷移、および、「ＬＰＧ」の混合流量の遷移を記憶する記憶領域、
等を有している。

（燃料供給方法の構成）
次に、燃料供給システム１を用いた燃料供給方法について、図１～図６を参照しつつ説明する。

なお、以下においては、説明の便宜上、
（ａ）台貫Ｍ３上に「混合ＬＮＧ」が積み込まれる前のローリー車ＬＣが乗っている状態となっていること、
（ｂ）輸送用タンクＴＴとＬＮＧ供給ライン１０とがローディングアームＬＡを介して接続されていること、
（ｃ）輸送用タンクＴＴと、開閉弁３１が開放されたＢＯＧ排出ライン３０とが接続されていること、
（ｄ）第１流量制御弁１１および第２流量制御弁２１が閉塞される一方、第１緊急遮断弁１２および第２緊急遮断弁２２が開放されていること、
を前提として説明する。

図３に示すように、本実施形態にかかる燃料供給方法は、ステップＳ１００の基本情報取得処理と、ステップＳ２００のＬＰＧ総混合重量算出処理と、ステップＳ３００のＬＮＧ総払出重量算出処理と、ステップＳ４００の流量遷移決定処理と、ステップＳ５００の混合ＬＮＧ供給処理とを備えている。なお、上記ステップＳ２００のＬＰＧ総混合重量算出処理と、ステップＳ４００の流量遷移決定処理とが、それぞれ、特許請求の範囲に記載の「算出工程」と、「流量遷移決定工程」とに該当する。

（ステップＳ１００）
図１および図３に示すように、中央制御部４１は、ステップＳ１００において、輸送用タンクＴＴに所定発熱量の「混合ＬＮＧ」を積み込むために必要な基本情報を取得する処理（基本情報取得処理）をおこなう。

具体的に、中央制御部４１は、
（ａ）オペレータ（作業員）が操作部４３を操作することにより入力された「混合ＬＮＧ」の「目標発熱量」（例えば、「４６ＭＪ／ｍ^３Ｎ」）、
（ｂ）熱量計Ｍ１により計測された「ＬＮＧ」の発熱量（例えば、「４３ＭＪ／ｍ^３Ｎ」）、
（ｃ）（熱量計等により計測された）「ＬＰＧ」の発熱量、
（ｃ）上記「ＬＮＧ」の液密度等に基づいて算出された、輸送用タンクＴＴに積み込む「混合ＬＮＧ」の「総供給重量」、
等の情報を記憶部４２に記憶させる処理をおこなう。
中央制御部４１は、上記基本情報取得処理をおこなった後、ステップＳ２００に処理を移す。

（ステップＳ２００）
中央制御部４１は、ステップＳ２００において、
（ａ）「ＬＮＧ」に混合する「ＬＰＧ」の「総混合重量」を、記憶部４２に記憶された「ＬＰＧ総混合重量算出式」を用いて算出した後、
（ｂ）この算出された「ＬＰＧ」の「総混合重量」を記憶部４２に記憶させる、
処理（ＬＰＧ総混合重量算出処理）をおこなう。
中央制御部４１は、上記ＬＰＧ総混合重量算出処理をおこなった後、ステップＳ３００に処理を移す。

（ステップＳ３００）
中央制御部４１は、ステップＳ３００において、
（ａ）ＬＮＧタンクＴ１から払い出す「ＬＮＧ」の「総払出重量」を、記憶部４２に記憶された「ＬＮＧ総払出重量算出式」を用いて算出した後、
（ｂ）この算出された「ＬＮＧ」の「総払出重量」を記憶部４２に記憶させる、
処理（ＬＮＧ総払出重量算出処理）をおこなう。
中央制御部４１は、上記ＬＮＧ総払出重量算出処理をおこなった後、ステップＳ４００に処理を移す。

（ステップＳ４００）
図１～図３に示すように、中央制御部４１は、ステップＳ４００において、「ＬＰＧ」の混合流量の遷移、および、「ＬＮＧ」の流通流量の遷移を決定する処理（流量遷移決定処理）をおこなう。

具体的に、中央制御部４１は、
・記憶部４２に記憶された「ＬＰＧ」の「総混合重量」および「ＬＮＧ」の「総払出重量」、
・ＬＮＧ払出ポンプＰ１およびＬＰＧ払出ポンプＰ２の能力（例えば、吐出し量）や、第１流量制御弁１１および第２流量制御弁２１の開閉動作スピード、
等に基づいて、
（ａ）「ＬＮＧ」にあっては、
・「クールダウン期間」（図２の「Ａ」→「Ｃ」の期間、この点については後述する）後の「ＬＮＧロードアップ期間」（図２の「Ｃ」→「Ｄ」の期間）、
・「ＬＮＧロードアップ期間」後の「ＬＮＧ流量一定期間」（図２の「Ｄ」→「Ｅ」の期間）、
・「ＬＮＧ流量一定期間」後の「ＬＮＧ流量調整期間」（図２の「Ｅ」→「Ｉ」の期間）、および、
・「ＬＮＧ流量調整期間」後の「ＬＮＧロードダウン期間」（図２の「Ｉ」→「Ｊ」の期間）、
における流通流量の遷移を決定するとともに、
（ｂ）「ＬＰＧ」にあっては、
・「ＬＰＧロードアップ期間」（図２の「Ｍ」→「Ｎ」の期間）、
・「ＬＰＧロードアップ期間」後の「ＬＰＧ流量一定期間」（図２の「Ｎ」→「Ｏ」の期間）、および、
・「ＬＰＧ流量一定期間」後の「ＬＰＧロードダウン期間」（図２の「Ｏ」→「Ｐ」の期間）、
における混合流量の遷移を決定する処理をおこなう。

ここで、上記「ＬＰＧ」の混合流量の遷移の決定について具体的に説明すると、本実施形態では、上述したように、「ＬＰＧ流量一定期間」における「ＬＰＧ」の流通流量を「８ｔ／ｈ」としているため、中央制御部４１は、例えば、
（ａ）「ＬＰＧロードアップ期間」（図２の「Ｍ」→「Ｎ」の期間）においては、
・第２流量制御弁２１の開動作スピード等に基づいて、「０ｔ／ｈ」→「８ｔ／ｈ」となるまでの混合流量の遷移（上昇線）を求めたうえ、
・「ＬＰＧロードアップ期間」の終期（図２の「Ｎ」参照）が、「ＬＮＧロードアップ期間」の終期（図２の「Ｄ」参照）と同じタイミング（本実施形態では、「ＬＮＧ」の流通流量が「２０ｔ／ｈ」となったタイミング）となるように、その始期（図２の「Ｍ」参照）を決定する、
（ｂ）「ＬＰＧロードダウン期間」（図２の「Ｏ」→「Ｐ」の期間）においては、
・第２流量制御弁２１の閉動作スピードに基づいて、「８ｔ／ｈ」→「１ｔ／ｈ」となるまでの混合流量の遷移（下降線）を求めたうえ、
・その始期を、所定の算出式（例えば、「ＬＰＧの総混合重量（ｔ）」＝「ＬＰＧロードアップ期間におけるＬＰＧの混合重量」＋「ＬＰＧ流量一定期間におけるＬＰＧの混合重量」＋「ＬＰＧロードダウン期間における混合重量（本実施形態では、「１２０ｋｇ」）」＋「余裕値（図２の「Ｐ」→「Ｒ」の期間における混合重量）」といった算出式）を用いて決定する、
（ｃ）「ＬＰＧ流量一定期間」（図２の「Ｎ」→「Ｏ」の期間）においては、
・上記「ＬＰＧロードアップ期間」の終期（図２の「Ｎ」参照）と「ＬＰＧロードダウン期間」の始期（図２の「０」参照）とに基づいて混合流量の遷移を決定する、
等の処理をおこなう。

次に、「ＬＮＧ」の流通流量の遷移の決定について具体的に説明すると、本実施形態では、上述したように、「ＬＮＧ流量一定期間」における「ＬＮＧ」の流通流量を「３２ｔ／ｈ」としているため、中央制御部４１は、例えば、
（ａ）「ＬＮＧロードアップ期間」（図２の「Ｃ」→「Ｄ」の期間）においては、
・第１流量制御弁１１の開動作スピード等に基づいて、「ＬＮＧ」の流通流量が「３２ｔ／ｈ」となるまでの流通流量の遷移（例えば、１秒あたり「０．３ｔ／ｈ」ずつ増加するような上昇線）を決定する、
（ｂ）「ＬＮＧ流量一定期間」（図２の「Ｄ」→「Ｅ」の期間）においては、
・その終期（図２の「Ｄ」参照）を「ＬＰＧ流量一定期間」の終期（図２の「Ｎ」参照）と同じタイミングとなるように決定する、
（ｃ）「混合ＬＮＧ流量調整期間」（図２の「Ｅ」→「Ｉ」の期間）においては、
・「ＬＮＧ」の流通流量を、「ＬＰＧロードダウン期間」～「ＬＰＧ混合停止期間」（図２の「О」→「Ｒ」の期間）における「ＬＰＧ」の混合流量に対応させて「３２ｔ／ｈ」→「４０ｔ／ｈ」となるように、流通流量の遷移を決定したうえ、
・その終期（図２の「Ｉ」参照）を、所定の算出式（例えば、「ＬＮＧの総払出重量（ｔ）」＝「ＬＮＧロードアップ期間におけるＬＮＧの払出重量」＋「ＬＮＧ流量一定期間におけるＬＮＧの払出重量＋「ＬＮＧ流量調整期間におけるＬＮＧの払出重量」＋「ＬＮＧロードダウン期間におけるＬＮＧの払出重量」＋「余裕値（図２の「Ａ」→「Ｃ」の期間および「Ｊ」→「Ｌ」の期間の払出重量）」といった算出式）を用いて決定する（本実施形態では、「混合ＬＮＧ総供給重量（ｔ）」－「１．０５ｔ」となるタイミング）、
（ｄ）「ＬＮＧロードダウン期間」（図２の「Ｉ」→「Ｊ」の期間）においては、
・第１流量制御弁１１の閉動作スピードに基づいて、「４０ｔ／ｈ」→「５ｔ／ｈ」（この点については後述する）となるまでの流通流量の遷移（例えば、１秒あたり「０．３ｔ／ｈ」ずつ減少するような下降線）を決定する、
等の処理をおこなう。

中央制御部４１は、上記流量遷移決定処理をおこなった後、ステップＳ５００に処理を移す。

（ステップＳ５００）
図１および図３に示すように、中央制御部４１は、ステップＳ５００において、上記ステップＳ４００の処理（流量遷移決定処理）で決定した「ＬＮＧ」の流通流量の遷移および「ＬＰＧ」の混合流量の遷移に基づいて、輸送用タンクＴＴに「混合ＬＮＧ」を供給する処理（混合ＬＮＧ供給処理（図４～図６に示す処理））をおこなう。

（ステップＳ５０１）
図１、図２および図４に示すように、ステップＳ５００の混合ＬＮＧ供給処理は、ステップＳ５０１の第１クールダウン処理をおこなうことから始まる。なお、本実施形態では、この第１クールダウン処理は、オペレータによる操作部４３からの開始指令の入力があったことを条件に開始されるように構成されている。

中央制御部４１は、ステップＳ５０１において、「ＬＮＧ」をＬＮＧ供給ライン１０（第１流量制御弁１１の下流側）および輸送用タンクＴＴに徐々に流通させて、これらを冷却する処理をおこなう。

このような第１クールダウン処理をおこなうのは、いきなり、大量の「ＬＮＧ」（沸点：「－１６２℃」）を、ＬＮＧ供給ライン１０や輸送用タンクＴＴに流し込むと、これらが、急激な冷却によって破損等してしまうおそれがあるからである。

具体的に、中央制御部４１は、第１流量制御弁１１を所定の開度となるように開移動させて、ＬＮＧ供給ライン１０および輸送用タンクＴＴに、比較的少量の「ＬＮＧ」を徐々に流し込む処理をおこなう（図２の「Ａ」→「Ｂ」の期間（「クールダウン期間」）参照）。
中央制御部４１は、上記第１クールダウン処理をおこなった後、ステップＳ５０２に処理を移す。

（ステップＳ５０２）
中央制御部４１は、ステップＳ５０２において、予め定めた所定条件（以下、「第１クールダウン条件」と称す）を満たしているか否かを判定する処理をおこなう。
具体的に、このステップＳ５０２の処理では、上記ステップＳ５０１の処理（第１クールダウン処理）をおこなった結果、「第１クールダウン条件」、例えば、
・輸送用タンクＴＴ内で自然気化した「ＢＯＧ」の温度が所定温度（例えば、「－６０℃」）以下となっている、といった条件、
を満たしているか否かを判定する処理をおこなう。なお、このような判定は、（ＢＯＧ排出ライン３０に設けられた）温度計Ｍ２により計測された温度を監視することにより実現することが可能である。

中央制御部４１は、「第１クールダウン条件」を満たしていると判定すると、ステップＳ５０３に処理を移し、「第１クールダウン条件」を満たしていないと判定すると、ステップＳ５０１に処理を戻す。

なお、上記ステップＳ５０２の処理において、「第１クールダウン条件」を満たしていないと判定した場合には、第１流量制御弁１１の開度を増開する制御をおこなうのが望ましい。

例えば、このような制御としては、「ＢＯＧ」の温度が、
・「－２５℃」未満で、かつ、１分間に「１℃」以上低下していない場合にあっては、第１流量制御弁１１の開度を１％増開する、
・「－２５℃」以上「－６０℃」未満で、１分間に「１０℃」以上低下していない場合にあっては、第１流量制御弁１１の開度を「２％」増加する、
等の処理をおこなうように構成することが考えられる。

このように構成すれば、輸送用タンクＴＴ等を効率よくクールダウンすることができるばかりか、輸送用タンクＴＴの大きさに応じて、とかく変動しがちなクールダウンに要する時間を平均化することが可能となる。

（ステップＳ５０３）
中央制御部４１は、ステップＳ５０３において、第１流量制御弁１１の開度を調節（調整）する処理（第２クールダウン処理）をおこなう（図２の「Ｂ」→「Ｃ」の期間（「クールダウン期間」）参照）。
このようにすることで、「ＬＮＧ」の流通流量を変化させることなく（特段の制御をおこなうことなく）、輸送用タンクＴＴ等をより確実にクールダウンすることができる。
中央制御部４１は、上記第２クールダウン処理をおこなった後、ステップＳ５０４に処理を移す。

（ステップＳ５０４）
中央制御部４１は、ステップＳ５０４において、予め定めた所定条件（以下、「第２クールダウン条件」と称す）を満たしているか否かを判定する処理をおこなう。
具体的に、このステップＳ５０４の処理では、ステップＳ５０３の処理（第２クールダウン処理）をおこなった結果、「第２クールダウン条件」、例えば、
・第２クールダウン処理をおこなってから所定時間（例えば、「３分」）を経過している、といった条件、
を満たしているか否かを判定する処理をおこなう。

中央制御部４１は、「第２クールダウン条件」を満たしていると判定すると、ステップＳ５０５に処理を移し、「第２クールダウン条件」を満たしていないと判定すると、ステップＳ５０３に処理を移す。

なお、本実施形態では、輸送用タンクＴＴ等のクールダウンを終了する条件として、「第１クールダウン条件」および「第２クールダウン条件」を設けたが、何れか一方を省略してもよく、また、さらなる条件を付加してもよい。また、本実施形態では、「第２クールダウン条件」を満たしたとき、いわば自動的に、ステップＳ５０５に処理が開始されるように構成したが、例えば、オペレータによる操作部４３からの操作指令（クールダウン終了確認指令）があったことを条件に、以下に示すステップＳ５０５の処理が開始されるように構成することも可能である。

（ステップＳ５０５）
中央制御部４１は、ステップＳ５０５において、「ＬＮＧ」をロードアップする処理（ＬＮＧロードアップ処理）をおこなう（図２の「Ｃ」→「Ｄ」の期間（「ＬＮＧロードアップ期間」参照）。

具体的に、中央制御部４１は、上記ステップＳ４００の処理（流量遷移決定処理）で「ＬＮＧロードアップ期間」における「ＬＮＧ」の流通流量を、例えば、１秒当たり「０．３ｔ／ｈ」ずつ増加させるように決定している場合、これにしたがって、第１流量制御弁１１の開度を開動作させていく制御をおこなう。
中央制御部４１は、上記ＬＮＧロードアップ処理をおこなった後、ステップＳ５０６に処理を移す。

（ステップＳ５０６）
中央制御部４１は、ステップＳ５０６において、「ＬＮＧ」の流通流量が「第２流通流量」に達しているか否かを判定する処理をおこなう。
この「第２流通流量」は、「ＬＮＧ流量一定期間」において「ＬＮＧ」を一定の流量で流通させる値であって、上述したように、本実施形態では、「３２ｔ／ｈ」に設定されている。

中央制御部４１は、「ＬＮＧ」の流通流量が、「第２流通流量」に達していると判定すると、ステップＳ５１０に処理を移し、「３２ｔ／ｈ」に達していないと判定すると、ステップＳ５０７に処理を移す。なお、このような流通流量の計測は、例えば、公知の流量計をＬＮＧ供給ライン１０に設けることで、容易にこれをおこなうことが可能である。

（ステップＳ５０７）
中央制御部４１は、ステップＳ５０７において、「ＬＮＧ」の流通流量が上記「第２流通流量」よりも少ない「第１流通流量」に達しているか否かを判定する処理をおこなう。
この「第１流通流量」は、「ＬＮＧ流量一定期間」の始期（図２の「Ｄ」参照）と、「ＬＰＧ流量一定期間」の始期（図２の「Ｎ」参照）とを一致させるために、
・「ＬＮＧロードアップ期間」における「ＬＮＧ」の流通流量の遷移（例えば、１秒当たり「０．３ｔ／ｈ」ずつ増加）、および、
・（第２流量制御弁２１の開動作スピード等を考慮して定めた）「ＬＰＧロードアップ期間」における「ＬＰＧ」の混合流量の遷移（上昇線）、
に基づいて、ステップＳ４００の処理（流量遷移決定処理、図３参照）で決定した値、すなわち、「ＬＰＧ」のロードアップを開始するタイミングを示す値（本実施形態では、「ＬＮＧの流通流量：２０ｔ／ｈ」）である。

中央制御部４１は、「ＬＮＧ」の流通流量が、「第１流通流量」に達していると判定すると、ステップＳ５０８に処理を移し、「第１流通流量」に達していないと判定すると、ステップＳ５０５に処理を戻す。

（ステップＳ５０８）
中央制御部４１は、ステップＳ５０８において、ＬＰＧ混合処理（図６参照）が既に開始されているか否かを判定する処理をおこなう。このＬＰＧ混合処理は、次工程であるステップＳ５０９でおこなわれる処理である。
中央制御部４１は、ＬＰＧ混合処理がおこなわれていないと判定すると、ステップＳ５０９に処理を移し、ＬＰＧ混合処理がおこなわれていると判定すると、ステップＳ５０５に処理を戻す。

（ステップＳ５０９）
中央制御部４１は、ステップＳ５０９において、ＬＰＧ混合処理（図６に示す処理）をおこなう。
図６に示すように、このステップＳ５０９のＬＰＧ混合処理は、ステップＳ５０９－１のＬＰＧロードアップ処理をおこなうことから始まる。

（ステップＳ５０９－１）
図１、図２および図６に示すように、中央制御部４１は、ステップＳ５０９－１のＬＰＧロードアップ処理において、第２流量制御弁２１を所定の開度となるように徐々に開移動させて、ＬＮＧ供給ライン１０を流通する「ＬＮＧ」に「ＬＰＧ」を混合させていく処理をおこなう（図２の「Ｍ」→「Ｎ」の期間（「ＬＰＧロードアップ期間」）参照）。
これにより、「ＬＮＧ」の発熱量は、「ＬＰＧ」が混合されることによって、徐々に上昇されるようになっている。
中央制御部４１は、上記ロードアップ処理をおこなった後、ステップＳ５０９－２に処理を移す。

（ステップＳ５０９－２）
中央制御部４１は、ステップＳ５０９－２において、「ＬＰＧ」の混合流量が「第１混合流量」に達しているか否かを判定する処理をおこなう。
この「第１混合流量」は、「ＬＰＧ流量一定期間」において「ＬＰＧ」を一定の値で混合させる流量であって、上述したように、本実施形態では、「８ｔ／ｈ」に設定されている。

中央制御部４１は、「ＬＰＧ」の混合流量が、「第１混合流量」に達していると判定すると、ステップＳ５０９－３に処理を移し、「第１混合流量」に達していないと判定すると、ステップＳ５０９－１に処理を戻す。なお、このような混合流量の計測は、例えば、公知の流量計をＬＰＧ供給ライン２０に設けることで容易におこなうことが可能である。

（ステップＳ５０９－３）
中央制御部４１は、ステップＳ５０９－３において、第１ＬＰＧ定量混合処理をおこなう。
具体的に、中央制御部４１は、「ＬＰＧ」の混合流量が「第１混合流量」となるように、第２流量制御弁２１の開度を継続的に調節（調整）する処理をおこなう（図２の「Ｎ」→「Ｏ」の期間（「ＬＰＧ流量一定期間」）参照）。
中央制御部４１は、上記第１ＬＰＧ定量混合処理をおこなった後、ステップＳ５０９－４に処理を移す。

（ステップＳ５０９－４）
中央制御部４１は、ステップＳ５０９－４において、「ＬＮＧ」に混合された「ＬＰＧ」の混合重量（累積値）が「所定重量」に達しているか否かを判定する処理をおこなう。
この「所定重量」は、ステップＳ２００の処理（ＬＰＧ総混合重量算出処理、図３参照）において算出された「ＬＰＧ」の「総混合重量」から、「ＬＰＧロードダウン期間」（図２の「О」→「Ｐ」の期間）中に「ＬＮＧ」に混合される「ＬＰＧ」の混合予想重量（例えば、「１２０ｋｇ」）を差し引いた値、すなわち、
・「所定重量」（「ＬＰＧの混合重量（累積値）」）＝「ＬＰＧの総混合重量」－「ＬＰＧロードダウン期間中におけるＬＰＧの混合予想重量（例えば、「１２０ｋｇ）」、
といった算出式により求められる値である。

なお、上記「ＬＰＧロードダウン期間」における「ＬＰＧ」の混合予想重量は、
・「ＬＰＧ」の液密度や、
・「ＬＰＧロードダウン期間」における「ＬＰＧ」の混合流量の低下度合い（下降勾配）等に基づいて算出された「ＬＰＧ」の混合容量（Ｌ）、
等をパラメータとして、ステップＳ４００の処理（流量遷移決定処理、図３参照）において事前に算出することが可能である。

また、このような判定は、例えば、
（ａ）ステップＳ４００の処理（流量遷移決定処理、図３参照）において、「ＬＰＧ流量一定期間」の終期（図２の「Ｏ」のタイミング）となったときの「混合ＬＮＧ」の供給重量を算出する、
（ｂ）台貫Ｍ３により計測された「混合ＬＮＧ」の供給重量を監視する、
ことにより実現することが可能である。

中央制御部４１は、「ＬＰＧ」の混合重量が、「所定重量」に達していると判定すると、ステップＳ５０９－５に処理を移し、「所定重量」に達していないと判定すると、ステップＳ５０９－３に処理を戻す。

（ステップＳ５０９－５）
中央制御部４１は、ステップＳ５０９－５において、第２流量制御弁２１を閉移動させて「ＬＰＧ」の混合流量を徐々に減じていく処理（ＬＰＧロードダウン処理）をおこなう（図２の「Ｏ」→「Ｐ」の期間（「ＬＰＧロードダウン期間」）参照）。
中央制御部４１は、上記ＬＰＧロードダウン処理をおこなった後、ステップＳ５０９－６に処理を移す。

（ステップＳ５０９－６）
中央制御部４１は、ステップＳ５０９－６において、「ＬＰＧ」の混合流量が「第２混合流量」に達しているか否かを判定する処理をおこなう。
この「第２混合流量」は、「ＬＰＧ」の混合重量が「総混合重量」に達した際に、「ＬＰＧ」の混合をすぐさま停止することができる流量として予め定めた値（本実施形態では、「１ｔ／ｈ」）である。

中央制御部４１は、「ＬＰＧ」の混合流量が、「第２混合流量」に達していると判定すると、ステップＳ５０９－７に処理を移し、「第２混合流量」に達していないと判定すると、ステップＳ５０９－５に処理を移す。

（ステップＳ５０９－７）
中央制御部４１は、ステップＳ５０９－７において、「ＬＰＧ」の混合流量が「第２混合流量」となるように、第２流量制御弁２１の開度を継続的に調節（調整）する処理（第２ＬＰＧ定量混合処理）をおこなう（図２の「Ｐ」→「Ｑ」の期間（「ＬＰＧ重量調整期間」）参照）。
中央制御部４１は、上記第２ＬＰＧ定量混合処理をおこなった後、ステップＳ５０９－８に処理を移す。

（ステップＳ５０９－８）
中央制御部４１はステップＳ５０９－８において、「ＬＰＧ」の混合重量が、ステップＳ２００の処理（ＬＰＧ総混合重量算出処理、図３参照）で算出した「総混合重量」に達しているか否かを判定する処理をおこなう。

このような判定は、例えば、
（ａ）流量計等で計測した「ＬＰＧ」の混合流量や、
（ｂ）「ＬＰＧ」の液密度、
等のパラメータを用いて「ＬＰＧ」の混合重量を求めることにより実現することが可能である。

中央制御部４１は、「ＬＰＧ」の混合重量が、「総混合重量」に達していると判定すると、ステップＳ５０９－９に処理を移し、「総混合重量」に達していないと判定すると、ステップＳ５０９－７に処理を戻す。

（ステップＳ５０９－９）
中央制御部４１は、ステップＳ５０９－９において、第２流量制御弁２１を閉塞させて、「ＬＮＧ」に対する「ＬＰＧ」の混合を停止する処理（ＬＰＧ混合停止処理）をおこなう（図２の「Ｑ」→「Ｒ」の期間（「ＬＰＧ混合停止期間」）参照）。
本実施形態では、上記ＬＰＧ混合停止処理をおこなうことにより、ステップＳ５０９のＬＰＧ混合処理（図４参照）を終了するように構成されている。

（ステップＳ５１０）
次に、図４および図５に示すステップＳ５１０～ステップＳ５１８の処理について説明する。
図１、図２および図４に示すように、中央制御部４１は、ステップＳ５０６の処理で「ＬＮＧ」の流通流量が「第２流通流量」（「３２ｔ／ｈ」）に達していると判定すると、ステップＳ５１０において、第１ＬＮＧ定量供給処理をおこなう。

具体的に、中央制御部４１は、「ＬＮＧ」の流通流量が「第２流通流量」となるように、第１流量制御弁１１の開度を継続的に調節（調整）する制御をおこなう（図２の「Ｄ」→「Ｅ」の期間（「ＬＮＧ流量一定期間」参照）。

なお、本実施形態では、
（ａ）「ＬＮＧ流量一定期間」における「ＬＮＧ」の流通流量を「３２ｔ／ｈ」（「第２流通流量」）、
（ｂ）「ＬＰＧ流量一定期間」（図２の「Ｍ」→「Ｏ」の期間）における「ＬＰＧ」の混合流量を「８ｔ／ｈ」、
としているため、輸送用タンクＴＴには、これらの総和流量（特許請求の範囲に記載の「総和流量」に該当）である「供給流量：４０ｔ／ｈ」の「混合ＬＮＧ」が供給されるように構成されている。

中央制御部４１は、上記第１ＬＮＧ定量供給処理をおこなった後、ステップＳ５１１に処理を移す。

（ステップＳ５１１）
中央制御部４１は、ステップＳ５１１において、ＬＰＧロードダウン処理が開始されているか否かを判定する処理をおこなう。
このＬＰＧロードダウン処理は、上記ステップＳ５０９－５でおこなわれる処理（図６参照）である。

中央制御部４１は、ＬＰＧロードダウン処理が開始されていると判定すると、ステップＳ５１２（図５参照）に処理を移し、ＬＰＧロードダウン処理が開始されていないと判定すると、ステップＳ５１０に処理を戻す。

（ステップＳ５１２）
図１、図２および図５に示すように、中央制御部４１は、ステップＳ５１２において、混合ＬＮＧ流量調整処理をおこなう（図２の「Ｅ」→「Ｉ」の期間（「混合ＬＮＧ流量調整期間」）参照）。

具体的に、中央制御部４１は、輸送用タンクＴＴに、「混合ＬＮＧ」の供給流量（「ＬＮＧ」の流通流量と「ＬＰＧ」の混合流量とを総和した総和流量）が「４０ｔ／ｈ」となるように、第１流量制御弁１１を閉移動させて「ＬＮＧ」の流通流量を減じていく制御、より具体的にいえば、
（ａ）「ＬＰＧ」の混合流量を「８ｔ／ｈ」→「１ｔ／ｈ」（「第２混合流量」）に減じる「ＬＰＧロードダウン期間」（図２の「Ｏ」→「Ｐ」の期間）においては、これに対応して「ＬＮＧ」の流通流量を「３２ｔ／ｈ」→「３９ｔ／ｈ」に増加させる制御（図２の「Ｅ」→「Ｆ」の期間参照）、
（ｂ）「ＬＰＧ」の混合流量を「１ｔ／ｈ」（「第２混合流量」）に維持する期間（「ＬＰＧ重量調整期間」（図２の「Ｐ」→「Ｑ」の期間）においては、「ＬＮＧ」の流通流量を「３９ｔ／ｈ」に維持させる制御（図２の「Ｆ」→「Ｇ」の期間参照）、
（ｃ）「ＬＰＧ」の混合を停止（「１ｔ／ｈ」→「０ｔ／ｈ」）する「ＬＰＧ混合停止期間」（図２の「Ｑ」→「Ｒ」の期間）においては、「ＬＮＧ」の流通流量を「３９ｔ／ｈ」→「４０ｔ／ｈ」に増加させる制御（図２の「Ｇ」→「Ｈ」の期間参照）、
（ｄ）その後、「ＬＮＧ」の流通流量を「４０ｔ／ｈ」に維持させる制御（図２の「Ｈ」→「Ｉ」の期間参照）、
をおこなう。

中央制御部４１は、上記混合ＬＮＧ流量調整処理をおこなった後、ステップＳ５１３に処理を移す。

（ステップＳ５１３）
中央制御部４１は、ステップＳ５１３において、輸送用タンクＴＴに供給された「混合ＬＮＧ」の供給重量（累積値）が「第１供給重量」に達しているか否かを判定する処理をおこなう。

この「第１供給重量」は、ステップＳ１００の処理（基本情報取得処理、図３参照）で取得された「混合ＬＮＧ」の「総供給重量」から、「ＬＮＧロードダウン期間」（図２の「Ｉ」→「Ｊ」の期間）中に払い出される「混合ＬＮＧ」の供給予想重量（後述するステップＳ５１４のＬＮＧロードダウン処理中に払い出される「混合ＬＮＧ」の重量（例えば、「１，０５０ｋｇ」）を差し引いた値、すなわち、
・「第１供給重量」（「台貫Ｍ３により計測された重量」－「ローリー車ＬＣの空車重量」）＝「混合ＬＮＧの総供給重量」－「ＬＮＧロードダウン期間中における混合ＬＮＧの供給予想重量（例えば、「１，０５０ｋｇ）」
といった算出式により求められる値、
である。

なお、上記「ＬＮＧロード期間」中における「ＬＮＧ」の払出予想重量は、
・「ＬＮＧ」の液密度や、
・「ＬＮＧロードダウン期間」における「ＬＮＧ」の払出流量の低下度合い（下降勾配）等に基づいて算出された「ＬＮＧ」の払出容量（Ｌ）、
等をパラメータとして、ステップＳ４００の処理（流量遷移決定処理）において事前に算出することが可能である。

また、このような判定は、例えば、
（ａ）ステップＳ４００の処理（流量遷移決定処理、図３参照）において、「ＬＮＧ流量調整期間」の終期（図２の「Ｉ」のタイミング）における「混合ＬＮＧ」の供給重量を事前に算出する、
（ｂ）台貫Ｍ３により計測された「混合ＬＮＧ」の供給重量を監視する、
ことにより実現することが可能である。

中央制御部４１は、「混合ＬＮＧ」の供給重量が、「第１供給重量」に達していると判定すると、ステップＳ５１４に処理を移し、「第１供給重量」に達していないと判定すると、ステップＳ５１２に処理を移す。

（ステップＳ５１４）
中央制御部４１は、ステップＳ５１４において、第１流量制御弁１１を閉移動させて「ＬＮＧ」の流通流量を徐々に減じていく処理（例えば、１秒当たり「０．３ｔ／ｈ」ずつ減少させる処理、ＬＮＧロードダウン処理）をおこなう（図２の「Ｉ」→「Ｊ」の期間（「ＬＮＧロードダウン期間」）参照）。
中央制御部４１は、上記ＬＮＧロードダウン処理をおこなった後、ステップＳ５１５に処理を移す。

（ステップＳ５１５）
中央制御部４１は、ステップＳ５１５において、（台貫Ｍ３により計測される重量を監視することで）「混合ＬＮＧ」の供給重量が「第２供給重量」に達しているか否かを判定する処理をおこなう。

この「第２供給重量」は、ステップＳ１００の処理（基本情報取得処理、図３参照）で取得された「混合ＬＮＧ」の「総供給重量」から、「ＬＮＧ払出停止期間」（図２の「Ｋ」→「Ｌ」の期間）中に払い出される「混合ＬＮＧ」の重量（後述するステップＳ５１８のＬＮＧ払出停止処理中に払い出される「混合ＬＮＧ」の重量（例えば、「１００ｋｇ」）を差し引いた値、すなわち、
・「第２供給重量」（「台貫Ｍ３により計測された重量」－「ローリー車ＬＣの空車重量」）＝「混合ＬＮＧの総供給重量」－「ＬＮＧ払出停止期間中における混合ＬＮＧの供給予想重量（例えば、「１００ｋｇ」）」、
といった算出式により求められる値である。
中央制御部４１は、「混合ＬＮＧ」の供給重量が、「第２供給重量」に達していると判定すると、ステップＳ５１６に処理を移し、「第２供給重量」に達していないと判定すると、ステップＳ５１４に処理を戻す。

（ステップＳ５１６）
中央制御部４１は、ステップＳ５１６において、「ＬＮＧ」の流通流量が所定流量（本実施形態では、「５ｔ／ｈ」）となるように、第１流量制御弁１１の開度を継続的に調節（調整）する処理（第２ＬＮＧ定量供給処理）をおこなう（図２の「Ｊ」→「Ｋ」の期間（「混合ＬＮＧ重量調整期間」）参照）。
中央制御部４１は、上記第２ＬＮＧ定量供給処理をおこなった後、ステップＳ５１７に処理を移す。

（ステップＳ５１７）
中央制御部４１は、ステップＳ５１７において、（台貫Ｍ３により計測される重量を監視することで）「混合ＬＮＧ」の供給重量が「総供給重量」に達しているか否かを判定する処理をおこなう。
中央制御部４１は、「混合ＬＮＧ」の供給重量が、「総供給重量」に達していると判定すると、ステップＳ５１８に処理を移し、「総供給重量」に達していないと判定すると、ステップＳ５１６に処理を戻す。

（ステップＳ５１８）
中央制御部４１は、ステップＳ５１８において、第１流量制御弁１１を閉塞させて、輸送用タンクＴＴへの「ＬＮＧ」（「混合ＬＮＧ」）の供給を停止する処理（ＬＮＧ払出停止処理）をおこなう（図２の「Ｋ」→「Ｌ」の期間（「ＬＮＧ払出停止期間」）参照）。
本実施形態では、上記ＬＮＧ払出停止処理をおこなうことにより、本燃料供給方法にかかる制御処理が終了するように構成されている。

（試験結果）
ここで、燃料供給システム１を用いて上記燃料供給方法をおこなったときの試験結果について、図１および図７を参照しつつ説明する。

図７は、輸送用タンクＴＴに供給された「混合ＬＮＧ」の発熱量を、高さ方向に間隔を空けて設けられた複数の測定点ＭＰ１～ＭＰ４で計測した計測結果を示したものである。

具体的に、本実施形態では、
（ａ）「目標発熱量：４６．０３ＭＪ／ｍ^３Ｎ」の「混合ＬＮＧ」を輸送用タンクＴＴに供給した後、
（ｂ）ガスクロマトグラフ等の熱量計測装置を用いて、測定点ＭＰ１～ＭＰ４における「混合ＬＮＧ」の発熱量を計測する、
ことによりおこなった。

その結果、何れの測定点ＭＰ１～ＭＰ４においても、「目標発熱量：４６．０３ＭＪ／ｍ^３Ｎ」）とほとんど変わらない計測結果を得ることができた。

なお、他の「目標発熱量」（「目標発熱量：（ａ）４４．０６ＭＪ／ｍ^３Ｎ、（ｂ）４４．８２ＭＪ／ｍ^３Ｎ、（ｃ）４５．２７ＭＪ／ｍ^３Ｎ、（ｄ）４７．１３ＭＪ／ｍ^３Ｎおよび（ｅ）４８．２３ＭＪ／ｍ^３Ｎ）の「混合ＬＮＧ」を用いて、同様な試験をおこなったところ、上記試験と同様な試験結果（測定点ＭＰ１～ＭＰ４の何れにおいても、「目標発熱量」とほとんど変わらない計測結果）を得ることができている。

すなわち、本実施形態にかかる燃料供給方法を用いて、「混合ＬＮＧ」を輸送用タンクＴＴに供給すれば、
（ａ）ＬＮＧ供給ライン１０とＬＰＧ供給ライン２０との接続部分に、スタティックミキサー（特許文献１参照）のような混合装置を設けなくても、また、
（ｂ）発熱量の高低（「４４．０６ＭＪ／ｍ^３Ｎ」～「４８．２３ＭＪ／ｍ^３Ｎ」）にかかわらず、「目標発熱量」とほとんど差異のない「混合ＬＮＧ」を「濃度ムラ」が起きることなく、輸送用タンクＴＴに供給することができる、
ことを実証することができた。

以上のように、本実施形態では、輸送用タンクＴＴに「混合ＬＮＧ」を供給する際、その大半の期間（「ＬＮＧ流量一定期間」および「ＬＰＧ流量一定期間」）において、「ＬＮＧ」および「ＬＰＧ」の混合比率を一定（「ＬＮＧ」：「ＬＰＧ」＝「３２」：「８」）とすることができるように構成されている。

すなわち、本実施形態では、その期間中、輸送用タンクＴＴに一定発熱量（例えば、「４６ＭＪ／ｍ^３Ｎ」）の「混合ＬＮＧ」を継続的に供給（充填）することができるため、輸送用タンクＴＴに貯蔵（充填）される「混合ＬＮＧ」の「濃度ムラ」を確実に軽減することが可能である。

また、本実施形態では、上述したように、「ＬＮＧ」と「ＬＰＧ」とを一定の混合比率で継続的に混合するように構成されているため、これらを混合するための特別な装置（例えば、スタティックミキサー）を設けなくても、十分かつ均一にこれらを混合することが可能である。

すなわち、本実施形態では、スタティックミキサー等の特別な装置を省略することが可能なため、設備負担を確実に軽減することができる。

以上より、本実施形態によれば、輸送用タンクＴＴに供給される「混合ＬＮＧ」の品質の向上を図ることができるうえ、設備負担を軽減することも可能である。

なお、本実施形態では、「ＬＮＧ流量一定期間」と「ＬＰＧ流量一定期間」とを一致させるように、「ＬＮＧ」の流通流量の遷移および「ＬＰＧ」の混合流量の遷移を決定したが、「ＬＰＧ流量一定期間」が「ＬＮＧ流量一定期間」に含まれていれば、例えば、図２に示す「ＬＮＧ流量一定期間」の始期を「Ｄ」→「Ｄ´」に変更してもよい。

また、上記説明においては、「混合ＬＮＧ」が供給される輸送用タンクＴＴの供給口について特段言及しなかったが、この供給口を、例えば、輸送用タンクＴＴの下部側に設けてもよく、この場合、さらに、その上部側に「混合ＬＮＧ」を噴霧状に噴出させる供給口を別途設けることも可能である。
このように構成した場合、輸送用タンクＴＴに供給される「混合ＬＮＧ」の「濃度ムラ」をより確実に軽減することが期待できる。

さらに、本実施形態では、「ＬＮＧ」の払出量、「ＬＰＧ」の混合量および「混合ＬＮＧ」の供給量を、重量（「ｔ」や「ｋｇ」）で管理する場合を例にとって説明したが、容量（「Ｌ」）で管理することも可能である。

また、本実施形態では、「ＬＮＧ流量一定期間」（図２の「Ｄ」→「Ｅ」の期間）および「ＬＰＧ流量一定期間」（図２の「Ｎ」→「Ｏ」の期間）を設けることで、「ＬＮＧ」および「ＬＰＧ」の混合比率を一定としたが、さらに、「ＬＰＧロードアップ期間」（図２の「Ｍ」→「Ｎ」の期間）における混合流量の上昇勾配を、「ＬＮＧロードアップ期間」（図２の「Ｃ」→「Ｄ」の期間）における「ＬＮＧ」の流通流量の上昇勾配と等しくすることで、この期間中においても、「ＬＮＧ」および「ＬＰＧ」の混合比率を一定にすることも可能である。

以上、本発明者によってなされた発明を適用した実施形態について説明したが、この実施形態による本発明の開示の一部をなす論述および図面により、本発明は限定されるものではない。すなわち、この実施形態に基づいて当業者等によりなされる他の実施形態、実例および運用技術等はすべて本発明の範疇に含まれることはもちろんであることを付け加えておく。

１ 燃料供給システム
１０ ＬＮＧ供給ライン
１１ 第１流量制御弁
１２ 第１緊急遮断弁
２０ ＬＰＧ供給ライン
２１ 第２流量制御弁
２２ 第２緊急遮断弁
３０ ＢＯＧ排出ライン
３１ 開閉弁
４０ 制御装置
４１ 中央制御部
４２ 記憶部
４３ 操作部
４４ 表示部
Ｔ１ ＬＮＧタンク
Ｔ２ ＬＰＧタンク
Ｐ１ ＬＮＧ払出ポンプ
Ｐ２ ＬＰＧ払出ポンプ
ＬＡ ローディングアーム
ＰＦ 分岐継手
ＡＴ 吸着塔
ＬＣ ローリー車
ＴＴ 輸送用タンク
Ｍ１ 熱量計
Ｍ２ 温度計
Ｍ３ 台貫
ＭＰ１～ＭＰ４ 測定点

Claims (7)

1. 主燃料と前記主燃料の発熱量を増熱するための増熱用燃料とを混合した混合燃料を燃料タンクに供給する燃料供給システムであって、
   前記燃料供給システムは、
   前記燃料タンクに接続され、前記主燃料が流通する主燃料流通ラインと、
   前記主燃料流通ラインに接続され、前記増熱用燃料が流通する増熱用燃料流通ラインと、
   前記主燃料流通ラインに設けられ、前記主燃料の流通流量を調整する第１制御バルブと、
   前記増熱用燃料流通ラインに設けられ、前記主燃料に混合する前記増熱用燃料の混合流量を調整する第２制御バルブと、
   前記第１制御バルブおよび前記第２制御バルブを制御する制御装置と、
   を備え、
   前記制御装置は、
   前記主燃料の発熱量と前記燃料タンクに供給する前記混合燃料の総供給量および発熱量とを記憶する記憶手段と、
   前記記憶手段に記憶された前記主燃料の発熱量と前記混合燃料の総供給量および発熱量とに基づいて前記主燃料に混合する前記増熱用燃料の総混合量を算出する算出手段と、
   前記記憶手段に記憶された前記混合燃料の総供給量と前記算出手段により算出された前記増熱用燃料の総混合量とに基づいて前記主燃料の流通流量の遷移および前記増熱用燃料の混合流量の遷移を決定する流量遷移決定手段と、
   を有し、
   前記増熱用燃料の混合流量の遷移は、
   前記第２制御バルブを制御して前記増熱用燃料の混合流量を一定にする期間を含み、
   前記主燃料の流通流量の遷移は、
   前記増熱用燃料の混合流量を一定にしている間、前記第１制御バルブを制御して前記主燃料の流通流量を一定にする期間を含む、
   ことを特徴とする燃料供給システム。
2. 前記主燃料の流通流量を一定にする期間は、
   前記増熱用燃料の混合流量を一定にする期間の始期と同じタイミングで開始される、
   ことを特徴とする請求項１に記載の燃料供給システム。
3. 前記増熱用燃料の混合流量の遷移は、
   前記増熱用燃料の混合流量を一定にする期間の後、前記第２制御バルブを制御して前記増熱用燃料の混合流量を減少させる期間を含み、
   前記主燃料の流通流量の遷移は、
   前記増熱用燃料の混合流量を減少させる期間の始期と同じタイミングで、前記第１制御バルブを制御して前記主燃料の流通流量を増加させる期間を含む、
   ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の燃料供給システム。
4. 前記制御装置は、
   前記主燃料の流通流量を増加させる期間において、前記混合燃料の供給流量が前記主燃料の流通流量および前記増熱用燃料の混合流量をそれぞれ一定にしたときの総和流量と等しくなるように前記第１制御バルブを開移動させる制御をおこなう、
   ことを特徴とする請求項３に記載の燃料供給システム。
5. 前記燃料供給システムは、
   前記主燃料の発熱量を計測する計測装置をさらに備え、
   前記算出手段は、
   前記計測装置により計測された前記主燃料の発熱量に基づいて前記増熱用燃料の総混合量を算出する、
   ことを特徴とする請求項１～請求項４の何れか１項に記載の燃料供給システム。
6. 前記燃料供給システムは、
   前記燃料タンク内で発生した蒸発ガスの温度を計測する第２計測装置をさらに備え、
   前記流量遷移決定手段は、
   前記第２計測装置により計測された前記蒸発ガスの温度に基づいて前記主燃料の流通流量の遷移を決定する、
   ことを特徴とする請求項１～請求項５の何れか１項に記載の燃料供給システム。
7. 主燃料と前記主燃料の発熱量を増熱するための増熱用燃料とを混合した混合燃料を燃料タンクに供給する燃料供給システムを用いた燃料供給方法であって、
   前記燃料供給システムは、
   前記燃料タンクに接続され、前記主燃料が流通する主燃料流通ラインと、
   前記主燃料流通ラインに接続され、前記増熱用燃料が流通する増熱用燃料流通ラインと、
   前記主燃料流通ラインに設けられ、前記主燃料の流通流量を調整する第１制御バルブと、
   前記増熱用燃料流通ラインに設けられ、前記主燃料に混合する前記増熱用燃料の混合流量を調整する第２制御バルブと、
   を備え、
   前記燃料供給方法は、
   前記主燃料の発熱量と前記燃料タンクに供給する前記混合燃料の総供給量および発熱量とに基づいて前記主燃料に混合する前記増熱用燃料の総混合量を算出する算出工程と、
   前記混合燃料の総供給量と前記算出工程をおこなうことにより算出された前記増熱用燃料の総混合量とに基づいて前記主燃料の流通流量の遷移および前記増熱用燃料の混合流量の遷移を決定する流量遷移決定工程と、
   を含み、
   前記増熱用燃料の混合流量の遷移は、
   前記第２制御バルブを制御して前記増熱用燃料の混合流量を一定にする期間を含み、
   前記主燃料の流通流量の遷移は、
   前記増熱用燃料の混合流量を一定にしている間、前記第１制御バルブを制御して前記主燃料の流通流量を一定にする期間を含む、
   ことを特徴とする燃料供給方法。