JP7332392B2 - メタクリル系樹脂積層体及びその用途 - Google Patents
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Description
本発明は、メタクリル系樹脂を含む第１の樹脂層と、熱可塑性エラストマーを含む第２の樹脂層とを含むメタクリル系樹脂積層体、及びその用途に関する。
衝撃を受けたときの破片の飛散防止が必要とされる透明樹脂板（以下、飛散防止板とも言う）の用途として、車両用の窓及びキャノピー等の移動体用グレージング；工作機械及びその覗き窓等を保護する機械カバー；高速道路及び高速鉄道等で使用される遮音板及び防護板等が挙げられる。従来、かかる用途の透明樹脂板としては、ポリカーボネート系樹脂板が広く使用されているが、耐候性及び耐摩耗性が充分ではない。
特許文献１には、単繊維プラスチックフィラメントが埋め込まれたアクリル樹脂板からなり、防音壁として好適な飛散防止板が開示されている（請求項１）。
特許文献２には、軟質アクリル樹脂層の両面にアクリル樹脂層が積層された、透明な飛散防止板が開示されている（請求項１）。
特許文献３～５には、粘弾性特性に優れたスチレン系熱可塑性エラストマーを用いた透明な飛散防止板が開示されている。特許文献３には、スチレン系熱可塑性エラストマーを含有する遮音層を含む合わせガラス用中間膜、及びこれを用いた合わせガラスが開示されている（請求項１、５～７、１４、段落００３８等）。特許文献４には、（メタ）アクリル系樹脂を含む基材層と、芳香族ビニル重合体ブロック及び共役ジエン重合体ブロックを含有するスチレン系熱可塑性エラストマーを含む粘接着層とを含む積層体が開示されている（請求項１、１０、段落００２６、００３７、００４１等）。特許文献５には、メタクリル系樹脂を含む第１の樹脂層とスチレン系熱可塑性エラストマーを含む第２の樹脂層とアイオノマーを含む第３の樹脂層とを含む積層体が開示されている（請求項１）。
特許文献２には、軟質アクリル樹脂層の両面にアクリル樹脂層が積層された、透明な飛散防止板が開示されている（請求項１）。
特許文献３～５には、粘弾性特性に優れたスチレン系熱可塑性エラストマーを用いた透明な飛散防止板が開示されている。特許文献３には、スチレン系熱可塑性エラストマーを含有する遮音層を含む合わせガラス用中間膜、及びこれを用いた合わせガラスが開示されている（請求項１、５～７、１４、段落００３８等）。特許文献４には、（メタ）アクリル系樹脂を含む基材層と、芳香族ビニル重合体ブロック及び共役ジエン重合体ブロックを含有するスチレン系熱可塑性エラストマーを含む粘接着層とを含む積層体が開示されている（請求項１、１０、段落００２６、００３７、００４１等）。特許文献５には、メタクリル系樹脂を含む第１の樹脂層とスチレン系熱可塑性エラストマーを含む第２の樹脂層とアイオノマーを含む第３の樹脂層とを含む積層体が開示されている（請求項１）。
特許文献１に記載の飛散防止板は、アクリル樹脂板中に単繊維プラスチックフィラメントが埋め込まれているため、透明性が良くない。
特許文献２に記載の飛散防止板は、軟質アクリル樹脂の低温での粘弾性特性が良好でないため、低温下において充分な飛散防止性が得られない。
特許文献３～５には、低温下における飛散防止性については、記載がなく不明である。
従来、低温領域を含む広い温度領域で飛散防止性に優れた透明樹脂板は報告されていない。本明細書において、「低温」とは例えば、－６０～－３０℃の温度である。
特許文献２に記載の飛散防止板は、軟質アクリル樹脂の低温での粘弾性特性が良好でないため、低温下において充分な飛散防止性が得られない。
特許文献３～５には、低温下における飛散防止性については、記載がなく不明である。
従来、低温領域を含む広い温度領域で飛散防止性に優れた透明樹脂板は報告されていない。本明細書において、「低温」とは例えば、－６０～－３０℃の温度である。
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、メタクリル系樹脂が本来有する透明性及び剛性をそのまま有しつつ、低温領域を含む広い温度領域で飛散防止性を有するメタクリル系樹脂積層体を提供することを目的とする。
本発明は、以下の［１］～［１１］のメタクリル系樹脂積層体及びその用途を提供する。
［１］ メタクリル系樹脂（Ａ）を含む第１の樹脂層が、芳香族ビニル単量体単位を含む重合体ブロック（ｂ－１）と共役ジエン単量体単位を含む重合体ブロック（ｂ－２）とを含むブロック共重合体又は当該ブロック共重合体の水素添加物である熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層の両面に積層された積層構造を有し、
熱可塑性エラストマー（Ｂ）は、ＪＩＳ－Ｋ７２４４－４に準拠して、周波数１．０Ｈｚの条件で動的粘弾性測定を実施し、温度に対する損失正接（ｔａｎδ）の変化のデータを取得したとき、－６０～－３０℃の温度範囲内に少なくとも１つの損失正接（ｔａｎδ）のピークがある、メタクリル系樹脂積層体。
［１］ メタクリル系樹脂（Ａ）を含む第１の樹脂層が、芳香族ビニル単量体単位を含む重合体ブロック（ｂ－１）と共役ジエン単量体単位を含む重合体ブロック（ｂ－２）とを含むブロック共重合体又は当該ブロック共重合体の水素添加物である熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層の両面に積層された積層構造を有し、
熱可塑性エラストマー（Ｂ）は、ＪＩＳ－Ｋ７２４４－４に準拠して、周波数１．０Ｈｚの条件で動的粘弾性測定を実施し、温度に対する損失正接（ｔａｎδ）の変化のデータを取得したとき、－６０～－３０℃の温度範囲内に少なくとも１つの損失正接（ｔａｎδ）のピークがある、メタクリル系樹脂積層体。
［２］ 重合体ブロック（ｂ－１）は、前記芳香族ビニル単量体単位としてα－メチルスチレン単量体単位を含む、［１］のメタクリル系樹脂積層体。
［３］ ＪＩＳ－Ｋ７２１１－１に準拠して、環境温度－４０℃、衝撃破壊エネルギー値０．２４５Ｊの条件にて衝撃試験を実施したとき、前記メタクリル系樹脂積層体から分離される破片数が０である、［１］又は［２］のメタクリル系樹脂積層体。
［４］ 前記第１の樹脂層は、メタクリル系樹脂（Ａ）９５～６０質量％と多層構造ゴム粒子（Ｃ）５～４０質量％とを含む、［１］～［３］のいずれかのメタクリル系樹脂積層体。
［３］ ＪＩＳ－Ｋ７２１１－１に準拠して、環境温度－４０℃、衝撃破壊エネルギー値０．２４５Ｊの条件にて衝撃試験を実施したとき、前記メタクリル系樹脂積層体から分離される破片数が０である、［１］又は［２］のメタクリル系樹脂積層体。
［４］ 前記第１の樹脂層は、メタクリル系樹脂（Ａ）９５～６０質量％と多層構造ゴム粒子（Ｃ）５～４０質量％とを含む、［１］～［３］のいずれかのメタクリル系樹脂積層体。
［５］ 前記第２の樹脂層は、熱可塑性エラストマー（Ｂ）９５～６０質量％とメタクリル系樹脂（Ｄ）５～４０質量％とを含む、［１］～［４］のいずれかのメタクリル系樹脂積層体。
［６］ メタクリル系樹脂（Ｄ）は、重量平均分子量が８０，０００以下であり、メタクリル酸メチル単量体単位を８０質量％以上、アクリル酸メチル単量体単位を５質量％以上含む、［５］のメタクリル系樹脂積層体。
［７］ 全体の厚さに対する前記第１の樹脂層の合計厚さの割合が５０％以上である、［１］～［６］のいずれかのメタクリル系樹脂積層体。
［８］ 曲げ弾性率が１５００ＭＰａ以上である、［１］～［７］のいずれかのメタクリル系樹脂積層体。
［６］ メタクリル系樹脂（Ｄ）は、重量平均分子量が８０，０００以下であり、メタクリル酸メチル単量体単位を８０質量％以上、アクリル酸メチル単量体単位を５質量％以上含む、［５］のメタクリル系樹脂積層体。
［７］ 全体の厚さに対する前記第１の樹脂層の合計厚さの割合が５０％以上である、［１］～［６］のいずれかのメタクリル系樹脂積層体。
［８］ 曲げ弾性率が１５００ＭＰａ以上である、［１］～［７］のいずれかのメタクリル系樹脂積層体。
［９］ ［１］～［８］のいずれかのメタクリル系樹脂積層体を含む、移動体用グレージング。
［１０］ ［１］～［８］のいずれかのメタクリル系樹脂積層体を含む、機械カバー。
［１１］ ［１］～［８］のいずれかのメタクリル系樹脂積層体を含む、透光性遮音板。
［１０］ ［１］～［８］のいずれかのメタクリル系樹脂積層体を含む、機械カバー。
［１１］ ［１］～［８］のいずれかのメタクリル系樹脂積層体を含む、透光性遮音板。
本発明によれば、メタクリル系樹脂が本来有する透明性及び剛性をそのまま有しつつ、低温領域を含む広い温度領域で飛散防止性を有するメタクリル系樹脂積層体を提供することができる。
以下、本発明について詳細に説明する。
「メタクリル系樹脂積層体」
本発明のメタクリル系樹脂積層体は、メタクリル系樹脂（Ａ）を含む第１の樹脂層が、芳香族ビニル単量体単位を含む重合体ブロック（ｂ－１）と共役ジエン単量体単位を含む重合体ブロック（ｂ－２）とを含むブロック共重合体又はこのブロック共重合体の水素添加物である熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層の両面に積層された積層構造を有する。
熱可塑性エラストマー（Ｂ）は、ＪＩＳ－Ｋ７２４４－４に準拠して、周波数１．０Ｈｚの条件で動的粘弾性測定を実施し、温度に対する損失正接（ｔａｎδ）の変化のデータ（ｔａｎδ曲線）を取得したとき、－６０～－３０℃の温度範囲内に少なくとも１つの損失正接（ｔａｎδ）のピークがある樹脂である。
第１の樹脂層は好ましくは、メタクリル系樹脂（Ａ）と多層構造ゴム粒子（Ｃ）とを含む。第２の樹脂層は好ましくは、熱可塑性エラストマー（Ｂ）とメタクリル系樹脂（Ｄ）とを含む。
以下、「メタクリル系樹脂積層体」は、単に「積層体」と略記する場合がある。
「メタクリル系樹脂積層体」
本発明のメタクリル系樹脂積層体は、メタクリル系樹脂（Ａ）を含む第１の樹脂層が、芳香族ビニル単量体単位を含む重合体ブロック（ｂ－１）と共役ジエン単量体単位を含む重合体ブロック（ｂ－２）とを含むブロック共重合体又はこのブロック共重合体の水素添加物である熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層の両面に積層された積層構造を有する。
熱可塑性エラストマー（Ｂ）は、ＪＩＳ－Ｋ７２４４－４に準拠して、周波数１．０Ｈｚの条件で動的粘弾性測定を実施し、温度に対する損失正接（ｔａｎδ）の変化のデータ（ｔａｎδ曲線）を取得したとき、－６０～－３０℃の温度範囲内に少なくとも１つの損失正接（ｔａｎδ）のピークがある樹脂である。
第１の樹脂層は好ましくは、メタクリル系樹脂（Ａ）と多層構造ゴム粒子（Ｃ）とを含む。第２の樹脂層は好ましくは、熱可塑性エラストマー（Ｂ）とメタクリル系樹脂（Ｄ）とを含む。
以下、「メタクリル系樹脂積層体」は、単に「積層体」と略記する場合がある。
図１に、本発明に係る一実施形態のメタクリル系樹脂積層体の模式断面図を示す。図中、符号１０は本実施形態の積層体、符号１１はメタクリル系樹脂を含む第１の樹脂層、符号１２は熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層をそれぞれ示す。図示例の積層体１０は、２つの第１の樹脂層１１と１つの第２の樹脂層１２とからなる３層構造の積層体である。本発明のメタクリル系樹脂積層体は３層構造に限定されず、必要に応じて他の１層以上の任意の層を含んでもよい。
本発明のメタクリル系樹脂積層体は、特定の構造を有する複数の重合体ブロックを含み、低温領域、具体的には－６０～－３０℃の温度領域内に少なくとも１つの損失正接（ｔａｎδ）のピークを有する熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層の両面にそれぞれ、メタクリル系樹脂（Ａ）を含む第１の樹脂層が積層された積層構造を有する。
本発明の積層体は、内層として低温での粘弾性特性が良好な熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層を含むため、低温及び常温を含む広い温度領域（例えば－６０～３０℃）において、良好な飛散防止性を有することができる。
本発明によれば、低温及び常温を含む広い温度領域において、衝撃を受けたときの破片の飛散防止がない又は少ない積層体を提供することができる。本発明によれば、例えば、ＪＩＳ－Ｋ７２１１－１に準拠して、環境温度－４０℃、衝撃破壊エネルギー値０．２４５Ｊの条件にて衝撃試験を実施したとき、メタクリル系樹脂積層体から分離される破片数が０であるメタクリル系樹脂積層体を提供することができる。本発明の積層体は、人体に対する安全性が高く、移動体用グレージング、機械カバー、及び透光性遮音板等として好適に使用できる。
本発明によれば、低温及び常温を含む広い温度領域において、衝撃を受けたときの破片の飛散防止がない又は少ない積層体を提供することができる。本発明によれば、例えば、ＪＩＳ－Ｋ７２１１－１に準拠して、環境温度－４０℃、衝撃破壊エネルギー値０．２４５Ｊの条件にて衝撃試験を実施したとき、メタクリル系樹脂積層体から分離される破片数が０であるメタクリル系樹脂積層体を提供することができる。本発明の積層体は、人体に対する安全性が高く、移動体用グレージング、機械カバー、及び透光性遮音板等として好適に使用できる。
本発明の積層体は、単繊維プラスチックフィラメントを使用しないため、良好な透明性を有しつつ、飛散防止性を発現することができる。
本発明の積層体は、熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層を挟持する、メタクリル系樹脂（Ａ）を含む２つの第１の樹脂層を有するため、メタクリル系樹脂が本来有する透明性及び剛性等の特性をそのまま有することができる。第１の樹脂層が多層構造ゴム粒子（Ｃ）を含む場合、本発明の積層体は耐衝撃性にも優れ、好ましい。
本発明の積層体は、熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層を挟持する、メタクリル系樹脂（Ａ）を含む２つの第１の樹脂層を有するため、メタクリル系樹脂が本来有する透明性及び剛性等の特性をそのまま有することができる。第１の樹脂層が多層構造ゴム粒子（Ｃ）を含む場合、本発明の積層体は耐衝撃性にも優れ、好ましい。
（第１の樹脂層）
＜メタクリル系樹脂（Ａ）＞
第１の樹脂層は、１種又は２種以上のメタクリル系樹脂（Ａ）を含む。第１の樹脂層は、メタクリル系樹脂（Ａ）の含有量が増す程、透明性が向上し、表面硬度が高くなる傾向がある。第１の樹脂層中のメタクリル系樹脂（Ａ）の含有量は特に制限されず、第１の樹脂層の透明性及び表面硬度の観点から、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、特に好ましくは８０質量％以上である。
＜メタクリル系樹脂（Ａ）＞
第１の樹脂層は、１種又は２種以上のメタクリル系樹脂（Ａ）を含む。第１の樹脂層は、メタクリル系樹脂（Ａ）の含有量が増す程、透明性が向上し、表面硬度が高くなる傾向がある。第１の樹脂層中のメタクリル系樹脂（Ａ）の含有量は特に制限されず、第１の樹脂層の透明性及び表面硬度の観点から、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、特に好ましくは８０質量％以上である。
メタクリル系樹脂（Ａ）は、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）の単独重合体であるポリメタクリル酸メチル（ＰＭＭＡ）、又は、ＭＭＡと他の１種又は２種以上の単量体との共重合体である。メタクリル系樹脂（Ａ）中のＭＭＡ単量体単位の含有量は特に制限されず、第１の樹脂層の耐熱性の観点から、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上、さらに好ましくは９５質量％以上、特に好ましくは９９質量％以上、最も好ましくは１００質量％である。
共重合体中のＭＭＡ単量体単位の含有量は、共重合体をメタノール中で再沈殿することにより精製した後、熱分解ガスクロマトグラフィを用いて熱分解及び揮発成分の分離を行い、ＭＭＡと共重合成分とのピーク面積の比から算出することができる。
共重合体中のＭＭＡ単量体単位の含有量は、共重合体をメタノール中で再沈殿することにより精製した後、熱分解ガスクロマトグラフィを用いて熱分解及び揮発成分の分離を行い、ＭＭＡと共重合成分とのピーク面積の比から算出することができる。
ＭＭＡと共重合可能な単量体としては、ＭＭＡ以外のメタクリル酸エステルが挙げられる。具体的には、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ－プロピル、メタクリル酸イソプロピル、メタクリル酸ｎ－ブチル、メタクリル酸イソブチル、及びメタクリル酸ｔｅｒｔ－ブチル等のメタクリル酸アルキルエステル；メタクリル酸１－メチルシクロペンチル等のメタクリル酸シクロアルキルエステル；メタクリル酸フェニル等のメタクリル酸アリールエステル；メタクリル酸ベンジル等のメタクリル酸アラルキルエステル等が挙げられる。
ＭＭＡと共重合可能なメタクリル酸エステル以外の単量体としては、アクリル酸メチル（ＭＡ）、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ－プロピル、アクリル酸イソプロピル、アクリル酸ｎ－ブチル（ＢＡ）、アクリル酸イソブチル、及びアクリル酸ｔｅｒｔ－ブチル等のアクリル酸エステルが挙げられる。
メタクリル系樹脂（Ａ）の重量平均分子量（Ｍｗ）は特に制限されず、好ましくは３０，０００～５００，０００、より好ましくは４０，０００～５００，０００、特に好ましくは６０，０００～３００，０００、最も好ましくは８０，０００～２００，０００である。Ｍｗが３０，０００以上であることで、第１の樹脂層は力学強度に優れたものとなる。Ｍｗが５００，０００以下であることで、第１の樹脂層は成形性に優れるものとなる。
メタクリル系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は特に制限されず、好ましくは０．１～１０ｇ／１０分、より好ましくは０．５～８ｇ／１０分、特に好ましくは１～５ｇ／１０分である。ＭＦＲが０．１～１０ｇ／１０分であることで、第１の樹脂層は成形性に優れるものとなる。本明細書において、「メタクリル系樹脂（Ａ）のＭＦＲ」は、ＪＩＳ－Ｋ７２１０に準拠して、２３０℃、３．８ｋｇ荷重の条件において測定される値である。
メタクリル系樹脂（Ａ）のガラス転移温度（Ｔｇ）は特に制限されず、好ましくは１００℃以上、より好ましくは１０５℃以上、特に好ましくは１１０℃以上である。Ｔｇが１００℃以上であることで、第１の樹脂層は耐熱性に優れたものとなる。
メタクリル系樹脂（Ａ）は、重合開始剤の存在下、ＭＭＡを含む１種又は２種以上の単量体を重合することで製造できる。重合には必要に応じて、連鎖移動剤等の任意成分を用いることができる。重合法としては特に制限されず、ラジカル重合法及びアニオン重合法等が挙げられる
ラジカル重合法を用いる場合、懸濁重合法、塊状重合法、溶液重合法、又は乳化重合法を選択することが可能である。中でも、生産性及び耐熱分解性の観点から、懸濁重合法及び塊状重合法が好ましい。塊状重合は連続流通式で行うことが好ましい。
メタクリル系樹脂（Ａ）をアニオン重合する方法としては、重合開始剤として有機アルカリ金属化合物を用い、アルカリ金属又はアルカリ土類金属の塩等の鉱酸塩の存在下でアニオン重合する方法（特公平７－２５８５９号公報を参照）、重合開始剤として有機アルカリ金属化合物を用い、有機アルミニウム化合物の存在下でアニオン重合する方法（特開平１１－３３５４３２号公報を参照）、及び重合開始剤として有機希土類金属錯体を用いてアニオン重合する方法（特開平６－９３０６０号公報を参照）等が挙げられる。
ラジカル重合法を用いる場合、懸濁重合法、塊状重合法、溶液重合法、又は乳化重合法を選択することが可能である。中でも、生産性及び耐熱分解性の観点から、懸濁重合法及び塊状重合法が好ましい。塊状重合は連続流通式で行うことが好ましい。
メタクリル系樹脂（Ａ）をアニオン重合する方法としては、重合開始剤として有機アルカリ金属化合物を用い、アルカリ金属又はアルカリ土類金属の塩等の鉱酸塩の存在下でアニオン重合する方法（特公平７－２５８５９号公報を参照）、重合開始剤として有機アルカリ金属化合物を用い、有機アルミニウム化合物の存在下でアニオン重合する方法（特開平１１－３３５４３２号公報を参照）、及び重合開始剤として有機希土類金属錯体を用いてアニオン重合する方法（特開平６－９３０６０号公報を参照）等が挙げられる。
本明細書に記載するメタクリル系樹脂（Ａ）の各種特性値は、重合温度、重合時間、重合開始剤の種類と量、及び、連鎖移動剤の種類と量等の重合条件を調整することによって、好ましい範囲内に調整することができる。
＜多層構造ゴム粒子（Ｃ）＞
第１の樹脂層は、メタクリル系樹脂（Ａ）の他にさらに、多層構造ゴム粒子（Ｃ）を含むことが好ましい。第１の樹脂層に多層構造ゴム粒子（Ｃ）を添加することで、本発明のメタクリル系樹脂積層体の耐衝撃性を向上させることができる。第１の樹脂層は、メタクリル系樹脂（Ａ）９５～６０質量％と多層構造ゴム粒子（Ｃ）５～４０質量％とを含むことが好ましい。多層構造ゴム粒子（Ｃ）の含有量が５～４０質量％の範囲内にあることで、第１の樹脂層は透明性と耐衝撃性に優れたものとなる。第１の樹脂層は、メタクリル系樹脂（Ａ）９３～６５質量％と多層構造ゴム粒子（Ｃ）７～３５質量％とを含むことがより好ましい。第１の樹脂層は、メタクリル系樹脂（Ａ）９０～７０質量％と多層構造ゴム粒子（Ｃ）１０～３０質量％とを含むことが特に好ましい。
第１の樹脂層は、メタクリル系樹脂（Ａ）の他にさらに、多層構造ゴム粒子（Ｃ）を含むことが好ましい。第１の樹脂層に多層構造ゴム粒子（Ｃ）を添加することで、本発明のメタクリル系樹脂積層体の耐衝撃性を向上させることができる。第１の樹脂層は、メタクリル系樹脂（Ａ）９５～６０質量％と多層構造ゴム粒子（Ｃ）５～４０質量％とを含むことが好ましい。多層構造ゴム粒子（Ｃ）の含有量が５～４０質量％の範囲内にあることで、第１の樹脂層は透明性と耐衝撃性に優れたものとなる。第１の樹脂層は、メタクリル系樹脂（Ａ）９３～６５質量％と多層構造ゴム粒子（Ｃ）７～３５質量％とを含むことがより好ましい。第１の樹脂層は、メタクリル系樹脂（Ａ）９０～７０質量％と多層構造ゴム粒子（Ｃ）１０～３０質量％とを含むことが特に好ましい。
多層構造ゴム粒子（Ｃ）としては、アクリル系架橋ゴム粒子及びジエン系架橋ゴム粒子等が挙げられる。具体的には、アクリル酸エステル単量体単位、架橋性単量体単位、及び必要に応じて他のビニル系単量体単位を含む共重合体ゴム粒子；共役ジエン系単量体単位、架橋性単量体単位、及び必要に応じて他のビニル系単量体単位を含む共重合体ゴム粒子；アクリル酸エステル単量体単位、共役ジエン系単量体単位、架橋性単量体単位、及び必要に応じて他のビニル系単量体単位を含む共重合体ゴム粒子等が挙げられる。
多層構造ゴム粒子（Ｃ）としては、アクリル系多層構造ゴム粒子が好ましい。耐光性向上の観点からは、共役ジエン系単量体単位を含まないアクリル系多層構造ゴム粒子がより好ましい。アクリル系多層構造ゴム粒子は、コア部とシェル部とを有する。コア部は中心層及び中間層を含み、シェル部はコア部を覆う最外層からなる。アクリル系多層構造ゴム粒子において、中間層は架橋ゴム重合体（i）を含み、中心層は架橋ゴム重合体以外の重合体（iii）を含む。
架橋ゴム重合体（i）は、少なくとも、アクリル酸エステル単量体単位と架橋性単量体単位とを含む。
架橋ゴム重合体（i）の原料として用いられるアクリル酸エステル単量体としては、炭素数１～８のアルキル基を有するアクリル酸エステル単量体、及び、炭素数６～２４の芳香族基を有するアクリル酸エステル単量体等が好ましい。具体的には、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２－エチルヘキシル、アクリル酸フェニル、アクリル酸ベンジル、パラクミルフェノールエチレンオキサイド変性アクリレート、及びｏ－フェニルフェノールエチレンオキサイド変性アクリレート等が挙げられる。これらは、１種又は２種以上用いることができる。
架橋ゴム重合体（i）中のアクリル酸エステル単量体単位の含有量は、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０～９９質量％、特に好ましくは８０～９８質量％である。
架橋ゴム重合体（i）の原料として用いられるアクリル酸エステル単量体としては、炭素数１～８のアルキル基を有するアクリル酸エステル単量体、及び、炭素数６～２４の芳香族基を有するアクリル酸エステル単量体等が好ましい。具体的には、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２－エチルヘキシル、アクリル酸フェニル、アクリル酸ベンジル、パラクミルフェノールエチレンオキサイド変性アクリレート、及びｏ－フェニルフェノールエチレンオキサイド変性アクリレート等が挙げられる。これらは、１種又は２種以上用いることができる。
架橋ゴム重合体（i）中のアクリル酸エステル単量体単位の含有量は、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０～９９質量％、特に好ましくは８０～９８質量％である。
架橋ゴム重合体（i）の原料として用いられる架橋性単量体としては、アクリル酸アリル、メタクリル酸アリル、１－アクリロキシ－３－ブテン、１－メタクリロキシ－３－ブテン、１，２－ジアクリロキシ－エタン、１，２－ジメタクリロキシ－エタン、１，２－ジアクリロキシ－プロパン、１，３－ジアクリロキシ－プロパン、１，４－ジアクリロキシ－ブタン、１，３－ジメタクリロキシ－プロパン、１，２－ジメタクリロキシ－プロパン、１，４－ジメタクリロキシ－ブタン、トリエチレングリコールジメタクリレート、ヘキサンジオールジメタクリレート、トリエチレングリコールジアクリレート、ヘキサンジオールジアクリレート、ジビニルベンゼン、１，４－ペンタジエン、及びトリアリルイソシアネート等が挙げられる。これらは、１種又は２種以上用いることができる。
架橋ゴム重合体（i）中の架橋性単量体単位の含有量は、好ましくは０．０５～１０質量％、より好ましくは０．５～７質量％、特に好ましくは１～５質量％である。
架橋ゴム重合体（i）中の架橋性単量体単位の含有量は、好ましくは０．０５～１０質量％、より好ましくは０．５～７質量％、特に好ましくは１～５質量％である。
架橋ゴム重合体（i）は、上記以外の他のビニル系単量体単位を含有してもよい。他のビニル系単量体は、上記のアクリル酸エステル単量体及び架橋性単量体に共重合可能なものであれば特に限定されない。他のビニル系単量体としては、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸フェニル、メタクリル酸ベンジル、及びメタクリル酸シクロヘキシル等のメタクリル酸エステル単量体；スチレン、ｐ－メチルスチレン、ｏ－メチルスチレン等の芳香族ビニル単量体；及びＮ－プロピルマレイミド、Ｎ－シクロヘキシルマレイミド、及びＮ－ｏ－クロロフェニルマレイミド等のマレイミド系単量体等が挙げられる。これらは、１種又は２種以上用いることができる。
重合体（iii）は、架橋ゴム重合体（i）以外の重合体であれば特に制限されず、メタクリル酸エステル単量体単位を含む重合体が好ましい。重合体（iii）は、メタクリル酸エステル単量体単位以外に、架橋性単量体単位及び／又は他のビニル系単量体単位を含有してもよい。
重合体（iii）の原料として用いられるメタクリル酸エステル単量体としては、炭素数１～８のアルキル基を有するメタクリル酸エステル単量体、及び、炭素数６～２４の芳香族基を有するメタクリル酸エステル単量体等が好ましい。具体的には、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸フェニル、及びメタクリル酸ベンジル等が挙げられる。これらは、１種又は２種以上用いることができる。中でも、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）が好ましい。
重合体（iii）中のメタクリル酸エステル単量体単位の含有量は、好ましくは４０～１００質量％、より好ましくは５０～９９質量％、特に好ましくは６０～９８質量％である。
重合体（iii）の原料として用いられるメタクリル酸エステル単量体としては、炭素数１～８のアルキル基を有するメタクリル酸エステル単量体、及び、炭素数６～２４の芳香族基を有するメタクリル酸エステル単量体等が好ましい。具体的には、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸フェニル、及びメタクリル酸ベンジル等が挙げられる。これらは、１種又は２種以上用いることができる。中でも、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）が好ましい。
重合体（iii）中のメタクリル酸エステル単量体単位の含有量は、好ましくは４０～１００質量％、より好ましくは５０～９９質量％、特に好ましくは６０～９８質量％である。
重合体（iii）の原料として必要に応じて用いられる架橋性単量体の例示は、上記の架橋ゴム重合体（i）の原料として用いられる架橋性単量体の例示と同様である。重合体（iii）中の架橋性単量体単位の含有量は、好ましくは０～５質量％、より好ましくは０．０１～３質量％、特に好ましくは０．０２～２質量％である。
重合体（iii）の原料として必要に応じて用いられる他のビニル系単量体は、上記のメタクリル酸エステル単量体及び架橋性単量体と共重合可能なものであれば特に限定されない。例えば、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル、アクリル酸ヘキシル、アクリル酸シクロヘキシル、アクリル酸フェニル、アクリル酸ベンジル、アクリル酸２－エチルヘキシル、パラクミルフェノールエチレンオキサイド変性アクリレート、及びｏ－フェニルフェノールエチレンオキサイド変性アクリレート等のアクリル酸エステル単量体；酢酸ビニル；スチレン、ｐ－メチルスチレン、ｍ－メチルスチレン、ｏ－メチルスチレン、α－メチルスチレン、及びビニルナフタレン等の芳香族ビニル単量体；アクリロニトリル、及びメタクリロニトリル等のニトリル類；アクリル酸、メタクリル酸、及びクロトン酸等のα，β－不飽和カルボン酸；及びＮ－エチルマレイミド、及びＮ－シクロヘキシルマレイミド等のマレイミド系単量体等が挙げられる。これらは、１種又は２種以上用いることができる。
最外層は、熱可塑性重合体（ii）を含む。熱可塑性重合体（ii）は、少なくともメタクリル酸エステル単量体単位を含み、さらに必要に応じて、他のビニル系単量体単位を含む。
熱可塑性重合体（ii）の原料として用いられるメタクリル酸エステル単量体としては、炭素数１～８のアルキル基を有するメタクリル酸エステル単量体、及び、炭素数６～２４の芳香族基を有するメタクリル酸エステル等が好ましい。具体的には、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸フェニル、及びメタクリル酸ベンジル等が挙げられる。これらは、１種又は２種以上用いることができる。中でも、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）が好ましい。
熱可塑性重合体（ii）中のメタクリル酸エステル単量体単位の含有量は、好ましくは４０質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、特に好ましくは６０質量％以上である。
熱可塑性重合体（ii）の原料として用いられるメタクリル酸エステル単量体としては、炭素数１～８のアルキル基を有するメタクリル酸エステル単量体、及び、炭素数６～２４の芳香族基を有するメタクリル酸エステル等が好ましい。具体的には、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸フェニル、及びメタクリル酸ベンジル等が挙げられる。これらは、１種又は２種以上用いることができる。中でも、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）が好ましい。
熱可塑性重合体（ii）中のメタクリル酸エステル単量体単位の含有量は、好ましくは４０質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、特に好ましくは６０質量％以上である。
熱可塑性重合体（ii）の原料として必要に応じて用いられる他のビニル系単量体の例示は、上記の重合体（iii）の原料として必要に応じて用いられる他のビニル系単量体の例示と同様である。熱可塑性重合体（ii）中の他のビニル系単量体単位の含有量は、好ましくは６０質量％以下、より好ましくは５０質量％以下、特に好ましくは４０質量％以下である。
アクリル系多層構造ゴム粒子の透明性の観点から、互いに隣り合う層の屈折率の差が、好ましくは０．００５未満、より好ましくは０．００４未満、特に好ましくは０．００３未満になるように、各層に含有される重合体を選択することが好ましい。
アクリル系多層構造ゴム粒子中の最外層の割合は、好ましくは１０～６０質量％、より好ましくは１５～５０質量％、特に好ましくは２０～４０質量％である。コア部において、架橋ゴム重合体（i）を含有する層の占める割合は、好ましくは２０～１００質量％、より好ましくは３０～７０質量％である。
多層構造ゴム粒子（Ｃ）の体積基準平均粒子径は特に限定されず、第１の樹脂層の透明性と耐衝撃性の観点から、好ましくは０．０２～１μｍ、より好ましくは０．０５～０．５μｍ、特に好ましくは０．１～０．３μｍである。本明細書において、特に明記しない限り、「体積基準平均粒子径」は、光散乱光法によって測定される粒径分布データに基づいて算出される。
多層構造ゴム粒子（Ｃ）の製造方法は、特に制限されない。粒子径制御及び多層構造の製造しやすさ等の観点から、乳化重合法、特にシード乳化重合法が好適である。
乳化重合法は、水等の媒体と媒体に難溶な１種以上の単量体と乳化剤とを混合して得られた原料液に重合開始剤を添加し、重合することによって、重合体粒子を含むエマルジョンを製造する方法である。
シード乳化重合法は、１種以上の単量体を乳化重合することによってシード粒子を得、このシード粒子の存在下に別の１種以上の単量体を乳化重合することによって、シード粒子とそれを略同心円状に被覆するシェル重合体層とを含むコアシェル重合体粒子を含むエマルジョンを製造する方法である。シード乳化重合法では、得られたコアシェル重合体粒子の存在下に、さらに別の１種以上の単量体を乳化重合することができる。この操作は必要に応じて、複数回繰り返し行うことができる。この方法によって、シード粒子とそれを略同心円状に被覆する複数のシェル重合体層とを有するコアシェル多層重合体粒子を含むエマルジョンを製造できる。
乳化重合法は、水等の媒体と媒体に難溶な１種以上の単量体と乳化剤とを混合して得られた原料液に重合開始剤を添加し、重合することによって、重合体粒子を含むエマルジョンを製造する方法である。
シード乳化重合法は、１種以上の単量体を乳化重合することによってシード粒子を得、このシード粒子の存在下に別の１種以上の単量体を乳化重合することによって、シード粒子とそれを略同心円状に被覆するシェル重合体層とを含むコアシェル重合体粒子を含むエマルジョンを製造する方法である。シード乳化重合法では、得られたコアシェル重合体粒子の存在下に、さらに別の１種以上の単量体を乳化重合することができる。この操作は必要に応じて、複数回繰り返し行うことができる。この方法によって、シード粒子とそれを略同心円状に被覆する複数のシェル重合体層とを有するコアシェル多層重合体粒子を含むエマルジョンを製造できる。
＜第１の樹脂層の任意成分＞
第１の樹脂層は、本発明の効果を損なわない範囲で、メタクリル系樹脂（Ａ）及び多層構造ゴム粒子（Ｃ）以外の他の重合体を含有していてもよい。他の重合体としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン－１、ポリ－４－メチルペンテン－１、及びポリノルボルネン等のポリオレフィン；エチレン系アイオノマー；ポリスチレン、ハイインパクトポリスチレン、ＳＭＡ樹脂、ＳＭＭ樹脂、ＡＳ樹脂、ＡＢＳ樹脂、ＡＥＳ樹脂、ＡＡＳ樹脂、ＡＣＳ樹脂、及びＭＢＳ樹脂等のスチレン系樹脂；メタクリル酸メチル－スチレン共重合体；ポリエチレンテレフタレート、及びポリブチレンテレフタレート等のポリエステル；ナイロン６、ナイロン６６、及びポリアミドエラストマー等のポリアミド；ポリフェニレンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリスルホン、ポリフェニレンオキサイド、ポリイミド、ポリエーテルイミド、ポリカーボネート、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリフッ化ビニリデン、ポリビニルアルコール、エチレン－ビニルアルコール共重合体、及びポリアセタール等の他の熱可塑性樹脂；フェノール系樹脂、メラミン系樹脂、シリコーン系樹脂、及びエポキシ系樹脂等の熱硬化性樹脂；ポリウレタン；変性ポリフェニレンエーテル；シリコーン系変性樹脂；アクリル系ブロック共重合体、シリコーンゴム；ＳＥＰＳ、ＳＥＢＳ、及びＳＩＳ等のスチレン系熱可塑性エラストマー；ＩＲ、ＥＰＲ、及びＥＰＤＭ等のオレフィン系ゴム等が挙げられる。これらは、１種又は２種以上用いることができる。第１の樹脂層中の他の重合体の含有量は特に制限されず、好ましくは２０質量％以下、より好ましくは１５質量％以下、特に好ましくは１０質量％以下である。
第１の樹脂層は、本発明の効果を損なわない範囲で、メタクリル系樹脂（Ａ）及び多層構造ゴム粒子（Ｃ）以外の他の重合体を含有していてもよい。他の重合体としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン－１、ポリ－４－メチルペンテン－１、及びポリノルボルネン等のポリオレフィン；エチレン系アイオノマー；ポリスチレン、ハイインパクトポリスチレン、ＳＭＡ樹脂、ＳＭＭ樹脂、ＡＳ樹脂、ＡＢＳ樹脂、ＡＥＳ樹脂、ＡＡＳ樹脂、ＡＣＳ樹脂、及びＭＢＳ樹脂等のスチレン系樹脂；メタクリル酸メチル－スチレン共重合体；ポリエチレンテレフタレート、及びポリブチレンテレフタレート等のポリエステル；ナイロン６、ナイロン６６、及びポリアミドエラストマー等のポリアミド；ポリフェニレンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリスルホン、ポリフェニレンオキサイド、ポリイミド、ポリエーテルイミド、ポリカーボネート、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリフッ化ビニリデン、ポリビニルアルコール、エチレン－ビニルアルコール共重合体、及びポリアセタール等の他の熱可塑性樹脂；フェノール系樹脂、メラミン系樹脂、シリコーン系樹脂、及びエポキシ系樹脂等の熱硬化性樹脂；ポリウレタン；変性ポリフェニレンエーテル；シリコーン系変性樹脂；アクリル系ブロック共重合体、シリコーンゴム；ＳＥＰＳ、ＳＥＢＳ、及びＳＩＳ等のスチレン系熱可塑性エラストマー；ＩＲ、ＥＰＲ、及びＥＰＤＭ等のオレフィン系ゴム等が挙げられる。これらは、１種又は２種以上用いることができる。第１の樹脂層中の他の重合体の含有量は特に制限されず、好ましくは２０質量％以下、より好ましくは１５質量％以下、特に好ましくは１０質量％以下である。
第１の樹脂層は必要に応じて、各種添加剤を含有していてもよい。添加剤としては、酸化防止剤、熱劣化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、滑剤、離型剤、高分子加工助剤、帯電防止剤、難燃剤、染料・顔料、光拡散剤、艶消し剤、耐衝撃性改質剤、フィラー、及び蛍光体等が挙げられる。添加剤の含有量は、本発明の効果を損なわない範囲で適宜設定できる。例えば、酸化防止剤の含有量は好ましくは０．０１～１質量％、紫外線吸収剤の含有量は好ましくは０．０１～３質量％、光安定剤の含有量は好ましくは０．０１～３質量％、滑剤の含有量は好ましくは０．０１～３質量％、染料・顔料の含有量は好ましくは０．０１～３質量である。
（第２の樹脂層）
＜熱可塑性エラストマー（Ｂ）＞
第２の樹脂層は、芳香族ビニル単量体単位を含む重合体ブロック（ｂ－１）と共役ジエン単量体単位を含む重合体ブロック（ｂ－２）とを含むブロック共重合体又はこのブロック共重合体の水素添加物である熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む。
第２の樹脂層は、熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有量が増す程、飛散防止性能が向上する傾向がある。ただし、熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有量が増す程、第２の樹脂層の弾性率が低下し、曲げ剛性が低下する傾向がある。本発明では、この欠点を、熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層の両面にメタクリル系樹脂（Ａ）を含む第１の樹脂層を積層することで、解消する。本発明によれば、例えば、曲げ弾性率が１５００ＭＰａ以上であるメタクリル系樹脂積層体を提供することができる。曲げ弾性率は、後記［実施例］の項に記載の方法にて測定することができる。
＜熱可塑性エラストマー（Ｂ）＞
第２の樹脂層は、芳香族ビニル単量体単位を含む重合体ブロック（ｂ－１）と共役ジエン単量体単位を含む重合体ブロック（ｂ－２）とを含むブロック共重合体又はこのブロック共重合体の水素添加物である熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む。
第２の樹脂層は、熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有量が増す程、飛散防止性能が向上する傾向がある。ただし、熱可塑性エラストマー（Ｂ）の含有量が増す程、第２の樹脂層の弾性率が低下し、曲げ剛性が低下する傾向がある。本発明では、この欠点を、熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層の両面にメタクリル系樹脂（Ａ）を含む第１の樹脂層を積層することで、解消する。本発明によれば、例えば、曲げ弾性率が１５００ＭＰａ以上であるメタクリル系樹脂積層体を提供することができる。曲げ弾性率は、後記［実施例］の項に記載の方法にて測定することができる。
重合体ブロック（ｂ－１）と重合体ブロック（ｂ－２）との結合形態は特に制限されず、直鎖状結合、分岐状結合、放射状結合、及びこれらの組合せのいずれでもよく、直鎖状結合が好ましい。
ここで、重合体ブロック（ｂ－１）を「ａ」、重合体ブロック（ｂ－２）を「ｂ」と表記する。直鎖状の結合形態としては、ａ－ｂで表されるジブロック共重合体、ａ－ｂ－ａ又はｂ－а－ｂで表されるトリブロック共重合体、ａ－ｂ－ａ－ｂで表されるテトラブロック共重合体、ａ－ｂ－ａ－ｂ－ａ又はｂ－ａ－ｂ－ａ－ｂで表されるペンタブロック共重合体、（а－ｂ）ｎＸ型共重合体（ここで、符号Ｘはカップリング残基を表し、ｎは２以上の整数を表す。）、及びこれらの組合せが挙げられる。中でも、ジブロック共重合体又はトリブロック共重合体が好ましい。トリブロック共重合体としては、ａ－ｂ－ａで表されるトリブロック共重合体が特に好ましい。
ここで、重合体ブロック（ｂ－１）を「ａ」、重合体ブロック（ｂ－２）を「ｂ」と表記する。直鎖状の結合形態としては、ａ－ｂで表されるジブロック共重合体、ａ－ｂ－ａ又はｂ－а－ｂで表されるトリブロック共重合体、ａ－ｂ－ａ－ｂで表されるテトラブロック共重合体、ａ－ｂ－ａ－ｂ－ａ又はｂ－ａ－ｂ－ａ－ｂで表されるペンタブロック共重合体、（а－ｂ）ｎＸ型共重合体（ここで、符号Ｘはカップリング残基を表し、ｎは２以上の整数を表す。）、及びこれらの組合せが挙げられる。中でも、ジブロック共重合体又はトリブロック共重合体が好ましい。トリブロック共重合体としては、ａ－ｂ－ａで表されるトリブロック共重合体が特に好ましい。
ブロック共重合体中の芳香族ビニル単量体単位及び共役ジエン単量体単位の合計含有量は、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９５質量％以上、特に好ましくは９８質量％以上である。
ブロック共重合体中の芳香族ビニル単量体単位の含有量は、好ましくは５～４０質量％、より好ましくは１０～３０質量％、特に好ましくは１２～２０質量％である。芳香族ビニル単量体単位の含有量が５質量％以上であると、本発明のメタクリル系樹脂積層体は成形性に優れたものとなる。芳香族ビニル単量体単位の含有量が４０質量％以下であると、第１の樹脂層と第２の樹脂層との層間接着性が優れたものとなる。なお、芳香族ビニル単量体単位の含有量は、ブロック共重合体を合成する際の原料単量体の仕込み組成又はブロック共重合体の１Ｈ－ＮＭＲ等の測定結果から求めることができる。
重合体ブロック（ｂ－１）は、芳香族ビニル単量体単位以外に少量の他の単量体単位を含んでいてもよい。重合体ブロック（ｂ－１）中の芳香族ビニル単量体単位の割合は、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９５質量％以上、特に好ましくは９８質量％以上である。
重合体ブロック（ｂ－１）は、芳香族ビニル単量体単位以外に少量の他の単量体単位を含んでいてもよい。重合体ブロック（ｂ－１）中の芳香族ビニル単量体単位の割合は、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９５質量％以上、特に好ましくは９８質量％以上である。
芳香族ビニル単量体としては、スチレン（Ｓｔ）；α－メチルスチレン、２－メチルスチレン、３－メチルスチレン、４－メチルスチレン、４－プロピルスチレン、４－シクロヘキシルスチレン、及び４－ドデシルスチレン等のアルキルスチレン；２－エチル－４－ベンジルスチレン、４－（フェニルブチル）スチレン、１－ビニルナフタレン、及び２－ビニルナフタレン等のアリールスチレン；ハロゲン化スチレン；アルコキシスチレン；ビニル安息香酸エステル等が挙げられる。中でも、スチレン（Ｓｔ）及びα－メチルスチレンが好ましく、α－メチルスチレンがより好ましい。これらは、１種又は２種以上用いることができる。
ブロック共重合体中の共役ジエン重合体ブロック（ｂ－２）の含有量は、好ましくは６０～７８質量％、より好ましくは６２～７６質量％、特に好ましくは６４～７４質量％である。共役ジエン重合体ブロック（ｂ－２）の含有量が上記下限以上であると、エラストマーとしての特性が良好に発現する。共役ジエン重合体ブロック（ｂ－２）の含有量が上記上限以下であると、本発明のメタクリル系樹脂積層体の成形性が優れたものとなる。なお、共役ジエン単量体単位の含有量は、ブロック共重合体を合成する際の原料単量体の仕込み組成及びブロック共重合体の１Ｈ－ＮＭＲ等の測定結果から求めることができる。
重合体ブロック（ｂ－２）は、共役ジエン単量体単位以外に少量の他の単量体単位を含んでいてもよい。重合体ブロック（ｂ－２）中の共役ジエン単量体単位の割合は、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９５質量％以上、特に好ましくは９８質量％以上である。
共役ジエンとしては、入手容易性及び取り扱い性の観点から、炭素数２～１２の共役ジエンが好ましく、炭素数４～８の共役ジエンがより好ましい。具体的には、１，３－ブタジエン、イソプレン、及びこれらの組合せが特に好ましい。
重合体ブロック（ｂ－２）は、共役ジエン単量体単位以外に少量の他の単量体単位を含んでいてもよい。重合体ブロック（ｂ－２）中の共役ジエン単量体単位の割合は、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９５質量％以上、特に好ましくは９８質量％以上である。
共役ジエンとしては、入手容易性及び取り扱い性の観点から、炭素数２～１２の共役ジエンが好ましく、炭素数４～８の共役ジエンがより好ましい。具体的には、１，３－ブタジエン、イソプレン、及びこれらの組合せが特に好ましい。
熱可塑性エラストマー（Ｂ）は、ブロック共重合体の少なくとも一部の共役ジエン単量体単位が水素添加（水添とも言う）された水素添加物であってもよい。一般的に、少なくとも一部の共役ジエン単量体単位が水添されたスチレン系熱可塑性エラストマーは、「水添スチレン系熱可塑性エラストマー」と称される。水添率は、好ましくは８０％以上、より好ましくは９０％以上である。なお、「水添率」は、水素添加反応前後のブロック共重合体のヨウ素価を測定して求められる。
ブロック共重合体（未水添熱可塑性エラストマー）の重合方法としては、アニオン重合法、カチオン重合法、及びラジカル重合法等が挙げられる。
アニオン重合の場合、例えば、（i）重合開始剤としてアルキルリチウム化合物を用い、芳香族ビニル単量体、共役ジエン単量体、及び芳香族ビニル単量体を逐次重合させる方法；（ii）重合開始剤としてアルキルリチウム化合物を用い、芳香族ビニル単量体及び共役ジエン単量体を逐次重合させ、さらにカップリング剤を加えてカップリングする方法；（iii）重合開始剤としてジリチウム化合物を用い、共役ジエン単量体及び芳香族ビニル単量体を逐次重合させる方法等が挙げられる。
アニオン重合の場合、例えば、（i）重合開始剤としてアルキルリチウム化合物を用い、芳香族ビニル単量体、共役ジエン単量体、及び芳香族ビニル単量体を逐次重合させる方法；（ii）重合開始剤としてアルキルリチウム化合物を用い、芳香族ビニル単量体及び共役ジエン単量体を逐次重合させ、さらにカップリング剤を加えてカップリングする方法；（iii）重合開始剤としてジリチウム化合物を用い、共役ジエン単量体及び芳香族ビニル単量体を逐次重合させる方法等が挙げられる。
アニオン重合時に有機ルイス塩基を添加することによって、熱可塑性エラストマーの１，２－結合量及び３，４－結合量を増やすことができる。さらに、有機ルイス塩基の添加量によって、熱可塑性エラストマーの１，２－結合量及び３，４－結合量を調整することができる。
有機ルイス塩基としては、酢酸エチル等のエステル；トリエチルアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－テトラメチルエチレンジアミン（ＴＭＥＤＡ）、及びＮ－メチルモルホリン等のアミン；ピリジン等の含窒素複素環式芳香族化合物；ジメチルアセトアミド等のアミド；ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）、及びジオキサン等のエーテル；エチレングリコールジメチルエーテル及びジエチレングリコールジメチルエーテル等のグリコールエーテル；ジメチルスルホキシド等のスルホキシド；アセトン及びメチルエチルケトン等のケトン等が挙げられる。
有機ルイス塩基としては、酢酸エチル等のエステル；トリエチルアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－テトラメチルエチレンジアミン（ＴＭＥＤＡ）、及びＮ－メチルモルホリン等のアミン；ピリジン等の含窒素複素環式芳香族化合物；ジメチルアセトアミド等のアミド；ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）、及びジオキサン等のエーテル；エチレングリコールジメチルエーテル及びジエチレングリコールジメチルエーテル等のグリコールエーテル；ジメチルスルホキシド等のスルホキシド；アセトン及びメチルエチルケトン等のケトン等が挙げられる。
公知方法にて重合されたブロック共重合体（未水添熱可塑性エラストマー）を含む反応液、又は、この反応液から単離したブロック共重合体（未水添熱可塑性エラストマー）を水素添加触媒に対して不活性な溶媒に溶解させた溶液を用意し、水素添加触媒の存在下、水素と反応させることで、水添熱可塑性エラストマーが得られる。
水素添加触媒としては、ラネーニッケル；Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｒｈ、及びＮｉ等の金属をカーボン、アルミナ、及び珪藻土等の担体に担持させた不均一系触媒；遷移金属化合物とアルキルアルミニウム化合物又はアルキルリチウム化合物等との組合せからなるチーグラー系触媒；メタロセン系触媒等が挙げられる。水素添加反応は通常、水素圧力０．１～２０ＭＰａ、反応温度２０～２５０℃、反応時間０．１～１００時間の条件で行うことができる。
水素添加触媒としては、ラネーニッケル；Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｒｈ、及びＮｉ等の金属をカーボン、アルミナ、及び珪藻土等の担体に担持させた不均一系触媒；遷移金属化合物とアルキルアルミニウム化合物又はアルキルリチウム化合物等との組合せからなるチーグラー系触媒；メタロセン系触媒等が挙げられる。水素添加反応は通常、水素圧力０．１～２０ＭＰａ、反応温度２０～２５０℃、反応時間０．１～１００時間の条件で行うことができる。
熱可塑性エラストマー（Ｂ）は、分子鎖の一部及び／又は分子末端が極性官能基で変性されたものであってもよい。極性官能基は、少なくとも一方の分子末端に導入されていることが好ましい。極性官能基としては、マレイン酸無水物基等の酸無水物基；カルボキシ基；マレイン酸基等のジカルボキシ基；アミノ基；イミノ基；アルコキシシリル基；シラノール基；シリルエーテル基；ヒドロキシル基；エポキシ等が挙げられる。
熱可塑性エラストマー（Ｂ）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、力学特性及び成形加工性の観点から、好ましくは３０，０００～４００，０００、より好ましくは５０，０００～３００，０００である。熱可塑性エラストマー（Ｂ）の重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比である分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は好ましくは１．０～２．０、より好ましくは１．０～１．５である。なお、本明細書において、「Ｍｗ」はゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）測定によって求めたポリスチレン換算の重量平均分子量である。「Ｍｎ」はＧＰＣ測定によって求めたポリスチレン換算の数平均分子量である。
本発明では、熱可塑性エラストマー（Ｂ）として、ＪＩＳ－Ｋ７２４４－４に準拠して、周波数１．０Ｈｚの条件で動的粘弾性測定を実施し、温度に対する損失正接（ｔａｎδ）の変化のデータ（ｔａｎδ曲線）を取得したとき、少なくとも１つの損失正接（ｔａｎδ）のピークが、－６０～－３０℃の温度範囲、好ましくは－５５～－３５℃の温度範囲、より好ましくは－５０～－４０℃の温度範囲にある熱可塑性エラストマーを用いる。かかる物性の熱可塑性エラストマー（Ｂ）を用いた本発明のメタクリル系樹脂積層体は、低温領域を含む広い温度領域で飛散防止性に優れるものとなる。
熱可塑性エラストマー（Ｂ）の原料組成及び／又は重合条件を調整することで、－６０～－３０℃の温度範囲に少なくとも１つの損失正接（ｔａｎδ）のピークがある熱可塑性エラストマーを得ることができる。損失正接（ｔａｎδ）のピークが－６０℃～－３０℃の温度範囲にある熱可塑性エラストマー（Ｂ）は、重合体ブロック（ｂ－２）を構成する共役ジエン単量体単位がイソプレン単位である場合、ビニル化度が０～４０モル％であることが好ましく、重合体ブロック（ｂ－２）を構成する共役ジエン単量体単位がブタジエン単位である場合、ビニル化度が４０～７０モル％であることが好ましい。
なお、共役ジエン単量体単位において、「ビニル化度」は、１，２－結合単位の量、３，４－結合単位の量、及び１，４－結合単位の量の和に対する、１，２－結合単位の量及び３，４－結合単位の量の和の割合で求めることができる。
なお、共役ジエン単量体単位において、「ビニル化度」は、１，２－結合単位の量、３，４－結合単位の量、及び１，４－結合単位の量の和に対する、１，２－結合単位の量及び３，４－結合単位の量の和の割合で求めることができる。
＜メタクリル系樹脂（Ｄ）＞
第２の樹脂層は、ブロック共重合体又はその水素添加物からなる熱可塑性エラストマー（Ｂ）に合わせて、１種又は２種以上のメタクリル系樹脂（Ｄ）を含むことが好ましい。第２の樹脂層がメタクリル系樹脂（Ｄ）を含むことで、第２の樹脂層の透明性及び剛性が向上し、さらにメタクリル系樹脂（Ａ）を含む第１層との相溶性が向上するため、第１の樹脂層と第２の樹脂層との層間接着性が向上する。メタクリル系樹脂（Ｄ）としては、公知の任意のメタクリル系樹脂を用いることができ、好ましい構造及び物性は、第１の樹脂層に含まれるメタクリル系樹脂（Ａ）と同様であり、上記の（第１の樹脂層）の項を参照されたい。なお、第１の樹脂層中のメタクリル系樹脂（Ａ）と第２の樹脂層中のメタクリル系樹脂（Ｄ）とは同一でも非同一でもよい。
第２の樹脂層は、ブロック共重合体又はその水素添加物からなる熱可塑性エラストマー（Ｂ）に合わせて、１種又は２種以上のメタクリル系樹脂（Ｄ）を含むことが好ましい。第２の樹脂層がメタクリル系樹脂（Ｄ）を含むことで、第２の樹脂層の透明性及び剛性が向上し、さらにメタクリル系樹脂（Ａ）を含む第１層との相溶性が向上するため、第１の樹脂層と第２の樹脂層との層間接着性が向上する。メタクリル系樹脂（Ｄ）としては、公知の任意のメタクリル系樹脂を用いることができ、好ましい構造及び物性は、第１の樹脂層に含まれるメタクリル系樹脂（Ａ）と同様であり、上記の（第１の樹脂層）の項を参照されたい。なお、第１の樹脂層中のメタクリル系樹脂（Ａ）と第２の樹脂層中のメタクリル系樹脂（Ｄ）とは同一でも非同一でもよい。
第２の樹脂層の透明性の観点から、メタクリル系樹脂（Ｄ）は、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）単量体単位を８０質量％以上、アクリル酸メチル（ＭＡ）単量体単位を５質量％以上含むことが好ましい。
メタクリル系樹脂（Ｄ）の重量平均分子量（Ｍｗ）は特に制限されず、好ましくは８０，０００以下、より好ましくは５０，０００以下、特に好ましくは４５，０００以下、特に好ましくは４０，０００である。Ｍｗが８０，０００以下であることで、第２の樹脂層は透明性に優れたものとなる。
メタクリル系樹脂（Ｄ）の重量平均分子量（Ｍｗ）は特に制限されず、好ましくは８０，０００以下、より好ましくは５０，０００以下、特に好ましくは４５，０００以下、特に好ましくは４０，０００である。Ｍｗが８０，０００以下であることで、第２の樹脂層は透明性に優れたものとなる。
第２の樹脂層中の熱可塑性エラストマー（Ｂ）とメタクリル系樹脂（Ｄ）の含有量は特に制限されない。第２の樹脂層が透明性に優れることから、第２の樹脂層は、熱可塑性エラストマー（Ｂ）９５～６０質量％とメタクリル系樹脂（Ｄ）５～４０質量％とを含むことが好ましく、熱可塑性エラストマー（Ｂ）９０～６５質量％とメタクリル系樹脂（Ｄ）１０～３５質量％とを含むことがより好ましく、熱可塑性エラストマー（Ｂ）８５～７０質量％とメタクリル系樹脂（Ｄ）１５～３０質量％とを含むことが特に好ましい。
第２の樹脂層が熱可塑性エラストマー（Ｂ）とメタクリル系樹脂（Ｄ）とを含む場合、これらの樹脂の混合方法としては、溶融混合法及び溶液混合法等が挙げられる。溶融混合法では、単軸又は二軸以上の混練押出機、オープンロール、バンバリーミキサー、及びニーダー等の溶融混練機を用い、必要に応じて、窒素ガス、アルゴンガス、及びヘリウムガス等の不活性ガス雰囲気下で、溶融混練を行うことができる。溶液混合法では、熱可塑性エラストマー（Ｂ）とメタクリル系樹脂（Ｄ）とを双方の良溶媒である有機溶媒に溶解させて混合することができる。これらの混合方法の中で、溶融混合法が好ましく、特に単軸又は二軸の混練押出機を用いる方法が好ましい。混合・混練時の温度は、使用する熱可塑性エラストマー（Ｂ）とメタクリル系樹脂（Ｄ）の溶融温度等に応じて適宜調節することができ、好ましくは１１０～３００℃である。
＜第２の樹脂層の任意成分＞
第２の樹脂層は、本発明の効果を損なわない範囲で、熱可塑性エラストマー（Ｂ）及びメタクリル系樹脂（Ｄ）以外の他の重合体及び／又は各種添加剤を含有してもよい。使用可能な他の重合体及び各種添加剤の種類と好ましい含有量は、第１の樹脂層と同様であり、上記の（第１の樹脂層）の項を参照されたい。
第２の樹脂層は、本発明の効果を損なわない範囲で、熱可塑性エラストマー（Ｂ）及びメタクリル系樹脂（Ｄ）以外の他の重合体及び／又は各種添加剤を含有してもよい。使用可能な他の重合体及び各種添加剤の種類と好ましい含有量は、第１の樹脂層と同様であり、上記の（第１の樹脂層）の項を参照されたい。
熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層に任意成分を含有させる場合、任意成分は熱可塑性エラストマー（Ｂ）と混合してもよいし、熱可塑性エラストマー（Ｂ）の重合時に添加してもよい。
熱可塑性エラストマー（Ｂ）とメタクリル系樹脂（Ｄ）とを含む第２の樹脂層に任意成分を含有させる場合、任意成分は熱可塑性エラストマー（Ｂ）及び／又はメタクリル系樹脂（Ｄ）の重合時に添加してもよいし、熱可塑性エラストマー（Ｂ）とメタクリル系樹脂（Ｄ）との混合時又は混合後に添加してもよい。
熱可塑性エラストマー（Ｂ）とメタクリル系樹脂（Ｄ）とを含む第２の樹脂層に任意成分を含有させる場合、任意成分は熱可塑性エラストマー（Ｂ）及び／又はメタクリル系樹脂（Ｄ）の重合時に添加してもよいし、熱可塑性エラストマー（Ｂ）とメタクリル系樹脂（Ｄ）との混合時又は混合後に添加してもよい。
（積層構成）
本発明のメタクリル系樹脂積層体は、熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層の両面にそれぞれメタクリル系樹脂（Ａ）を含む第１の樹脂層が積層された積層構造を含み、第１の樹脂層及び第２の樹脂層以外の他の樹脂層を有していてもよい、３層以上の積層体である。
他の樹脂層の構成樹脂は特に制限されず、メタクリル系樹脂（Ａ）及び熱可塑性エラストマー（Ｂ）を除く１種又は２種以上の熱可塑性樹脂、１種又は２種以上の熱硬化樹脂、１種又は２種以上のエネルギー線硬化樹脂、及びこれらの組合せが挙げられる。
他の樹脂層の機能は特に制限されず、他の樹脂層は、第１の樹脂層及び第２の樹脂層を支持する支持層、耐擦傷層、帯電防止層、防汚層、摩擦低減層、防眩層、反射防止層、粘着層、熱線吸収層、遮音層、及び衝撃強度付与層等の各種機能層として機能してもよい。他の樹脂層は単数でも複数でもよい。他の樹脂層が複数である場合、組成は同一でも非同一でもよい。
本発明のメタクリル系樹脂積層体は、熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層の両面にそれぞれメタクリル系樹脂（Ａ）を含む第１の樹脂層が積層された積層構造を含み、第１の樹脂層及び第２の樹脂層以外の他の樹脂層を有していてもよい、３層以上の積層体である。
他の樹脂層の構成樹脂は特に制限されず、メタクリル系樹脂（Ａ）及び熱可塑性エラストマー（Ｂ）を除く１種又は２種以上の熱可塑性樹脂、１種又は２種以上の熱硬化樹脂、１種又は２種以上のエネルギー線硬化樹脂、及びこれらの組合せが挙げられる。
他の樹脂層の機能は特に制限されず、他の樹脂層は、第１の樹脂層及び第２の樹脂層を支持する支持層、耐擦傷層、帯電防止層、防汚層、摩擦低減層、防眩層、反射防止層、粘着層、熱線吸収層、遮音層、及び衝撃強度付与層等の各種機能層として機能してもよい。他の樹脂層は単数でも複数でもよい。他の樹脂層が複数である場合、組成は同一でも非同一でもよい。
本発明のメタクリル系樹脂積層体において、第１の樹脂層の厚さは特に制限されず、耐擦傷性、耐候性、剛性、及び耐衝撃性等の観点から、好ましくは０．１～１０．０ｍｍ、より好ましくは０．５～８．０ｍｍ、特に好ましくは１．０～５．０ｍｍである。
本発明のメタクリル系樹脂積層体において、第２の樹脂層の厚さは特に制限されず、剛性、耐候性、及び飛散防止性等の観点から、好ましくは０．０１～５．０ｍｍ、より好ましくは０．０５～４．０ｍｍ、特に好ましくは０．１～２．５ｍｍである。
本発明のメタクリル系樹脂積層体の全体厚さは特に制限されず、外観不良なく生産性良く製造できる観点から、好ましくは０．１～１５．０ｍｍ、より好ましくは０．５～１０．０ｍｍ、特に好ましくは１．０～８．０ｍｍである。
本発明のメタクリル系樹脂積層体において、第２の樹脂層の厚さは特に制限されず、剛性、耐候性、及び飛散防止性等の観点から、好ましくは０．０１～５．０ｍｍ、より好ましくは０．０５～４．０ｍｍ、特に好ましくは０．１～２．５ｍｍである。
本発明のメタクリル系樹脂積層体の全体厚さは特に制限されず、外観不良なく生産性良く製造できる観点から、好ましくは０．１～１５．０ｍｍ、より好ましくは０．５～１０．０ｍｍ、特に好ましくは１．０～８．０ｍｍである。
本発明のメタクリル系樹脂積層体において、全体の厚さに対する２つの第１の樹脂層の合計厚さの割合は、好ましくは５０％以上、より好ましくは６０％以上、特に好ましくは７０％以上、最も好ましくは８０％以上である。全体の厚さに対する２つの第１の樹脂層の合計厚さの割合が５０％以上であることで、本発明のメタクリル系樹脂積層体は、透明性と剛性に優れるものとなる。
２つの第１の樹脂層と、これらの間に挟持された第２の樹脂層とからなる３層構造の本発明のメタクリル系樹脂積層体の製造方法は特に制限されず、公知の多層成形によって製造することが好ましい。多層成形としては、多層押出成形；多層ブロー成形；多層プレス成形；多色射出成形；インサート射出成形等の貼合成形法等が挙げられる。生産性の観点から多層押出成形が好ましい。なお、本明細書において、「多層成形」は２層以上の積層成形を意味する。
２つの第１の樹脂層と、これらの間に挟持された第２の樹脂層と、１つ以上の他の樹脂層とを含む４層以上の積層構造の本発明のメタクリル系樹脂積層体の製造方法は特に制限されず、２つの第１の樹脂層と第２の樹脂層とともに１つ以上の他の樹脂層を上記方法で多層成形する方法、上記方法にて２つの第１の樹脂層とこれらの間に挟持された第２の樹脂層とからなる３層構造の積層体を製造した後、一方の第１の樹脂層の表面に流動性の他の樹脂を塗布して乾燥固化又は硬化する方法、上記方法にて２つの第１の樹脂層とこれらの間に挟持された第２の樹脂層とからなる３層構造の積層体を製造した後、一方の第１の樹脂層の表面に粘着層等を介して他の樹脂層を貼り合わせる方法、及びこれらの組合せ等が挙げられる。
多層押出成形は公知方法にて実施することができ、２つの第１の樹脂層と、これらの間に挟持された第２の樹脂層と、必要に応じて１つ以上の他の樹脂層を溶融共押出により積層することができる。溶融状態の各層の原料樹脂（組成物）を積層状態でシート状に押出すＴダイと、Ｔダイから押し出された溶融状態のシート状の積層体を冷却しながら加圧する互いに隣接配置された複数のロールからなるロールユニットとを備えた装置を用いて、多層押出成形を実施することが好ましい。
積層方式としては、溶融状態の各層の原料樹脂（組成物）をＴダイ流入前に積層するフィードブロック方式、及び、溶融状態の各層の原料樹脂（組成物）をＴダイ内部で積層するマルチマニホールド方式が挙げられる。中でも、積層体の各層間の界面平滑性を高める観点から、マルチマニホールド方式が好ましい。
ロールユニットを構成するロールとしては例えば、ロール表面が鏡面仕上げされたポリシングロール；金属、ステンレス鋼、及び炭素鋼のコアの表面にゴムが巻き付けられたゴムロール；ロール表面に微細なエンボス模様（凹凸模様）を有するエンボスロール等が挙げられる。
ロールユニットを構成するロールとしては例えば、ロール表面が鏡面仕上げされたポリシングロール；金属、ステンレス鋼、及び炭素鋼のコアの表面にゴムが巻き付けられたゴムロール；ロール表面に微細なエンボス模様（凹凸模様）を有するエンボスロール等が挙げられる。
積層体の各層の原料樹脂（組成物）は、多層成形前及び／又は多層成形中に、フィルタ濾過することが好ましい。フィルタ濾過した原料樹脂（組成物）を用いて多層成形することにより、異物及びゲルに起因する欠点の少ない積層体が得られる。使用されるフィルタの材質は特に制限されず、使用温度、粘度、及び濾過精度等に応じて適宜選択され、ポリプロピレン、ポリエステル、レーヨン、コットン、及びグラスファイバ等からなる不織布；フェノール系樹脂含浸セルロースフィルム；金属繊維不織布焼結フィルム；金属粉末焼結フィルム；金網；及びこれらの組合せ等が挙げられる。中でも、耐熱性及び耐久性の観点から、金属繊維不織布焼結フィルムを複数枚積層して用いることが好ましい。フィルタの開口径は特に制限されず、好ましくは３０μｍ以下、より好ましくは１０μｍ以下、特に好ましくは５μｍ以下である。
以上説明したように、本発明によれば、メタクリル系樹脂が本来有する透明性及び剛性等の特性をそのまま有しつつ、低温領域を含む広い温度領域で飛散防止性を有するメタクリル系樹脂積層体を提供することができる。
［用途］
本発明のメタクリル系樹脂積層体は例えば、広告塔、スタンド看板、袖看板、欄間看板、及び屋上看板等の看板部品又はマーキングフィルム；ショーケース、仕切板、及び店舗ディスプレイ等のディスプレイ部品；蛍光灯カバー、ムード照明カバー、ランプシェード、光天井、光壁、及びシャンデリア等の照明部品；家具、ペンダント、及びミラー等のインテリア部品；ドア、ドーム、及びＦＲＰ等の外装装飾部材；安全窓ガラス、間仕切り、階段腰板、バルコニー腰板、及びレジャー用建築物の屋根等の建築用部品；航空機風防、パイロット用バイザー、オートバイ、モーターボート風防、バス用遮光板、自動車内装／外装部材（サイドバイザー、リアバイザー、ヘッドウィング、ヘッドライトカバー、バンパー、サンルーフ、及びグレージング等）等の輸送機関係部品；音響映像用銘板、ステレオカバー、テレビ保護マスク；保育器及びレントゲン部品等の医療機器部品；機械カバー、計器カバー、実験装置、定規、文字盤、及び観察窓等の機器関係部品；液晶保護板、導光板、導光フィルム、フレネルレンズ、レンチキュラーレンズ、各種ディスプレイの前面板、及び拡散板等の光学関係部品；道路標識、案内板、カーブミラー、及び防音壁等の交通関係部品；温室、大型水槽、箱水槽、バスタブ等の浴室部材、時計パネル、サニタリー、デスクマット、遊技部品、玩具、熔接時の顔面保護用マスク；パソコン、携帯電話、家具、自動販売機、及び浴室部材等に用いる表面材料等が挙げられる。
本発明のメタクリル系樹脂積層体は例えば、広告塔、スタンド看板、袖看板、欄間看板、及び屋上看板等の看板部品又はマーキングフィルム；ショーケース、仕切板、及び店舗ディスプレイ等のディスプレイ部品；蛍光灯カバー、ムード照明カバー、ランプシェード、光天井、光壁、及びシャンデリア等の照明部品；家具、ペンダント、及びミラー等のインテリア部品；ドア、ドーム、及びＦＲＰ等の外装装飾部材；安全窓ガラス、間仕切り、階段腰板、バルコニー腰板、及びレジャー用建築物の屋根等の建築用部品；航空機風防、パイロット用バイザー、オートバイ、モーターボート風防、バス用遮光板、自動車内装／外装部材（サイドバイザー、リアバイザー、ヘッドウィング、ヘッドライトカバー、バンパー、サンルーフ、及びグレージング等）等の輸送機関係部品；音響映像用銘板、ステレオカバー、テレビ保護マスク；保育器及びレントゲン部品等の医療機器部品；機械カバー、計器カバー、実験装置、定規、文字盤、及び観察窓等の機器関係部品；液晶保護板、導光板、導光フィルム、フレネルレンズ、レンチキュラーレンズ、各種ディスプレイの前面板、及び拡散板等の光学関係部品；道路標識、案内板、カーブミラー、及び防音壁等の交通関係部品；温室、大型水槽、箱水槽、バスタブ等の浴室部材、時計パネル、サニタリー、デスクマット、遊技部品、玩具、熔接時の顔面保護用マスク；パソコン、携帯電話、家具、自動販売機、及び浴室部材等に用いる表面材料等が挙げられる。
本発明のメタクリル系樹脂積層体は、メタクリル系樹脂の特徴である透明性、耐候性、及び剛性等の特性を保持したまま、低温領域を含む広い温度領域で飛散防止性を有する特徴から、車両用の窓及びキャノピー等の移動体用グレージング；工作機械及びその覗き窓等を保護する機械カバー；高速道路及び高速鉄道等で使用される遮音板及び防護板等に好適に使用できる。
本発明に係る実施例及び比較例について説明する。
［評価項目及び評価方法］
（重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ））
樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）、及び、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比である分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、ＧＰＣ法（ゲルパーミエーションクロマトグラフィ法）により求めた。溶離液としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用いた。カラムとして、東ソー株式会社製のＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＭｕｌｔｉｐｏｒｅ ＨＺＭ－Ｍを２本とＳｕｐｅｒＨＺ４０００を１本とを直列に繋いだものを用いた。ＧＰＣ装置として、示差屈折率検出器（ＲＩ検出器）を備えた東ソー株式会社製のＨＬＣ－８３２０（品番）を使用した。測定対象樹脂４ｍｇをＴＨＦ５ｍｌに溶解させて試料溶液を調製した。カラムオーブンの温度を４０℃に設定し、溶離液流量０．３５ｍｌ／分で、試料溶液２０μｌを装置内に注入して、クロマトグラムを測定した。分子量が４００～５００００００の範囲内にある標準ポリスチレン１０点をＧＰＣ測定し、保持時間と分子量との関係を示す検量線を作成した。この検量線に基づいて測定対象樹脂のＭｗ及びＭｗ／Ｍｎを決定した。
［評価項目及び評価方法］
（重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ））
樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）、及び、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比である分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、ＧＰＣ法（ゲルパーミエーションクロマトグラフィ法）により求めた。溶離液としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）を用いた。カラムとして、東ソー株式会社製のＴＳＫｇｅｌ ＳｕｐｅｒＭｕｌｔｉｐｏｒｅ ＨＺＭ－Ｍを２本とＳｕｐｅｒＨＺ４０００を１本とを直列に繋いだものを用いた。ＧＰＣ装置として、示差屈折率検出器（ＲＩ検出器）を備えた東ソー株式会社製のＨＬＣ－８３２０（品番）を使用した。測定対象樹脂４ｍｇをＴＨＦ５ｍｌに溶解させて試料溶液を調製した。カラムオーブンの温度を４０℃に設定し、溶離液流量０．３５ｍｌ／分で、試料溶液２０μｌを装置内に注入して、クロマトグラムを測定した。分子量が４００～５００００００の範囲内にある標準ポリスチレン１０点をＧＰＣ測定し、保持時間と分子量との関係を示す検量線を作成した。この検量線に基づいて測定対象樹脂のＭｗ及びＭｗ／Ｍｎを決定した。
（損失正接（ｔａｎδ）のピーク）
熱可塑性エラストマー（Ｂ）又は熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ）を２００℃にて熱プレスして厚さ３００μｍのフィルムを作製した。このフィルムから長さ２０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚さ３００μｍの短冊状の試験片（ａ）を切り出した。この試験片（ａ）について、ＪＩＳ－Ｋ７２４４－４に準拠して、動的粘弾性測定を実施した。粘弾性測定装置（（株）ユービーエム社製「Ｒｈｅｏｇｅｌ－Ｅ４０００」）を用い、昇温速度３℃／分、測定温度範囲－１００～１８０℃、周波数１．０Ｈｚ、ひずみ振幅０．３％、引張りモードの条件にて動的粘弾性測定を実施し、温度に対する損失正接（ｔａｎδ）の変化のデータ（ｔａｎδ曲線）を取得した。このｔａｎδ曲線において、－６０～－３０℃の温度範囲に、少なくとも１つのｔａｎδのピークが有るか否かを確認した。
熱可塑性エラストマー（Ｂ）又は熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ）を２００℃にて熱プレスして厚さ３００μｍのフィルムを作製した。このフィルムから長さ２０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚さ３００μｍの短冊状の試験片（ａ）を切り出した。この試験片（ａ）について、ＪＩＳ－Ｋ７２４４－４に準拠して、動的粘弾性測定を実施した。粘弾性測定装置（（株）ユービーエム社製「Ｒｈｅｏｇｅｌ－Ｅ４０００」）を用い、昇温速度３℃／分、測定温度範囲－１００～１８０℃、周波数１．０Ｈｚ、ひずみ振幅０．３％、引張りモードの条件にて動的粘弾性測定を実施し、温度に対する損失正接（ｔａｎδ）の変化のデータ（ｔａｎδ曲線）を取得した。このｔａｎδ曲線において、－６０～－３０℃の温度範囲に、少なくとも１つのｔａｎδのピークが有るか否かを確認した。
（透明性）
得られた積層シート又は単層シートを切削し、５０ｍｍ×５０ｍｍ×厚さ４．０ｍｍの試験片（ｂ）を得た。この試験片（ｂ）について、分光色差計（日本電色工業（株）製「ＳＥ５０００」）を使用し、ＪＩＳ－Ｋ７３６１に準拠して、全光線透過率及びヘイズを測定した。評価基準は以下の通りである。
＜全光線透過率＞
良（○）：全光線透過率が９０％以上。
可（△）：全光線透過率が８５％以上９０％未満。
不良（×）：全光線透過率が８５％未満。
＜ヘイズ値＞
良（○）：ヘイズ値が１％未満。
可（△）：ヘイズ値が１％以上５％未満。
不良（×）：ヘイズ値が５％以上。
＜透明性＞
良（○）：全光線透過率及びヘイズ値の判定がいずれも良（○）。
不良（×）：全光線透過率及びヘイズ値の判定がいずれも不良（×）。
可（△）：全光線透過率及びヘイズ値の判定が上記以外の組合せ。
得られた積層シート又は単層シートを切削し、５０ｍｍ×５０ｍｍ×厚さ４．０ｍｍの試験片（ｂ）を得た。この試験片（ｂ）について、分光色差計（日本電色工業（株）製「ＳＥ５０００」）を使用し、ＪＩＳ－Ｋ７３６１に準拠して、全光線透過率及びヘイズを測定した。評価基準は以下の通りである。
＜全光線透過率＞
良（○）：全光線透過率が９０％以上。
可（△）：全光線透過率が８５％以上９０％未満。
不良（×）：全光線透過率が８５％未満。
＜ヘイズ値＞
良（○）：ヘイズ値が１％未満。
可（△）：ヘイズ値が１％以上５％未満。
不良（×）：ヘイズ値が５％以上。
＜透明性＞
良（○）：全光線透過率及びヘイズ値の判定がいずれも良（○）。
不良（×）：全光線透過率及びヘイズ値の判定がいずれも不良（×）。
可（△）：全光線透過率及びヘイズ値の判定が上記以外の組合せ。
（剛性）
得られた積層シート又は単層シートを押出方向が長軸方向になるように切削し、８０ｍｍ×１０ｍｍ×厚さ４．０ｍｍの試験片（ｃ）を得た。この試験片（ｃ）について、オートグラフ（株式会社島津製作所「ＡＧ－１Ｓ」）を使用し、ＪＩＳ－Ｋ７１７１に準拠して、２３℃における曲げ弾性率を測定した。評価基準は以下の通りである。
良（○）：曲げ弾性率が１５００ＭＰａ以上。
可（△）：曲げ弾性率が１０００ＭＰａ以上１５００ＭＰａ未満。
不良（×）：曲げ弾性率が１０００ＭＰａ未満。
得られた積層シート又は単層シートを押出方向が長軸方向になるように切削し、８０ｍｍ×１０ｍｍ×厚さ４．０ｍｍの試験片（ｃ）を得た。この試験片（ｃ）について、オートグラフ（株式会社島津製作所「ＡＧ－１Ｓ」）を使用し、ＪＩＳ－Ｋ７１７１に準拠して、２３℃における曲げ弾性率を測定した。評価基準は以下の通りである。
良（○）：曲げ弾性率が１５００ＭＰａ以上。
可（△）：曲げ弾性率が１０００ＭＰａ以上１５００ＭＰａ未満。
不良（×）：曲げ弾性率が１０００ＭＰａ未満。
（耐久性）
得られた積層シート又は単層シートを切削し、５０ｍｍ×５０ｍｍ×厚さ４．０ｍｍの試験片（ｂ）を得た。１つの同じ試験片（ｂ）に対して、下記の煮沸試験（I）とヒートサイクル試験（II）とを順次実施した。
＜煮沸試験（I）＞
試験片（ｂ）を温度２３℃／相対湿度５０％の環境下に１時間放置した後、約６５℃の温水中に垂直に立てて３分間浸漬させた。次いで、この試験片（ｂ）を手早く沸騰水に２時間浸漬させた後、取り出した。
＜ヒートサイクル試験（II）＞
上記煮沸試験（I）を実施した試験片（ｂ）をヒートサイクル試験機内に載置した。相対湿度８５％の環境下で、１℃／分の速度で８５℃まで昇温し、この温度で４時間保持した後、１℃／分の速度で温度－４０℃まで降温し、この温度で４時間保持する湿熱プロファイルを１サイクルとし、これを１０サイクル繰り返すヒートサイクル試験を実施した後、試験片（ｂ）を取り出した。
各試験後に、目視観察にて、色相不良（黄変等）、光学歪み、最外層の表面荒れ、中間層の皺、層内又は層間の気泡、白化、反り、層剥離、及び割れ等の外観不良の有無を評価することで、耐久性を評価した。評価基準は以下の通りである。
良（○）：外観不良は、いずれの試験後にも確認されなかった。
可（△）：外観不良は、煮沸試験（I）の後には確認されなかったが、ヒートサイクル試験（II）の後には確認された。
不良（×）：外観不良は、煮沸試験（I）の後に確認された。
得られた積層シート又は単層シートを切削し、５０ｍｍ×５０ｍｍ×厚さ４．０ｍｍの試験片（ｂ）を得た。１つの同じ試験片（ｂ）に対して、下記の煮沸試験（I）とヒートサイクル試験（II）とを順次実施した。
＜煮沸試験（I）＞
試験片（ｂ）を温度２３℃／相対湿度５０％の環境下に１時間放置した後、約６５℃の温水中に垂直に立てて３分間浸漬させた。次いで、この試験片（ｂ）を手早く沸騰水に２時間浸漬させた後、取り出した。
＜ヒートサイクル試験（II）＞
上記煮沸試験（I）を実施した試験片（ｂ）をヒートサイクル試験機内に載置した。相対湿度８５％の環境下で、１℃／分の速度で８５℃まで昇温し、この温度で４時間保持した後、１℃／分の速度で温度－４０℃まで降温し、この温度で４時間保持する湿熱プロファイルを１サイクルとし、これを１０サイクル繰り返すヒートサイクル試験を実施した後、試験片（ｂ）を取り出した。
各試験後に、目視観察にて、色相不良（黄変等）、光学歪み、最外層の表面荒れ、中間層の皺、層内又は層間の気泡、白化、反り、層剥離、及び割れ等の外観不良の有無を評価することで、耐久性を評価した。評価基準は以下の通りである。
良（○）：外観不良は、いずれの試験後にも確認されなかった。
可（△）：外観不良は、煮沸試験（I）の後には確認されなかったが、ヒートサイクル試験（II）の後には確認された。
不良（×）：外観不良は、煮沸試験（I）の後に確認された。
（常温及び低温での飛散防止性）
得られた積層シート又は単層シートを切削し、５０ｍｍ×５０ｍｍ×厚さ４．０ｍｍの試験片（ｂ）を得た。試験機として、デュポン衝撃試験機（コーティングテスター株式会社）を使用した。突端が半径１／４インチの半球状の撃ち型と半径１／４インチの半球状の受台とを用い、ＪＩＳ－Ｋ７２１１－１に準拠し、計算した衝撃破壊エネルギー値が０．２４５Ｊとなる条件（具体的には錘５００ｇ、錘落下高さ５０ｃｍ）で、試験を行った。試験片（ｂ）から分離した破片数を目視にてカウントした。環境温度条件は、２３℃（常温）と－４０℃（低温）の２条件とした。各試験片について、各温度条件で試験を行い、下記基準にて評価した。
良（○）：分離した破片数が０個。
不良（×）：分離した破片数が１個以上。
得られた積層シート又は単層シートを切削し、５０ｍｍ×５０ｍｍ×厚さ４．０ｍｍの試験片（ｂ）を得た。試験機として、デュポン衝撃試験機（コーティングテスター株式会社）を使用した。突端が半径１／４インチの半球状の撃ち型と半径１／４インチの半球状の受台とを用い、ＪＩＳ－Ｋ７２１１－１に準拠し、計算した衝撃破壊エネルギー値が０．２４５Ｊとなる条件（具体的には錘５００ｇ、錘落下高さ５０ｃｍ）で、試験を行った。試験片（ｂ）から分離した破片数を目視にてカウントした。環境温度条件は、２３℃（常温）と－４０℃（低温）の２条件とした。各試験片について、各温度条件で試験を行い、下記基準にて評価した。
良（○）：分離した破片数が０個。
不良（×）：分離した破片数が１個以上。
（耐衝撃性）
得られた積層シート又は単層シートを切削し、３００ｍｍ×３００ｍｍ×厚さ４．０ｍｍの試験片（ｄ）を得た。この試験片（ｄ）について、ＪＩＳ－Ｒ３２１２に準拠して、落球衝撃試験を行うことで耐衝撃性を評価した。２３℃／相対湿度５０％の環境下で４時間以上調湿したサンプルの周縁部を、水平に支持された支持枠に固定した。２２７ｇ、直径３８ｍｍの表面が滑らかな鋼球を試験片の表面から２．５ｍの高さから静止状態で力を加えず、試験片の中央部に落下させた。この際、１枚の試験片に対する衝撃が１回限りとなるように、試験片上で弾んだ鋼球を回収した。各例で得られた積層シート又は単層シートについてそれぞれ１２枚の試験片を用意し、各試験片について落球衝撃試験を実施し、試験後の試験片の外観を目視観察し、耐衝撃性を評価した。評価基準は以下の通りである。
良（○）：すべての試験片で割れ及び亀裂が確認されなかった。
可（△）：少なくとも１枚の試験片で割れ及び／又は亀裂が確認されたが、すべての試験片について鋼球が試験片を貫通する、所謂「抜け」が確認されなかった。
不良（×）：少なくとも１枚の試験片で抜けが確認された。
得られた積層シート又は単層シートを切削し、３００ｍｍ×３００ｍｍ×厚さ４．０ｍｍの試験片（ｄ）を得た。この試験片（ｄ）について、ＪＩＳ－Ｒ３２１２に準拠して、落球衝撃試験を行うことで耐衝撃性を評価した。２３℃／相対湿度５０％の環境下で４時間以上調湿したサンプルの周縁部を、水平に支持された支持枠に固定した。２２７ｇ、直径３８ｍｍの表面が滑らかな鋼球を試験片の表面から２．５ｍの高さから静止状態で力を加えず、試験片の中央部に落下させた。この際、１枚の試験片に対する衝撃が１回限りとなるように、試験片上で弾んだ鋼球を回収した。各例で得られた積層シート又は単層シートについてそれぞれ１２枚の試験片を用意し、各試験片について落球衝撃試験を実施し、試験後の試験片の外観を目視観察し、耐衝撃性を評価した。評価基準は以下の通りである。
良（○）：すべての試験片で割れ及び亀裂が確認されなかった。
可（△）：少なくとも１枚の試験片で割れ及び／又は亀裂が確認されたが、すべての試験片について鋼球が試験片を貫通する、所謂「抜け」が確認されなかった。
不良（×）：少なくとも１枚の試験片で抜けが確認された。
［樹脂原料］
以下の製造例、実施例、及び比較例では、以下の樹脂を用いた。
（メタクリル系樹脂（Ａ）又は（Ｄ））
（Ａ１）、（Ｄ１）：株式会社クラレ社製「パラペット」、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）の単独重合体（ＰＭＭＡ）、Ｍｗ＝８８０００、Ｍｗ／Ｍｎ＝１．９、
（Ｄ２）：株式会社クラレ社製「パラペット」、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）とアクリル酸メチル（ＭＡ）との共重合体（ＭＭＡ／ＭＡ（質量比）＝８６／１４）、Ｍｗ＝３７０００、Ｍｗ／Ｍｎ＝１．８。
以下の製造例、実施例、及び比較例では、以下の樹脂を用いた。
（メタクリル系樹脂（Ａ）又は（Ｄ））
（Ａ１）、（Ｄ１）：株式会社クラレ社製「パラペット」、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）の単独重合体（ＰＭＭＡ）、Ｍｗ＝８８０００、Ｍｗ／Ｍｎ＝１．９、
（Ｄ２）：株式会社クラレ社製「パラペット」、メタクリル酸メチル（ＭＭＡ）とアクリル酸メチル（ＭＡ）との共重合体（ＭＭＡ／ＭＡ（質量比）＝８６／１４）、Ｍｗ＝３７０００、Ｍｗ／Ｍｎ＝１．８。
（スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ））
（Ｂ１）：後記製造例１で製造した、ポリα－メチルスチレン（ＭＳｔ）ブロックと水添ポリブタジン（ＥＢ）ブロックとからなるブロック共重合体（Ｍｓｔブロック／ＥＢブロック（質量比）＝３３／６７、ｔａｎδ＝－４０℃、ビニル化度４７モル％。
（Ｂ２）：ポリスチレン（Ｓｔ）ブロックと水添ポリイソプレン（ＥＰ）ブロックとからなるブロック共重合体（Ｓｔブロック／ＥＰブロック（質量比）＝３０／７０）、ｔａｎδ＝－４０℃、ビニル化度０モル％。
（Ｂ３）：ポリスチレン（Ｓｔ）ブロックと水添ポリイソプレン（ＥＰ）ブロックとからなるブロック共重合体（Ｓｔブロック／ＥＰブロック（質量比）＝２０／８０）、ｔａｎδ＝５℃、ビニル化度５５モル％。
（Ｂ１）：後記製造例１で製造した、ポリα－メチルスチレン（ＭＳｔ）ブロックと水添ポリブタジン（ＥＢ）ブロックとからなるブロック共重合体（Ｍｓｔブロック／ＥＢブロック（質量比）＝３３／６７、ｔａｎδ＝－４０℃、ビニル化度４７モル％。
（Ｂ２）：ポリスチレン（Ｓｔ）ブロックと水添ポリイソプレン（ＥＰ）ブロックとからなるブロック共重合体（Ｓｔブロック／ＥＰブロック（質量比）＝３０／７０）、ｔａｎδ＝－４０℃、ビニル化度０モル％。
（Ｂ３）：ポリスチレン（Ｓｔ）ブロックと水添ポリイソプレン（ＥＰ）ブロックとからなるブロック共重合体（Ｓｔブロック／ＥＰブロック（質量比）＝２０／８０）、ｔａｎδ＝５℃、ビニル化度５５モル％。
（多層構造ゴム粒子（Ｃ））
（Ｃ１）：株式会社クラレ製のアクリル系３層構造粒子、（中心層組成：ＭＭＡ／ＭＡ架橋共重合体、中間層組成：ＢＡ／Ｓｔ架橋共重合体、最外層組成：ＭＭＡ／ＭＡ共重合体、体積基準平均粒子径＝０．２３μｍ）。
（Ｃ１）：株式会社クラレ製のアクリル系３層構造粒子、（中心層組成：ＭＭＡ／ＭＡ架橋共重合体、中間層組成：ＢＡ／Ｓｔ架橋共重合体、最外層組成：ＭＭＡ／ＭＡ共重合体、体積基準平均粒子径＝０．２３μｍ）。
［製造例１］（スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）の製造）
（１）窒素置換した撹拌装置付き耐圧容器内に、α－メチルスチレン（ＭＳｔ）９０．９ｇ、シクロヘキサン１３８ｇ、メチルシクロヘキサン１５．２ｇ、及びテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）５．７ｇを仕込んだ。この混合液にｓｅｃ－ブチルリチウムの１．３Ｍシクロヘキサン溶液２．１ｍｌを添加し、－１０℃で３時間重合させた（ブロックｂ－１）。次いで、この反応液にブタジエン４．４ｇを添加し、－１０℃で３０分間撹拌した後、シクロヘキサン９３０ｇを加えた。次に、この反応液にさらにブタジエン１５８．０ｇを加え、５０℃で２時間重合反応を行った。
（２）続いて、この重合反応液に、安息香酸フェニルの０．５Ｍトルエン溶液２．７ｍｌを加え、５０℃にて１時間撹拌し、α－メチルスチレン（ＭＳｔ）－ブタジエン－α－メチルスチレン（ＭＳｔ）トリブロック共重合体を得た。１Ｈ－ＮＭＲ解析の結果、このトリブロック共重合体中のα－メチルスチレン（ＭＳｔ）重合体ブロック含有量は３３％であり、ブタジエン重合体ブロック全体（ブロックｂ－２）の１，４－結合量は５３モル％であった。
（３）上記（２）で得られた重合反応液中に、オクチル酸ニッケル及びトリエチルアルミニウムから形成されたＺｉｅｇｌｅｒ系水素添加触媒を水素雰囲気下に添加し、水素圧力０．８ＭＰａ、８０℃で５時間の水素添加反応を行うことにより、α－メチルスチレン（ＭＳｔ）－ブタジエンブロック共重合体の水素添加物からなるスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）を得た。なお、１Ｈ－ＮＭＲ測定から求めた、ブタジエン重合体ブロックの水素転化率は９９％であった。
（１）窒素置換した撹拌装置付き耐圧容器内に、α－メチルスチレン（ＭＳｔ）９０．９ｇ、シクロヘキサン１３８ｇ、メチルシクロヘキサン１５．２ｇ、及びテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）５．７ｇを仕込んだ。この混合液にｓｅｃ－ブチルリチウムの１．３Ｍシクロヘキサン溶液２．１ｍｌを添加し、－１０℃で３時間重合させた（ブロックｂ－１）。次いで、この反応液にブタジエン４．４ｇを添加し、－１０℃で３０分間撹拌した後、シクロヘキサン９３０ｇを加えた。次に、この反応液にさらにブタジエン１５８．０ｇを加え、５０℃で２時間重合反応を行った。
（２）続いて、この重合反応液に、安息香酸フェニルの０．５Ｍトルエン溶液２．７ｍｌを加え、５０℃にて１時間撹拌し、α－メチルスチレン（ＭＳｔ）－ブタジエン－α－メチルスチレン（ＭＳｔ）トリブロック共重合体を得た。１Ｈ－ＮＭＲ解析の結果、このトリブロック共重合体中のα－メチルスチレン（ＭＳｔ）重合体ブロック含有量は３３％であり、ブタジエン重合体ブロック全体（ブロックｂ－２）の１，４－結合量は５３モル％であった。
（３）上記（２）で得られた重合反応液中に、オクチル酸ニッケル及びトリエチルアルミニウムから形成されたＺｉｅｇｌｅｒ系水素添加触媒を水素雰囲気下に添加し、水素圧力０．８ＭＰａ、８０℃で５時間の水素添加反応を行うことにより、α－メチルスチレン（ＭＳｔ）－ブタジエンブロック共重合体の水素添加物からなるスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）を得た。なお、１Ｈ－ＮＭＲ測定から求めた、ブタジエン重合体ブロックの水素転化率は９９％であった。
［製造例２、３］（メタクリル系樹脂組成物（ＲＡ１）、（ＲＡ２）の製造）
表１に示す配合比でメタクリル系樹脂（Ａ１）と多層構造ゴム粒子（Ｃ１）とを二軸押出機のホッパーに供給し、シリンダ温度２３０℃で溶融混練して押出成形し、ペレット状のメタクリル系樹脂組成物（ＲＡ１）、（ＲＡ２）を得た。
表１に示す配合比でメタクリル系樹脂（Ａ１）と多層構造ゴム粒子（Ｃ１）とを二軸押出機のホッパーに供給し、シリンダ温度２３０℃で溶融混練して押出成形し、ペレット状のメタクリル系樹脂組成物（ＲＡ１）、（ＲＡ２）を得た。
［製造例４～８］（スチレン系熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ１）～（ＲＢ５）の製造）
表２に示す配合比で熱可塑性エラストマー（Ｂ１）又は（Ｂ２）とメタクリル系樹脂（Ｄ１）又は（Ｄ２）とを二軸押出機のホッパーに供給し、シリンダ温度２００℃で溶融混錬して押出成形し、ペレット状のスチレン系熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ１）～（ＲＢ５）を得た。
表２に示す配合比で熱可塑性エラストマー（Ｂ１）又は（Ｂ２）とメタクリル系樹脂（Ｄ１）又は（Ｄ２）とを二軸押出機のホッパーに供給し、シリンダ温度２００℃で溶融混錬して押出成形し、ペレット状のスチレン系熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ１）～（ＲＢ５）を得た。
［実施例１］
第１の樹脂層材料としてメタクリル系樹脂（Ａ１）、第２の樹脂層材料としてスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）を用意した。
軸径５０ｍｍのベント式単軸押出機に、メタクリル系樹脂（Ａ１）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１９０～２３０℃、吐出量２５ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。軸径３０ｍｍのベント式単軸押出機にスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１３０～２１０℃、吐出量３ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。
上記の溶融状態のメタクリル系樹脂（Ａ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）とをジャンクションブロックに導入し、２４０℃に設定した幅４００ｍｍのマルチマニホールドダイより積層押出（共押出）し、１００℃に設定した金属鏡面ロールと１２０℃に設定した金属鏡面ロールとで加圧冷却することでシート状に成形し、０．３ｍ／ｍｉｎの速度にて引き取った。
以上のようにして、メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：１７８５μｍ）／スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）からなる第２の樹脂層（厚さ：４５０μｍ）／メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：１７８５μｍ）の３層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体、総シート厚：４０００μｍ、全体の厚さに対する２つの第１の樹脂層の合計厚さの割合：８９％）を得た。得られたシートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
第１の樹脂層材料としてメタクリル系樹脂（Ａ１）、第２の樹脂層材料としてスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）を用意した。
軸径５０ｍｍのベント式単軸押出機に、メタクリル系樹脂（Ａ１）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１９０～２３０℃、吐出量２５ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。軸径３０ｍｍのベント式単軸押出機にスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１３０～２１０℃、吐出量３ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。
上記の溶融状態のメタクリル系樹脂（Ａ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）とをジャンクションブロックに導入し、２４０℃に設定した幅４００ｍｍのマルチマニホールドダイより積層押出（共押出）し、１００℃に設定した金属鏡面ロールと１２０℃に設定した金属鏡面ロールとで加圧冷却することでシート状に成形し、０．３ｍ／ｍｉｎの速度にて引き取った。
以上のようにして、メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：１７８５μｍ）／スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）からなる第２の樹脂層（厚さ：４５０μｍ）／メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：１７８５μｍ）の３層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体、総シート厚：４０００μｍ、全体の厚さに対する２つの第１の樹脂層の合計厚さの割合：８９％）を得た。得られたシートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
［実施例２～４、６～９］
第１の樹脂層材料と第２の樹脂層材料を変更した以外は実施例１と同様にして、３層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体）を得た。得られたシートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
第１の樹脂層材料と第２の樹脂層材料を変更した以外は実施例１と同様にして、３層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体）を得た。得られたシートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
［実施例５］
第１の樹脂層材料としてメタクリル系樹脂（Ａ１）、第２の樹脂層材料としてスチレン系熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ３）を用意した。
実施例１と同様に、軸径５０ｍｍのベント式単軸押出機にメタクリル系樹脂（Ａ１）のペレットを連続的に投入し、溶融押出した。軸径３０ｍｍのベント式単軸押出機にスチレン系熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ３）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１３０～２１０℃、吐出量２ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。
上記の溶融状態のメタクリル系樹脂（Ａ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（ＲＢ３）とを用いた以外は実施例１と同様に、シート成形し、引き取った。
以上のようにして、メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：１８４０μｍ）／スチレン系熱可塑性エラストマー（ＢＲ３）からなる第２の樹脂層（厚さ：３２０μｍ）／メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：１８４０μｍ）の３層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体、総シート厚：４０００μｍ、全体の厚さに対する２つの第１の樹脂層の合計厚さの割合：９２％）を得た。得られたシートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
第１の樹脂層材料としてメタクリル系樹脂（Ａ１）、第２の樹脂層材料としてスチレン系熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ３）を用意した。
実施例１と同様に、軸径５０ｍｍのベント式単軸押出機にメタクリル系樹脂（Ａ１）のペレットを連続的に投入し、溶融押出した。軸径３０ｍｍのベント式単軸押出機にスチレン系熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ３）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１３０～２１０℃、吐出量２ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。
上記の溶融状態のメタクリル系樹脂（Ａ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（ＲＢ３）とを用いた以外は実施例１と同様に、シート成形し、引き取った。
以上のようにして、メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：１８４０μｍ）／スチレン系熱可塑性エラストマー（ＢＲ３）からなる第２の樹脂層（厚さ：３２０μｍ）／メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：１８４０μｍ）の３層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体、総シート厚：４０００μｍ、全体の厚さに対する２つの第１の樹脂層の合計厚さの割合：９２％）を得た。得られたシートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
［実施例１０］
第１の樹脂層材料としてメタクリル系樹脂（Ａ１）、第２の樹脂層材料としてスチレン系熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ２）を用意した。
軸径５０ｍｍのベント式単軸押出機にメタクリル系樹脂（Ａ１）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１９０～２３０℃、吐出量１４ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。軸径３０ｍｍのベント式単軸押出機にスチレン系熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ２）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１３０～２１０℃、吐出量１４ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。
上記の溶融状態のメタクリル系樹脂（Ａ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（ＲＢ２）とを用いた以外は実施例１と同様に、シート成形し、引き取った。
以上のようにして、メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：１０００μｍ）／スチレン系熱可塑性エラストマー（ＲＢ２）からなる第２の樹脂層（厚さ：２０００μｍ）／メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：１０００μｍ）の３層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体、総シート厚：４０００μｍ、全体の厚さに対する２つの第１の樹脂層の合計厚さの割合：５０％）を得た。得られたシートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
第１の樹脂層材料としてメタクリル系樹脂（Ａ１）、第２の樹脂層材料としてスチレン系熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ２）を用意した。
軸径５０ｍｍのベント式単軸押出機にメタクリル系樹脂（Ａ１）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１９０～２３０℃、吐出量１４ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。軸径３０ｍｍのベント式単軸押出機にスチレン系熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ２）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１３０～２１０℃、吐出量１４ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。
上記の溶融状態のメタクリル系樹脂（Ａ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（ＲＢ２）とを用いた以外は実施例１と同様に、シート成形し、引き取った。
以上のようにして、メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：１０００μｍ）／スチレン系熱可塑性エラストマー（ＲＢ２）からなる第２の樹脂層（厚さ：２０００μｍ）／メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：１０００μｍ）の３層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体、総シート厚：４０００μｍ、全体の厚さに対する２つの第１の樹脂層の合計厚さの割合：５０％）を得た。得られたシートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
［実施例１１］
第１の樹脂層材料としてメタクリル系樹脂（Ａ１）、第２の樹脂層材料としてスチレン系熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ２）を用意した。
軸径５０ｍｍのベント式単軸押出機にメタクリル系樹脂（Ａ１）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１９０～２３０℃、吐出量９ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。軸径３０ｍｍのベント式単軸押出機にスチレン系熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ２）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１３０～２１０℃、吐出量２１ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。
上記の溶融状態のメタクリル系樹脂（Ａ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（ＲＢ２）とを用いた以外は実施例１と同様に、シート成形し、引き取った。
以上のようにして、メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：６００μｍ）／スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）からなる第２の樹脂層（厚さ：２８００μｍ）／メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：６００μｍ）の３層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体、総シート厚：４０００μｍ、全体の厚さに対する２つの第１の樹脂層の合計厚さの割合：３０％）を得た。得られたシートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
第１の樹脂層材料としてメタクリル系樹脂（Ａ１）、第２の樹脂層材料としてスチレン系熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ２）を用意した。
軸径５０ｍｍのベント式単軸押出機にメタクリル系樹脂（Ａ１）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１９０～２３０℃、吐出量９ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。軸径３０ｍｍのベント式単軸押出機にスチレン系熱可塑性エラストマー組成物（ＲＢ２）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１３０～２１０℃、吐出量２１ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。
上記の溶融状態のメタクリル系樹脂（Ａ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（ＲＢ２）とを用いた以外は実施例１と同様に、シート成形し、引き取った。
以上のようにして、メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：６００μｍ）／スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）からなる第２の樹脂層（厚さ：２８００μｍ）／メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：６００μｍ）の３層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体、総シート厚：４０００μｍ、全体の厚さに対する２つの第１の樹脂層の合計厚さの割合：３０％）を得た。得られたシートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
［比較例１］
第２の樹脂層材料をスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ３）に変更した以外は実施例１と同様にして、３層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体）を得た。得られたシートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
第２の樹脂層材料をスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ３）に変更した以外は実施例１と同様にして、３層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体）を得た。得られたシートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
［比較例２］
第１の樹脂層材料としてメタクリル系樹脂（Ａ１）、第２の樹脂層材料としてスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）を用意した。
実施例１と同様に、軸径５０ｍｍのベント式単軸押出機にメタクリル系樹脂（Ａ１）のペレットを連続的に投入し、溶融押出した。実施例１と同様に、軸径３０ｍｍのベント式単軸押出機にスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）のペレットを連続的に投入し、溶融押出した。
上記の溶融状態のメタクリル系樹脂（Ａ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）とをジャンクションブロックに導入し、２４０℃に設定した幅４００ｍｍのマルチマニホールドダイより積層押出（共押出）し、４０℃に設定したエンボスロールと１００℃に設定した金属鏡面ロールとで加圧冷却することでシート状に成形し、０．３ｍ／ｍｉｎの速度にて引き取った。
以上のようにして、メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：３５５０μｍ）／スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）からなる第２の樹脂層（厚さ：４５０μｍ）の２層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体、総シート厚：４０００μｍ、全体の厚さに対する第１の樹脂層の厚さの割合：８９％）を得た。得られたシートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
第１の樹脂層材料としてメタクリル系樹脂（Ａ１）、第２の樹脂層材料としてスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）を用意した。
実施例１と同様に、軸径５０ｍｍのベント式単軸押出機にメタクリル系樹脂（Ａ１）のペレットを連続的に投入し、溶融押出した。実施例１と同様に、軸径３０ｍｍのベント式単軸押出機にスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）のペレットを連続的に投入し、溶融押出した。
上記の溶融状態のメタクリル系樹脂（Ａ１）とスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）とをジャンクションブロックに導入し、２４０℃に設定した幅４００ｍｍのマルチマニホールドダイより積層押出（共押出）し、４０℃に設定したエンボスロールと１００℃に設定した金属鏡面ロールとで加圧冷却することでシート状に成形し、０．３ｍ／ｍｉｎの速度にて引き取った。
以上のようにして、メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層（厚さ：３５５０μｍ）／スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）からなる第２の樹脂層（厚さ：４５０μｍ）の２層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体、総シート厚：４０００μｍ、全体の厚さに対する第１の樹脂層の厚さの割合：８９％）を得た。得られたシートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
［比較例３］
第１の樹脂層材料としてメタクリル系樹脂（Ａ１）を用意した。
軸径５０ｍｍのベント式単軸押出機にメタクリル系樹脂（Ａ１）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１９０～２３０℃、吐出量２８ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。この溶融状態のメタクリル系樹脂（Ａ１）を２４０℃に設定した幅４００ｍｍの単層ダイより押出し、１００℃に設定した金属鏡面ロールと１２０℃に設定した金属鏡面ロールとで加圧冷却することでシート状に成形し、０．３ｍ／ｍｉｎの速度にて引き取った。
以上のようにして、メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層のみからなる単層シート（総シート厚：４０００μｍ、全体の厚さに対する第１の樹脂層の厚さの割合：１００％）を得た。得られた単層シートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
第１の樹脂層材料としてメタクリル系樹脂（Ａ１）を用意した。
軸径５０ｍｍのベント式単軸押出機にメタクリル系樹脂（Ａ１）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１９０～２３０℃、吐出量２８ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。この溶融状態のメタクリル系樹脂（Ａ１）を２４０℃に設定した幅４００ｍｍの単層ダイより押出し、１００℃に設定した金属鏡面ロールと１２０℃に設定した金属鏡面ロールとで加圧冷却することでシート状に成形し、０．３ｍ／ｍｉｎの速度にて引き取った。
以上のようにして、メタクリル系樹脂（Ａ１）からなる第１の樹脂層のみからなる単層シート（総シート厚：４０００μｍ、全体の厚さに対する第１の樹脂層の厚さの割合：１００％）を得た。得られた単層シートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
［比較例４］
第２の樹脂層材料としてスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）を用意した。
軸径５０ｍｍのベント式単軸押出機にスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１３０～２１０℃、吐出量２８ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。この溶融状態のスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）を、２２０℃に設定した幅４００ｍｍの単層ダイより押出し、４０℃に設定したエンボスロールと１２０℃に設定した金属鏡面ロールとで加圧冷却することでシート状に成形し、０．３ｍ／ｍｉｎの速度にて引き取った。
以上のようにして、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）からなる第２の樹脂層のみからなる単層シート（総シート厚：４０００μｍ、全体の厚さに対する第１の樹脂層の厚さの割合：０％）を得た。得られたシートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
第２の樹脂層材料としてスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）を用意した。
軸径５０ｍｍのベント式単軸押出機にスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）のペレットを連続的に投入し、シリンダ温度１３０～２１０℃、吐出量２８ｋｇ／ｈｒの条件にて溶融押出した。この溶融状態のスチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）を、２２０℃に設定した幅４００ｍｍの単層ダイより押出し、４０℃に設定したエンボスロールと１２０℃に設定した金属鏡面ロールとで加圧冷却することでシート状に成形し、０．３ｍ／ｍｉｎの速度にて引き取った。
以上のようにして、スチレン系熱可塑性エラストマー（Ｂ１）からなる第２の樹脂層のみからなる単層シート（総シート厚：４０００μｍ、全体の厚さに対する第１の樹脂層の厚さの割合：０％）を得た。得られたシートの各層の組成と評価結果を表３に示す。
［評価結果のまとめ］
実施例１～１１では、メタクリル系樹脂（Ａ）と、ＪＩＳ－Ｋ７２４４－４に準拠して、周波数１．０Ｈｚの条件で動的粘弾性測定を実施し、温度に対する損失正接（ｔａｎδ）の変化のデータを取得したとき、－６０～－３０℃の温度範囲内に少なくとも１つの損失正接（ｔａｎδ）のピークがある熱可塑性エラストマー（Ｂ）とを用いた。これら実施例では、メタクリル系樹脂（Ａ）を含む第１の樹脂層が、熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層の両面に積層された３層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体）を得た。これら実施例で得られた積層シート（メタクリル系樹脂積層体）はいずれも、透明性、剛性、耐久性、及び耐衝撃性に優れ、広い温度範囲において飛散防止性を有するものであった。
実施例１～１１では、メタクリル系樹脂（Ａ）と、ＪＩＳ－Ｋ７２４４－４に準拠して、周波数１．０Ｈｚの条件で動的粘弾性測定を実施し、温度に対する損失正接（ｔａｎδ）の変化のデータを取得したとき、－６０～－３０℃の温度範囲内に少なくとも１つの損失正接（ｔａｎδ）のピークがある熱可塑性エラストマー（Ｂ）とを用いた。これら実施例では、メタクリル系樹脂（Ａ）を含む第１の樹脂層が、熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層の両面に積層された３層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体）を得た。これら実施例で得られた積層シート（メタクリル系樹脂積層体）はいずれも、透明性、剛性、耐久性、及び耐衝撃性に優れ、広い温度範囲において飛散防止性を有するものであった。
実施例１、３、４、５、６の比較又は実施例２、７の比較から、熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層に適切な分子量のメタクリル系樹脂を適量添加することで、積層シート（メタクリル系樹脂積層体）の透明性を向上できることが分かった。なお、第２の樹脂層に対する、過剰なメタクリル系樹脂の添加又は高分子量のメタクリル系樹脂の添加は、積層シート（メタクリル系樹脂積層体）の透明性を相対的に低下させる場合がある。
実施例４、８、９の比較から、メタクリル系樹脂（Ａ）を含む第１の樹脂層に多層構造ゴム粒子（Ｃ）を添加することで、積層シート（メタクリル系樹脂積層体）の耐衝撃性を向上できることが分かった。ただし、多層構造ゴム粒子（Ｃ）の過剰な添加は、積層シート（メタクリル系樹脂積層体）の耐久性を低下させる場合がある。
実施例１、１０、１１の比較から、総シート厚に対する２つの第１の樹脂層の合計厚さの割合が大きいほど、積層シート（メタクリル系樹脂積層体）の剛性が高くなることが分かった。
実施例１、１０、１１の比較から、総シート厚に対する２つの第１の樹脂層の合計厚さの割合が大きいほど、積層シート（メタクリル系樹脂積層体）の剛性が高くなることが分かった。
第２の樹脂層材料として、－６０～－３０℃の温度範囲内に損失正接（ｔａｎδ）のピークがない熱可塑性エラストマー（Ｂ３）を用いた比較例１では、得られた積層シート（メタクリル系樹脂積層体）は、剛性、低温での飛散防止性、及び常温での飛散防止性が不良であった。
第１の樹脂層／第２の樹脂層の２層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体）を製造した比較例２では、得られたメタクリル系樹脂積層体は耐久性が不良であった。
第１の樹脂層のみからなる単層シートを製造した比較例３では、得られた単層シートは低温での飛散防止性、常温での飛散防止性、及び耐衝撃性が不良であった。
第２の樹脂層のみからなる単層シートを製造した比較例４では、得られた単層シートは剛性が不良であった。
第１の樹脂層／第２の樹脂層の２層構造の積層シート（メタクリル系樹脂積層体）を製造した比較例２では、得られたメタクリル系樹脂積層体は耐久性が不良であった。
第１の樹脂層のみからなる単層シートを製造した比較例３では、得られた単層シートは低温での飛散防止性、常温での飛散防止性、及び耐衝撃性が不良であった。
第２の樹脂層のみからなる単層シートを製造した比較例４では、得られた単層シートは剛性が不良であった。
本発明は上記実施形態及び実施例に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない限りにおいて、適宜設計変更が可能である。
１０ メタクリル系樹脂積層体
１１ 第１の樹脂層
１２ 第２の樹脂層
１１ 第１の樹脂層
１２ 第２の樹脂層
Claims (10)
- メタクリル系樹脂（Ａ）を含む第１の樹脂層が、芳香族ビニル単量体単位を含む重合体ブロック（ｂ－１）と共役ジエン単量体単位を含む重合体ブロック（ｂ－２）とを含むブロック共重合体又は当該ブロック共重合体の水素添加物である熱可塑性エラストマー（Ｂ）を含む第２の樹脂層の両面に積層された積層構造を有し、
前記第２の樹脂層は、熱可塑性エラストマー（Ｂ）９５～６０質量％とメタクリル系樹脂（Ｄ）５～４０質量％とを含み、
熱可塑性エラストマー（Ｂ）は、ＪＩＳ－Ｋ７２４４－４に準拠して、周波数１．０Ｈｚの条件で動的粘弾性測定を実施し、温度に対する損失正接（ｔａｎδ）の変化のデータを取得したとき、－６０～－３０℃の温度範囲内に少なくとも１つの損失正接（ｔａｎδ）のピークがある、メタクリル系樹脂積層体。 - 重合体ブロック（ｂ－１）は、前記芳香族ビニル単量体単位としてα－メチルスチレン単量体単位を含む、請求項１に記載のメタクリル系樹脂積層体。
- ＪＩＳ－Ｋ７２１１－１に準拠して、環境温度－４０℃、衝撃破壊エネルギー値０．２４５Ｊの条件にて衝撃試験を実施したとき、前記メタクリル系樹脂積層体から分離される破片数が０である、請求項１又は２に記載のメタクリル系樹脂積層体。
- 前記第１の樹脂層は、メタクリル系樹脂（Ａ）９５～６０質量％と多層構造ゴム粒子（Ｃ）５～４０質量％とを含む、請求項１～３のいずれか１項に記載のメタクリル系樹脂積層体。
- メタクリル系樹脂（Ｄ）は、重量平均分子量が８０，０００以下であり、メタクリル酸メチル単量体単位を８０質量％以上、アクリル酸メチル単量体単位を５質量％以上含む、請求項１～４のいずれか１項に記載のメタクリル系樹脂積層体。
- 全体の厚さに対する前記第１の樹脂層の合計厚さの割合が５０％以上である、請求項１～５のいずれか１項に記載のメタクリル系樹脂積層体。
- 曲げ弾性率が１５００ＭＰａ以上である、請求項１～６のいずれか１項に記載のメタクリル系樹脂積層体。
- 請求項１～７のいずれか１項に記載のメタクリル系樹脂積層体を含む、移動体用グレージング。
- 請求項１～７のいずれか１項に記載のメタクリル系樹脂積層体を含む、機械カバー。
- 請求項１～７のいずれか１項に記載のメタクリル系樹脂積層体を含む、透光性遮音板。
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