JP7288525B2 - エアバッグ用基布及びそれを含むエアバッグ - Google Patents
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Description
また、展開ガスの漏れを抑制して、長時間内圧を維持することにより、人体拘束のタイミングを幅広くとって安全性を高める要求も高まっている。ベントホールでガス圧を制御する運転席用や助手席用などのエアバッグ以外に、ベントホールを設けないカーテンエアバッグ、歩行者エアバッグ、ファーサイドエアバッグなどでは、特に展開ガスの漏れを抑制することが重要となる。エアバッグ用基布においては、高圧展開での基布目開きや縫製部からのガス漏れを抑制することが課題となっている。
さらに、シリコーンコーティング基布やフィルムラミネート基布に問わず、エアバッグの展開時には縫製部に高圧が掛かり、縫製糸に基布が引っ張られて目開きが生じ、ガス漏れにより内圧保持性が悪化するという課題があった。また、フィルムをラミネートした基布は縫い針の挿入によりフィルムへの応力が掛かりやすく、フィルムの一部が破壊されて剥がれ、ガス漏れが多くなる傾向にあった。
[1]織物の少なくとも片面が、接着層を有する多層フィルムで被覆されているエアバッグ用基布であり、該基布の滑脱抵抗の経緯の平均値が350N/2.5cm以上である、エアバッグ用基布。
[2]前記エアバッグ用基布の屈曲部厚みと2枚重ね厚みとの比(屈曲部厚み/2枚重ね厚み)が2.0以下である、前記[1]に記載のエアバッグ用基布。
[3]前記エアバッグ用基布の300kPaの高圧通気度が1.0L/cm2/min以下である、前記[1]又は[2]に記載のエアバッグ用基布。
[4]前記エアバッグ用基布を80℃、95%の高温高湿熱条件下、400時間処理した後のスクラブが600回以上である、前記[1]~[3]のいずれかに記載のエアバッグ用基布。
[5]前記エアバッグ用基布のカバーファクターが1800以上2400以下である、前記[1]~[4]のいずれかに記載のエアバッグ用基布。
[6]前記エアバッグ用基布のミシン針を通過させたときの静的通気度の値が0.30L/dm2/min以下である、前記[1]~[5]のいずれかに記載のエアバッグ用基布。
[7]前記エアバッグ用基布の多層フィルムが被覆されている面において、露出している経糸をその露出部分の経糸方向中央で切断した断面、又は露出している緯糸をその露出部分の緯糸方向中央で切断した断面をSEMにて観察し、経糸又は緯糸の幅方向中央の糸底部から多層フィルム表面までの距離をA、経糸又は緯糸の幅方向端部における多層フィルム表面から幅方向中央の多層フィルム表面高さまでの距離をBとしたとき、基布断面厚み比B/Aが0.2以上0.6以下である、前記[1]~[6]のいずれかに記載のエアバッグ用基布。
[8]前記多層フィルムの目付が5~30g/m2である、前記[1]~[7]のいずれかに記載のエアバッグ用基布。
[9]前記多層フィルムの接着層が、ポリアミド系樹脂を含む、前記[1]~[8]のいずれかに記載のエアバッグ用基布。
[10]前記ポリアミド系樹脂が共重合ポリアミドである、前記[9]に記載のエアバッグ用基布。
[11]前記ポリアミド系樹脂の融点が100~160℃である、前記[9]又は[10]に記載のエアバッグ用基布。
[12]前記ポリアミド系樹脂のガラス転移温度が0~80℃である、前記[9]又は[10]に記載のエアバッグ用基布。
[13]前記[1]~[12]のいずれかに記載のエアバッグ用基布を含むエアバッグ。
[14]前記[1]~[12]のいずれかに記載のエアバッグ用基布を含むサイドカーテンエアバッグ。
[15]前記[1]~[12]のいずれかに記載のエアバッグ用基布を含む歩行者エアバッグ。
[16]前記[1]~[12]のいずれかに記載のエアバッグ用基布を含むファーサイドエアバッグ。
CF=√(d)×(2×W)
{式中、dは構成糸の経緯平均の総繊度(dtex)であり、Wは経緯平均の織密度(本/2.54cm)である。}
尚、エアバッグ用基布のカバーファクターとは、基布を構成する織物のカバーファクターのことである。
織物を被覆する多層フィルムは、少なくとも二つの層より構成され、その内、織物と接着する層を「接着層」と言い、エアバッグ用基布のフィルム面で最表面に露出する層を「外層」と言う。
接着層は熱ラミネート加工時に加熱ロールからの熱を受けて溶融、軟化し、織物の表面に接着する層である。接着層はブロッキング性、接着性、柔軟性の観点から、ガラス転移温度が0~80℃であり、融点が100~160℃の樹脂(本明細書において、「樹脂A」と称する)を含むことが好ましい。上記接着層は、上記樹脂A以外に、他の樹脂(本明細書において、「樹脂B」と称する)を含んでいてもよい。上記樹脂A及び上記樹脂Bは、それぞれ1種であってもよいし、複数種であってもよい。上記接着層は、樹脂Aのみから構成されていてもよいし、さらに上記樹脂B、後述の添加剤を含んでいてもよい。
上記樹脂Aのガラス転移温度は、0~80℃であることが好ましく、より好ましくは10~70℃、さらに好ましくは20~60℃である。ガラス転移温度が0℃以上では、フィルムの耐ブロッキング性が一層抑制される。また、湿熱環境でのフィルムと織物との接着低下を抑え、エアバッグ用基布の耐スクラブ性の観点でも好ましい。さらに、折り畳みによるセット性が良く、反発が少ないフィルム及びエアバッグ用基布となる。他方、ガラス転移温度を80℃以内にすることでエアバッグ用基布の柔軟性に優れる。尚、上記ガラス転移温度は、後述の実施例に記載の方法により測定することができる。
樹脂Aが複数種である場合、各樹脂Aのガラス転移温度は同じであってもよいし、異なっていてもよい。
尚、上記融点は、後述の実施例に記載の方法により測定することができる。
上記共重合ポリアミド(a-1)としては、脂肪族系ポリアミドを構成するモノマー成分として知られるモノマー成分(例えば、ポリアミド6、ポリアミド66、ポリアミド610、ポリアミド11、ポリアミド12を構成するモノマー成分)を2種以上用いて共重合した共重合ポリアミドが挙げられ、ポリアミド6/66、ポリアミド6/12、ポリアミド6/11、ポリアミド6/66/11等が挙げられる。
上記ダイマー酸系ポリアミド(a-2)としては、天然植物油の脂肪酸(炭素数18の不飽和脂肪酸(例えば、オレイン酸、リノール酸等))を2量化した原料を用いたものが挙げられる。
上記熱可塑性ポリアミドエラストマー(a-3)としては、ソフトセグメント(非晶相)にポリエーテル、ハードセグメント(結晶相)にポリアミド成分を含む熱可塑性ポリアミドエラストマー(ダイマー酸系熱可塑性ポリアミドエラストマーも含む)が挙げられる。
中でも、柔軟性及び接着性、高圧での内圧保持性に特に優れる観点から、ポリアミド6/12が好ましい。
上記接着層に用いられるポリアミド樹脂の粘度数は50~200ml/g、より好ましくは80~180ml/g、更に好ましくは100~150ml/gである。粘度数が50ml/g以上あれば、溶融した樹脂が織物に浸透し過ぎてエアバッグ用基布が硬くなりすぎることがない。他方、粘度数が200ml/g以下であれば、接着層が織物表層の単糸内に浸透して、アンカー効果により十分な接着性を得ることができる。尚、前記の粘度数はISO307に準じて求められる値であり、96%硫酸水溶液にポリアミド系樹脂を0.5質量%溶解した時の粘度数である。
また、上記接着層(100質量%)中の上記樹脂Bの質量割合としては、接着性の観点より、好ましくは90質量%以下、より好ましくは80質量%以下、更に好ましくは70質量%以下である。
上記アンチブロッキング剤としては、架橋ポリスチレン、架橋アクリル(PMMA)樹脂、フッ素(PTFE)粒子等の有機系粒子やシリカ系粒子、カオリン、炭酸カルシウム等の無機系粒子等が挙げられる。
上記結晶核剤としては、タルク、アルミナ、カオリン、高融点ポリアミド(例えば、融点が160℃超のポリアミド)等が挙げられる。
上記滑剤としては、脂肪族系アマイド、金属石鹸等が挙げられる。
上記接着層(100質量%)中の上記添加剤の質量割合としては、接着性と耐ブロッキング性との観点から、30質量%以下であることが好ましく、より好ましくは20質量%以下、さらに好ましくは10質量%以下である。
前記外層には、熱ラミネート加工時に溶融することでロールへの貼りつき防止、ピンホールの防止の観点より、接着層よりも高い融点を有する樹脂で構成する必要がある。
上記外層に用いられる樹脂の融点は、上記樹脂Aの融点よりも20℃以上高いことが好ましく、25℃以上高いことがより好ましく、30℃以上高いことがさらに好ましい。上記外層に用いられる上記樹脂の融点は、織物とのラミネート工程で使用する加熱ロールへの融着(貼り付き)のしやすさにより定められ、樹脂Aの融点よりも20℃以上高い融点の樹脂を用いることで熱ロールへの融着が起こり難く、安定したラミネートが達成できる。
尚、接着層中に樹脂Aが複数種含まれる場合、及び/又は外層中に樹脂が複数種含まれる場合、上記融点とは層中に含まれる複数種の樹脂に帰属する融解ピーク温度の内、最も高温側に現れる融解ピーク温度が加工融解ピーク温度である。
また、前記外層は特に織物に積層した時に最外層になるため、外層の柔軟性がラミ基布の柔軟性に影響を及ぼす。よって、柔軟性、折り畳まれた時に発生する応力への耐性、気密性、耐ミシン針刺し性、強度、難燃性、滑り性等の特性に優れる外層が得られる観点から、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂が好ましい。
上記ポリアミド系樹脂としては、上記接着層に含まれる樹脂Aとして例示したポリアミド系樹脂(a-1、a-2、a-3)が挙げられ、単独で用いてもよいし、複数種をブレンドして用いてもよい。
上記ポリエステル系樹脂としては、熱可塑性ポリエステルエラストマーが好ましく、例えばソフトセグメントにポリエーテル成分を用いたタイプ(ポリエーテル-ポリエステル型)、ソフトセグメントにポリエステル成分を用いたタイプ(ポリエステル-ポリエステル型)等が挙げられる。
上記中間層としては、例えば、直鎖状低密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂、酸変性ポリオレフィン系樹脂、ポリオレフィン共重合樹脂、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、酸変性ポリオレフィン系エラストマー等を単独又は複数をブレンドした組成物からなる層が挙げられ、柔軟性の観点より、ポリオレフィン共重合樹脂又は/及びポリオレフィン系熱可塑性エラストマーを含むことが好ましい。
上記Glue層は、多層フィルムの各層を貼り合わせるための層であり、例えば、酸変性ポリエチレン、酸変性ポリプロピレン等の極性のある官能基を有する酸変性ポリオレフィン系樹脂又は/及びポリオレフィン系熱可塑性エラストマーからなる層等が挙げられ、使用される用途での耐熱性等に対する要求を勘案し、選定することが望ましい。
上記Glue層は、1種の樹脂のみからなる層であってもよいし、複数種の樹脂を含む層であってもよい。
多層フィルムは、少なくとも2層以上のフィルムである。多層フィルムの柔軟性がエアバッグの収納性に影響を及ぼし、柔軟性が高いフィルムをラミネートした基布ではエアバッグ収納時のコンパクト性において優れた性能が得られる。
さらに、基布が伸縮変形をする時に発生するフィルムの抗力は、フィルム厚みに応じて大きくなり、それが剥離までの回数に影響を及ぼしていることが推測される。したがって、多層フィルムの厚さは好ましくは5~30μmであり、より好ましくは5~25μm、更に好ましくは5~20μmである。これらの範囲は、強度と柔軟性のバランスにより定められ、厚さ5μm以上ではフィルムの機械特性が十分であり、30μm以下では柔軟性が良好となる。
カレンダー時の線圧は0.5~15kN/cmが好ましい。圧力が0.5kN/cm以上であれば、カレンダー後の織物構造を平坦にして、フィルムとの接着性を向上させることが出来る。他方、カレンダー圧力が15kN/cm以下であれば、織物がペーパーライクとなり硬くなることがない。
織物は、ラミネート加工の熱で平坦化した表面が、加工前の表面状態にほぼ回復することがある。しかし、ラミネート積層されたフィルム層は、織物表面の凹凸なりにほぼ均一な被膜厚みを保って被覆されている。
織物をカレンダー処理した直後にラミネート加工することが好ましく、それによって、織糸間などにフィルムが織物内に浸透して、基布が硬くなることを低減するため、折りたたみやすくなる。また、織物を被覆するフィルムの厚みが局所的に薄くなることが回避できるため、針刺しなどで局所応力を受けてもフィルム破れで剥離することなどが回避できる。
織物へのカレンダー処理とラミネート加工は前記の範囲で適宜実施して構わないが、ラミネート加工ではフィルムの接着層が溶融、軟化して織物との十分な接着性を得るためにカレンダー処理と比べて高温で加工することが好ましく、フィルムのピンホールを抑制するために、線圧はカレンダー処理と比べて低圧で加工することが好ましい。
さらには、エアバッグ用基布の滑脱抵抗が大きければ、縫製したエアバッグが展開して、縫製糸に荷重が掛かった時の基布の目開きを低減することができ、エアバッグの内圧保持性の向上に大きく寄与する。
他方、滑脱抵抗の経緯平均値が1000N/2.5cm以下であれば、極端な目飛びやパッカリングの発生を抑えて、縫製することができる。
尚、図3に示すように、SEMで観察する糸が、多層フィルムが被覆された面側に露出している部分のうち、その糸方向中央を、B/Aを評価する際の基布切断位置とする。また、多層フィルム表面までの距離Aは、経糸又は緯糸の幅方向両端(図4中、12、12’)の中央(13)における、糸の底部から樹脂層表面までの高さとする。経糸又は緯糸の幅方向端部における多層フィルム表面から幅方向中央の多層フィルム表面高さまでの距離Bは、図4中の12又は12’における距離の平均とする。B/Aは、経糸又は緯糸のそれぞれについて5回測定した数値の平均値のうち、どちらかが上記範囲であればよい。なお、5回の測定箇所は、それぞれで少なくとも10cm以上離れた箇所を測定することが好ましい。測定する基布が小さく、10cm以上離れた測定箇所を確保できない場合は、異なる場所を5回測定した値の平均値とする。
エアバッグ用基布から経緯を問わず取り出した糸の見かけ繊度をJIS L 1096:2010の附属書Hに従って5回計測し、その平均値を、構成糸の繊度(dtex)とした。
エアバッグ用基布の断面を走査型電子顕微鏡(KEYENCE製VE-9800)にて観察し、10本の織糸のフィラメント数を数え、10本中、最も頻度の高いフィラメント数を、単糸数とした。
構成糸繊度をフィラメント数で除して、単糸繊度(dtex)とした。
エアバッグ用基布(多層フィルムを含む)、及び多層フィルムの目付をJIS L 1096:2010の8.3.2に準じて計測した単位面積当たりの質量から求めた。
JIS L1096:2010 8.6.1b)B法で附属書FAにより計測した。
エアバッグ用基布のカバーファクター(CF)は下式:
CF=√(d)×(2×W)
{式中、dは構成糸の経緯平均の総繊度(dtex)であり、Wは経緯平均の織密度(本/2.54cm)である。}
で求めた。
エアバッグ用基布を幅25mm、長さ200mmにカットしたサンプル片を使用した以外はASTM D6479に準じて、経緯方向でそれぞれ5回測定し、その10回の平均値を滑脱抵抗とした。
エアバッグ用基布を80℃、95%の高温高湿条件にて400時間処理した。その後、スクラブテスター(井元製作所製)を用い、ISO5981に準じて試験を経緯ともにそれぞれ5回測定をし、その平均値を高温高湿熱処理後のスクラブとした。基布から積層体が剥離し始めた時の試験回数が1000回未満の場合は数値を記載し、1000回を超えても剥離が無い場合は1000と記載した。
厚み計(尾崎製作所製 FFA-10)を用いてJISL1019に準じてエアバッグ用基布を2枚重ねた時の厚みを測定した。次に、エアバッグ用基布を幅5cm、長さ10cmにカットして、サンプル片を作成した。そのサンプル片のフィルム面又はシリコーン面が内側となるように長さ方向に1回折り、3cm×6cmの金属プレートの下にサンプル片の折り目部を挟み、金属プレートと合わせて合計10kgになるように30秒間おもりを乗せた。その後、同じ厚み計を用いて、図1に示すように厚み計の測定子の中心線に、屈曲部がくるように測定子をセットし、1分間経過して安定した後の値を計測した。この屈曲部の厚みを基布2枚重ねの厚みで除した値を算出した。この測定を経緯方向でそれぞれ5回ずつ測定し、その平均値を基布2枚重ね厚みと屈曲部厚みの比とした。
Capillary Flow Porometer CFP-1200AEX(Porous Metrials,Inc.製)を用い、エアバッグ用基布の多層フィルム面又はシリコーン面が加圧側になるようにセットし、ガス透過性試験モードで、300KPaでのエアの通気量を測定した。この測定を5回行い、平均値を300kPaでの高圧通気度とした。
セイコーミシン製LSC-8BL-1にオルガン針DPx17(#21)を取り付け、ミシン糸無しでピッチ50針/10cmとなるように直線に針孔を開け、図2に示すような試料を準備した。針孔のラインが静的通気度測定機(東洋精機製Frazier Permeameter FP-2)の測定径の中心であり、かつエアバッグ用基布のフィルム面もしくはシリコーン面が加圧側になるようにセットして、ISO9237に準じて500Paでの通気度を5回測定し、平均値をミシン針刺し後の静的通気度とした。
図3に示すように、エアバッグ用基布の多層フィルムが被覆されている面において、露出している経糸をその露出部分の経糸方向中央で切断し、その基布断面を走査型電子顕微鏡(KEYENCE製VE-9800)により観測した。この時の基布断面の模式図が図4である。経糸の幅方向両端(図4中、12、12’)の中央(13)における、糸底部から多層フィルム表面までの距離をAとし、経糸の幅方向端部(12又は12’)における多層フィルム表面から幅方向中央の多層フィルム表面高さまでの距離をBとし、B/Aを測定した。結果は5回測定した数値の平均値とした。また、5回の測定箇所は、それぞれで少なくとも10cm以上離れた箇所を測定した。尚、経糸の幅方向両端(12又は12’)は、撮影したSEM画像において最も左側にある経糸断面の左側面の位置を12とし、最も右側にある経糸断面の右側面の位置を12’とした。
図5に示す形状で容量24Lのサイドカーテンエアバッグを、縫製糸が1400dtex、運針数が5.0針/cmで4mm幅の2列本縫いで縫製した。
サイドカーテンエアバッグにはインナーチューブを挿入し、展開ガスをリア端のガス供給口からフロント膨張部とリア膨張部へ誘導するようにした。インナーチューブはポリアミド6・6繊維700dtex/105fによる経緯ともに38本/inch(2.54cm)の平織り布を用いた。この布をガス供給口が挿入できるような口径で筒状に縫製糸が1400dtex、運針数が5.0針/cmで4mm幅の2列本縫いで縫製した。インナーチューブの先端は開口であり、さらに、縫製部を上側として、リア膨張部のガス供給の切り欠き口を下側に向けて設けた。
上記サイドカーテンエアバッグの保護部中心部に圧力センサーを取り付けた。その後、畳むことなくカーテン状に保持ラックに設置し、2.0molストアードガスインフレーターをガス供給口にホースバンドで取り付け、展開させた。50msecから200msecまで経過したときの内圧保持率(200msec内圧/50msec時内圧×100)を以下の評価基準で判定した。
<評価基準>
内圧保持率80~100%:○
内圧保持率50~79%:△
内圧保持率0~49%:×
東洋精機製作所製プレス成形機「P2-30T-400」にて150μm厚さのシートを作製し、DSC(パーキングエルマー製「ダイアモンドDSC」)を用い、10℃/分の昇温速度で得られた融解ピーク温度を融点とした。尚、プレス成形条件は以下の条件に従ってサンプルを採取した。
東洋精機製作所製プレス成形機「P2-30T-400」にて0.9mm厚さのシートを作製し、動的粘弾性測定機(アントンパール製「MCR301」)にて、以下の条件下、損失正接tanδを測定し、損失正接tanδのピーク温度をガラス転移温度とした。
・測定モード:トーション (測定アタッチメント:SRF10)
・サンプル:厚み=0.9mm 幅=10mm 測定スパン=38mm
・ノーマルフォース:-0.3N
・振り角:0.1%
・周波数:1Hz
・昇温速度:2℃/分
(多層フィルム)
フィルムは層構成(質量%)が「接着層(20%)/Glue層(10%)/中間層(50%)/Glue層(10%)/外層(10%)」よりなる4種5層の多層フィルムである。接着層には、CoPA1(商品名「Ube Nylon 7128B」(宇部興産製)共重合ポリアミド6/12 (Tg=47℃、Tm=128℃))を11質量%、m-PE(商品名「Admer NF587」(三井化学製)酸変性ポリエチレン (Tg=-24℃、Tm=121℃))を49質量%、結晶核剤「ミクロエースP-8」を含むマスターバッチ(ベース樹脂:CoPA1)を10質量%、アンチブロッキング剤「シルトンJC-70」を含むマスターバッチ(ベース樹脂:CoPA1)を30質量%採取し、ドライブレンドした原料を用いた。接着層(100質量%)に含まれるCoPA1は49質量%(ベース樹脂由来を含む)、結晶核剤は0.5質量%、アンチブロッキング剤は1.5質量%であった。中間層に、LLDPEとOBCをそれぞれ50質量%でドライブレンドした原料、Glue層はm-PE、外層にH-TPAEを用いて多層サーキュラーダイより押し出し、インフレーション法により、厚さ10μmの多層フィルムを得た。
繊度が470dtex、単糸数が136本のナイロン66原糸を用いて、ウォータージェット織機により、平織布を製織した後、精練、乾燥を施した。
(カレンダー、ラミネート)
ヒーターロールと樹脂ロールを使用して、温度135℃、線圧2.0kN/cmの条件で織物の片面にカレンダーによる平坦化処理を施した。
引続き、平坦化処理を施した織物側に前記多層フィルムを積層して、ラミネートにより接着した。この時のラミネート条件は以下の通りであった。
・温度:160℃
・ロール速度:15m/分
・線圧:0.5kN/cm
得られた基布の経緯の織密度49本/inchであり、多層フィルムの目付は10g/m2であった。その他の基布物性を以下の表1に示す。
基布の経緯の織密度が46本/inch、多層フィルムの目付が20g/m2であること以外は、実施例1と同様に基布を作製した。得られた基布物性を以下の表1に示す。
多層フィルムの目付が30g/m2であること以外は、実施例1と同様に基布を作製した。得られた基布物性を以下の表1に示す。
基布の経緯の織密度が54本/inchであること以外は実施例1と同様に基布を作製した。得られた基布物性を以下の表1に示す。
原糸の単糸数が72本、基布の経緯の織密度が46本/inch、多層フィルムの目付が20g/m2であること以外は、実施例1と同様に基布を作製した。得られた基布物性を以下の表1に示す。
原糸の繊度が350dtex、基布の経緯の織密度が58本/inch、多層フィルムの目付が20g/m2であること以外は、実施例1と同様に基布を作製した。得られた基布物性を以下の表1に示す。
原糸の繊度が350dtex、基布の経緯の織密度が60本/inch、多層フィルムの目付が30g/m2であること以外は、実施例1と同様に基布を作製した。得られた基布物性を以下の表1に示す。
織物のカレンダー時の線圧0.8kN/cm、基布の経緯の織密度が46本/inchであること以外は、実施例1と同様に基布を作製した。得られた基布物性を以下の表2に示す。
織物のカレンダー時の線圧5.0kN/cm、多層フィルムの目付が20g/m2であること以外は、実施例1と同様に基布を作製した。得られた基布物性を以下の表2に示す。
多層フィルムの目付が50g/m2であること以外は実施例1と同様に基布を作製した。得られた基布物性を以下の表2に示す。
織物のカレンダー時の線圧が10kN/cm、多層フィルムの目付が20g/m2であること以外は、実施例1と同様に基布を作製した。得られた基布物性を以下の表2に示す。
織物の両面が平坦化するように、温度135℃、線圧2.0kN/cm、15m/minの条件でカレンダーを織物の表と裏にそれぞれ一回ずつ処理したことと、多層フィルムの目付が30g/m2であること以外は、実施例1と同様に基布を作製した。得られた基布物性を以下の表2に示す。
接着層に、L-TPAE1(商品名「UBESTA XPA 9055F1」(宇部興産製)低融点熱可塑性ポリアミドエラストマー (Tg=-4℃、Tm=164℃))を60質量%、結晶核剤「ミクロエースP-8」を含むマスターバッチ(ベース樹脂:L-TPAE1)を10質量%、アンチブロッキング剤「シルトンJC-70」を含むマスターバッチ(ベース樹脂:L-TPAE1)を30質量%採取し、ドライブレンドした原料を用いた以外は、実施例2と同様に基布を作製した。尚、接着層(100質量%)に含まれるL-TPAE1は98質量%(ベース樹脂由来を含む)、結晶核剤は0.5質量%、アンチブロッキング剤は1.5質量%であった。得られた基布物性を以下の表2に示す。
接着層に、L-TPAE2(商品名「UBESTA XPA 9040F1」(宇部興産製)低融点熱可塑性ポリアミドエラストマー (Tg=-43℃、Tm=133℃))を60質量%、結晶核剤「ミクロエースP-8」を含むマスターバッチ(ベース樹脂:L-TPAE2)を10質量%、アンチブロッキング剤「シルトンJC-70」を含むマスターバッチ(ベース樹脂:L-TPAE2)を30質量%採取し、ドライブレンドした原料を用いた以外は、実施例2と同様に基布を作製した。尚、接着層(100質量%)に含まれるL-TPAE2は98質量%(ベース樹脂由来を含む)、結晶核剤は0.5質量%、アンチブロッキング剤は1.5質量%であった。得られた基布物性を以下の表2に示す。
織物にカレンダー処理による平坦化処理を実施せずに、基布の織密度が46本/inch、多層フィルムの目付が20g/m2であること以外は実施例1と同様に基布を作製した。得られた基布物性を以下の表3に示す。
得られた基布は織物と多層フィルムとの接着性が不十分であり、基布や縫製部からのガス漏れが大きく、エアバッグ展開時の内圧保持性が不十分であった。
織物にカレンダー処理による平坦化処理をせず、多層フィルムの目付が10g/m2、ラミネート時の線圧が1.8kN/cmであること以外は実施例1と同様に基布を作製した。得られた基布物性を以下の表3に示す。
比較例2ではラミネートによる線圧が高く、フィルムにピンホールが生じて、エアバッグ展開時の内圧保持性が不十分であった。
織物にカレンダー処理による平坦化処理をせず、多層フィルムの目付が45g/m2であること以外は実施例1と同様に基布を作製した。得られた基布物性を以下の表3に示す。
得られた基布は目付が重く、折り畳み性が悪く、エアバッグ展開時の内圧保持性も不十分であった。
織物のカレンダー時の線圧0.2kN/cm、基布の経緯の織密度が46本/inch、多層フィルムの目付が20g/m2であること以外は、実施例1と同様に基布を作製した。得られた基布物性を以下の表3に示す。
得られた基布はカレンダーの線圧が低く、織物の平坦化が不十分であり、良好なエアバッグの内圧保持性を得られなかった。
繊度が470dtex、単糸数が136本のナイロン66原糸を用いて、ウォータージェット織機により製織、精練、乾燥を施した。その後、シリコーンをナイフによりコーティングし、熱処理にてシリコーンを架橋させてコート基布を作製した。得られた基布の経緯の織密度46本/inchであり、シリコーン樹脂の目付は25g/m2であった。その他の基布物性を以下の表3に示す。
得られた基布は、基布や縫製部の目開きによりガス漏れが大きく、エアバッグ展開時の内圧保持性が不十分であった。
接着層に、m-PE(商品名「Admer NF587」(三井化学製)酸変性ポリエチレン (Tg=-24℃、Tm=121℃))を60質量%、結晶核剤「ミクロエースP-8」を含むマスターバッチ(ベース樹脂:m-PE)を10質量%、アンチブロッキング剤「シルトンJC-70」を含むマスターバッチ(ベース樹脂:m-PE)を30質量%採取し、ドライブレンドした原料を用いた以外は、実施例2と同様に基布を作製した。尚、接着層(100質量%)に含まれるm-PEは98質量%(ベース樹脂由来を含む)、結晶核剤は0.5質量%、アンチブロッキング剤は1.5質量%であった。得られた基布物性を以下の表3に示す。
実施例1と同様に作製した基布に、ミシンで針孔をあけて、静的通気度を測定した結果を以下の表4に示す。
実施例8と同様に作製した基布に、ミシンで針孔をあけて、静的通気度を測定した結果を以下の表4に示す。
比較例3と同様に作製基布に、ミシンで針孔をあけて、静的通気度を測定した結果を以下の表4に示す。
得られた基布はミシン針にて一部フィルムの剥離が生じ、通気度が悪化した。
#2 針孔ライン中心
#3 測定径(通気評価機)
#4 測定子
#5 測定台座
#6 基布
#7 基布屈曲部
1 サイドカーテンエアバッグ
2 縫製部(袋境界部)
3 インフレータ取付部
4 インナーチューブ
5 開口部
6 接合部
7 保護エリアの中心部 多層フィルム
11 糸(経or緯)
12 糸幅方向の端部
12’ 糸幅方向の端部
13 糸幅方向の中央部
A 経糸又は緯糸の幅方向中央の糸底部から多層フィルム表面までの距離
B 経糸又は緯糸の幅方向端部における多層フィルム表面から幅方向中央の多層フィルム表面高さまでの距離
Claims (15)
- 織物の少なくとも片面が、接着層を有する多層フィルムで被覆されているエアバッグ用基布であって、該基布の滑脱抵抗の経緯の平均値が350N/2.5cm以上であり、かつ、該基布の300kPaの高圧通気度が1.0L/cm 2 /min以下である、エアバッグ用基布。
- 織物の少なくとも片面が、接着層を有する多層フィルムで被覆されているエアバッグ用基布であって、該基布の滑脱抵抗の経緯の平均値が350N/2.5cm以上であり、かつ、該エアバッグ用基布を80℃、95%の高温高湿熱条件下、400時間処理した後のスクラブが600回以上である該基布の300kPaの高圧通気度が1.0L/cm 2 /min以下である、エアバッグ用基布。
- 織物の少なくとも片面が、接着層を有する多層フィルムで被覆されているエアバッグ用基布であって、該基布の滑脱抵抗の経緯の平均値が350N/2.5cm以上であり、かつ、該エアバッグ用基布のミシン針を通過させたときの静的通気度の値が0.30L/dm 2 /min以下である、エアバッグ用基布。
- 織物の少なくとも片面が、接着層を有する多層フィルムで被覆されているエアバッグ用基布であって、該基布の滑脱抵抗の経緯の平均値が350N/2.5cm以上であり、かつ、該多層フィルムの目付が5~30g/m 2 である、エアバッグ用基布。
- 前記エアバッグ用基布の屈曲部厚みと2枚重ね厚みとの比(屈曲部厚み/2枚重ね厚み)が2.0以下である、請求項1~4のいずれか1項に記載のエアバッグ用基布。
- 前記エアバッグ用基布のカバーファクターが1800以上2400以下である、請求項1~4のいずれか1項に記載のエアバッグ用基布。
- 前記エアバッグ用基布の多層フィルムが被覆されている面において、露出している経糸をその露出部分の経糸方向中央で切断した断面、又は露出している緯糸をその露出部分の緯糸方向中央で切断した断面をSEMにて観察し、経糸又は緯糸の幅方向中央の糸底部から多層フィルム表面までの距離をA、経糸又は緯糸の幅方向端部における多層フィルム表面から幅方向中央の多層フィルム表面高さまでの距離をBとしたとき、基布断面厚み比B/Aが0.2以上0.6以下である、請求項1~4のいずれか1項に記載のエアバッグ用基布。
- 前記多層フィルムの接着層がポリアミド系樹脂を含む、請求項1~4のいずれか1項に記載のエアバッグ用基布。
- 前記ポリアミド系樹脂が共重合ポリアミドである、請求項8に記載のエアバッグ用基布。
- 前記ポリアミド系樹脂の融点が100~160℃である、請求項8に記載のエアバッグ用基布。
- 前記ポリアミド系樹脂のガラス転移温度が0~80℃である、請求項8に記載のエアバッグ用基布。
- 請求項1~4のいずれか1項に記載のエアバッグ用基布を含むエアバッグ。
- 請求項1~4のいずれか1項に記載のエアバッグ用基布を含むサイドカーテンエアバッグ。
- 請求項1~4のいずれか1項に記載のエアバッグ用基布を含む歩行者エアバッグ。
- 請求項1~4のいずれか1項に記載のエアバッグ用基布を含むファーサイドエアバッグ。
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