JP7263182B2 - 車両用サンバイザ - Google Patents

Description

本発明は、車両に設けられるサンバイザに関する。例えば板状のバイザ本体を有し、バイザ本体が車両のフロントガラスに沿う使用位置と天井に沿う格納位置との間で回転して使用されるサンバイザに関する。

特許文献１に開示された車両用サンバイザは、板状のバイザ本体と、バイザ本体に挿入されてバイザ本体を回転可能に支持する支軸を有する。支軸は、略円柱状である。バイザ本体内には支軸を回転可能に把持する把持部が設けられる。バイザ本体を、フロントガラスに沿う使用位置と天井に沿う格納位置との間で支軸を中心に回転させる際、把持部が支軸に対して摺動しながらバイザ本体と共に回転する。

一般に、バイザ本体の回転操作は手で行う。このためバイザ本体は支軸回りに滑らかに回転できることが望ましい。特許文献１に開示されたサンバイザでは、支軸と把持部に熱可塑性材料等をコーティングすることで、支軸と把持部間の摺動抵抗を軽減させている。

バイザ本体を天井へ近づけると、天井に向けてバイザ本体が付勢されるサンバイザも知られている。その構造は、例えば、支軸の外周面の一部に設けられた平面領域と、支軸の外周面に弾性力を付与しつつ当たる板バネを有する。板バネがバイザ本体とともに支軸に対して回転すると、板バネの支軸に当たる当接部分が支軸の円弧領域から平面領域に近づく。この時、板バネが支軸に対して付勢力を与え、バイザ本体が天井に向けて回転するように付勢される。

しかしバイザ本体が必要以上に速い速度で天井等にぶつかった際、大きな打音が発生する場合がある。このため天井付近におけるバイザ本体の回転速度を抑制して打音を小さくしたいとの要望がある。一方、サンバイザ本体の回転速度を遅くするために支軸と把持部間の摺動抵抗を高くすることが考えられる。しかし摺動抵抗を高くした場合、板バネの付勢力を利用してバイザ本体を天井に向けて回転させる際に、バイザ本体が天井到達前に回転停止し、収納不良を引き起こす可能性がある。

米国特許第６１２００８４号公報

そこで使用位置においてはバイザ本体を滑らかに回転させることができ、かつ板バネを利用してバイザ本体を天井に近づける際にはバイザ本体の回転速度を低減させて天井に当たる際の打音を小さくできることという、相反する機能を兼ね備え、かつ板バネを利用してバイザ本体を天井へ当接させる際にはバイザ本体を確実に天井に到達できるサンバイザが従来必要とされている。

本開示の１つの特徴によると、車両用サンバイザは、板状のバイザ本体と、バイザ本体に差し込まれ、バイザ本体を使用位置と格納位置の間で回転可能に支持する支軸とを有する。バイザ本体には支軸が挿通されるクリップが設けられる。支軸の外周面は、バイザ本体が格納位置に位置する際にクリップに当接する平面領域を含む。クリップは、弾性変形する金属製のクリップ本体を有し、かつ平面領域を含む支軸の外周面に摺動可能に当接する当接領域を有する。クリップの当接領域には表面処理が施されている。

したがって当接領域に施した表面処理によって支軸とクリップ間の摺動抵抗を低減できる。しかもバイザ本体が天井等に近づいてから格納位置に至るまで回転する際の回転速度を低減できる。この理由は、発明者が鋭意研究した結果、支軸の外周面と表面処理を施したクリップ間の動摩擦係数が速度に依存することがわかったからである。すなわち支軸の平面領域を利用してクリップがバイザ本体とともに天井へ速度を上げながら移動する。一方、支軸とクリップの動摩擦係数は、速度が速くなるほど大きくなる。その結果、バイザ本体が天井へ近づく際の速度が遅くなり、バイザ本体が天井に当たる際に生じる打音は小さくなる。反対にバイザ本体の速度が遅くなると、クリップの動摩擦係数は小さくなる。かくしてバイザ本体を滑らかに回転させることと、バイザ本体の格納時の速度を低減させることという、相反する機能を本サンバイザが兼ね備え、かつ、バイザ本体を確実に天井に格納できる。

本開示の他の１つの特徴によると、表面処理は、支軸に対するクリップの摺動回転速度が速いほど動摩擦係数が大きくなる性質を備えるコーティング材で当該当接領域をコーティングすることによって施される。概して、バイザ本体がクリップの弾性力を利用して天井に向けて移動する際、天井に当たる直前でバイザ本体の回転速度が速くなる傾向がある。この傾向は、クリップの支軸に対する動摩擦係数が大きくなることによって緩和される。その結果、バイザ本体が必要以上に速い速度で天井等にぶつかるのを防ぐ。かくしてバイザ本体が格納される際に発生し得るバイザ本体の天井への打音を和らげることができる。

本開示の他の１つの特徴によると、表面処理のコーティング材は、ΔμをΔＶで割った値であるＭが、速度Ｖが５０ｍｍ／ｓｅｃにおいて０．０３×１０^-2以上かつ０．５×１０^-2以下である性質を備える。ΔＶは、クリップが支軸回りに摺動回転するときの初期速度１ｍｍ／ｓｅｃから速度Ｖ（ｍｍ／ｓｅｃ）までの速度の変位量である。Δμは、このときのクリップと支軸間の動摩擦係数μの変位量である。

したがって当該表面処理を施すことで、従来の車両用サンバイザで一般的な支軸とクリップ間にグリースを塗布した場合と比べて、バイザ本体の摺動回転が速くなればなるほど支軸とクリップ間の摺動抵抗力が大きくなる。かくしてバイザ本体が格納される際に発生し得る天井に対する打音を和らげることができる。

車両内部の一部と車両に取付けられたサンバイザの斜視図である。 サンバイザの正面図である。 サンバイザの支軸とクリップとケースの分解斜視図である。 クリップの斜視図である。 図４のＶ－Ｖ線断面矢視図である。 バイザ本体の支軸の横軸回りの回転態様を示す側面図である。 バイザ本体が図６の位置Ｒにあるときのクリップを示す断面図である。 バイザ本体が図６の位置Ｓにあるときのクリップを示す断面図である。 バイザ本体が図６の格納位置Ｋにあるときのクリップを示す断面図である。 バイザ本体の作動区分ごとのバイザ本体の回転速度及び換算クリップ速度を示す表である。 バイザ本体の各位置におけるバイザ本体の角速度の関係を示すグラフである。 クリップの支軸に対する動摩擦係数と摺動速度の関係を示すグラフである。 各種材料を含むコーティング材で表面処理を施したときのＭの値を示すグラフである。 図１３に示す材料の一部で表面処理を施したときのクリップの支軸に対する動摩擦係数と摺動速度の関係を示すグラフである。 他の実施形態のクリップの斜視図である。 図１５のＸＶＩ－ＸＶＩ線断面矢視図である。 他の実施形態のクリップの斜視図である。 図１７のＸＶＩＩＩ－ＸＶＩＩＩ線断面矢視図である。

本発明の１つの実施形態について図１～３を用いて説明する。図１に示すように車両用サンバイザ１は、フロントガラス２１近傍の天井面２０に装着される。車両用サンバイザ１は、略板形状の第一構成部材２と第二構成部材３とから構成されるバイザ本体１ａを有する。バイザ本体１ａの表面には表皮１１が被せられる。バイザ本体１ａは、シャフト８がフック９に取付けられることで、シャフト８と横軸６ａとを中心にフロントガラス２１に沿う使用位置Ｐと、天井面２０に沿う格納位置Ｋとの間で回転する。

図２，図３に示すように支軸６は、略Ｌ字状の棒であって、横軸６ａと縦軸６ｉを有する。横軸６ａは、大径部６ｂと小径部６ｅを同軸上に有する。大径部６ｂの外周面に略長方形のすり割り面６ｃが形成される。支軸６は、ポリアミド６グラスファイバー（ＰＡ６ＧＦ）入り樹脂から形成される。支軸６は、例えば鉄、ステンレス、ＰＡ６（非強化）等の他の材料から形成することもできる。支軸６は、バイザ本体１ａ内に設けられたケース５に保持され、ケース５にはバイザ本体１ａに弾性的に当接するクリップ４が設けられる。

図３～図５に示すようにクリップ４は、弾性変形に富む金属材料から形成されるクリップ本体を有する。クリップ本体は、囲み部４ｃとＵ字バネ部４ｄを一体として有する。囲み部４ｃは、略Ｌ字形であって、横軸６ａの外周面を囲み、該外周面に押圧される。これにより囲み部４ｃは、横軸６ａの外周面に摺動摩擦力を付与する。

クリップ４は、Ｕ字バネ部４ｄの他端から支軸６に向けて延出する押圧部４ａを一体として有する。押圧部４ａは、Ｕ字バネ部４ｄの先端に対して第二構成部材３から離れる方向に傾斜角度を有して延出する。押圧部４ａは、大径部６ｂのすり割り面６ｃに対応する。したがってクリップ４が支軸６に対して回転することで、押圧部４ａがすり割り面６ｃに当接する位置と離れた位置とに移動する。

図４，図５に示すようにバイザ本体１ａが格納位置Ｋにあるとき、横軸６ａのすり割り面６ｃにクリップ４の押圧部４ａが当接する。これによりバイザ本体１ａがクリップ４の弾性力を利用して横軸６ａに対して所定の傾きで保持される。かくしてバイザ本体１ａは、クリップ４の弾性力によって天井面２０に沿う格納位置Ｋに保持される。

図５に示すようにクリップ４は、クリップ本体の内側面の一部に施された樹脂コーティング４ｉを有する。樹脂コーティング４ｉは、バインダーと固体潤滑剤を含んでいる。バインダーは、例えばポリアミドイミド系樹脂（ＰＡＩ）、エポキシ系樹脂（ＥＰ）、フェノール系樹脂（ＰＦ）、アルキド系樹脂（エステル系樹脂）、ポリウレタン系樹脂（ＰＵＲ）、アクリル系樹脂（ＰＭＭＡ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）などを一種または複数種を混ぜた材料を使用できる。

固体潤滑剤（添加剤）は、例えばポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、二硫化モリブデン（ＭｏＳ₂）、カーボングラファイト（ＣＧ）、炭化ケイ素（ＳｉＣ）、シリコン系材料、珪酸ナトリウム、酸化チタン（ＴｉＯ₂）、シリカ、タルク、カーボンブラックなどを一種または複数種を混ぜた材料を使用できる。

クリップ本体の内側面の一部に、上記樹脂コーティングに代えて別の表面処理を施すこともできる。表面処理は、例えば無電解ニッケルめっき（Ｎｉ－Ｐ）、Ｚｎ（ジオメット（登録商標））、ボロンなどを含むコーティング材を使用できる。樹脂コーティング材は、例えばＰＦＡ、ＦＥＰ、ＥＴＦＥ、ＰＶＤＦ、ＰＣＴＦＥ、ＥＣＴＦＥなどのフッ素系材料を含む材料を使用することもできる。表面処理の工法としては、クリップ４をコーティング材にディップすることで施される。あるいはスプレーによってクリップ４にコーティング材を塗布することで施される。他にタンブリング、蒸着、めっき、ピーニング、化成処理等によってクリップ４に表面処理を施すこともできる。

図５に示すように支軸６の横軸６ａとクリップ４は、３つの当接点または当接面で当接する。第１の当接点４ｊは、囲み部４ｃの第１面４ｋに位置する。第２の当接点４ｍは、囲み部４ｃの第２面４ｌに位置する。第３の当接点４ｎは、押圧部４ａに位置する。なお上記３つの当接点または当接面の位置は、バイザ本体１ａが格納位置Ｋと使用位置Ｐとの間を回転するのに伴い、それぞれ横軸６ａの外周面上を移動し得る。

バイザ本体１ａが、天井面２０に格納されるとき、図６に示すように使用位置Ｐから格納位置Ｋまで横軸６ａ回りに回転される。ここで使用位置Ｐから位置Ｓまでは、バイザ本体１ａは使用者により手で回転される。これに伴い、クリップ４も横軸６ａに対して回転される。詳しくは、図７に示すようにクリップ４の押圧部４ａが、すり割り面６ｃに向けて外周曲面６ｓに当接しながら移動する。バイザ本体１ａが図６の位置Ｓに到達したとき、図８に示すように押圧部４ａが、すり割り面６ｃと外周曲面６ｓとの境目に当接する。

バイザ本体１ａが位置Ｓから格納位置Ｋに向けて回転するとき、図８に示すように押圧部４ａが横軸６ａの軸中心方向へ移動可能になる。これにより押圧部４ａが横軸６ａに対して付勢力を与え、バイザ本体１ａが天井面２０に向けて回転する。かくしてバイザ本体１ａは、位置Ｓから格納位置Ｋまで、クリップ４による付勢力によって自動的に回転する。バイザ本体１ａが格納位置Ｋにあるとき、図９に示すように押圧部４ａは、横軸６ａのすり割り面６ｃに当接する。

クリップ４に樹脂コーティング４ｉを施したことによる効果を実験で確認した。先ずバイザ本体１ａを使用位置Ｐから格納位置Ｋへ回転させた際の速度を図１０にまとめた。バイザ本体１ａの作動区分として図６に示す使用位置Ｐから位置Ｓまでの回転を第１区分とし、位置Ｓから格納位置Ｋまでの回転を第２区分とした。すなわち第１区分ではバイザ本体１ａが使用者の手によって回転され、第２区分ではバイザ本体１ａがクリップ４の弾性力を利用して上方に回転する。

これら各作動区分におけるバイザ本体の回転速度を回転数（ｒｐｍ）、角速度（ｒａｄ／ｓｅｃ）の単位で測定し、測定値からクリップの摺動速度を換算し、図１０の表にまとめた。換算する際は、支軸の直径が１０．２ｍｍ、支軸の円周長さが約３２ｍｍであると仮定して行った。第１区分には、使用者が手でバイザ本体１ａをゆっくりと回転させ始めたときの速度（５．００ｒｐｍ）と、比較的速く回転させ始めたときの速度（３０．００ｒｐｍ）の２つの速度を設定した。

第２区分には、３つの異なる速度を設定した。これら３つの速度は、第１区分におけるバイザ本体１ａの回転速度が異なる場合と、車両用サンバイザ１が装着される車両の天井の形状・傾斜角度・位置等が異なる場合とを想定したものである。この表からバイザ本体の回転速度は、第２区分で５６．２０～１８７．５０ｒｐｍの範囲となることがわかった。概して第１区分におけるバイザ本体１ａの回転速度が早ければ、第２区分におけるバイザ本体１ａの回転速度も速くなった。

次に本開示の樹脂コーティング４ｉを施したクリップ４と、グリース塗布したクリップ４とで、第２区分におけるバイザ本体１ａの回転速度（角速度）を実験で比較した。図１１のグラフにおいて縦軸は角速度（ｒａｄ／ｓｅｃ）を示し、横軸はバイザ本体位置（角度）を示す。バイザ本体位置０度～約８０度は作動区分の第１区分に対応し、約８０度～約１００度（天井位置）は第２区分に対応する。第１区分においては、いずれの場合も手動により約５ｒｐｍの速度でバイザ本体１ａを回転させた。なお図１１のグラフの天井位置より大きいバイザ本体位置における角速度は、天井の位置や形状等によってバイザ本体１ａが到達し得る速度を想定したものである。

図１１のグラフによると、クリップ４に樹脂コーティング４ｉを施した場合においてバイザ本体１ａの角速度は、バイザ本体位置約８０度～約１００度において、グリースを塗布した場合に比べて常に下回った。しかもバイザ本体１ａが天井位置に近づくにつれて、両角速度の差が大きくなった。

各作動区分における支軸６に対するクリップ４の樹脂コーティング４ｉの動摩擦係数を求めるために、以下の摩擦試験を行った。摩擦係数の測定は自動摩擦摩耗解析装置（協和界面科学株式会社製、Ｔｓｆ－３００）を用いた。具体的には、クリップ４の外周面に樹脂コーティング４ｉを施した試験片を準備した。樹脂コーティング４ｉは、バインダーとしてポリアミドイミド系樹脂（ＰＡＩ）を有し、固体潤滑剤としてポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）を有する樹脂材料を用いた。

次に支軸６に相当するプレートを準備した。具体的には、ＰＡ６ＧＦ４５製（ナイロン６にガラス繊維を重量比で４５％添加したもの）のプレートを準備した。プレートに対してクリップ４の外周面を垂直荷重１ｋｇｆで線接触させた。その状態でクリップ４をプレートに対して４０ｍｍ摺動させた。クリップ４を摺動させるための力の大きさを、その大きさが安定する摺動距離１０～４０ｍｍの範囲で求めた。その測定値から摩擦係数を算出した。

クリップ４の摺動速度として１，１０，５０，１００ｍｍ／ｓｅｃの４条件において測定した。各条件にて上記摩擦試験を少なくとも５回行い、試験ごとに得られた摩擦係数を平均することで、動摩擦係数を算出した。なお比較対象として樹脂コーティング４ｉの代わりにグリースを塗布したクリップ４でこれと同様の試験を行った。本試験の結果を図１２のグラフにまとめた。

図１２のグラフにおいて縦軸は動摩擦係数μを示し、横軸はクリップ４の摺動速度を示す。このグラフによるとクリップ４にグリースを塗布した場合、動摩擦係数は摺動速度の大小に関わらず、ほとんど変化しなかった。これに対し樹脂コーティング４ｉを施したクリップ４では、摺動速度が約４ｍｍ／ｓｅｃより小さいとき、動摩擦係数はグリースを塗布した場合よりも小さくなった。また摺動速度が大きくなればなるほど動摩擦係数が大きくなる傾向が見られた。図１２のグラフ中のＭの値は、クリップ４の初期の摺動速度１ｍｍ／ｓｅｃから速度Ｖ（ｍｍ／ｓｅｃ）までの速度の変位量をΔＶとし、このときの動摩擦係数μの変位量をΔμとしたときの、ΔμをΔＶで割った値である。

図１２のグラフにおいて、クリップ４にグリースを塗布した場合のＭの値であるＭ_NGは０．００６×１０^-2～０．０３×１０^-2の範囲であった。これに対しクリップ４に樹脂コーティング４ｉを施した場合、Ｍの値は０．０７×１０^-2～０．２６×１０^-2の範囲であった。摺動速度が５０ｍｍ／ｓｅｃのとき、Ｍ_NGの値は０．００６×１０^-2であった。これに対し、クリップ４に樹脂コーティング４ｉを施した場合のＭの値は０．１０×１０^-2であった。

次にコーティング材の材料の違いによる効果を調べるため、各種材料をコーティング材として使用したときのＭの値について調べた。具体的には、図１３に示す樹脂系／有機系の材料Ａ～Ｕと、金属系／無機系の材料Ｖ～ＡＡとをコーティング材として使って上記と同様の摩擦試験を行い、速度が５０（ｍｍ／ｓｅｃ）のときのＭの値を求めた。なお比較対象として表面処理の代わりにグリースをクリップに塗布したものでＭの値を求めた。このグラフによるとＭの値は、グリースでもっとも小さく、次いで材料Ｌで約０．０２８×１０^-2、材料Ｕで約０．０３７×１０^-2，材料Ｚで約０．０４７×１０^-2となった。その他の材料ではＭの値は０．０５×１０^-2を上回った。

次に、Ｍの値と動摩擦係数及び摺動速度との関係を調べるため、図１３に示したＭの値をもとに各種材料を３つの群に分けた。第１群をＭが０．０３×１０^-2未満の材料とし、第２群をＭが０．０３×１０^-2以上０．０５×１０^-2未満の材料とし、第３群をＭが０．０５×１０^-2以上の材料とした。さらに便宜的に各群から一部の材料を抽出した。具体的には第１群の材料として材料Ｌとグリース、第２群の材料として材料Ｕ，Ｖ，Ｚ、第３群の材料として材料Ｂ，Ｊ，Ｙを抽出した。これらについて図１２と同様の動摩擦係数と摺動速度との関係を示すグラフを作成し、図１４に示した。

上記の通り、樹脂コーティング４ｉ等の表面処理を施したクリップ４では、摺動速度が大きくなればなるほど動摩擦係数が大きくなる傾向が見られた。特にＭの値が０．０３×１０^-2よりも大きい場合にその傾向が見られた。さらにＭの値が０．０５×１０^-2よりも大きい場合により顕著にその傾向が見られた。よって表面処理をクリップ４に施した場合、クリップ４が加速回転するとき、より大きな動摩擦力がクリップ４に対して加わる。すなわちバイザ本体１ａの回転が速くなればなるほど、回転と反対方向の摺動抵抗がバイザ本体１ａに加えられることとなる。このため当該表面処理をクリップ４に施すことによって、バイザ本体１ａの第２区分における回転速度の上昇幅が抑えられる。

一般に運動エネルギーＥ＝１／２ｍｖ²で示される。ここでｍは質量を示し、ｖは速度を示す。よって質量ｍが一定であれば、運動エネルギーＥは速度ｖの２乗に比例するため、速度ｖを小さくすることは、運動エネルギーＥの低減に効果的である。このため表面処理をクリップ４に施すことにより、バイザ本体１ａが天井に衝突する際のバイザ本体１ａの有する運動エネルギーが小さくなる。かくしてバイザ本体１ａの格納時の回転速度が低減されると、バイザ本体１ａが天井面２０等にぶつかって生じうる打音が和らげられる。

具体的にはバイザ本体１ａの速度Ｖが５０ｍｍ／ｓｅｃのときにＭが０．０３×１０^-2以上となるコーティング材で表面処理を施した場合、グリースを塗布した場合と比べて打音が約１～１５ｄＢ小さくなった。すなわち表面処理によって乗車者の耳で感じられる程度の十分な防音効果を得ることができた。より高い防音効果を得るためには、バイザ本体１ａの速度Ｖが５０ｍｍ／ｓｅｃのときに、Ｍの値が０．０５×１０^-2以上となる性質を備えるコーティング材で表面処理することが好ましい。

上述するように図１～図３に示すように車両用サンバイザ１は、板状のバイザ本体１ａと、バイザ本体１ａに差し込まれる支軸６とを有する。バイザ本体１ａには支軸６が挿通されるクリップ４が設けられる。支軸６の外周面（６ｃ，６ｓ）は、バイザ本体１ａが格納位置Ｋに位置する際にクリップ４に当接する平面領域６ｃを含む。クリップ４は、弾性変形する金属製のクリップ本体（４ｃ，４ｄ）を有し、かつ平面領域６ｃを含む支軸６の外周面に摺動可能に当接する当接領域（押圧部４ａ）を有する。クリップ４の当接領域には表面処理が施されている。

したがって当接領域に施した表面処理によって支軸６とクリップ４間の摺動抵抗を低減できる。しかもバイザ本体１ａが天井面２０等に近づいてから格納位置Ｋに至るまで回転する際の回転速度を低減できる。この理由は、発明者が鋭意研究した結果、支軸の外周面と表面処理を施したクリップ間の動摩擦係数が速度に依存することがわかったからである。すなわち支軸６の平面領域６ｃを利用してクリップ４がバイザ本体１ａとともに天井面２０へ速度を上げながら移動する。一方、支軸６とクリップ４の動摩擦係数は、速度が速くなるほど大きくなる。その結果、バイザ本体１ａが天井面２０へ近づく際の速度が遅くなり、バイザ本体１ａが天井面２０に当たる際に生じる打音は小さくなる。反対にバイザ本体１ａの速度が遅くなると、クリップ４の動摩擦係数は小さくなる。かくしてバイザ本体１ａを滑らかに回転させることと、バイザ本体１ａの格納時の速度を低減させることという、相反する機能を本サンバイザ１が兼ね備え、かつ、バイザ本体１ａを確実に天井面２０に格納できる。

図１２，図１４に示すように表面処理は、支軸６に対するクリップ４の摺動回転速度が速いほど動摩擦係数が大きくなる性質を備えるコーティング材４ｉで当該当接領域をコーティングすることによって施される。概して、バイザ本体１ａがクリップ４の弾性力を利用して天井面２０に向けて移動する際、天井面２０に当たる直前でバイザ本体１ａの回転速度が速くなる傾向がある。この傾向は、クリップ４の支軸６に対する動摩擦係数が大きくなることによって緩和される。その結果、バイザ本体１ａが必要以上に速い速度で天井面２０等にぶつかるのを防ぐ。かくしてバイザ本体１ａが格納される際に発生し得るバイザ本体１ａの天井面２０への打音を和らげることができる。

図１２に示すように、表面処理のコーティング材４ｉは、ΔμをΔＶで割った値であるＭが、速度Ｖが５０ｍｍ／ｓｅｃにおいて０．０３×１０^-2以上かつ０．５×１０^-2以下である性質を備える。ΔＶは、クリップ４が支軸６回りに摺動回転するときの初期速度１ｍｍ／ｓｅｃから速度Ｖ（ｍｍ／ｓｅｃ）までの速度の変位量である。Δμは、このときのクリップ４と支軸６間の動摩擦係数μの変位量である。

したがって当該表面処理を施すことで、支軸６とクリップ４間にグリースを塗布した場合と比べて、バイザ本体１ａの摺動回転が速くなればなるほど支軸６とクリップ４間の摺動抵抗力が大きくなる。かくしてバイザ本体１ａが格納される際に発生し得る天井面２０に対する打音を和らげることができる。

本開示は、上述した実施形態で説明した外観、構成に限定されず、要旨を変更しない範囲で種々の変更、追加、削除が可能である。例えばサンバイザ１では、図５に示すようにクリップ４の一部にのみ表面処理が施される。これに代えてにクリップ４の全面に当該表面処理を施してもよい。

サンバイザ１は、図４，図５に示すクリップ４に代えて図１５，図１６に示すクリップ１５を有していても良い。図１６に示すようにクリップ１５と横軸１６は、２つの当接点または当接面１５ａ，１５ｂで当接する。この当接点または当接面１５ａ，１５ｂを覆うように表面処理１５ｃが施されている。

サンバイザ１は、図４，図５に示すクリップ４に代えて図１７，図１８に示すクリップ１７を有していても良い。クリップ１７と横軸１８は、２つの当接点または当接面１７ａ，１７ｂで当接する。この当接点または当接面１７ａ，１７ｂを覆うように表面処理１７ｃが施されている。

表面処理のコーティング材は、速度Ｖが５０ｍｍ／ｓｅｃにおいてＭが０．０３×１０^-2以上かつ０．５×１０^-2以下である性質を備える。これに代えて、コーティング材は、速度Ｖが５０ｍｍ／ｓｅｃのときにＭが０．０５×１０^-2以上かつ０．５×１０^-2以下である性質を備えていてもよい。コーティング材は、速度Ｖが５０ｍｍ／ｓｅｃのときにＭが０．０５×１０^-2以上かつ０．１３×１０^-2以下である性質を備えていてもよい。さらにコーティング材は、速度Ｖが１００ｍｍ／ｓｅｃ以上の範囲であるときにＭが０．０５×１０^-2以上である性質を備えるものでも良い。

１ 車両用サンバイザ
１ａ バイザ本体
４ クリップ
４ａ 押圧部（当接領域）
４ｃ，４ｄ クリップ本体
４ｉ コーティング材（樹脂コーティング）
６ 支軸
６ｃ すり割り面（平面領域）

Claims (2)

1. 車両用サンバイザであって、
   板状のバイザ本体と、
   前記バイザ本体に差し込まれ、前記バイザ本体を使用位置と格納位置の間で回転可能に支持する支軸と、
   前記バイザ本体に設けられて前記支軸が挿通されるクリップを有し、
   前記支軸の外周面は、前記バイザ本体が前記格納位置に位置する際に前記クリップに当接する平面領域を含み、
   前記クリップは、弾性変形する金属製のクリップ本体を有し、かつ前記平面領域を含む前記支軸の外周面に摺動可能に当接する当接領域を有し、前記当接領域にコーティング材による表面処理が施されており、前記コーティング材は、前記支軸に対する前記クリップの摺動回転速度が速いほど動摩擦係数が大きくなる性質を備える車両用サンバイザ。
2. 請求項１に記載の車両用サンバイザであって、
   前記コーティング材は、前記クリップが前記支軸回りに摺動回転するときの初期速度１ｍｍ／ｓｅｃから速度Ｖ（ｍｍ／ｓｅｃ）までの速度の変位量をΔＶとし、このときの前記クリップと前記支軸間の動摩擦係数μの変位量をΔμとするとき、ΔμをΔＶで割った値であるＭが、前記速度Ｖが５０ｍｍ／ｓｅｃにおいて０．０３×１０^-2以上かつ０．５×１０^-2以下であり、速度依存性を備えることを特徴とする車両用サンバイザ。
   

Images