JP7226927B2 - ガラス、光学ガラスおよび光学素子 - Google Patents

Description

本発明は、ガラス、光学ガラスおよび光学素子に関する。

光学系の設計において、高屈折率高分散性の光学ガラスは、色収差を補正し、光学系を高機能化、コンパクト化する上で利用価値が高い。

光学系で使用されるこのような光学ガラスの製造方法として、ガラスを再加熱して成形する、リヒートプレス製法が挙げられる。この製法において、ケイ酸塩系の高屈折率高分散性光学ガラスでは、再加熱の際に分相が生じやすい。分相が生じると、再加熱時のガラスの流動性が悪くなって所望の形状に成形できないことがある。また、この分相は、レンズ等光学素子における内部欠陥（たとえば反射光に対する輝点、ヒビ、脈理等）の原因となる。したがって、リヒートプレス製法において内部欠陥の発生を抑制して所望の形状に成形できる、すなわち、リヒートプレス成形性が良好なケイ酸塩系の高屈折率高分散性光学ガラスが求められている。

また、光学系の設計において、一次の色収差の補正は、異なるアッベ数を有する二種類のガラスを組合せて行われる。二次の色収差補正に使用するガラスは、アッベ数に加え、部分分散比を考慮して選択される。特に、高屈折率高分散性の光学ガラスにおいては、部分分散比が小さいものが二次の色収差補正に適している。

特許文献１～５には、ケイ酸塩系の高屈折率高分散性光学ガラスが開示されている。しかし、いずれのガラスもアッベ数および部分分散比の観点から、二次の色収差補正には、さらなる改善が求められる。

特開２００１―３４２０３５号公報 特開２０１２－２０６８９４号公報 特開２０１４－２０１４７６号公報 特開昭６０－２１８２８号公報 特開昭５９－８６３７号公報

本発明は、このような実状に鑑みてなされ、リヒートプレス成形性が良好で、二次の色収差補正に好適なガラス、光学ガラスおよび光学素子を提供することを目的とする。

本発明の要旨は以下のとおりである。
〔１〕アッベ数νｄが２０～３５であり、
Ｐ_２Ｏ_５およびＮｂ_２Ｏ_５を含有し、
部分分散比Ｐｇ，Ｆが下記式（１）を満たす、ケイ酸塩ガラス。
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８９００ ・・・（１）

〔２〕アッベ数νｄが２０～３５であり、
Ｐ_２Ｏ_５およびＮｂ_２Ｏ_５を含有し、
Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＮｂ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］が０．６１１０より大きい、ケイ酸塩ガラス。

〔３〕上記〔１〕または〔２〕に記載のガラスからなる光学ガラス。

〔４〕上記〔３〕に記載の光学ガラスからなる光学素子。

本発明によれば、リヒートプレス成形性が良好で、二次の色収差補正に好適なガラス、光学ガラスおよび光学素子を提供できる。

以下、本発明の一態様について説明する。なお、本発明および本明細書において、ガラス組成は、特記しない限り、酸化物基準で表示する。ここで「酸化物基準のガラス組成」とは、ガラス原料が熔融時にすべて分解されてガラス中で酸化物として存在するものとして換算することにより得られるガラス組成をいい、各ガラス成分の表記は慣習にならい、ＳｉＯ_２、ＴｉＯ_２などと記載する。ガラス成分の含有量および合計含有量は、特記しない限り質量基準であり、「％」は「質量％」を意味する。

ガラス成分の含有量は、公知の方法、例えば、誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ－ＡＥＳ）、誘導結合プラズマ質量分析法（ＩＣＰ－ＭＳ）等の方法で定量することができる。また、本明細書および本発明において、構成成分の含有量が０％とは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、該成分が不可避的不純物レベルで含まれることを許容する。

以下、本実施形態に係るガラスをについて詳しく説明する。まず、第１実施形態として部分分散比Ｐｇ，Ｆの観点からガラスを説明し、次に、第２実施形態としてガラス成分の質量比の観点からガラスを説明する。さらに、その他の実施形態として実施形態Ａ、実施形態Ｂ、および実施形態Ｃについて説明する。

第１実施形態
第１実施形態に係るガラスは、
アッベ数νｄが２０～３５であり、
Ｐ_２Ｏ_５およびＮｂ_２Ｏ_５を含有し、
部分分散比Ｐｇ，Ｆが下記式（１）を満たす、ケイ酸塩ガラスである。
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８９００ ・・・（１）

第１実施形態に係るガラスは、ガラスのネットワーク形成成分として主にＳｉＯ_２を含有する、ケイ酸塩ガラスである。ＳｉＯ_２の含有量は、好ましくは０％を超え、その下限は、１％、５％、１０％、１５％、２０％、２５％の順により好ましい。また、ＳｉＯ_２の含有量の上限は、好ましくは６０％であり、さらには５０％、４０％、３９％、３８％、３７％、３６％、３５％の順により好ましい。

ＳｉＯ_２は、ガラスのネットワーク形成成分として、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性を改善し、熔融ガラスの粘度を高め、熔融ガラスを成形しやすくする働きを有する。一方、ＳｉＯ_２の含有量が多いと、ガラスの耐失透性が低下する傾向があり、Ｐｇ，Ｆを増加させる。そのため、したがって、ＳｉＯ_２の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

第１実施形態に係るガラスは、Ｐ_２Ｏ_５を含有する。Ｐ_２Ｏ_５の含有量の下限は、好ましくは０．１％であり、さらには０．３％、０．５％、０．７％、０．９％、１．１％、１．３％、１．５％、１．７％、１．９％の順により好ましい。また、Ｐ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには７％、５％、３％の順により好ましい。

Ｐ_２Ｏ_５の含有量の下限が上記を満たすことで、リヒートプレス成形性を向上できる。また、Ｐ_２Ｏ_５の含有量の上限が上記を満たすことで、部分分散比Ｐｇ，Ｆの増加を抑制し、ガラスの熱的安定性を保持でき、リヒートプレス成形性を向上できる。

第１実施形態に係るガラスは、Ｎｂ_２Ｏ_５を含有する。Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の下限は、１％であってもよく、さらには１０％、２０％、２４％、２５％、３０％、３５％、４０％、または４３％であってもよい。また、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは８０％であり、さらには６０％、５５％、５０％、４５％の順により好ましい。

Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の下限が上記を満たすことで、部分分散比Ｐｇ，Ｆの低減された、高屈折率高分散性のガラスを得ることができる。また、Ｎｂ_２Ｏ_５は、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を改善するガラス成分でもある。したがって、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の上限が上記を満たすことで、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を良好に保持し、リヒートプレス成形性を向上できる。

第１実施形態に係るガラスにおいて、アッベ数νｄは２０～３５である。アッベ数νｄは２２～３３であってもよく、２３～３１であってもよく、２３～２７であってもよく、２３～２６であってもよい。
アッベ数νｄを上記範囲とすることで、高分散性のガラスを得ることができる。
アッベ数νｄは、高分散化に寄与するガラス成分である、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の含有量を調整することにより制御できる。

第１実施形態に係るガラスにおいて、部分分散比Ｐｇ，Ｆは下記式（２）を満たす。部分分散比Ｐｇ，Ｆは好ましくは下記式（３）、より好ましくは下記式（４）、さらに好ましくは下記式（５）を満たす。部分分散比Ｐｇ，Ｆが下記式を満たすことにより、二次の色収差補正に好適な光学ガラスを提供することができる。
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８９００ ・・・（２）
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８８００ ・・・（３）
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８６００ ・・・（４）
Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８４００ ・・・（５）

部分分散比Ｐｇ，Ｆは、ｇ線、Ｆ線、ｃ線における各屈折率ｎｇ、ｎＦ、ｎＣを用いて、下式（６）のように表される。
Ｐｇ，Ｆ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ） ・・・（６）

部分分散比はＰｇ，Ｆは、後述する、質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）/(ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３)］、質量比［(Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ)/(Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３)］、質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）/（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］、質量比［ＺｒＯ_２／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］、質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］、質量比［（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）］を調整することで制御できる。

（ガラス成分）
本発明の第１実施形態における上記以外のガラス成分の含有量および比率について、以下に詳述する。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ｂ_２Ｏ_３の含有量は、好ましくは２０％以下であり、さらには１０％以下、５％以下、３％以下、１％以下の順により好ましい。Ｂ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。

Ｂ_２Ｏ_３は、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｂ_２Ｏ_３の含有量が多いと、ガラス熔融時にガラス成分の揮発量が増加するおそれがある。また、高分散化を妨げ、耐失透性が低下する傾向がある。そのため、Ｂ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は、好ましくは２０％以下であり、さらには１０％以下、５％以下、３％以下の順により好ましい。Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は０％であってもよい。

Ａｌ_２Ｏ_３は、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善する働きを有するガラス成分であり、ネットワーク形成成分として考えることができる。一方、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量が多くなると、ガラスの耐失透性が低下する。また、ガラス転移温度Ｔｇが上昇する、熱的安定性が低下する等の問題が生じやすい。このような問題を回避する観点から、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係るガラスにおいて、ＳｉＯ_２およびＰ_２Ｏ_５の合計含有量［ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５］の下限は、好ましくは５％であり、さらには１０％、１５％、１７％、１９％、２１％の順により好ましい。また、合計含有量［ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５］の上限は、好ましくは５０％であり、さらには４０％、３７％、３５％、３３％、３１％、２９％、２７％の順により好ましい。

ＳｉＯ_２およびＰ_２Ｏ_５の合計含有量［ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５］の下限が上記を満たすことで、リヒートプレス成形性を向上できる。また、合計含有量［ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５］の上限が上記を満たすことで、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇するのを抑制し、また、ガラスの熱的安定性を保持できる。

本実施形態に係るガラスにおいて、ＳｉＯ_２、Ｐ_２Ｏ_５およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量［ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３］の下限は、好ましくは５％であり、さらには１０％、１５％、１７％、１９％、２１％の順により好ましい。また、合計含有量［ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３］の上限は、好ましくは５０％であり、さらには４０％、３７％、３５％、３３％、３１％、２９％、２７％の順により好ましい。

ＳｉＯ_２、Ｐ_２Ｏ_５およびＢ_２Ｏ_３はガラスのネットワーク形成成分であり、主にガラスの熱的安定性および耐失透性を改善する。熔融ガラスの粘度を高め、熔融ガラスを成形しやすくする働きを有する。したがって、ＳｉＯ_２、Ｐ_２Ｏ_５およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量は上記範囲であることが好ましい。

また、本実施形態に係るガラスにおいて、ＳｉＯ_２およびＰ_２Ｏ_５の合計含有量に対するＰ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５）］の下限は、好ましくは０．００１であり、さらには０．００５、０．０１０、０．０２０、０．０３０．０．０４０、０．０５０、０．０６０、０．０７０の順により好ましい。また、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５）］の上限は、好ましくは０．９１０であり、さらには０．７００、０．５００、０．３００、０．２００、０．１５０、０．１００の順により好ましい。

ＳｉＯ_２およびＰ_２Ｏ_５の合計含有量に対するＰ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５）］が低すぎるとリヒートプレス成形性が悪化し、高すぎると部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇する。したがって、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５）］は上記範囲であることが好ましい。

さらに、本実施形態に係るガラスにおいて、ＳｉＯ_２、Ｐ_２Ｏ_５およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＰ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］の下限は、好ましくは０．００１であり、さらには０．００５、０．０１０、０．０２０、０．０３０．０．０４０、０．０５０、０．０６０、０．０７０の順により好ましい。また、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは０．９１０であり、さらには０．７００、０．５００、０．３００、０．２００、０．１５０、０．１００の順により好ましい。

そして、本実施形態に係るガラスにおいて、ＳｉＯ_２、Ｐ_２Ｏ_５およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＳｉＯ_２の含有量の質量比［ＳｉＯ_２／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］の下限は、好ましくは０．１００であり、さらには０．３００、０．５００、０．６００、０．７００、０．８００の順により好ましい。また、質量比［ＳｉＯ_２／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは１．０００であり、さらには０．９９９、０．９９０、０．９８０、０．９７０、０．９６０、０．９５０、０．９４０、０．９３０の順により好ましい。

本実施形態に係るガラスにおいて、ＺｒＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％であり、より好ましくは０％を超え、さらには１％、２％、３％、４％、５％、６％の順により好ましい。また、ＺｒＯ_２の含有量の上限は、好ましくは１５％であり、さらには１３％、１１％、１０％、９％、８％の順により好ましい。

ＺｒＯ_２の含有量の下限が上記を満たすことで、高屈性率高分散性のガラスを得ることができる。また、ＺｒＯ_２の含有量の上限が上記を満たすことで、部分分散比Ｐｇ，Ｆを下げて、光学素子としての欠陥の発生を抑制できるほか、ガラスの熔融性および熱的安定性を保持できる。

本実施形態に係るガラスにおいて、ＴｉＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、２％、３％、４％の順により好ましい。また、ＴｉＯ_２の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１３％、１１％、９％、７％、６％、５％の順により好ましい。

ＴｉＯ_２は、高分散化に寄与する成分であり、ガラス安定性を改善し、また、リヒートプレス成形性を向上させる。一方で、ＴｉＯ_２を過剰に導入すると、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇する。したがって、ＴｉＯ_２の含有量は上記範囲であることが好ましい。なお、ＴｉＯ_２とＮｂ_２Ｏ_５とは相互に置換することが可能であり、Ｎｂ_２Ｏ_５へ置換すると部分分散比Ｐｇ，Ｆを低下させることができる。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴｉＯ_２の合計含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２］の下限は、１０％であってもよく、さらには２０％、２５％、３０％、３５％、４０％、または４５％であってもよい。また、合計含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２］の上限は、好ましくは８０％であり、さらには７０％、６５％、６０％、５５％の順により好ましい。

Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴｉＯ_２は、高屈折率高分散化に寄与する成分である。したがって、所望のアッベ数νｄを有するガラスを得るために、Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴｉＯ_２の合計含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量に対するＰ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｐ_２Ｏ_５／Ｎｂ_２Ｏ_５］の下限は、好ましくは０．００１であり、さらには０．００５、０．０１０、０．０１５、０．０２０、０．０２５、０．０３０、０．０３５、０．０４０の順により好ましい。また質量比［Ｐ_２Ｏ_５／Ｎｂ_２Ｏ_５］の上限は、好ましくは０．１２５であり、さらには０．１２０、０．１００、０．０９０、０．０８０、０．０７０、０．０６０、０．０５０の順により好ましい。

Ｎｂ_２Ｏ_５は高分散化に寄与する成分であるが、リヒートプレス成形性を悪化させやすい。一方、Ｐ_２Ｏ_５はリヒートプレス成形性を向上できる。したがって、リヒートプレス成形性の観点から、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／Ｎｂ_２Ｏ_５］は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴｉＯ_２の合計含有量に対するＰ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］の下限は、好ましくは０．００１であり、さらには０．００５、０．０１０、０．０１５、０．０２０、０．０２５、０．０３０、０．０３５の順により好ましい。また、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］の上限は、好ましくは０．１２５であり、さらには０．１２０、０．１００、０．０９０、０．０８０、０．０７０、０．０６０、０．０５０の順により好ましい。

Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴｉＯ_２は高分散化に寄与する成分であるが、リヒートプレス成形性を悪化させやすい。一方、Ｐ_２Ｏ_５はリヒートプレス成形性を向上できる。したがって、リヒートプレス成形性の観点から、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係るガラスにおいて、ＷＯ_３の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％とすることもでき、３％とすることもでき、５％とすることもできる。また、ＷＯ_３の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１０％、５％の順により好ましい。

ＷＯ_３は、ガラス安定性およびリヒートプレス成形性を向上させる成分である。一方、ＷＯ_３は、部分分散比Ｐｇ，Ｆを上昇させ、比重を増加させる。また、ガラスの着色の原因となりやすく、透過率を悪化させる。したがって、ＷＯ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態において、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１０％、５％、３％の順により好ましい。また、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。

Ｂｉ_２Ｏ_３は、適量を含有させることによりガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量を高めると、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇し、比重も増加する。さらに、ガラスの着色が増大する。したがって、Ｂｉ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３］の上限は、８０％とすることができ、さらには７０％、６０％、または５５％とすることもできる。また、合計含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３］の下限は、１０％とすることができ、さらには２０％、２５％、３０％、３５％、４０％、または４５％とすることもできる。

ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３は、Ｎｂ_２Ｏ_５とともに、高屈折率化、高分散化に寄与する成分である。したがって、合計含有量［Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３］は上記範囲であることが好ましい。

また、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＮｂ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の上限は、所望の部分分散比Ｐｇ，Ｆを得る観点から１．０００が好ましいが、０．９９０、０．９７０、０．９５０、０．９３０、または０．９１０とすることもできる。質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の下限は、好ましくは０．１００であり、さらには、０．２００、０．３００、０．４００、０．５００、０．６００、０．６１１０、０．７００、０．８００、０．８５５の順により好ましい。

さらに、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＺｒＯ_２の含有量の質量比［ＺｒＯ_２／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは１．０００であり、さらには０．８００、０．６００、０．４００、０．３００、０．２５０、０．２００の順により好ましい。また、質量比［ＺｒＯ_２／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の下限は、好ましくは０であり、さらには０．００１、０．００５、０．００７、０．０１０の順により好ましい。

そして、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＳｉＯ_２、Ｐ_２Ｏ_５およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量の質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の上限は、５．０００とすることができ、さらには３．０００、２．０００、１．５００、１．０００、または０．９００とすることもできる。また、質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の下限は、０．０１３とすることができ、さらには０．１００、０．２００、０．３００、０．３５０、または０．４００とすることもできる。
質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］を上記範囲とすることで、アッベ数νｄおよび部分分散比Ｐｇ，Ｆを制御できる。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ_２Ｏの含有量の上限は、１０％とすることができ、さらには９％、７％、５％、または３％とすることもできる。Ｌｉ_２Ｏの含有量の下限は、０％とすることができ、さらには０．５％、１．０％、１．５％、２．０％、３．０％、または４．０％とすることもできる。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎａ_２Ｏの含有量の上限は、３０％とすることができ、さらには２０％、１５％、１０％、８％、６％、５％、または４％とすることもできる。Ｎａ_２Ｏの含有量の下限は、０％とすることができ、さらには０．５％、１．０％、２．０％、３．０％、４．０％、５．０％、７．０％、９．０％、１１．０％、または１２．０％とすることもできる。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ｋ_２Ｏの含有量の上限は、３０％とすることができ、さらには２５％、２０％、１７％、１５％、１３％、１１％、９％、７％、５％、３％、または１％とすることもできる。Ｋ_２Ｏの含有量の下限は、０％とすることができ、さらには０．１％、０．５％、１．０％、１．５％、２．０％、３．０％、５．０％、７．０％、９．０％、１１．０％、または１３．０％とすることもできる。

Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏは、いずれも液相温度を下げ、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。

また、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量に対するＬｉ_２Ｏの含有量の質量比［Ｌｉ_２Ｏ／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）］の上限は１．０００とすることができ、さらには０．７００、０．５００、０．３００、０．２００、０．１００、または０．０００とすることもできる。また、質量比［Ｌｉ_２Ｏ／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）］の下限は０．０００とすることができ、さらには０．１００、０．２００、０．３００、０．５００、または０．７００とすることもできる。

さらに、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量に対するＮａ_２Ｏの含有量の質量比［Ｎａ_２Ｏ／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）］の上限は１．０００とすることができ、さらには０．９７０、０．９６０、０．９５０、０．９００、０．８５０、０．８００、０．７５０、０．７００、０．５００、０．３００、０．２００、０．１００、または０．０００とすることもできる。また、質量比［Ｎａ_２Ｏ／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）］の下限は０．０００とすることができ、さらには０．１００、０．２００、０．３００、０．３３０、０．３４０、０．３５０、０．３６０、０．３７０、０．４５０、０．４６０、０．４７０、０．４８０、０．４９０、０．５００、または０．７００とすることもできる。

そして、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量に対するＫ_２Ｏの含有量の質量比［Ｋ_２Ｏ／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）］上限は１．０００とすることができ、さらには０．７００、０．５００、０．３００、０．２００、０．１００、または０．０００とすることもできる。質量比［Ｋ_２Ｏ／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）］の下限は０．０００とすることができ、さらには０．１００、０．２００、０．３００、０．５００、または０．７００とすることもできる。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ｃｓ_２Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには５％、３％、１％の順により好ましい。Ｃｓ_２Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。

Ｃｓ_２Ｏは、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｃｓ_２Ｏの各含有量は、上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係るガラスにおいて、アルカリ金属酸化物の合計含有量の下限は、好ましくは１％であり、さらには３％、５％、７％、９％、１１％、１３％、１５％の順により好ましい。また、アルカリ金属酸化物の合計含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３５％、３０％、２５％、２０％の順により好ましい。

アルカリ金属酸化物は、好ましくは、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏからなる群から選択される１以上の酸化物である。また、アルカリ金属は、それぞれ置換することができる。

アルカリ金属酸化物の合計含有量の下限が上記を満たすことで、ガラスの熔融性および熱的安定性を改善し、液相温度を低下できる。また、アルカリ金属酸化物の合計含有量の上限が上記を満たすことで、光学素子としての欠陥の発生を抑制できる。

また、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量［Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ］の下限は、好ましくは１％であり、より好ましくは１．１％より大きく、さらには３％、５％、７％、９％、１０％、１１％、１３％、１５％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ］の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３５％、３０％、２５％、２２．０％、２１．７％、２１．４％、２１．１％、２０％の順により好ましい。

さらに、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｃｓ_２Ｏ、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＰ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは１．０００であり、さらには０．５００、０．３００、０．１００の順により好ましい。また、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の下限は、好ましくは０．００１であり、さらには０．００３、０．００５、０．００７、０．００９、０．０１１、０．０１３、０．０１５、０．０１７、０．０１９、０．０２１の順により好ましい。

ガラス成分としてＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｃｓ_２Ｏ、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３を適宜導入することにより、所望のアッベ数νｄおよび部分分散比Ｐｇ，Ｆを得ることができる。しかし、これら成分をケイ酸塩ガラスに導入するとリヒートプレス成形性が悪化するおそれがある。一方、Ｐ_２Ｏ_５はリヒートプレス成形性を向上させる成分である。したがって、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］が高すぎると、ガラスの安定性が悪化し、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇するおそれがあり、また、低すぎると、リヒートプレス成形性が悪化するおそれがある。よって、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］は上記範囲とすることが好ましい。

そして、本実施形態に係るガラスにおいて、ＳｉＯ_２、Ｐ_２Ｏ_５およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏの合計含有量の質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは５．０００であり、さらには３．０００、２．０００、１．５００、１．３００、１．１００、１．０００、０．９００の順により好ましい。また、質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］の下限は、好ましくは０．０２０であり、さらには０．１００、０．２００、０．３００、０．４００、０．５００の順により好ましい。

質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］が低すぎると、熔解性が悪化し、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇するおそれがあり、また、高すぎると、ガラス安定性が低下し、リヒートプレス成形性が悪化するおそれがある。

また、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏの合計含有量の質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは４．０００であり、さらには３．０００、２．０００、１．０００、０．９００、０．７００、０．５００の順により好ましい。また、質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の下限は、好ましくは０．０１５であり、さらには０．０５０、０．１００、０．１５０、０．２００、０．２５０の順により好ましい。

質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］が低すぎると、部分分散比Ｐｇ，Ｆが上昇し、透過率が悪化するおそれがあり、高すぎると、ガラス安定性が低下し、リヒートプレス成形性が悪化するおそれがある。

本実施形態に係るガラスにおいて、ＭｇＯの含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１０％、５％、３％の順により好ましい。また、ＭｇＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。

本実施形態に係るガラスにおいて、ＣａＯの含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１０％、５％、３％の順により好ましい。また、ＣａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。

本実施形態に係るガラスにおいて、ＳｒＯの含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１０％、５％、３％の順により好ましい。また、ＳｒＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。

本実施形態に係るガラスにおいて、ＢａＯの含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１０％、５％、３％の順により好ましい。また、ＢａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。

ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯは、いずれもガラスの熱的安定性および耐失透性を改善させる働きを有するガラス成分である。しかし、これらガラス成分の含有量が多くなると、比重が増加し、高分散性が損なわれ、また、ガラスの熱的安定性および耐失透性が低下する。そのため、これらガラス成分の各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係るガラスにおいて、ＺｎＯの含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１０％、５％、３％の順により好ましい。また、ＺｎＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。

ＺｎＯは、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するガラス成分である。しかし、ＺｎＯの含有量が多すぎると比重が上昇する。そのため、ガラスの熱的安定性を改善し、所望の光学特性を維持する観点から、ＺｎＯの含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係るガラスにおいて、ＭｇＯおよびＣａＯの合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ］の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１０％、５％、３％の順により好ましい。また、合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ］の下限は、好ましくは０％である。合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ］は０％であってもよい。高分散化を妨げることなく熱的安定性を維持する観点から、合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ］は上記範囲であることが好ましい。

また、本実施形態に係るガラスにおいて、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ］の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１０％、５％、３％の順により好ましい。また、合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ］の下限は、好ましくは０％である。合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ］は０％であってもよい。比重の増加を抑制し、また高分散化を妨げることなく熱的安定性を維持する観点から、合計含有量［ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ］は上記範囲であることが好ましい。

さらに、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＣｓ_２Ｏの合計含有量に対するＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量の質量比［（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）］の上限は、好ましくは２０．０００であり、さらには１０．０００、５．０００、３．０００、１．０００、０．５００の順により好ましい。また、質量比［（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）］の下限は、好ましくは０．０００である。質量比［（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）］の下限は、０．０００であってもよい。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１０％、５％、３％の順により好ましい。また、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。

Ｌａ_２Ｏ_３の含有量が多くなると比重が増加し、またガラスの熱的安定性が低下する。したがって、比重の増加およびガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、Ｌａ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ｙ_２Ｏ_３の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１０％、５％、３％の順により好ましい。また、Ｙ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。

Ｙ_２Ｏ_３の含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。したがって、ガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、Ｙ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１０％、５％、３％の順により好ましい。また、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量の下限は、好ましくは０％である。

Ｔａ_２Ｏ_５は、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するガラス成分であり、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３成分の中で、Ｐｇ，Ｆを低下させる成分である。一方、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスを熔融するときに、ガラス原料の熔け残りが生じやすくなる。また、比重が上昇する。そのため、Ｔａ_２Ｏ_５の含有量は上記範囲であることが好ましい。

また、本実施形態に係るガラスにおいて、Ｔａ_２Ｏ_５、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＴａ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｔａ_２Ｏ_５／（Ｔａ_２Ｏ_５＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは０．９００であり、さらには０．７００、０．５００、０．３００、０．１００、０．０５０、０．０１０の順により好ましい。下限は０．０００である。
質量比［Ｔａ_２Ｏ_５／（Ｔａ_２Ｏ_５＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］が高すぎると、比重が増加し、またコストアップとなるおそれがある。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ｓｃ_２Ｏ_３の含有量は、好ましくは２％以下である。また、Ｓｃ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。

本実施形態に係るガラスにおいて、ＨｆＯ_２の含有量は、好ましくは２％以下である。また、ＨｆＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％である。

Ｓｃ_２Ｏ_３、ＨｆＯ_２は、ガラスの高分散性を高める働きを有するが、高価な成分である。そのため、Ｓｃ_２Ｏ_３、ＨｆＯ_２の各含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量は、好ましくは２％以下である。また、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。

Ｌｕ_２Ｏ_３は、ガラスの高分散性を高める働きを有するが、分子量が大きいことから、ガラスの比重を増加させるガラス成分でもある。そのため、Ｌｕ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係るガラスにおいて、ＧｅＯ_２の含有量は、好ましくは２％以下である。また、ＧｅＯ_２の含有量の下限は、好ましくは０％である。

ＧｅＯ_２は、ガラスの高分散性を高める働きを有するが、一般的に使用されるガラス成分の中で、突出して高価な成分である。したがって、ガラスの製造コストを低減する観点から、ＧｅＯ_２の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量は、好ましくは２％以下である。また、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。

Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性が低下する。また、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量が多くなり過ぎるとガラスの比重が増大し、好ましくない。したがって、ガラスの熱的安定性を良好に維持しつつ、比重の増大を抑制する観点から、Ｇｄ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係るガラスにおいて、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量は、好ましくは２％以下である。また、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量の下限は、好ましくは０％である。

Ｙｂ_２Ｏ_３は、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３と比べて分子量が大きいため、ガラスの比重を増大させる。ガラスの比重が増大すると、光学素子の質量が増大する。例えば、質量の大きいレンズをオートフォーカス式の撮像レンズに組み込むと、オートフォーカス時にレンズの駆動に要する電力が増大し、電池の消耗が激しくなる。したがって、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量を低減させて、ガラスの比重の増大を抑えることが望ましい。

また、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量が多すぎるとガラスの熱的安定性が低下する。ガラスの熱的安定性の低下を防ぎ、比重の増大を抑制する観点から、Ｙｂ_２Ｏ_３の含有量は上記範囲であることが好ましい。

本実施形態に係るガラスは、主として上述のガラス成分、すなわちＳｉＯ_２、Ｐ_２Ｏ_５、Ｂ_２Ｏ_３、Ａｌ_２Ｏ_３、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｃｓ_２Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＺｎＯ、ＺｒＯ_２、Ｔａ_２Ｏ_５、Ｓｃ_２Ｏ_３、ＨｆＯ_２、Ｌｕ_２Ｏ_３、ＧｅＯ_２、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、およびＹｂ_２Ｏ_３で構成されていることが好ましく、上述のガラス成分の合計含有量は、９５％よりも多くすることが好ましく、９８％よりも多くすることがより好ましく、９９％よりも多くすることがさらに好ましく、９９．５％よりも多くすることが一層好ましい。

なお、本実施形態に係るガラスは、基本的に上記ガラス成分により構成されることが好ましいが、本発明の作用効果を妨げない範囲において、その他の成分を含有することも可能である。また、本発明において、不可避的不純物の含有を排除するものではない。

（ガラス特性）
＜屈折率ｎｄ＞
本実施形態に係るガラスの一例において、屈折率ｎｄの下限は１．５５とすることができ、さらには１．６０、１．６５、１．７０、１．７５、または１．８０とすることもできる。また、屈折率ｎｄの上限は１．９５とすることができ、さらには１．９０、１．８５、１．８０、または１．７５とすることもできる。屈折率は、高屈折率化に寄与するガラス成分である、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の含有量を調整することにより制御できる。

＜ガラスの比重＞
本実施形態に係るガラスは、高屈折率高分散性ガラスでありながら、比重が大きくない。通常、ガラスの比重を低減することができれば、レンズの重量を減少できる。その結果、レンズを搭載するカメラレンズのオートフォーカス駆動の消費電力を低減できる。一方、比重を減少させすぎると、熱的安定性の低下を招く。

したがって、本実施形態に係るガラスの一例において、比重の好ましい範囲は４．５以下であり、さらには４．３以下、４．１以下、４．０以下、３．９以下、３．８以下、３．７以下、３．６以下の順により好ましい。比重は、質量比［Ｐ_２Ｏ_５／（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）］、質量比［（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）］、質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］、質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］、質量比［Ｔａ_２Ｏ_５／（Ｔａ_２Ｏ_５＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］、質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］、質量比［ＺｒＯ_２／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］を調整することにより制御できる。

＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
本実施形態に係るガラスの一例において、ガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは７００℃であり、さらには６７０℃、６５０℃、６３０℃、６１０℃、５９０℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、好ましくは４５０℃であり、さらには５００℃、５１０℃、５３０℃、５５０℃の順により好ましい。ガラス転移温度Ｔｇは、質量比［（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）］、質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］、質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］、質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］、質量比［ＺｒＯ_２／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］を調整することにより制御できる。

ガラス転移温度Ｔｇの上限が上記を満たすことにより、ガラスのリヒートプレス時の成型温度およびアニール温度の上昇を抑制することができ、リヒートプレス成形用設備およびアニール設備への熱的ダメージを軽減できる。

ガラス転移温度Ｔｇの下限が上記を満たすことにより、所望のアッベ数、屈折率を維持しつつ、リヒートプレス成形性およびガラスの熱的安定性を良好に維持しやすくなる。

＜透過率＞
本実施形態に係る光学ガラスは、着色が極めて少ない光学ガラスである。かかる光学ガラスは、カメラレンズ等の撮像用の光学素子や、プロジェクタ等の投射用の光学素子の材料として好適である。

一般に光学ガラスの着色度は、λ７０、λ５などにより表される。厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料について波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定し、外部透過率が７０％となる波長をλ７０、外部透過率が５％となる波長をλ５とする。

本実施形態に係るガラスの一例において、λ７０は、好ましくは５００ｎｍ以下、より好ましくは４７０ｎｍ以下、４５０ｎｍ以下、４３０ｎｍ以下、４１０ｎｍ以下、４０５ｎｍ以下である。また、λ５は、好ましくは３９０ｎｍ以下、より好ましくは３８０ｎｍ以下、３７０ｎｍ以下、３６０ｎｍ以下である。λ７０、λ５は、質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋Ｃｓ_２Ｏ）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］、質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｐ_２Ｏ_５＋Ｂ_２Ｏ_３）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］、質量比［Ｔａ_２Ｏ_５／（Ｔａ_２Ｏ_５＋Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］、質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］、質量比［ＺｒＯ_２／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］を調整することにより制御できる。

＜加工性＞
本実施形態に係るガラスは、Ｐ_２Ｏ_５を含有することでリヒートプレス成形性（加工性）を向上できる。リヒートプレス時に、ガラスは加熱されガラスの軟化状態（粘度）が制御される。本実施形態に係るガラスは、幅広い温度範囲でリヒートプレスされる場合でも内部欠陥や失透が生じにくいため、ガラスの軟化状態（粘度）を調整しやすく、加工性に優れる。

リヒートプレス時の加熱温度は、例えば通常ガラスが軟化し変形する温度である。加熱温度として具体的には、低い場合でガラス転移温度Ｔｇより５０℃程度高い温度、高い場合でガラス転移温度Ｔｇより２００～３００℃程度高い温度が想定される。

リヒートプレス時の加熱温度が低い場合、すなわち、ガラス転移温度Ｔｇより５０℃程度高い温度で加熱する場合には、ガラス内部に分相が生じにくく、Ｐ_２Ｏ_５を含有しないガラスでも、内部欠陥や失透の発生を抑制できる。

しかし、リヒートプレス時の加熱温度が低いと、プレス成形時に高い圧力を加える必要がある。その結果、プレスしたガラス成形品（例えばレンズやレンズブランク）を冷却する過程で、ガラスにクラックが生じたり、ガラスが割れたりする可能性が高まる。そのため、リヒートプレス時の加熱温度が低い場合には、生産の歩留まりが低下しやすく、また、プレス成形可能なガラス成形品の形状が制限されやすい。

一方、リヒートプレス時の加熱温度が高い場合、すなわち、ガラス転移温度Ｔｇより２００～３００℃程度高い温度で加熱する場合、Ｐ_２Ｏ_５を含有しないガラスでは、ガラス内部に分相が生じやすく、内部欠陥や失透が発生しやすい。

しかし、リヒートプレス時の加熱温度が高いと、プレス成形時に高い圧力を加える必要はなく、ガラス成形品にクラック等が発生しにくい。そのため、歩留まりの低下が抑制され、ガラス成形品の形状は制限されにくい。

本実施形態に係るガラスは、Ｐ_２Ｏ_５を含有することで、想定されるいずれの加熱温度でリヒートプレスされる場合でも、内部欠陥が生じにくい。特に、高温でリヒートプレスされる場合でも内部欠陥や失透が発生しにくいので、歩留まりの低下や形状の制限といった問題も生じにくい。

本実施形態に係るガラスの一例において、ガラスが軟化し変形する温度で加熱処理したときに生じる内部欠陥の数の上限は、好ましくは１０００個／ｇであり、さらには、９００個／ｇ、７００個／ｇ、５００個／ｇ、３００個／ｇ、１００個／ｇ、７０個／ｇ、５０個／ｇ、４０個／ｇ、３５個／ｇ、３０個／ｇ、２５個／ｇ、２０個／ｇ、１５個／ｇ、１３個／ｇ、１０個／ｇ、９個／ｇ、７個／ｇ、５個／ｇ、３個／ｇ、２個／ｇ、１個／ｇ、０個／ｇの順により好ましい。内部欠陥の数は、ガラスの用途によって許容される上限が異なる。なお、内部欠陥は、１～３００μｍの範囲の大きさとする。

また、本実施形態に係るガラスは、Ｐ_２Ｏ_５を含有しないガラスと比較して、ガラスが軟化し変形する温度で加熱処理したときに生じる内部欠陥数が少ない。本実施形態に係るガラス（Ｐ_２Ｏ_５を含有する）の内部欠陥数をＩｐ〔個／ｇ〕、Ｐ_２Ｏ_５以外のガラス成分組成が同じであってＰ_２Ｏ_５を含有しないガラスの内部欠陥数をＩ〔個／ｇ〕とするとき、ΔＩ〔個／ｇ〕＝Ｉ－Ｉｐは、好ましくは１．０以上であり、さらには、２以上、５以上、７以上、１０以上、２０以上、５０以上、１００以上、１０００以上、１００００以上、１０００００以上の順により好ましい。なお、内部欠陥は、１～３００μｍの範囲の大きさとする。

（光学ガラスの製造）
本発明の実施形態に係るガラスは、上記所定の組成となるようにガラス原料を調合し、調合したガラス原料により公知のガラス製造方法に従って作製すればよい。例えば、複数種の化合物を調合し、十分混合してバッチ原料とし、バッチ原料を石英坩堝や白金坩堝中に入れて粗熔解（ラフメルト）する。粗熔解によって得られた熔融物を急冷、粉砕してカレットを作製する。さらにカレットを白金坩堝中に入れて加熱、再熔融（リメルト）して熔融ガラスとし、さらに清澄、均質化した後に熔融ガラスを成形し、徐冷して光学ガラスを得る。熔融ガラスの成形、徐冷には、公知の方法を適用すればよい。

なお、ガラス中に所望のガラス成分を所望の含有量となるように導入することができれば、バッチ原料を調合するときに使用する化合物は特に限定されないが、このような化合物として、酸化物、炭酸塩、硝酸塩、水酸化物、フッ化物等が挙げられる。

本発明の実施形態に係る光学ガラスとして、本発明の実施形態に係るガラスをそのまま用いることができる。

（光学素子等の製造）
本発明の実施形態に係る光学ガラスを使用して光学素子を作製するには、公知の方法を適用すればよい。例えば、上記光学ガラスの製造において、熔融ガラスを鋳型に流し込んで板状に成形し、本発明に係る光学ガラスからなるガラス素材を作製する。得られたガラス素材を適宜、切断、研削、研磨し、プレス成形に適した大きさ、形状のカットピースを作製する。カットピースを加熱、軟化して、公知の方法でプレス成形（リヒートプレス）し、光学素子の形状に近似する光学素子ブランクを作製する。光学素子ブランクをアニールし、公知の方法で研削、研磨して光学素子を作製する。

作製した光学素子の光学機能面には使用目的に応じて、反射防止膜、全反射膜などをコーティングしてもよい。

本発明の一態様によれば、上記光学ガラスからなる光学素子を提供することができる。光学素子の種類としては、球面レンズ、非球面レンズ等のレンズ、プリズム、回折格子等を例示することができる。レンズの形状としては、両凸レンズ、平凸レンズ、両凹レンズ、平凹レンズ、凸メニスカスレンズ、凹メニスカスレンズ等の諸形状を例示することができる。光学素子は、上記光学ガラスからなるガラス成形体を加工する工程を含む方法により製造することができる。加工としては、切断、切削、粗研削、精研削、研磨等を例示することができる。こうした加工を行う際、上記ガラスを使用することにより、破損を軽減することができ、高品質の光学素子を安定して供給することができる。

第２実施形態
以下に、第２実施形態として、ガラス成分の質量比に基づいて本発明に係るガラスを説明する。なお、第２実施形態における各ガラス成分の作用、効果は、第１実施形態における各ガラス成分の作用、効果と同様である。したがって、第１実施形態に関する説明と重複する事項については、適宜省略する。

第２実施形態に係るガラスは、
アッベ数νｄが２０～３５であり、
Ｐ_２Ｏ_５およびＮｂ_２Ｏ_５を含有し、
Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＮｂ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］が０．６１１０より大きい、ケイ酸塩ガラスである。

第２実施形態に係るガラスは、ガラスのネットワーク形成成分として主にＳｉＯ_２を含有する、ケイ酸塩ガラスである。ＳｉＯ_２の含有量は好ましくは０％を超え、その下限は、１％、５％、１０％、１５、２０％の順により好ましい。また、ＳｉＯ_２の含有量の上限は、好ましくは６０％であり、さらには５０％、４０％、３９％、３８％、３７％、３６％、３５％の順により好ましい。

ＳｉＯ_２は、ガラスのネットワーク形成成分として、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性を改善し、熔融ガラスの粘度を高め、熔融ガラスを成形しやすくする働きを有する。一方、ＳｉＯ_２の含有量が多いと、ガラスの耐失透性が低下する傾向があり、Ｐｇ，Ｆを増加させる。そのため、したがって、ＳｉＯ_２の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

第２実施形態に係るガラスは、Ｐ_２Ｏ_５を含有する。Ｐ_２Ｏ_５の含有量の下限は、好ましくは０．１％であり、さらには０．３％、０．５％、０．７％、０．９％、１．１％、１．３％、１．５％、１．７％、１．９％の順により好ましい。また、Ｐ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには７％、５％、３％の順により好ましい。

Ｐ_２Ｏ_５の含有量の下限が上記を満たすことで、リヒートプレス成形性を向上できる。また、Ｐ_２Ｏ_５の含有量の上限が上記を満たすことで、ガラスの熱的安定性を保持できき、リヒートプレス成形性を向上できる。

第２実施形態に係るガラスは、Ｎｂ_２Ｏ_５を含有する。Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の下限は、１％であってもよく、さらには１０％、２０％、２４％、２５％、３０％、３５％、４０％、または４３％であってもよい。また、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の上限は、好ましくは８０％であり、さらには６０％、５５％、５０％、４５％の順により好ましい。

Ｎｂ_２Ｏ_５は、高分散化に寄与する成分である。したがって、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の下限が上記を満たすことで、高屈性率高分散性のガラスを得ることができる。また、Ｎｂ_２Ｏ_５は、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を改善するガラス成分でもある。したがって、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量の上限が上記を満たすことで、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を良好の保持し、光学素子としての欠陥の発生を抑制できる。

第２実施形態に係るガラスにおいて、アッベ数νｄは２０～３５である。アッベ数νｄは２２～３３であってもよく、２３～３１であってもよく、２３～２７であってもよく、２３～２６であってもよい。
アッベ数νｄを上記範囲とすることで、高分散性のガラスを得ることができる。
アッベ数νｄは、高分散化に寄与するガラス成分である、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の含有量を調整することにより制御できる。

第２実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＷＯ_３およびＢｉ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＮｂ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］は、０．６１１０より大きい。質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の下限は、好ましくは０．７００であり、さらには０．７５０、０．８００、０．８５０の順により好ましい。また、質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］の含有量の上限は、好ましくは１．０００であり、さらには０．９９０、０．９７０、０．９５０、０．９３０、０．９１０の順により好ましい。

質量比［Ｎｂ_２Ｏ_５／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２＋ＷＯ_３＋Ｂｉ_２Ｏ_３）］を上記範囲とすることで、二次の色収差補正に好適な光学ガラスを提供することができる。

第２実施形態におけるガラス成分は、第１実施形態と同様とすることができる。また、第２実施形態におけるガラス特性、光学ガラスの製造および光学素子等の製造についても、第１実施形態と同様とすることができる。

（その他の実施形態）
以下に、本発明のその他の実施形態に係るガラスとして、実施形態Ａ、実施形態Ｂ、および実施形態Ｃを説明する。
以下に示す実施形態Ａ、実施形態Ｂ、および実施形態Ｃに係るガラスは、第１、第２実施形態に係るガラスの特性とは異なる好ましい特性も有する。
したがって、実施形態Ａ、実施形態Ｂ、実施形態Ｃに係るガラスの特性が、第１、第２実施形態に係るガラスの特性と異なる場合には、実施形態Ａ、実施形態Ｂ、実施形態Ｃに係るガラスの特性の好ましい範囲は、以下に説明する範囲を適用する。

実施形態Ａ
実施形態Ａに係るガラスは、
アッベ数νｄが２６．０以上であり、
ＳｉＯ_２の含有量に対するＢ_２Ｏ_３の含有量の質量比［Ｂ_２Ｏ_３／ＳｉＯ_２］が０．８００以下、
Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴｉＯ_２の合計含有量に対するＳｉＯ_２およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量の質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］が０．９５０以下、
Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量に対するＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量の質量比［（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）］が０．４８０以下、
Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量に対するＴｉＯ_２の含有量の質量比［ＴｉＯ_２／Ｎｂ_２Ｏ_５］が０．３４０以下、
ＴｉＯ_２およびＮｂ_２Ｏ_５の合計含有量に対するＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量の質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５）］が０．７００以下、
ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ｐ_２Ｏ_５、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＺｎＯ、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２、ＴｉＯ_２およびＮｂ_２Ｏ_５の合計含有量が９６．０％以上、
ＰｂＯ、ＣｄＯおよびＡｓ_２Ｏ_３の含有量がそれぞれ０．０１％以下であることを特徴とする。

実施形態Ａに係るガラスは、アッベ数νｄが２６．０以上であり、比較的比重が小さく、アッベ数νｄに対する部分分散比Ｐｇ，Ｆが小さいガラスである。

実施形態Ａに係るガラスにおいて、ＳｉＯ_２の含有量に対するＢ_２Ｏ_３の含有量の質量比［Ｂ_２Ｏ_３／ＳｉＯ_２］の上限は０．８００とすることができ、さらには０．７００、０．６００、０．５５０、０．５００、０．４５０、０．３５０、０．３００、０．２５０、０．２００の順により好ましい。質量比［Ｂ_２Ｏ_３／ＳｉＯ_２］は０でもよい。
質量比［Ｂ_２Ｏ_３／ＳｉＯ_２］を上記範囲とすることで、比重の増大およびガラスの着色を抑制できる。

実施形態Ａに係るガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴｉＯ_２の合計含有量に対するＳｉＯ_２およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量の質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］の上限は０．９５０とすることができ、さらには０．９３０、０．９２０、０．９１０、０．９００、０．８９０、０．８８０、０．８７０、０．８６０、０．８５０、０．８４０、０．８３０、０．８２０、０．８１０、０．８００、０．７９０、０．７８０の順により好ましい。また、質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］の下限は、好ましくは０．３００であり、さらには０．３５０、０．４００、０．４５０、０．５００、０．５５０、０．６００、０．６３０、０．６５０、０．６７０、０．６８０、０．６９０の順により好ましい。
質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］を上記範囲とすることで、所望の光学恒数が得られる。また、ガラスのネットワーク形成作用の低下を抑制し、ガラスの再加熱時の安定性の低下を抑制できる。

実施形態Ａに係るガラスにおいて、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量に対するＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量の質量比［（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）］の上限は０．４８０とすることができ、さらには０．４００、０．３５０、０．３００、０．２５０、０．２００、０．１５０、０．１００の順により好ましい。質量比［（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）］は０でもよい。
質量比［（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）］を上記範囲とすることで、比重の増大および熱的安定性の低下を抑制できる。また、屈折率ｎｄの低下を抑制できる。

実施形態Ａに係るガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量に対するＴｉＯ_２の含有量の質量比［ＴｉＯ_２／Ｎｂ_２Ｏ_５］の上限は０．３４０とすることができ、さらには０．３００、０．２８０、０．２６０、０．２４０、０．２２０、０．２００、０．１８０の順により好ましい。質量比［ＴｉＯ_２／Ｎｂ_２Ｏ_５］の下限は、好ましくは０であり、さらには０．００１、０．００２、０．００３、０．００４、０．００５の順により好ましい。
質量比［ＴｉＯ_２／Ｎｂ_２Ｏ_５］を上記範囲とすることで、部分分散比Ｐｇ，Ｆの増大を抑制できる。また、ガラスのネットワーク形成作用の低下を抑制し、ガラスの再加熱時の安定性の低下、ならびに比重の増大を抑制できる。

実施形態Ａに係るガラスにおいて、ＴｉＯ_２およびＮｂ_２Ｏ_５の合計含有量に対するＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量の質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５）］の上限は０．７００とすることができ、さらには０．６５０、０．６００、０．５７０、０．５５０、０．５３０、０．５１０、０．５００、０．４９０、０．４８０、０．４７０、０．４６０、０．４５０の順により好ましい。質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５）］の下限は、好ましくは０．１００であり、さらには０．１５０、０．２００、０．２５０、０．２７０、０．２９０、０．３００、０．３１０、０．３２０、０．３３０、０．３４０の順により好ましい。
質量比［（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５）］を上記範囲とすることで、所望の光学恒数が得られる。また、ガラスの熔解性の低下を抑制できる。

実施形態Ａに係るガラスにおいて、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３、Ｐ_２Ｏ_５、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＺｎＯ、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２、ＴｉＯ_２およびＮｂ_２Ｏ_５の合計含有量の下限は９６．０％とすることができ、さらには９６．５％、９７．０％、９７．５％、９８．０％、９８．２％、９８．４％、９８．６％、９８．８％、９９．０％の順により好ましい。該合計含有量は１００％でもよい。
該合計含有量を上記範囲とすることで、所望の光学恒数が得られる。また、ガラスのネットワーク形成作用の低下を抑制し、ガラスの再加熱時の安定性の低下、ならびに比重の増大を抑制できる。さらに、部分分散比の増大を抑制できる。

実施形態Ａに係るガラスにおいて、ＰｂＯ、ＣｄＯおよびＡｓ_２Ｏ_３の含有量の上限は、それぞれ０．０１％とすることができ、さらには０．００５％、０．００３％、０．００２％、０．００１％の順により好ましい。ＰｂＯ、ＣｄＯおよびＡｓ_２Ｏ_３の含有量は少ない方が好ましく、０％でもよい。これらの成分は環境負荷が懸念される成分であり、実質的に含まれないことが好ましい。

実施形態Ａにおける上記以外のガラス成分の含有量および比率については、第１実施形態と同様とすることができる。

（実施形態Ａに係るガラスの特性）
＜アッベ数νｄ＞
実施形態Ａに係るガラスにおいて、アッベ数νｄの下限は、好ましくは２６．０であり、さらには２６．５、２７．０、２７．２、２７．４、２７．６、２７．８、２８．０、２８．２、２８．４、２８．６、２８．８、２９．０の順により好ましい。また、アッベ数νｄの上限は、好ましくは３１．０、３０．８、３０．６、３０．４、３０．２、３０．０の順により好ましい。相対的にアッベ数νｄを低くする成分は、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、Ｔａ_２Ｏ_５である。相対的にアッベ数νｄを高くする成分は、ＳｉＯ₂、Ｐ₂Ｏ_５、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｌａ_２Ｏ_３、ＢａＯ、ＣａＯ、ＳｒＯである。これらの成分の含有量を適宜調整することでアッベ数νｄを制御できる。

＜屈折率ｎｄ＞
実施形態Ａに係るガラスにおいて、屈折率ｎｄは好ましくは１．７０～１．９０である。屈折率ｎｄは、１．７２～１．８５、または１．７３～１．８３とすることもできる。相対的に屈折率ｎｄを上げる成分は、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、Ｔａ_２Ｏ_５、Ｌａ_２Ｏ_３である。相対的に屈折率ｎｄを下げる成分は、ＳｉＯ₂、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏである。これらの成分の含有量を適宜調整することで屈折率ｎｄを制御できる。

＜部分分散比Ｐｇ，Ｆ＞
実施形態Ａに係るガラスの部分分散比Ｐｇ，Ｆの上限は、好ましくは０．６５００であり、さらには０．６４００、０．６３００、０．６２００、０．６１００、０．６０５０、０．６０４０、０．６０３０、０．６０２０、０．６０１０、０．６０００の順により好ましい。また、部分分散比Ｐｇ，Ｆは低いほど好ましく、その下限は、好ましくは０．５５００であり、さらには０．５６００、０．５７００、０．５８００、０．５８４０、０．５８５０、０．５８７０、０．５８９０、０．５９００、０．５９１０、０．５９２０、０．５９３０、０．５９４０とすることもできる。

部分分散比Ｐｇ，Ｆを上記範囲とすることで、高次の色収差補正に好適な光学ガラスが得られる。相対的に部分分散比Ｐｇ，Ｆを上げる成分は、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、Ｔａ_２Ｏ_５である。相対的に部分分散比Ｐｇ，Ｆを下げる成分は、ＳｉＯ₂、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏである。これらの成分の含有量を適宜調整することで部分分散比Ｐｇ，Ｆを制御できる。

実施形態Ａに係るガラスにおいて、部分分散比Ｐｇ，Ｆは、好ましくは上記式（２）、より好ましくは上記式（３）、さらに好ましくは上記式（４）、特に好ましくは上記式（５）を満たす。上記式を満たすことにより、二次の色収差補正に好適な光学ガラスを提供することができる。

また、実施形態Ａに係るガラスのΔＰｇ，Ｆ’の上限は、好ましくは０．００００であり、さらには－０．００１０、－０．００２０、－０．００３０、－０．００４０、－０．００５０、－０．００６０の順により好ましい。また、ΔＰｇ，Ｆ’は低いほど好ましく、その下限は、好ましくは－０．０２００であり、さらには－０．０１８０、－０．０１６０、－０．０１４０、－０．０１３０、－０．０１２０とすることもできる。相対的にΔＰｇ，Ｆ’を上げる成分は、Ｐ_２Ｏ_５、Ｂ_２Ｏ_３、ＴｉＯ_２である。相対的にΔＰｇ，Ｆ’を下げる成分は、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏである。これらの成分の含有量を適宜調整することでΔＰｇ，Ｆ’を制御できる。

なお、実施形態Ａに係るガラスにおいて、偏差ΔＰｇ，Ｆ’は次のように表される。
ΔＰｇ，Ｆ’＝Ｐｇ，Ｆ＋（０．００２８６×νｄ）－０．６８９００

＜ガラスの比重＞
実施形態Ａに係るガラスの比重は、好ましくは３．６０以下であり、さらには３．５５以下、３．５０以下、３．４８以下、３．４６以下、３．４５以下、３．４４以下、３．４３以下、３．４２以下、３．４１以下、３．４０以下の順により好ましい。比重は小さいほど好ましく、下限は特に限定されないが、一般的には３．００程度である。相対的に比重を高くする成分は、ＢａＯ、Ｌａ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５などである。相対的に比重を低くする成分は、ＳｉＯ₂、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏなどである。これらの成分の含有量を調整することで比重を制御できる。

＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
実施形態Ａに係るガラスのガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは７００℃であり、さらには６７０℃、６５０℃、６３０℃、６２０℃、６１０℃、６００℃、５９０℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、好ましくは４５０℃であり、さらには４７０℃、５００℃、５１０℃、５２０℃、５３０℃、５４０℃の順により好ましい。相対的にガラス転移温度Ｔｇを下げる成分は、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏなどである。相対的にガラス転移温度Ｔｇを上げる成分は、Ｌａ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５などである。これらの成分の含有量を適宜調整することでガラス転移温度Ｔｇを制御できる。

＜ガラスの光線透過性＞
実施形態Ａに係るガラスの光線透過性は、着色度λ７０およびλ５により評価できる。
厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料について波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定し、外部透過率が７０％となる波長をλ７０、外部透過率が５％となる波長をλ５とする。

実施形態Ａに係るガラスのλ７０は、好ましくは５００ｎｍ以下であり、より好ましくは４７０ｎｍ以下であり、さらに好ましくは４５０ｎｍ以下であり、一層好ましくは４３０ｎｍ以下である。また、λ５は、好ましくは４００ｎｍ以下であり、より好ましくは３８０ｎｍ以下であり、さらに好ましくは３７０ｎｍ以下である。着色度λ７０およびλ５は、ＺｒＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＳｉＯ₂、Ｂ_２Ｏ_３の含有量を調整することで制御できる。

＜再加熱時の安定性＞
実施形態Ａに係るガラスは、ガラス転移温度Ｔｇより２００～２２０℃高い温度に設定した試験炉で５分間加熱した場合に、白濁しないことが好ましい。より好ましくは、上記加熱により析出する結晶数が１試料あたり１００個以下である。再加熱時の安定性は、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＳｉＯ₂、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｐ_２Ｏ_５の含有量を調整することで制御できる。

再加熱時の安定性は以下のように測定する。１０ｍｍ×１０ｍｍ×７．５ｍｍの大きさのガラス試料を、そのガラス試料のガラス転移温度Ｔｇより２００～２２０℃高い温度に設定した試験炉で５分間加熱した後、光学顕微鏡（観察倍率：４０～２００倍）で１試料あたりの結晶数を測定する。また、ガラスの白濁の有無を目視で確認する。

実施形態Ａにおける上記以外のガラス特性については、第１実施形態と同様とすることができる。また、光学ガラスの製造および光学素子等の製造についても、第１実施形態と同様とすることができる。

実施形態Ｂ
実施形態Ｂに係るガラスは、
Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量に対するＳｉＯ_２の含有量の質量比［ＳｉＯ_２／Ｎｂ_２Ｏ_５］が１．０５より大きく、
Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量に対するＺｒＯ_２の含有量の質量比［ＺｒＯ_２／Ｎｂ_２Ｏ_５］が０．２５より大きく、
ＳｉＯ_２およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＴｉＯ_２およびＮｂ_２Ｏ_５の合計含有量の質量比［（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５）／（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）］が０．６５より大きいことを特徴とする。

実施形態Ｂに係るガラスは、比較的比重が小さく、部分分散比Ｐｇ，Ｆが小さいガラスである

実施形態Ｂに係るガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量に対するＳｉＯ_２の含有量の質量比［ＳｉＯ_２／Ｎｂ_２Ｏ_５］を１．０５より大きくすることができ、その下限は１．０９、１．１１、１．１５、１．１７の順により好ましい。また、質量比［ＳｉＯ_２／Ｎｂ_２Ｏ_５］の上限は、好ましくは２．１０であり、さらには２．０５、２．００、１．９５の順により好ましい。質量比［ＳｉＯ_２／Ｎｂ_２Ｏ_５］を上記範囲とすることで、ガラスの比重を低減しつつ、所望の光学恒数（屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ）を維持できる。

実施形態Ｂに係るガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量に対するＺｒＯ_２の含有量の質量比［ＺｒＯ_２／Ｎｂ_２Ｏ_５］を０．２５より大きくすることができ、その下限は０．２６、０．２７、０．２８、０．２９、０．３０、０．３０５、０．３１０、０．３１５の順により好ましい。また、質量比［ＺｒＯ_２／Ｎｂ_２Ｏ_５］の上限は、好ましくは０．６５であり、さらには０．６１、０．５７、０．５３の順により好ましい。質量比［ＺｒＯ_２／Ｎｂ_２Ｏ_５］の下限を上記範囲とすることで、部分分散比Ｐｇ，Ｆを低減し、また原料コストを低減でき、所望の光学恒数および溶解性を維持できる。

実施形態Ｂに係るガラスにおいて、ＳｉＯ_２およびＢ_２Ｏ_３の合計含有量に対するＴｉＯ_２およびＮｂ_２Ｏ_５の合計含有量の質量比［（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５）／（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）］を０．６５より大きくすることができ、その下限は０．６６、０．６７、０．６９、０．７０、０．７１、０．７３、０．７５、０．７６、０．７７、０．７９、０．８０、０．８３、０．８６、０．８８の順により好ましい。また、質量比［（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５）／（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）］の上限は、好ましくは１．２０であり、さらには１．１５、１．１４、１．１３、１．１２、１．１１、１．１０、１．０９の順により好ましい。質量比［（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５）／（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３）］を上記範囲とすることで、ガラスの熱的安定性を維持でき、所望の光学恒数を得ることができる。

実施形態Ｂに係るガラスにおいて、ＴｉＯ_２およびＢａＯの合計含有量［ＴｉＯ_２＋ＢａＯ］は、好ましくは１０％未満であり、その上限は８．０％、７．８％、７．６％、７．４％の順により好ましい。また、合計含有量［ＴｉＯ_２＋ＢａＯ］の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、２％、３％の順により好ましい。合計含有量［ＴｉＯ_２＋ＢａＯ］の上限を上記範囲とすることで、部分分散比Ｐｇ，Ｆを低減し、またガラスの比重を低減できる。

実施形態Ｂに係るガラスにおいて、ＴｉＯ_２およびＮｂ_２Ｏ_５の合計含有量に対するＴａ_２Ｏ_５の含有量の質量比［Ｔａ_２Ｏ_５／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５）］は、好ましくは０．３未満であり、その上限は０．２５、０．２０、０．１５の順により好ましい。また、質量比［Ｔａ_２Ｏ_５／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５）］の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．０７、０．１０の順により好ましい。質量比［Ｔａ_２Ｏ_５／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５）］は０でもよい。質量比［Ｔａ_２Ｏ_５／（ＴｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５）］の上限を上記範囲とすることで、ガラスの比重を低減し、また原料コストを低減できる。

実施形態Ｂに係るガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５の含有量に対するＺｎＯの含有量の質量比［ＺｎＯ／Ｎｂ_２Ｏ_５］は、好ましくは０．１４未満であり、その上限は０．１２５、０．１１５、０．１０５の順により好ましい。また、質量比［ＺｎＯ／Ｎｂ_２Ｏ_５］の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０２、０．０５、０．０７の順により好ましい。質量比［ＺｎＯ／Ｎｂ_２Ｏ_５］は０でもよい。質量比［ＺｎＯ／Ｎｂ_２Ｏ_５］の上限を上記範囲とすることで、ガラスの比重を低減でき所望の光学恒数が得られる。

実施形態Ｂに係るガラスでは、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量Ｒ_２ＯとＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量Ｒ’Ｏとの合計含有量に対する合計含有量Ｒ_２Ｏの質量比［Ｒ_２Ｏ／（Ｒ_２Ｏ＋Ｒ’Ｏ）］を０．０５より大きくすることができる。質量比［Ｒ_２Ｏ／（Ｒ_２Ｏ＋Ｒ’Ｏ）］は好ましくは０．６より大きく、その下限は０．８０、０．８２、０．８４、０．８６の順により好ましい。また、質量比［Ｒ_２Ｏ／（Ｒ_２Ｏ＋Ｒ’Ｏ）］の上限は、好ましくは１．００であり、さらには０．９９、０．９８、０．９５の順により好ましい。質量比［Ｒ_２Ｏ／（Ｒ_２Ｏ＋Ｒ’Ｏ）］を上記範囲とすることで、ガラスの比重を低減し、またガラスの再加熱時の安定性を維持できる。

実施形態Ｂにおける上記以外のガラス成分の含有量および比率については、第１実施形態と同様とすることができる。

（実施形態Ｂに係るガラスの特性）
＜屈折率ｎｄ＞
実施形態Ｂに係るガラスにおいて、屈折率ｎｄは好ましくは１．６９～１．７６である。屈折率ｎｄは、１．６９５～１．７５５、または１．７０～１．７５とすることもできる。相対的に屈折率ｎｄを上げる成分は、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、Ｔａ_２Ｏ_５、Ｌａ_２Ｏ_３である。相対的に屈折率ｎｄを下げる成分は、ＳｉＯ₂、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏである。これらの成分の含有量を適宜調整することで屈折率ｎｄを制御できる。

＜アッベ数νｄ＞
実施形態Ｂに係るガラスにおいて、アッベ数νｄは好ましくは３０～３６である。アッベ数νｄは、３０．５～３５．８、または３１～３５．５とすることもできる。相対的にアッベ数νｄを低くする成分は、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、Ｔａ_２Ｏ_５である。相対的にアッベ数νｄを高くする成分は、ＳｉＯ₂、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｌａ_２Ｏ_３、ＢａＯ、ＣａＯ、ＳｒＯである。これらの成分の含有量を適宜調整することでアッベ数νｄを制御できる。

＜ガラスの比重＞
実施形態Ｂに係るガラスの比重は、好ましくは３．１９以下であり、さらには３．１８以下、３．１７以下、３．１６以下の順により好ましい。比重は小さいほど好ましく、下限は特に限定されないが、一般的には３．０５程度である。相対的に比重を高くする成分は、ＢａＯ、Ｌａ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５などである。相対的に比重を低くする成分は、ＳｉＯ₂、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏなどである。これらの成分の含有量を調整することで比重を制御できる。

＜部分分散比Ｐｇ，Ｆ＞
実施形態ガラスＢに係るガラスの部分分散比Ｐｇ，Ｆの上限は、好ましくは０．５９５０であり、さらには０．５９４５、０．５９４０、０．５９３５の順により好ましい。また、部分分散比Ｐｇ，Ｆの下限は、好ましくは０．５７８０であり、さらには０．５７８５、０．５７９０、０．５７９５、０．５８０５、０．５８１５、０．５８３０の順により好ましい。部分分散比Ｐｇ，Ｆを上記範囲とすることで、高次の色収差補正に好適な光学ガラスが得られる。

また、実施形態Ｂに係るガラスの部分分散比Ｐｇ，Ｆの偏差ΔＰｇ，Ｆの上限は、好ましくは０．００１５であり、さらには０．００１２、０．００１０、０．０００８の順により好ましい。また、偏差ΔＰｇ，Ｆの下限は、好ましくは－０．００６０であり、さらにはー０．００４８、－０．００４５、－０．００４２、－０．００４０、－０．００３５、－０．００２５の順により好ましい。

＜液相温度＞
実施形態Ｂに係るガラスの液相温度ＬＴは、好ましくは１２００℃以下であり、さらには１１９０℃以下、１１８０℃以下、１１７０℃以下の順により好ましい。液相温度を上記範囲とすることで、ガラスの熔融、成形温度を低下させることができ、その結果、熔融工程におけるガラス熔融器具（例えば、坩堝、熔融ガラスの攪拌器具など）の侵蝕を低減できる。液相温度ＬＴの下限は特に限定されないが、一般的には１０００℃程度である。液相温度ＬＴは、全てのガラス成分の含有量のバランスによって決まる。その中でも、液相温度ＬＴに対しては、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ₃、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏなどの含有量の影響が大きい。

なお、液相温度は次のように決定する。１０ｃｃ（１０ｍｌ）のガラスを白金坩堝中に投入し１２５０℃～１４００℃で１５～３０分熔融した後にガラス転移温度Ｔｇ以下まで冷却し、ガラスを白金坩堝ごと所定温度の熔解炉に入れ２時間保持する。保持温度は１０００℃以上で５℃あるいは１０℃刻みとし、２時間保持後、冷却し、１００倍の光学顕微鏡でガラス内部の結晶の有無を観察する。結晶の析出しなかった最低温度を液相温度とする。

＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
実施形態Ｂに係るガラスのガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは５８０℃であり、さらには５７５℃、５７０℃、５６５℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、好ましくは５１０℃であり、さらには５１５℃、５２０℃、５２５℃の順により好ましい。相対的にガラス転移温度Ｔｇを下げる成分は、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏなどである。相対的にガラス転移温度Ｔｇを上げる成分は、Ｌａ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５などである。これらの成分の含有量を適宜調整することでガラス転移温度Ｔｇを制御できる。

＜再加熱時の安定性＞
実施形態Ｂに係るガラスにおいて、ガラス転移温度Ｔｇで１０分間加熱し、さらにそのＴｇよりも１４０～２５０℃高い温度で１０分間加熱したときの、１ｇあたりに観察される結晶数は、好ましくは２０個以下、より好ましくは１０個以下である。

なお、再加熱時の安定性は以下のように測定する。１ｃｍ×１ｃｍ×０．８ｃｍの大きさのガラス試料を、そのガラス試料のガラス転移温度Ｔｇに設定した第１の試験炉で１０分間加熱し、さらにそのガラス転移温度Ｔｇよりも１４０～２５０℃高い温度に設定した第２の試験炉で１０分間加熱した後、結晶の有無を光学顕微鏡（観察倍率：１０～１００倍）で確認する。そして、１ｇあたりの結晶数を測定する。また、ガラスの白濁の有無を目視で確認する。

実施形態Ｂにおける上記以外のガラス特性については、第１実施形態と同様とすることができる。また、光学ガラスの製造および光学素子等の製造についても、第１実施形態と同様とすることができる。

実施形態Ｃ
実施形態Ｃに係るガラスは、
Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴｉＯ_２の合計含有量に対するＳｉＯ_２の含有量の質量比［ＳｉＯ_２／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］が０．８０より大きく、
Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量に対するＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３およびＰ_２Ｏ_５の合計含有量の質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３＋Ｐ_２Ｏ_５）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）］が１．４５～４．５５であり、
ＳｉＯ_２およびＮｂ_２Ｏ_５の合計含有量［ＳｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５］が６２～８４％であることを特徴とする。

実施形態Ｃに係るガラスは、比重が小さく、部分分散比Ｐｇ，Ｆが小さいガラスである。

実施形態Ｃに係るガラスにおいて、Ｎｂ_２Ｏ_５およびＴｉＯ_２の合計含有量に対するＳｉＯ_２の含有量の質量比［ＳｉＯ_２／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］は、好ましくは０．８０より大きく、その下限は、さらには０．８３、０．８５、０．８６、０．８７、０．８８の順により好ましい。質量比［ＳｉＯ_２／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］の上限は、好ましくは１．５０であり、さらには１．４０、１．３０、１．２０の順により好ましい。質量比［ＳｉＯ_２／（Ｎｂ_２Ｏ_５＋ＴｉＯ_２）］を上記範囲とすることで、ガラスの結晶化を抑制し、均質性および再加熱時の安定性に優れるガラスが得られる。

実施形態Ｃに係るガラスにおいて、Ｎａ_２Ｏの含有量に対するＳｉＯ_２の含有量の質量比［ＳｉＯ_２／Ｎａ_２Ｏ］は、好ましくは２．５～８．５である。質量比［ＳｉＯ_２／Ｎａ_２Ｏ］の下限は、より好ましくは２．６であり、さらには２．６５、２．７０、２．７５の順により好ましい。また、質量比［ＳｉＯ_２／Ｎａ_２Ｏ］の上限は、より好ましくは８．２であり、さらには８．０、７．８、７．６の順により好ましい。質量比［ＳｉＯ_２／Ｎａ_２Ｏ］を上記範囲とすることで、均質性および再加熱時の安定性に優れるガラスが得られる。

実施形態Ｃに係るガラスにおいて、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量に対するＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ_３およびＰ_２Ｏ_５の合計含有量の質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３＋Ｐ_２Ｏ_５）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）］は１．４５～４．５５とすることができる。質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３＋Ｐ_２Ｏ_５）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）］の下限は、より好ましくは１．７０であり、さらには１．７２、１．７４、１．７６の順により好ましい。また、質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３＋Ｐ_２Ｏ_５）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）］の上限は、より好ましくは４．２０であり、さらには４．００、３．９５、３．９０の順により好ましい。質量比［（ＳｉＯ_２＋Ｂ_２Ｏ_３＋Ｐ_２Ｏ_５）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）］を上記範囲とすることで、ガラスの結晶化を抑制できる。

実施形態Ｃに係るガラスにおいて、ＳｉＯ_２およびＮｂ_２Ｏ_５の合計含有量［ＳｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５］は６２～８４％とすることができる。合計含有量［ＳｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５］の下限は、より好ましくは６３．０％であり、さらには６３．５％、６４．０％、６４．５％の順により好ましい。また、合計含有量［ＳｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５］の上限は、より好ましくは８３％であり、さらには８２．７％、８２．３％、８２．１％の順により好ましい。合計含有量［ＳｉＯ_２＋Ｎｂ_２Ｏ_５］を上記範囲とすることで、液相温度を下げ、ガラスの熱的安定性を改善できる。また、ガラスの結晶化を抑制できる。

実施形態Ｃにおける上記以外のガラス成分の含有量および比率については、第１実施形態と同様とすることができる。

（実施形態Ｃに係るガラスの特性）
＜屈折率ｎｄ＞
実施形態Ｃに係るガラスにおいて、屈折率ｎｄは好ましくは１．６９０～１．７６０である。屈折率ｎｄは、１．６９５～１．７５５、または１．７００～１．７５０とすることもできる。相対的に屈折率ｎｄを上げる成分は、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、Ｔａ_２Ｏ_５、Ｌａ_２Ｏ_３である。相対的に屈折率ｎｄを下げる成分は、ＳｉＯ₂、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏである。これらの成分の含有量を適宜調整することで屈折率ｎｄを制御できる。

＜アッベ数νｄ＞
実施形態Ｃに係るガラスにおいて、アッベ数νｄは好ましくは３０～３６である。アッベ数νｄは、３０．５～３５．８、または３１～３５．５とすることもできる。相対的にアッベ数νｄを低くする成分は、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２、Ｔａ_２Ｏ_５である。相対的にアッベ数νｄを高くする成分は、ＳｉＯ₂、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｌａ_２Ｏ_３、ＢａＯ、ＣａＯ、ＳｒＯである。これらの成分の含有量を適宜調整することでアッベ数νｄを制御できる。

＜ガラスの比重＞
実施形態Ｃに係るガラスの比重は、好ましくは３．４０以下であり、さらには３．３５以下、３．３０以下、３．２５以下の順により好ましい。比重は小さいほど好ましく、下限は特に限定されないが、一般的には３．１０程度である。相対的に比重を高くする成分は、ＢａＯ、Ｌａ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｔａ_２Ｏ_５などである。相対的に比重を低くする成分は、ＳｉＯ₂、Ｂ_２Ｏ_３、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏなどである。これらの成分の含有量を調整することで比重を制御できる。

＜部分分散比Ｐｇ，Ｆ＞
実施形態Ｃに係るガラスの部分分散比Ｐｇ，Ｆの上限は、好ましくは０．５９８０であり、さらには０．５９７０、０．５９６０、０．５９５０，０．５９４０の順により好ましい。また、部分分散比Ｐｇ，Ｆは低い方が好ましく、その下限は、好ましくは０．５７８０であり、さらには０．５８００、０．５８２０、０．５８４０、０．５８６０とすることもできる。部分分散比Ｐｇ，Ｆを上記範囲とすることで、高次の色収差補正に好適な光学ガラスが得られる。部分分散比Ｐｇ，Ｆは、ＳｉＯ₂、Ｂ_２Ｏ_３、TｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５などの含有量を調整することで制御できる。

また、実施形態Ｃに係るガラスの部分分散比Ｐｇ，Ｆの偏差ΔＰｇ，Ｆの上限は、好ましくは０．００３０であり、さらには０．００２５、０．００２０、０．００１５の順により好ましい。また、偏差ΔＰｇ，Ｆは低い方が好ましく、その下限は、好ましくは－０．００６０であり、さらにはー０．００５０、ー０．００４０、ー０．００３０、ー０．００２０とすることもできる。

＜液相温度＞
実施形態Ｃに係るガラスの液相温度ＬＴは、好ましくは１２００℃以下であり、さらには１１９０℃以下、１１８０℃以下、１１７０℃以下の順により好ましい。液相温度を上記範囲とすることで、ガラスの熔融、成形温度を低下させることができ、その結果、熔融工程におけるガラス熔融器具（例えば、坩堝、熔融ガラスの攪拌器具など）の侵蝕を低減できる。液相温度ＬＴの下限は特に限定されないが、一般的には１０００℃程度である。液相温度ＬＴは、全てのガラス成分の含有量のバランスによって決まる。その中でも、液相温度ＬＴに対しては、ＳｉＯ_２、Ｂ_２Ｏ₃、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏなどの含有量の影響が大きい。

なお、液相温度は次のように決定する。１０ｃｃ（１０ｍｌ）のガラスを白金坩堝中に投入し１２５０℃～１４００℃で１５～３０分熔融した後にガラス転移温度Ｔｇ以下まで冷却し、ガラスを白金坩堝ごと所定温度の熔解炉に入れ２時間保持する。保持温度は１０００℃以上で５℃あるいは１０℃刻みとし、２時間保持後、冷却し、１００倍の光学顕微鏡でガラス内部の結晶の有無を観察する。結晶の析出しなかった最低温度を液相温度とする。

＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
実施形態Ｃに係るガラスのガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは６７０℃であり、さらには６５０℃、６３０℃、６１０℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、好ましくは５１０℃であり、さらには５２０℃、５２５℃、５３０℃の順により好ましい。相対的にガラス転移温度Ｔｇを下げる成分は、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏなどである。相対的にガラス転移温度Ｔｇを上げる成分は、Ｌａ_２Ｏ_３、ＺｒＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５などである。これらの成分の含有量を適宜調整することでガラス転移温度Ｔｇを制御できる。

＜再加熱時の安定性＞
実施形態Ｃに係るガラスにおいて、ガラス転移温度Ｔｇで１０分間加熱し、さらにそのＴｇよりも１４０～２２０℃高い温度で１０分間加熱したときの、１ｇあたりに観察される結晶数は、好ましくは２０個以下、より好ましくは１０個以下である。

なお、再加熱時の安定性は以下のように測定する。１ｃｍ×１ｃｍ×０．８ｃｍの大きさのガラス試料を、そのガラス試料のガラス転移温度Ｔｇに設定した第１の試験炉で１０分間加熱し、さらにそのガラス転移温度Ｔｇよりも１４０～２２０℃高い温度に設定した第２の試験炉で１０分間加熱した後、結晶の有無を光学顕微鏡（観察倍率：１０～１００倍）で確認する。そして、１ｇあたりの結晶数を測定する。また、ガラスの白濁の有無を目視で確認する。

実施形態Ｃにおける上記以外のガラス特性については、第１実施形態と同様とすることができる。また、光学ガラスの製造および光学素子等の製造についても、第１実施形態と同様とすることができる。

以下に、本発明を実施例により更に詳細に説明する。ただし、本発明は実施例に示す態様に限定されるものではない。

（実施例１）
表１～５、２３に示すガラス組成を有するガラスサンプルを以下の手順で作製し、各種評価を行った。なお、表１～５、２３では、Ｐ_２Ｏ_５の含有による効果を示すために、Ｐ_２Ｏ_５以外のガラス成分の含有量を一定にして表示している。

［光学ガラスの製造］
まず、ガラスの構成成分に対応する酸化物、水酸化物、炭酸塩、および硝酸塩を原材料として準備し、得られる光学ガラスのガラス組成が、表１～５、２３に示す各組成となるように上記原材料を秤量、調合して、原材料を十分に混合した。こうして得られた調合原料（バッチ原料）を、白金坩堝に投入し、１３５０℃～１４００℃で２時間加熱して熔融ガラスとし、攪拌して均質化を図り、清澄してから、熔融ガラスを適当な温度に予熱した金型に鋳込んだ。鋳込んだガラスを、ガラス転移温度Ｔｇより１００℃低い温度で３０分間熱処理し、炉内で室温まで放冷することにより、ガラスサンプルを得た。

［ガラス成分組成の確認］
得られたガラスサンプルについて、誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ－ＡＥＳ）で各ガラス成分の含有量を測定し、表１～５、２３に示す各組成のとおりであることを確認した。

［加工性］
得られたガラスサンプルを切断、切削し１０ｍｍ×１０ｍｍ×８ｍｍの試料を得た。この試料を、所定の温度に設定した熱処理炉に入れて加熱し、５分後に取り出し、ガラス試料を冷却した。冷却後のガラス試料端部を光学研磨し、光学顕微鏡（１００倍）でガラス試料内部を観察した。ガラス試料内部の内部欠陥数（輝点）の数を数えて、ｇあたりの数に換算した。内部欠陥は１～３００μｍの範囲の大きさとした。Ｐ_２Ｏ_５以外のガラス成分組成が同じガラスにおいて、Ｐ_２Ｏ_５を含有しないガラスの内部欠陥数をＩ〔個／ｇ〕、Ｐ_２Ｏ_５を含有するガラスの内部欠陥数をＩｐ〔個／ｇ〕とするとき、ΔＩ＝Ｉ－Ｉｐが１．０〔個／ｇ〕以上となる場合を良好とした。なお、ガラス試料にヒビ、脈理は見られなかった。

［光学特性の測定］
得られたガラスサンプルを、さらにガラス転移温度Ｔｇ付近で約３０分から約２時間アニール処理した後、炉内で降温速度－３０℃／時間で室温まで冷却してアニールサンプルを得た。得られたアニールサンプルについて、屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦおよびｎＣ、アッベ数νｄ、部分分散比Ｐｇ，Ｆ、比重、ガラス転移温度Ｔｇ、λ７０およびλ５を測定した。結果を表１～５、２３に示す。
（ｉ）屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦ、ｎＣおよびアッベ数νｄ
上記アニールサンプルについて、ＪＩＳ規格 ＪＩＳ Ｂ ７０７１－１の屈折率測定法により、屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦ、ｎＣを測定し、式（７）に基づきアッベ数νｄを算出した。
νｄ＝（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ） ・・・（７）

（ii）部分分散比Ｐｇ，Ｆ
ｇ線、Ｆ線、ｃ線における各屈折率ｎｇ、ｎＦ、ｎＣを用いて、式（６）に基づき部分分散比Ｐｇ，Ｆを算出した。
Ｐｇ，Ｆ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ） ・・・（６）

（iii）比重
比重は、アルキメデス法により測定した。

（iv）ガラス転移温度Ｔｇ
ガラス転移温度Ｔｇは、ＮＥＴＺＳＣＨ ＪＡＰＡＮ社製の示差走査熱量分析装置（ＤＳＣ３３００ＳＡ）を使用し、昇温速度１０℃／分にて測定した。

（ｖ）λ７０、λ５
上記アニールサンプルを、厚さ１０ｍｍで、互いに平行かつ光学研磨された平面を有するように加工し、波長２８０ｎｍから７００ｎｍまでの波長域における分光透過率を測定した。光学研磨された一方の平面に垂直に入射する光線の強度を強度Ａとし、他方の平面から出射する光線の強度を強度Ｂとして、分光透過率Ｂ／Ａを算出した。分光透過率が７０％になる波長をλ７０とし、分光透過率が５％になる波長をλ５とした。なお、分光透過率には試料表面における光線の反射損失も含まれる。

（実施例２）
表６～２２に示すガラス組成を有するガラスサンプルを実施例１と同様の手順で作製し、実施例１と同様にガラス成分組成を確認し、光学特性を測定した。結果を表６～２２に示す。フッ化物の含有量は外割りで記載した。加工性については、いずれのガラスサンプルも再加熱時の成形性は良好であることを確認した。

（実施例３）
実施例１および実施例２において作製した各光学ガラスを用いて、公知の方法により、レンズブランクを作製し、レンズブランクを研磨等の公知方法により加工して各種レンズを作製した。
作製した光学レンズは、両凸レンズ、両凹レンズ、平凸レンズ、平凹レンズ、凹メニスカスレンズ、凸メニスカスレンズ等の各種レンズである。
各種レンズは、他種の光学ガラスからなるレンズと組合せることにより、二次の色収差を良好に補正することができた。

また、ガラスが低比重であるため、各レンズとも同等の光学特性、大きさを有するレンズよりも重量が小さく、各種撮像機器、特に省エネ可能という理由等によりオートフォーカス式の撮像機器用として好適である。同様にして、実施例１および実施例２で作製した各種光学ガラスを用いてプリズムを作製した。

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

例えば、上記に例示されたガラス組成に対し、明細書に記載の組成調整を行うことにより、本発明の一態様にかかる光学ガラスを作製することができる。
また、明細書に例示または好ましい範囲として記載した事項の２つ以上を任意に組み合わせることは、もちろん可能である。

Claims (6)

1. アッベ数νｄが２０～３５であり、
   Ｐ₂Ｏ₅およびＮｂ₂Ｏ₅を含有し、
   Ｎｂ ₂ Ｏ ₅ 、ＴｉＯ ₂ 、ＷＯ ₃ およびＢｉ ₂ Ｏ ₃ の合計含有量に対するＮｂ ₂ Ｏ ₅ の含有量の質量比［Ｎｂ ₂ Ｏ ₅ ／（Ｎｂ ₂ Ｏ ₅ ＋ＴｉＯ ₂ ＋ＷＯ ₃ ＋Ｂｉ ₂ Ｏ ₃ ）］が０．７００以上であり、
   部分分散比Ｐｇ，Ｆが下記式（１）を満たし、
   ＳｉＯ₂およびＰ₂Ｏ₅の合計含有量に対するＰ₂Ｏ₅の含有量の質量比［Ｐ₂Ｏ₅／（ＳｉＯ₂＋Ｐ₂Ｏ₅）］が０．９１０以下であり、
   ＳｉＯ₂、Ｐ₂Ｏ₅およびＢ₂Ｏ₃の合計含有量に対するＳｉＯ₂の含有量の質量比［ＳｉＯ₂／（ＳｉＯ₂＋Ｐ₂Ｏ₅＋Ｂ₂Ｏ₃）］が０．５００以上であり、
   Ｋ₂Ｏの含有量が１５質量％以下である、ケイ酸塩ガラス。
   Ｐｇ，Ｆ≦－０．００２８６×νｄ＋０．６８９００ ・・・（１）
2. Ｐ₂Ｏ₅の含有量が１０質量％以下である、請求項１に記載のガラス。
3. アッベ数νｄが２０～３５であり、
   Ｐ₂Ｏ₅およびＮｂ₂Ｏ₅を含有し、
   Ｎｂ₂Ｏ₅、ＴｉＯ₂、ＷＯ₃およびＢｉ₂Ｏ₃の合計含有量に対するＮｂ₂Ｏ₅の含有量の質量比［Ｎｂ₂Ｏ₅／（Ｎｂ₂Ｏ₅＋ＴｉＯ₂＋ＷＯ₃＋Ｂｉ₂Ｏ₃）］が０．７００以上であり、
   ＳｉＯ₂およびＰ₂Ｏ₅の合計含有量に対するＰ₂Ｏ₅の含有量の質量比［Ｐ₂Ｏ₅／（ＳｉＯ₂＋Ｐ₂Ｏ₅）］が０．９１０以下であり、
   ＳｉＯ₂、Ｐ₂Ｏ₅およびＢ₂Ｏ₃の合計含有量に対するＳｉＯ₂の含有量の質量比［ＳｉＯ₂／（ＳｉＯ₂＋Ｐ₂Ｏ₅＋Ｂ₂Ｏ₃）］が０．５００以上であり、
   Ｋ₂Ｏの含有量が１５質量％以下である、ケイ酸塩ガラス。
4. Ｐ₂Ｏ₅の含有量が１０質量％以下である、請求項３に記載のガラス。
5. 請求項１～４のいずれかに記載のガラスからなる光学ガラス。
6. 請求項５に記載の光学ガラスからなる光学素子。