JP7211473B2 - 電気部品用リード線及び電気部品 - Google Patents

Description

本発明は、電気部品用リード線及び電気部品に関する。

電子機器の小型化の要求に伴い、その電源として用いられる電池の小型化、軽量化の要求が強まっている。一方、電池に対する高エネルギー密度化、高エネルギー効率化も求められている。こうした要求を満たすため、主として合成樹脂等からなる袋体の内部に電極及び電解液等が封入された非水電解質電池（例えばリチウムイオン電池等）への期待が高まっている。

このような非水電解質電池においては、電流を外部に取り出すために、袋体からリード線が延びているのが一般的である。リード線としては、アルミニウム等の金属製のリード導体のみからなるものの他、リード導体を熱可塑性樹脂の絶縁層により被覆したものが知られている。そして、リード線は、例えば袋体の開口端部の内面によってリード線を挟んだ状態でその開口端部をヒートシールすることで、袋体に取り付けられる。

このようなヒートシールによりリード導体を袋体に取り付ける方法では、絶縁層がヒートシール時の加熱時に溶融しリード導体が袋体の金属層とショートする可能性がある。そこで、絶縁層を架橋ポリオレフィンからなる架橋層を含むものとすることで、絶縁層の溶融を回避することが提案されている（例えば特許文献１、２参照）。

特開２００１－１０２０１６号公報 特開２００９－２５９７３９号公報

上記従来のリード線を備える非水電解質電池は、上記リード線を折り曲げた状態で電子機器に収納されることが多い。そのため、上記電子機器の製造の際、上記非水電解質電池の備えるリード線は、リード導体が絶縁層で被覆されている箇所で折り曲げられ、この折り曲げ形状を維持したまま下流工程に送られることがある。そのため、リード線を折り曲げて使用することを想定した場合、スプリングバックが生じ難く折り曲げ形状を好適に維持できるリード線が望まれている。

ここで、リード導体はアルミニウム等の金属であり、折り曲げた際に塑性変形し、折り曲げ形状を保持しようとする力を生じる。一方で、絶縁層は樹脂等であるため、折り曲げた際に弾性変形し、折り曲げ形状から元の形状に復帰しようとする力を生じる。この２つの力のうち、絶縁層の弾性変形に起因する折り曲げ形状から元の形状に復帰しようとする力の方が強く作用した場合、上記リード線が曲げ形状を保持できずに少しだけ元の形状に復帰する現象（スプリングバック）が生じる。しかし、スプリングバックは、金属製リード導体及び樹脂製絶縁層という材質の異なる２つの部材の相互作用によって生じる複雑な現象であるため、リード導体及び絶縁層にどのような部材を適用すればスプリングバックを十分に抑制できるかを正確に予測することは困難である。

そこで、本発明は、折り曲げ使用するときにスプリングバックが生じ難く、曲げ形状を好適に維持できる電気部品用リード線及び電気部品を提供することを目的とする。

本発明の一形態に係る電気部品用リード線は、短冊状導体と、この短冊状導体の両面を被覆する一対の絶縁フィルムとを備える電気部品用リード線であって、上記短冊状導体の弾性率Ｄｍが５０ＧＰａ以上３００ＧＰａ以下であり、かつ上記一対の絶縁フィルムの平均弾性率Ｄｉがいずれも１００ＭＰａ以上１，４００ＭＰａ以下である。

本発明の一形態に係る電気部品は、当該電気部品用リード線を備える。

上記発明によれば、折り曲げ使用するときにスプリングバックが生じ難く、曲げ形状を好適に維持できる電気部品用リード線と、作業効率に優れる電気部品とを提供できる。

図１は、本発明の別の一態様に係るリチウムイオン電池の一例を説明するための一部を破断して示した模式的斜視図である。 図２は、図１のＡ－Ａ線に沿う模式的断面図である。 図３Ａは、本発明の一態様に係る電気部品用リード線における短冊状導体及び絶縁フィルムの断面二次モーメントを説明するための長手方向視の模式的断面図である。 図３Ｂは、図３Ａの電気部品用リード線の短冊状導体のみを示す模式的断面図である。 図３Ｃは、図３Ａの電気部品用リード線の絶縁フィルムのみを示す模式的断面図である。 図４Ａは、スプリングバック角度の評価に用いたリード線を説明するための模式的平面図である。 図４Ｂは、図４Ａのリード線の模式的断面図である。 図５Ａは、スプリングバック角度の評価方法の一工程を説明するための模式的断面図である。 図５Ｂは、図５Ａの次の工程を説明するための模式的断面図である。 図６は、スプリングバック角度の測定結果と、短冊状導体の幅１ｍｍ当たりの形状保持力Ｈに対する一対の絶縁フィルムの幅１ｍｍ当たりの弾性回復力Ｒの比（Ｒ／Ｈ）との関係を示すグラフである。

［本発明の実施形態の説明］
本発明の一形態に係る電気部品用リード線は、短冊状導体と、この短冊状導体の両面を被覆する一対の絶縁フィルムとを備える電気部品用リード線であって、上記短冊状導体の弾性率をＤ_ｍ［Ｐａ］、幅１ｍｍ当たりの断面二次モーメントをＩ_ｍ［ｍ^４／１ｍｍ］とし、下記数式１で表される上記短冊状導体の幅１ｍｍ当たりの形状保持力Ｈ［Ｎ・ｍ^２／１ｍｍ］が３．０×１０^４Ｎ・ｍ^２／１ｍｍ以上６．０×１０^－２Ｎ・ｍ^２／１ｍｍ以下、かつ上記一対の絶縁フィルムの平均弾性率をＤ_ｉ［Ｐａ］、幅１ｍｍ当たりの断面二次モーメントをＩ_ｉ［ｍ^４／１ｍｍ］とし、下記数式２で表される上記絶縁フィルムの幅１ｍｍ当たりの弾性回復力Ｒ［Ｎ・ｍ^２／１ｍｍ］が３．０×１０^－５Ｎ・ｍ^２／１ｍｍ以上６．０×１０^－３Ｎ・ｍ^２／１ｍｍ以下である。
Ｈ＝Ｄ_ｍ×Ｉ_ｍ・・・（１）
Ｒ＝Ｄ_ｉ×Ｉ_ｉ・・・（２）

ここで、リード線にスプリングバックが生じる理由は、上述のように短冊状導体の塑性変形に起因する折り曲げ形状を保持しようとする力よりも、絶縁フィルムの弾性変形に起因する折り曲げ形状から元の形状に復帰しようとする力の方が強く作用するためであると考えられる。そのため、短冊状導体の塑性変形に起因する力を大きくし、一方で絶縁フィルムの弾性変形に起因する力を小さくすれば、スプリングバックが抑制されてリード線の折り曲げ形状を維持し易くなると考えられる。ここで、リード線が折り曲げ形状を維持できるか否か、すなわちスプリングバックの発生し易さは、短冊状導体や絶縁フィルムの材質だけでなく、これらの厚み、形状にも依存すると考えられる。そこで、本発明者らは、当該電気部品用リード線の短冊状導体がスプリングバックに与える影響をその弾性率及び幅１ｍｍ当たりの断面二次モーメントをパラメータとする上記数式（１）で表される幅１ｍｍ当たりの形状保持力で判断できることを見出した。また、本発明者らは、当該電気部品用リード線の絶縁フィルムがスプリングバックに与える影響をその弾性率及び幅１ｍｍ当たりの断面二次モーメントをパラメータとする上記数式（２）で表される幅１ｍｍ当たりの弾性回復力で判断できることを見出した。さらに、本発明者らは、当該電気部品用リード線の絶縁フィルム及び短冊状導体によるスプリングバックに対する影響を短冊状導体の幅１ｍｍ当たりの形状保持力に対する一対の絶縁フィルムの幅１ｍｍ当たりの弾性回復力の比に関連付け、その比を上記上限以下とすることで、折り曲げ使用するときにスプリングバックが生じ難く、曲げ形状を好適に維持できることを見出した。

このように当該電気部品用リード線は、短冊状導体の幅１ｍｍ当たりの形状保持力に対する一対の絶縁フィルムの幅１ｍｍ当たりの弾性回復力の比を上記上限以下とすることで、スプリングバックが生じ難く、曲げ形状を好適に維持できる。そのため、リード線を折り曲げて使用する場合、その折り曲げ形状が維持され易いため、リード線を折り曲げた後に固着用テープ等を用いて折り曲げたリード線を他の要素に固定する必要がない。その結果、当該電気部品用リード線は、折り曲げて使用する場合の製造工程を簡略化でき、また折り曲げて使用することで省スペース化に寄与できる。

ここで、「平均厚み」とは、任意の５点で測定した厚みの平均値を意味する。「弾性率」とは、短冊状導体及び絶縁フィルムに精密万能試験機（引張試験機）を用いて引張変形を加えた時のＳＳカーブ（応力－歪み曲線）の立ち上がりの傾きを指す。この弾性率の測定においては、引張試験機のサンプル把持（チャック）間隔を５０ｍｍとし、５０ｍｍ／ｍｉｎで引っ張ることとする。但し、短冊状導体の弾性率測定の際には、試料と試験機のつかみ具との間での滑りの影響を考慮するため、微小変位を測定可能な歪みゲージを試料に取り付け測定するものとする。なお、この弾性率の測定で直接求められるのは（試験力［Ｎ］－移動距離［ｍｍ］曲線）となるが、下記数式（３）及び（４）に示すようにサンプルサイズ及びチャック間隔を用いて（応力［Ｐａ］－歪み［％］曲線）に変換し、弾性率を求めることとする。また、短冊状導体及び絶縁フィルムが多層構造体である場合においても、上述した方法により弾性率を求めることができる。さらに、「一対の絶縁フィルムの平均弾性率」とは、２枚の絶縁フィルムのそれぞれの弾性率の測定値の平均を意味する。以下、「平均厚み」又は「弾性率」という場合には同様に定義される。
応力［Ｐａ］＝試験力［Ｎ］÷幅［ｍｍ］÷厚み［ｍｍ］・・・（３）
歪み［％］＝移動距離［ｍｍ］÷チャック間隔［ｍｍ］×１００・・・（４）

当該電気部品用リード線は、１８０°折り曲げ後の曲げ戻り角度が２０°以下であるとよい。このようなリード線によれば、１８０°折り曲げ後の曲げ戻り角度、すなわちスプリングバック角度が２０°以下であることで、折り曲げ形状をより好適に維持できるため、リード線を折り曲げ、その形状を維持させる作業がより容易となり作業性がより向上する。

上記弾性回復力Ｒとしては、３．０×１０^－５Ｎ・ｍ^２／１ｍｍ以上６．０×１０^－３Ｎ・ｍ^２／１ｍｍ以下が好ましい。このようなリード線によれば、上記弾性回復力Ｒが上記範囲であることで、当該電気部品用リード線の折り曲げ後のスプリングバックを適切に小さくできる。その結果、当該電気部品用リード線の折り曲げ作業がより容易となり作業性がより向上する。

上記形状保持力Ｈとしては、３．０×１０^－４Ｎ・ｍ^２／１ｍｍ以上６．０×１０^－２Ｎ・ｍ^２／１ｍｍ以下が好ましい。このようなリード線によれば、上記形状保持力Ｈが上記範囲であることで、折り曲げ形状をより好適に維持できるため、当該電気部品用リード線に折り曲げ形状を適切に維持できる形状保持性を付与できる。その結果、当該電気部品用リード線の折り曲げ作業がより容易となり作業性がより向上する。

上記短冊状導体の平均厚みとしては、３０μｍ以上２００μｍ以下が好ましく、上記短冊状導体の弾性率としては、５０ＧＰａ以上３００ＧＰａ以下が好ましい。このようなリード線によれば、短冊状導体の形状保持力を好適な範囲とし、当該電気部品用リード線に折り曲げ形状を適切に維持できる形状保持性を付与できる。その結果、当該電気部品用リード線の折り曲げ作業がより容易となり作業性がより向上する。

上記各絶縁フィルムの平均厚みとしては、いずれも２５μｍ以上２００μｍ以下が好ましく、上記各絶縁フィルムの弾性率としては、いずれも１００ＭＰａ以上１，４００ＭＰａ以下が好ましい。このようなリード線によれば、絶縁フィルムの弾性回復力を好適な範囲とし、当該電気部品用リード線の折り曲げ後のスプリングバックを適切に小さくできる。その結果、当該電気部品用リード線の折り曲げ作業がより容易となり、作業性がより向上する。

本発明の一形態に係る電気部品は、当該電気部品用リード線を備える。当該電気部品は、当該電気部品用リード線を備えるため、当該電気部品用リード線の折り曲げ、その形状を維持する作業を簡略化できることで、作業効率を向上できる。

当該電気部品は、非水電解質電池であるとよい。このように、当該電気部品は、作業効率に優れるため、非水電解質電池として好適に用いることができる。

［本発明の実施形態の詳細］
本発明の実施形態に係る電気部品用リード線及び電気部品の具体例について図面を参照して説明する。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

＜電気部品用リード線＞
図１及び図２に示すように、本発明の実施形態に係る電気部品用リード線１は、短冊状導体２と、この短冊状導体２の両面を被覆する一対の絶縁フィルム３とを備える。

（短冊状導体）
短冊状導体２は、リチウムイオン電池４等の電気部品の電極（正極５Ａ及び負極５Ｂ）等に接続されるものである。この短冊状導体２は、導電性の高い材料により形成されている。このような導電性の高い材料としては、例えばアルミニウム、チタン、ニッケル、銅、アルミニウム合金、チタン合金、ニッケル合金、銅合金等の金属材料や、これら金属材料をニッケル、金等でメッキした材料などが挙げられる。リチウムイオン電池４等の電気部品の正極５Ａに接続される短冊状導体２の形成材料としては、放電時に溶解しないもの、具体的にはアルミニウム、チタン、アルミニウム合金及びチタン合金が好ましい。一方、負極５Ｂに接続される短冊状導体２の形成材料としては、ニッケル、銅、ニッケル合金、銅合金、ニッケルメッキ銅及び金メッキ銅が好ましい。なお、短冊状導体２は、耐電解液性の向上等のため、クロメート処理、三価クロム処理、ノンクロメート処理、粗面化処理等の表面処理が施されていてもよい。このような表面処理により、短冊状導体２の耐電解溶液性を向上できる。

短冊状導体２の弾性率をＤ_ｍ［Ｐａ］、幅１ｍｍ当たりの断面二次モーメントをＩ_ｍ［ｍ^４／１ｍｍ］とした場合に下記数式（１）で表される短冊状導体２の幅１ｍｍ当たりの形状保持力Ｈ［Ｎ・ｍ^２／１ｍｍ］の下限値としては、３．０×１０^－４Ｎ・ｍ^２／１ｍｍが好ましく、２．０×１０^－３Ｎ・ｍ^２／１ｍｍがより好ましい。この形状保持力Ｈの上限値としては、６．０×１０^－２Ｎ・ｍ^２／１ｍｍが好ましく、１．０×１０^－２Ｎ・ｍ^２／１ｍｍがより好ましい。
Ｈ＝Ｄ_ｍ×Ｉ_ｍ・・・（１）

短冊状導体２は、上記形状保持力Ｈが上記範囲であることで、折り曲げ形状をより好適に維持できるため、電気部品用リード線１に折り曲げ形状を適切に維持できる形状保持性を付与できる。その結果、電気部品用リード線１の折り曲げ、その形状を維持させる作業がより容易となり作業性がより向上する。

ここで、上記数式（１）における短冊状導体２の幅１ｍｍ当たりの断面二次モーメントと、後述する数式（２）における一対の絶縁フィルム３の幅１ｍｍ当たりの断面モーメントとの求め方について、図３Ａの電気部品用リード線１１を例に説明する。図３Ａに示す電気部品用リード線１１は、一対の絶縁フィルム１３の平均厚みが同一であり、かつ平均幅が同一である。この電気部品用リード線１１の平均厚みをＴ、短冊状導体１２の平均厚みをＴ_ｍ［ｍ］、一対の絶縁フィルム１３の各平均厚みをＴ_ｉ［ｍ］とする。また、短冊状導体１２の平均幅をＷ_ｍ［ｍ］、一対の絶縁フィルム１３の平均幅をＷ_ｉ［ｍ］とする。さらに、電気部品用リード線１１を厚み方向に２等分する面（短冊状導体１２を厚み方向に２等分する面）を電気部品用リード線１１の曲げ変形の中心面Ｍと見做すことができる。

次に、短冊状導体１２の断面モーメントは、図３Ｂに示す断面形状をもとに下記数式（５）により算出できる。同様に、一対の絶縁フィルム１３の断面モーメントは、図３Ｃに示す断面形状をもとに下記数式（６）により算出できる。
短冊状導体の幅１ｍｍ当たりの断面二次モーメント［ｍ^４／１ｍｍ］＝１／１２×短冊状導体の平均幅Ｗ_ｍ［ｍ］×（短冊状導体の平均厚みＴ_ｍ［ｍ］）^３／短冊状導体の平均幅Ｗ_ｍ［ｍｍ］・・・（５）
一対の絶縁フィルムの幅１ｍｍ当たりの断面二次モーメント［ｍ^４／１ｍｍ］＝１／１２×一対の絶縁フィルムの平均幅Ｗ_ｉ［ｍ］×｛（電気部品用リード線の平均厚みＴ［ｍ］）^３－（短冊状導体の平均厚みＴ_ｍ［ｍ］）^３｝／一対の絶縁フィルムの平均幅Ｗ_ｉ［ｍｍ］・・・（６）

なお、電気部品用リード線１の一対の絶縁フィルム３の平均厚み又は平均幅が同一でない場合、一対の絶縁フィルム３の各平均厚み又は各平均幅の平均値を求め、一対の絶縁フィルム３の平均厚み又は平均幅がいずれも上記平均値であると仮定して上述の計算を行う。そして、この計算により得られる短冊状導体２及び一対の絶縁フィルム３の幅１ｍｍ当たりの断面二次モーメントを用い、上記形状保持力Ｈ及び弾性回復力Ｒを求めるものとする。

短冊状導体２の幅１ｍｍ当たりの断面モーメントの下限値としては、５．０×１０^－１５ｍ^４／１ｍｍが好ましく、２．０×１０^－１４ｍ^４／１ｍｍがより好ましい。一方、上記断面モーメントの上限値としては、８．０×１０^－１３ｍ^４／１ｍｍが好ましく、１．０×１０^－１３ｍ^４／１ｍｍがより好ましい。上記断面モーメントが上記範囲であることで、短冊状導体２の幅１ｍｍ当たりの形状保持力Ｈを容易かつ確実に上記範囲に調節することができる。

短冊状導体２の平均厚みとしては、３０μｍ以上２００μｍ以下が好ましい。短冊状導体２の平均厚みの下限値としては、４０μｍがより好ましく、４７μｍがさらに好ましい。一方、短冊状導体２の平均厚みの上限値としては、１５０μｍがより好ましく、１２０μｍがさらに好ましい。短冊状導体２の平均厚みが上記下限未満の場合、電気部品用リード線１の電気抵抗値が増大するおそれがある。逆に、上記平均厚みが上記上限を超える場合、電気部品用リード線１が不用に厚くなり、薄肉化の要求に十分応えられないおそれがある。

短冊状導体２の弾性率としては、５０ＧＰａ以上３００ＧＰａ以下が好ましい。短冊状導体２の弾性率の下限値としては、６０ＧＰａがより好ましく、６７ＧＰａがさらに好ましい。一方、短冊状導体２の弾性率の上限値としては、２５０ＧＰａがより好ましく、２１０ＧＰａがさらに好ましい。短冊状導体２の弾性率が上記下限未満の場合、電気部品用リード線１のスプリングバックを抑制し難くなるおそれがある。逆に、上記弾性率が上記上限を超える場合、電気部品用リード線１の折り曲げ作業に力を要することで作業性が低下するおそれがある。なお、短冊状導体２の弾性率は、その材質の変更により調節が可能であり、特に短冊状導体２を合金とすることで合金成分の変更によって微調節が可能である。

また、短冊状導体２は、平均厚みが３０μｍ以上２００μｍ以下であり、かつ弾性率が５０ＧＰａ以上３００ＧＰａ以下であることで、その形状保持力Ｈを好適な範囲とし、電気部品用リード線１に折り曲げ形状を適切に維持できる形状保持性を付与できる。その結果、電気部品用リード線１の折り曲げ時の形状固定作業がより容易となり作業性がより向上する。

（一対の絶縁フィルム）
一対の絶縁フィルム３は、短冊状導体２の両端部を露出させた状態で、短冊状導体２の中央部の両面を被覆するものであり、例えばリチウムイオン電池４等の電気部品の袋体６に固着される部分である。

各絶縁フィルム３は、絶縁性が高い樹脂材料により形成されている。この樹脂材料は、短冊状導体２への接着性が高い樹脂材料であるか、袋体６をヒートシールするときの加熱により溶融し難い樹脂材料が好ましい。

短冊状導体２への接着性が高い樹脂材料としては、例えば熱可塑性ポリオレフィン等が挙げられる。この熱可塑性ポリオレフィンとしては、例えばポリエチレン、酸変性ポリエチレン、ポリプロピレン、酸変性ポリプロピレン（例えば無水マレイン酸変性ポリプロピレン）、アイオノマー等の反応性樹脂又はこれらの混合物等が挙げられる。

一方、袋体６をヒートシールするときの加熱により溶融し難い樹脂材料としては、例えば架橋ポリオレフィン等が挙げられる。この架橋ポリオレフィンとしては、先に例示したポリオレフィンを架橋したものを用いることができる。ポリオレフィンを架橋する方法としては、電子線やガンマ線等の電離放射線の照射による架橋、パーオキサイド等による化学架橋、シラン架橋等が用いられる。ポリオレフィンを電離放射線によって架橋する場合、必要に応じてポリオレフィンに架橋助剤が添加される。この架橋助剤としては、例えばトリメチロールプロパンメタクリレート、ペンタエリスリトールトリアクリレート、エチングリコールジメタクリレート、トリアリルシアヌレート、トリアリルイソシアヌレート等が用いられる。

架橋ポリオレフィンにおけるゲル分率としては、２０％以上９０％以下が好ましい。なお、ゲル分率は、架橋の度合いを示す指標であり、キシレン等の溶媒に不溶になった架橋ポリオレフィン中のゲル（不溶になった高分子鎖）の割合をいう。ゲル分率が２０％未満では、架橋の度合いが不十分であり、ヒートシール時に絶縁フィルム３が溶融するおそれがある。逆に、ゲル分率が９０％を超えると、架橋の度合いが大きすぎ、袋体６等との接着性が悪化するおそれがある。

また、各絶縁フィルム３は、単層であっても、複数層に積層されたものであってもよい。絶縁フィルム３を複数層として構成する場合、短冊状導体２への接着性が高い樹脂材料により形成された絶縁層と、袋体６をヒートシールするときの加熱により溶融し難い樹脂材料により形成された絶縁層とを含むことが好ましい。このような積層構造の絶縁フィルム３を採用した場合、短冊状導体２への接着性を確保できると同時に、ヒートシール時の溶融を防止することができる。

一対の絶縁フィルム３の平均弾性率をＤ_ｉ［Ｐａ］、幅１ｍｍ当たりの断面二次モーメントをＩ_ｉ［ｍ^４／１ｍｍ］とした場合に下記数式（２）で表される一対の絶縁フィルム３の幅１ｍｍ当たりの弾性回復力Ｒ［Ｎ・ｍ^２／１ｍｍ］の下限値としては、３．０×１０^－５Ｎ・ｍ^２／１ｍｍが好ましく、１．０×１０^－４Ｎ・ｍ^２／１ｍｍがさらに好ましい。一方、弾性回復力Ｒの上限値としては、６．０×１０^－３Ｎ・ｍ^２／１ｍｍが好ましく、１．０×１０^－３Ｎ・ｍ^２／１ｍｍがより好ましい。
Ｒ＝Ｄ_ｉ×Ｉ_ｉ・・・（２）

一対の絶縁フィルム３の幅１ｍｍ当たりの弾性回復力が上記範囲であることで、電気部品用リード線１の折り曲げ後のスプリングバックを適切に抑制できる。その結果、電気部品用リード線１を折り曲げ、その形状を維持させる作業がより容易となり作業性がより向上する。なお、絶縁フィルム３の弾性率は、その材質の変更により調節が可能であり、各絶縁フィルム３を架橋樹脂により形成する場合には架橋度の変更によっても調節が可能である。

一対の絶縁フィルム３の幅１ｍｍ当たりの断面モーメントの下限値としては、１．０×１０^－１３ｍ^４／１ｍｍが好ましく、５．０×１０^－１３ｍ^４／１ｍｍがより好ましい。一方、上記断面モーメントの上限値としては、８．０×１０^－１２ｍ^４／１ｍｍが好ましく、１．０×１０^－１２ｍ^４／１ｍｍがより好ましい。上記断面モーメントが上記範囲であることで、一対の絶縁フィルム３の幅１ｍｍ当たりの弾性回復力を容易かつ確実に上記範囲に調節することができる。

各絶縁フィルム３の平均厚みとしては、いずれも２５μｍ以上２００μｍ以下が好ましい。上記平均厚みの下限値としては、４０μｍがより好ましく、６０μｍがさらに好ましい。一方、上記平均厚みの上限値としては、１２０μｍがより好ましく、８０μｍがさらに好ましい。各絶縁フィルム３の平均厚みが上記下限値未満である場合、絶縁フィルム３の厚みが短冊状導体２の厚み対して薄くなりすぎ、その結果、電気部品用リード線１を袋体６に取り付けるためにヒートシールした際に短冊状導体２及び袋体６の間でショートするおそれがある。このショートのおそれは、短冊状導体２のエッジ部（幅方向の両端）において特に顕著である。逆に、上記平均厚みが上記上限を超える場合、電気部品用リード線１のスプリングバックを十分に抑制できないおそれがある。

各絶縁フィルム３のそれぞれの平均厚み及び弾性率は、略同一であることが好ましい。具体的には、一方側の絶縁フィルム３の平均厚みに対する他方側の絶縁フィルム３の平均厚みの比（一方側の絶縁フィルム３の平均厚み／他方側の絶縁フィルム３の平均厚み）が０．９５以上１．０５以下であることが好ましい。また、一方側の絶縁フィルム３の弾性率に対する他方側の絶縁フィルム３の弾性率の比（一方側の絶縁フィルム３の弾性率／他方側の絶縁フィルム３の弾性率）が０．７以上１．５以下であることが好ましい。

また、短冊状導体２の平均厚みに対する各絶縁フィルム３の平均厚みの比（絶縁フィルムの平均厚み／短冊状導体の平均厚み）の下限値としては、いずれも０．２が好ましく、０．３がより好ましく、０．３５がさらに好ましい。一方、上記比の上限値としては、１．５が好ましく、１．２がより好ましく、１．０がさらに好ましい。短冊状導体２の平均厚みに対する各絶縁フィルム３の平均厚みの比がいずれも上記範囲であることで、短冊状導体２の形状保持力に対する一対の絶縁フィルム３の弾性回復力の比を好適な範囲に調節でき、その結果、スプリングバック角度を小さくし、所望とする折り曲げ形状を維持することが可能となる。

短冊状導体２の幅１ｍｍ当たりの断面二次モーメントに対する一対の絶縁フィルム３の幅１ｍｍ当たりの断面二次モーメントの比（一対の絶縁フィルムの幅１ｍｍ当たりの断面二次モーメント／短冊状導体の幅１ｍｍ当たりの断面二次モーメント）の下限値としては、１．０が好ましく、３．０がより好ましい。一方、上記比の上限値としては、４．０×１０が好ましく、２．５×１０がより好ましい。上記比が上記範囲であることで、短冊状導体２の形状保持力に対する一対の絶縁フィルム３の弾性回復力の比を好適な範囲に調節でき、その結果、スプリングバック角度を小さくし、所望とする折り曲げ形状を維持することが可能となる。

各絶縁フィルム３の弾性率としては、いずれも１００ＭＰａ以上１，４００ＭＰａ以下が好ましい。上記弾性率の下限値としては、１５０ＭＰａがより好ましく、２００ＭＰａがさらに好ましい。一方、上記弾性率の上限値としては、７２０ＭＰａがより好ましく、３５０ＭＰａがさらに好ましい。絶縁フィルム３の弾性率が上記範囲であることで、絶縁フィルム３の弾性回復力を好適なものとすることができる。

また、各絶縁フィルム３は、平均厚みがいずれも２５μｍ以上２００μｍ以下であり、弾性率がいずれも１００ＭＰａ以上１，４００ＭＰａ以下であることで、電気部品用リード線１の折り曲げ後のスプリングバック角度を適切に小さくできる。その結果、電気部品用リード線１を折り曲げ、その形状を維持させる作業がより容易となり、作業性がより向上する。

短冊状導体２の弾性率に対する一対の絶縁フィルム３の平均弾性率の比（一対の絶縁フィルム３の平均弾性率／短冊状導体２の弾性率）の下限値としては、１．０×１０^－３が好ましく、２．０×１０^－３がより好ましい。一方、上記比の上限値としては、４．０×１０^－２が好ましく、１．５×１０^－２がより好ましい。上記比が上記範囲であることで、短冊状導体２の形状保持力に対する一対の絶縁フィルム３の弾性回復力の比を好適な範囲に調節でき、その結果、スプリングバック角度を小さくし、所望とする折り曲げ形状を維持することが可能となる。

電気部品用リード線１は、短冊状導体２の幅１ｍｍ当たりの形状保持力Ｈに対する一対の絶縁フィルム３の幅１ｍｍ当たりの弾性回復力Ｒの比が０．１５以下である。上記比の上限値としては、０．１０が好ましく、０．０５がより好ましい。なお、上記比の下限値については特に制限はないが、０．００１が好ましく、０．００２がより好ましい。

電気部品用リード線１は、１８０°折り曲げ後の曲げ戻り角度（スプリングバック角度）が２０°以下であることが好ましい。このような電気部品用リード線１によれば、１８０°折り曲げ後の曲げ戻り角度（スプリングバック角度）が２０°以下であることで、折り曲げ形状をより好適に維持できるため、折り曲げ時の形状固定作業がより容易となり作業性がより向上する。なお、上記曲げ戻り角度は、小さければ小さいほどよく、１２°以下がより好ましく、５°以下がさらに好ましく、０°が最も好ましい。

＜電気部品＞
本発明の実施形態に係る電気部品は、電気部品用リード線１を備える。この電気部品用リード線１が使用される電気部品としては、例えばリチウムイオン電池等の非水電解質電池や、リチウムイオンキャパシタ、電気二重層コンデンサ（Ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｄｏｕｂｌｅ－ｌａｙｅｒ ｃａｐａｃｉｔｏｒ：ＥＤＬＣ）等のキャパシタが挙げられる。もちろん、電気部品用リード線１は、リード線を必要とする電気部品全般に適用可能であり、非水電解質電池以外の電池等に適用しても同様な効果を奏することができる。

以下、電気部品用リード線１を備える非水電解質電池について、リチウムイオン電池を例として図面を参照しつつ説明する。

（リチウムイオン電池）
図１及び図２に示すリチウムイオン電池４は、袋体６の内部に非水電解液を保持した電池素子を封入したものである。電池素子は、正極５Ａと負極５Ｂとの間にセパレータ（図示略）を介在させた状態で非水電解液を保持したものである。非水電解液としては、例えばプロピレンカーボネート、γ－ブチロラクトン等の有機溶媒に、リチウム化合物（ＬｉＣｌＯ_４、ＬｉＢＦ_４等）を溶解したものが用いられる。

電気部品用リード線１は、絶縁フィルム３において袋体６に固定されている。電気部品用リード線１は、短冊状導体２の一方の端部２Ａ及び他方の端部２Ｂが絶縁フィルム３から露出し、この短冊状導体２の露出した一方の端部２Ａが電池素子の正極５Ａ又は負極５Ｂに導通接続されていると共に、短冊状導体２の露出した他方の端部２Ｂが袋体６から突出している。

このようなリチウムイオン電池４は、電気部品用リード線１を備えるため、電気部品用リード線１を折り曲げ、その形状を維持するための作業を簡略化できることで、作業効率を向上できる。

なお、電気部品用リード線１をリチウムイオン電池４以外の電気部品に適用した場合であっても、折り曲げ形状を維持するための作業を簡略化できることで、作業効率を向上できる。

次に、実験例により本発明を具体的に説明するが、本発明は下記実験例によって制限を受けるものではなく、本発明の趣旨に適合し得る範囲で適宜変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。

本実験例では、リード線のスプリングバック角度を評価した。

＜リード線＞
リード線は、短冊状導体の両端部が露出するように、短冊状導体の中央部を一対の絶縁フィルムにより被覆することで形成した。図４Ａ及び図４Ｂに示すように、短冊状導体７としては、長さＬ_ｍが８０ｍｍ、幅Ｗ_ｍが５ｍｍであり、弾性率及び平均厚みＴ_ｍが下記表１に示す値のものを用いた。絶縁フィルム８としては、いずれも長さＬ_ｉが６ｍｍ、幅Ｗ_ｉが７ｍｍであり、弾性率及び平均厚みＴ_ｉが下記表１に示す値のものを用いた。なお、２枚の絶縁フィルム８は、同一のものを用いた。また、短冊状導体７と一対の絶縁フィルム８との合計平均厚みをリード線の平均厚みＴとした。

＜断面二次モーメント＞
短冊状導体７の幅１ｍｍ当たりの断面二次モーメント［ｍ^４／１ｍｍ］は、１／１２×Ｗ_ｍ［ｍ］×（Ｔ_ｍ［ｍ］）^３／Ｗ_ｍ［ｍｍ］に各数値を代入して求めた。一対の絶縁フィルム８の断面二次モーメント［ｍ^４／１ｍｍ］は、１／１２×Ｗ_ｉ［ｍ］×｛（Ｔ［ｍ］）^３－（Ｔ_ｍ［ｍ］）^３｝／Ｗ_ｉ［ｍｍ］に各数値を代入して求めた。

＜スプリングバック角度の評価＞
スプリングバック角度は、まず図５Ａに示すように、リード線の一方側の絶縁フィルム８の長さ方向中央付近に厚さ０．５ｍｍの板材Ｘの端面を当接させ、板材Ｘを狭持するようにリード線をゆっくりと１８０°折り曲げた後、他方側の絶縁フィルム８上に質量２００ｇの錘を置くことで負荷Ｆを作用させ、この状態を１０秒間保持した。次に、図５Ｂに示すように負荷を取り除いて５秒以上放置したときのスプリングバック角度θ［ｄｅｇ］（リード線がなす角度）を測定することで評価した。スプリングバック角度の測定結果は下記表１に示した。また、スプリングバック角度θと、短冊状導体の幅１ｍｍ当たりの形状保持力Ｈに対する一対の絶縁フィルムの幅１ｍｍ当たりの弾性回復力Ｒの比（Ｒ／Ｈ）との関係を図６に示した。なお、リード線の弾性回復力Ｒ及び形状保持力Ｈは、それぞれ上記数式（１）及び（２）に基づき算出した。

表１及び図６に示すように、短冊状導体の平均厚みＴ１を変化させ、他の条件を同一としたグループＡ（製造例１～４）、グループＢ（製造例５～８）、及びグループＣ（製造例９～１２）では、いずれのグループにおいても、短冊状導体の平均厚みＴ１の増大、すなわち弾性回復力Ｒの形状保持力Ｈに対する比（Ｒ／Ｈ）の低減に伴いスプリングバック角度θも小さくなった。また、グループＡ～Ｃ相互は絶縁フィルムの厚みＴ２が異なるものであるが、これらのグループＡ～Ｃを比較した場合、絶縁フィルムの厚みＴ２の増大、すなわち弾性回復力Ｒの形状保持力Ｈに対する比（Ｒ／Ｈ）の増大に伴いスプリングバック角度θも大きくなった。これらの結果から、リード線の短冊状導体の平均厚み及び絶縁フィルムの平均厚みを調節し、弾性回復力Ｒの形状保持力Ｈに対する比（Ｒ／Ｈ）を０．１５以下とすることでスプリングバック角度２０°以下という良好な曲げ形状の維持が可能となると判断される。

絶縁フィルムの弾性率を変化させ、他の条件を同一としたグループＤ（製造例１３～１４）及びグループＥ（製造例１５～１６）では、グループＤ及びＥのいずれも、絶縁フィルムの弾性率の増大、すなわち弾性回復力Ｒの形状保持力Ｈに対する比（Ｒ／Ｈ）の増大に伴いスプリングバック角度θも大きくなった。この結果から、リード線の絶縁フィルムの弾性率を調節し、弾性回復力Ｒの形状保持力Ｈに対する比（Ｒ／Ｈ）を０．１５以下とすることでスプリングバック角度２０°以下という良好な曲げ形状の維持が可能となると判断される。

短冊状導体及び絶縁フィルムの厚みを一定とし、弾性率を変化させたグループＦ（製造例１７～２０）では、短冊状導体の弾性率の増大、絶縁フィルムの弾性率の低減又はこれらの組み合わせにより弾性回復力Ｒの形状保持力Ｈに対する比（Ｒ／Ｈ）を低減すると、これに伴いスプリングバック角度θが減少した。この結果から、リード線の絶縁フィルムの弾性率を調節し、弾性回復力Ｒの形状保持力Ｈに対する比（Ｒ／Ｈ）を０．１５以下とすることでスプリングバック角度２０°以下という良好な曲げ形状の維持が可能となると判断される。

また、図６に示すように、弾性回復力Ｒの形状保持力Ｈに対する比（Ｒ／Ｈ）とスプリングバック角度とは高い相関性を示し、特に上記比（Ｒ／Ｈ）が小さい（例えば０．２以下）製造例ではより高い相関性を示した。そのため、スプリングバック角度を低減する上では、上記比（Ｒ／Ｈ）を調節することが非常に有効であることが確認できる。

上記発明によれば、折り曲げ使用するときにスプリングバックが生じ難く、曲げ形状を好適に維持できる電気部品用リード線と、作業効率に優れる電気部品とを提供できる。

１，１１ 電気部品用リード線
２，７，１２ 短冊状導体
２Ａ 一方の端部
２Ｂ 他方の端部
３，８，１３ 絶縁フィルム
４ リチウムイオン電池
５Ａ 正極
５Ｂ 負極
６ 袋体
Ｍ 曲げ変形の中心面

Claims (9)

1. 短冊状導体と、この短冊状導体の両面を被覆する一対の絶縁フィルムとを備える電気部品用リード線であって、
   上記短冊状導体の弾性率Ｄｍが５０ＧＰａ以上３００ＧＰａ以下であり、かつ
   上記一対の絶縁フィルムの平均弾性率Ｄｉがいずれも１００ＭＰａ以上１，４００ＭＰａ以下である電気部品用リード線。
2. １８０°折り曲げ後の曲げ戻り角度が２０°以下である請求項１に記載の電気部品用リード線。
3. 上記短冊状導体の弾性率Ｄｍが６０ＧＰａ以上２５０ＧＰａ以下ある請求項１又は請求項２に記載の電気部品用リード線。
4. 上記一対の絶縁フィルムの平均弾性率Ｄｉがいずれも２００ＭＰａ以上７２０ＭＰａ以下である請求項１、請求項２又は請求項３に記載の電気部品用リード線。
5. 上記短冊状導体の平均厚みが３０μｍ以上２００μｍ以下である請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の電気部品用リード線。
6. 上記一対の絶縁フィルムの平均厚みがいずれも２５μｍ以上２００μｍ以下である請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の電気部品用リード線。
7. 上記一対の絶縁フィルムが複数層に積層されたものである請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の電気部品用リード線。
8. 請求項１に記載の電気部品用リード線を備える電気部品。
9. 非水電解質電池である請求項８に記載の電気部品。
   

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