JP7207622B1 - 超音波シール用多層フィルム、及び積層体 - Google Patents
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Abstract
モノマテリアル化に対応でき、超音波溶接が可能であり、シール幅が狭く均一かつ安定な超音波シール強度を有することができる超音波シール用多層フィルムである、熱可塑性樹脂を含有する熱可塑性樹脂層と、ランダムポリプロピレン及びαオレフィン樹脂を含有するシール層と、を少なくとも有し、前記αオレフィン樹脂が、ブテン系αオレフィン樹脂を含有し、超音波によりシール可能であることを特徴とする超音波シール用多層フィルムを提供する。また、超音波シール用多層フィルムと、熱可塑性樹脂フィルムとを超音波によりシールした積層体を提供する。
Description
本発明は、超音波シール用多層フィルム、及び積層体に関する。
洋菓子、スナック等の食品用包装フィルムにおいて、リサイクルを促進して環境負荷を低減するため、モノマテリアル（単一素材）化が進んでいる。従来の異素材の多層ラミネート構成（例えば、延伸ポリエチレンテレフタレートＯＰＥＴ／無延伸ポリプロピレンＣＰＰの多層フィルム）に対し、モノマテリアル化に対応するためには、延伸ポリプロピレンＯＰＰ／無延伸ポリプロピレンＣＰＰのような多層フィルムが求められている。
しかしながら、従来のモノマテリアル化に対応したＯＰＰ／ＣＰＰからなる多層フィルムでは、素材間の耐熱性が異なるため、多層フィルムの表面が耐熱低下し、包装適性の低下が懸念されるという問題点がある。
一方、シール面のみ加熱可能な超音波を用い、超音波シール可能な多層フィルムが検討されている。これまでに、超音波溶接によっても強固に溶接することができる積層フィルムとして、エチレン－アルキル（メタ）アクリレート共重合体などのエチレン－極性単量体共重合体を中心層とし、その両面にランダムポリプロピレンとαオレフィン系エラストマーの混合樹脂からなる表面層を形成させ、中心層と表面層の間に非晶質ポリオレフィン層を介在させた積層フィルムが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
しかしながら、ポリプロピレンを用いてモノマテリアル化に対応した多層フィルムでは、素材間の耐熱性が異なるため、超音波シールした場合に均一かつ安定なシール強度を得ることが困難であった。また、超音波シールに適した前記提案の積層フィルムでは、エチレン－極性単量体共重合体を含み、モノマテリアル化に対応できていない。したがって、モノマテリアル化に対応でき、かつ超音波シールに適した多層フィルムの樹脂構成が求められている。
本発明は、前記従来における諸問題を解決し、以下の目的を達成することを課題とする。即ち、本発明は、モノマテリアル化に対応でき、超音波溶接が可能であり、シール幅が狭く均一かつ安定な超音波シール強度を有することができる超音波シール用多層フィルムを提供することを目的とする。
本発明は、本発明者らによる前記知見に基づくものであり、前記課題を解決するための手段としては、以下の通りである。即ち、
＜１＞ 熱可塑性樹脂を含有する熱可塑性樹脂層と、
ランダムポリプロピレン及びαオレフィン樹脂を含有するシール層と、を少なくとも有し、
前記αオレフィン樹脂が、ブテン系αオレフィン樹脂を含有し、
超音波によりシール可能であることを特徴とする超音波シール用多層フィルムである。
＜２＞ 前記シール層における前記ランダムポリプロピレンの含有量が、５０質量％以上９５質量％以下である前記＜１＞に記載の超音波シール用多層フィルムである。
＜３＞ 前記シール層における前記ブテン系αオレフィン樹脂の含有が、２０質量％以上５０質量％以下である前記＜１＞から＜２＞のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルムである。
＜４＞ 前記シール層の厚みが、２０％以上である前記＜１＞から＜３＞のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルムである。
＜５＞ 総厚みが４０μｍ以上である前記＜１＞から＜４＞のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルムである。
＜６＞ 示差走査熱量測定によって測定される融解熱量が６５ｍＪ／ｍｇ以下である前記＜１＞から＜５＞のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルムである。
＜７＞ 前記熱可塑性樹脂が、ポリエチレン、及びポリプロピレンの少なくともいずれかを含有する前記＜１＞から＜６＞のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルムである。
＜８＞ 前記＜１＞から＜７＞のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルムと、熱可塑性樹脂フィルムとを超音波によりシールした積層体である。
＜１＞ 熱可塑性樹脂を含有する熱可塑性樹脂層と、
ランダムポリプロピレン及びαオレフィン樹脂を含有するシール層と、を少なくとも有し、
前記αオレフィン樹脂が、ブテン系αオレフィン樹脂を含有し、
超音波によりシール可能であることを特徴とする超音波シール用多層フィルムである。
＜２＞ 前記シール層における前記ランダムポリプロピレンの含有量が、５０質量％以上９５質量％以下である前記＜１＞に記載の超音波シール用多層フィルムである。
＜３＞ 前記シール層における前記ブテン系αオレフィン樹脂の含有が、２０質量％以上５０質量％以下である前記＜１＞から＜２＞のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルムである。
＜４＞ 前記シール層の厚みが、２０％以上である前記＜１＞から＜３＞のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルムである。
＜５＞ 総厚みが４０μｍ以上である前記＜１＞から＜４＞のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルムである。
＜６＞ 示差走査熱量測定によって測定される融解熱量が６５ｍＪ／ｍｇ以下である前記＜１＞から＜５＞のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルムである。
＜７＞ 前記熱可塑性樹脂が、ポリエチレン、及びポリプロピレンの少なくともいずれかを含有する前記＜１＞から＜６＞のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルムである。
＜８＞ 前記＜１＞から＜７＞のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルムと、熱可塑性樹脂フィルムとを超音波によりシールした積層体である。
本発明によれば、従来における前記諸問題を解決し、前記目的を達成することができ、モノマテリアル化に対応でき、超音波溶接が可能であり、シール幅が狭く均一かつ安定な超音波シール強度を有することができる超音波シール用多層フィルムを提供することができる。
（超音波シール用多層フィルム）
本発明の超音波シール用多層フィルムは、熱可塑性樹脂層と、シール層とを少なくとも有し、超音波によりシール可能である超音波シール用多層フィルムである。
本発明の超音波シール用多層フィルムは、熱可塑性樹脂層と、シール層とを少なくとも有し、超音波によりシール可能である超音波シール用多層フィルムである。
＜熱可塑性樹脂層＞
前記熱可塑性樹脂層は、熱可塑性樹脂を主たる樹脂成分として含有する。
前記熱可塑性樹脂層は、単層であってもよく、複数の層であってもよい。
前記熱可塑性樹脂層は、包装用フィルムの印刷を設けることができる表面層であってもよい。
前記熱可塑性樹脂層は、熱可塑性樹脂を主たる樹脂成分として含有する。
前記熱可塑性樹脂層は、単層であってもよく、複数の層であってもよい。
前記熱可塑性樹脂層は、包装用フィルムの印刷を設けることができる表面層であってもよい。
－熱可塑性樹脂－
前記熱可塑性樹脂としては、特に制限はなく目的に応じて公知の熱可塑性樹脂を適宜選択することができ、例えば、αオレフィン樹脂、スチレン樹脂、エステル樹脂、アクリル樹脂などが挙げられる。これらの中でも、モノマテリアル化できる点から、αオレフィン樹脂が好ましい。
前記αオレフィン樹脂としては、例えば、αオレフィン単量体の単重合体（ポリエチレン単重合体、ポリプロピレン単重合体等）；αオレフィン単量体を主成分とした共重合体（プロピレン－エチレンブロック共重合体、プロピレン－エチレンランダム共重合体、エチレン－ブテン－１共重合体、プロピレン－ブテン－１共重合体等）などが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。これらの中でも、ポリエチレン、及びポリプロピレンの少なくともいずれかを含有する、エチレン単重合体、プロピレン単重合体、プロピレン－エチレンブロック共重合体、プロピレン－エチレンランダム共重合体が好ましい。
前記αオレフィン樹脂中のαオレフィン単量体の含有量としては、５０モル％～１００モル％が好ましく、７０モル％～１００モル％がより好ましい。
前記熱可塑性樹脂としては、特に制限はなく目的に応じて公知の熱可塑性樹脂を適宜選択することができ、例えば、αオレフィン樹脂、スチレン樹脂、エステル樹脂、アクリル樹脂などが挙げられる。これらの中でも、モノマテリアル化できる点から、αオレフィン樹脂が好ましい。
前記αオレフィン樹脂としては、例えば、αオレフィン単量体の単重合体（ポリエチレン単重合体、ポリプロピレン単重合体等）；αオレフィン単量体を主成分とした共重合体（プロピレン－エチレンブロック共重合体、プロピレン－エチレンランダム共重合体、エチレン－ブテン－１共重合体、プロピレン－ブテン－１共重合体等）などが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。これらの中でも、ポリエチレン、及びポリプロピレンの少なくともいずれかを含有する、エチレン単重合体、プロピレン単重合体、プロピレン－エチレンブロック共重合体、プロピレン－エチレンランダム共重合体が好ましい。
前記αオレフィン樹脂中のαオレフィン単量体の含有量としては、５０モル％～１００モル％が好ましく、７０モル％～１００モル％がより好ましい。
前記熱可塑性樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、温度１９０℃、及び荷重２．１６ｋｇの測定条件において、１．０ｇ／１０分間～５０．０ｇ／１０分間が好ましく、３．０ｇ／１０分間～４５．０ｇ／１０分間がより好ましく、３．０ｇ／１０分間～１２．０ｇ／１０分間が更に好ましい。
ここで、前記メルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＪＩＳＫ７２１０に準拠して、１９０℃、荷重２．１６ｋｇ（２１．１８Ｎ）で測定した値である。
ここで、前記メルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＪＩＳＫ７２１０に準拠して、１９０℃、荷重２．１６ｋｇ（２１．１８Ｎ）で測定した値である。
前記熱可塑性樹脂の密度としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、０．８９ｇ／ｃｍ３～０．９６ｇ／ｃｍ３が好ましく、０．８９ｇ／ｃｍ３～０．９３ｇ／ｃｍ３がより好ましい。
前記熱可塑性樹脂の融点としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、１１０℃～１７０℃が好ましく、１２０℃～１６０℃がより好ましい。前記融点は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）（例えば、株式会社日立ハイテクサイエンス製、ＤＳＣ７０２０）を用いて測定することができる。
＜シール層＞
前記シール層は、ランダムポリプロピレン及びαオレフィン樹脂を主たる樹脂成分として含有する。
前記シール層は、ランダムポリプロピレン及びαオレフィン樹脂を主たる樹脂成分として含有する。
－ランダムポリプロピレン－
前記ランダムポリプロピレンとは、プロピレン９０質量％～９８質量％とエチレン及び／又は炭素数４以上のα－オレフィン１０質量％～２質量％とのランダム共重合体である。前記炭素数４以上のα－オレフィンとしては、例えば、１－ブテンなどが挙げられる。前記ランダムポリプロピレンは、１種単独で使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。
前記ランダムポリプロピレンとは、プロピレン９０質量％～９８質量％とエチレン及び／又は炭素数４以上のα－オレフィン１０質量％～２質量％とのランダム共重合体である。前記炭素数４以上のα－オレフィンとしては、例えば、１－ブテンなどが挙げられる。前記ランダムポリプロピレンは、１種単独で使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。
前記ランダムポリプロピレンの含有量としては、前記シール層に含まれる樹脂成分の総量に対して、５０質量％以上９５質量％以下が好ましく、５０質量％以上７０質量％以下がより好ましい。
前記ランダムポリプロピレンのメルトフローレート（ＭＦＲ）としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、温度１９０℃、及び荷重２．１６ｋｇの測定条件において、１．０ｇ／１０分間～５０．０ｇ／１０分間が好ましく、３．０ｇ／１０分間～４５．０ｇ／１０分間がより好ましく、３．０ｇ／１０分間～１２．０ｇ／１０分間が更に好ましい。
前記ランダムポリプロピレンの密度としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、０．８９ｇ／ｃｍ３～０．９３ｇ／ｃｍ３が好ましく、０．９０ｇ／ｃｍ３～０．９２ｇ／ｃｍ３がより好ましい。
前記ランダムポリプロピレンの融点としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、１１０℃～１６０℃が好ましく、１２０℃～１４０℃がより好ましい。
－αオレフィン樹脂－
前記αオレフィン樹脂は、少なくともブテン系αオレフィン樹脂を含有し、更に必要に応じて、ブテン系αオレフィン樹脂以外のαオレフィン樹脂を含有する。
前記αオレフィン樹脂としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができ、例えば、エチレン、プロピレン等のαオレフィン単量体の単重合体、αオレフィン単量体を主成分としたエチレン－プロピレン共重合体、エチレン－ブテン－１共重合体又はプロピレン－ブテン－１共重合体などが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。
前記αオレフィン樹脂中のαオレフィン単量体の含有量としては、５０モル％～１００モル％が好ましく、７０モル％～１００モル％がより好ましい。
前記αオレフィン樹脂は、少なくともブテン系αオレフィン樹脂を含有し、更に必要に応じて、ブテン系αオレフィン樹脂以外のαオレフィン樹脂を含有する。
前記αオレフィン樹脂としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができ、例えば、エチレン、プロピレン等のαオレフィン単量体の単重合体、αオレフィン単量体を主成分としたエチレン－プロピレン共重合体、エチレン－ブテン－１共重合体又はプロピレン－ブテン－１共重合体などが挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。
前記αオレフィン樹脂中のαオレフィン単量体の含有量としては、５０モル％～１００モル％が好ましく、７０モル％～１００モル％がより好ましい。
前記ブテン系αオレフィン樹脂以外のαオレフィン樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、温度１９０℃、及び荷重２．１６ｋｇの測定条件において、１．０ｇ／１０分間～５０．０ｇ／１０分間が好ましく、２．０ｇ／１０分間～４５．０ｇ／１０分間がより好ましく、２．０ｇ／１０分間～１０．０ｇ／１０分間が更に好ましい。
前記ブテン系αオレフィン樹脂以外のαオレフィン樹脂の密度としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、０．８５ｇ／ｃｍ３～０．９６ｇ／ｃｍ３が好ましく、０．８７ｇ／ｃｍ３～０．９０ｇ／ｃｍ３がより好ましい。
前記ブテン系αオレフィン樹脂以外のαオレフィン樹脂の融点としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、４０℃～１２０℃が好ましく、５０℃～１００℃がより好ましい。
－－ブテン系αオレフィン樹脂－－
前記ブテン系αオレフィン樹脂としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができ、例えば、ブテン－１単量体の単重合体、ブテン－１単量体を主成分としたエチレン－１－ブテン共重合体又はプロピレン－１－ブテン共重合体などが挙げられる。これらの中でも、プロピレン－１－ブテン共重合体が好ましい。これらは、１種単独で使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。
前記ブテン系αオレフィン樹脂中のブテン－１単量体の含有量としては、５０モル％～１００モル％が好ましく、７０モル％～１００モル％がより好ましい。
前記ブテン系αオレフィン樹脂としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができ、例えば、ブテン－１単量体の単重合体、ブテン－１単量体を主成分としたエチレン－１－ブテン共重合体又はプロピレン－１－ブテン共重合体などが挙げられる。これらの中でも、プロピレン－１－ブテン共重合体が好ましい。これらは、１種単独で使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。
前記ブテン系αオレフィン樹脂中のブテン－１単量体の含有量としては、５０モル％～１００モル％が好ましく、７０モル％～１００モル％がより好ましい。
前記ブテン系αオレフィン樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、温度１９０℃、及び荷重２．１６ｋｇの測定条件において、１．０ｇ／１０分間～５０．０ｇ／１０分間が好ましく、３．０ｇ／１０分間～４５．０ｇ／１０分間がより好ましく、３．０ｇ／１０分間～１２．０ｇ／１０分間が更に好ましい。
前記ブテン系αオレフィン樹脂の密度としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、０．８９ｇ／ｃｍ３～０．９６ｇ／ｃｍ３が好ましく、０．８９ｇ／ｃｍ３～０．９２ｇ／ｃｍ３がより好ましい。
前記ブテン系αオレフィン樹脂の融点としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、５０℃～１２０℃が好ましく、５０℃～１１０℃がより好ましく、５０℃～８０℃が更に好ましい。
前記ブテン系αオレフィン樹脂の含有量としては、前記シール層に含まれる樹脂成分の総量に対して、５質量％以上５０質量％以下が好ましく、１０質量％以上５０質量％以下がより好ましく、１５質量％以上５０質量％以下が更に好ましく、２０質量％以上５０質量％以下が特に好ましい。
前記含有量が５質量％以上５０質量％以下であると、超音波シール性が発現する点で有利である。また、前記含有量が２０質量％以上５０質量％以下であると、シール長の全長で均一かつ安定な超音波シール性が担保される点で特に有利である。
前記含有量が５質量％以上５０質量％以下であると、超音波シール性が発現する点で有利である。また、前記含有量が２０質量％以上５０質量％以下であると、シール長の全長で均一かつ安定な超音波シール性が担保される点で特に有利である。
前記シール層における前記ランダムポリプロピレン（ｂ１）に対する前記ブテン系αオレフィン樹脂（ｂ２）の質量比（ｂ２／ｂ１）としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、５／９５～５０／５０が好ましく、１０／９０～５０／５０がより好ましく、２０／８０～５０／５０が更に好ましく、３０／７０～５０／５０が特に好ましい。
＜その他の成分＞
前記熱可塑性樹脂層、及び前記シール層の樹脂には、その他の成分として、ポリオレフィンに汎用される酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、滑剤（ブロッキング防止剤、スリップ剤）などの配合剤を適宜配合してもよい。
前記熱可塑性樹脂層、及び前記シール層の樹脂には、その他の成分として、ポリオレフィンに汎用される酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、滑剤（ブロッキング防止剤、スリップ剤）などの配合剤を適宜配合してもよい。
［超音波シール用多層フィルムの層構成］
前記超音波シール用多層フィルムにおける前記熱可塑性樹脂層は、単層であってもよく、複数の層であってもよい。複数の前記熱可塑性樹脂層は、互いに同じ組成であってもよく、異なる組成であってもよい。
前記熱可塑性樹脂層が単層である場合、前記超音波シール用多層フィルムは、熱可塑性樹脂層／シール層の順で積層される多層フィルムである。
前記熱可塑性樹脂層が複数の層である場合、前記熱可塑性樹脂層は、前記超音波シール用多層フィルムの表面層となる基材層と、（１層～複数層の）中間層とを有し、前記超音波シール用多層フィルムは、基材層（熱可塑性樹脂層）／中間層（熱可塑性樹脂層）／シール層の順で積層される多層フィルムである。
前記超音波シール用多層フィルムは、各層が共に押し出されて積層される共押出多層フィルムであってもよく、一部の層を接着して積層されるラミネートフィルムであってもよい。
前記追加基材層をラミネートする際の接着方法としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができ、例えば、ドライラミネーション、ウエットラミネーション、ノンソルベントラミネーション、押出ラミネーションなどが挙げられる。
前記超音波シール用多層フィルムにおける前記熱可塑性樹脂層は、単層であってもよく、複数の層であってもよい。複数の前記熱可塑性樹脂層は、互いに同じ組成であってもよく、異なる組成であってもよい。
前記熱可塑性樹脂層が単層である場合、前記超音波シール用多層フィルムは、熱可塑性樹脂層／シール層の順で積層される多層フィルムである。
前記熱可塑性樹脂層が複数の層である場合、前記熱可塑性樹脂層は、前記超音波シール用多層フィルムの表面層となる基材層と、（１層～複数層の）中間層とを有し、前記超音波シール用多層フィルムは、基材層（熱可塑性樹脂層）／中間層（熱可塑性樹脂層）／シール層の順で積層される多層フィルムである。
前記超音波シール用多層フィルムは、各層が共に押し出されて積層される共押出多層フィルムであってもよく、一部の層を接着して積層されるラミネートフィルムであってもよい。
前記追加基材層をラミネートする際の接着方法としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができ、例えば、ドライラミネーション、ウエットラミネーション、ノンソルベントラミネーション、押出ラミネーションなどが挙げられる。
前記超音波シール用多層フィルムは、基本的には透明で、表面平滑である。前記超音波シール用多層フィルムの両面又は片面の混合樹脂層にコロナ放電処理して印刷特性を持たせてもよい。また、前記超音波シール用多層フィルムの両面又は片面にエンボス処理して梨地などの絞模様を付与してもよい。
前記超音波シール用多層フィルムの総厚みとしては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、均一かつ安定な超音波シール強度が担保される点で、４０μｍ以上が好ましく、４０μｍ以上９０μｍ以下がより好ましい。
前記熱可塑性樹脂層の単層又は各層の平均厚みとしては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、５μｍ～３０μｍが好ましく、１０μｍ～２０μｍがより好ましい。
前記熱可塑性樹脂層が複数の層である場合の各層の平均厚みの合計としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、１５μｍ～６０μｍが好ましく、３０μｍ～５０μｍがより好ましい。
前記熱可塑性樹脂層の層みは、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、前記熱可塑性樹脂層、及び前記シール層の合計厚みに対する前記熱可塑性樹脂層の平均厚みの比率（％）として、９０％以下が好ましく、２０％～９０％がより好ましく、５０％～８０％が更に好ましい。
前記熱可塑性樹脂層が複数の層である場合の各層の平均厚みの合計としては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、１５μｍ～６０μｍが好ましく、３０μｍ～５０μｍがより好ましい。
前記熱可塑性樹脂層の層みは、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、前記熱可塑性樹脂層、及び前記シール層の合計厚みに対する前記熱可塑性樹脂層の平均厚みの比率（％）として、９０％以下が好ましく、２０％～９０％がより好ましく、５０％～８０％が更に好ましい。
前記シール層の平均厚みとしては、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、３μｍ～３０μｍが好ましく、５μｍ～２５μｍがより好ましく、１０μｍ～２０μｍが更に好ましい。
前記シール層の層みは、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、前記熱可塑性樹脂層及び前記シール層の合計厚みに対する前記シール層の平均厚みの比率（％）として、１０％以上が好ましく、２０％以上がより好ましく、３０％以上が更に好ましい。また、１０％以上５０％以下が好ましく、２０％以上５０％以下がより好ましく、３０％以上５０％以下が更に好ましい。
前記厚みが１０％以上であると、超音波シール性が発現する点で有利である。また、前記厚みが２０％以上であると、シール長の５０％から全長で均一かつ安定な超音波シール性が担保される点で特に有利である。
前記シール層の層みは、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができるが、前記熱可塑性樹脂層及び前記シール層の合計厚みに対する前記シール層の平均厚みの比率（％）として、１０％以上が好ましく、２０％以上がより好ましく、３０％以上が更に好ましい。また、１０％以上５０％以下が好ましく、２０％以上５０％以下がより好ましく、３０％以上５０％以下が更に好ましい。
前記厚みが１０％以上であると、超音波シール性が発現する点で有利である。また、前記厚みが２０％以上であると、シール長の５０％から全長で均一かつ安定な超音波シール性が担保される点で特に有利である。
［融解熱量］
前記超音波シール用多層フィルムにおける示差走査熱量測定（ＤＳＣ）によって測定される融解熱量としては、超音波シールによる均一な溶着性の点で、６５ｍＪ／ｍｇ以下が好ましい。
示差走査熱量測定（ＤＳＣ）によって測定される融解熱量は、昇温１回目の融解熱量であり、例えば、示差走査熱量計（株式会社日立ハイテクサイエンス製、ＤＳＣ７０２０）を用いて以下の手順で測定することができる。
まず、対象試料である超音波シール用多層フィルムの約５．０ｍｇをアルミニウム製の試料容器に入れ、試料容器をホルダーユニットに載せ、電気炉中にセットする。次いで、窒素雰囲気下、３０℃から昇温速度１０℃／ｍｉｎにて２００℃まで加熱（昇温１回目）し、示差走査熱量計を用いてＤＳＣ曲線を計測する。
得られたＤＳＣ曲線から、示差走査熱量計の解析プログラムを用いて、１回目の昇温時におけるＤＳＣ曲線を選択し、対象試料の昇温１回目における融解熱量［ｍＪ／ｍｇ］を求めることができる。
前記超音波シール用多層フィルムにおける示差走査熱量測定（ＤＳＣ）によって測定される融解熱量としては、超音波シールによる均一な溶着性の点で、６５ｍＪ／ｍｇ以下が好ましい。
示差走査熱量測定（ＤＳＣ）によって測定される融解熱量は、昇温１回目の融解熱量であり、例えば、示差走査熱量計（株式会社日立ハイテクサイエンス製、ＤＳＣ７０２０）を用いて以下の手順で測定することができる。
まず、対象試料である超音波シール用多層フィルムの約５．０ｍｇをアルミニウム製の試料容器に入れ、試料容器をホルダーユニットに載せ、電気炉中にセットする。次いで、窒素雰囲気下、３０℃から昇温速度１０℃／ｍｉｎにて２００℃まで加熱（昇温１回目）し、示差走査熱量計を用いてＤＳＣ曲線を計測する。
得られたＤＳＣ曲線から、示差走査熱量計の解析プログラムを用いて、１回目の昇温時におけるＤＳＣ曲線を選択し、対象試料の昇温１回目における融解熱量［ｍＪ／ｍｇ］を求めることができる。
［超音波シール］
前記超音波によりシールする方法としては、特に制限はなく目的に応じて、公知の超音波シール方法や、公知の超音波シール装置を用いた方法などを適宜選択することができる。
ここで、「超音波シール」とは、電気エネルギーを機械的エネルギーに変換した超音波振動振幅を利用して、超音波によって振動エネルギーを送り出す「超音波ホーン」と固定治具「アンビル」との間に接合対象となるフィルムを挟み、フィルム材料の界面に均一に摩擦エネルギーを発生させ、瞬時に溶融溶着する技術である。用語「超音波シール」、「超音波溶接」、「超音波溶融溶着」、及び「超音波融着接合」は、互いに同義であり得る。
前記超音波によりシールする方法としては、特に制限はなく目的に応じて、公知の超音波シール方法や、公知の超音波シール装置を用いた方法などを適宜選択することができる。
ここで、「超音波シール」とは、電気エネルギーを機械的エネルギーに変換した超音波振動振幅を利用して、超音波によって振動エネルギーを送り出す「超音波ホーン」と固定治具「アンビル」との間に接合対象となるフィルムを挟み、フィルム材料の界面に均一に摩擦エネルギーを発生させ、瞬時に溶融溶着する技術である。用語「超音波シール」、「超音波溶接」、「超音波溶融溶着」、及び「超音波融着接合」は、互いに同義であり得る。
超音波ホーンは、接合対象及びアンビルの上方に垂直に配置されてもよく、接合対象及びアンビルに対して水平方向に配置されてもよい。超音波ホーンは、通常２０ｋＨｚ～４０ｋＨｚの超音波で振動して、圧力下、通常摩擦熱の形態でエネルギーを、接合対象の接合部に伝達する。摩擦熱及び圧力のために、接合対象のうちの少なくとも１つの一部が軟化するか又は融解し、それにより接合対象が互いに接合される。
ここで、前記「接合対象」としては、本発明においては、本発明の超音波シール用多層フィルムを少なくとも含む限り、特に制限はなく目的に応じて適宜選択することができ、前記超音波シール用多層フィルム２枚を各々の前記シール層が互いに接するように配置したものであってもよく、一続き（１枚）の前記超音波シール用多層フィルムを前記シール層が互いに接するように折畳んで配置したものであってもよく、或いは、前記超音波シール用多層フィルムと熱可塑性樹脂フィルムとを、前記超音波シール用多層フィルムの前記シール層が前記熱可塑性樹脂フィルムに接するように配置したものであってもよい。
シール層が互いに接した部分やシール層が熱可塑性樹脂フィルムに接した部分を超音波シールして接合部を形成することにより、後述する積層体が得られる。
シール層が互いに接した部分やシール層が熱可塑性樹脂フィルムに接した部分を超音波シールして接合部を形成することにより、後述する積層体が得られる。
前記超音波シールにおける超音波としては、特に制限はなく目的に応じて、人間の耳には聞こえない高い振動数をもつ弾性振動波（音波）を適宜選択することができる。前記超音波の周波数としては、１６ｋＨｚ以上が好ましく、２０ｋＨｚ以上がより好ましく、２０ｋＨｚ以上４０ｋＨｚ以下が特に好ましい。
前記超音波シールにおける圧力、振幅、溶着時間、ホールド時間などの条件としては、用いる接合対象の種類、及び周波数や条件の組合せに応じて変化し、一義的に規定できるものではないが、特に制限はなく目的に応じて、適宜選択することができる。
前記圧力は、超音波シール装置において、接合対象に対する超音波ホーンによる押しつけ圧力を意味し、単位［Ｐａ］（パスカル）、［ＭＰａ］（メガパスカル）などで表される。前記圧力としては、０．１５［ＭＰａ］～０．３［ＭＰａ］が好ましく、０．２５［ＭＰａ］～０．３［ＭＰａ］がより好ましい。
前記振幅は、超音波振動の大きさを意味する。前記振幅としては、２０μｍ以上５０μｍ以下が好ましく、均一かつ安定なシール強度を有することにより、３５μｍ以上５０μｍ以下がより好ましい。
前記溶着時間は、超音波の発振時間を示し、超音波ホーンが接合対象に接触して溶着する時間を意味する。前記溶着時間としては、０．２秒間以上１秒間以下が好ましく、０．５秒間以上１秒間以下がより好ましい。
前記ホールド時間は、超音波発振機の保持時間かつ溶着部の硬化時間を意味する。前記ホールド時間としては、０．２秒間以上１．０秒間以下が好ましく、０．５秒間以上１．０秒間以下がより好ましい。
前記圧力は、超音波シール装置において、接合対象に対する超音波ホーンによる押しつけ圧力を意味し、単位［Ｐａ］（パスカル）、［ＭＰａ］（メガパスカル）などで表される。前記圧力としては、０．１５［ＭＰａ］～０．３［ＭＰａ］が好ましく、０．２５［ＭＰａ］～０．３［ＭＰａ］がより好ましい。
前記振幅は、超音波振動の大きさを意味する。前記振幅としては、２０μｍ以上５０μｍ以下が好ましく、均一かつ安定なシール強度を有することにより、３５μｍ以上５０μｍ以下がより好ましい。
前記溶着時間は、超音波の発振時間を示し、超音波ホーンが接合対象に接触して溶着する時間を意味する。前記溶着時間としては、０．２秒間以上１秒間以下が好ましく、０．５秒間以上１秒間以下がより好ましい。
前記ホールド時間は、超音波発振機の保持時間かつ溶着部の硬化時間を意味する。前記ホールド時間としては、０．２秒間以上１．０秒間以下が好ましく、０．５秒間以上１．０秒間以下がより好ましい。
前記超音波シール装置としては、例えば、連続超音波シールタイプの装置、回転式超音波ホーンを有する装置などが好適に挙げられる。
前記連続超音波シールタイプの装置は、一般に「連続超音波融着接合」として知られている。連続超音波融着接合は、通常、略連続的に超音波シール装置内に供給することができ、略連続的に接合対象を封止するために使用される。連続超音波融着接合では、超音波ホーンは通常固定されており、接合対象がその真下を移動する。一種の連続超音波融着接合は、固定されたホーンと回転アンビル面とを使用する。連続超音波融着接合中、接合対象は、超音波ホーンと回転アンビルとの間に引っ張られる。超音波ホーンは、通常、接合対象に向かって長手方向に延在し、振動は超音波ホーンに沿って軸方向に材料まで伝達する。
前記連続超音波シールタイプの装置は、一般に「連続超音波融着接合」として知られている。連続超音波融着接合は、通常、略連続的に超音波シール装置内に供給することができ、略連続的に接合対象を封止するために使用される。連続超音波融着接合では、超音波ホーンは通常固定されており、接合対象がその真下を移動する。一種の連続超音波融着接合は、固定されたホーンと回転アンビル面とを使用する。連続超音波融着接合中、接合対象は、超音波ホーンと回転アンビルとの間に引っ張られる。超音波ホーンは、通常、接合対象に向かって長手方向に延在し、振動は超音波ホーンに沿って軸方向に材料まで伝達する。
前記回転式超音波ホーンを有する装置では、超音波ホーンは回転タイプであり、円柱状であって長手方向軸を中心に回転する。入力振動は、超音波ホーンの軸方向にあり、出力振動は超音波ホーンの放射方向にある。超音波ホーンはアンビルに近接して配置され、通常アンビルもまた、接合対象が円柱状面の間を、円柱状面の接線速度に実質的に等しい線速度で通過するように回転することができる。
超音波シールとしては、例えば、特開２００８－５２６５５２号公報、特開２０１０－１９５０４４号公報、特開２０１３－２３１２４９号公報、特開２０１５－１６２９４号公報、米国特許第５９７６３１６号明細書などに記載されており、その開示内容は参照により本明細書に援用される。
（積層体）
本発明の積層体は、本発明の超音波シール用多層フィルムを少なくとも含み、前記超音波シール用多層フィルム２枚を各々の前記シール層が互いに接するように配置して超音波によりシールした積層体であってもよく、一続き（１枚）の前記超音波シール用多層フィルムを前記シール層が互いに接するように折畳んで配置して超音波によりシールした積層体であってもよく、或いは、前記超音波シール用多層フィルムと、熱可塑性樹脂フィルムとを、前記超音波シール用多層フィルムの前記シール層が前記熱可塑性樹脂フィルムに接するように配置して超音波によりシールした積層体であってもよい。
前記積層体は、包装体として好適に利用できる。前記包装体としては、例えば、洋菓子、スナック、パン、和菓子、調味料等の食品用包装体などが挙げられる。
前記積層体は、モノマテリアル化に対応でき、シール面のみ加熱可能な超音波シールによりシールできるためシール幅を狭くでき、材料の省量化を図ることができる。
本発明の積層体は、本発明の超音波シール用多層フィルムを少なくとも含み、前記超音波シール用多層フィルム２枚を各々の前記シール層が互いに接するように配置して超音波によりシールした積層体であってもよく、一続き（１枚）の前記超音波シール用多層フィルムを前記シール層が互いに接するように折畳んで配置して超音波によりシールした積層体であってもよく、或いは、前記超音波シール用多層フィルムと、熱可塑性樹脂フィルムとを、前記超音波シール用多層フィルムの前記シール層が前記熱可塑性樹脂フィルムに接するように配置して超音波によりシールした積層体であってもよい。
前記積層体は、包装体として好適に利用できる。前記包装体としては、例えば、洋菓子、スナック、パン、和菓子、調味料等の食品用包装体などが挙げられる。
前記積層体は、モノマテリアル化に対応でき、シール面のみ加熱可能な超音波シールによりシールできるためシール幅を狭くでき、材料の省量化を図ることができる。
＜熱可塑性樹脂フィルム＞
前記熱可塑性樹脂フィルムの材料としては、特に制限はなく目的に応じて、公知の熱可塑性樹脂を適宜選択することができるが、モノマテリアル化の観点から、αオレフィン樹脂が好ましい。
前記αオレフィン樹脂としては、前記熱可塑性樹脂層において説明したαオレフィン樹脂を適宜採用することができる。
前記熱可塑性樹脂フィルムの材料としては、特に制限はなく目的に応じて、公知の熱可塑性樹脂を適宜選択することができるが、モノマテリアル化の観点から、αオレフィン樹脂が好ましい。
前記αオレフィン樹脂としては、前記熱可塑性樹脂層において説明したαオレフィン樹脂を適宜採用することができる。
本発明の超音波シール用多層フィルム１０は、例えば、図１に示すように、熱可塑性樹脂層１、及びシール層２からなり、２層が積層された多層フィルムである。
また、図２に示すように、本発明の超音波シール用多層フィルム１０は、複数の熱可塑性樹脂層を有してもよく、熱可塑性樹脂層（基材層）１ａ、熱可塑性樹脂層（中間層）１ｂ、及びシール層２からなり、基材層／中間層／シール層の順で積層される多層フィルムであってもよい。
また、図２に示すように、本発明の超音波シール用多層フィルム１０は、複数の熱可塑性樹脂層を有してもよく、熱可塑性樹脂層（基材層）１ａ、熱可塑性樹脂層（中間層）１ｂ、及びシール層２からなり、基材層／中間層／シール層の順で積層される多層フィルムであってもよい。
図３Ａ～Ｃは、本発明の超音波シール用多層フィルムの超音波溶接に用いる超音波シール装置の一例を示す概略断面図である。超音波シール装置１００は、アンビル１１０と、このアンビル１１０の外周面と対向する超音波ホーン１２０とを有する。アンビル１１０の外周面に所定のシールパターンでシール突起が形成されており、超音波ホーン１２０は、図３Ａ中の矢印方向に可動して、超音波ホーン１２０とアンビル１１０のシール突起との間に接合対象をホールドすることができる。
アンビル１１０と超音波ホーン１２０との間に通される接合対象は、例えば、２枚重ねの超音波シール用多層フィルム１０であってもよく（図３Ａ）、超音波シール用多層フィルム１０と熱可塑性樹脂フィルムとを２枚重ねにしたものであってもよく（不図示）、金属棒１３０に引っ掛けて２枚重ねになるように折り畳んだ１枚の超音波シール用多層フィルム１０であってもよい（図３Ｂ）。接合対象のうち、アンビル１１０の外周面のシール突起と超音波ホーン１２０との間に挟まれる部分を、超音波ホーン１２０から伝達される超音波振動による摩擦熱で溶融シールして、超音波シール用多層フィルム１０を少なくとも含む積層体５０を製造する（図３Ｃ参照）。超音波シール装置は、接合対象に接する超音波ホーンの先端から接合対象に振動エネルギーを伝えて、接合対象を摩擦熱で溶着するものであり、溶着形状は、アンビル１１０の外周面のシール突起と超音波ホーン先端との接触面の形状とほぼ同じとなる。図３Ａの超音波シール装置では、アンビル１１０の外周面のシール突起は、２００ｍｍ×２ｍｍの形状を有し、これにより、シール長２００ｍｍ×シール幅２ｍｍで溶着した積層体５０を製造することができる。
アンビル１１０と超音波ホーン１２０との間に通される接合対象は、例えば、２枚重ねの超音波シール用多層フィルム１０であってもよく（図３Ａ）、超音波シール用多層フィルム１０と熱可塑性樹脂フィルムとを２枚重ねにしたものであってもよく（不図示）、金属棒１３０に引っ掛けて２枚重ねになるように折り畳んだ１枚の超音波シール用多層フィルム１０であってもよい（図３Ｂ）。接合対象のうち、アンビル１１０の外周面のシール突起と超音波ホーン１２０との間に挟まれる部分を、超音波ホーン１２０から伝達される超音波振動による摩擦熱で溶融シールして、超音波シール用多層フィルム１０を少なくとも含む積層体５０を製造する（図３Ｃ参照）。超音波シール装置は、接合対象に接する超音波ホーンの先端から接合対象に振動エネルギーを伝えて、接合対象を摩擦熱で溶着するものであり、溶着形状は、アンビル１１０の外周面のシール突起と超音波ホーン先端との接触面の形状とほぼ同じとなる。図３Ａの超音波シール装置では、アンビル１１０の外周面のシール突起は、２００ｍｍ×２ｍｍの形状を有し、これにより、シール長２００ｍｍ×シール幅２ｍｍで溶着した積層体５０を製造することができる。
以下、実施例に基づいて本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に制限されるものではない。なお、特に明記しない限り、「部」は「質量部」を指し、「％」は「質量％」を指す。
（実施例１－１）
＜超音波シール用多層フィルムの作製＞
基材層（Ａ）、中間層（Ｃ）及びシール層（Ｂ）の各層を形成する樹脂成分として、各々下記の樹脂を使用して、各層を形成する樹脂混合物を調整した。
基材層（Ａ）：プロピレン－エチレンブロック共重合体（密度０．９１ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ７．０ｇ／１０ｍｉｎ）（以下、ＣＯＰＰ（１）と称する。）７０部と、プロピレン－エチレンブロック共重合体（密度０．９１ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ４．０ｇ／１０ｍｉｎ）（以下、ＣＯＰＰ（２）と称する。）３０部との混合物。
中間層（Ｃ）：プロピレン－エチレンランダム共重合体（密度０．９０ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ６．０ｇ／１０ｍｉｎ）（以下、ＣＯＰＰ（３）と称する。）５０部と、ＣＯＰＰ（１）５０部との混合物。
シール層（Ｂ）：ＣＯＰＰ（３）７６部と、プロピレン－１－ブテン共重合体（密度０．９０ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ４．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点１００℃）（以下、ＢＰ（１）と称する。）２４部との混合物。
＜超音波シール用多層フィルムの作製＞
基材層（Ａ）、中間層（Ｃ）及びシール層（Ｂ）の各層を形成する樹脂成分として、各々下記の樹脂を使用して、各層を形成する樹脂混合物を調整した。
基材層（Ａ）：プロピレン－エチレンブロック共重合体（密度０．９１ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ７．０ｇ／１０ｍｉｎ）（以下、ＣＯＰＰ（１）と称する。）７０部と、プロピレン－エチレンブロック共重合体（密度０．９１ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ４．０ｇ／１０ｍｉｎ）（以下、ＣＯＰＰ（２）と称する。）３０部との混合物。
中間層（Ｃ）：プロピレン－エチレンランダム共重合体（密度０．９０ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ６．０ｇ／１０ｍｉｎ）（以下、ＣＯＰＰ（３）と称する。）５０部と、ＣＯＰＰ（１）５０部との混合物。
シール層（Ｂ）：ＣＯＰＰ（３）７６部と、プロピレン－１－ブテン共重合体（密度０．９０ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ４．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点１００℃）（以下、ＢＰ（１）と称する。）２４部との混合物。
各層を形成する樹脂混合物を３台の押出機に各々供給し、基材層（Ａ）／中間層（Ｃ）／シール層（Ｂ）にて形成される積層フィルムの各層の平均厚みの比率が、２６％：５０％：２４％となるように、押出温度２５０℃でＴダイから共押出して、４０℃の水冷金属冷却ロールで冷却し、総厚みが４０μｍの積層フィルムである実施例１－１の超音波シール用多層フィルムを成形した。
＜評価１＞
＜＜超音波シール性＞＞
得られた超音波シール用多層フィルムを２１０ｍｍ×６００ｍｍにカットし、シール層を金属棒に引っ掛けて２枚重ねになるように折り畳んで２枚重ねにし、図３に示す超音波シール装置のアンビル上に張るよう設置した。超音波シール装置として、超音波プラスチックウェルダーＷ３０８０（日本アビオニックス製、周波数：２０ｋＨｚ）を用いた。パラメータ（圧力＝０．３ＭＰａ、振幅＝５０μｍ、溶着時間＝１ｓｅｃ、ホールド時間＝１ｓｅｃ）を設定し、スイッチを入れ、超音波シール用多層フィルムの２１０ｍｍ長の一辺をシール長２００ｍｍ×シール幅２ｍｍで超音波シールした。
シール長２１０ｍｍを目視で観察した後、剥離を行い、下記の評価基準で超音波シール性を評価した。
［評価基準］
〇：シール全長に対し、８０％以上が溶着した。
△〇：シール全長に対し、５０％以上８０％未満が溶着した（実用可能レベルである）。
△：シール全長に対し、一部（５０％未満）が溶着した。
×：シール全長で溶着しないか０．５Ｎ／２１０ｍｍ以下で軽く剥離できた。
＜＜超音波シール性＞＞
得られた超音波シール用多層フィルムを２１０ｍｍ×６００ｍｍにカットし、シール層を金属棒に引っ掛けて２枚重ねになるように折り畳んで２枚重ねにし、図３に示す超音波シール装置のアンビル上に張るよう設置した。超音波シール装置として、超音波プラスチックウェルダーＷ３０８０（日本アビオニックス製、周波数：２０ｋＨｚ）を用いた。パラメータ（圧力＝０．３ＭＰａ、振幅＝５０μｍ、溶着時間＝１ｓｅｃ、ホールド時間＝１ｓｅｃ）を設定し、スイッチを入れ、超音波シール用多層フィルムの２１０ｍｍ長の一辺をシール長２００ｍｍ×シール幅２ｍｍで超音波シールした。
シール長２１０ｍｍを目視で観察した後、剥離を行い、下記の評価基準で超音波シール性を評価した。
［評価基準］
〇：シール全長に対し、８０％以上が溶着した。
△〇：シール全長に対し、５０％以上８０％未満が溶着した（実用可能レベルである）。
△：シール全長に対し、一部（５０％未満）が溶着した。
×：シール全長で溶着しないか０．５Ｎ／２１０ｍｍ以下で軽く剥離できた。
＜積層体の作製＞
得られた超音波シール用多層フィルムを２１０ｍｍ×６００ｍｍにカットし、同じサイズにカットした熱可塑性樹脂フィルム（Ｐ２１６１、東洋紡株式会社製）に対しシール層が接するように２枚重ねにし、「超音波シール性」の評価と同様の装置及び条件により、長辺２辺と短辺１辺の計３辺を超音波シールして、実施例１－１の積層体を作製した。
得られた超音波シール用多層フィルムを２１０ｍｍ×６００ｍｍにカットし、同じサイズにカットした熱可塑性樹脂フィルム（Ｐ２１６１、東洋紡株式会社製）に対しシール層が接するように２枚重ねにし、「超音波シール性」の評価と同様の装置及び条件により、長辺２辺と短辺１辺の計３辺を超音波シールして、実施例１－１の積層体を作製した。
（実施例１－２～１－４）
実施例１－１において、総厚み４０μｍのまま、シール層（Ｂ）の厚みの比率を表１に示す通り変更したこと以外は、実施例１－１と同様にして実施例１－２～１－４の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表１に示す。
実施例１－１において、総厚み４０μｍのまま、シール層（Ｂ）の厚みの比率を表１に示す通り変更したこと以外は、実施例１－１と同様にして実施例１－２～１－４の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表１に示す。
（実施例１－５）
実施例１－１において、表１に示す通り、シール層（Ｂ）の樹脂組成をＣＯＰＰ（３）６８部とＢＰ（１）３２部との混合物に変更したこと以外は、実施例１－１と同様にして実施例１－５の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表１に示す。
実施例１－１において、表１に示す通り、シール層（Ｂ）の樹脂組成をＣＯＰＰ（３）６８部とＢＰ（１）３２部との混合物に変更したこと以外は、実施例１－１と同様にして実施例１－５の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表１に示す。
（実施例１－６）
実施例１－１において、表１に示す通り、シール層（Ｂ）の樹脂組成をＣＯＰＰ（３）６０部とＢＰ（１）４０部との混合物に変更したこと以外は、実施例１－１と同様にして実施例１－６の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表１に示す。
実施例１－１において、表１に示す通り、シール層（Ｂ）の樹脂組成をＣＯＰＰ（３）６０部とＢＰ（１）４０部との混合物に変更したこと以外は、実施例１－１と同様にして実施例１－６の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表１に示す。
（実施例１－７）
実施例１－１において、シール層（Ｂ）のＢＰ（１）をプロピレン－１－ブテン共重合体（密度０．９ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ４．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点５８℃）（以下、ＢＰ（２）と称する。）に変更したこと以外は、実施例１－１と同様にして実施例１－７の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表１に示す。
実施例１－１において、シール層（Ｂ）のＢＰ（１）をプロピレン－１－ブテン共重合体（密度０．９ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ４．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点５８℃）（以下、ＢＰ（２）と称する。）に変更したこと以外は、実施例１－１と同様にして実施例１－７の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表１に示す。
（比較例１）
実施例１－１において、シール層（Ｂ）の樹脂組成をＣＯＰＰ（３）１００部（ＢＰ（１）を含まない）に変更したこと以外は、実施例１－１と同様にして比較例１の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表１に示す。
実施例１－１において、シール層（Ｂ）の樹脂組成をＣＯＰＰ（３）１００部（ＢＰ（１）を含まない）に変更したこと以外は、実施例１－１と同様にして比較例１の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表１に示す。
（実施例２－１）
実施例１－１において、総厚み４０μｍを３０μｍに変更したこと以外は、実施例１－１と同様にして実施例２－１の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表２に示す。
実施例１－１において、総厚み４０μｍを３０μｍに変更したこと以外は、実施例１－１と同様にして実施例２－１の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表２に示す。
（実施例２－２～２－７）
実施例１－２～１－７において、総厚み４０μｍを３０μｍに変更したこと以外は、実施例１－２～１－７と同様にして実施例２－２～２－７の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表２に示す。
実施例１－２～１－７において、総厚み４０μｍを３０μｍに変更したこと以外は、実施例１－２～１－７と同様にして実施例２－２～２－７の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表２に示す。
（比較例２）
実施例２－１において、シール層（Ｂ）の樹脂組成をＣＯＰＰ（３）１００部（ＢＰ（１）を含まない）に変更したこと以外は、実施例２－１と同様にして比較例２の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表２に示す。
実施例２－１において、シール層（Ｂ）の樹脂組成をＣＯＰＰ（３）１００部（ＢＰ（１）を含まない）に変更したこと以外は、実施例２－１と同様にして比較例２の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表２に示す。
（実施例３－１）
実施例１－１において、総厚み４０μｍを５０μｍに変更したこと以外は、実施例１－１と同様にして実施例３－１の超音波シール用多層フィルムを作製した。結果を表３に示す。
実施例１－１において、総厚み４０μｍを５０μｍに変更したこと以外は、実施例１－１と同様にして実施例３－１の超音波シール用多層フィルムを作製した。結果を表３に示す。
＜評価２＞
＜＜超音波シール性＞＞
実施例３－１では、実施例１－１において行った超音波シール性の評価に加えて、超音波シール装置のパラメータの条件を変更して追加の評価を行った。
具体的には、圧力を０．３０［ＭＰａ］から０．２５［ＭＰａ］、０．２０［ＭＰａ］、及び０．１５［ＭＰａ］にそれぞれ低減させた条件、及び振幅を５０［μｍ］から３５［μｍ］、及び２０［μｍ］にそれぞれ低減させた条件に変更した。実施例１－１における超音波シール性の評価基準に従って評価した。結果を表４に示す。
＜＜超音波シール性＞＞
実施例３－１では、実施例１－１において行った超音波シール性の評価に加えて、超音波シール装置のパラメータの条件を変更して追加の評価を行った。
具体的には、圧力を０．３０［ＭＰａ］から０．２５［ＭＰａ］、０．２０［ＭＰａ］、及び０．１５［ＭＰａ］にそれぞれ低減させた条件、及び振幅を５０［μｍ］から３５［μｍ］、及び２０［μｍ］にそれぞれ低減させた条件に変更した。実施例１－１における超音波シール性の評価基準に従って評価した。結果を表４に示す。
＜＜シール強度の測定＞＞
得られた実施例３－１の超音波シール用多層フィルムを幅２１０ｍｍにカットし、シール層が互いに接するように２枚重ねにし、超音波プラスチックウェルダーＷ３０８０（日本アビオニックス製、周波数：２０ｋＨｚ）を用いて、圧力＝０．３ＭＰａ、振幅＝５０μｍ、溶着時間＝０．５ｓｅｃ、ホールド時間＝１ｓｅｃの条件で超音波シールした。超音波シールした積層体を幅１５ｍｍにカットし、２３℃、５０％ＲＨの恒温室において引張試験機（株式会社エー・アンド・ディー製）を用いて、３００ｍｍ／分間の速度で９０度剥離することによりシール強度を測定した。実施例１－１～１－７の超音波シール用多層フィルムについても同様の測定を行った。結果を図４に示す。
得られた実施例３－１の超音波シール用多層フィルムを幅２１０ｍｍにカットし、シール層が互いに接するように２枚重ねにし、超音波プラスチックウェルダーＷ３０８０（日本アビオニックス製、周波数：２０ｋＨｚ）を用いて、圧力＝０．３ＭＰａ、振幅＝５０μｍ、溶着時間＝０．５ｓｅｃ、ホールド時間＝１ｓｅｃの条件で超音波シールした。超音波シールした積層体を幅１５ｍｍにカットし、２３℃、５０％ＲＨの恒温室において引張試験機（株式会社エー・アンド・ディー製）を用いて、３００ｍｍ／分間の速度で９０度剥離することによりシール強度を測定した。実施例１－１～１－７の超音波シール用多層フィルムについても同様の測定を行った。結果を図４に示す。
＜＜融解熱量の測定＞＞
得られた実施例３－１の超音波シール用多層フィルムについて、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）によって測定される昇温１回目の融解熱量を、以下の手順で測定した。結果を表３に示す。
示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の昇温１回目の融解熱量は、示差走査熱量計（株式会社日立ハイテクサイエンス製、ＤＳＣ７０２０）を用いて測定した。
まず、対象試料である超音波シール用多層フィルムの約５．０ｍｇをアルミニウム製の試料容器に入れ、試料容器をホルダーユニットに載せ、電気炉中にセットする。次いで、窒素雰囲気下、３０℃から昇温速度１０℃／ｍｉｎにて２００℃まで加熱（昇温１回目）し、示差走査熱量計を用いてＤＳＣ曲線を計測する。
得られたＤＳＣ曲線から、示差走査熱量計の解析プログラムを用いて、１回目の昇温時におけるＤＳＣ曲線を選択し、対象試料の昇温１回目における融解熱量［ｍＪ／ｍｇ］を求めた。
得られた実施例３－１の超音波シール用多層フィルムについて、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）によって測定される昇温１回目の融解熱量を、以下の手順で測定した。結果を表３に示す。
示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の昇温１回目の融解熱量は、示差走査熱量計（株式会社日立ハイテクサイエンス製、ＤＳＣ７０２０）を用いて測定した。
まず、対象試料である超音波シール用多層フィルムの約５．０ｍｇをアルミニウム製の試料容器に入れ、試料容器をホルダーユニットに載せ、電気炉中にセットする。次いで、窒素雰囲気下、３０℃から昇温速度１０℃／ｍｉｎにて２００℃まで加熱（昇温１回目）し、示差走査熱量計を用いてＤＳＣ曲線を計測する。
得られたＤＳＣ曲線から、示差走査熱量計の解析プログラムを用いて、１回目の昇温時におけるＤＳＣ曲線を選択し、対象試料の昇温１回目における融解熱量［ｍＪ／ｍｇ］を求めた。
（実施例３－２～３－７）
実施例１－２～１－７において、総厚み４０μｍを５０μｍに変更したこと以外は、実施例１－２～１－７と同様にして実施例３－２～３－７の超音波シール用多層フィルムを作製し、実施例３－１と同様に評価を実施した。結果を表３～４及び図４に示す。
実施例１－２～１－７において、総厚み４０μｍを５０μｍに変更したこと以外は、実施例１－２～１－７と同様にして実施例３－２～３－７の超音波シール用多層フィルムを作製し、実施例３－１と同様に評価を実施した。結果を表３～４及び図４に示す。
（比較例３）
実施例３－１において、シール層（Ｂ）の樹脂組成をＣＯＰＰ（３）１００部（ＢＰ（１）を含まない）に変更したこと以外は、実施例３－１と同様にして比較例３の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表３～４に示す。
実施例３－１において、シール層（Ｂ）の樹脂組成をＣＯＰＰ（３）１００部（ＢＰ（１）を含まない）に変更したこと以外は、実施例３－１と同様にして比較例３の超音波シール用多層フィルムを作製し、評価を実施した。結果を表３～４に示す。
表１～３の結果から、シール層がブテン系αオレフィン樹脂を含有することにより、超音波シール性が担保されることがわかった。また、表１の結果から、シール層におけるブテン系αオレフィン樹脂の含有量が、２４質量％以上で実用可能レベルの超音波シール性を示し、３２質量％以上でシール長の全長で超音波シール性が担保されることがわかった。表１の結果から、超音波シール用多層フィルムの総厚み４０μｍでは、総厚みに対するシール層の厚み３６％以上でシール長の全長で超音波シール性が担保され、ＢＰ（２）を用いた実施例２－７では、総厚みに対するシール層の厚み２４％以上でシール長の全長で超音波シール性が担保されることがわかった。
表１～３の結果から、超音波シール用多層フィルムの総厚み４０μｍ以上で超音波シール強度が増加し、シール長の５０％以上から全長で超音波シール性が担保されることがわかった。また、表１、表３及び図４の結果から、超音波シール用多層フィルムの総厚み５０μｍでは、総厚み４０μｍと比較して全体的に超音波シール強度が増加し、パラメータ間の影響が見られなくなることがわかった。
表１～３の結果から、超音波シール用多層フィルムの総厚み４０μｍ以上で超音波シール強度が増加し、シール長の５０％以上から全長で超音波シール性が担保されることがわかった。また、表１、表３及び図４の結果から、超音波シール用多層フィルムの総厚み５０μｍでは、総厚み４０μｍと比較して全体的に超音波シール強度が増加し、パラメータ間の影響が見られなくなることがわかった。
以下に、実施例において用いた各樹脂のＭＦＲ、密度、及び融点を示す。
１ 熱可塑性樹脂層
１ａ 熱可塑性樹脂層（基材層）
１ｂ 熱可塑性樹脂層（中間層）
２ シール層
１０ 超音波シール用多層フィルム
５０ 積層体
１００ 超音波シール装置
１１０ アンビル
１２０ 超音波ホーン
１３０ 金属棒
１ａ 熱可塑性樹脂層（基材層）
１ｂ 熱可塑性樹脂層（中間層）
２ シール層
１０ 超音波シール用多層フィルム
５０ 積層体
１００ 超音波シール装置
１１０ アンビル
１２０ 超音波ホーン
１３０ 金属棒
Claims (9)
- 熱可塑性樹脂を含有する熱可塑性樹脂層と、
ランダムポリプロピレン及びαオレフィン樹脂を含有するシール層と、を少なくとも有し、
前記αオレフィン樹脂が、ブテン系αオレフィン樹脂を含有し、
前記ブテン系αオレフィン樹脂は、プロピレン－１－ブテン共重合体であり、その含有量が前記シール層に含まれる樹脂成分の総量に対して、１０質量％以上５０質量％以下であり、
前記ランダムポリプロピレンは、プロピレン９０質量％～９８質量％とエチレン及び／又は炭素数４以上のα－オレフィン１０質量％～２質量％とのランダム共重合体であり、
前記プロピレン－１－ブテン共重合体は、ブテン－１単量体を主成分としたプロピレンとブテン－１の共重合体であり、
超音波によりシール可能であることを特徴とする超音波シール用多層フィルム。 - 前記シール層における前記ランダムポリプロピレンの含有量が、５０質量％以上９５質量％以下である請求項１に記載の超音波シール用多層フィルム。
- 前記プロピレン－１－ブテン共重合体のブテン－１単量体の含有量が、５０モル％以上１００モル％未満である、請求項１に記載の超音波シール用多層フィルム。
- 前記シール層における前記ブテン系αオレフィン樹脂の含有量が、２０質量％以上５０質量％以下である請求項１から３のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルム。
- 前記シール層の厚みが、２０％以上である請求項１から４のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルム。
- 総厚みが４０μｍ以上である請求項１から５のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルム。
- 示差走査熱量測によって測定される融解熱量が６５ｍＪ／ｍｇ以下である請求項１から６のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルム。
- 前記熱可塑性樹脂が、ポリエチレン、及びポリプロピレンの少なくともいずれかを含有する請求項１から７のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルム。
- 請求項１から８のいずれかに記載の超音波シール用多層フィルムと、熱可塑性樹脂フィルムとを超音波によりシールした積層体。
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