JP7205555B2 - 方向性電磁鋼板およびその製造方法、ならびに焼鈍分離剤 - Google Patents
方向性電磁鋼板およびその製造方法、ならびに焼鈍分離剤 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7205555B2 JP7205555B2 JP2020565184A JP2020565184A JP7205555B2 JP 7205555 B2 JP7205555 B2 JP 7205555B2 JP 2020565184 A JP2020565184 A JP 2020565184A JP 2020565184 A JP2020565184 A JP 2020565184A JP 7205555 B2 JP7205555 B2 JP 7205555B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- content
- compound
- mgo
- hydroxide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/68—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment
- C21D1/70—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment while heating or quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D3/00—Diffusion processes for extraction of non-metals; Furnaces therefor
- C21D3/02—Extraction of non-metals
- C21D3/04—Decarburising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1233—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
- C21D8/1283—Application of a separating or insulating coating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C22/00—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C22/05—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions
- C23C22/06—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions using aqueous acidic solutions with pH less than 6
- C23C22/07—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions using aqueous acidic solutions with pH less than 6 containing phosphates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C22/00—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C22/05—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions
- C23C22/06—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions using aqueous acidic solutions with pH less than 6
- C23C22/48—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using aqueous solutions using aqueous acidic solutions with pH less than 6 not containing phosphates, hexavalent chromium compounds, fluorides or complex fluorides, molybdates, tungstates, vanadates or oxalates
- C23C22/57—Treatment of magnesium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C22/00—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C22/73—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals characterised by the process
- C23C22/74—Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive liquid, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals characterised by the process for obtaining burned-in conversion coatings
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14766—Fe-Si based alloys
- H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
- C21D2201/05—Grain orientation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C2202/00—Physical properties
- C22C2202/02—Magnetic
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
特許文献4には、焼鈍分離剤へCe、La等を添加することにより一次被膜中にCe、La等を目付量で片面当たり0.001~1000mg/m2含有させることが記載されている。
さらに、特許文献5には、焼鈍分離剤の主剤MgOの比表面積を制御するとともに、焼鈍分離剤へCa、SrおよびBaの化合物の1種以上を添加し、被膜特性を改善することが記載されている。
(1)質量%で、C:0.005%以下、Si:2.5~4.5%、Mn:0.050~1.000%、SとSeの合計:0.005%以下、sol.Al:0.005%以下およびN:0.005%以下を含有し、残部がFeおよび不純物である化学組成を有する母材鋼板と、該母材鋼板の表面上に形成され、Mg2SiO4を主成分として含有する一次被膜とを備える方向性電磁鋼板であって、
前記一次被膜の表面から前記方向性電磁鋼板の板厚方向にグロー放電発光分析法による元素分析を行ったときに得られるAl発光強度のピーク位置が、前記一次被膜の表面から前記板厚方向へ2.0~12.0μmの範囲に存在し、
前記Al発光強度のピーク位置でのAl酸化物の周長の総和が0.20~1.00μm/μm2であり、かつ
Al酸化物の個数密度が0.02~0.20個/μm2である、方向性電磁鋼板。
前記冷延鋼板に脱炭焼鈍を行う脱炭焼鈍工程と、
前記脱炭焼鈍後の前記冷延鋼板の表面に、MgOを主成分とする焼鈍分離剤を含有する水性スラリーを塗布し、400~1000℃の炉で該冷延鋼板の表面の水性スラリーを乾燥した後、該冷延鋼板に仕上げ焼鈍を行う仕上げ焼鈍工程を含み、
前記焼鈍分離剤は、前記MgOと、Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩を一種以上と、Ti化合物、Y化合物、La化合物またはCe化合物を一種以上とを含有し、
前記MgOの粒度分布は、前記MgOの含有量に対して、粒径1.0μm以下の粒子の含有量が20~30質量%であるとともに粒径10μm以上の粒子の含有量が2~5質量%であり、
前記Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩は、前記MgOの含有量に対して合計0.5~10.0質量%の範囲で含有され、かつ、前記MgOの含有量に対する前記Caの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の含有量を前記Caの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の分子量で割った値、前記MgOの含有量に対する前記Srの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の含有量を前記Srの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の分子量で割った値、及び前記MgOの含有量に対する前記Baの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の含有量を前記Baの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の分子量で割った値をそれぞれ[Ca]、[Sr]、及び[Ba]としたとき、X/([Ca]+[Sr]+[Ba])が0.80~1.00の範囲を満たし、
前記Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の平均粒径が1.0~10.0μmであるとともに、前記MgOのメジアン径に対する前記Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の平均粒径の比が0.8~2.5であり、
前記Ti化合物、Y化合物、La化合物またはCe化合物の含有量は、前記MgOの含有量に対して合計1.0~15.0質量%である、(1)に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
ただし、Xは、[Ca]、[Sr]または[Ba]のうち最も高い値を意味する。
Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩を一種以上と、Ti化合物、Y化合物、La化合物またはCe化合物を一種以上とを含有し、
前記MgOの粒度分布は、前記MgOの含有量に対して、粒径1.0μm以下の粒子の含有量が20~30質量%であるとともに粒径10μm以上の粒子の含有量が2~5質量%であり、
前記Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩は、前記MgOの含有量に対して合計0.5~10.0質量%の範囲で含有され、かつ、前記MgOの含有量に対する前記Caの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の含有量を前記Caの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の分子量で割った値、前記MgOの含有量に対する前記Srの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の含有量を前記Srの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の分子量で割った値、及び前記MgOの含有量に対する前記Baの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の含有量を前記Baの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の分子量で割った値をそれぞれ[Ca]、[Sr]、及び[Ba]としたとき、X/([Ca]+[Sr]+[Ba])が0.80~1.00の範囲を満たし、
前記Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の平均粒径が1.0~10.0μmであるとともに、前記MgOのメジアン径に対する前記Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の平均粒径の比が0.8~2.5であり、
前記Ti化合物、Y化合物、La化合物またはCe化合物の含有量は、前記MgOに対して合計1.0~15.0質量%である、焼鈍分離剤。
ただし、Xは、[Ca]、[Sr]または[Ba]のうち最も高い値を意味する。
本発明の一態様に係る方向性電磁鋼板は、母材鋼板と、フォルステライト(Mg2SiO4)を主成分とし母材鋼板の表面に形成される一次被膜とを備える。一次被膜の上に、例えば、コロイダルシリカおよびリン酸塩で構成された絶縁被膜を有してもよい。一次被膜および絶縁被膜は、いずれも、鋼板よりも熱膨脹率が小さいため、鋼板に張力を付与して鉄損を低減する。一次被膜の密着性が低いと、二次被膜が一次被膜とともに鋼板から剥離するため、一次被膜の鋼板への密着性は高いほうが好ましい。
ここで、「主成分」とはある物質に50質量%以上含まれている成分のことを言い、当該主成分は、ある物質に好ましくは70質量%以上、より好ましくは90質量%以上含まれる。
本発明の一態様に係る方向性電磁鋼板を構成する母材鋼板は以下に列記の元素を含有する。なお、後述する2項で説明するように、母材鋼板は、後述する化学組成を有する熱延鋼板に冷間圧延、脱炭焼鈍、および仕上げ焼鈍を行うことにより製造される。初めに、必須元素を説明する。
Cは、製造工程における脱炭焼鈍工程の完了までの組織制御に有効な元素である。しかし、C含有量が0.005%を超えると、製品板である方向性電磁鋼板の磁気特性が低下する。したがって、C含有量は、0.005%以下であり、好ましくは0.003%以下である。
一方、C含有量は低いほうが好ましいが、C含有量を0.0001%未満に低減しても、組織制御の効果は飽和し、製造コストが嵩むだけとなる。したがって、C含有量は、好ましくは0.0001%以上である。
Siは、鋼の電気抵抗を高めて渦電流損を低減する。Si含有量が2.5%未満では渦電流損の低減効果を十分に得られない。一方、Si含有量が4.5%を超えると鋼の冷間加工性が低下する。したがって、Si含有量は2.5~4.5%である。Si含有量は、好ましくは2.7%以上であり、さらに好ましくは2.8%以上である。一方、Si含有量は好ましくは4.2%以下であり、さらに好ましくは4.0%以下である。
Mnは、製造工程中に後述のSおよびSeと結合してMnSおよびMnSeを形成する。これらの析出物は、インヒビター(正常結晶粒成長の抑制剤)として機能し、鋼において、二次再結晶を発現する。Mnは、さらに鋼の熱間加工性も高める。
Mn含有量が0.050%未満であると、これらの効果を十分に得られない。一方、Mn含有量が1.000%を超えると、二次再結晶が発現せず、鋼の磁気特性が低下する。したがって、Mn含有量は0.050~1.000%である。Mn含有量は、好ましくは0.060%以上であり、さらに好ましくは0.065%以上である。一方、Mn含有量は好ましくは0.400%以下であり、さらに好ましくは0.200%以下である。
SおよびSeは、製造工程においてMnと結合して、インヒビターとして機能するMnSおよびMnSeを形成する。しかし、S、Se含有量が合計で0.005%を超えると、残存するインヒビターにより、磁気特性が低下するとともに、SおよびSeの偏析により、方向性電磁鋼板において表面欠陥が発生することがある。したがって、SおよびSeの合計含有量は0.005%以下である。
方向性電磁鋼板におけるSおよびSeの合計含有量はなるべく低いほうが好ましい。しかし、方向性電磁鋼板中のSおよびSeの合計含有量を0.0001%未満に低減しても、製造コストが嵩むだけとなる。したがって、方向性電磁鋼板中のSおよびSeの合計含有量は、好ましくは0.0001%以上である。
Alは、方向性電磁鋼板の製造工程中において、Nと結合して、インヒビターとして機能するAlNを形成する。しかし、sol.Al含有量が0.005%を超えると、母材鋼板中にインヒビターが過剰に残存するため、磁気特性が低下する。したがって、sol.Al含有量は0.005%以下である。
sol.Al含有量は、好ましくは0.004%以下であり、さらに好ましくは0.003%以下である。sol.Al含有量はなるべく低いほうが好ましい。しかし、sol.Al含有量を0.0001%未満に低減しても、製造コストが嵩むだけとなる。したがって、方向性電磁鋼板中のsol.Al含有量は、好ましくは0.0001%以上である。なお、本明細書において、sol.Alは酸可溶Alを意味する。
Nは、製造工程においてAlと結合して、インヒビターとして機能するAlNを形成する。しかし、N含有量が0.005%を超えると、方向性電磁鋼板中にインヒビターが過剰に残存して磁気特性が低下する。したがって、N含有量は0.005%以下である。
N含有量は、好ましくは0.004%以下であり、さらに好ましくは0.003%以下である。N含有量はなるべく低いほうが好ましい。しかし、N含有量を0.0001%未満に低減しても、製造コストが嵩むだけとなる。したがって、N含有量は、好ましくは0.0001%以上である。
本発明の一態様に係る方向性電磁鋼板の母材鋼板の化学組成の残部は、Feおよび不純物である。ここで、不純物とは、母材鋼板を工業的に製造する際に、原料としての鉱石、スクラップ、または製造環境などから混入されるもの、仕上げ焼鈍中に鋼中から取り除かれず(純化されず)に鋼中に残存する下記の元素であって、本発明の一態様に係る方向性電磁鋼板の作用に悪影響を及ぼさない含有量で含有することを許容される元素を意味する。
これらの元素はいずれも方向性電磁鋼板の磁束密度を高めるが、仕上げ焼鈍にて母材鋼板から除去されるためいずれも不純物であり、上述のとおり、合計で0.03%以下である。
(1)化学成分
本発明の一態様に係る方向性電磁鋼板は一次被膜を備える。一次被膜は、母材鋼板の表面に形成される。一次被膜の主成分は、フォルステライト(Mg2SiO4)である。
の表面から板厚方向に2.0~12.0μmの範囲内
一次被膜の表面から方向性電磁鋼板の板厚方向にグロー放電発光分析法による元素分析を行ったときに得られるAl発光強度のピーク位置が、一次被膜の表面から板厚方向に2.0~12.0μmの範囲内に存在する。
本発明の一態様に係る方向性電磁鋼板では、さらに、Alピーク位置DAlでのAl酸化物の周長の総和が0.20~1.00μm/μm2である。
本発明の一態様に係る方向性電磁鋼板では、さらに、Alピーク位置DAlでのAl酸化物の個数密度が0.02~0.20個/μm2である。
Al酸化物個数密度NDが0.02個/μm2未満であると、一次被膜の根が十分に形成されないため、一次被膜の鋼板に対する密着性が低い。一方、Al酸化物個数密度NDが0.20個/μm2を超えると、一次被膜の根が過剰に発達して鋼板の内部の深い部分まで一次被膜の根が進入し、一次被膜の根が二次再結晶および磁壁移動を阻害するため、磁気特性が低下する。したがって、Al酸化物個数密度NDは0.02~0.20個/μm2である。
特定されたAl酸化物は主としてスピネルであり、他に、種々のアルカリ土類金属とAlを高濃度で含むケイ酸塩である可能性がある。特定されたAl酸化物の個数をカウントし、ND=特定されたAl酸化物の個数/観察領域の面積として、Al酸化物個数密度ND(個/μm2)を求める。
上記した方向性電磁鋼板は、例えば本発明の一態様に係る方向性電磁鋼板の製造方法で製造することができる。
本発明の一態様に係る製造方法は、冷間圧延工程、脱炭工程、および仕上げ焼鈍工程を含む。以下、各工程を順次説明する。
冷間圧延工程では、C:0.100%以下、Si:2.5~4.5%、Mn:0.050~1.000%、SおよびSeの1種以上:合計で0.002~0.050%、sol.Al:0.005~0.050%、およびN:0.001~0.030%を必須元素として含有し、Sb、SnおよびCuのうちの1種以上:合計で0.30%以下、および、Bi、TeおよびPbのうちの1種以上:合計で0.0300%以下の一方または双方を任意元素として含有し、残部がFeおよび不純物である化学組成を有する熱延鋼板に80%以上の冷延率で冷間圧延を行って冷延鋼板を製造する。熱延鋼板の化学組成の限定理由を説明する。
初めに必須元素を説明する。
熱延鋼板のC含有量が0.100%を超えると、脱炭焼鈍に必要な時間が長くなり、製造コストが嵩み、かつ、生産性も低下する。したがって、熱延鋼板のC含有量は0.100%以下である。熱延鋼板のC含有量は、好ましくは0.080%以下であり、さらに好ましくは0.070%以下である。
上記した方向性電磁鋼板の化学組成の項目で説明したように、Siは、鋼の電気抵抗を高めるが、過剰に含有すると冷間加工性が低下する。Si含有量が2.5~4.5%であれば、仕上げ焼鈍工程後の方向性電磁鋼板のSi含有量が2.5~4.5%となる。
上記した方向性電磁鋼板の化学組成の項目で説明したとおり、製造工程中において、MnはSおよびSeと結合して、インヒビターとして機能する析出物を形成する。Mnはさらに、鋼の熱間加工性を高める。熱延鋼板のMn含有量が0.050~1.000%であれば、仕上げ焼鈍工程後の方向性電磁鋼板のMn含有量が0.050~1.000%となる。
製造工程において、SおよびSeは、Mnと結合して、MnSおよびMnSeを形成する。MnSおよびMnSeは、いずれも、二次再結晶中の結晶粒成長を抑制するために必要なインヒビターとして機能する。
SおよびSeの合計含有量が0.002%未満であると、MnSおよびMnSeを形成する効果を得られ難い。一方、SおよびSeの合計含有量が0.050%を超えると、製造工程において二次再結晶が発現せず、鋼の磁気特性が低下する。
したがって、SおよびSeの合計含有量は0.002~0.050%である。SおよびSeの合計含有量は、好ましくは0.040%以下であり、さらに好ましくは0.030%以下である。
製造工程中において、Alは、Nと結合してAlNを形成する。AlNはインヒビターとして機能する。sol.Al含有量が0.005%未満であると、Nと結合してAlNを形成する効果を得られない。一方、熱延鋼板のsol.Al含有量が0.050%を超えると、AlNが粗大化し、AlNがインヒビターとして機能し難くなり、二次再結晶が発現しないことがある。
したがって、熱延鋼板のsol.Al含有量は0.005~0.050%である。sol.Al含有量は、好ましくは0.040%以下であり、さらに好ましくは0.030%以下である。一方、sol.Al含有量は、好ましくは0.010%以上であり、さらに好ましくは0.020%以上である。
製造工程中において、Nは、Alと結合して、インヒビターとして機能するAlNを形成する。N含有量が0.001%未満であると、この効果を得られない。一方、N含有量が0.030%を超えると、AlNが粗大化し、AlNがインヒビターとして機能し難くなり、二次再結晶が発現しない場合がある。
したがって、N含有量は0.001~0.030%である。N含有量は、好ましくは0.012%以下であり、さらに好ましくは0.010%以下である。一方、N含有量は、好ましくは0.005%以上であり、さらに好ましくは0.006%以上である。
熱延鋼板は、さらに、Sb、SnまたはCuの1種以上を任意元素として合計で0.30%以下含有してもよい。
Sb、SnまたはCuは、いずれも必要に応じて含有する任意元素であり、含有しなくてもよい。含有すると、Sb、SnまたはCuは、いずれも、方向性電磁鋼板の磁束密度を高める。Sb、SnまたはCuが少しでも含有されれば磁束密度を高める。
しかし、Sb、SnまたはCuの合計含有量が0.30%を超えると、脱炭焼鈍時に内部酸化層が形成し難くなり、仕上げ焼鈍時に、焼鈍分離剤のMgOおよび内部酸化層のSiO2が反応して進行する一次被膜の形成が遅延するため、形成される一次皮膜の密着性が低下する。
したがって、Sb、SnまたはCuの合計含有量は、0.00~0.30%である。Sb、SnまたはCuの合計含有量は、好ましくは0.005%以上であり、さらに好ましくは0.007%以上である。一方、Sb、SnまたはCuの合計含有量は、好ましくは0.25%以下であり、さらに好ましくは0.20%以下である。
熱延鋼板は、さらに、Bi、TeまたはPbの1種以上を、任意元素として、合計で0.0300%以下含有してもよい。
Bi、TeおよびPbは、いずれも、任意元素であり、含有しなくてもよい。これらの元素の1種以上を少しでも含有することにより、方向性電磁鋼板の磁束密度をいっそう高めることができる。
しかし、これらの元素の合計含有量が0.0300%を超えると、仕上げ焼鈍時にこれらの元素が表面に偏析し、一次被膜と鋼板の界面が平坦化するために一次被膜の被膜密着性が低下する。
したがって、Bi、TeおよびPbの1種以上の合計含有量は0.0000~0.0300%である。Bi、TeおよびPbの1種以上の合計含有量は、好ましくは0.0005%以上であり、さらに好ましくは0.0010%以上である。
熱延鋼板の化学組成の残部はFeおよび不純物である。ここで、不純物とは、熱延鋼板を工業的に製造する際に、原料としての鉱石、スクラップ、または製造環境などから混入されるものであり、本発明の一態様に係る方向性電磁鋼板の作用に悪影響を及ぼさない範囲で許容されるものを意味する。
上述の化学組成を有する熱延鋼板は、周知の方法により製造される。熱延鋼板の製造方法の一例は次のとおりである。上述の熱延鋼板と同じ化学組成を有するスラブを準備する。スラブは周知の精錬工程および鋳造工程を経て、製造される。
スラブを加熱する。スラブの加熱温度は、例えば1280℃超1350℃以下である。加熱されたスラブに対して熱間圧延を行い、熱延鋼板を製造する。
準備された熱延鋼板に冷間圧延を行って、母材鋼板である冷延鋼板を製造する。冷間圧延は1回のみ行ってもよいし、複数回行ってもよい。冷間圧延を複数回行う場合、冷間圧延を行った後に軟化を目的として中間焼鈍を行い、その後に冷間圧延を行う。1回または複数回の冷間圧延を行うことにより、製品板厚(製品としての板厚)を有する冷延鋼板を製造する。
1回または複数回の冷間圧延における冷延率は80%以上である。ここで、冷延率(%)は次のとおり定義される。
冷延率(%)={1-(最後の冷間圧延後の冷延鋼板の板厚)/(最初の冷間圧延開始前の熱延鋼板の板厚)}×100
なお、冷延率は好ましくは95%以下である。また、熱延鋼板に冷間圧延を行う前に、熱延鋼板に熱処理を行ってもよいし、酸洗を行ってもよい。
脱炭工程では、冷間圧延工程を経て得られた冷延鋼板に対して脱炭焼鈍を行う。
冷間圧延工程により製造された鋼板に脱炭焼鈍を行い、必要に応じて窒化焼鈍を行う。脱炭焼鈍は、周知の水素-窒素含有湿潤雰囲気中で行われる。脱炭焼鈍により、方向性電磁鋼板のC濃度を、50ppm以下に低減する。
脱炭焼鈍では、鋼板に、一次再結晶が発現して、冷間圧延工程により導入された加工ひずみが解放される。さらに、脱炭焼鈍工程では、鋼板の表層部にSiO2を主成分とする内部酸化層が形成される。脱炭焼鈍での焼鈍温度は周知であり、例えば750~950℃である。焼鈍温度での保持時間は、例えば1~5分間である。
脱炭焼鈍工程後の鋼板に対して、仕上げ焼鈍を行う。仕上げ焼鈍工程では、はじめに、脱炭焼鈍後の冷延鋼板の表面に、焼鈍分離剤を含有する水性スラリーを塗布し、400~1000℃の炉で冷延鋼板の表面上の水性スラリーを乾燥する。水性スラリーを塗布・乾燥された鋼板に対して焼鈍(仕上げ焼鈍)を行う。
水性スラリーは、後述する焼鈍分離剤に水(典型的には工業用純水)を加え攪拌して精製する。焼鈍分離剤と水の比率は、ロールコーターで塗布した時に、所要の塗布量となるように決定すればよく、例えば、焼鈍分離剤に対する水の比率は質量基準で2倍以上20倍以下が好ましい。焼鈍分離剤に対する水の比率が2倍以上である場合、水スラリーの粘度が高くなり過ぎず、焼鈍分離剤を鋼板表面に均一に塗布でき好ましい。焼鈍分離剤に対する水の比率が20倍以下である場合、引き続く乾燥工程で水スラリーの乾燥が不十分とならず、仕上焼鈍において残存した水分が鋼板を追加酸化させることによる一次被膜の外観の劣化が生じにくく好ましい。
仕上げ焼鈍工程で使用される本発明の一態様に係る焼鈍分離剤は、MgOを主成分とする。焼鈍分離剤の鋼板への付着量は、片面あたり、例えば、2g/m2以上10g/m2以下が好ましい。焼鈍分離剤の鋼板への付着量が2g/m2以上である場合、仕上焼鈍において、鋼板同士が焼き付きにくく好ましい。焼鈍分離剤の鋼板への付着量が10g/m2以下である場合、製造コストが増大せず好ましい。
以下、本発明の一態様に係る焼鈍分離剤について説明する。なお、本開示で説明するMgOの粒度分布、MgOのメジアン径、Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の平均粒径(すなわち体積平均径MV)は、JIS Z8825(2013)に従ってレーザー回折・散乱法により測定される体積基準の値である。したがって、MgOの粒径1.0μm以下の粒子及び粒径10μm以上の粒子のそれぞれの含有量は上記体積基準の値を質量基準で表記したものである。
焼鈍分離剤の主成分であるMgOは次の粒度分布を有する。焼鈍分離剤に含まれるMgOの含有量に対して、粒径1.0μm以下の粒子の含有量が20~30%であり、かつ、粒径10μm以上の粒子の含有量が2~5%である。
焼鈍分離剤はCa、Sr、またはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩を1種以上含有する。Ca、Sr、またはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の含有量は、焼鈍分離剤に含有されるMgOの含有量に対して合計0.5~10.0%である。当該量は、例えば、1.0%以上、または1.5%以上、または2.0%以上であってよく、例えば、9.5%以下、または9.0%以下、または8.5%以下であってよい。さらに、MgOの含有量に対するCaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の含有量をCaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の分子量で割った値、MgOの含有量に対するSrの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の含有量をSrの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の分子量で割った値、及びMgOの含有量に対するBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の含有量をBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の分子量で割った値をそれぞれ[Ca]、[Sr]、及び[Ba]としたとき、X/([Ca]+[Sr]+[Ba]):0.80~1.00の範囲を満たす。ただし、Xは、[Ca]、[Sr]または[Ba]のうち最も高い値を意味する。X/([Ca]+[Sr]+[Ba])は、例えば、0.85以上、または0.90以上、または0.95以上であってよい。
上記Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の平均粒径は、一態様において、1.0~10.0μmである。当該平均粒径は、例えば、1.5μm以上、または2.0μm以上、または2.5μm以上であってよく、例えば、8.0μm以下、または6.0μm以下、または5.0μm以下であってよい。一態様において、Ca、SrまたはBaのうち含有量(すなわち質量基準での含有量)が最も高い元素の化合物の平均粒径が上記範囲であることが好ましい。
一態様においては、Ca水酸化物、Ca硫酸塩、Ca炭酸塩、Sr水酸化物、Sr硫酸塩、Sr炭酸塩、Ba水酸化物、Ba硫酸塩およびBa炭酸塩のうち焼鈍分離剤に含まれている化合物の全体での平均粒径が上記範囲内である。
MgOのメジアン径(粒度分布の中央値に対応する粒径)に対する上記Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の平均粒径の比は、一態様において、0.8~2.5である。当該比は、例えば、1.0以上、または1.1以上であってよく、例えば、2.3以下、または2.0以下であってよい。
一態様においては、MgOのメジアン径に対する、Ca水酸化物、Ca硫酸塩、Ca炭酸塩、Sr水酸化物、Sr硫酸塩、Sr炭酸塩、Ba水酸化物、Ba硫酸塩およびBa炭酸塩のうち焼鈍分離剤に含まれている化合物の全体での平均粒径の比が、上記範囲内である。
焼鈍分離剤は、Ti化合物、Y化合物、La化合物またはCe化合物を1種以上含有する。Ti化合物、Y化合物、La化合物またはCe化合物の含有量は、焼鈍分離剤に含まれるMgOの含有量に対して、合計1.0~15.0%である。上記量は、例えば、1.5%以上、または2.0%以上、または2.5%以上であってよく、例えば、14.0%以下、または13.5%以下、または13.0%以下であってよい。
ここで、Ti化合物、Y化合物、La化合物またはCe化合物は酸化物、または水酸化物であることが好ましい。
仕上げ焼鈍工程は、例えば次の条件で行う。仕上げ焼鈍の前に焼付け処理を行う。初めに、鋼板の表面に水性スラリーの焼鈍分離剤を塗布する。表面に焼鈍分離剤が塗布された鋼板を400~1000℃に保持した炉内に装入し、保持する(焼付け処理)。これにより、鋼板の表面に塗布された焼鈍分離剤が乾燥する。保持時間はたとえば10~90秒間である。
本発明の一態様による方向性電磁鋼板の製造方法の一例では、さらに、仕上げ焼鈍工程後に二次被膜形成工程を経てもよい。二次被膜形成工程では、仕上げ焼鈍の降温後の方向性電磁鋼板の表面に、コロイド状シリカおよびリン酸塩を主体とする絶縁コーティング剤を塗布した後、焼付ける。これにより、一次被膜上に張力絶縁被膜である二次被膜が形成される。
本発明の一態様による方向性電磁鋼板は、さらに、仕上げ焼鈍工程または二次被膜形成工程後に、磁区細分化処理工程を行ってもよい。磁区細分化処理工程では、方向性電磁鋼板の表面に、磁区細分化効果のあるレーザー光を照射したり、表面に溝を形成したりする。この場合、さらに磁気特性に優れる方向性電磁鋼板が製造できる。
表1に示す化学組成を有する溶鋼を真空溶解炉で製造した。製造された溶鋼を用いて、スラブを製造した。スラブを1350℃で1時間加熱し、加熱されたスラブに熱間圧延を行って2.3mmの板厚を有する熱延鋼板を製造した。熱延鋼板の化学組成は溶鋼と同じであり、表1に示す通りであった。なお、表1、2における「-」は含有しないことを示す。
(A)MgO全体の含有量に対して粒径1.0μm以下の粒子の含有量が25質量%、粒径10μm以上の粒子の含有量が4質量%、D20粒径が0.9μm、D30粒径が1.1μm、D50粒径(メジアン径)が2.25μm、
(B)MgO全体の含有量に対して粒径1.0μm以下の粒子の含有量が10質量%、粒径10μm以上の粒子の含有量が4質量%、D20粒径が1.5μm、D30粒径が1.8μm、D50粒径(メジアン径)が4.56μm、
(C)MgO全体の含有量に対して粒径1.0μm以下の粒子の含有量が35質量%、粒径10μm以上の粒子の含有量が4質量%、D20粒径が0.5μm、D30粒径が0.7μm、D50粒径(メジアン径)が1.81μm、
(D)MgO全体の含有量に対して粒径1.0μm以下の粒子の含有量が25質量%、粒径10μm以上の粒子の含有量が1質量%、D20粒径が0.9μm、D30粒径が1.1μm、D50粒径(メジアン径)が2.08μm、
(E)MgO全体の含有量に対して粒径1.0μm以下の粒子の含有量が25質量%、粒径10μm以上の粒子の含有量が8質量%、D20粒径が0.9μm、D30粒径が1.1μm、D50粒径(メジアン径)が4.00μm、
である。
焼付け後、仕上げ焼鈍処理を行った。仕上げ焼鈍処理では、いずれの試験番号においても、1200℃で20時間保持した。以上の製造工程により、母材鋼板と一次被膜とを有する方向性電磁鋼板を製造した。
製造された試験番号1~48の方向性電磁鋼板の一次被膜を硫酸と硝酸により除去し、母材鋼板を得た。母材鋼板に対して、スパーク放電発光析法および、原子吸光分析法により、母材鋼板の化学組成を求めた。求めた化学組成を表3に示す。ここで、試験番号1~48のいずれも、Sn、Sb、Cu、Bi、Te、Pbの合計含有量は0.03%以下であった。なお、表3における下線は本発明の一態様の範囲外であることを示す。
[Alピーク位置DAl測定試験]
各試験番号の方向性電磁鋼板に対して、次の測定方法によりAlピーク位置DAlを求めた。具体的には、後述の条件で、方向性電磁鋼板の表層に対してGDS法を用いた元素分析を行い、任意に選んだ36μm×50μmの観察領域において、方向性電磁鋼板の表面から深さ方向に100μmの範囲(表層)で元素分析を行い、表層中の各深さ位置に含まれるAlを同定した。同定されたAlの発光強度を表面から深さ方向にプロットした。
(GDS元素分析条件)
装置:高周波グロー放電発光分析装置(RIGAKU社製、型番「GDA750」
Arガス圧力:3hPa
アノード径:6mmφ
電力:20W
計測時間:30~100秒
プロットされたAl発光強度のグラフに基づいて、Alピーク位置DAlを求めた。求めたAlピーク位置DAlを表3に示す。
Al酸化物の周長の総和は、上記[Alピーク位置DAl測定試験]と同様の条件で、グロー放電発光分析装置により、Alピーク位置DAlまでグロー放電を行い、Alピーク位置DAlでの放電痕のうち、任意の36μm×50μmの領域(観察領域)に対して、後述の条件で、エネルギー分散型X線分光器(EDS)による元素分析を行った。観察領域中のAl酸化物を特定し(観察領域におけるOの特性X線の最大強度に対して、50%以上のOの特性X線の強度が分析される領域を酸化物と特定し、特定された酸化物の領域において、Alの特定X線の最大強度に対して、30%以上のAlの特定X線の強度が分析される領域をAl酸化物と特定する)、特定されたAl酸化物の周長の総和(μm/μm2)を求めた。
(EDS元素分析条件)
装置:走査型電子顕微鏡(日本電子社製、型番「JSM-6610LA」)
EDS検出器:JED-2300
加速電圧:15kV
照射電流:11.32057nA
入力カウント:30000cps以上
測定時間:1000秒以上
求めたAl酸化物の周長の総和を表3に示す。
各試験番号の方向性電磁鋼板に対して、Alピーク位置DAlでのAl酸化物個数密度ND(個/μm2)を次の方法で求めた。上記[Alピーク位置DAl測定試験]と同様の条件で、グロー放電発光分析装置により、Alピーク位置DAlまでグロー放電を行った。Alピーク位置DAlでの放電痕のうち、任意の36μm×50μmの領域(観察領域)に対して、上記[Al酸化物周長総和測定試験]と同様の条件で、エネルギー分散型X線分光器(EDS)による元素分析を行った。観察領域中のAl酸化物を特定し(観察領域におけるOの特性X線の最大強度に対して、50%以上のOの特性X線の強度が分析される領域を酸化物と特定し、特定された酸化物の領域において、Alの特定X線の最大強度に対して、30%以上のAlの特定X線の強度が分析される領域をAl酸化物と特定する)、特定されたAl酸化物の個数をカウントし、ND=特定されたAl酸化物の個数/観察領域の面積として、Al酸化物個数密度ND(個/μm2)を求めた。求めたAl酸化物個数密度NDを表3に示す。
次の方法により、各試験番号の方向性電磁鋼板の磁気特性を評価した。具体的には、各試験番号の方向性電磁鋼板から圧延方向長さ300mm×幅60mmのサンプルを採取した。サンプルに対して、単板磁気測定器を用い、800A/mの磁場を付与して、磁束密度B8を求めた。表3に試験結果を示す。表3において、磁束密度が1.92T以上を「優」、1.90T~1.92T未満を「良」、1.88T~1.90T未満を「可」、1.88T未満を「不良」で示した。磁束密度が1.90T以上であれば(つまり、表3中「良」であれば)磁気特性に優れ、1.92T以上であれば(つまり、表3中「優」であれば)特に磁気特性に優れる、と判断した。
次の方法により、各試験番号の方向性電磁鋼板の一次被膜の密着性を評価した。具体的には、各試験番号の方向性電磁鋼板から圧延方向長さ60mm×幅15mmのサンプルを採取した。サンプルに対して10mmの曲率で曲げ試験を行った。曲げ試験は、円筒型マンドレル屈曲試験機(TP技研株式会社製)を用いて、円筒の軸方向がサンプルの幅方向と一致するようにサンプルに設置して行った。曲げ試験後のサンプルの表面を観察し、一次被膜が剥離せずに残存している領域の総面積を求めた。具体的には、曲げ試験後のサンプルを平坦な状態に戻し、表面外観をスキャナー(EPSON社製、型番「ES-H7200」)で取り込んだ。得られた画像をスキャナー内蔵ソフトで二値化処理し、サンプル表面のうちの一次被膜残存部位の面積を計測した。そして、一次被膜残存率=一次被膜が剥離せず残存している領域の総面積/サンプルにおける曲げ部の面積×100として、一次被膜残存率を求めた。
表3に試験結果を示す。一次被膜残存率が90%以上を「良」、70~90%未満を「可」、70%未満を「不良」で示した。一次被膜残存率が90%以上であれば(つまり、表3中「良」であれば)、一次被膜の母鋼板に対する密着性に優れると判断した。
表3に試験結果を示す。
試験番号1~21の本発明例は、焼鈍分離剤の化学成分が本発明の一態様で規定する化学成分を満足する。具体的には、焼鈍分離剤のMgOの粒度分布として、粒径1.0μm以下の粒子の含有量が20~30%、粒径10μm以上の粒子の含有量が2~5%であり、Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の含有量が、MgOの含有量に対して合計0.5~10.0%の範囲であり、かつ、X/([Ca]+[Sr]+[Ba])が0.80~1.00の範囲を満たし、Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の平均粒径が1.0~10.0μmであるとともに、MgOのメジアン径に対するCa、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩の平均粒径の比が0.8~2.5であり、さらに、Ti化合物、Y化合物、La化合物またはCe化合物の含有量が、MgOに含有量に対して合計1.0~15.0%である。
このため、一次被膜の表面から方向性電磁鋼板の板厚方向にグロー放電発光分析法による元素分析を行ったときに得られるAl発光強度のピーク位置が、一次被膜の表面から板厚方向へ2.0~12.0μmの範囲に存在し、Al発光強度のピーク位置でのAl酸化物の周長の総和が0.20~1.00μm/μm2であり、かつ、Al酸化物の個数密度が0.02~0.20個/μm2であった。
その結果、試験番号1~21では、一次被膜が優れた密着性を示し、かつ優れた磁性特性を示した。熱延鋼板がSb、Sn、Cu、Bi、Te、Pbを含有する試験番号2~21は、試験番号1と比較して特に磁気特性に優れていた。
Claims (7)
- 質量%で、C:0.005%以下、Si:2.5~4.5%、Mn:0.050~1.000%、SとSeの合計:0.005%以下、sol.Al:0.005%以下およびN:0.005%以下を含有し、残部がFeおよび不純物である化学組成を有する母材鋼板と、該母材鋼板の表面上に形成され、Mg2SiO4を主成分として含有する一次被膜とを備える方向性電磁鋼板であって、
前記一次被膜の表面から前記方向性電磁鋼板の板厚方向にグロー放電発光分析法による元素分析を行ったときに得られるAl発光強度のピーク位置が、前記一次被膜の表面から前記板厚方向へ2.0~12.0μmの範囲に存在し、
前記Al発光強度のピーク位置でのAl酸化物の周長の総和が0.20~1.00μm/μm2であり、かつ
前記Al発光強度のピーク位置でのAl酸化物の個数密度が0.02~0.20個/μm2である、方向性電磁鋼板。 - 質量%で、C:0.100%以下、Si:2.5~4.5%、Mn:0.050~1.000%、SとSeの合計:0.002~0.050%、sol.Al:0.005~0.050%およびN:0.001~0.030%を含有し、残部がFeおよび不純物である化学組成を有する熱延鋼板に80%以上の冷延率で冷間圧延を行って冷延鋼板を製造する冷間圧延工程と、
前記冷延鋼板に脱炭焼鈍を行う脱炭焼鈍工程と、
前記脱炭焼鈍後の前記冷延鋼板の表面に、MgOを主成分とする焼鈍分離剤を含有する水性スラリーを塗布し、400~1000℃の炉で該冷延鋼板の表面の水性スラリーを乾燥した後、該冷延鋼板に仕上げ焼鈍を行う仕上げ焼鈍工程を含み、
前記焼鈍分離剤は、前記MgOと、Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩を一種以上と、Ti化合物、Y化合物、La化合物またはCe化合物を一種以上とを含有し、
前記MgOの粒度分布は、前記MgOの含有量に対して、粒径1.0μm以下の粒子の含有量が20~30質量%であるとともに粒径10μm以上の粒子の含有量が2~5質量%であり、
前記Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩は、前記MgOの含有量に対して合計0.5~10.0質量%の範囲で含有され、かつ、X/([Ca]+[Sr]+[Ba])が0.80~1.00の範囲を満たし、但し、
[Ca]は、Ca水酸化物、Ca硫酸塩およびCa炭酸塩のうち焼鈍分離剤に含まれている化合物の各々について前記MgOの含有量に対する質量比率を各化合物の分子量で割った値を、全化合物で合計した値であり、
[Sr]は、Sr水酸化物、Sr硫酸塩およびSr炭酸塩のうち焼鈍分離剤に含まれている化合物の各々について前記MgOの含有量に対する質量比率を各化合物の分子量で割った値を、全化合物で合計した値であり、
[Ba]は、Ba水酸化物、Ba硫酸塩および炭酸塩のうち焼鈍分離剤に含まれている化合物の各々について前記MgOの含有量に対する質量比率を各化合物の分子量で割った値を、全化合物で合計した値であり、
Xは、[Ca]、[Sr]および[Ba]のうち最も高い値であり、
Ca水酸化物、Ca硫酸塩、Ca炭酸塩、Sr水酸化物、Sr硫酸塩、Sr炭酸塩、Ba水酸化物、Ba硫酸塩およびBa炭酸塩のうち焼鈍分離剤に含まれている化合物の全体での平均粒径が1.0~10.0μmであるとともに、前記MgOのメジアン径に対する前記平均粒径の比が0.8~2.5であり、
前記Ti化合物、Y化合物、La化合物またはCe化合物の含有量は、前記MgOの含有量に対して合計1.0~15.0質量%である、請求項1に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。 - Ca水酸化物、Ca硫酸塩およびCa炭酸塩のうち焼鈍分離剤に含まれている化合物、Sr水酸化物、Sr硫酸塩およびSr炭酸塩のうち焼鈍分離剤に含まれている化合物、ならびにBa水酸化物、Ba硫酸塩およびBa炭酸塩のうち焼鈍分離剤に含まれている化合物のうち合計質量含有量が最も高い化合物の全体での平均粒径が1.0~10.0μmである、請求項2に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
- 前記熱延鋼板は、Sb、SnまたはCuの一種以上を、合計で0.30質量%以下含有する、請求項2または3に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
- 前記熱延鋼板は、Bi、TeまたはPbの一種以上を、合計で0.0300質量%以下含有する、請求項2~4のいずれかに記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
- MgOを主成分とする焼鈍分離剤であって、
Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩を一種以上と、Ti化合物、Y化合物、La化合物またはCe化合物を一種以上とを含有し、
前記MgOの粒度分布は、前記MgOの含有量に対して、粒径1.0μm以下の粒子の含有量が20~30質量%であるとともに粒径10μm以上の粒子の含有量が2~5質量%であり、
前記Ca、SrまたはBaの水酸化物、硫酸塩または炭酸塩は、前記MgOの含有量に対して合計0.5~10.0質量%の範囲で含有され、かつ、X/([Ca]+[Sr]+[Ba])が0.80~1.00の範囲を満たし、但し、
[Ca]は、Ca水酸化物、Ca硫酸塩およびCa炭酸塩のうち焼鈍分離剤に含まれている化合物の各々について前記MgOの含有量に対する質量比率を各化合物の分子量で割った値を、全化合物で合計した値であり、
[Sr]は、Sr水酸化物、Sr硫酸塩およびSr炭酸塩のうち焼鈍分離剤に含まれている化合物の各々について前記MgOの含有量に対する質量比率を各化合物の分子量で割った値を、全化合物で合計した値であり、
[Ba]は、Ba水酸化物、Ba硫酸塩および炭酸塩のうち焼鈍分離剤に含まれている化合物の各々について前記MgOの含有量に対する質量比率を各化合物の分子量で割った値を、全化合物で合計した値であり、
Xは、[Ca]、[Sr]および[Ba]のうち最も高い値であり、
Ca水酸化物、Ca硫酸塩、Ca炭酸塩、Sr水酸化物、Sr硫酸塩、Sr炭酸塩、Ba水酸化物、Ba硫酸塩およびBa炭酸塩のうち焼鈍分離剤に含まれている化合物の全体での平均粒径が1.0~10.0μmであるとともに、前記MgOのメジアン径に対する前記平均粒径の比が0.8~2.5であり、
前記Ti化合物、Y化合物、La化合物またはCe化合物の含有量は、前記MgOの含有量に対して合計1.0~15.0質量%である、焼鈍分離剤。 - Ca水酸化物、Ca硫酸塩およびCa炭酸塩のうち焼鈍分離剤に含まれている化合物、Sr水酸化物、Sr硫酸塩およびSr炭酸塩のうち焼鈍分離剤に含まれている化合物、ならびにBa水酸化物、Ba硫酸塩およびBa炭酸塩のうち焼鈍分離剤に含まれている化合物のうち合計質量含有量が最も高い化合物の全体での平均粒径が1.0~10.0μmである、請求項6に記載の焼鈍分離剤。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019001196 | 2019-01-08 | ||
JP2019001196 | 2019-01-08 | ||
PCT/JP2020/000339 WO2020145315A1 (ja) | 2019-01-08 | 2020-01-08 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法、ならびに焼鈍分離剤 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2020145315A1 JPWO2020145315A1 (ja) | 2021-10-21 |
JP7205555B2 true JP7205555B2 (ja) | 2023-01-17 |
Family
ID=71520471
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2020565184A Active JP7205555B2 (ja) | 2019-01-08 | 2020-01-08 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法、ならびに焼鈍分離剤 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US11591668B2 (ja) |
EP (1) | EP3910081A4 (ja) |
JP (1) | JP7205555B2 (ja) |
KR (1) | KR102564833B1 (ja) |
CN (1) | CN113260720B (ja) |
BR (1) | BR112021012738A2 (ja) |
WO (1) | WO2020145315A1 (ja) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008062853A1 (fr) | 2006-11-22 | 2008-05-29 | Nippon Steel Corporation | Feuille d'acier électromagnétique à orientation unidirectionnelle de grains, ayant une excellente adhésion de film, et son procédé de fabrication |
JP2011202224A (ja) | 2010-03-25 | 2011-10-13 | Nippon Steel Corp | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2710000B2 (ja) * | 1991-07-10 | 1998-02-04 | 新日本製鐵株式会社 | 被膜特性と磁気特性に優れた一方向性珪素鋼板 |
JP3212376B2 (ja) | 1992-09-09 | 2001-09-25 | 新日本製鐵株式会社 | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
JPH08269552A (ja) | 1995-03-28 | 1996-10-15 | Nippon Steel Corp | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
JPH09249916A (ja) * | 1996-03-15 | 1997-09-22 | Kawasaki Steel Corp | 方向性けい素鋼板の製造方法及び焼鈍分離剤 |
JP3921806B2 (ja) | 1998-04-24 | 2007-05-30 | Jfeスチール株式会社 | 方向性珪素鋼板の製造方法 |
JP4192822B2 (ja) | 2004-03-31 | 2008-12-10 | Jfeスチール株式会社 | 磁気特性および被膜特性に優れる方向性電磁鋼板の製造方法 |
JP5230194B2 (ja) | 2005-05-23 | 2013-07-10 | 新日鐵住金株式会社 | 被膜密着性に優れる方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
JP5683076B2 (ja) * | 2008-03-03 | 2015-03-11 | 新日鐵住金株式会社 | 方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
KR101223115B1 (ko) * | 2010-12-23 | 2013-01-17 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 방향성 전기강판 및 이의 제조방법 |
CN103314126B (zh) * | 2011-01-12 | 2015-03-11 | 新日铁住金株式会社 | 方向性电磁钢板及其制造方法 |
KR101693516B1 (ko) * | 2014-12-24 | 2017-01-06 | 주식회사 포스코 | 방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
WO2016105053A1 (ko) | 2014-12-24 | 2016-06-30 | 주식회사 포스코 | 방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
JP6168173B2 (ja) * | 2015-01-30 | 2017-07-26 | Jfeスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板とその製造方法 |
JP6519006B2 (ja) * | 2015-04-02 | 2019-05-29 | 日本製鉄株式会社 | 一方向性電磁鋼板と一方向性電磁鋼板用脱炭板及びそれらの製造方法 |
US11566302B2 (en) | 2016-12-14 | 2023-01-31 | Jfe Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing same |
CN110023538B (zh) * | 2016-12-21 | 2021-08-20 | 杰富意钢铁株式会社 | 方向性电磁钢板及方向性电磁钢板的制造方法 |
-
2020
- 2020-01-08 BR BR112021012738-0A patent/BR112021012738A2/pt unknown
- 2020-01-08 KR KR1020217020594A patent/KR102564833B1/ko active IP Right Grant
- 2020-01-08 CN CN202080008251.8A patent/CN113260720B/zh active Active
- 2020-01-08 JP JP2020565184A patent/JP7205555B2/ja active Active
- 2020-01-08 WO PCT/JP2020/000339 patent/WO2020145315A1/ja unknown
- 2020-01-08 EP EP20738994.1A patent/EP3910081A4/en active Pending
- 2020-01-08 US US17/421,562 patent/US11591668B2/en active Active
-
2023
- 2023-01-12 US US18/096,276 patent/US20230160034A1/en active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008062853A1 (fr) | 2006-11-22 | 2008-05-29 | Nippon Steel Corporation | Feuille d'acier électromagnétique à orientation unidirectionnelle de grains, ayant une excellente adhésion de film, et son procédé de fabrication |
JP2011202224A (ja) | 2010-03-25 | 2011-10-13 | Nippon Steel Corp | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP3910081A1 (en) | 2021-11-17 |
EP3910081A4 (en) | 2022-10-05 |
CN113260720B (zh) | 2023-06-30 |
US11591668B2 (en) | 2023-02-28 |
WO2020145315A1 (ja) | 2020-07-16 |
KR20210096233A (ko) | 2021-08-04 |
US20220098688A1 (en) | 2022-03-31 |
JPWO2020145315A1 (ja) | 2021-10-21 |
CN113260720A (zh) | 2021-08-13 |
US20230160034A1 (en) | 2023-05-25 |
KR102564833B1 (ko) | 2023-08-09 |
BR112021012738A2 (pt) | 2021-09-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN113195753B (zh) | 方向性电磁钢板的制造方法及方向性电磁钢板 | |
JP7205555B2 (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法、ならびに焼鈍分離剤 | |
JP7295441B2 (ja) | 方向性電磁鋼板、方向性電磁鋼板の製造方法、及び、方向性電磁鋼板の製造に利用される焼鈍分離剤 | |
JP7211436B2 (ja) | 方向性電磁鋼板、方向性電磁鋼板の製造方法、及び、方向性電磁鋼板の製造に利用される焼鈍分離剤 | |
JP7288202B2 (ja) | 方向性電磁鋼板、方向性電磁鋼板の製造方法、及び、方向性電磁鋼板の製造に利用される焼鈍分離剤 | |
RU2773479C1 (ru) | Лист анизотропной электротехнической стали, способ его изготовления и отжиговый сепаратор | |
RU2772719C1 (ru) | Лист анизотропной электротехнической стали, способ производства листа анизотропной электротехнической стали и сепаратор отжига, использующийся для производства листа анизотропной электротехнической стали | |
RU2773359C1 (ru) | Лист электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой, способ изготовления листа электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой и отжиговый сепаратор, используемый для изготовления листа электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой | |
JP7184098B2 (ja) | 方向性電磁鋼板、焼鈍分離剤、及び方向性電磁鋼板の製造方法 | |
RU2772720C1 (ru) | Лист анизотропной электротехнической стали, способ производства листа анизотропной электротехнической стали и сепаратор отжига, используемый для производства листа анизотропной электротехнической стали | |
RU2777398C1 (ru) | Лист электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой, стальной лист, используемый для финишного отжига, отжиговый сепаратор, способ изготовления листа электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой и способ изготовления стального листа, используемого для финишного отжига | |
JP7464818B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法および方向性電磁鋼板、ならびに焼鈍分離剤 | |
RU2792912C2 (ru) | Лист электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой, стальной лист, используемый для финишного отжига, отжиговый сепаратор, способ изготовления листа электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой и способ изготовления стального листа, используемого для финишного отжига | |
CN113195751B (zh) | 方向性电磁钢板、成品退火用钢板、退火分离剂、方向性电磁钢板的制造方法及成品退火用钢板的制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20210608 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210806 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20220614 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20220719 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20221129 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20221212 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 7205555 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |