JP7172933B2 - パージ制御弁装置 - Google Patents

Description

この明細書における開示は、パージ制御弁装置に関する。

特許文献１は、二つの可動子のそれぞれを、別々のソレノイドコイルによって形成した磁界に応じて個別に駆動する電磁バルブ装置が開示されている。この電磁バルブ装置は、二つの可動子のそれぞれについて、個別の電気回路を有している。

特許第４６１１３８４号公報

特許文献１の電磁バルブ装置は、二つの可動子を電磁的に駆動するために、二つの電気回路が必要である。特許文献１の電磁バルブ装置は、部品点数の点で改善の余地がある。

この明細書に開示する目的は、二つの可動子を一つの電気回路によって駆動可能なパージ制御弁装置を提供することである。

この明細書に開示された複数の態様は、それぞれの目的を達成するために、互いに異なる技術的手段を採用する。また、特許請求の範囲およびこの項に記載した括弧内の符号は、一つの態様として後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例であって、技術的範囲を限定するものではない。

開示されたパージ制御弁装置の一つは、キャニスタ（１３）から流出した蒸発燃料が流入する流入ポート（３１ａ）と、蒸発燃料がエンジン（２）に向けて流出する流出ポート（３３ａ）と、流入ポートと流出ポートとを連絡するハウジング内部通路を有するハウジング（３１）と、ハウジングの内部に設けられて、ハウジング内部通路を流下する蒸発燃料の流量を制御する第１弁体（３４０）を有する第１バルブ（３４；１３４）と、ハウジングの内部に設けられて、ハウジング内部通路を流下する蒸発燃料の流量を制御する第２弁体（３５０）を有する第２バルブ（３５；１３５）と、通電されて一つの電気回路を形成する一つのソレノイド部（３６）と、一つの電気回路によって発生する電磁力に応じて第１弁体とともに駆動する第１可動子（３４１；１３４１）と、一つの電気回路によって発生する電磁力に応じて第２弁体とともに駆動する第２可動子（３５１；１３５１）と、を備え、
第１可動子と第２可動子のうち、一方の可動子は硬質磁性材料を含んで形成され、他方の可動子は一方の可動子よりも外部磁場によって磁化が変わりやすい軟質磁性材料を含んで形成されている。

この装置によれば、一つのソレノイド部への通電によって形成される一つの電気回路がもたらす電磁力が第１可動子と第２可動子とを駆動する。これによれば、二つの可動子を一つの電気回路によって駆動可能なパージ制御弁装置を提供でき、部品点数の低減を図ることができる。さらに、この二つの可動子の一方は、硬質磁性材料を含んで形成されているので、他方の可動子よりも電磁力の影響を受けにくい特性を有する。このため、第１可動子と第２可動子を個別に駆動できるので、第１弁体と第２弁体はそれぞれの内部通路に対する開度を異なる状態にできる。これにより、この装置は、二つの弁体について個別の開度制御が可能であり、蒸発燃料のパージ流量を調整することができる。

明細書に開示するパージ制御弁装置を含む蒸発燃料処理装置の構成図である。 第１実施形態のパージ制御弁装置の概要構成を示す断面図である。 第１増加率域におけるパージ制御弁装置の動作を示す断面図である。 第２増加率域におけるパージ制御弁装置の動作を示す断面図である。 パージ制御弁装置の制御に係るフローチャートである。 パージ制御弁装置に係る制御と流量特性との関係を示した図である。 第２実施形態の制御に係るフローチャートである。 第２実施形態に係る制御と流量特性と関係を示した図である。 第３実施形態のパージ制御弁装置の概要構成を示す断面図である。 第１増加率域におけるパージ制御弁装置の動作を示す断面図である。 第２増加率域におけるパージ制御弁装置の動作を示す断面図である。

以下に、図面を参照しながら本開示を実施するための複数の形態を説明する。各形態において先行する形態で説明した事項に対応する部分には同一の参照符号を付して重複する説明を省略する場合がある。各形態において構成の一部のみを説明している場合は、構成の他の部分については先行して説明した他の形態を適用することができる。各実施形態で具体的に組み合わせが可能であることを明示している部分同士の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても実施形態同士を部分的に組み合せることも可能である。

（第１実施形態）
第１実施形態について図１～図６を参照しながら説明する。パージ制御弁装置は、車両に搭載される蒸発燃料パージシステムである蒸発燃料処理装置１に用いられる。パージバルブ３は、パージ制御弁装置の一例である。蒸発燃料処理装置１は、図１に示すように、キャニスタ１３に吸着した燃料中のＨＣガス等をエンジン２の吸気通路に供給する。これにより、燃料タンク１０からの蒸発燃料が大気に放出されることを防止できる。蒸発燃料処理装置１は、内燃機関であるエンジン２の吸気通路を構成するエンジン２の吸気系と、蒸発燃料をエンジン２の吸気系に供給する蒸発燃料パージ系とを備える。

エンジン２の吸気圧によって吸気通路に導入された蒸発燃料は、インジェクタ等からエンジン２に供給される燃焼用燃料と混合されてエンジン２の燃焼室で燃焼される。エンジン２は少なくともキャニスタ１３から脱離された蒸発燃料と燃焼用燃料とを混合して燃焼する。エンジン２の吸気系は、吸気通路を構成する吸気管２１が吸気マニホールド２０に接続されている。この吸気系は、さらに吸気管２１の途中にスロットルバルブ２５、エアフィルタ２４等が設けられて構成されている。

蒸発燃料パージ系において燃料タンク１０とキャニスタ１３は、ベーパ通路を構成する配管１１によって接続されている。蒸発燃料パージ系においてキャニスタ１３と吸気管２１は、パージ通路を構成する配管１４とパージバルブ３とを介して接続されている。また、パージ通路の途中には、パージポンプを設けるように構成してもよい。エアフィルタ２４は、吸気管２１の上流部に設けられ、吸気中の塵や埃等を捕捉する。スロットルバルブ２５は、吸気マニホールド２０の入口部の開度を調節して、吸気マニホールド２０内に流入する吸気量を調節する吸気量調節弁である。吸気は、吸気通路を通過して吸気マニホールド２０内に流入し、インジェクタ等から噴射される燃焼用燃料と所定の空燃比となるように混合されて燃焼室で燃焼される。

燃料タンク１０は、例えばガソリン等の燃料を貯留する容器である。燃料タンク１０は、ベーパ通路を形成する配管１１によってキャニスタ１３の流入部に接続されている。ＯＲＶＲバルブ１５は、燃料タンク１０に設けられている。ＯＲＶＲバルブ１５は、燃料給油中に燃料タンク１０内の蒸発燃料が給油口から大気中に排出されることを防止する。ＯＲＶＲバルブ１５は、燃料の液面高さに応じて位置が変位するフロート弁である。燃料タンク１０内の燃料が少ない場合は、ＯＲＶＲバルブ１５は開弁し、給油時の圧力によってペーパを燃料タンク１０からキャニスタ１３へ排出する。燃料タンク１０内に所定量以上の燃料が存在する場合は、ＯＲＶＲバルブ１５が燃料による浮力によって閉弁し、蒸発燃料がキャニスタ１３へ流出することを防止する。

キャニスタ１３は、内部に活性炭等の吸着材が封入された容器である。キャニスタ１３は、燃料タンク１０内で発生する蒸発燃料を、ベーパ通路を介して取り入れて吸着材に一時的に吸着する。キャニスタ１３には、バルブモジュール１２が、一体に設けられまたはダクト部を介して設けられている。バルブモジュール１２には、キャニスタクローズバルブと内部ポンプとを含んでいる。キャニスタクローズバルブは、外部の新鮮な空気を吸入するための吸入部を開閉する。キャニスタ１３はキャニスタクローズバルブを備えることにより、キャニスタ１３内に大気圧を作用させることができる。キャニスタ１３は、吸入された新鮮な空気によって吸着材に吸着した蒸発燃料を容易に脱離可能、すなわちパージすることができる。

パージバルブ３は、パージ通路の一部であるハウジング内のハウジング内部通路を開閉する複数の弁体を備えたパージ制御弁装置である。パージ制御弁装置は、複数の電磁弁を内部に有する。パージバルブ３は、キャニスタ１３からの蒸発燃料をエンジン２へ供給することを許可および阻止できる。

車両の走行時に、制御装置５０によって流入ポート３１ａと流出ポート３３ａとが連通する状態に制御されると、ピストンの吸入作用によって発生する吸気マニホールド２０内の負圧とキャニスタ１３にかかる大気圧との差が生じる。この圧力差によって、キャニスタ１３内に吸着された蒸気燃料は、パージ通路、パージバルブ３を流れ、吸気管２１内を通じて吸気マニホールド２０内に吸引される。

吸気マニホールド２０内に吸引された蒸発燃料は、インジェクタ等からエンジン２に供給される本来の燃焼用燃料と混合されて、エンジン２のシリンダ内で燃焼される。エンジン２のシリンダ内においては、燃焼用燃料と吸気との混合割合である空燃比が予め定めた所定の空燃比となるように制御される。制御装置５０は、印加電圧の制御により、第１バルブ３４と第２バルブ３５の作動を制御する。パージバルブ３は、一つのソレノイド部３６を有し、ソレノイド部３６への通電により一つの電気回路を構成する。第１バルブ３４と第２バルブ３５は、共通の電気回路が発生する磁束による電磁駆動力を用いて軸方向に駆動して開弁し、それぞれの通路を開放する。

制御装置５０は、バッテリなどの電源部５１から供給される電力を制御して、ソレノイド部３６に印加するように構成されている。制御装置５０は、正側電圧のオン、オフ合計の単位時間に対するオン時間の比率である正側電圧のデューティ比を制御して、コイル部３６０に通電を行うことができる。正側電圧を印加する通電制御は、正側電圧の印加と非印加とを交互に繰り返す形態の通電制御である。制御装置５０は、図６に示すように正側電圧印加のデューティ比を０％～１００％の範囲に制御する。このような正側電圧のデューティ通電制御により、パージバルブ３内の下流側通路を流通する蒸発燃料の流量は、デューティ比に比例して変化する。制御装置５０は、交流信号電圧を制御するインバータ装置を有し、交流信号電圧を制御してコイル部３６０に通電を行うことができる。制御装置５０は、図６に示すように、交流信号電圧の制御によって、正側電圧印加のデューティ比または負側電圧印加のデューティ比とを０％～１００％の範囲に制御する。制御装置５０は、通電を制御することによって第１バルブ３４と第２バルブ３５とを適正に制御し、所定の空燃比が維持されるように蒸発燃料のパージ量を調節する。

制御装置５０は、少なくとも一つの演算処理装置（ＣＰＵ）と、プログラムとデータとを記憶する記憶媒体としての少なくとも一つのメモリ装置とを有する。制御装置５０は、例えばコンピュータによって読み取り可能な記憶媒体を備えるマイクロコンピュータによって提供される。記憶媒体は、コンピュータによって読み取り可能なプログラムを非一時的に格納する非遷移的実体的記憶媒体である。記憶媒体は、半導体メモリまたは磁気ディスクなどによって提供されうる。制御装置５０は、一つのコンピュータ、またはデータ通信装置によってリンクされた一組のコンピュータ資源によって提供されうる。プログラムは、制御装置５０によって実行されることにより、制御装置５０をこの明細書に記載される装置として機能させ、この明細書に記載される方法を実行するように制御装置５０を機能させる。

制御装置５０が提供する手段および／または機能は、実体的なメモリ装置に記録されたソフトウェアおよびそれを実行するコンピュータ、ソフトウェアのみ、ハードウェアのみ、あるいはそれらの組合せによって提供することができる。例えば、制御装置５０がハードウェアである電子回路によって提供される場合、それは多数の論理回路を含むデジタル回路、またはアナログ回路によって提供することができる。

近年、低燃費化によるエンジン負圧の減少傾向やハイブリッド車などのエンジン稼働時間の減少傾向により、パージバルブ３には大流量を調整可能な性能が要求されている。パージバルブ３の大流量化を実現しようとすると、パージバルブ３とキャニスタ１３とを連結する流路において圧力の変動幅が大きくなりうる。圧力変動幅の増大は、脈動による配管の振動をもたらし車両における騒音の要因になる。また、パージバルブ３の大流量化に伴い、ＯＲＶＲバルブ１５のばたつき音が発生しうる。パージバルブ３とキャニスタ１３とを接続する配管１４は、例えば車室内の床下に設けられている。このため、配管の振動による騒音、ＯＲＶＲバルブ１５のばたつき音は、車室内に伝わりやすい。このため、蒸発燃料処理装置１はキャニスタ側の流路における圧力変動幅やＯＲＶＲバルブ１５のばたつき音を抑制する効果を奏する。また、パージバルブ３の大流量化を実現しようとすると、流量制御の精度が低下するため、蒸発燃料の濃度学習の精度が低下する傾向になる。このため、蒸発燃料処理装置１は、蒸発燃料の濃度学習の精度を確保する効果を奏する。

パージバルブ３の構成について説明する。図２に示すように、パージバルブ３はハウジングの内部に設けられた第１バルブ３４と第２バルブ３５とを有している。第１バルブ３４と第２バルブ３５は、パージバルブ３のハウジング内部通路において、並列に配置されている構成である。この構成により、第１バルブ３４と第２バルブ３５のうち、いずれか一方を開弁状態に制御し他方を閉弁状態に制御しても、吸気管２１へ蒸発燃料を供給できる。第１バルブ３４と第２バルブ３５は、第１弁体３４０と第２弁体３５０がパージバルブ３の軸方向、または弁体の変位方向に沿うように、並んでいる。図２は、第１バルブ３４と第２バルブ３５とが閉弁状態に制御されていることを示している。

第１バルブ３４は、パージバルブ３内に設けられた第１内部通路３４ａ２を開閉する。第２バルブ３５は、パージバルブ３内に設けられた第２内部通路３５ａ２を開閉する。第１内部通路３４ａ２は、第１ハウジング３１に一体に設けられた第１ダクト３４ａ内の通路である。第２内部通路３５ａ２は、第１ハウジング３１に一体に設けられた第２ダクト３５ａ内の通路である。第１内部通路３４ａ２と第２内部通路３５ａ２は、ハウジング内の内部通路において、並列に配置されている。第２内部通路３５ａ２は、通路横断面積が第１内部通路３４ａ２よりも大きい通路である。この構成を採用する場合、パージバルブ３は、小流量を調整可能とする第１バルブ３４と、第１バルブ３４に比べて大流量を調整可能な第２バルブ３５とを備える。

第１ダクト３４ａは、第１弁体３４０が着座する第１弁座部３４ａ１を上流端部に備える。第２ダクト３５ａは、第２弁体３５０が着座する第２弁座部３５ａ１を上流端部に備える。第１ダクト３４ａ、第２ダクト３５ａのそれぞれは、通路横断面積が上流端通路よりも下流端通路の方が大きい内部通路を形成している。第１内部通路３４ａ２は上流端に向かうほど通路横断面積が小さくなっている。第２内部通路３５ａ２は上流端に向かうほど通路横断面積が小さくなっている。

パージバルブ３は、ハウジングとして、第１ハウジング３１と、第２ハウジング３３とを備えている。第１ハウジング３１、第２ハウジング３３は、例えば樹脂材料によって形成されている。第１ハウジング３１は、キャニスタ１３からの蒸発燃料が流入する流入ポート３１ａを備える。流入ポート３１ａは、蒸発燃料処理装置１においてパージ通路を形成する配管１４に接続されている。流入ポート３１ａは、接続された配管１４を介してキャニスタ１３に連通している。

ハウジングには、ソレノイド部３６に通電するためのターミナル３７１を内蔵するコネクタ３７が設けられている。ターミナル３７１は、コイル部３６０と電気的に接続されている通電用端子である。コネクタ３７には、電源部５１や電流制御装置からの電力を供給するための電源側コネクタが接続される。コネクタ３７と電源側コネクタとが接続されてターミナル３７１が制御装置５０等に電気的に接続される構成により、コイル部３６０に通電する電流を制御できる。

流入ポート３１ａは、内部に流体の流入通路３１ａ１を有する管状部の一部であり、第１ハウジング３１における上流端部に位置する。流入通路３１ａ１の下流端部は、第１ハウジング３１内の流入側チャンバ室に繋がっている。流入側チャンバ室は、流入通路３１ａ１よりも通路横断面積が大きく、第１ハウジング３１の内部においてソレノイド部３６の周囲に設けられている。流入側チャンバ室は、第１内部通路３４ａ２の上流側端部と第２内部通路３５ａ２の上流側端部とに繋がっている。流入側チャンバ室は、連通通路３２１を介して連通する第１流入側チャンバ室と第２流入側チャンバ室とを含んでいる。第１内部通路３４ａ２の上流側端部は、第１流入側チャンバ室に位置し、第１流入側チャンバ室に連通している。第２内部通路３５ａ２の上流側端部は、第２流入側チャンバ室に位置し、第２流入側チャンバ室に連通している。

第１ハウジング３１は、第１バルブ３４および第２バルブ３５を収容している。第１ハウジング３１の内部には、第１バルブ３４と第２バルブ３５が同軸に設けられている。ソレノイド部３６は、第１ハウジング３１の内部において、樹脂モールド部３２によって囲まれている。ソレノイド部３６は、コイル部３６０、ボビン３６１、コアステータ３６２、ヨーク３６３等を備えている。連通通路３２１は樹脂モールド部３２を貫通する通路である。第１バルブ３４と第２バルブ３５はソレノイド部３６と同軸に設けられている。

第２ハウジング３３は、吸気管２１へ向けて蒸発燃料を流出する流出ポート３３ａを備える。流出ポート３３ａは、接続される配管を介して吸気管２１内に連通している。流出ポート３３ａは、内部に流体の流出通路３３ａ１を有する管状部であり、第２ハウジング３３の下流端部に位置する。流出通路３３ａ１の下流端部は、第２ハウジング３３内の流出側チャンバ室３３１に繋がっている。流出側チャンバ室は、流出通路３３ａ１よりも通路横断面積が大きく、第１内部通路３４ａ２の下流側端部と第２内部通路３５ａ２の下流側端部とに繋がっている。第１内部通路３４ａ２と第２内部通路３５ａ２は、流出側チャンバ室３３１を介して流出通路３３ａ１に連通している。

パージバルブ３は、外部から流体が流入する１個の流入ポート３１ａと、流体が外部へ流出する１個の流出ポート３３ａとを備える。パージバルブ３に流入した流体は、流入側チャンバ室から、第１内部通路３４ａ２と第２内部通路３５ａ２の少なくとも一つを経由して流出側チャンバ室３３１、流出通路３３ａ１の順に流下する。第１バルブ３４と第２バルブ３５には、共通のソレノイド部３６への電圧印加により形成される共通の磁気回路によって発生する電磁力が与えられる。第１バルブ３４の第１可動子３４１と第２バルブ３５の第２可動子３５１は、外部磁場に対する磁化しやすさに違いがある構成を備える。この構成により、共通の磁気回路によって可動子が受ける電磁力に差があるため、第１可動子３４１の動作と第２可動子３５１の動作とが異なる。これにより、第１バルブ３４と第２バルブ３５は、同様に動作せず個別に動作する。

第１バルブ３４は、第１可動子３４１、第１シャフト部３４２、第１スプリング３４３等を備えている。第１可動子３４１の中心軸は、第１バルブ３４の中心軸やパージバルブ３の中心軸に相当する。第１可動子３４１は有底のカップ状体である。第１可動子３４１は、第１スプリング３４３を取り囲むように設けられている。第１スプリング３４３は、第１シャフト部３４２と第１可動子３４１との間に設けられている。第１スプリング３４３は、第１可動子３４１を第１シャフト部３４２から離れる方向に移動させる付勢力を提供する。第１スプリング３４３は、第１可動子３４１を第１弁座部３４ａ１側へ移動させようとする付勢力を提供する。第１弁体３４０は、ゴム等の弾性変形可能な材質で形成されている。第１弁体３４０は、第１可動子３４１の軸方向端部に一体に設けられている。

第２バルブ３５は、第２可動子３５１、第２シャフト部３５２、第２スプリング３５３等を備えている。第２可動子３５１の中心軸は、第２バルブ３５の中心軸やパージバルブ３の中心軸に相当する。第２可動子３５１は有底のカップ状体である。第２可動子３５１は、第２スプリング３５３を取り囲むように設けられている。第２スプリング３５３は、第２シャフト部３５２と第２可動子３５１との間に設けられている。第２スプリング３５３は、第２可動子３５１を第２シャフト部３５２から離れる方向に移動させる付勢力を提供する。第２スプリング３５３は、第２可動子３５１を第２弁座部３５ａ１側へ移動させようとする付勢力を提供する。第２弁体３５０は、ゴム等の弾性変形可能な材質で形成されている。第２弁体３５０は、第２可動子３５１の軸方向端部に一体に設けられている。

第１可動子３４１と第２可動子３５１のうち、一方の可動子は硬質磁性材料を含んで形成されている構成でもよい。他方の可動子は一方の可動子よりも軟質磁性材料を含んで形成されている。軟質磁性材料は、硬質磁性材料よりも、外部磁場によって磁化が変わりやすい材料である。硬質磁性材料は、保磁力が高く、外部磁場に対して容易に減磁しない磁性材料である。硬質磁性材料には、例えば、永久磁石、フェライト磁石、ＮｄＦｅＢ系磁石、白金鉄、白金コバルトなどを採用することができる。軟質磁性材料は、磁化と透磁率が大きく、外部磁場の方向や大きさに対応して磁化を変化させる磁性材料である。軟質磁性材料には、例えば、電磁純鉄、フェライト、けい素鉄などを採用することができる。

第１可動子３４１が軟質磁性材料を含み、第２可動子３５１が硬質磁性材料を含む構成である場合について説明する。コイル部３６０の通電時には、磁気回路が形成される。磁気回路は、ヨーク３６３、コアステータ３６２、第１可動子３４１を通る磁気の第１経路と、ヨーク３６３、コアステータ３６２、第２可動子３５１を通る磁気の第２経路とを形成する。第１経路は、第１スプリング３４３の付勢力に抗して第１可動子３４１を第１シャフト部３４２に吸引する電磁力を発生させる。第１弁体３４０は、この電磁力によって、閉弁状態から開弁状態に切り換わる。正側電圧が印加された場合、第２経路によって発生する磁束は、第２可動子３５１が有するＮ極から延びる磁束と反発し合うようになる。このとき、第２弁体３５０は、第２スプリング３５３に付勢されたままであり閉弁状態となる。負側電圧が印加された場合、第２経路によって発生する磁束は、第２可動子３５１が有するＮ極から延びる磁束と引き合うようになる。このとき、第２弁体３５０は、第２スプリング３５３の付勢力に抗して第２可動子３５１を第２シャフト部３５２に吸引する電磁力を発生させる。第２弁体３５０は、この電磁力によって、閉弁状態から開弁状態に切り換わる。

図３は、第１バルブ３４が第１弁座部３４ａ１から離間する開弁状態であり、第２バルブ３５が第２弁座部３５ａ１に着座する閉弁状態であることを示している。パージバルブ３は、図６のグラフに示すような流量増加率が小さい第１増加率域のモードを実施するときに、図３に示す状態に制御される。制御装置５０は、電源部５１から供給される電力を、正側電圧のデューティ比を制御してコイル部３６０に印加する。

パージバルブ３は、正側電圧印加のときにソレノイド部３６によって発生する磁束が硬質磁性材料を含む可動子が有する磁束と反発し合うように、構成されている。例えば、永久磁石である第２可動子３５１が発生する磁束と、磁気回路によってコアステータ３６２と第２可動子３５１に作用する磁束とが反発する場合には、第２可動子３５１が第２弁座部３５ａ１に着座した閉弁状態が維持されることになる。第１バルブ３４は、第１可動子３４１が軟質磁性材料を含むために、印加電圧のデューティ比に応じた割合で開弁することになる。第１増加率域のモードでは、図６に示すように、第１バルブ３４は正側電圧のデューティ比に応じた割合で開弁し、第２バルブ３５はデューティ比に関わらず閉弁状態になる。制御装置５０は、図６に示す第１増加率域のモードのように、正側電圧印加のデューティ比を０％から１００％へ徐々に増加させていく通電制御を実行する。これにより、第１バルブ３４の開弁率が増加していき、第１内部通路３４ａ２を流下する流量が増加していく。

図４は、第１バルブ３４が開弁状態であり、第２バルブ３５が第２弁座部３５ａ１から離間する開弁状態であることを示している。パージバルブ３は、図６のグラフに示すような流量増加率が第１増加率域よりも大きい第２増加率域のモードを実施するときに、図４に示す状態に制御される。制御装置５０は、電源部５１から供給される電力を、交流信号電圧のデューティ比を制御してコイル部３６０に印加する。交流信号電圧を印加する通電制御は、正側電圧と負側電圧とを交互に印加する形態の通電制御である。交流信号電圧のデューティ比は、単位時間に対する負側電圧の印加時間の比率である。

パージバルブ３は、負側電圧印加のときにソレノイド部３６によって発生する磁束が硬質磁性材料を含む可動子が有する磁束と引きつけ合うように、構成されている。例えば、永久磁石である第２可動子３５１が発生する磁束と、磁気回路によってコアステータ３６２と第２可動子３５１に作用する磁束とが引き合う場合には、第２可動子３５１が第２弁座部３５ａ１から離間する開弁状態になる。第１バルブ３４は、第１可動子３４１が軟質磁性材料を含むために、正側電圧の印加時間と負側電圧の印加時間の両方で開弁するので、図６に示すように開弁し続ける。第２増加率域のモードでは、図６に示すように、第１バルブ３４は開弁し続ける状態になり、第２バルブ３５は負側電圧のデューティ比に応じた割合で開弁する。制御装置５０は、第２増加率域のモードのように、交流信号電圧印加における負側電圧印加のデューティ比を０％から１００％へ徐々に増加させていく通電制御を実行する。この制御により、第１バルブ３４は全開した状態で、第２バルブ３５の開弁率が増加していき、第２内部通路３５ａ２を流下する流量が増加していく。第１増加率域のモードの後に第２増加率域のモードに移行する場合は、パージバルブ３から流出する流量が大きく変化しないで連続的に増加し続ける。

図５のフローチャートを参照してパージ弁制御装置の作動を説明する。制御装置５０は、図５のフローチャートにしたがった処理を実行する。本フローチャートは、蒸発燃料をエンジン２へ向けて流下させる場合に開始する。

本フローチャートが開始されると、制御装置５０は、ステップＳ１００で蒸発燃料の濃度学習を行う状態か否かを判定する。ステップＳ１００で濃度学習を行う状態であると判定すると、制御装置５０は、ステップＳ１２０で第２バルブ３５が閉弁状態であるか否かを判定する。ステップＳ１２０で第２バルブ３５が閉弁状態であると判定すると、再びステップＳ１００に戻り、ステップＳ１００の判定処理を実行する。ステップＳ１２０で第２バルブ３５が閉弁状態でないと判定すると、ステップＳ１２５でコイル部３６０に正側電圧を印加し、ステップＳ１００の判定処理を実行する。制御装置５０は、正側電圧のデューティ比を０％から１００％になるまで徐々に増加していく制御を実行する。

ステップＳ１００で濃度学習を行う状態でないと判定すると、制御装置５０は、ステップＳ１１０で騒音発生条件が成立するか否かを判定する。騒音発生条件は、蒸発燃料が流れる通路における圧力変動やＯＲＶＲバルブ１５のばたつき音の発生に伴って騒音の発生が想定できる、予め設定された条件である。騒音発生条件は、例えば、現在の車速が所定速度以下である場合に成立すると設定することができる。この場合、制御装置５０は、車速センサ６１によって検出される車速情報に基づいて現在の車速を取得する。車速センサ６１は、車両の走行制御や車両の走行に必要な冷却系統などの制御を行う車両ＥＣＵ６０に車速情報を出力し、車速情報は車両ＥＣＵ６０から制御装置５０に出力される。所定速度は、実験結果または経験則に基づいて設定されることが好ましく、騒音が走行音にかき消されて車室内の乗員に認識しにくいような車速に設定されるものとする。現在の車速が所定速度を下回っている場合に騒音発生条件成立を設定することにより、車速が小さく走行音が小さいときに発生しやすい騒音を抑えることができる。

例えば、車両の停止時、低速走行時、エンジン２のアイドリング状態などに該当すると、制御装置５０は、ステップＳ１１０で騒音発生条件が成立すると判定する。ステップＳ１１０で騒音発生条件が成立すると判定すると、ステップＳ１２０に進み、ステップＳ１２０の判定処理を実行する。

ステップＳ１２０からステップＳ１００に戻る流れ、ステップＳ１２５を実行後にステップＳ１００に戻る流れは、図６の第１増加率域のモードを実施する。第１増加率域のモード時は、流体の流量増加率が小さいため、蒸発燃料の濃度学習精度の向上を図ることができる。第１増加率域のモードによれば、流量増加率が一定である電磁弁に比べて、小流量域における流量変化を小さくすることができる。さらに第１増加率域のモード時は、流量が抑えられるため、脈動の低減を図り、騒音を抑制する効果が得られる。さらに第１増加率域のモード時は、流体流量が抑えられるため、ＯＲＶＲバルブ１５のばたつき低減を図り、騒音を抑制する効果が得られる。

ステップＳ１１０で騒音発生条件が成立しないと判定すると、制御装置５０は、ステップＳ１３０で正側電圧のデューティ比が１００％に達したか否かを判定する。ステップＳ１３０で正側電圧のデューティ比が１００％に達していないと判定すると、ステップＳ１００に戻り、ステップＳ１００の判定処理を実行する。ステップＳ１３０で正側電圧のデューティ比が１００％に達していると判定すると、ステップＳ１４０で第２バルブ３５が閉弁状態であるか否かを判定する。

ステップＳ１４０で第２バルブ３５が閉弁状態でないと判定すると、ステップＳ１００に戻り、ステップＳ１００の判定処理を実行する。ステップＳ１４０で第２バルブ３５が閉弁状態であると判定すると、制御装置５０は、ステップＳ１５０でコイル部３６０に交流信号電圧を印加する。制御装置５０は、ステップＳ１６０で交流信号電圧における負側電圧のデューティ比を０％から１００％になるまで徐々に増加していく制御を実行し、ステップＳ１００に戻る。ステップＳ１５０、Ｓ１６０の処理により、パージバルブ３が制御する流体流量を図６に示すように第１増加率域から第２増加率域へ滑らかに移行させることができる。

交流信号電圧の印加によって第２バルブ３５が開弁している状態は、図６に図示する第２増加率域のモードを実施している。第２増加率域のモード時は、第１バルブ３４の開弁状態に加え、大流量を調整可能な第２バルブ３５の開弁率を増加させていくため、大流量化を促進できる。第２増加率域のモードによれば、流量増加率が一定である電磁弁に比べて、大きな流量域における流量変化を大きくすることができる。このため、騒音が発生しにくい状態において迅速に流体流量を増加でき、エンジン２の出力要求を満たす運転を実現できる。図５のフローチャートに従った制御によれば、図６のように、ＯＲＶＲバルブ１５のばたつきに起因する騒音を抑制するとともに、大流量化も図れる流量制御を提供できる。

また、制御装置５０は、ステップＳ１１０で現在のエンジン２の回転数が所定回転数を下回っている場合に騒音発生条件が成立すると判定してもよい。この判定処理を採用する場合、所定回転数は、実験結果または経験則に基づいて設定されることが好ましく、騒音がエンジン音にかき消されて乗員に認識されにくいような回転数に設定されるものとする。現在のエンジン２の回転数が所定回転数を下回っている場合に騒音発生条件の成立を設定することにより、エンジン回転数が小さく静かなときに、圧力変動等に伴う音が騒音になることを抑えることができる。

第１実施形態のパージバルブ３によって例示されたパージ制御弁装置がもたらす作用効果について説明する。パージ制御弁装置は、ハウジングの内部に設けられる第１バルブ３４および第２バルブ３５と、通電されて一つの電気回路を形成する一つのソレノイド部３６とを備える。パージ制御弁装置は、一つの電気回路によって発生する電磁力に応じて駆動する、第１可動子３４１および第２可動子３５１を備える。第１可動子３４１と第２可動子３５１のうち、一方の可動子は硬質磁性材料を含んで形成され、他方の可動子は一方の可動子よりも外部磁場によって磁化が変わりやすい軟質磁性材料を含んで形成されている。

この装置によれば、一つのソレノイド部３６への通電により形成される一つの電気回路がもたらす電磁力が第１可動子３４１と第２可動子３５１とを駆動する。パージ制御弁装置は、二つの可動子を一つの電気回路によって駆動可能であるので、部品点数を抑える装置を提供できる。さらに、この二つの可動子の一方は硬質磁性材料を含んで形成されているため、他方の可動子よりも電磁力の影響を受けにくい特性を有する。このため、第１可動子３４１と第２可動子３５１を個別に駆動できるので、第１弁体３４０と第２弁体３５０はそれぞれの内部通路に対する開度を異なる状態にできる。これにより、パージバルブ３は、二つの弁体について個別の開度制御が可能であり、蒸発燃料のパージ流量を調整することができる。

ハウジング内部通路は、第１弁体３４０によって開閉される第１内部通路３４ａ２と、第２弁体３５０によって開閉される第２内部通路３５ａ２とを含む。第１内部通路３４ａ２を流下する蒸発燃料と第２内部通路３５ａ２を流下する蒸発燃料は、流出ポート３３ａよりも上流において合流するように構成されている。第１可動子３４１と第２可動子３５１は、可動方向が同軸になるように並んで設けられている。この構成によれば、可動方向または軸方向に対して直交する方向の装置の体格を抑えることができ、当該方向の搭載スペースを抑えた装置を提供できる。

さらに第１可動子３４１と第２可動子３５１は、閉弁動作において、互いに逆向きに動作するように構成されている。この構成によれば、第１バルブ３４と第２バルブ３５には閉弁時に逆向きの荷重がかかるようになる。この荷重方向によれば、第１バルブ３４に係る荷重と第２バルブ３５に係る荷重とが相殺されやすく、装置の振動を抑制することに寄与する。

第１内部通路３４ａ２と第２内部通路３５ａ２のうち、一方の内部通路は他方の内部通路よりも通路横断面積が大きく形成された通路である。制御装置５０は、蒸発燃料の流量増加に関して、第１増加率域のモードと第２増加率域のモードとを実施するように、ソレノイド部３６に対する印加電圧を制御する。第１増加率域のモード時に他方の内部通路を開放し、第２増加率域のモード時に他方の内部通路と一方の内部通路とを開放する。これによれば、ＯＲＶＲバルブ１５のばたつきに起因する騒音の抑制と大流量化とが図れる流量制御を提供できる。

制御装置５０は、流出ポート３３ａから流出する蒸発燃料の流量を、ゼロ状態から第１増加率域のモードを実施した後、第２増加率域のモードを実施する流量増加制御を行う。この制御によれば、パージ開始時から、蒸発燃料の濃度学習を実施でき、またはＯＲＶＲバルブ１５のばたつきを抑制でき、さらにその後にパージの大流量性能を発揮できるパージ制御弁装置を提供できる。

制御装置５０は、蒸発燃料の濃度学習を実施するときに第１増加率域のモードを実施するように、ソレノイド部３６に対する印加電圧を制御する。この制御によれば、流量変化が小さい状態で蒸発燃料の濃度学習を実施できる。これにより、ＯＲＶＲバルブ１５のばたつき抑制と大流量の確保とを両立でき、さらに濃度学習の精度を向上できるパージ制御弁装置を提供できる。

制御装置５０は、騒音が想定可能な騒音発生条件が成立する場合に第１増加率域のモードを実施するように、ソレノイド部３６に対する印加電圧を制御する。この制御によれば、ＯＲＶＲバルブ１５のばたつきに起因する騒音が発生し得る状態で第１増加率域のモードを実施できる。これにより、より効率的に騒音抑制が図れるとともに、大流量の確保にも対応できるパージ制御弁装置を提供できる。

制御装置５０は、正側電圧印加または負側電圧印加のデューティ比を制御する第１モードと、交流信号電圧印加における正側電圧印加と負側電圧印加のうち、第１モードにおいて制御していない方の電圧印加のデューティ比を制御する第２モードとにわたって切り換える。この制御によれば、軟質磁性材料を含む可動子を有するバルブに対する電圧印加のデューティ比を増加させていく第１モードと、硬質磁性材料を含む可動子を有するバルブに対する電圧印加のデューティ比を増加させていく第２モードとを実施することができる。第２モードでは、硬質磁性材料を含む可動子を有するバルブについて開弁率を増加させながら、軟質磁性材料を含む可動子を有するバルブについて開弁状態を維持することができる。

第１内部通路と第２内部通路のうち、一方の内部通路は他方の内部通路よりも通路横断面積が大きく形成された通路である。さらにパージバルブ３は、第１モードでは小さい他方の内部通路を開放し、第２モードでは他方の内部通路と一方の内部通路とを開放する。これによれば、第１モードにおいて第１増加率域のモードを実施でき、第２モードにおいて第２増加率域のモードを実施できる。したがって、第１増加率域のモードから第２増加率域のモードへの移行の際に、流出ポート３３ａから流出する蒸発燃料の流量が大きく変動しないパージ流量制御を実施できる。

（第２実施形態）
第２実施形態について図７および図８を参照して説明する。第２実施形態は、第１実施形態に対して、ソレノイド部３６に印加する通電制御が相違する。第２実施形態において特に説明しない構成、作用、効果については、第１実施形態と同様であり、以下、異なる点についてのみ説明する。

第２実施形態においてパージバルブ３は、図８のグラフに示すような流量増加率が小さい第１増加率域のモードを実施するときに、図３に示す状態に制御される。パージバルブ３は、負側電圧印加のときにソレノイド部３６によって発生する磁束が硬質磁性材料を含む可動子が有する磁束と引きつけ合うように、構成されている。例えば、永久磁石である第２可動子３５１が発生する磁束と、磁気回路によってコアステータ３６２と第２可動子３５１に作用する磁束とが引きつけ合う場合には、第２可動子３５１が第２弁座部３５ａ１に対して離間した開弁状態になる。

第１増加率域のモードでは、図８に示すように、第１バルブ３４は正側電圧のデューティ比に応じた割合で開弁し、第２バルブ３５はデューティ比に関わらず閉弁状態になる。制御装置５０は、図８に示す第１増加率域のモードのように、正側電圧印加のデューティ比を０％から１００％へ徐々に増加させていく通電制御を実行する。この通電制御により、第１バルブ３４の開弁率が増加していき、第１内部通路３４ａ２を流下する流量が増加していく。

パージバルブ３は、図８のグラフに示すような流量増加率が第１増加率域よりも大きい第２増加率域のモードを実施するときに、図４に示す状態に制御される。制御装置５０は、電源部５１から供給される電力を、負側電圧のデューティ比を制御してコイル部３６０に印加する。負側電圧を印加する通電制御は、負側電圧の印加と非印加とを交互に繰り返す形態の通電制御である。

第２実施形態は、負側電圧印加のときにソレノイド部３６によって発生する磁束が、硬質磁性材料を含む可動子が有する磁束と引きつけ合うように、構成されている。第１バルブ３４は、第１可動子３４１が軟質磁性材料を含むために、正側電圧の印加時間と負側電圧の印加時間の両方で開弁する。このため、第１バルブ３４は、図８に示すように第２増加率域のモードにおいて第２バルブと同じタイミングで開弁する。第２バルブ３５は負側電圧のデューティ比に応じた割合で開弁する。制御装置５０は、第２増加率域のモードのように、負側電圧印加のデューティ比を所定値であるＸ％から１００％へ徐々に増加させていく通電制御を実行する。この制御により、第１増加率域のモードの後に第２増加率域のモードに移行するときに、パージバルブ３から流出する流量が大きく変化しないで連続的に増加し続ける。

図７のフローチャートを参照してパージ弁制御装置の作動を説明する。制御装置５０は、図７のフローチャートにしたがった処理を実行する。図７に示すフローチャートは、蒸発燃料をエンジン２へ向けて流下させる場合に開始する。

本フローチャートが開始されると、制御装置５０は、ステップＳ２００で蒸発燃料の濃度学習を行う状態か否かを判定する。ステップＳ２００で濃度学習を行う状態であると判定すると、制御装置５０は、ステップＳ２２０で第２バルブ３５が閉弁状態であるか否かを判定する。ステップＳ２２０で第２バルブ３５が閉弁状態であると判定すると、再びステップＳ２００に戻り、ステップＳ２００の判定処理を実行する。ステップＳ２２０で第２バルブ３５が閉弁状態でないと判定すると、ステップＳ２２５でコイル部３６０に正側電圧を印加し、ステップＳ２００の判定処理を実行する。制御装置５０は、ステップＳ２２５において印加した正側電圧のデューティ比を０％から１００％になるまで徐々に増加していく制御を実行する。

ステップＳ２００で濃度学習を行う状態でないと判定すると、制御装置５０は、ステップＳ２１０で騒音発生条件が成立するか否かを判定する。ステップＳ２１０における処理は第１実施形態のステップＳ１１０と同様の処理である。例えば、車両の停止時、低速走行時、エンジン２のアイドリング状態などに該当すると、制御装置５０は、ステップＳ２１０で騒音発生条件が成立すると判定する。ステップＳ２１０で騒音発生条件が成立すると判定すると、ステップＳ２２０に進み、ステップＳ２２０の判定処理を実行する。

ステップＳ２２０からステップＳ２００に戻る流れ、ステップＳ２２５を実行後にステップＳ２００に戻る流れは、図８の第１増加率域のモードを実施する。第１増加率域のモード時は、第１実施形態と同様に、蒸発燃料の濃度学習精度の向上、脈動の低減、ＯＲＶＲバルブ１５のばたつき低減などを図ることができる。

ステップＳ２１０で騒音発生条件が成立しないと判定すると、制御装置５０は、ステップＳ２３０で正側電圧のデューティ比が１００％に達したか否かを判定する。ステップＳ２３０で正側電圧のデューティ比が１００％に達していないと判定すると、ステップＳ２００に戻り、ステップＳ２００の判定処理を実行する。ステップＳ２３０で正側電圧のデューティ比が１００％に達していると判定すると、ステップＳ２４０で第２バルブ３５が閉弁状態であるか否かを判定する。

ステップＳ２４０で第２バルブ３５が閉弁状態でないと判定すると、ステップＳ２００に戻り、ステップＳ２００の判定処理を実行する。ステップＳ２４０で第２バルブ３５が閉弁状態であると判定すると、制御装置５０は、ステップＳ２５０でコイル部３６０に、所定のデューティ比である負側電圧を印加する。

制御装置５０は、ステップＳ２５０において、所定値であるＸ％のデューティ比によって、負側電圧印加を開始する。制御装置５０は、ステップＳ２６０において負側電圧のデューティ比を所定値から１００％に向けて徐々に増加していく制御を実行し、ステップＳ２００に戻る。ステップＳ２５０、Ｓ２６０の処理により、パージバルブ３が制御する流体流量を図８に示すように第１増加率域から第２増加率域へ滑らかに移行させることができる。

第２バルブ３５が開弁している状態は、図８に図示する第２増加率域のモードを実施している。第１実施形態同様に第２増加率域のモード時は、第１バルブ３４の開弁状態に加え、大流量を調整可能な第２バルブ３５の開弁率を増加させていくため、大流量化を促進できる。図７のフローチャートに従った制御によれば、図８のように、ＯＲＶＲバルブ１５のばたつきに起因する騒音を抑制するとともに、大流量化も図れる流量制御を提供できる。

次に第２実施形態がもたらす効果について述べる。制御装置５０は、正側電圧印加のデューティ比を制御する正側電圧モードと、負側電圧印加のデューティ比を制御する負側電圧モードとにわたって切り換える。この制御によれば、軟質磁性材料を含む可動子を有するバルブに対する電圧印加のデューティ比を増加させていく正側電圧モードと、硬質磁性材料を含む可動子を有するバルブに対する電圧印加のデューティ比を増加させていく負側電圧モードとを実施できる。負側電圧モードでは、硬質磁性材料を含む可動子を有するバルブについて開弁率を増加させながら、軟質磁性材料を含む可動子を有するバルブについて開弁状態を維持できる。

制御装置５０は、正側電圧モードと負側電圧モードのうち一方のモードにおいて、印加電圧のデューティ比を上昇していくように制御する。制御装置５０は、一方のモードから他方のモードに移行するときに、他方のモードにおいて印加電圧のデューティ比を０％よりも大きい値である所定値から上昇していくように制御する。これによれば、第１増加率域のモードから第２増加率域のモードへの移行の際に、流出ポート３３ａから流出する蒸発燃料の流量が大きく変動しないパージ流量制御を実施できる。

（第３実施形態）
第３実施形態について図９～図１１を参照して説明する。第３実施形態のパージバルブ１０３は、第１実施形態に対して第１バルブ１３４と第２バルブ１３５が相違する。第３実施形態において特に説明しない構成、作用、効果については、第１実施形態と同様であり、以下、異なる点についてのみ説明する。

図９に示すように、パージバルブ１０３は、ハウジングの内部に設けられた、第１バルブ１３４と第２バルブ１３５とを備える。第１バルブ１３４と第２バルブ１３５は、パージバルブ１０３のハウジング内部通路において、並列に配置されている構成である。この構成により、第１バルブ１３４と第２バルブ１３５のうち、いずれか一方を開弁状態に制御し他方を閉弁状態に制御しても、吸気管２１へ蒸発燃料を供給できる。第１バルブ１３４と第２バルブ１３５は、第１弁体３４０の軸方向と第２弁体３５０の軸方向が径方向に並ぶように配置されている。図９は、第１バルブ１３４と第２バルブ１３５とが閉弁状態に制御されていることを示している。パージバルブ１０３は、小流量を調整可能とする第１バルブ１３４と、第１バルブ１３４に比べて大流量を調整可能な第２バルブ１３５とを備える。

制御装置５０は、印加電圧の制御により、第１バルブ１３４と第２バルブ１３５の作動を制御する。パージバルブ１０３は、一つのソレノイド部３６を有し、ソレノイド部３６への通電により一つの電気回路を構成する。第１バルブ１３４と第２バルブ１３５は、共通の電気回路が発生する磁束による電磁駆動力を用いて軸方向に駆動して開弁し、それぞれの通路を開放する。ソレノイド部３６は、コイル部３６０ａとコイル部３６０ｂとを備える。コイル部３６０ａとコイル部３６０ｂは、連結部３６０ｃによって直列接続されている。

ソレノイド部３６は、コイル部３６０、ボビン３６１ａ、ボビン３６１ｂ、コアステータ３６２ａ、コアステータ３６２ｂ、ヨーク１３４２、ヨーク１３５２等を備える。第１バルブ１３４は、コイル部３６０ａ、第１可動子１３４１、コアステータ３６２ａ、第１スプリング１３４３、リンク部１３４４等を備えている。コイル部３６０ａはボビン３６１ａに巻回されている。第１可動子１３４１の中心軸は、第１バルブ１３４の中心軸に相当する。第１可動子１３４１とヨーク１３４２はリンク部１３４４によって連結されている。第１スプリング１３４３は、第１可動子１３４１をコアステータ３６２ａから離れる方向に移動させる付勢力を提供する。第１スプリング１３４３は、第１可動子１３４１を第１弁座部３４ａ１側へ移動させようとする付勢力を提供する。第１弁体３４０は、第１可動子１３４１の軸方向端部に一体に設けられている。

第２バルブ１３５は、コイル部３６０ｂ、第２可動子１３５１、コアステータ３６２ｂ、第２スプリング１３５３、リンク部１３５４等を備えている。コイル部３６０ｂはボビン３６１ｂに巻回されている。第２可動子１３５１の中心軸は、第２バルブ１３５の中心軸に相当する。第２可動子１３５１とヨーク１３５２はリンク部１３５４によって連結されている。第２スプリング１３５３は、第２可動子１３５１をコアステータ３６２ｂから離れる方向に移動させる付勢力を提供する。第２スプリング１３５３は、第２可動子１３５１を第２弁座部３５ａ１側へ移動させようとする付勢力を提供する。第２弁体３５０は、第２可動子１３５１の軸方向端部に一体に設けられている。

図１０は、第１バルブ１３４が第１弁座部３４ａ１から離間する開弁状態であり、第２バルブ１３５が第２弁座部３５ａ１に着座する閉弁状態であることを示している。図１０に示す破線は、第１バルブ１３４において形成される磁気回路を示している。第１バルブ１３４の開弁状態では、第１可動子１３４１における一端側に位置する非支持部１３４１ｂが他端側に位置する支持部１３４１ａよりもコアステータ３６２ａ寄りに位置する。これは、非支持部１３４１ｂが電磁力によってコアステータ３６２ａ側に引きつけられるからである。パージバルブ１０３は、図６のグラフに示すような流量増加率が小さい第１増加率域のモードを実施するときに、図１０に示す状態に制御される。

図１１は、第１バルブ１３４が開弁状態であり、さらに第２バルブ１３５が第２弁座部３５ａ１から離間する開弁状態であることを示している。第２バルブ１３５の開弁状態では、第２可動子１３５１における一端側に位置する非支持部１３５１ｂが他端側に位置する支持部１３５１ａよりもコアステータ３６２ｂ寄りに位置する。これは、非支持部１３５１ｂが電磁力によってコアステータ３６２ｂ側に引きつけられるからである。パージバルブ１０３は、図６のグラフに示すような流量増加率が第１増加率域よりも大きい第２増加率域のモードを実施するときに、図１１に示す状態に制御される。

（他の実施形態）
この明細書の開示は、例示された実施形態に制限されない。開示は、例示された実施形態と、それらに基づく当業者による変形態様を包含する。例えば、開示は、実施形態において示された部品、要素の組み合わせに限定されず、種々変形して実施することが可能である。開示は、多様な組み合わせによって実施可能である。開示は、実施形態に追加可能な追加的な部分をもつことができる。開示は、実施形態の部品、要素が省略されたものを包含する。開示は、一つの実施形態と他の実施形態との間における部品、要素の置き換え、または組み合わせを包含する。開示される技術的範囲は、実施形態の記載に限定されない。開示される技術的範囲は、特許請求の範囲の記載によって示され、さらに特許請求の範囲の記載と均等の意味および範囲内での全ての変更を含むものと解されるべきである。

第２実施形態において説明した通電制御は、第３実施形態のパージバルブ１０３に、適用することができる。この場合、パージバルブ１０３の作動や作用効果は、第２実施形態において説明した作用効果と同様である。

前述の実施形態において、第１内部通路と第２内部通路は、通路横断面積が同等である構成でもよい。この場合、図６等に示す第１増加率域と第２増加率域は、流量変化率が同等である関係になる。

前述の実施形態において、第１内部通路は通路横断面積が第２内部通路よりも大きい構成でもよい。この場合、図６等に示す第１増加率域と第２増加率域は、流量変化率が第１増加率域の方が大きい関係になる。

前述の実施形態において、硬質磁性材料を含む可動子が第１可動子であり、軟質磁性材料を含む可動子が第２可動子である構成でもよい。この場合、前述の実施形態における記載は、第１可動子と第２可動子とを入れ替えて読み替えるものとする。

２…エンジン、 １３…キャニスタ、 ３１…第１ハウジング（ハウジング）
３１ａ…流入ポート、 ３３ａ…流出ポート、 ３４，１３４…第１バルブ
３５，１３５…第２バルブ、 ３６…ソレノイド部
３４０…第１弁体、 ３４１，１３４１…第１可動子、 ３５０…第２弁体
３５１，１３５１…第２可動子

Claims (11)

1. キャニスタ（１３）から流出した蒸発燃料が流入する流入ポート（３１ａ）と、
   蒸発燃料がエンジン（２）に向けて流出する流出ポート（３３ａ）と、
   前記流入ポートと前記流出ポートとを連絡するハウジング内部通路を有するハウジング（３１）と、
   前記ハウジングの内部に設けられて、前記ハウジング内部通路を流下する蒸発燃料の流量を制御する第１弁体（３４０）を有する第１バルブ（３４；１３４）と、
   前記ハウジングの内部に設けられて、前記ハウジング内部通路を流下する蒸発燃料の流量を制御する第２弁体（３５０）を有する第２バルブ（３５；１３５）と、
   通電されて一つの電気回路を形成する一つのソレノイド部（３６）と、
   一つの前記電気回路によって発生する電磁力に応じて前記第１弁体とともに駆動する第１可動子（３４１；１３４１）と、
   一つの前記電気回路によって発生する電磁力に応じて前記第２弁体とともに駆動する第２可動子（３５１；１３５１）と、
   を備え、
   前記第１可動子と前記第２可動子のうち、一方の可動子は硬質磁性材料を含んで形成され、他方の可動子は一方の前記可動子よりも外部磁場によって磁化が変わりやすい軟質磁性材料を含んで形成されているパージ制御弁装置。
2. 前記ハウジング内部通路は、前記第１弁体によって開閉される第１内部通路（３４ａ２）と、前記第２弁体によって開閉される第２内部通路（３５ａ２）とを含み、
   前記第１内部通路を流下する蒸発燃料と前記第２内部通路を流下する蒸発燃料は、前記流出ポートよりも上流において合流するように構成されており、
   前記第１可動子と前記第２可動子は、可動方向が同軸になるように並んで設けられている請求項１に記載のパージ制御弁装置。
3. 前記第１可動子と前記第２可動子は、閉弁動作において、互いに逆向きに動作するように構成されている請求項２に記載のパージ制御弁装置。
4. 前記ハウジング内部通路は、前記第１弁体によって開閉される第１内部通路（３４ａ２）と、前記第２弁体によって開閉される第２内部通路（３５ａ２）とを含み、
   前記第１内部通路と前記第２内部通路のうち、一方の内部通路は他方の内部通路よりも通路横断面積が大きく形成された通路であり、
   蒸発燃料の流量増加に関して、第１増加率域のモードと前記第１増加率域よりも流量増加率が大きい第２増加率域のモードとを実施するように、前記ソレノイド部に対する印加電圧を制御する制御装置（５０）を備え、
   前記第１増加率域のモード時に前記他方の内部通路を開放し、前記第２増加率域のモード時に前記他方の内部通路と前記一方の内部通路とを開放する請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のパージ制御弁装置。
5. 前記制御装置は、前記流出ポートから流出する蒸発燃料の流量をゼロである状態から前記第１増加率域のモードを実施した後、前記第２増加率域のモードを実施する流量増加制御を行う請求項４に記載のパージ制御弁装置。
6. 前記制御装置は、蒸発燃料の濃度学習を実施するときに前記第１増加率域のモードを実施するように、前記ソレノイド部に対する印加電圧を制御する請求項４または請求項５に記載のパージ制御弁装置。
7. 前記制御装置は、騒音が想定可能な騒音発生条件が成立する場合に前記第１増加率域のモードを実施するように、前記ソレノイド部に対する印加電圧を制御する請求項４または請求項５に記載のパージ制御弁装置。
8. 前記ソレノイド部に対する印加電圧を制御する制御装置（５０）を備え、
   前記制御装置は、正側電圧印加または負側電圧印加のデューティ比を制御する第１モードと、交流信号電圧印加における正側電圧印加と負側電圧印加のうち、前記第１モードにおいて制御していない方の電圧印加のデューティ比を制御する第２モードとにわたって切り換える請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のパージ制御弁装置。
9. 前記ハウジング内部通路は、前記第１弁体によって開閉される第１内部通路（３４ａ２）と、前記第２弁体によって開閉される第２内部通路（３５ａ２）とを含み、
   前記第１内部通路と前記第２内部通路のうち、一方の内部通路は他方の内部通路よりも通路横断面積が大きく形成された通路であり、
   前記第１モードでは他方の前記内部通路を開放し、前記第２モードでは他方の前記内部通路と一方の前記内部通路とを開放する請求項８に記載のパージ制御弁装置。
10. 前記ソレノイド部に対する印加電圧を制御する制御装置（５０）を備え、
    前記制御装置は、正側電圧印加のデューティ比を制御する正側電圧モードと、負側電圧印加のデューティ比を制御する負側電圧モードとにわたって切り換える請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のパージ制御弁装置。
11. 前記制御装置は、前記正側電圧モードと前記負側電圧モードのうち一方のモードにおいて、印加電圧のデューティ比を上昇していくように制御し、一方の前記モードから他方のモードに移行するときに、他方の前記モードにおいて印加電圧のデューティ比を０％よりも大きい値である所定値から上昇していくように制御する請求項１０に記載のパージ制御弁装置。

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