JP7156378B2 - ステータ冷却構造 - Google Patents

Description

本開示は、ステータ冷却構造に関する。

回転電機の径方向でステータコアとステータホルダとの間に、伝熱体（冷却油）を封入し又は循環させる間隙部を形成し、かつ、ハウジング内に冷却水路を形成する技術が知られている（例えば特許文献１参照）。

特開２０１０－２７３４２３号公報

しかしながら、上記のような従来技術では、ステータコアを効率的に冷却することが難しい。冷却油は、一般的にオイルクーラで冷却水（例えばＬＬＣ：Ｌｏｎｇ Ｌｉｆｅ Ｃｏｏｌａｎｔを含む水）と熱交換して放熱される。従って、冷却水の方が冷却油よりも温度が低い。このため、上記のような従来技術のように、冷却水とステータコアとの間に冷却油が介在すると、ステータコアを効率的に冷却することが難しい。

そこで、１つの側面では、本発明は、ステータコアを効率的に冷却することを目的とする。

本開示の一局面によれば、回転電機の軸方向に沿った円筒状の形態であり、回転電機のステータコアを支持し、冷却水路及び油路を形成する支持部材を備え、
径方向内側から前記ステータコア、前記冷却水路、及び前記油路の順に隣接して配置する、ステータ冷却構造が提供される。

本開示によれば、ステータコアを効率的に冷却することが可能となる。

車両駆動装置の一例を概略的に示す図である。 車両駆動装置の潤滑・冷却システムの構成の一例を概略的に示す図である。 モータの一部の外観を示す斜視図である。 図３と同じ方向に視た保持環の斜視図である。 Ｘ方向Ｘ２側（図４参照）から視た保持環の斜視図である。 Ｘ方向Ｘ１側（図４参照）から視た保持環の斜視図である。 図３に示すモータの一部の断面図である。 図７のＰ１部の拡大図である。 ケース水路の説明図である。 入口水路及び出口水路の説明図である。 蛇行水路の説明図である。 蛇行水路の展開状態を模式的に示す図である。 冷却水入口部と入口水路の関係を示す断面図である。 図１０の矢印Ｍ２で示す方向に視たモータの一部の断面図である。 保持環の上側を示す斜視図である。 油滴下部の油滴下穴を通る断面図である。 油滴下部の油滴下穴を通る断面図である。 油滴下部の油滴下穴を通る断面図である。 変形例の説明図である。

以下、添付図面を参照しながら各実施例について詳細に説明する。ここでは、まず、ステータ冷却構造が適用可能な車両駆動装置及び潤滑・冷却システム（ステータ冷却構造を含む潤滑・冷却システム）の説明を行ってから、ステータ冷却構造に係る熱交換兼水冷部を説明する。

＜車両駆動装置＞
図１は、ステータ冷却構造が適用可能な車両駆動装置１の一例を概略的に示す図である。なお、図１には、駆動輪ＷＬ，ＷＲが併せて示されている。

車両駆動装置１は、車両に搭載される。車両駆動装置１は、モータ１０（回転電機の一例）と、減速機構１２と、モータ１０の出力軸１１６に減速機構１２を介して連結される差動装置１４とを含む。モータ１０は、車両の駆動力を発生させる。モータ１０は、ロータ１０ａと、ステータ１０ｂとを備え、ステータ１０ｂは、ステータコア１１２と、ステータ１０ｂに装着されるコイル（図示せず）により形成されるコイルエンド１１０とを含む。なお、ステータコア１１２は、例えば積層鋼板により形成されてよい。差動装置１４には、左右の駆動輪ＷＬ，ＷＲが連結される。差動装置１４は、リングギア１４０、ピニオンギア１４１、及びサイドギア１４２を含む。また、差動装置１４は、内部にギア（ピニオンギア１４１、サイドギア１４２等）を収容するデフケース（図示せず）を備える。なお、減速機構１２の構成は、図示した簡易な構成に限られず、遊星歯車機構を含んでもよい。車両駆動装置１の各構成要素（モータ１０、減速機構１２、差動装置１４等）は、例えば、単一の車両駆動装置ユニットとしてハウジング（図示せず）内に組み込まれてよいし、複数の別のハウジング（図示せず）内に組み込まれてもよい。

車両駆動装置１は、モータ１０、減速機構１２、及び差動装置１４を油を用いて潤滑及び／又は冷却するための潤滑・冷却システム３を備える。以下では、「潤滑・冷却」とは、潤滑及び冷却の少なくともいずれかを意味する。

なお、後に説明する一実施例によるステータ冷却構造４０２（図２参照）は、一例として、図１に示す車両駆動装置１のモータ１０に適用されるが、後述のステータ冷却構造４０２は、車両駆動装置１以外の構成の車両駆動装置に含まれるモータにも適用可能である。すなわち、後述のステータ冷却構造４０２は、モータ１０のようなモータを含む任意の構成の車両駆動装置に適用可能である。また、モータに代えて、発電機（回転電機の他の一例）を備える構成にも適用可能である。

＜潤滑・冷却システム＞
図２は、車両駆動装置１の潤滑・冷却システム３の構成の一例を概略的に示す図である。

潤滑・冷却システム３は、タンク３０と、各油路３１～３６と、電動式オイルポンプ４０と、機械式オイルポンプ４２と、熱交換兼水冷部５０と、ウォーターポンプ９０と、ラジエータ９２と、冷却水路９４、９５とを含む。

タンク３０は、車両駆動装置１のハウジング内の最下部（鉛直方向の最も下側の空間）により形成される。タンク３０は、例えばオイルパンにより形成される。タンク３０には、差動装置１４が配置され、差動装置１４がタンク３０内の油に浸かる。差動装置１４は、タンク３０の下面に対して、あらかじめ規定された所定高さに設けられる。所定高さは、タンク３０の油面の高さが、あらかじめ規定された所定高さ以上あるときに、差動装置１４の回転（デフケースの回転）に伴い、タンク３０内の油がデフケース内に入り、所望の態様での差動装置１４の潤滑・冷却が実現されるように決定される。タンク３０の下面には、ストレーナ３０ａが設けられる。

油路３１は、タンク３０と電動式オイルポンプ４０の吸入側との間に設けられる。電動式オイルポンプ４０の作動時、タンク３０内の油はストレーナ３０ａ及び油路３１を介して電動式オイルポンプ４０の吸入口へと吸入される。

油路３２は、タンク３０と機械式オイルポンプ４２の吸入側との間に設けられる。機械式オイルポンプ４２の作動時、タンク３０内の油はストレーナ３０ａ及び油路３２を介して機械式オイルポンプ４２の吸入口へと吸入される。なお、図２に示す例では、油路３２は、油路３１と共通部分を有しているが、かかる共通部分が無く、油路３１とは独立に形成されてもよい。

油路３３は、電動式オイルポンプ４０の吐出側と熱交換兼水冷部５０の入口側との間に設けられる。油路３３は、電動式オイルポンプ４０から吐出された油を熱交換兼水冷部５０に導く。従って、電動式オイルポンプ４０から吐出された油は、熱交換兼水冷部５０により冷却されてから油路３６に供給される。

油路３４は、機械式オイルポンプ４２の吐出側とタンク３０との間に設けられる。油路３４は、機械式オイルポンプ４２から吐出された油をタンク３０に導く。油路３４は、減速機構のシャフトのような、部材に形成される油路や、単なる空間を含んでよい。単なる空間としては、車両駆動装置１のハウジング内の空間である。油路３４から油は、潤滑の対象となる部材（潤滑部位２２）での潤滑に供される。潤滑部位２２は、例えばモータ１０のベアリング等である。

油路３５は、熱交換兼水冷部５０を通る態様で油路３３と油路３６との間に接続される。油路３５内の油は、後述するが、冷却水路９５を通る液体の冷媒（冷却水）により冷却される。油路３５の詳細は後述する。

油路３６は、熱交換兼水冷部５０の出口側とタンク３０の間に設けられる。油路３６は、熱交換兼水冷部５０からの油をタンク３０に導く。油路３６は、減速機構のシャフトに形成される油路のような、部材に形成される油路や、管により形成される油路等であってもよいが、例えば車両駆動装置１又はモータ１０のハウジング（例えば図３のケース７０）内の空間を含む。この場合、熱交換兼水冷部５０からの油は、重力により滴下され、冷却の対象となる部材（冷却部位２３）に供給された後、重力によりタンク３０へと導かれる。冷却部位２３は、例えばモータ１０のステータ１０ｂのコイルエンド１１０（図１参照）を含む。

電動式オイルポンプ４０は、モータ等の専用の駆動源（図示せず）によって駆動される。電動式オイルポンプ４０は、作動時にタンク３０内の油を油路３３へと吐出する。すなわち、電動式オイルポンプ４０は、作動時に、タンク３０内の油を油路３１を介して吸入し、油路３３に吐出する。油路３３に吐出された油は、熱交換兼水冷部５０を介して油路３６へと導かれる。なお、電動式オイルポンプ４０は、車輪の回転と独立して作動するものであり、電気で作動するタイプのオイルポンプである。なお、電動式オイルポンプ４０は、タンク３０、油路３１、油路３３、及び油路３６とともに、油路３５を通って油を循環させる油循環部４００を形成するが、変形例では、油循環部４００は、他の要素を含んでもよい。

機械式オイルポンプ４２は、作動時に、タンク３０内の油を油路３２を介して吸入し、油路３４に吐出する。機械式オイルポンプ４２は、車輪の正回転（前進方向の回転）に伴い作動する。機械式オイルポンプ４２は、車輪の正回転に伴って回転する任意の回転部材に対して設けられてよい。例えば、機械式オイルポンプ４２は、減速機構１２（図１参照）のカウンタ軸に設けられ、減速機構１２のカウンタ軸の正回転により作動する。

熱交換兼水冷部５０は、熱交換機能と、ステータコア水冷機能とを併せ持つ。具体的には、熱交換兼水冷部５０は、油路３５内の油と冷却水路９５内の冷却水との間の熱交換を実現する熱交換機能を有するとともに、モータ１０のステータ１０ｂのステータコア１１２を冷却水により直接的に冷却する機能（ステータコア水冷機能）を有する。冷却水は、例えば不凍液やＬＬＣ（Ｌｏｎｇ Ｌｉｆｅ Ｃｏｏｌａｎｔ）を含む水である。

なお、熱交換兼水冷部５０は、オイルクーラとしても機能するが、オイルクーラの機能以外の機能として、モータ１０のステータコア１１２を冷却する機能を有する点で、オイルクーラと同じではない。潤滑・冷却システム３は、熱交換兼水冷部５０を備えることで、熱交換兼水冷部５０とは別のオイルクーラを不要とすることができる。本実施例では、熱交換兼水冷部５０は、モータ１０に適用される。熱交換兼水冷部５０の詳細は、後述する。

ウォーターポンプ９０は、冷却水路９４、９５に冷却水を循環させるポンプである。なお、ウォーターポンプ９０は、ラジエータ９２及び冷却水路９４とともに、冷却水路９５を通って冷却水を循環させる冷却水循環部４０１を形成するが、変形例では、冷却水循環部４０１は、他の要素を含んでもよい。また、冷却水循環部４０１は、上述した油循環部４００及び熱交換兼水冷部５０とともに、ステータ冷却構造４０２を形成するが、変形例では、ステータ冷却構造４０２は、他の要素を含んでもよい。

ラジエータ９２は、冷却水路９４、９５を通る冷却水から熱を奪い、冷却水を冷却する。ラジエータ９２は、空気（例えば車両の走行時に通過する空気）と冷却水との間で熱交換を実現するものであってよい。

冷却水路９４は、ウォーターポンプ９０から吐出された冷却水を熱交換兼水冷部５０の冷却水路９５に導き、熱交換兼水冷部５０の冷却水路９５からの冷却水をラジエータ９２を介してウォーターポンプ９０に戻す。なお、ラジエータ９２は、ウォーターポンプ９０と熱交換兼水冷部５０との間に設けられてもよい。

冷却水路９５は、熱交換兼水冷部５０内に形成される。冷却水は、冷却水路９５を通る際に、上述した熱交換兼水冷部５０の熱交換機能とステータコア水冷機能を実現可能である。冷却水路９５の詳細は後述する。

なお、図２に示す例では、電動式オイルポンプ４０及び機械式オイルポンプ４２が設けられるが、電動式オイルポンプ４０及び機械式オイルポンプ４２のいずれか一方が省略されてもよい。この場合、潤滑部位２２及び冷却部位２３は、区別されることなく、電動式オイルポンプ４０及び機械式オイルポンプ４２の他方（省略されない方）からの油により潤滑及び冷却されてよい。

また、図２に示す例において、油路３３は、分岐して油路３４に接続されてもよい。この場合、電動式オイルポンプ４０からの油は、潤滑部位２２にも供給される。あるいは、油路３６は、分岐して油路３４に接続されてもよい。この場合、熱交換兼水冷部５０からの油は、潤滑部位２２にも供給される。あるいは、油路３４は、分岐して油路３３に接続されてもよい。また、油路３４は、潤滑部位２２の後流側で、油路３６における冷却部位２３の後流側に接続されて一体化されてもよい。

また、図２に示す例では、冷却水路９４は、熱交換兼水冷部５０だけに接続されるが、冷却の対象となる部材、例えばモータ１０を駆動するためのインバータ（図示せず）や、モータ１０を駆動する高圧系バッテリ（図示せず）等を通るように形成されてもよい。

＜熱交換兼水冷部＞
次に、図３以降を参照して、モータ１０に適用される一実施例による熱交換兼水冷部５０について説明する。なお、図３以降では、図面の明瞭性を維持する観点から、複数存在する要素については、一部の要素についてのみ符号が付されている場合がある。

図３は、モータ１０の一部の外観を示す斜視図であり、図４は、図３と同じ方向に視た保持環６０（冷却水路形成部材の一例）の斜視図である。図５は、Ｘ方向Ｘ２側（図４参照）から視た保持環６０の斜視図であり、図６は、保持環６０の内側の説明図であり、Ｘ方向Ｘ１側（図４参照）から視た保持環６０の斜視図である。図７は、図３に示すモータ１０の一部の断面図である。図８は、図７のＰ１部の拡大図である。図３には、モータ１０のロータ等の図示が省略されている。

以下では、径方向は、特に言及しない限り、モータ１０の中心軸Ｉ（＝ステータコア１１２の中心軸）を基準とする。なお、モータ１０の軸方向は、Ｘ方向に対応する。また、以下の説明では、上下方向は、中心軸Ｉが水平方向に略平行になるように搭載されたモータ１０の搭載状態での上下方向を表す。なお、図７の断面は、中心軸Ｉを通る平面による断面である。

熱交換兼水冷部５０は、保持環６０と、ケース７０とを含む。熱交換兼水冷部５０は、径方向で保持環６０とケース７０との間に、油路３５（図２参照）を形成する。以下、「油路３５」を「ケース油路３５」と称し、ケース油路３５の構造については後述する。また、熱交換兼水冷部５０は、保持環６０の内部に冷却水路９５（図２参照）を備える。冷却水路９５の構造については後述する。

保持環６０は、図４～図６に示すように、円筒状の形態である。保持環６０は、金属等の熱伝導性の良好な材料により形成される。保持環６０は、後述のように冷却水路９５（図２参照）を形成する中空部（空洞）を有する構造である。かかる中空部を有する保持環６０は、複数のパーツを結合させて製造されてもよいし、鋳造により形成されてもよい。

保持環６０は、図４～図６に示すように、環状の底面部６２（第２部位の一例）と、底面部６２の外周縁からＸ方向に延在する円筒部６４（第１部位の一例）とを含む。底面部６２及び円筒部６４は、一体の連続した部位を形成してよい。

保持環６０は、底面部６２に、ロータ（図示せず）が貫通する穴６２ａを有する。穴６２ａは、底面部６２の中心（中心軸Ｉが通る中心）を中心として、例えば円形の形態で形成される。

保持環６０は、図５及び図７に示すように、底面部６２に、貫通穴６２ｂを更に有する。貫通穴６２ｂは、保持環６０をケース７０にボルト固定するために用いられる。貫通穴６２ｂは、ボルトＢＴ（図７参照）の軸部が通る径で形成される。貫通穴６２ｂは、周方向に沿って複数設けられる。この際、貫通穴６２ｂは、周方向に沿って等間隔に形成される。貫通穴６２ｂは、好ましくは、図７に示すように、Ｘ方向に視てステータコア１１２に重ならないような径方向の範囲内に位置する。これにより、保持環６０にステータコア１１２を組み付けた状態で、保持環６０をケース７０に組み付ける際の作業性が良好となる。すなわち、ステータコア１１２の外周側に、ボルトＢＴの締結のための作業スペースが形成されるので、作業性が良好となる。

保持環６０は、図５に示すように、底面部６２に、貫通穴の形態の油出口穴６２ｃを更に有する。油出口穴６２ｃは、モータ１０の下部（油溜め空間）に溜まる油の出口穴であり、タンク３０（図２参照）に接続される。油出口穴６２ｃは、好ましくは、図６に示すように、中心軸Ｉよりも下側、かつ、Ｘ方向に視てステータコア１１２に重なるような径方向の範囲内に位置する。この場合、貫通穴６２ｂの形成に対する制約にならない位置に油出口穴６２ｃを配置できる。なお、油出口穴６２ｃは、油溜め空間に溜まる油の最も高い位置を決めるが、油の当該最も高い位置がロータ１０ａの最も低い位置よりも低くなるように設定される。すなわち、油出口穴６２ｃは、ステータコア１１２の内外径差程度の高さに下端が位置するように形成されてよい。

保持環６０は、図５に示すように、底面部６２のＸ方向Ｘ２側に、冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅを更に有する。冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅは、底面部６２に形成される入口水路９５１及び出口水路９５２（ともに後述）に対して、底面部６２のＸ方向Ｘ２側から連通する。

冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅは、例えば、図５に示すように、略同一の径方向の位置でかつ周方向に隣り合う態様で設けられる。本実施例では、一例として、冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅは、後述の凹溝６４１に対して周方向の両側に位置するように設けられる。この場合、凹溝６４１が冷却水入口部６２ｄに近接するので、凹溝６４１にＸ方向に導入される油（後述）を、冷却水入口部６２ｄに導入される冷却水により効率的に冷却できる。

保持環６０は、図６に示すように、底面部６２のＸ方向Ｘ１側に、入口水路９５１及び出口水路９５２（ともに後述）を内部に形成する膨らみ部６２ｆ、６２ｇを有する。膨らみ部６２ｆ及び６２ｇは、Ｘ方向で、冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅのそれぞれの反対側に設けられる。

保持環６０は、円筒部６４のＸ方向Ｘ１側の端部６４０を除いて、円筒部６４の径方向外側の表面（外周面）の全体が、ケース油路３５（図２参照）の径方向内側の境界面３５ｂを形成する。なお、円筒部６４の端部６４０は、図８に示すように、ケース油路３５の径方向の必要な寸法を確保するために、ケース油路３５（図２参照）の径方向内側の境界面３５ｂよりも外径が大きい。

保持環６０は、図５及び図８に示すように、円筒部６４の端部６４０の外周面に、径方向内側に凹むシール溝６４０ａを有する。シール溝６４０ａは、周方向に全周にわたり延在する。円筒部６４の端部６４０の外周面は、周方向の全周にわたり、ケース７０の内周面と径方向で当接する。シール溝６４０ａには、Ｏリングのようなシール材（図示せず）が装着される。これにより、円筒部６４のＸ方向Ｘ１側においてケース７０と保持環６０との間（ケース油路３５）が油密に保たれる。

保持環６０は、径方向でステータコア１１２に円筒部６４が接する態様でステータコア１１２を径方向内側に保持する。すなわち、保持環６０は、ステータコア１１２の外周面に円筒部６４の内周面が接する態様でステータコア１１２を保持する。例えば、保持環６０は、ステータコア１１２に焼き嵌め等により一体化される。保持環６０は、ステータコア１１２と一体化された状態で、ケース７０にボルト固定される。このようにして、保持環６０は、ステータコア１１２を含むステータ１０ｂをケース７０に対して支持する。

保持環６０は、好ましくは、ステータコア１１２の外周面の略全体に円筒部６４の内周面が接する態様でステータコア１１２を保持する。この場合、保持環６０内の冷却水路９５を通る冷却水によりステータコア１１２の全体を効率的に冷却できる。本実施例では、一例として、保持環６０は、図７に示すように、ステータコア１１２のＸ方向の全長にわたり延在し、ステータコア１１２の外周面の略全体に円筒部６４の内周面が接する。なお、ステータコア１１２の外周面の“略全体”とは、ステータコア１１２の溶接溝（図示せず）のような箇所（ステータコア１１２の外周面と円筒部６４の内周面とが径方向で離間しうる箇所）を許容する概念である。

また、保持環６０は、図７に示すように、Ｘ方向Ｘ２側では、円筒部６４がＸ方向でコイルエンド１１０を越えて延在する。他方、本実施例では、一例として、保持環６０は、図７に示すように、Ｘ方向Ｘ１側では、円筒部６４がＸ方向でコイルエンド１１０の端部（Ｘ１側の端部）の手前まで延在する。ただし、変形例では、保持環６０は、Ｘ方向Ｘ１側においても、円筒部６４がＸ方向でコイルエンド１１０の端部（Ｘ１側の端部）まで又は当該端部を越えて延在してもよい。

保持環６０は、図７に示すように、Ｘ方向Ｘ２側では、底面部６２がステータコア１１２のＸ方向Ｘ２側の端面にＸ方向で対向する。この際、本実施例では、一例として、保持環６０は、底面部６２がステータ１０ｂのＸ方向Ｘ２側の端部（コイルエンド１１０のＸ方向Ｘ２側の端面）に対してＸ方向で離間しつつ対向する。この際、離間する距離は、コイルエンド１１０と保持環６０との間の必要な絶縁距離に対応してよい。

保持環６０は、図４に示すように、円筒部６４の外周面に、径方向内側に凹む凹溝６４１、６４２、６４３を有する。凹溝６４１、６４２、６４３は、ケース油路３５（図２参照）の一部を形成する凹状油路３５１、３５２、３５３（後述）として機能するともに、後述する蛇行水路９５０（図１１参照）の周方向の仕切り壁（側壁）として機能する。

凹溝６４１は、Ｘ方向Ｘ２側がＸ方向に開口し、Ｘ方向Ｘ１側がＸ方向に閉塞する態様で、Ｘ方向に直線状に延在する。凹溝６４１は、Ｘ方向Ｘ１側が円筒部６４の端部６４０まで延在する。凹溝６４１は、凹溝６４２、６４３よりも下側に位置するように形成される（後出の図１１も参照）。すなわち、モータ１０の搭載状態で、凹溝６４１は、保持環６０の最下部領域内に位置する。保持環６０の最下部領域は、保持環６０の最も低い位置及びその近傍の領域を表す。最下部領域は、例えば最も低い位置に対応する周方向位置を中心として周方向で６０度程度の範囲であってよい。凹溝６４１は、後述するが、Ｘ方向Ｘ２側で、ケース油路３５の油入口部３５ａ（ケース油路３５への油のインレット）を形成する。凹溝６４１は、例えば略等断面でＸ方向に延在する。なお、凹溝６４１は、油入口部３５ａとしての断面積を確保するために、Ｘ方向の所定位置からＸ方向Ｘ２側に向かうにつれて断面形状がわずかに増加されてもよい。

凹溝６４２は、Ｘ方向Ｘ２側がＸ方向に開口し、Ｘ方向Ｘ１側がＸ方向に閉塞する態様で、Ｘ方向に直線状に延在する。凹溝６４２は、Ｘ方向Ｘ１側が円筒部６４の端部６４０よりも所定距離Ｌ１（図４参照）だけ手前まで延在する。凹溝６４２は、例えば略等断面でＸ方向に延在する。所定距離Ｌ１は、後述する蛇行水路９５０（図１１参照）の流路幅を定める値であり、蛇行水路９５０（図１１参照）内の冷却水の流れ（図５の矢印Ｒ２、Ｒ３参照）による熱交換能力を高める観点から決められてよい。

凹溝６４３は、Ｘ方向Ｘ１側及びＸ２側がＸ方向に閉塞する態様で、Ｘ方向に直線状に延在する。凹溝６４３は、Ｘ方向Ｘ１側が円筒部６４の端部６４０まで延在する。凹溝６４３は、Ｘ方向Ｘ２側が円筒部６４の端部（Ｘ２側の端部）よりも所定距離Ｌ２（図４参照）だけ手前まで延在する。凹溝６４３は、例えば略等断面でＸ方向に延在する。所定距離Ｌ２は、所定距離Ｌ１と同一であってよい。

凹溝６４２及び凹溝６４３は、図４に示すように、周方向で交互に形成される。すなわち、凹溝６４２及び凹溝６４３は、最下部領域内の凹溝６４１を中心として、凹溝６４１の周方向の外側に、凹溝６４２が形成され、当該凹溝６４２のそれぞれの周方向の外側に、凹溝６４３が形成され、当該凹溝６４３のそれぞれの周方向の外側に、凹溝６４２が形成され、といった具合に、周方向の全体にわたり形成される。ただし、後述するが、天頂部領域内に形成された凹溝６４２及び凹溝６４３は、コイルエンド１１０に油を滴下するための油滴下部３５６、３５８と一体化する。

凹溝６４１、６４２、６４３は、円筒部６４の周方向に沿って所定の角度間隔（本例では３０度間隔）で形成される。本実施例では、一例として、凹溝６４２は、最下部領域の凹溝６４１に対して３０度だけずれて６０度間隔で形成され、凹溝６４３は、最下部領域の凹溝６４１に対して６０度だけずれて６０度間隔で形成される。

ケース７０は、例えば、アルミのような金属により形成される。なお、ケース７０は、２つ以上のパーツを結合して形成されてもよい。ケース７０は、保持環６０を径方向内側に支持する。すなわち、ケース７０は、保持環６０の円筒部６４の径方向外側を覆うように設けられ、保持環６０を支持する。保持環６０の支持態様は、任意であるが、好ましくは、ケース７０は、図７に示すように、保持環６０の底面部６２の貫通穴６２ｂを通るボルトＢＴ（固定部材の一例）により保持環６０を支持する。すなわち、保持環６０は、ケース７０にボルトＢＴにより固定される。これにより、例えば、保持環６０が径方向外側に突出した取り付け部（ケースにボルト固定されるための部位）を備える場合に比べて、モータ１０の小径化を図ることが容易となる。

ケース７０は、径方向で保持環６０との間にケース油路３５（図２及び図８参照）を形成する。ケース７０は、内周面（径方向内側の表面）が保持環６０の円筒部６４の外周面と径方向で対向する。ケース７０の内周面は、例えば凹凸の無い表面であり、ケース油路３５（図２及び図８参照）の径方向外側の境界面３５ｃを形成する。

次に、図９～図１３を参照して、保持環６０が形成する冷却水路９５（図２参照）について詳説する。

冷却水路９５は、ケース水路９４２、９４４に接続される。具体的には、冷却水路９５は、上流側の端部がケース水路９４２に接続され、下流側の端部がケース水路９４４に接続される。

図９は、ケース７０におけるケース水路９４２、９４４の説明図であり、モータ１０のＸ方向Ｘ２側の端部を、中心軸Ｉに垂直な平面で切断した際の断面図である。図９には、ケース油路３５の油入口部３５ａまでの入口油路３３０が併せて示されている。入口油路３３０は、油路３３（図２参照）を形成する。また、図９には、油出口穴６２ｃに接続される出口油路３６０が併せて示されている。出口油路３６０は、油路３６（図２参照）を形成する。また、図９には、ベアリング等の潤滑用の油が供給される油路７５４が併せて示されている。

ケース水路９４２、９４４は、ケース７０に形成され、ケース７０の外周面からボルトＢＴ用のボルト穴７０ｂの手前まで径方向内側に向けて延在する。ケース水路９４２、９４４は、径方向内側の端部付近からＸ方向Ｘ１側へとＸ方向に延在する（ケース水路９４２について図１３参照）。ケース水路９４２は、ウォーターポンプ９０の吐出側に接続される流路であり、ケース水路９４４は、ウォーターポンプ９０の吸引側に接続される流路である。ケース水路９４２、９４４は、Ｘ方向Ｘ１側の端部で、入口水路９５１及び出口水路９５２にそれぞれ接続される。

冷却水路９５は、蛇行水路９５０（第１冷却水路の一例）と、入口水路９５１（第２冷却水路の一例）と、出口水路９５２とを含む。

図１０は、入口水路９５１及び出口水路９５２の説明図であり、モータ１０のＸ方向Ｘ２側の端部（図９の示す断面よりもＸ１側）を、中心軸Ｉに垂直な平面で切断した際の断面図である。図１０には、油出口穴６２ｃの位置を示すために油出口穴６２ｃが一点鎖線で示されるとともに、参考として、油溜め空間に溜まる油の最も高い位置（レベル）がラインＬｖ１で示されている。

入口水路９５１及び出口水路９５２は、保持環６０の底面部６２内の中空部（空洞）により形成される。入口水路９５１及び出口水路９５２は、冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅ（図５参照）のそれぞれに対応して設けられる。入口水路９５１及び出口水路９５２は、それぞれ、径方向かつ周方向に延在する。すなわち、入口水路９５１は、冷却水入口部６２ｄとＸ方向に連続する態様で、保持環６０の底面部６２において径方向かつ周方向に延在する。出口水路９５２は、冷却水出口部６２ｅとＸ方向に連続する態様で、保持環６０の底面部６２において径方向かつ周方向に延在する。入口水路９５１及び出口水路９５２は、それぞれ、底面部６２の径方向外側の縁部付近まで延在し、蛇行水路９５０（後述）へと連続する。

入口水路９５１及び出口水路９５２は、好ましくは、Ｘ方向に視て、油溜め空間と少なくとも部分的に重なるように形成され、より好ましくは、図１０に示すように、Ｘ方向に視て、油溜め空間に略全体が重なるように形成される。例えば、入口水路９５１及び出口水路９５２は、Ｘ方向に視て、ステータコア１１２の中心軸Ｉよりも下側に位置しかつステータコア１１２に重なる。この場合、油溜め空間に溜まる油と、入口水路９５１及び出口水路９５２内の冷却水との間の熱交換が効率的に実現され、油溜め空間に溜まる油を効率的に冷却できる。なお、油溜め空間は、上述のように、保持環６０が形成する径方向内側の空間のうちの、最も高い位置（図１０のラインＬｖ１参照）が油出口穴６２ｃにより規定される下部空間である。特に、入口水路９５１は、Ｘ方向に視て、油溜め空間と重なるように形成されることが好ましい。これは、入口水路９５１内の冷却水は、出口水路９５２内の冷却水よりも低温であり、出口水路９５２内の冷却水よりも熱交換能力が高いためである。以下、入口水路９５１及び出口水路９５２を、Ｘ方向に視て、油溜め空間と少なくとも部分的に重なるように形成することを、「Ｘ方向視での油溜め空間とのオーバーラップ配置」とも称する。

なお、底面部６２における冷却水入口部６２ｄの位置（図５参照）、すなわち入口水路９５１と冷却水入口部６２ｄとの間の接続位置は、好ましくは、Ｘ方向に視て、油溜め空間に重なるように設定される。同様に、底面部６２における冷却水出口部６２ｅの位置、すなわち出口水路９５２と冷却水出口部６２ｅとの間の接続位置は、好ましくは、Ｘ方向に視て、油溜め空間に重なるように設定される。冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅは、上述のように、ボルトＢＴが挿通される貫通穴６２ｂよりも径方向でステータコア１１２の中心軸Ｉから遠い位置に設けられる。この場合、底面部６２において、貫通穴６２ｂや冷却水入口部６２ｄ、冷却水出口部６２ｅ、油出口穴６２ｃを、ボルトＢＴの締結のための作業性を確保する観点と、Ｘ方向視での油溜め空間とのオーバーラップ配置を実現する観点と、最も高い位置がロータ１０ａよりも低い油溜め空間を形成する観点の３つの観点から適切に、配置できる。また、底面部６２を効率的に利用して、貫通穴６２ｂや冷却水入口部６２ｄ、冷却水出口部６２ｅ、油出口穴６２ｃを形成できる。例えば、冷却水入口部６２ｄ、冷却水出口部６２ｅ、及び油出口穴６２ｃの３者間の関係では、冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅは、Ｘ方向に視て油溜め空間と重なるように配置され、油出口穴６２ｃは、図５に示すように、油溜め空間の最も高い位置を適切に規制するように、冷却水出口部６２ｅよりも上側かつ冷却水出口部６２ｅに周方向で隣り合う態様で設けられる。なお、変形例では、油出口穴６２ｃは、冷却水入口部６２ｄよりも上側かつ冷却水入口部６２ｄに周方向で隣り合う態様で設けられてもよい。

図１１は、蛇行水路９５０の説明図であり、モータ１０のＸ方向Ｘ２側の端部（図１０の示す断面よりもＸ１側）を、中心軸Ｉに垂直な平面で切断した際の断面図である。図１２は、蛇行水路９５０の展開状態を模式的に示す図である。すなわち、図１２は、保持環６０の円筒状を平面状に展開したときの、蛇行水路９５０の状態を模式的に示す図である。

蛇行水路９５０は、保持環６０の円筒部６４内の中空部（空洞）により形成される。すなわち、蛇行水路９５０は、保持環６０の壁面部６５０により画成された空間により形成される。壁面部６５０は、ステータコア１１２に接する内径側壁面部位６５１（第１壁面部位の一例）と、ケース油路３５に接する外径側壁面部位６５２（第２壁面部位の一例）と、Ｘ方向Ｘ１側の端部の端部壁面部位６５３（図８及び図１８参照）と、Ｘ方向Ｘ２側の端部の端部壁面部位６５４（図１７参照）と、周方向の壁面部６５６とを含む。なお、壁面部６５６は、後述する凹状油路３５１、３５２、３５３の側壁部も形成する。

蛇行水路９５０は、保持環６０の円筒部６４に、Ｘ方向に行き来する態様で形成される。すなわち、蛇行水路９５０は、保持環６０のＸ方向Ｘ２側からＸ方向Ｘ１側まで延在し、次いで、折り返してＸ方向Ｘ１側からＸ方向Ｘ２側まで延在し、次いで、折り返してＸ方向Ｘ２側からＸ方向Ｘ１側まで延在し、といった具合に、蛇行しながら周方向に進む態様で形成される。この際、蛇行水路９５０は、当該蛇行水路９５０を流れる冷却水がステータコア１１２の全体から熱を奪えるように、ステータコア１１２のＸ方向の全体にわたって行き来するように形成される。なお、本実施例では、一例として、蛇行水路９５０は、後述の油滴下部３５６、３５８の形成範囲を除いて、保持環６０のＸ方向の全体にわたって行き来するように形成される。換言すると、保持環６０のＸ方向の長さは、蛇行水路９５０のＸ方向の形成範囲に応じて決まる。

より具体的には、蛇行水路９５０は、図１２に示すように、Ｘ方向に延在する複数の第１流路部９５０１と、周方向に延在する第２流路部９５０２とを含む。蛇行水路９５０は、複数の第１流路部９５０１（図１２に示す例では１２本の第１流路部９５０１）が第２流路部９５０２を介して接続する態様で形成される。この際、第２流路部９５０２は、周方向に沿ってＸ１側とＸ２側とで交互に配置されることで、“蛇行”が実現される。すなわち、一の第２流路部９５０２と、その両側（周方向の両側）に接続される２つの第１流路部９５０１とは、Ｕ字状の流路を形成し、当該Ｕ字状の流路の向きは、一の第２流路部９５０２が周方向で１つずつ変化するごとに、Ｘ方向で反転する。

複数の第１流路部９５０１のうちの、他よりも上側の２つの第１流路部９５０１－６、９５０１－７は、Ｘ方向で、保持環６０のＸ方向Ｘ２側の最端部よりも長さＬ３だけ手前の位置まで延在する。保持環６０のＸ方向Ｘ２側の端部における長さＬ３の範囲は、後述する油滴下部３５６の形成範囲に対応する。他方、複数の第１流路部９５０１のうちの、第１流路部９５０１－６、９５０１－７以外の第１流路部９５０１は、Ｘ方向で、保持環６０のＸ方向Ｘ２側の最端部の直前位置（例えば空洞を形成できる最大位置）まで延在する。これにより、冷却水と油との間の熱交換が実現可能な領域の最大化を図ることができる。

同様に、複数の第１流路部９５０１のうちの、他よりも上側の４つの第１流路部９５０１－５～９５０１－８は、Ｘ方向で、保持環６０のＸ方向Ｘ１側の最端部（端部６４０を除く部位のうちの最端部、以下同じ）よりも長さＬ４だけ手前の位置まで延在する。保持環６０のＸ方向Ｘ１側の端部における長さＬ４の範囲は、後述する油滴下部３５８の形成範囲に対応する。他方、複数の第１流路部９５０１のうちの、第１流路部９５０１－５～９５０１－８以外の第１流路部９５０１は、Ｘ方向で、保持環６０のＸ方向Ｘ１側の最端部の直前位置（例えば空洞を形成できる最大位置）まで延在する。これにより、冷却水と油との間の熱交換が実現可能な領域の最大化を図ることができる。

複数の第１流路部９５０１のうちの、他よりも下側の２つの第１流路部９５０１－１、９５０１－１２（図１１も参照）は、それぞれ、冷却水入口部６２ｄに最も近い第１流路部９５０１と、冷却水出口部６２ｅに最も近い第１流路部９５０１とに対応する。すなわち、周方向で第１流路部９５０１－１と第１流路部９５０１－１２の間に、凹溝６４１（及びそれに伴い後述の凹状油路３５１）が位置する。これにより、上述した入口水路９５１及び出口水路９５２のＸ方向視での油溜め空間とのオーバーラップ配置が容易となる。なお、第１流路部９５０１－１及び第１流路部９５０１－１２は、他の第１流路部９５０１とは異なり、一端側（本例ではＸ方向Ｘ１側の端部）でしか第２流路部９５０２に接続されない。

なお、本実施例では、蛇行水路９５０におけるＵ字状の流路は、比較的小さい角ＲのＵ字状（矩形状Ｕ字）で形成されているが、第２流路部９５０２が湾曲状になるような比較的大きい角ＲのＵ字状で形成されてもよい。また、変形例では、第１流路部９５０１は、Ｘ方向に対してわずかに傾斜する向きに延在する態様で形成されてもよい。

次に、前出の図５～図８と、図１３を参照して、冷却水路９５内の冷却水の流れを概説する。

図１３は、冷却水入口部６２ｄと入口水路９５１の関係を示す断面図である。図１３は、図１０の矢印Ｍ１で示す方向に視たモータ１０の一部の断面図であって、中心軸Ｉを通る平面で図３のモータ１０の一部を切断した際の断面図である。図１３には、ケース７０に形成されるケース水路９４２が示されている。ケース水路９４２は、冷却水入口部６２ｄを介して入口水路９５１の一端に接続される。入口水路９５１の他端は、蛇行水路９５０に接続される。なお、図示しないが、冷却水出口部６２ｅ及び出口水路９５２側についても同様である。

図５、図６、及び図１３には、一点鎖線の矢印Ｒ０～Ｒ５で冷却水路９５内の冷却水の流れが模式的に示されている。

冷却水は、図５及び図１３に示すように、冷却水入口部６２ｄから保持環６０内に導入されると（図５及び図１３の矢印Ｒ０参照）、入口水路９５１内を径方向外側に流れ（図６及び図１３の矢印Ｒ１参照）、保持環６０の角部（底面部６２と円筒部６４とが形成する角部）で９０度（Ｘ方向に向けて）流れの向きを変えて、円筒部６４内の蛇行水路９５０に導入される。次いで、円筒部６４の蛇行水路９５０に導入される冷却水は、Ｘ方向に行き来しながら、凹溝６４１から離れる向きで周方向に流れる（図５及び図１３の矢印Ｒ２参照）。その後、冷却水は、周方向で半周を超えると、Ｘ方向に行き来しながら、凹溝６４１に近づく向きで周方向に流れる（図５の矢印Ｒ３参照）。次いで、保持環６０の角部（底面部６２と円筒部６４とが形成する角部）で９０度（径方向に平行な方向に向けて）流れの向きを変えて、底面部６２内の出口水路９５２に導入される。次いで、底面部６２に導入される冷却水は、径方向内側に流れ（図６の矢印Ｒ４参照）、冷却水出口部６２ｅからケース７０のケース水路９４４（図９参照）へと流れる（図５の矢印Ｒ５参照）。

このようにして、冷却水は、冷却水路９５の蛇行水路９５０を蛇行しながら境界面３５ｂを介して油から熱を効率的に奪うことができる。また、冷却水は、冷却水路９５の蛇行水路９５０を蛇行しながら、ステータコア１１２から熱を奪うことができる。すなわち、ステータコア１１２の外周面に接する保持環６０内を冷却水が流れることで、ステータコア１１２から熱を効率的に奪うことができる。また、冷却水は、入口水路９５１を流れることで、油溜め空間内の油から熱を効率的に奪うことができる。また、出口水路９５２を流れる冷却水も、油溜め空間内の油よりは低温であるので、油溜め空間内の油から熱を奪うことができる。

次に、前出の図１１及び図１４以降を参照して、ケース油路３５について詳説する。

図１４は、図１０の矢印Ｍ２で示す方向に視たモータ１０の一部の断面図であって、中心軸Ｉを通る平面で図３のモータ１０の一部を切断した際の断面図である。

ケース油路３５は、上流側の端部が入口油路３３０に接続される。入口油路３３０は、図９及び図１４に示すように、ケース７０の内部に形成される。入口油路３３０は、ケース７０におけるＸ方向で保持環６０とオーバーラップしない領域に形成される。

ケース油路３５は、凹状油路３５１、３５２、３５３（図１１参照）と、円筒形油路３５４（図１１参照）と、油滴下部３５６、３５８（図１５以降を参照して後述）とを含む。

凹状油路３５１、３５２、３５３は、図１１及び後出の図１５に示すように、それぞれ、凹溝６４１、６４２、６４３により形成される。凹溝６４１、６４２、６４３は、上述したとおりである。凹状油路３５１、３５２、３５３は、径方向で円筒形油路３５４に連続する。凹状油路３５１、３５２、３５３は、断面形状（Ｘ方向に視た断面形状）が一定であってもよいし、Ｘ方向の位置に応じて断面形状が変化してもよい。

凹状油路３５１のＸ方向Ｘ２側の最端部は、油入口部３５ａを形成し、入口油路３３０に接続される。なお、凹状油路３５１は、図１４に示すように、入口油路３３０とＸ方向で直線的に連続する。凹状油路３５１は、油入口部３５ａを介して入口油路３３０から導入される（Ｘ方向Ｘ１側に向けて導入される）油を、保持環６０のＸ方向Ｘ１側まで効率的に行き渡らせる機能（以下、「軸方向の油拡散機能」とも称する）を有する。すなわち、油入口部３５ａを介して入口油路３３０から導入される油は、凹状油路３５１内を直線状にＸ方向Ｘ１側に向けて流れることで、保持環６０のＸ方向Ｘ１側の端部まで到達しやすくなる。かかる軸方向の油拡散機能を高める観点から、凹状油路３５１は、Ｘ方向Ｘ１側において、保持環６０の端部６４０（図７参照）まで延在する。

なお、油入口部３５ａは、凹状油路３５１のＸ方向Ｘ２側の最端部により形成されるので、保持環６０の底面部６２と円筒部６４とが形成する角部に位置することになる。なお、油入口部３５ａは、凹状油路３５１のＸ方向Ｘ２側の最端部により形成されるので、周方向で冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅの間に位置することになる（図５参照）。

ここで、凹状油路３５１、３５２、３５３は、蛇行水路９５０に周方向に隣り合う。具体的には、蛇行水路９５０における周方向に隣り合う第１流路部９５０１同士は、図１１に示すように、凹溝６４１、６４２、６４３により仕切られる。従って、第１流路部９５０１は、周方向で凹状油路３５１、３５２、３５３に隣り合う。この場合、ケース油路３５は、凹状油路３５１、３５２、３５３の周方向両側で、蛇行水路９５０（第１流路部９５０１）と隣り合うので、凹状油路３５１、３５２、３５３の周方向両側で、冷却水と油との熱交換が良好に実現される。これにより、蛇行水路９５０に径方向で対向しない凹状油路３５１、３５２、３５３においても、油が蛇行水路９５０内の冷却水との間で熱交換されるので、全体としての熱交換能力を高めることができる。

なお、変形例では、凹状油路３５１、３５２、３５３のうちのいずれかが又はすべてが省略されてもよい。すなわち、凹溝６４１、６４２、６４３のうちのいずれかが又はすべてが中実とされてもよい。例えば、凹溝６４１、６４２、６４３のうちの、凹溝６４２、６４３が中実とされてもよい。この場合も、ケース油路３５は、Ｘ方向に視て、境界面３５ｂと境界面３５ｃとの間に円筒形油路３５４を含むため、境界面３５ｂを介した冷却水と油との熱交換が良好に実現される。ただし、凹溝６４１が中実とされる場合は、上述した凹状油路３５１による軸方向の油拡散機能が低下する点でも不利となる。

円筒形油路３５４は、径方向で保持環６０とケース７０との間の形成される油路（すなわち径方向で境界面３５ｂと境界面３５ｃとの間に形成される円筒状の油路）のうちの、凹状油路３５１、３５２、３５３及び油滴下部３５６、３５８を除く部分に対応する。従って、円筒形油路３５４は、保持環６０の外周面の略全体（端部６４０を除く全体）にわたり形成される。円筒形油路３５４は、径方向の寸法が一定になるように形成されてよい。

円筒形油路３５４は、全体のうちの、凹状油路３５１、３５２、３５３及び油滴下部３５６、３５８と径方向で連続する部分を除く部位が、蛇行水路９５０に径方向で対向する。すなわち、凹状油路３５１、３５２、３５３、及び油滴下部３５６、３５８と径方向で連続する部分内の油を除いて、円筒形油路３５４内の油と、蛇行水路９５０内の冷却水との間には、径方向で保持環６０の外径側壁面部位６５２が介在するだけである。従って、円筒形油路３５４内の油の大部分は、蛇行水路９５０内の冷却水との間で直接的な態様（保持環６０の外径側壁面部位６５２が介在するだけの態様）で熱交換を行うことができる。

図１５～図１８は、油滴下部３５６、３５８の説明図であり、図１５は、保持環６０の上側を示す斜視図であり、図１６は、油滴下部３５６の油滴下穴３５６１を通る平面であって中心軸Ｉに垂直な平面で切断した際の断面図であり、図１７は、油滴下部３５６の油滴下穴３５６１を通る平面であって中心軸Ｉを含む平面で切断した際の断面図である。図１８は、油滴下部３５８の油滴下穴３５８１を通る平面であって中心軸Ｉを含む平面で切断した際の断面図である。

油滴下部３５６、３５８は、保持環６０の天頂部領域内であって、径方向でコイルエンド１１０に対向する位置に形成される。なお、保持環６０の天頂部領域とは、保持環６０の最も高い位置及びその周辺領域を表す。例えば、天頂部領域は、例えば最も高い位置に対応する周方向位置を中心として周方向で６０度程度の範囲であってよい。油滴下部３５６は、Ｘ方向Ｘ２側のコイルエンド１１０に対して設けられ、油滴下部３５８は、Ｘ方向Ｘ１側のコイルエンド１１０に対して設けられる。油滴下部３５６、３５８は、径方向で円筒形油路３５４に連続する。

油滴下部３５６、３５８は、凹溝６４１、６４２、６４３と同様、径方向内側に凹む形態であり、凹溝６４２、６４３とそれぞれ連続する。すなわち、油滴下部３５６は、保持環６０のＸ方向Ｘ２側の端部で、周方向で隣り合う２本の凹溝６４２と一体化する態様で、周方向に延在する。また、油滴下部３５８は、保持環６０のＸ方向Ｘ１側の端部で、周方向で隣り合う３本の凹溝６４３と一体化する態様で、周方向に延在する。

保持環６０における油滴下部３５６、３５８が形成される範囲には、蛇行水路９５０は形成されない。すなわち、図１５に示すように、保持環６０における油滴下部３５６、３５８が形成される周方向の範囲では、蛇行水路９５０は、油滴下部３５６、３５８を超えない範囲で形成される。

油滴下部３５６には、径方向に貫通する油滴下穴３５６１が形成される。油滴下穴３５６１の個数は、任意であるが、本実施例では、一例として、油滴下穴３５６１は、３つ形成される。すなわち、油滴下穴３５６１は、図１５に示すように、周方向に等間隔で３つ形成される。油滴下穴３５６１は、油滴下部３５６におけるＸ１側の端部側に形成される。換言すると、油滴下部３５６は、蛇行水路９５０の形成範囲に対する制約となるため、蛇行水路９５０の形成範囲の最大化を図るために、Ｘ方向で最小の範囲に形成される。

油滴下部３５８には、径方向に貫通する油滴下穴３５８１が形成される。油滴下穴３５８１の個数は、任意であるが、本実施例では、一例として、油滴下穴３５８１は、３つ形成される。すなわち、油滴下穴３５８１は、図１５に示すように、周方向に等間隔で３つ形成される。

なお、油滴下部３５６のＸ方向の長さＬ３（図１２も参照）は、油滴下部３５８のＸ方向の長さＬ４（図１２も参照）よりも有意に長い。長さＬ３及び長さＬ４は、保持環６０に対するステータコア１１２のＸ方向の位置関係に応じて決まり、具体的には、油滴下部３５６、３５８は、Ｘ２側のコイルエンド１１０及びＸ１側のコイルエンド１１０に径方向で対向する油滴下穴３５６１及び油滴下穴３５８１をそれぞれ形成できるように、設けられる。

次に、前出の図５、図１４、及び図１６～図１８を参照して、ケース油路３５内の油の流れを概説する。

図５、図１４、及び図１６～図１８には、矢印Ｒ２０～Ｒ２６でケース油路３５内の油の流れが模式的に示されている。

油は、図１４に示すように、入口油路３３０から供給され（図１４の矢印Ｒ２０参照）、油入口部３５ａから、保持環６０とケース７０との間の凹状油路３５１に導入される。油入口部３５ａから凹状油路３５１に導入された油は、凹状油路３５１を通って直線状に流れる（図５及び図１４のＲ２１参照）とともに、径方向外側の円筒形油路３５４内に導入される（図１４のＲ２２参照）。円筒形油路３５４内に導入された油は、周方向かつ上側に流れ（図５及び図１６のＲ２３参照）、天頂部領域内の油滴下部３５６、３５８に至る（図１６のＲ２４参照）。

ここで、本実施例では、径方向で保持環６０とケース７０との間のケース油路３５（円筒状の油路）は、周方向の所定範囲において、Ｘ方向の全長にわたり径方向の寸法が略一定である。具体的には、ケース油路３５は、周方向で、凹状油路３５１、３５２、３５３、及び油滴下部３５６、３５８の形成範囲を除く範囲（所定範囲）において、Ｘ方向の全長にわたり径方向の寸法が略一定である。この場合、Ｘ方向の全長にわたり径方向の寸法が有意に変化する場合に比べて、油の周方向の流れ（図５及び図１６のＲ２３参照）が均一化される。これにより、天頂部領域内の油滴下部３５６、３５８に至る油を冷却水により均一に冷却できる。

また、本実施例では、油入口部３５ａから油が導入される凹状油路３５１は、上述のように、複数の第１流路部９５０１のうちの、入口水路９５１に直接接続される第１流路部９５０１（図１２の第１流路部９５０１－１）に隣り合う。これにより、ケース油路３５に導入される油を、凹状油路３５１内で最も低温な冷却水で冷却した上で、ケース油路３５内に行き渡らせることができる。この結果、ケース油路３５内の油の冷却能力を効率的に高めることができる。

なお、図１２を参照して上述したように、第１流路部９５０１－１及び第１流路部９５０１－１２は、他の第１流路部９５０１とは異なり、一端側（本例ではＸ方向Ｘ１側の端部）でしか第２流路部９５０２に接続されない。従って、第１流路部９５０１－１に隣り合う凹状油路３５１は、第２流路部９５０２による制約を受けることなく、Ｘ方向Ｘ１側の端部まで延在する態様で形成できる。このようにして、凹状油路３５１が第１流路部９５０１－１に隣り合う場合は、ケース油路３５内に行き渡らせる油を効率的に冷却でき、かつ、上述した軸方向の油拡散機能の最大化を図ることができる。

油滴下部３５６に至った油は、油滴下穴３５６１から滴下され（図１６及び図１７のＲ２５参照）、直下のコイルエンド１１０を冷却する。同様に、油滴下部３５８に至った油は、油滴下穴３５８１から滴下され（図１８のＲ２６参照）、直下のコイルエンド１１０を冷却する。このようにコイルエンド１１０の冷却に供された油は、コイルエンド１１０を伝いながら重力で下方へと流れ、モータ１０の下部（油溜め空間）に溜まる。油溜め空間に溜まる油は、油出口穴６２ｃから出口油路３６０（図９参照）を介してモータ１０の外部へと排出される。なお、油溜め空間に溜まる油は、ステータ１０ｂのうちの当該油に浸かる部分（コイルエンド１１０の一部を含む）を冷却する機能も有する。

このようにして、油は、冷却水路９５の蛇行水路９５０を形成する保持環６０の外周面を通って（図５及び図１６のＲ２３参照）、油滴下部３５６、３５８に至る。油は、保持環６０の外周面を通る際に、冷却水により冷却される。従って、油滴下部３５６、３５８に至る油の冷却能力は高い。かかる冷却能力の高い油がコイルエンド１１０の冷却に供されるので、コイルエンド１１０を効率的に冷却できる。すなわち、保持環６０の外周面に接する態様で油が流れることで、油が冷却水により効率的に冷却され、冷却された油により効率的にコイルエンド１１０を冷却できる。

以上説明した本実施例によるステータ冷却構造４０２によれば、とりわけ、以下のような効果が奏される。

本実施例によるステータ冷却構造４０２によれば、蛇行水路９５０を形成する保持環６０が、ステータコア１１２に接するので、冷却水とステータコア１１２との間には、保持環６０の内径側壁面部位６５１だけが存在するだけである。ここで、冷却水は、上述のようにラジエータ９２で外気（例えば車両の走行時に通過する空気）と熱交換されて冷却され、油は、熱交換兼水冷部５０により冷却水と熱交換されて冷却されるものであるので、冷却水の方が油よりも低温である。従って、冷却水とステータコア１１２との間に、例えば油等の他の媒体や部材が介在する場合に比べて、冷却水によりステータコア１１２を効率的に冷却できる。

また、本実施例によるステータ冷却構造４０２によれば、保持環６０が蛇行水路９５０を形成するので、ステータコア１１２の広範囲に対して、蛇行水路９５０を流れる冷却水により熱を奪うことができる。特に、本実施例によるステータ冷却構造４０２によれば、上述のように、蛇行水路９５０は、ステータコア１１２のＸ方向の全体にわたって行き来するように形成されるので、ステータコア１１２の全体から熱を奪うことができる。

また、本実施例によるステータ冷却構造４０２によれば、保持環６０の外周面がケース油路３５の境界面３５ｂとして機能する。すなわち、蛇行水路９５０を形成する保持環６０がケース油路３５を形成するので、径方向で冷却水と油との間には、保持環６０の外径側壁面部位６５２だけが存在するだけである。従って、冷却水と油との間に、例えば他の部材が介在する場合に比べて、冷却水により油を効率的に冷却できる。従って、ステータ冷却構造４０２によれば、出力の比較的高いモータ１０においても、オイルクーラを不要とすることができる。

また、本実施例によるステータ冷却構造４０２によれば、保持環６０が蛇行水路９５０を形成するので、ケース油路３５の円筒形油路３５４のうちの、油と蛇行水路９５０を流れる冷却水との間で熱交換できる範囲を、効率的に広げることができる。特に、本実施例によるステータ冷却構造４０２によれば、上述のように、蛇行水路９５０は、ケース７０の内周面のうちの、油滴下部３５６、３５８に対向する領域を除く全体にわたって、行き来するように形成されるので、ケース油路３５の円筒形油路３５４のうちの、油と蛇行水路９５０を流れる冷却水との間で熱交換できる範囲について、最大化を図ることができる。

また、蛇行水路９５０を形成することで、冷却水の流れる方向を規制でき、例えば、冷却水入口部６２ｄから冷却水出口部６２ｅまで直線状に冷却水が流れる場合に比べて、淀み等がなく有意な流速が発生する範囲（熱交換が実質的に実現される範囲）が大きくなる。また、蛇行水路９５０の場合、乱流によるランダムな流れが発生しやすく、その分だけ冷却水内での熱拡散が生じやすくなる。この結果、上述した熱交換兼水冷部５０の熱交換機能及びステータコア水冷機能を高めることができる。

また、本実施例によるステータ冷却構造４０２によれば、保持環６０における径方向に延在する底面部６２にも、冷却水路（すなわち入口水路９５１及び出口水路９５２）が形成されるので、底面部６２に冷却水路が形成されない場合に比べて、モータ１０の油溜め空間に溜まる油を効率的に冷却できる。すなわち、入口水路９５１及び出口水路９５２のＸ方向視での油溜め空間とのオーバーラップ配置によって、入口水路９５１及び出口水路９５２内の冷却水により油溜め空間に溜まる油を効率的に冷却できる。特に、入口水路９５１には比較的低温の冷却水が流れるので、入口水路９５１が底面部６２に形成されることで、モータ１０の油溜め空間に溜まる油を効率的に冷却できる。

また、本実施例によるステータ冷却構造４０２によれば、保持環６０の底面部６２に、冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅが形成されるので、保持環６０の円筒部６４に冷却水入口部及び／又は冷却水出口部が形成される場合に比べて、入口水路９５１及び出口水路９５２による冷却能力を高めることができる。例えば、保持環６０の円筒部６４に冷却水入口部を設ける場合は、入口水路９５１内の冷却水は滞留しやすくなるので、冷却能力が悪くなる傾向があるためである。また、保持環６０の底面部６２に、冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅを形成することで、保持環６０の円筒部６４に冷却水入口部及び／又は冷却水出口部が形成される場合に比べて、径方向の体格の最小化を図ることも可能である。

また、本実施例によるステータ冷却構造４０２によれば、油入口部３５ａが設けられる凹状油路３５１が周方向で蛇行水路９５０に隣り合うので、ケース油路３５に導入される油を、凹状油路３５１内で、蛇行水路９５０内の冷却水により冷却（熱交換）できる。すなわち、周方向での熱交換を利用して、ケース油路３５に導入される油を、早い段階から冷却できる。

特に、凹状油路３５１が隣接する第１流路部９５０１は、複数の第１流路部９５０１のうちの、冷却水入口部６２ｄに最も近い第１流路部９５０１－１である。冷却水入口部６２ｄに最も近い第１流路部９５０１－１内の冷却水は、他の第１流路部９５０１内の冷却水に比べて低温である。従って、凹状油路３５１内の油は、複数の第１流路部９５０１のうちの、最も冷却能力の高い第１流路部９５０１－１内の冷却水（すなわち冷却水入口部６２ｄから導入される新鮮な冷却水）との間で熱交換することができる。

また、本実施例によるステータ冷却構造４０２によれば、油入口部３５ａが設けられる凹状油路３５１が他の凹状油路３５２、３５３よりも下側に（すなわち最下部に）位置する。ここで、凹状油路３５１内に導入された油は、上述のように、凹状油路３５１内をＸ方向に直線状に流れるとともに、周方向で凹状油路３５１の両側のそれぞれから、周方向かつ上側へと流れ、周方向で両側から油滴下部３５６、３５８へと至り、コイルエンド１１０に滴下されることでコイルエンド１１０の冷却に供される。従って、周方向で凹状油路３５１の両側のそれぞれからの油が上側の油滴下部３５６、３５８まで到達するまでの時間が略同じとなるので、その間の冷却時間（冷却水との間の熱交換の時間）が略同じとなる。このようにして、周方向で凹状油路３５１の両側のそれぞれから油滴下部３５６、３５８まで均等に周方向に油を流すことができる。この結果、油入口部３５ａから導入されて油滴下部３５６、３５８に至る油の冷却能力の均等化を図ることができる。

なお、本実施例において、ケース油路３５内の油は、モータ１０の動作中は常に循環されてもよいし、あるいは、モータ１０の動作中の一部の期間だけ循環されてもよい。例えば、ケース油路３５内の油は、上述したように主にコイルエンド１１０の冷却に使用されるので、コイルエンド１１０の発熱が比較的大きくなる期間だけ循環されてもよい。

以上、各実施例について詳述したが、特定の実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された範囲内において、種々の変形及び変更が可能である。また、前述した実施例の構成要素を全部又は複数を組み合わせることも可能である。

例えば、上述した実施例では、冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅが保持環６０の底面部６２に形成されているが、これに限られない。例えば、冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅのうちの、冷却水入口部６２ｄのみが、保持環６０の底面部６２に形成されてもよい。この場合、冷却水出口部６２ｅは、蛇行水路９５０の第１流路部９５０１－１２のＸ方向Ｘ２側の端部に径方向で接続する態様で、保持環６０の円筒部６４に形成されてよく、出口水路９５２は省略されてもよい。また、同様に、他の変形例では、保持環６０の円筒部６４に、冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅが形成され、入口水路９５１及び出口水路９５２についても省略されてもよい。

また、冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅは、保持環６０の底面部６２に、周方向に隣り合う態様で設けられるが、これに限られない。例えば、冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅは、保持環６０の底面部６２に、周方向で例えば４０度以上オフセットして設けられてもよい。また、冷却水入口部６２ｄ及び冷却水出口部６２ｅは、保持環６０の底面部６２に、周方向かつ径方向にオフセットして設けられてもよい。

また、上述した実施例では、好ましい実施例として、保持環６０の円筒部６４に蛇行水路９５０が形成されているが、これに限られない。例えば、図１９に示す変形例による保持環６０Ａのように、保持環６０Ａの円筒部６４Ａに、円筒状の冷却水路を形成してもよい。この場合、保持環６０Ａは、上述した実施例による保持環６０に対して、凹溝６４２、６４３が形成されず、凹溝６４２、６４３による仕切り壁が存在しない構成である。この場合でも、円筒状の冷却水路を形成する保持環６０Ａが、ステータコア１１２に接するので、上述した実施例と同様の効果が得られる。ただし、本変形例では、円筒状の冷却水路では、冷却水の流れの自由度が高いため、流速が生じない範囲が増加する点で、上述した実施例よりも不利となる。この点、本変形例においても、冷却水の流れを規制する仕切り壁（凹溝６４２、６４３のような仕切り壁）が、例えば周方向等に延在する態様で形成されてもよい。

また、上述した実施例では、好ましい実施例として、油入口部３５ａを形成する凹状油路３５１は、蛇行水路９５０を形成する複数の第１流路部９５０１のうちの、最も低温の冷却水が通る第１流路部９５０１－１（すなわち入口水路９５１に直接接続される第１流路部９５０１－１）に隣り合うが、これに限られない。例えば、油入口部３５ａを形成する凹状油路３５１は、周方向で第１流路部９５０１－１に隣り合わずに、周方向で他の第１流路部９５０１に隣り合ってもよい。この場合、凹状油路３５１が第１流路部９５０１－１に隣り合う場合の効果（すなわち、ケース油路３５内に行き渡らせる油を効率的に冷却でき、かつ、上述した軸方向の油拡散機能の最大化を図ることができる、という効果）が得られなくなるが、依然として上述した実施例の他の効果が奏される。

また、径方向で保持環６０とケース７０との間のケース油路３５（円筒状の油路）は、周方向の所定範囲（凹状油路３５１、３５２、３５３、及び油滴下部３５６、３５８の形成範囲を除く範囲）において、Ｘ方向の全長にわたり径方向の寸法が略一定であるが、これに限られない。例えば、ケース油路３５は、凹状油路３５１、３５２、３５３、及び油滴下部３５６、３５８の形成範囲を除く範囲においても、凹凸や段差等を有してもよい。

また、上述した実施例では、凹状油路３５１及び第１流路部９５０１－１、９５０１－１２は、最下部領域に配置されるが、これに限られない。凹状油路３５１及び第１流路部９５０１－１、９５０１－１２は、凹状油路３５１よりも下側に凹状油路３５２又は凹状油路３５３が形成される態様で、設けられてもよい。

また、上述した実施例では、凹状油路３５１は、略等断面（Ｘ方向に視た断面）でＸ方向に延在し、Ｘ方向Ｘ２側の最端部が油入口部３５ａを形成するので、油入口部３５ａは、底面部６２と円筒部６４とが形成する角部に形成されることになるが、これに限られない。例えば、凹状油路３５１は、Ｘ方向Ｘ２側の端部で径方向内側に屈曲し、油入口部３５ａが底面部６２に形成されてもよい。

また、上述した実施例では、ケース油路３５は、蛇行水路９５０に径方向で対向する円筒形油路３５４を有するが、これに限られない。例えば、ケース油路３５は、円筒形油路３５４を有さず、蛇行水路と並設される蛇行油路の形態であってもよい。この場合、蛇行油路は、蛇行水路に周方向で隣接する態様で設けられてよい。また、この場合、蛇行油路は、蛇行水路に対して交差しない態様で形成されてもよいし、交差する態様で形成されてもよい。交差する態様の場合、交差領域では、蛇行油路及び蛇行水路は、径方向の厚みが低減されることで、交差領域での厚みの増加が抑制されてもよい。

＜付記＞
なお、以上の実施例に関し、更に以下を開示する。なお、以下で記載する効果のうちの、一の形態に対する追加的な各形態に係る効果は、当該追加的な各形態に起因した付加的な効果である。

一の形態は、回転電機（１０）の軸方向（Ｘ）に沿った円筒状の形態であり、回転電機のステータコア（１１２）を支持し、冷却水が通る冷却水路（９５）及び油が通る油路（３５）を形成する支持部材（６０、６０Ａ、７０）を備え、
径方向内側から前記ステータコア、前記冷却水路、及び前記油路の順に隣接して配置される、ステータ冷却構造（４０２）である。

本形態によれば、冷却水路（９５）がステータコア（１１２）に隣接するので、ステータコア（１１２）を冷却水（冷却水路（９５）を通る冷却水）により直接的に冷却できる。これにより、ステータコア（１１２）と冷却水との間に他の媒体（例えば油）が介在する場合に比べて、ステータコア（１１２）を効率的に冷却できる。また、冷却水路（９５）が油路（３５）に隣接するので、油路（３５）内の油を冷却水路（９５）内の冷却水により直接的に冷却できる。これにより、油路（３５）内の油と冷却水路（９５）を通る冷却水との間の熱交換の効率を高めることができる。

また、本形態においては、好ましくは、前記油路を通って油を循環させる油循環部（４００）を更に含み、
前記油循環部により循環される油は、回転電機の特定部位に供給される。

この場合、油路（３５）を通って油を循環させながら油路（３５）内で油を冷却水路（９５）内の冷却水により冷却（熱交換）できる。すなわち、冷却水路（９５）内の冷却水と油路（３５）内の油との間で熱交換が、油を循環させながら実現される。従って、油路（３５）内の油を用いて回転電機（１０）の特定部位（例えばコイルエンド等）を冷却できる。

また、本形態においては、好ましくは、前記冷却水路を通って冷却水を循環させる冷却水循環部（４０１）を更に含み、
前記冷却水循環部は、冷却水から熱を奪う熱交換部（９２）を含み、
前記油循環部は、オイルクーラを含まない。

これは、上記のように、油を循環させながら油路（３５）内で油を冷却水路（９５）内の冷却水により冷却（熱交換）できるためである。この場合、オイルクーラを無くしてコストの低減等を図りつつ、必要な油の冷却性能を確保できる。

また、本形態においては、好ましくは、前記支持部材（６０、６０Ａ、７０）は、天頂部領域に回転電機（１０）のコイルエンド（１１０）に油を滴下させる油滴下穴（３５６１、３５８１）を有し、
前記油路（３５）は、前記油滴下穴（３５６１、３５８１）に連通し、
前記油路に油を導入するための油入口部（３５ａ）が、前記支持部材の最下部領域に設けられる。

この場合、冷却水路（９５）内の冷却水により最下部領域から油路（３５）内の油を冷却することが可能となる。また、支持部材（６０、６０Ａ、７０）を利用して形成した油滴下穴（３５６１、３５８１）から油を滴下してコイルエンド（１１０）を冷却できる。また、滴下する油は、最下部領域の油入口部（３５ａ）から導入された油路（３５）内の油であり、冷却水路（９５）により冷却された油であるので、コイルエンド（１１０）を効率的に冷却できる。

また、本形態においては、好ましくは、前記支持部材（６０、６０Ａ、７０）は、前記ステータコア（１１２）の外周面が前記支持部材（６０、６０Ａ、７０）の内周面に面接触する態様で前記ステータコア（１１２）を支持し、
前記支持部材（６０、６０Ａ、７０）は、前記冷却水路（９５）と前記油路（３５）との間に境界面（３５ｂ）を有し、
前記ステータコア（１１２）と前記冷却水とが前記内周面を介して熱交換可能であるとともに、前記冷却水と前記油とが前記境界面（３５ｂ）を介して熱交換可能である。

この場合、境界面（３５ｂ）を介して油路（３５）内の油を冷却水路（９５）内の冷却水により効果的に冷却できるとともに、支持部材（６０、６０Ａ、７０）の内周面を介してステータコア（１１２）を冷却水路（９５）内の冷却水により効果的に冷却できる。

また、本形態においては、好ましくは、前記冷却水路及び前記油路は、前記ステータコアの軸方向の延在範囲において周方向に延在する。

この場合、冷却水路（９５）がステータコア（１１２）に隣接する態様で周方向に延在する。これにより、冷却水路（９５）によりステータコア（１１２）を周方向にわたり効果的に冷却しつつ、油路（３５）内の油を周方向にわたり冷却水路（９５）により効果的に冷却できる。

径方向内側から順にステータコア（１１２）、冷却水路（９５）、及び油路（３５）が隣接し、
前記冷却水路及び前記油路は、ともに、前記ステータコアの軸方向の延在範囲において周方向に延在する、ステータ冷却構造（４０２）である。

本形態によれば、冷却水路（９５）がステータコア（１１２）に隣接するので、ステータコア（１１２）を冷却水（冷却水路（９５）を通る冷却水）により直接的に冷却できる。これにより、ステータコア（１１２）と冷却水との間に他の媒体（例えば油）が介在する場合に比べて、ステータコア（１１２）を効率的に冷却できる。また、冷却水路（９５）が油路（３５）に隣接するので、油路（３５）内の油を冷却水路（９５）内の冷却水により直接的に冷却できる。これにより、油路（３５）内の油と冷却水路（９５）を通る冷却水との間の熱交換の効率を高めることができる。また、冷却水路（９５）及び油路（３５）が、ステータコア（１１２）の軸方向の延在範囲において周方向に延在するので、冷却水路（９５）によりステータコア（１１２）を周方向にわたり効果的に冷却しつつ、油路（３５）内の油を周方向にわたり冷却水路（９５）により効果的に冷却できる。

また、本形態においては、前記支持部材（６０、６０Ａ、７０）は、前記ステータコア（１１２）の外周面の略全体に接することとしてもよい。

この場合、ステータコア（１１２）の外周面の略全体を冷却水路（９５）内の冷却水により冷却可能となる。これにより、ステータコア（１１２）に対する冷却水による冷却能力の均一化を図ることができる。

また、本形態においては、前記油路（３５）は、前記支持部材（６０、６０Ａ、７０）の全周にわたり形成されてもよい。

この場合、支持部材（６０、６０Ａ、７０）の全周にわたり、油路（３５）内の油と冷却水路（９５）を流れる冷却水との間の熱交換が可能となる。

また、本形態においては、前記油路（３５）は、円筒状の形態であり、あらかじめ定められた周方向の範囲において、前記軸方向（Ｘ）の全長にわたり前記径方向の寸法が略一定であってもよい。

この場合、円筒状の油路（３５：３５１～３５４、３５６、３５８）を周方向に流れる油の分布であって、軸方向に沿った分布を均一化できる。これにより、周方向に流れる油と冷却水との熱交換量を、軸方向に沿って均一化できる。

また、本形態においては、前記支持部材（６０、６０Ａ、７０）は、前記ステータコア（１１２）の外周面に接する第１部位（６４、６４Ａ）と、前記ステータコア（１１２）における前記軸方向（Ｘ）の端面に対向する第２部位（６２）とを含み、
前記冷却水路（９５）は、前記第１部位（６４、６４Ａ）に形成される第１冷却水路（９５）と、前記第２部位（６２）に形成される第２冷却水路（９５）とを含んでよい。

この場合、第１冷却水路（９５）に加えて、第２冷却水路（９５）により油を冷却できる。特に第２冷却水路（９５）は、径方向に延在するので、第２冷却水路（９５）の配置によっては、油溜め空間に溜まる油を冷却することも可能となる。

また、本形態においては、前記第１冷却水路（９５）は、冷却水が前記軸方向（Ｘ）に行き来しつつ回転電機（１０）の周方向に流れる態様で、形成されてもよい。

この場合、冷却水が蛇行する態様で流れるので、蛇行せずに円筒状の流路を流れる場合に比べて、有意な流速が発生する領域が増え、冷却水による冷却能力（及び熱交換能力）を高めることができる。

また、本形態においては、前記支持部材（６０、６０Ａ、７０）は、前記第２部位（６２）に、前記第２冷却水路（９５）に接続される冷却水入口部（６２ｄ）を有してもよい。

この場合、径方向に延在する第２冷却水路（９５）に、冷却水入口部（６２ｄ）から新鮮な冷却水（回転電機（１０）の他の部位を冷却していない冷却水）を導入できる。これにより、第２冷却水路（９５）の配置によっては、油溜め空間に溜まる油を、新鮮な冷却水により冷却することも可能となる。この結果、油溜め空間に溜まる油に浸かるコイルエンドの部分等を冷却できる。

また、本形態においては、前記第２冷却水路（９５）は、前記軸方向（Ｘ）に視て前記ステータコア（１１２）の中心よりも下側に位置しかつ前記軸方向（Ｘ）に視て前記ステータコア（１１２）に重なることとしてもよい。

この場合、第２冷却水路（９５）内の冷却水で油溜め空間に溜まる油を冷却できるような第２冷却水路（９５）の配置を実現できる。

１ 車両駆動装置
３ 潤滑・冷却システム
１０ モータ
１０ａ ロータ
１０ｂ ステータ
１２ 減速機構
１４ 差動装置
２２ 潤滑部位
２３ 冷却部位
３０ タンク
３０ａ ストレーナ
３１ 油路
３２ 油路
３３ 油路
３４ 油路
３５ ケース油路（油路）
３５ａ 油入口部
３５ｂ 境界面
３５ｃ 境界面
３６ 油路
４０ 電動式オイルポンプ
４２ 機械式オイルポンプ
５０ 熱交換兼水冷部
６０、６０Ａ 保持環
６２ 底面部
６２ａ 穴
６２ｂ 貫通穴
６２ｃ 油出口穴
６２ｄ 冷却水入口部
６２ｅ 冷却水出口部
６２ｆ 膨らみ部
６２ｇ 膨らみ部
６４、６４Ａ 円筒部
７０ ケース
９０ ウォーターポンプ
９２ ラジエータ
９４ 冷却水路
９５ 冷却水路
１１０ コイルエンド
１１２ ステータコア
１４０ リングギア
１４１ ピニオンギア
１４２ サイドギア
３３０ 入口油路
３５１ 凹状油路
３５２ 凹状油路
３５３ 凹状油路
３５４ 円筒形油路
３５６ 油滴下部
３５８ 油滴下部
３６０ 出口油路
４００ 油循環部
４０１ 冷却水循環部
４０２ ステータ冷却構造
６４０ 端部
６４０ａ シール溝
６４１ 凹溝
６４２ 凹溝
６４３ 凹溝
６５０ 壁面部
６５１ 内径側壁面部位
６５２ 外径側壁面部位
６５３ 端部壁面部位
６５４ 端部壁面部位
６５６ 壁面部
９４２ ケース水路
９４４ ケース水路
９５０ 蛇行水路
９５１ 入口水路
９５２ 出口水路
３５６１ 油滴下穴
３５８１ 油滴下穴
９５０１ 第１流路部
９５０２ 第２流路部
ＢＴ ボルト
Ｉ 中心軸

Claims (6)

1. 回転電機の軸方向に沿った円筒状の形態であり、回転電機のステータコアを支持し、冷却水が通る冷却水路及び油が通る油路を形成する支持部材を備え、
   径方向内側から前記ステータコア、前記冷却水路、及び前記油路の順に隣接して配置され、
   前記冷却水路及び前記油路は、前記ステータコアの軸方向の延在範囲において周方向に延在する、ステータ冷却構造。
2. 前記油路を通って前記油を循環させる油循環部を更に含み、
   前記油循環部により循環される前記油は、回転電機の特定部位に供給される、請求項１に記載のステータ冷却構造。
3. 前記冷却水路を通って前記冷却水を循環させる冷却水循環部を更に含み、
   前記冷却水循環部は、前記冷却水から熱を奪う熱交換部を含み、
   前記油循環部は、オイルクーラを含まない、請求項２に記載のステータ冷却構造。
4. 前記支持部材は、天頂部領域に回転電機のコイルエンドに前記油を滴下させる油滴下穴を有し、
   前記油路は、前記油滴下穴に連通し、
   前記油路に前記油を導入するための油入口部が、前記支持部材の最下部領域に設けられる、請求項１～３のうちのいずれか１項に記載のステータ冷却構造。
5. 径方向内側から順にステータコア、冷却水路、及び油路が隣接し、
   前記冷却水路及び前記油路は、ともに、前記ステータコアの軸方向の延在範囲において周方向に延在する、ステータ冷却構造。
6. 前記冷却水路及び前記油路は、周方向全周にわたり形成される、請求項１～５のうちのいずれか１項に記載のステータ冷却構造。

Images