JP7142159B2 - Ni基自溶性合金、Ni基自溶性合金を用いたガラス製造用部材、ガラス製造用部材を用いた金型、ガラス塊搬送用部材、及びガラス製造用部材の製造方法 - Google Patents
Ni基自溶性合金、Ni基自溶性合金を用いたガラス製造用部材、ガラス製造用部材を用いた金型、ガラス塊搬送用部材、及びガラス製造用部材の製造方法 Download PDFInfo
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Description
溶融ガラスと金属との接着性を評価するための試験装置21(図2)について説明する。試験装置21はガラス棒22を支持するガラス棒ホルダ23と、ガラス棒22の下端を加熱するガラス棒加熱装置24と、ガラス棒加熱装置24の下方においてサンプル20を所定の角度で支持するサンプルホルダ26と、サンプル20を加熱するサンプル加熱装置27とを有する。
ガラス棒22の組成は、SiO2が69質量%、Al2O3が1.7質量%、Fe2O3が0.06質量%、Na2Oが8.5質量%、K2Oが4.9質量%、MgOが2.2質量%、CaOが4.0質量%、SrOが6.0質量%、BaOが3.2質量%、Sb2O3が0.3質量%、P2O5が0.2質量%、TiO2が0.03質量%、Clが0.03質量%、SO3が0.03質量%、ZrO2が0.1質量%である。ガラス棒の直径は4mmである。
サンプル20の表面温度を温度センサ(安立計器株式会社製静止表面用温度センサ A形シリーズ)で測定することにより所定の温度であることを確認した後、ガラス棒22の下端をフレーム28の中心点Aに配置し、各バーナ29から噴射される火炎によって加熱した。加熱されたガラス棒下端は球状となり、自然に落下してサンプル20と衝突する。衝突した瞬間のガラス塊温度をサーモグラフィ(シナノケンシ製プレクスロガーPL3)により測定する。
サンプル20と衝突したガラス塊はサンプル20に接着(付着)するか或は接着せずに下方に落下する。サンプル20と衝突した瞬間のガラス塊の温度が1000(±20)℃の範囲内であった時、サンプル20表面に接着して留まったものを「接着有り」、サンプル20表面に接着せず下方に落下したものを「接着なし」と判定した。この試験を、あるサンプル20表面温度において10回実施し、10回中の「接着有り」の割合を接着率(%)とした。なお、溶融ガラスの温度範囲が上述の範囲から外れた時は評価の対象としなかった。
合金原料として、Niを残渣成分として、粒径105μm以下のSi、粒径150μm以下のNi2P、粒径63μm以下のCr、粒径2~3μmのNi及び粒径約1.5μm以下のMo粉末(いずれも株式会社高純度化学研究所)と、硬質粒子として粒径15-45μmのWC-12%Co(ユテクジャパン株式会社)を表1に示す割合で混合し、パルス通電焼結法により金属板を作製した後、追加工により幅3cm奥行4cm厚さ3mmで、表面粗さ(算術平均粗さRa)が約1μm以下の板を作製した。この板をサンプル20として用い溶融ガラス接着性評価試験を行った。
合金原料として、さらに粒径45μm以下のBを0.1質量%混合すること以外は実施例1と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、混合するBを0.5質量%にすること以外は実施例2と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、混合するBを1.1質量%とし、Siを2.5質量%としたこと以外は実施例2と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、混合するSiを1.0質量%混合すること以外は実施例1と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、混合するSiを2.5質量%混合すること以外は実施例1と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、Crを含まないこと以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、混合するCrを20質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、Moを含まないこと以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、粒径150μm以下のV(バナジウム)(株式会社高純度化学研究所)を0.4質量%混合すること以外は実施例9と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、WC-12%Coを含まず、粒径約5μmのWCと粒径約5μmのCo(いずれも株式会社高純度化学研究所)を表1の割合で混合すること以外は実施例1と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、Co含まないこと以外は実施例11と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として実施例1と同じ割合で材料を混合し、鋳造により金属板を作製した後、追加工により幅3cm奥行4cm厚さ3mmで、表面粗さ(算術平均粗さRa)が約1μm以下の板を作製し、評価試験を行った。
合金原料として、WC微粒子を含まず、粒径45μm以下のCrC(炭化クロム)(株式会社高純度化学研究所)を15.7質量%混合すること以外は実施例12と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、WC微粒子を含まず、平均粒径10μm以下のVC(炭化バナジウム)(株式会社高純度化学研究所)を15.7質量%混合すること以外は実施例12と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、WC-12%Coを含まず、平均粒径10μm以下のZrC(炭化ジルコニウム)(株式会社高純度化学研究所)を15.7質量%混合すること以外は実施例12と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、WC-12%Coを含まず、平均粒径10μm以下のSiC(炭化ケイ素)(株式会社高純度化学研究所)を5質量%混合すること以外は実施例12と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、WC-12%Coを含まず、粒径45μm以下のWC-10%Ni(ユテクジャパン株式会社)を15.7質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、WC-12%Coを含まず、粒径45μm以下のWC-10%Co4%Cr(ユテクジャパン株式会社)を15.7質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、WC-12%Coを含まず、粒径45μm以下のWC-20%Cr7%Ni(ユテクジャパン株式会社)を15.7質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、WC-12%Coを含まず、粒径45μm以下のCrC-20%Ni5%Cr(ユテクジャパン株式会社)を6.7質量%混合すること以外は実施例1と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、混合するCrC-20%Ni5%Crを15.7質量%にすること以外は実施例21と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、WC-12%Coを含まず、粒径45μm以下のCrC-20%Ni5%Crを15.7質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、Cr及びMoを含まず、粒径45μm以下のTi(チタン)(株式会社高純度化学研究所)を5質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、Cr及びMoを含まず、粒径45μm以下のZr(ジルコニウム)(株式会社高純度化学研究所)を10質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、混合するMoを5質量%にすること以外は実施例7と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、混合するMoを10質量%にすること以外は実施例7と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、Cr及びMoを含まず、粒径45μm以下のTa(タンタル)(株式会社高純度化学研究所)を10質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、Vを5質量%混合すること以外は実施例1と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、混合するVを5質量%にすること以外は実施例10と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、Vを3質量%、Zrを10質量%混合すること以外は実施例1と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、Cr及びMoを含まず、平均粒径10μm以下のW(タングステン)(株式会社高純度化学研究所)を10質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、混合するWC-12%Coを5質量%にすること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、混合するWC-12%Coを20質量%にすること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、Pを含まないこと以外は実施例1と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、混合するPを3質量%にすること以外は実施例1と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、混合するPを5質量%にすること以外は実施例1と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、粒径150μm以下のSb(アンチモン)(株式会社高純度化学研究所)を10質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、Pを含まず、粒径150μm以下のBi(ビスマス)(株式会社高純度化学研究所)を5質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、酸化セリウムを10質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、粒径150μm以下のY(イットリウム)(株式会社高純度化学研究所)を1.11質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、Yを10質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、平均粒径50μm以下のMn(マンガン)(株式会社高純度化学研究所)を5質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、粒径45μm以下のRe(レニウム)(株式会社高純度化学研究所)を10質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、Niを残渣成分として、Si、Ni2P、Cr、Ni、Mo及びFe(鉄)粉末(いずれも株式会社高純度化学研究所)と、硬質粒子として粒径15-45μmのWC-12%Co(ユテクジャパン株式会社)を表11に示す割合で混合すること以外は実施例13と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、平均粒径50μm以下のCu(銅)(株式会社高純度化学研究所)を5質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、平均粒径50μm以下のAg(銀)(株式会社高純度化学研究所)を1.34質量%混合すること以外は実施例4と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、ガスアトマイズ法によりICP発光分光分析法による組成及びレーザ回折・散乱法による粒径(メジアン径)が表16に記載された組成及び粒径である金属粉末を作製した。該金属粉末とWC-12%Coを混合した後、該混合粉末を高速フレーム溶射法(HVOF(High Velocity Oxygen Fuel)法)によりねずみ鋳鉄表面に溶射し厚み約0.8mmのNi基合金皮膜を形成し試験片とした。溶射皮膜の組成を蛍光X線分析装置で測定したところ表14となっていた。該試験片を追加工により幅3cm奥行4cm厚さ3mmで、該合金皮膜の表面粗さ(算術平均粗さRa)が約1μm以下の板を作製した。この板を実施例48として用い該合金皮膜を評価面として溶融ガラス接着性評価試験を行った。
合金原料として、混合するBを5.0質量%にすること以外は実施例2と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、Siを含まないこと以外は比較例1と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、B及びPを含まないこと以外は比較例2と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、Pを含まないこと以外は比較例2と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
合金原料として、混合するPを3質量%にすること以外は比較例2と同様にサンプルを作製及び評価試験を行った。
図5は、実施例1~4と比較例1及び2の溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。各サンプル表面温度において、接着率が低いほど溶融ガラス塊に対する滑り性が高いことを示している。評価の判定基準として、サンプル表面温度が480℃、500℃及び520℃のときの接着率が10%未満の時を○(マル)、10%以上の時を×(バツ)とした。図5からわかるように、Bの含有量が低下するほど接着率は低下することがわかる。Bの含有量が1.1質量%である実施例4は判定基準を満たすが、Bの含有量が5.0質量%である比較例1及び2は判定基準を満たさない。すなわち、判定基準を満たすBの閾値は、1.1質量%より大きく5.0質量%より小さい範囲にあることがわかる。Ni基自溶性合金におけるBの含有量は少ないほど好ましく、例えば0質量%より大きく1.0質量%未満であるとよい。Bの含有量を低減させることによって、Ni基自溶性合金のガラス塊に対する滑り性を向上させることができる。また、図6は実施例1、5及び6、すなわちNi基自溶性合金中にBを含まないときの溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。図5と同様に、図6よりSiが1.0~5.0質量%の範囲においては溶融ガラス塊に対する滑り性が良好であることが分かる。
図7は、実施例4、7~10の溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。図7の実施例8及び9を比較すると、Crの含有量が増加するほど接着率が低下することがわかるが、Crが含まれていない実施例7でも判定基準を満たす。
図10は、実施例14~16の溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。図10から、硬質粒子としての炭化物が周期表第4,5,6族元素の炭化物であれば判定基準を概ね満たす。また、図11は、実施例17の溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。図11から、硬質粒子としての炭化物が炭化ケイ素であっても判定基準を満たす。
図12は、実施例18~20の溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。図12から、WCサーメットのバインダー金属及び含有量が12%のCo以外であっても判定基準を概ね満たす。また、図13は、実施例21~23の溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。図13から、硬質粒子としてのサーメット中の炭化物がCrCであっても判定基準を満たす。
図14は、実施例24~32の溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。図14から、周期表第4,5,6族元素を合金中に含有させる際、多様な組み合わせかつ含有量において判定基準を満たす。
図15は、実施例33及び34の溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。図15から、WC-12%Coの含有量が広い範囲で判定基準を満たす。
図16は、実施例35~39の溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。実施例35~37から、周期表第15族元素の一つであるPの含有量によらず判定基準を満たす。また、実施例38から、2種類以上の第15族元素を含んでも判定基準を満たす。さらに、実施例39から、選択される第15族元素は必ずしもPでなくても判定基準を満たす。
図17は、実施例40の溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。図17から、硬質粒子の種類が金属炭化物でなくても判定基準を満たす。
図18は、実施例41~42の溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。図18から、第3族元素が含有されていても判定基準を満たす。
図19は、実施例43及び44の溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。図19から、第7族元素が含有されていても判定基準を満たす。
図20は、実施例45の溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。図20から、第8族元素が含有されていても判定基準を満たす。
図21は、実施例46及び47の溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。図21から、第11族元素が含有されていても判定基準を満たす。
図8は、実施例1、11及び12の溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。図8から、Ni基自溶性合金中に硬質粒子を分散させる方法として、サーメット粒子を用いても、微粒子状の炭化物を用いても溶融ガラス塊の滑り性能には影響しないことが分かる。
図9は、実施例1及び13の溶融ガラス塊に対する接着性評価試験の結果である。図9から、Ni基自溶性合金の作製方法として、原料粉末から直接合金を作製しても良いし、一度金属成分を完全に溶解させて凝固させることで作製しても溶融ガラス塊の滑り性能には影響しないことが分かる。従って、例えば該合金の溶射粉末を作製する際は、溶湯噴霧法(アトマイズ法)、溶融粉砕法、焼結粉砕法、造粒法、造粒焼結法、被覆法、混合法など、一般的に知られている様々な方法を用いることができる。
15 :金属酸化皮膜
16 :溶融ガラス塊
20 :サンプル
21 :溶融ガラス接着性評価試験装置
22 :ガラス棒
23 :ガラス棒ホルダ
24 :ガラス棒加熱装置
26 :サンプルホルダ
27 :サンプル加熱装置
28 :バーナ支持フレーム
29 :バーナ
30 :ヒータ
31 :熱電対
32 :温度調節器
42 :金型
43 :溶融ガラス槽
44 :溶融ガラス搬送部材
Claims (28)
- 粘度がlogη=3~14.6のガラスを搬送又は成形するためのガラス製造用部材に用いるNi基自溶性合金であって、
0質量%以上1.5質量%以下のBと、5質量%以上20質量%以下の硬質粒子と、1質量%以上5質量%以下のSiと、0質量%より大きく30質量%以下の周期表第4、5及び6族元素から選択された少なくとも1つの金属と、他の成分より多い残渣のNiとからなるNi基自溶性合金。 - 前記Bが0質量%以上1.0質量%未満である請求項1に記載のNi基自溶性合金。
- 前記Bが0質量%より大きく1.0質量%未満である請求項1に記載のNi基自溶性合金。
- 更に、周期表第15族元素から選択された少なくとも1つの元素を合計で0質量%以上15質量%以下含む請求項1~請求項3のいずれか1つの項に記載のNi基自溶性合金。
- 周期表第15族元素から選択された少なくとも1つの元素は、Pである請求項4に記載のNi基自溶性合金。
- 前記硬質粒子が炭化物、窒化物、酸化物及びサーメットの少なくとも1つである請求項1~請求項5のいずれか1つに記載のNi基自溶性合金。
- 前記炭化物が周期表第4、5及び6族元素のいずれか1つの炭化物である請求項6に記載のNi基自溶性合金。
- 前記炭化物が炭化ケイ素である請求項6に記載のNi基自溶性合金。
- 前記サーメットが周期表第4、5及び6族元素のいずれか1つの炭化物である請求項6に記載のNi基自溶性合金。
- 前記酸化物がランタノイドから選択された少なくとも1つの金属の酸化物である請求項6に記載のNi基自溶性合金。
- 前記ランタノイドから選択された少なくとも1つの金属の酸化物が酸化セリウムである請求項10に記載のNi基自溶性合金。
- 周期表第4、5及び6族元素から選択された少なくとも1つの前記金属はCrである請求項1~請求項11のいずれか1つの項に記載のNi基自溶性合金。
- 周期表第4、5及び6族元素から選択された少なくとも1つの前記金属が2.5質量%以上30質量%以下のCrである請求項1又は請求項12に記載のNi基自溶性合金。
- 更に、第3族元素から選択された少なくとも1つの金属を合計で0質量%以上10質量%以下含む請求項1~請求項13のいずれか1つの項に記載のNi基自溶性合金。
- 前記第3族元素から選択された少なくとも1つの前記金属がYである請求項14に記載のNi基自溶性合金。
- 更に、第7族元素から選択された少なくとも1つの金属を合計で0質量%以上10質量%以下含む請求項1~請求項13のいずれか1つの項に記載のNi基自溶性合金。
- 前記第7族元素から選択された少なくとも1つの前記金属がMn又はReである請求項16に記載のNi基自溶性合金。
- 更に、第8族元素から選択された少なくとも1つの金属を合計で0質量%以上30質量%以下含む請求項1~請求項13のいずれか1つの項に記載のNi基自溶性合金。
- 前記第8族元素から選択された少なくとも1つの前記金属がFeである請求項18に記載のNi基自溶性合金。
- 更に、第11族元素から選択された少なくとも1つの金属を合計で0質量%以上10質量%以下含む請求項1~請求項13のいずれか1つの項に記載のNi基自溶性合金。
- 前記第11族元素から選択された少なくとも1つの前記金属がCu又はAgである請求項20に記載のNi基自溶性合金。
- 表面の温度が480℃に加熱され、水平面に対して70度傾斜した板状の前記Ni基自溶性合金に、1000℃に加熱された溶融ガラス0.3gを滴下したときに、溶融ガラスが前記Ni基自溶性合金に接着せずに滑り落ちる請求項1~請求項21のいずれか1つの項に記載のNi基自溶性合金。
- 前記ガラス製造用部材は、400℃以上1400℃以下のガラスを搬送又は成形するための部材である請求項1~請求項22のいずれか1つの項に記載のNi基自溶性合金。
- 請求項1~請求項23のいずれか1つの項に記載の前記Ni基自溶性合金を用いて、ガラスの成形加工において溶融ガラスと接触する部位を形成したガラス製造用部材。
- 前記溶融ガラスと接触する前記部位に前記Ni基自溶性合金が溶射されている請求項24に記載のガラス製造用部材。
- 請求項24又は請求項25に記載のガラス製造用部材によって形成したガラスびん成形用の金型。
- 請求項24又は請求項25に記載のガラス製造用部材によって形成したガラス塊搬送用部材。
- 請求項1~請求項23のいずれか1つの項に記載の前記Ni基自溶性合金を、ガラスの成形加工において溶融ガラスと接触する部位に溶射することを特徴とするガラス製造用部材の製造方法。
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