JP7133118B2 - 切削工具 - Google Patents

Description

本開示は、切削工具に関する。
本出願は、２０２０年６月２２日に出願した国際出願であるＰＣＴ／ＪＰ２０２０／０２４４５４、ＰＣＴ／ＪＰ２０２０／０２４４５５及びＰＣＴ／ＪＰ２０２０／０２４４５６に基づく優先権を主張する。当該出願に記載された全ての記載内容は、参照により本明細書に援用される。

国際公開第２０１８／１１６５２４号（特許文献１）及び特開２０１３－２１２５７２号公報（特許文献２）には、切削工具が記載されている。

特許文献１に記載の切削工具は、平面状のネガランド及び逃げ面と、ネガランド及び逃げ面に連なる切れ刃とを有している。ネガランド及び逃げ面の少なくともいずれかには、複数の凹部が形成されている。

特許文献２に記載の切削工具は、切れ刃と、切れ刃に連なるすくい面を有している、すくい面には、複数の凹部が形成されている。

国際公開第２０１８／１１６５２４号 特開２０１３－２１２５７２号公報

本開示の切削工具は、回転軸回りに回転し、先端部を備える。先端部は、ワークに接触する部分球面状の表面を有している。表面には、互いに離間して配置されている複数の凹みが形成されている。複数の凹みの各々の開口縁は、切れ刃をなしている。

図１は、切削工具１００の斜視図である。 図２は、表面１１の模式的な拡大図である。 図３は、図２のＩＩＩ－ＩＩＩにおける模式的な断面図である。 図４は、角度θの測定方法を示す模式図である。 図５は、凹み１２の配置を示す先端部１０の模式図である。 図６は、変形例に係る切削工具１００の斜視図である。 図７は、切削工具２００の模式的な断面図である。

［本開示が解決しようとする課題］
特許文献１に記載の切削工具では、ワークに対する切削が切れ刃により行われ、ネガランド及び逃げ面の凹部は、ワークとの接触抵抗を低減するために形成されている。特許文献２に記載の切削工具でも、ワークに対する切削は切れ刃により行われ、すくい面の凹部はワークとの接触抵抗を低減するために形成されている。

本開示は、部分球面状の表面に形成されている凹部の開口縁により切削を行う切削工具を提供するものである。

［本開示の効果］
本開示の切削工具によると、部分球面状の表面に形成されている凹部の開口縁により切削を行うことができる。

［実施形態の概要］
まず、本開示の実施形態を列記して説明する。

（１）実施形態に係る切削工具は、回転軸回りに回転し、先端部を備える。先端部は、ワークに接触する部分球面状の表面を有している。表面には、互いに離間して配置されている複数の凹みが形成されている。複数の凹みの各々の開口縁は、切れ刃をなしている。

上記（１）の切削工具によると、部分球面状の表面に形成されている凹部の開口縁により切削を行うことができる。

（２）上記（１）の切削工具では、先端部が、バインダレス立方晶窒化硼素又はナノ多結晶ダイヤモンドにより形成されていてもよい。

（３）上記（２）の切削工具では、ナノ多結晶ダイヤモンドに長周期型周期表の１３族又は１５族に属する原子が添加されていてもよい。

（４）上記（１）から（３）の切削工具では、複数の凹みの各々が、開口縁に連なっている側面を有していてもよい。複数の凹みの８０パーセント以上において、側面と開口縁に連なっている表面の部分とは、８０°以上１６０°以下の角度をなしていてもよい。

（５）上記（１）から（４）の切削工具では、回転軸回りに切削工具を回転させた際の複数の凹みの軌跡が表面の全面を覆うように、複数の凹みが配置されていてもよい。

（６）上記（１）から（５）の切削工具では、表面には、表面の中央部から放射状に延びている複数の溝が形成されていてもよい。複数の凹みは、複数の溝の間にある表面の部分に配置されていてもよい。

（７）上記（１）から（６）の切削工具は、１０μｍ以下の切り込み量で使用されてもよい。

［実施形態の詳細］
次に、本開示の実施形態の詳細を、図面を参照しながら説明する。以下の図面では、同一又は相当する部分に同一の参照符号を付し、重複する説明は繰り返さないものとする。実施形態に係る切削工具を、切削工具１００とする。

（切削工具１００の構成）
以下に、切削工具１００の構成を説明する。

図１は、切削工具１００の斜視図である。図１に示されるように、切削工具１００は、例えば、ボールエンドミルである。切削工具１００は、回転軸Ａ回りに回転されることにより、ワークに対する切削加工を行う。切削工具１００は、例えば、１０μｍ以下の切り込み量でワークに対する切削加工に供される。切削工具１００は、先端部１０と、本体部２０と、接続層３０と有している。

先端部１０は、切削工具１００の回転軸Ａに沿う方向における先端にある。先端部１０は、表面１１を有している。表面１１は、部分球面状である。表面１１は、例えば、半球状である。表面１１は、ワークに接触する。先端部１０は、例えば、バインダレス立方晶窒化硼素（ｃＢＮ）により形成されている。

バインダレス立方晶窒化硼素は、複数の立方晶窒化硼素粒を含んでいる。バインダレス立方晶窒化硼素の残部には、六方晶窒化硼素（ｈＢＮ）、ウルツ鉱型窒化硼素（ｗＢＮ）等の立方晶以外の結晶構造を有する窒化硼素及び不可避不純物が含まれていてもよいが、バインダは含まれていない。すなわち、バインダレス立方晶窒化硼素中において、立方晶窒化硼素粒は、バインダを介さずに互いに直接結合されている。不可避不純物の量は少ないほど好ましいが、全体の質量に対し数パーセント含まれる場合がある。

バインダレス立方晶窒化硼素中において、立方晶窒化硼素結晶粒のメジアン径は、例えば１μｍ未満である。バインダレス立方晶窒化硼素中において、立方晶窒化硼素結晶粒のメジアン径は、好ましくは、０．０５μｍ以下である。なお、バインダレス立方晶窒化硼素中において、立方晶窒化硼素結晶粒のメジアン径は、例えば０．０１μｍ以上である。

立方晶窒化硼素結晶粒のメジアン径は、例えば以下の方法で測定される。第１に、先端部１０の断面におけるＳＥＭ（Scanning Electron Microscope）画像が撮影される。測定視野のサイズは１２μｍ×１５μｍとされ、観察倍率は１００００倍とされる。ＳＥＭ画像は、異なる位置において５枚撮影される。

第２に、５枚のＳＥＭ画像の各々に対して、画像処理ソフト（Win Roof Ver.7.4.5）を用いて画像解析を行うことにより、立方晶窒化硼素結晶粒の円相当径の分布が算出される。円相当径の分布に基づいて、立方晶窒化硼素結晶粒のメジアン径が算出される。５枚のＳＥＭ画像の各々から得られたメジアン径の平均値が、立方晶窒化硼素結晶粒のメジアン径とされる。

先端部１０は、ナノ多結晶ダイヤモンドにより形成されていてもよい。ナノ多結晶ダイヤモンドは、複数のダイヤモンド結晶粒を含んでいる。ナノ多結晶ダイヤモンドの残部には、不可避不純物が含まれていてもよいが、バインダは含まれていない。すなわち、ナノ多結晶ダイヤモンド中において、複数のダイヤモンド結晶粒の各々は、互いに直接結合されている。不可避不純物は、例えば、水素及び酸素である。

ナノ多結晶ダイヤモンド中において、ダイヤモンド結晶粒のメジアン径は、例えば１μｍ未満である。好ましくは、ナノ多結晶ダイヤモンド中において、ダイヤモンド結晶粒のメジアン径は、例えば０．５μｍ以下である。ナノ多結晶ダイヤモンド中において、ダイヤモンド結晶粒のメジアン径は、例えば０．０１μｍ以上である。ダイヤモンド結晶粒のメジアン径は、立方晶窒化硼素結晶粒のメジアン径と同様の方法により測定される。

ナノ多結晶ダイヤモンドには、長周期型周期表の１３族又は１５族に属する原子が添加されていてもよい。長周期型周期表の１３族に属する原子は、例えばホウ素（Ｂ）、アルミニウム（Ａｌ）、ガリウム（Ｇａ）である。長周期型周期表の１５族に属する原子は、例えば窒素（Ｎ）、リン（Ｐ）、ヒ素（Ａｓ）である。

上記原子が添加されたナノ多結晶ダイヤモンド中においては、ダイヤモンド結晶構造中の炭素原子の一部が上記原子に置換されていてもよく、炭素－炭素間に上記原子が挿入されていてもよい。上記原子の添加濃度は、例えば１ｐｐｍ以上１００００ｐｐｍ以下である。上記原子のナノ多結晶ダイヤモンド中への添加濃度は、例えば、ＳＩＭＳ（Secondary Ion Mass Spectrometry）分析により測定することができる。

本体部２０は、例えば、シャンクである。本体部２０は、例えば、超硬合金により形成されている。本体部２０は、回転軸Ａに沿って延在している。本体部２０は、回転軸Ａに直交している断面視において、例えば円形である。本体部２０の回転軸Ａに沿う方向における先端には、先端部１０が取り付けられている。先端部１０は、接続層３０を介して、本体部２０に取り付けられている。先端部１０の本体部２０への取り付けは、例えば、ろう付けにより行われている。すなわち、接続層３０は、例えば、ろう材である。

（表面１１の詳細構成）
図２は、表面１１の模式的な拡大図である。図２に示されるように、表面１１には、複数の凹み１２が形成されている。複数の凹み１２の各々は、互いに離間して配置されている。平面視において、凹み１２は、例えば円形である。凹み１２は、平面視において円形でなくてもよい。

凹み１２の円相当径は、例えば１００μｍ以下である。凹み１２の円相当径は、例えば１μｍ以上である。凹み１２の円相当径は、１μｍ以上７１μｍ以下であることが好ましい。凹み１２の円相当径は、平面視における凹み１２の面積をπ／４で除した値の平方根である。

表面１１の面積に占める複数の凹み１２の面積の合計の割合（以下「凹み１２の面積割合」とする）は、例えば１パーセント以上である。凹み１２の面積割合は、好ましくは、１パーセント以上８０パーセント以下である。凹み１２の面積割合は、例えば８５パーセント以下である。

表面１１の面積に占める複数の凹み１２の面積の合計の割合は、以下の方法により測定される。第１に、表面１１のＳＥＭ画像が撮影される。この際、測定視野のサイズは２００μｍ×２００μｍとされ、倍率は５００倍とされる。ＳＥＭ画像は、異なる位置において５枚撮影される。第２に、５枚のＳＥＭの各々において、表面１１の面積に占める複数の凹み１２の面積の合計の割合が算出される。５枚のＳＥＭ画像の各々から得られた表面１１の面積に占める複数の凹み１２の面積の合計の割合の平均値が、凹み１２の面積割合とされる。

図３は、図２のＩＩＩ－ＩＩＩにおける模式的な断面図である。凹み１２は、開口縁１２ａと、開口縁１２ａに連なっている側面１２ｂとを有している。開口縁１２ａは、切削工具１００の切れ刃をなしている。すなわち、開口縁１２ａは、シャープエッジになっている。凹み１２の深さを、深さＤとする。深さＤは、平面視における凹み１２の中心を通り、かつ表面１１に直交している断面視における開口縁１２ａと凹み１２の底との間の距離である。凹み１２は、光学計測装置又は非接触式三次元測定機により測定される。深さＤは、例えば２５μｍ以下である。深さＤは、好ましくは、１μｍ以上２５μｍ以下である。深さＤは、例えば０．１μｍ以上である。

開口縁１２ａに連なっている表面１１の部分と側面１２ｂとは、角度θをなしている。図４は、角度θの測定方法を示す模式図である。角度θは、図４に示される方法により測定される。第１に、平面視における凹み１２の中心を通る断面視において、側面１２ｂ上の複数の測定点Ｐの座標が測定される。測定点Ｐの座標は、光学計測装置又は非接触式三次元測定機により測定される。複数の測定点Ｐは、開口縁１２ａから等間隔（０．２μｍ間隔）で開口縁１２ａからの距離が１μｍとなる位置まで順次配置されている。第２に、複数の測定点Ｐの各々の座標に基づいて、側面１２ｂを示す曲線が決定される。

第３に、接線Ｌ１と接線Ｌ２とのなす角度が算出される。接線Ｌ１は、側面１２ｂを示す曲線の開口縁１２ａにおける接線である。接線Ｌ２は、開口縁１２ａに連なっている表面１１の部分を示す曲線の開口縁１２ａにおける接線である。接線Ｌ１と接線Ｌ２とのなす角度が、角度θである。

角度θは、例えば、１７０°以下である。複数の凹み１２のうちの８０パーセント以上において、角度θは、８０°以上１６０°以下になっていることが好ましい。なお、複数の凹み１２のうちの任意の１０個について角度θを測定し、そのうちの８個以上において角度θが８０°以上１６０°以下の範囲内にあれば、「複数の凹み１２のうちの８０パーセント以上において角度θが８０°以上１６０°以下になっている」と見做される。

図５は、凹み１２の配置を示す先端部１０の模式図である。図５に示されるように、複数の凹み１２は、例えば、表面１１の中央部から延在している複数の列をなすように配列されている。なお、図５中では、複数の列のうちの互いに隣り合っている２列のみが示されている。上記の複数の列の各々には、複数の凹み１２が含まれている。上記の複数の列のうちの１つを、第１列とする。第１列と隣り合っている上記の複数の列のうちの他の１つを、第２列とする。第１列に属している凹み１２を、凹み１２Ａとする。第２列に属している凹み１２を、凹み１２Ｂとする。

凹み１２Ｂは、例えば、回転軸Ａに沿う方向において、隣り合っている２つの凹み１２Ａの間に配置されている。凹み１２Ｂ（凹み１２Ａ）の円相当径は、例えば、隣り合っている２つの凹み１２Ａの間の間隔（隣り合っている２つの凹み１２Ｂの間の間隔）よりも大きい。そのため、回転軸Ａ回りに切削工具１００を回転させた際の複数の凹み１２Ａ及び凹み１２Ｂの軌跡は、表面１１の全面を覆っている。

凹み１２は、例えば、表面１１に対してレーザを照射することにより形成される。レーザは、例えばＹＡＧレーザである。凹み１２の形状（円相当径、角度θ及び深さＤ）は、レーザの照射条件により変化する。このレーザ照射条件には、例えば、平均出力（単位；Ｗ）、繰り返し周波数（単位：Ｈｚ）及びレーザ走査速度（単位：ｍｍ／分）が含まれている。表１には、レーザ照射条件を変化させた場合の凹み１２の形状が例示されている。

（変形例）
図６は、変形例に係る切削工具１００の斜視図である。図６に示されるように、表面１１には、複数の溝１３が形成されていてもよい。溝１３は、表面１１の中央部から放射状に延在している。図示されていないが、複数の凹み１２は、隣り合っている溝１３の間にある。溝１３の縁は、開口縁１２ａとともに、切削工具１００の切れ刃として機能する。

（実施形態に係る切削工具の効果）
以下に、切削工具１００の効果を、比較例に係る切削工具（以下「切削工具２００」とする）と対比しながら説明する。

図７は、切削工具２００の模式的な断面図である。図７には、平面視における凹み１２の中心を通り、かつ表面１１に直交している切削工具２００の断面が示されている。切削工具２００では、凹み１２が、ワークとの接触抵抗を低減するために形成されている。図７に示されているように、切削工具２００では、開口縁１２ａの欠損を防止するため、平面視における凹み１２の中心を通り、かつ表面１１に直交している断面視において開口縁１２ａがＲ形状になっている。その結果、切削工具２００では、開口縁１２ａが切れ刃として機能しない。

他方で、切削工具１００では、開口縁１２ａがシャープエッジになっているため、開口縁１２ａを切れ刃として機能させることができる。このように、表面１１がワークに接触した状態で切削工具１００を回転軸Ａ回りに回転させることにより、切削工具１００は、ワークに対する切削加工を行うことが可能である。

回転軸Ａ回りに切削工具１００を回転させた際の複数の凹み１２の軌跡が表面１１の全面を覆うように複数の凹み１２が配置されている場合、表面１１の全面をワークに対する切削加工に供することが可能になり、切削工具１００の切削効率が改善される。また、この場合、切削加工後におけるワークの加工品位（切削加工後におけるワークの光沢度及び表面粗さ）を改善することができる。

表面１１に複数の溝１３が形成されている場合、開口縁１２ａのみならず、溝１３の縁も切れ刃として機能することになり、切削工具１００の切削効率が改善される。

（切削試験）
切削工具１００の効果を確認するため、切削試験が行われた。切削試験には、第１切削条件、第２切削条件、第３切削条件、第４切削条件、第５切削条件、第６切削条件、第７切削条件及び第８切削条件が適用された。第１切削条件から第８切削条件は、表２に示されている。

第１切削条件から第７切削条件では、切削工具１００の回転数、送り量、切り込み幅及び切削方法が、それぞれ４００００回転／分、３００ｍｍ／分、０．００２ｍｍ及びダウンカットとされた。第８切削条件では、切削工具１００の回転数、送り量、切り込み幅及び切削方法が、それぞれ４００００回転／分、８００ｍｍ／分、０．００５ｍｍ及びダウンカットとされた。第１切削条件及び第３切削条件から第７切削条件では、ワークが超硬合金とされた。第２切削条件では、ワークが石英ガラスとされた。第８切削条件では、ワークが焼入れ鋼とされた。第１切削条件から第８切削条件では、５ｍｍ×５ｍｍの平面が切削加工された。

第１切削条件及び第８切削条件では、切り込み量が０．００５ｍｍとされた。第２切削条件から第４切削条件及び第７切削条件では、切り込み量が０．００３ｍとされた。第５切削条件及び第６切削条件では、切り込み量が０．００４ｍｍとされた。第１切削条件及び第３切削条件から第８切削条件では、ミスト状のオイルがクーラントとして供給されながら切削加工が行われた。第２切削条件では、切削加工がドライ加工で（すなわち、クーラントを供給することなく）行われた。

切削試験では、各サンプルの切削加工後におけるワークの狙い形状からの寸法誤差（以下「寸法誤差」とする）、切削加工後におけるワークの光沢度（以下「光沢度」とする）及び切削加工後におけるワークの算術平均粗さ（以下「面粗度」とする）が評価された。寸法誤差の絶対値が４μｍ未満であるときに、各サンプルが切削工具として機能していると評価された。寸法誤差の絶対値が４μｍ以上であるときに各サンプルが切削工具として機能していないと評価された。

光沢度は、光沢度計を用いて測定された。屈折率が１．５６７の黒色鏡面ガラス板の入射角が６０°での鏡面反射率を、光沢度が１００になる（鏡面光沢度）場合と定義した。

切削試験には、切削工具１００のサンプルとして、サンプル１からサンプル３０が供された。サンプル１からサンプル３０の各々では、凹み１２の有無、深さＤ、凹み１２の円相当径、凹み１２の面積割合、角度θ及び先端部１０の構成材料が変化された。なお、表３中において、「ＮＰＤ」はナノ多結晶ダイヤモンドを意味し、「Ｂ－ＮＰＤ」は硼素の添加されたナノ多結晶ダイヤモンドを意味し、「ＢＬ－ＣＢＮ」はバインダレス立方晶窒化硼素を意味する。

サンプル２７では、複数の凹み１２が、回転軸Ａ回りに回転させた際の複数の凹み１２の軌跡が表面１１の全面を覆うように配置されてなかった。サンプル２８では、複数の凹み１２が、回転軸Ａ回りに回転させた際の複数の凹み１２の軌跡が表面１１の全面を覆うように配置されていた。サンプル２９では、表面１１に複数の溝１３が形成されていた。

深さＤが１μｍ以上であることを、条件Ａとする。凹み１２の円相当径が１μｍ以上であることを、条件Ｂとする。凹み１２の面積割合が１パーセント以上であることを、条件Ｃとする。

表３に示されるように、サンプル１では、凹み１２が形成されていなかった。サンプル２では、凹み１２が形成されていた。しかしながら、サンプル２では、条件Ｃが満たされていたが、条件Ａ及び条件Ｂが満たされていなかった。他方で、サンプル３からサンプル３０では、条件Ａから条件Ｃのうちの２つ以上が満たされていた。

サンプル１及びサンプル２は、寸法誤差が４μｍ以上であるため、切削工具として機能していると評価できなかった。他方で、サンプル３からサンプル３０は、寸法誤差が４μｍ未満であるため、切削工具として機能していた。この比較から、凹み１２が条件Ａから条件Ｃのうちの２つ以上が満たされていることにより、開口縁１２ａが切れ刃として機能することが実験的に明らかにされた。

サンプル４及びサンプル５では、深さＤ、凹み１２の円相当径及び凹み１２の面積割合が同程度であった。サンプル４では先端部１０がナノ多結晶ダイヤモンドにより形成された一方、サンプル５では先端部が硼素の添加されたナノ多結晶ダイヤモンドにより形成された。サンプル５では、サンプル４と比較して、低い面粗度が得られた。この比較から、先端部１０を硼素の添加されたナノ多結晶ダイヤモンドで形成することによりガラスに対する切削加工を行った際の加工品位が改善されることが、実験的に明らかにされた。

サンプル６からサンプル１０では、凹み１２の円相当径が５０μｍ±２μｍの範囲内にあった。サンプル６からサンプル１０では、凹み１２の面積割合が２０パーセント±４パーセントの範囲内にあり、角度θが９０°±１°の範囲内にあった。サンプル６からサンプル１０では、深さＤが順次大きくされた。

サンプル８からサンプル１０では、深さＤが１μｍ以上２５μｍ以下の範囲内にあり、高い光沢度及び低い面粗度が得られた。このことから、深さＤを１μｍ以上２５μｍ以下とすることにより、切削工具１００を用いて切削加工を行った際の加工品位が改善されることが実験的に明らかにされた。

サンプル１１からサンプル１５では、深さＤが５μｍ±０．２μｍの範囲内にあった。また、サンプル１１からサンプル１５では、凹み１２の面積割合が２０パーセント±２パーセントの範囲内にあり、角度θが９０°±１°の範囲内にあった。サンプル１１からサンプル１５では、凹み１２の円相当径が順次大きくされた。

サンプル１２からサンプル１４では、凹み１２の円相当径が１μｍ以上７１μｍ以下の範囲内にあり、高い光沢度及び低い面粗度が得られた。このことから、凹み１２の円相当径を１μｍ以上７１μｍ以下とすることにより、切削工具１００を用いて切削加工を行った際の加工品位が改善されることが実験的に明らかにされた。

サンプル１６からサンプル２２では、深さＤが５μｍ±０．４μｍの範囲内にあった。サンプル１６からサンプル２２では、凹み１２の円相当径が４８μｍ±２μｍの範囲内にあり、角度θが９０°±２°の範囲内にあった。サンプル１６からサンプル２２では、凹み１２の面積割合が順次大きくされた。

サンプル１６からサンプル２１では、凹み１２の面積割合が１パーセント以上８０パーセント以下の範囲内にあり、高い光沢度及び低い面粗度が得られた。このことから、凹み１２の面積割合を１パーセント以上８０パーセント以下とすることにより、切削工具１００を用いて切削加工を行った際の加工品位が改善されることが実験的に明らかにされた。

サンプル２３からサンプル２６では、深さＤが５μｍ±０．５μｍの範囲内にあった。サンプル２３からサンプル２６では、凹み１２の円相当径が５０μｍ±１μｍの範囲内にあり、凹み１２の面積割合が１８パーセント±２パーセントの範囲内にあった。サンプル２３からサンプル２６では、角度θが順次大きくされた。サンプル２３からサンプル２５では、角度θが８０°以上１６０°以下の範囲内にあり、高い光沢度及び低い面粗度が得られた。このことから、角度θが８０°以上１６０°以下とすることにより切削工具１００を用いて切削加工を行った際の加工品位が改善されることが実験的に明らかにされた。

サンプル２８では、サンプル２７と比較して、高い光沢度及び低い面粗度が得られた。このことから、回転軸Ａ回りに回転させた際の複数の凹み１２の軌跡が表面１１の全面を覆うように複数の凹み１２が配置されていることにより、切削工具１００を用いて切削加工を行った際の加工品位が改善されることが実験的に明らかにされた。

サンプル３０では、高い光沢度及び面粗度が得られた。このことから、先端部１０をバインダレス立方晶窒化硼素で形成することにより、切削工具１００を用いて焼入れ鋼に対する切削加工を行った際の加工品位が改善されることが、実験的に明らかにされた。

今回開示された実施形態は全ての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上記した実施形態ではなく請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味及び範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。

１０ 先端部、１１ 表面 １２ 凹み、１２ａ 開口縁、１２ｂ 側面、１３ 溝、２０ 本体部、３０ 接続層、１００ 切削工具、２００ 切削工具、θ 角度、Ａ 回転軸、Ｄ 深さ、Ｌ１，Ｌ２ 接線、Ｐ 測定点。

Claims (6)

1. 回転軸回りに回転する切削工具であって、
   先端部を備え、
   前記先端部は、ワークに接触する部分球面状の表面を有し、
   前記表面には、互いに離間して配置されている複数の凹みが形成されており、
   前記複数の凹みの各々の開口縁は、切れ刃をなしており、
   前記複数の凹みの各々の円相当径は、１μｍ以上１００μｍ以下であり、
   前記先端部は、バインダレス立方晶窒化硼素又はナノ多結晶ダイヤモンドにより形成されている、切削工具。
2. 前記ナノ多結晶ダイヤモンドには、長周期型周期表の１３族又は１５族に属する原子が添加されている、請求項１に記載の切削工具。
3. 前記複数の凹みの各々は、前記開口縁に連なっている側面を有し、
   前記複数の凹みの８０パーセント以上において、前記側面と前記開口縁に連なっている前記表面の部分とは、８０°以上１６０°以下の角度をなしている、請求項１又は請求項２に記載の切削工具。
4. 前記複数の凹みは、前記回転軸回りに前記切削工具を回転させた際の前記複数の凹みの軌跡が前記表面の全面を覆うように配置されている、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の切削工具。
5. 回転軸回りに回転する切削工具であって、
   先端部を備え、
   前記先端部は、ワークに接触する部分球面状の表面を有し、
   前記表面には、互いに離間して配置されている複数の凹みが形成されており、
   前記複数の凹みの各々の開口縁は、切れ刃をなしており、
   前記表面には、前記表面の中央部から放射状に延びている複数の溝が形成されており、
   前記複数の凹みは、前記複数の溝の間にある前記表面の部分に配置されている、切削工具。
6. 前記切削工具は、１０μｍ以下の切り込み量で使用される、請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の切削工具。

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