JP7120504B1

JP7120504B1 - ガラス繊維強化樹脂成形品

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Publication number: JP7120504B1
Application number: JP2022535086A
Authority: JP
Inventors: 遼佐々木; 洋佑貫井
Original assignee: Nitto Boseki Co Ltd
Current assignee: Nitto Boseki Co Ltd
Priority date: 2021-05-31
Filing date: 2022-03-28
Publication date: 2022-08-17
Anticipated expiration: 2042-03-28
Also published as: CN115835948A; CN115835948B; US20230192991A1; JPWO2022254914A1

Abstract

収縮率の異方性を低減でき、かつ、反りの発生を著しく低減することができるガラス繊維強化樹脂成形品を提供する。ガラス繊維強化樹脂成形品であって、ガラス繊維は、短径に対する長径の比（長径／短径）が５．０～１０．０の範囲にある扁平な断面形状を備え、熱可塑性樹脂は、ポリアリールエーテルケトンであり、ガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌが、５０～３００μｍの範囲にあり、ガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５～１００μｍの範囲の長さを備えるガラス繊維の割合ＰＳが、２０．０～６０．０％の範囲にあり、５００μｍ以上の長さを備えるガラス繊維の割合ＰＬが、１．０～１５．０％の範囲にあり、前記Ｌ、ＰＳ及びＰＬが、次式（１）を満たす。３９．５ ≦ Ｌ×ＰＳ２／（１０００×ＰＬ） ≦ ８２．４・・・（１）

Description

本発明は、ガラス繊維強化樹脂成形品に関する。

従来、扁平な断面形状を備える扁平断面ガラス繊維を含むガラス繊維強化樹脂成形品が知られている（例えば、特許文献１、２参照）。

扁平断面ガラス繊維を含むガラス繊維強化樹脂成形品は、円形の断面形状を備える円形断面ガラス繊維を含むガラス繊維強化樹脂成形品と比較して、反りの発生が抑制されて寸法安定性に優れ、さらに、機械的物性及び表面平滑性等に優れるため、携帯電子機器筐体等の軽薄短小な部品に用いられている。ここで、前記特許文献１、２に記載のように、扁平断面ガラス繊維を含むガラス繊維強化樹脂成形品において、機械的物性を向上させるために、該ガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる扁平断面ガラス繊維の繊維長を長くすることが試みられている。

特開２０１５－１０５３５９号公報特開２０１０－２２２４８６号公報

近年、電子機器の小型化がさらに進むにつれて、その部品として用いられるガラス繊維強化樹脂成形品にもより高い寸法精密性が求められている。

しかしながら、この高い寸法精密性を実現するためには、従来の扁平断面ガラス繊維を含むガラス繊維強化樹脂成形品では、ＴＤ方向の成形品収縮率（以下、ＴＤ方向収縮率という）に対する、ＭＤ方向の成形品収縮率（以下、ＭＤ方向収縮率という）の比で示される収縮率の異方性が大きいという不都合がある。

ここで、前記ＴＤ方向とは、ガラス繊維を含む樹脂組成物を成形してガラス繊維強化樹脂成形品を製造する場合に、樹脂組成物が流動する方向と直交する方向である。また、前記ＭＤ方向とは、ガラス繊維を含む樹脂組成物を成形してガラス繊維強化樹脂成形品を製造する場合に、樹脂組成物が流動する方向である。

本発明者らは、従来の扁平断面ガラス繊維を含むガラス繊維強化樹脂成形品において、収縮率の異方性が大きい理由について、鋭意検討した。この結果、従来の試みに反し、ガラス繊維強化樹脂成形品中のガラス繊維の長さ分布を短い方向にシフトすることにより、収縮率の異方性を低減することができ、しかも、ＴＤ方向収縮率を低減することができることを知見し、これについては別途特許出願している。

一方で、本発明者らは、ガラス繊維強化樹脂成形品中のガラス繊維の長さ分布を短い方向にシフトすることにより、収縮率の異方性を低減することができた場合であっても、反りの発生を低減する効果が一定ではないことを知見した。

そこで、本発明は、収縮率の異方性を低減することができ、かつ、反りの発生を著しく低減することができるガラス繊維強化樹脂成形品を提供することを目的とする。

本発明者らは、特定の扁平断面ガラス繊維及び特定の樹脂を用い、ガラス繊維強化樹脂成形品中のガラス繊維の長さ分布を短い方向にシフトさせ、かつ、ガラス繊維強化樹脂成形品中のガラス繊維の長さ分布のうち、長さが長いガラス繊維の割合をより低減することで、収縮率の異方性を低減することができ、かつ、反りの発生を著しく低減することができることを見出し、本発明を完成させた。

すなわち、本発明のガラス繊維強化樹脂成形品は、ガラス繊維強化樹脂成形品の全量に対して、１０．０～５０．０質量％の範囲のガラス繊維と、９０．０～５０．０質量％の範囲の熱可塑性樹脂とを含む、ガラス繊維強化樹脂成形品であって、前記ガラス繊維は、長径が、２９．５～５５．０μｍの範囲にあり、短径に対する長径の比（長径／短径）が、５．０～１０．０の範囲にある扁平な断面形状を備え、前記熱可塑性樹脂は、ポリアリールエーテルケトンであり、前記ガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌ（μｍ）が、５０～３００μｍの範囲にあり、前記ガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓ（％）が、２０．０～６０．０％の範囲にあり、前記ガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌ（％）が、１．０～１５．０％の範囲にあり、前記Ｌ（μｍ）、Ｐ_Ｓ（％）及びＰ_Ｌ（％）が、次式（１）を満たすことを特徴とする。
３９．５ ≦ Ｌ×Ｐ_Ｓ ^２／（１０００×Ｐ_Ｌ） ≦ ８２．４・・・（１）

本発明のガラス繊維強化樹脂成形品によれば、前記範囲の前記ガラス繊維と前記熱可塑性樹脂とを含み、前記Ｌ、Ｐ_Ｓ及びＰ_Ｌが前記範囲にあり、式（１）を満たすことにより、収縮率の異方性を低減することができ、かつ、反りの発生を著しく低減することができる。

本発明のガラス繊維強化樹脂成形品は、例えば、前記ガラス繊維と前記熱可塑性樹脂とを、二軸混練機にて混練し、得られた樹脂ペレットを用いて射出成形を行うことにより得ることができる。なお、本発明のガラス繊維強化樹脂成形品が、射出成形により得られる場合、本発明のガラス繊維強化樹脂成形品を、ガラス繊維強化樹脂射出成形品と表現することもできる。

ここで、ＭＤ方向収縮率及びＴＤ方向収縮率は以下のようにして求めることができる。ＭＤ方向収縮率は、ガラス繊維強化樹脂成形品を構成するガラス繊維強化樹脂組成物と、キャビティの内寸が長さ８０ｍｍ×幅６０ｍｍ×深さ２．０ｍｍである金型とを用いて、射出成形により平板を得た場合に、当該平板の長さ方向の寸法（長さ方向実寸法；単位＝ｍｍ）をノギスで測定し、（（８０－長さ方向実寸法）／８０）×１００により算出される数値である。また、ＴＤ方向収縮率は、前記平板の幅方向の寸法（幅方向実寸法；単位＝ｍｍ）をノギスで測定し、（（６０－幅方向実寸法）／６０）×１００により算出される数値である。

そして、収縮率の異方性を低減することができるとは、上記のように厚さ２．０ｍｍの平板状ガラス繊維強化樹脂成形品を製造した場合に、ＴＤ方向収縮率に対するＭＤ方向収縮率の比（以下、収縮率比という）と、ガラス繊維として短径が７．０μｍ、長径が２８．０μｍ、長径／短径が４．０である、扁平断面形状を備えるガラス繊維を用い、ガラス繊維強化樹脂成形品全量に対するガラス繊維の含有率を３０．０質量％とし、ガラス繊維と熱可塑性樹脂との混練時のスクリュ回転数を１００ｒｐｍとする以外は全く同一の条件で製造されたガラス繊維強化樹脂成形品の収縮率比（以下、基準収縮率比という）との比（収縮率比／基準収縮率比）が、１．０５以上であることを意味する。

また、反りの発生を著しく低減することができるとは、厚さ１．５ｍｍの平板状ガラス繊維強化樹脂成形品を製造した場合に、反りの測定値（反り量）と、ガラス繊維として短径が７．０μｍ、長径が２８．０μｍ、長径／短径が４．０である、扁平断面形状を備えるガラス繊維を用い、ガラス繊維強化樹脂成形品全量に対するガラス繊維の含有率を３０．０質量％とし、ガラス繊維と熱可塑性樹脂との混練時のスクリュ回転数を１００ｒｐｍとする以外は全く同一の条件で製造されたガラス繊維強化樹脂成形品の反りの測定値（基準反り量）との比（反り量／基準反り量）が、０．５０以下であることを意味する。

ここで、前記反り量とは、ガラス繊維強化樹脂成形品を構成するガラス繊維強化樹脂組成物と、キャビティの内寸が１００ｍｍ×１００ｍｍ×１．５ｍｍである金型とを用いて、射出成形により平板を得た場合に、当該平板を用いて以下のようにして算出される値である。まず、当該平板の一角を平坦面に接地した際に、当該平坦面に接地された一角と対角の位置にある一角と平坦面との間に発生する距離をノギスで測定する。次いで、前記平板の四角のそれぞれを平坦面に接地した場合について、前記距離を測定し、これらの平均値として、反り量を算出する。

また、本発明のガラス繊維強化樹脂成形品は、前記Ｌ（μｍ）が７５～２５０μｍの範囲にあり、前記Ｐ_Ｓ（％）が３０．０～５０．０％の範囲にあり、前記Ｐ_Ｌ（％）が、２．０～６．０％の範囲にあり、前記Ｌ、Ｐ_Ｓ及びＰ_Ｌが、次式（２）を満たすことが好ましい。
５５．９ ≦ Ｌ×Ｐ_Ｓ ^２／（１０００×Ｐ_Ｌ） ≦ ８１．９・・・（２）

本発明のガラス繊維強化樹脂成形品によれば、前記Ｌ、Ｐ_Ｓ及びＰ_Ｌが前記範囲にあり、式（２）を満たすことにより、収縮率の異方性をより低減することができ、かつ、反りの発生を極めて低減することができる。

ここで、収縮率の異方性をより低減することができるとは、厚さ２．０ｍｍの平板状ガラス繊維強化樹脂成形品を製造した場合に、収縮率比／基準収縮率比が、１．１５以上であることを意味する。

また、反りの発生を極めて低減することができるとは、厚さ１．５ｍｍの平板状ガラス繊維強化樹脂成形品を製造した場合に、反り量／基準反り量が、０．４０以下であることを意味する。

また、本発明のガラス繊維強化樹脂成形品は、前記Ｌ（μｍ）が８０～１９０μｍの範囲にあり、前記Ｐ_Ｓ（％）が３５．０～５０．０％の範囲にあり、前記Ｐ_Ｌ（％）が、２．０～５．０％の範囲にあり、前記Ｌ、Ｐ_Ｓ及びＰ_Ｌが、次式（３）を満たすことがより好ましい。
７１．１ ≦ Ｌ×Ｐ_Ｓ ^２／（１０００×Ｐ_Ｌ） ≦ ８０．１・・・（３）

本発明のガラス繊維強化樹脂成形品によれば、前記Ｌ、Ｐ_Ｓ及びＰ_Ｌが前記範囲にあり、式（３）を満たすことにより、収縮率の異方性をさらに低減することができ、かつ、反りの発生を最も低減することができる。

ここで、収縮率の異方性をさらに低減することができるとは、厚さ２．０ｍｍの平板状ガラス繊維強化樹脂成形品を製造した場合に、収縮率比／基準収縮率比が、１．２０以上であることを意味する。

また、反りの発生を最も低減することができるとは、厚さ１．５ｍｍの平板状ガラス繊維強化樹脂成形品を製造した場合に、反り量／基準反り量が、０．３０以下であることを意味する。

次に、本発明の実施の形態についてさらに詳しく説明する。

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品は、ガラス繊維強化樹脂成形品の全量に対して、１０．０～５０．０質量％の範囲のガラス繊維と、９０．０～５０．０質量％の範囲の熱可塑性樹脂とを含む、ガラス繊維強化樹脂成形品であって、前記ガラス繊維は、長径が、２９．５～５５．０μｍの範囲にあり、短径に対する長径の比（長径／短径）が、５．０～１０．０の範囲にある扁平な断面形状を備え、前記熱可塑性樹脂は、ポリアリールエーテルケトンであり、前記ガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌ（μｍ）が、５０～３００μｍの範囲にあり、前記ガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓ（％）が、２０．０～６０．０％の範囲にあり、前記ガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌ（％）が、１．０～１５．０％の範囲にあり、前記Ｌ（μｍ）、Ｐ_Ｓ（％）及びＰ_Ｌ（％）が、次式（１）を満たすことを特徴とする。
３９．５ ≦ Ｌ×Ｐ_Ｓ ^２／（１０００×Ｐ_Ｌ） ≦ ８２．４・・・（１）

ここで、前記Ｐ_Ｓが小さ過ぎると、収縮率の異方性の低減が不十分になる傾向にある。一方、前記Ｐ_Ｓが大き過ぎると、反り量を十分に低減できない傾向にある。一方、Ｌに対するＰ_Ｌの比（Ｐ_Ｌ／Ｌ）が大き過ぎると、収縮率の異方性が低減されても、反り量を十分に低減できない傾向にある。前記式（１）は、これらの傾向を反映し、収縮率の異方性低減と、反り量低減との均衡を表現しているものと推定される。

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品は、例えば、前記ガラス繊維と前記熱可塑性樹脂とを、二軸混練機にて混練し、得られた樹脂ペレットを用いて射出成形を行うことにより得ることができる。また、本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品は、射出圧縮成形法、二色成形法、中空成形法、超臨界流体を用いるものも含む発泡成形法、インサート成形法、インモールドコーティング成形法、押出成形法、シート成形法、熱成形法、回転成形法、積層成形法、プレス成形法、ブロー成形法、スタンピング成形法、インフュージョン法、ハンドレイアップ法、スプレイアップ法、レジントランスファーモールディング法、シートモールディングコンパウンド法、バルクモールディングコンパウンド法、プルトルージョン法、フィラメントワインディング法等のその他の公知の成形方法によっても得ることができる。

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、前記ガラス繊維の前記長径は、２９．５～５５．０μｍの範囲にあり、ガラス繊維強化樹脂成形品製造時に、前記ガラス繊維と前記熱可塑性樹脂との混練物の流動性を高めるという観点から、好ましくは、２９．５～４５．０μｍの範囲にあり、より好ましくは、３０．０～３９．０μｍの範囲にあり、さらに好ましくは、３０．５～３７．０μｍの範囲にあり、特に好ましくは、３１．０～３５．０μｍの範囲にある。

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、前記ガラス繊維の前記短径は、例えば、３．０～１８．０μｍの範囲にあり、好ましくは、３．５～９．５μｍの範囲にあり、より好ましくは、３．７～８．０μｍの範囲にあり、さらに好ましくは、４．０～７．４μｍの範囲にあり、特に好ましくは、４．５～７．０μｍの範囲にあり、最も好ましくは、５．０～６．４μｍの範囲にある。

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、前記ガラス繊維の前記長径及び短径は、例えば、以下のようにして算出することができる。まず、ガラス繊維強化樹脂成形品の断面を研磨し、次いで、電子顕微鏡を用いて、扁平な断面形状を備えるガラスフィラメント１００本以上につき、該ガラスフィラメント断面の略中心を通る最長の辺を長径とし、該長径とガラスフィラメント断面の略中心で直交する辺を短径として、それぞれの長さを測定し、それぞれの平均値を求めることで算出することができる。

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品に用いる扁平断面ガラス繊維においては、前記短径に対する長径の比（長径／短径）は、５．０～１０．０の範囲にあり、好ましくは５．０～８．０の範囲にあり、より好ましくは５．５～７．５の範囲にあり、さらに好ましくは５．６～７．０の範囲にあり、特に好ましくは、５．７～６．６の範囲にある。

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、前記ガラス繊維が備える扁平な断面形状は、例えば、長方形状、楕円形状又は長円形状であり、好ましくは長円形状である。ここで、断面形状とは、前記ガラス繊維の長さ方向と直交する面で切断した断面の形状であり、長円形状とは、長方形の両端に半円状の形状を付けたもの、あるいはそれに類似した形状である。

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、前記ガラス繊維のガラス組成は特に限定されない。本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、ガラス繊維がとりうるガラス組成としては、最も汎用的であるＥガラス組成、高強度高弾性率ガラス組成、高弾性率易製造性ガラス組成、及び、低誘電率低誘電正接ガラス組成を挙げることができる。ガラス繊維強化樹脂成形品の強度を向上させるという観点からは、ガラス繊維のガラス組成は、前記高強度高弾性率ガラス組成、又は、高弾性率易製造性ガラス組成であることが好ましい。ガラス繊維強化樹脂成形品の誘電率および誘電正接を低下させて、ガラス繊維強化樹脂成形品を通過する高周波信号の伝送損失を低減させるという観点からは、ガラス繊維のガラス組成は、前記低誘電率低誘電正接ガラス組成であることが好ましい。

Ｅガラス組成は、ガラス繊維の全量に対し５２．０～５６．０質量％の範囲のＳｉＯ_２と、１２．０～１６．０質量％の範囲のＡｌ_２Ｏ_３と、合計で２０．０～２５．０質量％の範囲のＭｇＯ及びＣａＯと、５．０～１０．０質量％の範囲のＢ_２Ｏ_３とを含む組成である。

高強度高弾性率ガラス組成は、ガラス繊維の全量に対し６０．０～７０．０質量％の範囲のＳｉＯ_２と、２０．０～３０．０質量％の範囲のＡｌ_２Ｏ_３と、５．０～１５．０質量％の範囲のＭｇＯと、０～１．５質量％の範囲のＦｅ_２Ｏ_３と、合計で０～０．２質量％の範囲のＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ及びＬｉ_２Ｏとを含む組成である。

高弾性率易製造性ガラス組成は、ガラス繊維の全量に対し５７．０～６０．０質量％の範囲のＳｉＯ_２と、１７．５～２０．０質量％の範囲のＡｌ_２Ｏ_３と、８．５～１２．０質量％の範囲のＭｇＯと、１０．０～１３．０質量％の範囲のＣａＯと、０．５～１．５質量％の範囲のＢ_２Ｏ_３とを含み、かつ、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びＣａＯの合計量が９８．０質量％以上である組成である。

低誘電率低誘電正接ガラス組成は、ガラス繊維の全量に対し４８．０～６２．０質量％の範囲のＳｉＯ_２と、１７．０～２６．０質量％の範囲のＢ_２Ｏ_３と、９．０～１８．０質量％の範囲のＡｌ_２Ｏ_３と、０．１～９．０質量％の範囲のＣａＯと、０～６．０質量％の範囲のＭｇＯと、合計で０．０５～０．５質量％の範囲のＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ及びＬｉ_２Ｏと、０～５．０質量％の範囲のＴｉＯ_２と、０～６．０質量％の範囲のＳｒＯと、合計で０～３．０質量％の範囲のＦ_２及びＣｌ_２と、０～６．０質量％の範囲のＰ_２Ｏ_５とを含む組成である。

前述したガラス組成の各成分の含有量の測定は、軽元素であるＬｉについてはＩＣＰ発光分光分析装置を用いて、その他の元素は波長分散型蛍光Ｘ線分析装置を用いて行うことができる。測定方法としては次のような方法がある。ガラス繊維を適宜の大きさに裁断した後、白金ルツボに入れ、電気炉中で１５５０℃の温度に６時間保持して撹拌を加えながら溶融させることにより、均質な溶融ガラスを得る。ここで、裁断の際にガラス繊維表面に有機物が付着している場合、又は、ガラス繊維が有機物（樹脂）中に主に強化材として含まれている場合には、例えば、３００～６５０℃のマッフル炉で２～２４時間程度加熱する等して、有機物を除去してから用いる。次に、得られた溶融ガラスをカーボン板上に流し出してガラスカレットを作製した後、粉砕し粉末化してガラス粉末を得る。軽元素であるＬｉについては前記ガラス粉末を酸で加熱分解した後、ＩＣＰ発光分光分析装置を用いて定量分析する。その他の元素は前記ガラス粉末をプレス機で円盤状に成形した後、波長分散型蛍光Ｘ線分析装置を用いて定量分析する。波長分散型蛍光Ｘ線分析装置を用いた定量分析は、具体的には、ファンダメンタルパラメーター法によって測定した結果をもとに検量線用試料を作製し、検量線法により分析することができる。なお、検量線用試料における各成分の含有量は、ＩＣＰ発光分光分析装置によって定量分析することができる。これらの定量分析結果を酸化物換算して各成分の含有量及び全量を計算し、これらの数値から前述した各成分の含有量（質量％）を求めることができる。

前述のガラス組成を備えるガラス繊維は、以下のようにして製造することができる。初めに、前述の組成となるように調合されたガラス原料（ガラスバッチ）を溶融炉に供給し、例えば、１４５０～１５５０℃の範囲の温度で溶融する。次に、溶融されたガラスバッチ（溶融ガラス）を所定の温度に制御された、ブッシングの１～３００００個のノズルチップから引き出して、急冷することで、ガラスフィラメントを形成する。次に、形成された
ガラスフィラメントに、塗布装置であるアプリケーターを用いて集束剤又はバインダーを塗布し、集束シューを用いて、ガラスフィラメント１～３００００本を集束させながら、巻取り機を用いて、チューブに高速で巻取ることで、ガラス繊維を得ることができる。

ここで、本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品に用いる、扁平な断面形状を備える前記ガラス繊維は、前記ノズルチップを、非円形形状を有し、溶融ガラスを急冷する突起部や切欠部を有するものとし、温度条件を制御することにより得ることができる。また、ノズルチップの径や、巻取り速度、及び、温度条件等を調整することで、ガラス繊維の短径及び長径を調整することができる。例えば、巻取り速度を速くすることで、短径及び長径を小さくすることができ、巻取り速度を遅くすることで、短径及び長径を大きくすることができる。

なお、ガラス繊維は、通常、複数本のガラスフィラメントが集束されて形成されているが、ガラス繊維強化樹脂成形品においては、成形加工を経ることにより前記集束が解かれ、ガラスフィラメントの状態で、ガラス繊維強化樹脂成形品中に分散して存在している。

ここで、本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、前記ガラス繊維が成形加工前にとる好ましい形態としては、ガラス繊維を構成するガラスフィラメントの本数（集束本数）が好ましくは１～２００００本の範囲、より好ましくは５０～１００００本の範囲、さらに好ましくは１０００～８０００本の範囲であり、ガラス繊維（ガラス繊維束又はガラスストランドともいう）を好ましくは、１．０～２５．０ｍｍの範囲、さらに好ましくは、１．２～１０．０ｍｍの範囲、特に好ましくは、１．５～６．０ｍｍの範囲、最も好ましくは２．５～３．５ｍｍの範囲の長さに切断したチョップドストランドを挙げることができる。また、本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品における、前記ガラス繊維が成形加工前にとりうる形態としては、チョップドストランド以外に、例えば、ガラス繊維を構成するガラスフィラメントの本数が１０～３００００本の範囲で、切断を行わない、ロービングや、ガラス繊維を構成するガラスフィラメントの本数が１～２００００本の範囲で、ボールミル又はヘンシルミキサー等の公知の方法により０．０１～１．００ｍｍの範囲の長さになるように粉砕した、カットファイバーを挙げることができる。

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、前記ガラス繊維は、ガラス繊維と樹脂との接着性の向上、ガラス繊維と樹脂又は無機材料との混合物中におけるガラス繊維の均一分散性の向上等を目的として、その表面を有機物で被覆されていてもよい。このような有機物としては、ウレタン樹脂、エポキシ樹脂、酢酸ビニル樹脂、アクリル樹脂、変性ポリプロピレン、特にカルボン酸変性ポリプロピレン、（ポリ）カルボン酸、特にマレイン酸と不飽和単量体との共重合体等の樹脂、又は、シランカップリング剤を挙げることができる。

また、本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、前記ガラス繊維は、これらの樹脂又はシランカップリング剤に加えて、潤滑剤、界面活性剤等を含む組成物で被覆されていてもよい。このような組成物は、組成物に被覆されていない状態における、ガラス繊維の質量を基準として、０．１～２．０質量％の割合で、ガラス繊維を被覆する。

なお、有機物によるガラス繊維の被覆は、例えば、ガラス繊維の製造工程において、ローラー型アプリケーター等の公知の方法を用いて、前記樹脂、前記シランカップリング剤又は前記組成物の溶液を含む前記集束剤又はバインダーをガラス繊維に塗布し、その後、前記樹脂、前記シランカップリング剤又は前記組成物の溶液の塗布されたガラス繊維を乾燥させることで行うことができる。

ここで、シランカップリング剤としては、アミノシラン、クロルシラン、エポキシシラン、メルカプトシラン、ビニルシラン、アクリルシラン、カチオニックシランを挙げることができる。前記シランカップリング剤は、これらの化合物を単独で使用することもでき、又は、２種類以上を併用することもできる。

アミノシランとしては、γ－アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ－β－（アミノエチル）－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ－β－（アミノエチル）－Ｎ’－β－（アミノエチル）－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン、γ－アニリノプロピルトリメトキシシラン等を挙げることができる。

クロルシランとしては、γ－クロロプロピルトリメトキシシラン等を挙げることができる。

エポキシシランとしては、γ－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、β－（３，４－エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン等を挙げることができる。

メルカプトシランとしては、γ－メルカプトトリメトキシシラン等を挙げることができる。

ビニルシランとしては、ビニルトリメトキシシラン、Ｎ－β－（Ｎ－ビニルベンジルアミノエチル）－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン等を挙げることができる。

アクリルシランとしては、γ－メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン等を挙げることができる。

カチオニックシランとしては、Ｎ－（ビニルベンジル）－２－アミノエチル－３－アミノプロピルトリメトキシシラン塩酸塩、Ｎ－フェニル－３－アミノプロピルトリメトキシシラン塩酸塩等を挙げることができる。

潤滑剤としては、変性シリコーンオイル、動物油及びこの水素添加物、植物油及びこの水素添加物、動物性ワックス、植物性ワックス、鉱物系ワックス、高級飽和脂肪酸と高級飽和アルコールとの縮合物、ポリエチレンイミン、ポリアルキルポリアミンアルキルアマイド誘導体、脂肪酸アミド、第４級アンモニウム塩を挙げることができる。前記潤滑剤は、これらを単独で使用することもでき、又は、２種類以上を併用することもできる。

動物油としては、牛脂等を挙げることができる。

植物油としては、大豆油、ヤシ油、ナタネ油、パーム油、ひまし油等を挙げることができる。

動物性ワックスとしては、蜜蝋、ラノリン等を挙げることができる。

植物性ワックスとしては、キャンデリラワックス、カルナバワックス等を挙げることができる。

鉱物系ワックスとしては、パラフィンワックス、モンタンワックス等を挙げることができる。

高級飽和脂肪酸と高級飽和アルコールとの縮合物としては、ラウリルステアレート等のステアリン酸エステル等を挙げることができる。

脂肪酸アミドとしては、例えば、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミン、テトラエチレンペンタミン等のポリエチレンポリアミンと、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸等の脂肪酸との脱水縮合物等を挙げることができる。

第４級アンモニウム塩としては、ラウリルトリメチルアンモニウムクロライド等のアルキルトリメチルアンモニウム塩等を挙げることができる。

界面活性剤としては、ノニオン系界面活性剤、カチオン系界面活性剤、アニオン系界面活性剤、両性界面活性剤を挙げることができる。前記界面活性剤は、これらを単独で使用することもでき、又は、２種類以上を併用することもできる。

ノニオン系界面活性剤としては、エチレンオキサイドプロピレンオキサイドアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレン－ポリオキシプロピレン－ブロックコポリマー、アルキルポリオキシエチレン－ポリオキシプロピレン－ブロックコポリマーエーテル、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル、ポリオキシエチレン脂肪酸モノエステル、ポリオキシエチレン脂肪酸ジエステル、ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル、グリセロール脂肪酸エステルエチレンオキサイド付加物、ポリオキシエチレンキャスターオイルエーテル、硬化ヒマシ油エチレンオキサイド付加物、アルキルアミンエチレンオキサイド付加物、脂肪酸アミドエチレンオキサイド付加物、グリセロール脂肪酸エステル、ポリグリセリン脂肪酸エステル、ペンタエリスリトール脂肪酸エステル、ソルビトール脂肪酸エステル、ソルビタン脂肪酸エステル、ショ糖脂肪酸エステル、多価アルコールアルキルエーテル、脂肪酸アルカノールアミド、アセチレングリコール、アセチレンアルコール、アセチレングリコールのエチレンオキサイド付加物、アセチレンアルコールのエチレンオキサイド付加物等を挙げることができる。

カチオン系界面活性剤としては、塩化アルキルジメチルベンジルアンモニウム、塩化アルキルトリメチルアンモニウム、アルキルジメチルエチルアンモニウムエチルサルフェート、高級アルキルアミン酢酸塩や高級アルキルアミン塩酸塩等の高級アルキルアミン塩、高級アルキルアミンへのエチレンオキサイド付加物、高級脂肪酸とポリアルキレンポリアミンとの縮合物、高級脂肪酸とアルカノールアミンとのエステルの塩、高級脂肪酸アミドの塩、イミダゾリン型カチオン性界面活性剤、アルキルピリジニウム塩等を挙げることができる。

アニオン系界面活性剤としては、高級アルコール硫酸エステル塩、高級アルキルエーテル硫酸エステル塩、α－オレフィン硫酸エステル塩、アルキルベンゼンスルホン酸塩、α－オレフィンスルホン酸塩、脂肪酸ハライドとＮ－メチルタウリンとの反応生成物、スルホコハク酸ジアルキルエステル塩、高級アルコールリン酸エステル塩、高級アルコールエチレンオキサイド付加物のリン酸エステル塩等を挙げることができる。

両性界面活性剤としては、アルキルアミノプロピオン酸アルカリ金属塩等のアミノ酸型両性界面活性剤、アルキルジメチルベタイン等のベタイン型、イミダゾリン型両性界面活性剤等を挙げることができる。

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、ガラス繊維強化樹脂成形品の全量に対する、前記ガラス繊維の含有率は、１０．０～５０．０質量％の範囲にあり、好ましくは、１５．０～４７．５質量％の範囲にあり、より好ましくは、２５．０～４５．０質量％の範囲にあり、さらに好ましくは、３０．０～４０．０質量％の範囲にある。

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、ガラス繊維強化樹脂成形品の全量に対する、前記ガラス繊維の含有率は、以下のようにして算出することができる。まず、ガラス繊維強化樹脂成形品の質量（加熱前質量）を測定する。次いで、ガラス繊維強化樹脂成形品を、マッフル炉中で、６２５℃の条件で、０．５～２４時間の範囲の時間加熱することで、樹脂成分を焼却する。次いで、樹脂成分焼却後に残ったガラス繊維の質量（加熱後質量）を測定する。得られた、加熱前質量及び加熱後質量から、（加熱後質量／加熱前質量）×１００により、ガラス繊維の含有率を算出することができる。

また、本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、前記ポリアリールエーテルケトンとしては、ポリエーテルケトン（ＰＥＫ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルケトンケトン（ＰＥＫＫ）、ポリエーテルエーテルケトンケトン（ＰＥＥＫＫ）等を挙げることができ、耐熱性に特に優れることから、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）であることが好ましい。

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、前記ガラス繊維強化樹脂成形品の全量に対する、熱可塑性樹脂の含有率は、９０．０～５０．０質量％の範囲にあり、好ましくは、８５．０～５２．５質量％の範囲にあり、より好ましくは、７５．０～５５．０質量％の範囲にあり、さらに好ましくは、７０．０～６０．０質量％の範囲にある。

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、前記ガラス繊維強化樹脂成形品の全量に対する、熱可塑性樹脂の含有率は、以下のようにして算出することができる。まず、ガラス繊維強化樹脂成形品の質量（加熱前質量）を測定する。次いで、ガラス繊維強化樹脂成形品を、マッフル炉中で、６２５℃の条件で、０．５～２４時間の範囲の時間加熱することで、樹脂成分を焼却する。次いで、樹脂成分焼却後に残った物質の質量（加熱後質量）を測定する。得られた加熱前質量及び加熱後質量から、（（加熱前質量－加熱後質量）／加熱前質量）×１００により、熱可塑性樹脂の含有率を算出することができる。

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、前記ガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌは、５０～３００μｍの範囲にあり、好ましくは、７５～２５０μｍの範囲にあり、より好ましくは、８０～１９０μｍの範囲にあり、さらに好ましくは８５～１６０μｍの範囲にあり、特に好ましくは９０～１４０μｍの範囲にある。

ここで、前記２５μｍ以上の長さを備えるガラス繊維の数平均繊維長Ｌは、本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品を射出成形により得る場合、例えば、二軸混練機に投入されるチョップドストランドの長さ、二軸混練機のスクリュ回転数を調整することにより制御することができる。例えば、二軸混練機に投入されるチョップドストランドの長さを、１．０～１００．０ｍｍの範囲で長くすることにより、前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌを長くすることができ、チョップドストランドの長さを、１．０～１００．０ｍｍの範囲で短くすることで、前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌを短くすることができる。また、二軸混練時のスクリュ回転数を１０～１０００ｒｐｍの範囲で低くすることで、前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌを長くすることができ、回転数を１０～１０００ｒｐｍの範囲で高くすることで、前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌを短くすることができる。

また、本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌは、後述の実施例で示される方法で算出することができる。

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、ガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓは、２０．０～６０．０％の範囲にあり、好ましくは、３０．０～５０．０％の範囲にあり、より好ましくは、３５．０～５０．０％の範囲にあり、さらに好ましくは、３７．０～４７．０％の範囲にあり、特に好ましくは、４０．０～４６．０％の範囲にあり、最も好ましくは、４２．０～４５．０％の範囲にある。なお、前記Ｐ_Ｓは、後述の実施例に記載の方法により求めることができる。

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品において、ガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌは、１．０～１５．０％の範囲にあり、好ましくは、２．０～６．０％の範囲にあり、より好ましくは、２．０～５．０％の範囲にあり、さらに好ましくは、２．１～４．０％の範囲にあり、特に好ましくは、２．２～３．０％の範囲にあり、最も好ましくは、２．３～２．７％の範囲にある。なお、前記Ｐ_Ｌは、後述の実施例に記載の方法により求めることができる。

また、本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品は、前記Ｌ（μｍ）が７５～２５０μｍの範囲にあり、前記Ｐ_Ｓ（％）が３０．０～５０．０％の範囲にあり、前記Ｐ_Ｌ（％）が、２．０～６．０％の範囲にあり、前記Ｌ、Ｐ_Ｓ及びＰ_Ｌが、次式（２）を満たすことが好ましい。
５５．９ ≦ Ｌ×Ｐ_Ｓ ^２／（１０００×Ｐ_Ｌ） ≦ ８１．９・・・（２）

また、本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品は、前記Ｌ（μｍ）が８０～１９０μｍの範囲にあり、前記Ｐ_Ｓ（％）が３０．０～５０．０％の範囲にあり、前記Ｐ_Ｌ（％）が、２．０～６．０％の範囲にあり、前記Ｌ、Ｐ_Ｓ及びＰ_Ｌが、前記式（２）を満たすことがより好ましい。

また、本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品は、前記Ｌ（μｍ）が８０～１９０μｍの範囲にあり、前記Ｐ_Ｓ（％）が３５．０～５０．０％の範囲にあり、前記Ｐ_Ｌ（％）が、２．０～５．０％の範囲にあり、前記Ｌ、Ｐ_Ｓ及びＰ_Ｌが、次式（３）を満たすことがさらに好ましい。
７１．１ ≦ Ｌ×Ｐ_Ｓ ^２／（１０００×Ｐ_Ｌ） ≦ ８０．１・・・（３）

本実施形態のガラス繊維強化樹脂成形品は、スマートフォン、タブレット、ノートパソコン及びモバイルパソコン等の携帯用電子機器の筐体及びマザーボード、フレーム、スピーカー、アンテナ等の部品に好ましく用いられる。

次に、本発明の実施例及び比較例を示す。

〔実施例１〕
本実施例では、まず、全量に対し３０．０質量％の扁平断面ガラス繊維と、全量に対し７０．０質量％のポリエーテルエーテルケトン（ダイセルエボニック株式会社製、商品名：ベスタキープ２０００Ｇ（表１中、ＰＥＥＫと記載する））とを、二軸混練機（芝浦機械株式会社製、商品名：ＴＥＭ－２６ＳＳ）にてスクリュ回転数１００ｒｐｍで混練し、樹脂ペレットを得た。前記扁平断面ガラス繊維は、Ｅガラス組成を備え、短径が５．５μｍ、長径が３３．０μｍ、長径／短径が６．０である。

次に、本実施例で得られた前記樹脂ペレットを用い、射出成形機（日精樹脂工業株式会社製、商品名：ＮＥＸ８０）により金型温度２００℃、射出温度４１０℃にて射出成形を行い、寸法が縦８０ｍｍ×横６０ｍｍであり、厚さが２．０ｍｍである、第１のガラス繊維強化樹脂成形品、及び、寸法が縦１００ｍｍ×横１００ｍｍであり、厚さが１．５ｍｍである、第２のガラス繊維強化樹脂成形品を作成した。

次に、本実施例で作成した第１のガラス繊維強化樹脂成形品について、ＴＤ方向収縮率、及び、ＭＤ方向収縮率を測定し、ＭＤ方向収縮率／ＴＤ方向収縮率（収縮率比）を求めた。また、後述する参考例１の第１のガラス繊維強化樹脂成形品のＭＤ方向収縮率／ＴＤ方向収縮率を基準収縮率比として、収縮率比／基準収縮率比を求めた。

次に、本実施例で作成した第２のガラス繊維強化樹脂成形品について、発生している反りを測定し、反り量を求めた。また、後述する参考例１の第２のガラス繊維強化樹脂成形品で発生している反りを基準反り量として、反り量／基準反り量を求めた。

次に、本実施例で作成した第１のガラス繊維強化樹脂成形品について、次の方法により、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌを算出した。

次に、本実施例で作成した第１のガラス繊維強化樹脂成形品について、後述の方法により、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓと、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス補強材の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌとを求めた。

次に、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌ、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓ、及び、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス補強材の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌから、Ｌ×Ｐ_Ｓ ^２／（１０００×Ｐ_Ｌ）の値を求めた。結果を表１に示す。
［第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備えるガラス繊維の数平均繊維長Ｌ］
まず、第１のガラス繊維強化樹脂成形品を、６５０℃のマッフル炉で０．５～２４時間加熱して有機物を分解した。次いで、残存するガラス繊維をガラスシャーレに移し、アセトンを用いてガラス繊維をシャーレの表面に分散させた。次いで、シャーレ表面に分散したガラス繊維１０００本以上について、実体顕微鏡を用いて長さを測定し、長さが２５μｍ以上となるガラス繊維についてその長さの平均をとることで、２５μｍ以上の長さを備えるガラス繊維の数平均繊維長Ｌを算出した。
〔第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓ〕
まず、ガラス繊維強化樹脂成形品を、６５０℃のマッフル炉で０．５～２４時間の範囲の時間加熱して有機物を分解した。次いで、残存するガラス繊維をガラスシャーレに移し、アセトンを用いてガラス材料をシャーレの表面に分散させた。次いで、シャーレ表面に分散したガラス繊維１０００本以上について、実体顕微鏡を用いて長さを測定し、長さが２５μｍ以上となるガラス繊維の総本数、及び、長さが２５～１００μｍとなるガラス繊維の本数（対象計測）を計測した。次いで、（（長さが２５～１００μｍとなるガラス繊維の本数）／（長さが２５μｍ以上となるガラス繊維の総本数））×１００を算出し、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓを求めた。
〔第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌ〕
まず、第１のガラス繊維強化樹脂成形品を、６５０℃のマッフル炉で０．５～２４時間の範囲の時間加熱して有機物を分解した。次いで、残存するガラス繊維をガラスシャーレに移し、アセトンを用いてガラス材料をシャーレの表面に分散させた。次いで、シャーレ表面に分散したガラス繊維１０００本以上について、実体顕微鏡を用いて長さを測定し、長さが２５μｍ以上となるガラス繊維の総本数、及び、長さが５００μｍ以上となるガラス繊維の本数（対象計測）を計測した。次いで、（（長さが５００μｍ以上となるガラス繊維の本数）／（長さが２５μｍ以上となるガラス繊維の総本数））×１００を算出し、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌを求めた。

〔実施例２〕
本実施例では、全量に対し４０．０質量％の扁平断面ガラス繊維と、全量に対し６０．０質量％のポリエーテルエーテルケトン（ダイセルエボニック株式会社製、商品名：ベスタキープ２０００Ｇ）とを用いた以外は、実施例１と全く同一にして、樹脂ペレットを得た。

次に、本実施例で得られた樹脂ペレットを用いた以外は、実施例１と全く同一にして、第１のガラス繊維強化樹脂成形品と第２のガラス繊維強化樹脂成形品とを作成した。

次に、本実施例で作成した第１のガラス繊維強化樹脂成形品について、実施例１と全く同一にして、ＴＤ方向収縮率、ＭＤ方向収縮率、収縮率比、収縮率比／基準収縮率比、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌ、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓ、及び、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス補強材の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌを求めた。

次に、本実施例で作成した第２のガラス繊維強化樹脂成形品について、実施例１と全く同一にして、反り量、反り量／基準反り量を求めた。

次に、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌ、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓ、及び、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス補強材の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌから、Ｌ×Ｐ_Ｓ ^２／（１０００×Ｐ_Ｌ）の値を求めた。結果を表１に示す。

〔実施例３〕
本実施例では、全量に対し２０．０質量％の扁平断面ガラス繊維と、全量に対し８０．０質量％のポリエーテルエーテルケトン（ダイセルエボニック株式会社製、商品名：ベスタキープ２０００Ｇ）とを用いた以外は、実施例１と全く同一にして、樹脂ペレットを得た。

〔比較例１〕
本比較例では、扁平断面ガラス繊維として、Ｅガラス組成を備え、短径が７．０μｍ、長径が４２．０μｍ、長径／短径が６．０である扁平断面ガラス繊維を用いた以外は、実施例１と全く同一にして、樹脂ペレットを得た。

次に、本比較例で得られた樹脂ペレットを用いた以外は、実施例１と全く同一にして、第１のガラス繊維強化樹脂成形品と第２のガラス繊維強化樹脂成形品とを作成した。

次に、本比較例で作成した第１のガラス繊維強化樹脂成形品について、実施例１と全く同一にして、ＴＤ方向収縮率、ＭＤ方向収縮率、収縮率比、収縮率比／基準収縮率比、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌ、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓ、及び、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス補強材の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌを求めた。

次に、本比較例で作成した第２のガラス繊維強化樹脂成形品について、実施例１と全く同一にして、反り量、反り量／基準反り量を求めた。

〔比較例２〕
本比較例では、全量に対し１０．０質量％の扁平断面ガラス繊維と、全量に対し９０．０質量％のポリエーテルエーテルケトン（ダイセルエボニック株式会社製、商品名：ベスタキープ２０００Ｇ）とを用いた以外は、実施例１と全く同一にして、樹脂ペレットを得た。

〔参考例１〕
本参考例では、扁平断面ガラス繊維として、Ｅガラス組成を備え、短径が７．０μｍ、長径が２８．０μｍ、長径／短径が４．０である扁平断面ガラス繊維を用いた以外は、実施例１と全く同一にして、樹脂ペレットを得た。

次に、本参考例で得られた樹脂ペレットを用いた以外は、実施例１と全く同一にして、第１のガラス繊維強化樹脂成形品と第２のガラス繊維強化樹脂成形品とを作成した。

次に、本参考例で作成した第１のガラス繊維強化樹脂成形品について、実施例１と全く同一にして、ＴＤ方向収縮率、ＭＤ方向収縮率、収縮率比、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌ、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓ、及び、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス補強材の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌを求めた。

また、本参考例で作成した第２のガラス繊維強化樹脂成形品について、実施例１と全く同一にして、反り量を求めた。結果を表１に示す。

〔比較例３〕
本比較例では、まず、全量に対し３０．０質量％の扁平断面ガラス繊維と、全量に対し７０．０質量％のポリブチレンテレフタレート（ポリプラスチック株式会社製、商品名：ジュラネックス２０００（表２中、ＰＢＴと記載する））とを、二軸混練機（芝浦機械株式会社製、商品名：ＴＥＭ－２６ＳＳ）にてスクリュ回転数１１０ｒｐｍで混練し、樹脂ペレットを得た。前記扁平断面ガラス繊維は、Ｅガラス組成を備え、短径が５．５μｍ、長径が３３．０μｍ、長径／短径が６．０である。

次に、本比較例で得られた前記樹脂ペレットを用い、射出成形機（日精樹脂工業株式会社製、商品名：ＮＥＸ８０）により金型温度９０℃、射出温度２５０℃にて射出成形を行い、寸法が縦８０ｍｍ×横６０ｍｍであり、厚さが２．０ｍｍである、第１のガラス繊維強化樹脂成形品、及び、寸法が縦１００ｍｍ×横１００ｍｍであり、厚さが１．５ｍｍである、第２のガラス繊維強化樹脂成形品を作成した。

次に、本比較例で作成した第１のガラス繊維強化樹脂成形品について、実施例１と全く同一にして、ＴＤ方向収縮率、ＭＤ方向収縮率、収縮率比、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌ、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓ、及び、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス補強材の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌを求めた。

次に、本比較例で作成した第２のガラス繊維強化樹脂成形品について、実施例１と全く同一にして、反り量を求めた。

また、後述する参考例２の第１のガラス繊維強化樹脂成形品のＭＤ方向収縮率／ＴＤ方向収縮率を基準収縮率比として、収縮率比／基準収縮率比を求め、後述する参考例２の第２のガラス繊維強化樹脂成形品で発生している反りを基準反り量として、反り量／基準反り量を求めた。

次に、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌ、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓ、及び、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス補強材の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌから、Ｌ×Ｐ_Ｓ ^２／（１０００×Ｐ_Ｌ）の値を求めた。結果を表２に示す。

〔比較例４〕
本比較例では、扁平断面ガラス繊維として、Ｅガラス組成を備え、短径が７．０μｍ、長径が４２．０μｍ、長径／短径が６．０である扁平断面ガラス繊維を用い、スクリュ回転数を１００ｒｐｍとした以外は、比較例３と全く同一にして、樹脂ペレットを得た。

次に、本比較例で得られた樹脂ペレットを用いた以外は、比較例３と全く同一にして、第１のガラス繊維強化樹脂成形品と第２のガラス繊維強化樹脂成形品とを作成した。

次に、本比較例で作成した第１のガラス繊維強化樹脂成形品について、比較例３と全く同一にして、ＴＤ方向収縮率、ＭＤ方向収縮率、収縮率比、収縮率比／基準収縮率比、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌ、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓ、及び、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス補強材の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌを求めた。

次に、本比較例で作成した第２のガラス繊維強化樹脂成形品について、比較例３と全く同一にして、反り量、反り量／基準反り量を求めた。

〔比較例５〕
本比較例では、扁平断面ガラス繊維として、Ｅガラス組成を備え、短径が５．５μｍ、長径が３３．０μｍ、長径／短径が６．０である扁平断面ガラス繊維を用い、スクリュ回転数を１５０ｒｐｍとした以外は、比較例３と全く同一にして、樹脂ペレットを得た。

〔参考例２〕
本参考例では、扁平断面ガラス繊維として、Ｅガラス組成を備え、短径が７．０μｍ、長径が２８．０μｍ、長径／短径が４．０である扁平断面ガラス繊維を用い、スクリュ回転数を１００ｒｐｍとした以外は、比較例３と全く同一にして、樹脂ペレットを得た。

次に、本参考例で得られた樹脂ペレットを用いた以外は、比較例３と全く同一にして、第１のガラス繊維強化樹脂成形品と第２のガラス繊維強化樹脂成形品とを作成した。

また、本参考例で作成した第２のガラス繊維強化樹脂成形品について、実施例１と全く同一にして、反り量を求めた。結果を表２に示す。

〔比較例６〕
本比較例では、まず、全量に対し３０．０質量％の扁平断面ガラス繊維と、全量に対し７０．０質量％のポリカーボネート（帝人株式会社製、商品名：パンライトＬ１２５０Ｙ（表３中、ＰＣと記載する））とを、二軸混練機（芝浦機械株式会社製、商品名：ＴＥＭ－２６ＳＳ）にてスクリュ回転数１１０ｒｐｍで混練し、樹脂ペレットを得た。前記扁平断面ガラス繊維は、Ｅガラス組成を備え、短径が５．５μｍ、長径が３３．０μｍ、長径／短径が６．０である。

次に、本比較例で得られた前記樹脂ペレットを用い、射出成形機（日精樹脂工業株式会社製、商品名：ＮＥＸ８０）により金型温度１２０℃、射出温度３００℃にて射出成形を行い、寸法が縦８０ｍｍ×横６０ｍｍであり、厚さが２．０ｍｍである、第１のガラス繊維強化樹脂成形品、及び、寸法が縦１００ｍｍ×横１００ｍｍであり、厚さが１．５ｍｍである、第２のガラス繊維強化樹脂成形品を作成した。

また、後述する参考例３の第１のガラス繊維強化樹脂成形品のＭＤ方向収縮率／ＴＤ方向収縮率を基準収縮率比として、収縮率比／基準収縮率比を求め、後述する参考例３の第２のガラス繊維強化樹脂成形品で発生している反りを基準反り量として、反り量／基準反り量を求めた。

次に、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌ、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓ、及び、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス補強材の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌから、Ｌ×Ｐ_Ｓ ^２／（１０００×Ｐ_Ｌ）の値を求めた。結果を表３に示す。

〔比較例７〕
本比較例では、扁平断面ガラス繊維として、Ｅガラス組成を備え、短径が７．０μｍ、長径が４２．０μｍ、長径／短径が６．０である扁平断面ガラス繊維を用い、スクリュ回転数を１００ｒｐｍとした以外は、比較例６と全く同一にして、樹脂ペレットを得た。

次に、本比較例で得られた樹脂ペレットを用いた以外は、比較例６と全く同一にして、第１のガラス繊維強化樹脂成形品と第２のガラス繊維強化樹脂成形品とを作成した。

次に、本比較例で作成した第１のガラス繊維強化樹脂成形品について、比較例６と全く同一にして、ＴＤ方向収縮率、ＭＤ方向収縮率、収縮率比、収縮率比／基準収縮率比、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌ、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓ、及び、第１のガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス補強材の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌを求めた。

次に、本比較例で作成した第２のガラス繊維強化樹脂成形品について、比較例６と全く同一にして、反り量、反り量／基準反り量を求めた。

〔比較例８〕
本比較例では、扁平断面ガラス繊維として、Ｅガラス組成を備え、短径が５．５μｍ、長径が３３．０μｍ、長径／短径が６．０である扁平断面ガラス繊維を用い、スクリュ回転数を１５０ｒｐｍとした以外は、比較例６と全く同一にして、樹脂ペレットを得た。

〔参考例３〕
本参考例では、扁平断面ガラス繊維として、Ｅガラス組成を備え、短径が７．０μｍ、長径が２８．０μｍ、長径／短径が４．０である扁平断面ガラス繊維を用い、スクリュ回転数を１００ｒｐｍとした以外は、比較例６と全く同一にして、樹脂ペレットを得た。

次に、本参考例で得られた樹脂ペレットを用いた以外は、比較例６と全く同一にして、第１のガラス繊維強化樹脂成形品と第２のガラス繊維強化樹脂成形品とを作成した。

また、本参考例で作成した第２のガラス繊維強化樹脂成形品について、実施例１と全く同一にして、反り量を求めた。結果を表３に示す。

表１から、熱可塑性樹脂がポリアリールエーテルケトンであり、Ｌ×Ｐ_Ｓ ^２／（１０００×Ｐ_Ｌ）の値が３９．５～８２．４の範囲にある実施例１～３のガラス繊維強化樹脂成形品によれば、収縮率比／基準収縮率比の値が１．０５以上であって、収縮率の異方性を低減でき、また、反り量／基準反り量が０．５０以下であって、反りの発生を著しく低減することができることが明らかである。

一方、表１から、熱可塑性樹脂がポリアリールエーテルケトンであり、Ｌ×Ｐ_Ｓ ^２／（１０００×Ｐ_Ｌ）の値が３９．５未満又は８２．４超である比較例１又は比較例２のガラス繊維強化樹脂成形品によれば、収縮率の異方性を低減できても、反り量／基準反り量が０．７５以上であって、反りの発生を低減することができないことが明らかである。

また、表２及び３から、熱可塑性樹脂がポリアリールエーテルケトンでない場合、Ｌ×Ｐ_Ｓ ^２／（１０００×Ｐ_Ｌ）の値によらず、収縮率の異方性を低減できても、反り量／基準反り量が０．７１以上であって、反りの発生を低減することができないことが明らかである。

Claims

ガラス繊維強化樹脂成形品の全量に対して、１０．０～５０．０質量％の範囲のガラス繊維と、熱可塑性樹脂とを含む、ガラス繊維強化樹脂成形品であって、
前記ガラス繊維は、長径が、２９．５～５５．０μｍの範囲にあり、短径に対する長径の比（長径／短径）が、５．０～１０．０の範囲にある扁平な断面形状を備え、
前記熱可塑性樹脂は、ポリアリールエーテルケトンであり、
前記ガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の数平均繊維長Ｌ（μｍ）が、５０～３００μｍの範囲にあり、
前記ガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、２５～１００μｍの範囲の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｓ（％）が、２０．０～６０．０％の範囲にあり、
前記ガラス繊維強化樹脂成形品に含まれる、２５μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の総数に対する、５００μｍ以上の長さを備える前記ガラス繊維の割合Ｐ_Ｌ（％）が、１．０～１５．０％の範囲にあり、
前記Ｌ（μｍ）、Ｐ_Ｓ（％）及びＰ_Ｌ（％）が、次式（１）を満たすことを特徴とする、ガラス繊維強化樹脂成形品。
３９．５ ≦ Ｌ×Ｐ_Ｓ ^２／（１０００×Ｐ_Ｌ） ≦ ８２．４・・・（１）
請求項１記載のガラス繊維強化樹脂成形品において、前記Ｌ（μｍ）が７５～２５０μｍの範囲にあり、前記Ｐ_Ｓ（％）が３０．０～５０．０％の範囲にあり、前記Ｐ_Ｌ（％）が、２．０～６．０％の範囲にあり、前記Ｌ、Ｐ_Ｓ及びＰ_Ｌが、次式（２）を満たすことを特徴とする、ガラス繊維強化樹脂成形品。
５５．９ ≦ Ｌ×Ｐ_Ｓ ^２／（１０００×Ｐ_Ｌ） ≦ ８１．９・・・（２）
請求項１記載のガラス繊維強化樹脂成形品において、前記Ｌ（μｍ）が８０～１９０μｍの範囲にあり、前記Ｐ_Ｓ（％）が３５．０～５０．０％の範囲にあり、前記Ｐ_Ｌ（％）が、２．０～５．０％の範囲にあり、前記Ｌ、Ｐ_Ｓ及びＰ_Ｌが、次式（３）を満たすことを特徴とする、ガラス繊維強化樹脂成形品。
７１．１ ≦ Ｌ×Ｐ_Ｓ ^２／（１０００×Ｐ_Ｌ） ≦ ８０．１・・・（３）