JP7099655B1 - 鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
C :0.050~0.200%、
Si:0.10~1.00%、
Mn:0.50~2.00%、
P :0.030%以下、
S :0.010%以下、
Al:0.002~0.050%、
N :0.0010~0.0060%、
O :0.0005~0.0060%、
Ti:0.003~0.020%、
Cu:0.01~1.50%、
Ca:0~0.0080%、
Mg:0~0.0080%、
REM:0~0.0080%、
Mo:0~0.200%、
W :0~0.500%、
Nb:0~0.030%、
V :0~0.050%、
Ni:0~1.00%、
Cr:0~0.10%、
B :0~0.0030%、
Sb:0~0.30%、
Sn:0~0.30%、
Pb:0~0.30%、
As:0~0.30%、
Bi:0~0.30%、
Ta:0~0.50%、
Zr:0~0.50%、
残部:Feおよび不純物であり、
下記(i)式を満足し、
前記鋼板の表面と、前記鋼板の表面から1.0mmの位置との間の領域である鋼板表層部における固溶Moおよび固溶Wの合計含有量が、質量%で、0.005%以上であり、
前記鋼板の表面から深さ方向へ0.5mmの位置と1.0mmの位置とにおいて圧延方向および圧延直交方向の残留応力が0MPa未満である、
鋼板。
0.010≦Mo+W≦0.700 ・・・(i)
但し、上記式中の元素記号は各元素の含有量(質量%)を表し、含まれない場合はゼロとする。
上記(1)に記載の鋼板。
P :0.015%以下、
S :0.005%以下、
であり、
下記(ii)式および(iii)式を満足し、
鋼板の圧延方向断面において、前記鋼板の表面から1/4tの位置における金属組織が、面積%で、
ベイナイト:5~30%、
ベイナイトおよびパーライトの合計面積率:50%以下、
残部:フェライトである、
上記(1)または(2)に記載の鋼板。
0.0005≦Ca+Mg+REM≦0.0080 ・・・(ii)
0.5≦Ti/N≦4.0 ・・・(iii)
但し、上記式中の元素記号は各元素の含有量(質量%)を表し、含まれない場合はゼロとする。
上記(3)に記載の鋼板。
Ar3=910-310×C+65×Si-80×Mn-20×Cu-55×Ni-15×Cr-80×Mo ・・・(iv)
但し、上記式中の元素記号は各元素の含有量(質量%)を表し、含まれない場合はゼロとする。
加熱後の鋼片にデスケーリングを施すデスケーリング工程と、
デスケーリング後の鋼片に対して、仕上圧延を含む熱間圧延を施して鋼板とする熱間圧延工程と、
熱間圧延後の前記鋼板を冷却する冷却工程と、を備え、
前記加熱工程において、前記鋼片に対して、O2濃度が1.0体積%以上の雰囲気で、1000~1300℃の加熱温度で、保持時間が60分間以上となるよう保持し、前記鋼片を前記加熱炉から取り出す際の前記鋼片の表面温度を1300℃以下とし、
前記冷却工程は、水冷工程および空冷工程を含み、
前記水冷工程において、前記鋼板の表面温度が200~650℃の温度まで、4℃/s超、50℃/s以下の平均冷却速度で、かつ開始温度と停止温度との差が150~600℃となる条件で水冷を行い、
前記空冷工程において、水冷後の復熱温度を700℃以下とし、100℃以下まで空冷を行う、
鋼板の製造方法。
上記(5)に記載の鋼板の製造方法。
上記(5)または(6)に記載の鋼板の製造方法。
但し、Ar3は下記(iv)式で求められる。なお、下記式中の元素記号は各元素の含有量(質量%)を表す。
Ar3=910-310×C+65×Si-80×Mn-20×Cu-55×Ni-15×Cr-80×Mo ・・・(iv)
上記(5)から(7)までのいずれかに記載の鋼板の製造方法。
上記(5)から(8)までのいずれかに記載の鋼板の製造方法。
K=Et/(2ρ×(1.15×YS)) ・・・(v)
但し、上記式中の各記号の意味は以下のとおりである。
E:縦弾性係数(MPa)
t:板厚(mm)
ρ:鋼板の曲率半径(mm)
YS:降伏応力(MPa)
各元素の限定理由は下記のとおりである。なお、以下の説明において含有量についての「%」は、「質量%」を意味する。
Cは、パーライトを形成して強度を高めるのに有効な元素である。一方、C含有量が過剰であると、溶接性および継手靭性の確保が困難となる。そのため、C含有量は0.050~0.200%とする。C含有量は0.070%以上または0.100%以上であるのが好ましく、0.180%以下または0.160%以下であるのが好ましい。
Siは、安価な脱酸元素であり、固溶強化に有効であるとともに、耐全面腐食性向上に効果があり、また、耐局部腐食性向上にもわずかながら効果がある元素である。一方、Si含有量が過剰であると、溶接性および継手靭性を劣化させる。そのため、Si含有量は0.10~1.00%とする。Si含有量は0.20%以上であるのが好ましく、0.30%以上であるのがより好ましい。また、耐食性とともに溶接性ならびに母材および継手靭性への要求が厳しい鋼の場合は、Si含有量は0.80%以下であるのが好ましく、0.60%以下、0.50%であってもよい。
Mnは、母材の強度および靭性を向上させる元素として有効である。一方、Mn含有量が過剰であると、溶接性および継手靭性を劣化させる。そのため、Mn含有量は0.50~2.00%とする。Mn含有量は0.80%以上であるのが好ましく、0.90%以上であるのがより好ましい。また、Mn含有量は1.60%以下であるのが好ましく、1.50%以下であるのがより好ましく、1.40%以下であってもよい。
Pは、不純物として鋼中に含まれる元素である。局部腐食進展速度を減速し、かつ、溶接性を確保するためには、P含有量は0.030%以下とする。また、延性および靭性を確保するためには、P含有量は少ないほど望ましく、0.015%以下であるのが好ましい。しかしながら、Pを低減することは溶製上、多大なコストアップを招き、実用性を損なうことから、P含有量は0.001%以上であってもよい。
Sは、不純物として鋼中に含まれる元素である。局部腐食進展速度を減速し、かつ、スラッジの生成量を減少させるため、および機械的特性、特に延性を確保するためには、S含有量は0.010%以下とする。また、延性および靭性を確保するためには、S含有量は少ないほど望ましく、S含有量は0.005%以下であるのが好ましい。ただし、Sを低減することはコストアップを招くことから、S含有量は0.001%以上であってもよい。
Alは、脱酸元素であるとともに、Cu、ならびにMoおよび/またはWとともに添加すると、局部腐食の進展を抑制する元素である。また、AlNを形成し、母材のオーステナイト粒径の微細化に有効な元素である。さらに、固体Sを含む腐食生成物の生成抑制効果も有し有益である。一方、Al含有量が過剰であると、鋼片の表面品位を損ない、靭性に有害な介在物を形成する。そのため、Al含有量は0.002~0.050%とする。Al含有量は0.010%以上であるのが好ましく、0.040%以下であるのが好ましい。
Nは、Alと共に窒化物を形成し継手靭性を向上させる。一方、N含有量が過剰であると、固溶Nによる脆化および伸び特性の低下が生じる。そのため、N含有量は0.0010~0.0060%とする。N含有量は0.0020%以上であるのが好ましく、0.0050%以下であるのが好ましく、0.0040%以下であるのがより好ましい。
後述するCa、Mg、REMを含有する場合、Oはこれらの元素とともに酸化物を形成する。O含有量が過剰であると、酸化物が粗大化して延性および靭性が低下する。一方、O含有量は少ないほどよいが、過度に低減するためには、例えば、RH真空脱ガス装置での還流作業が長時間となり現実的ではない。そのため、O含有量は0.0005~0.0060%とする。
Tiは、微量の含有により母材および溶接部の組織微細化を通じて靭性向上に寄与する。一方、Ti含有量が過剰であると、溶接部を硬化させ著しく靭性を劣化させる。そのため、Ti含有量は0.003~0.020%とする。Ti含有量は0.006%以上であるのが好ましく、0.013%以下であるのが好ましい。
0.5≦Ti/N≦4.0 ・・・(iii)
但し、上記式中の元素記号は各元素の含有量(質量%)を表す。
Cuは、Mo、Wとともに含有させると、耐全面腐食性だけでなく、耐局部腐食性の向上に有効な元素である。さらに、固体Sの生成抑制にも効果がある。一方、Cu含有量が過剰であると、鋼片の表面割れの助長、継手靭性の劣化等、悪影響も顕在化する。そのため、Cu含有量は0.01~1.50%とする。Cu含有量は0.03%以上であるのが好ましく、0.70%以下であるのが好ましく、0.50%以下であるのがより好ましい。
Mg:0~0.0080%
REM:0~0.0080%
Ca、MgおよびREMは、いずれも硫化物を形成することで粗大な介在物(延伸MnS等)の生成を抑制するため、必要に応じて含有させてもよい。一方、いずれかの含有量が過剰になれば、上記効果は飽和するとともに、粗大な酸化物または硫化物を形成して靭性および伸びを劣化させる。そのため、Ca、MgおよびREMの含有量は、いずれも0.0080%以下とする。
0.0005≦Ca+Mg+REM≦0.0080 ・・・(ii)
但し、上記式中の元素記号は各元素の含有量(質量%)を表し、含まれない場合はゼロとする。
Moは、耐局部腐食性の向上に有効な元素であるとともに、強度増加に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。Mo含有量は0.010%以上であるのが好ましく、0.030%以上であるのがより好ましい。しかしながら、Mo含有量が過剰であると、耐局部腐食性が逆に低下し、かつ溶接性および靭性を劣化させる。そのため、Mo含有量は0.200%以下とする。Mo含有量は0.080%以下であるのが好ましく、0.070%以下であるのがより好ましい。
Wは、Moと同様に耐局部腐食性の向上に有効な元素であり、必要に応じて含有させてもよい。W含有量は0.010%以上であるのが好ましい。しかしながら、W含有量が過剰であると、耐局部腐食性が逆に低下し、かつ溶接性および靭性を劣化させる。そのため、W含有量は0.500%以下とする。W含有量は0.050%以下であることが好ましい。
0.010≦Mo+W≦0.700 ・・・(i)
但し、上記式中の元素記号は各元素の含有量(質量%)を表し、含まれない場合はゼロとする。なお、MoおよびWの合計含有量は0.500%以下であってもよい。
Nbは、微量の添加により組織微細化に寄与し、母材強度確保に有効な元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。この効果を得たい場合には、Nb含有量は0.003%以上であるのが好ましい。一方、Nb含有量が過剰であると、溶接部を硬化させて著しく靭性を劣化させる。そのため、Nb含有量は0.030%以下とする。
Vは、析出強化により強度上昇に寄与するため、必要に応じて含有させてもよい。この効果を得たい場合には、V含有量は0.010%以上であるのが好ましい。一方、V含有量が過剰であると、継手靭性を損なうことがある。そのため、V含有量は0.050%以下とする。
Niは、強度確保および靭性向上に有効であるため、必要に応じて含有させてもよい。この効果を得たい場合には、Ni含有量は0.05%以上であるのが好ましい。一方、Ni含有量が過剰であると、コストが上昇する。そのため、Ni含有量は1.00%以下とする。
Crは、焼入れ性を向上させ、高強度化に有効であるため、必要に応じて含有させてもよい。この効果を得たい場合には、Cr含有量は0.01%以上であるのが好ましく、0.02%以上であるのがより好ましい。一方、Cr含有量が過剰であると、原油環境における耐局部腐食性を劣化させる。そのため、Cr含有量は0.10%以下とする。
Bは、微量添加により焼き入れ性を高め母材強度向上に寄与するため、必要に応じて含有させてもよい。この効果を得たい場合には、B含有量は0.0003%以上であるのが好ましい。一方、B含有量が過剰であると、伸びおよび継手靭性を劣化させる。そのため、B含有量は0.0030%以下とする。
Sn:0~0.30%
Pb:0~0.30%
As:0~0.30%
Bi:0~0.30%
Sb、Sn、Pb、AsおよびBiは、局部腐食の進展をさらに抑制する効果を有するため、必要に応じて含有させてもよい。この効果を得たい場合には、Sb:0.01%以上、Sn:0.01%以上、Pb:0.01%以上、As:0.01%以上およびBi:0.01%以上から選択される1種以上を含有させることが好ましい。一方、いずれかの含有量が過剰となれば、上記効果は飽和するとともに、他の特性への悪影響の懸念もある。そのため、経済性も考慮して、Sb、Sn、Pb、AsおよびBiの含有量は、いずれも0.30%以下とする。また、いずれの元素の含有量も0.15%以下であるのが好ましい。
Zr:0~0.50%
TaおよびZrは、微量で鋼の強度を高めるのに有効な元素であり、主に強度調整のため、必要に応じて含有させてもよい。この効果を得たい場合には、Ta:0.005%以上およびZr:0.005%以上から選択される1種または2種を含有させることが好ましい。一方、いずれかの含有量が過剰となれば、靭性劣化が顕著となる。そのため、TaおよびZrの含有量はいずれも0.50%以下とする。
本発明に係る鋼板においては、上述のように、耐食性の向上のため、MoおよびWを鋼板表層部に濃化させ、それにより、固溶するMoおよびWの量を所定値以上確保する。具体的には、鋼板表層部における固溶Moおよび固溶Wの合計含有量を、質量%で、0.005%以上とする。鋼板表層部における固溶Moおよび固溶Wの合計含有量は、0.010%以上であるのが好ましく、0.020%以上であるのがより好ましい。また、鋼板表層部の硬度が過度に高まることによる加工性の低下や靱性の劣化を抑制し易くする観点から、固溶Moおよび固溶Wの合計含有量は0.300%以下であるのが好ましく、0.200%以下であるのがより好ましい。
本発明の鋼板の金属組織について、特に限定はないが、所定の伸び特性を確保する観点から、フェライトの平均結晶粒径は60μm以下であるのが好ましく、50μm以下であるのがより好ましい。なお、本発明において金属組織は、鋼板の圧延方向断面において、鋼板の厚さをtとしたときに、該鋼板の表面から1/4tの位置における組織をいうものとする。この際、鋼板の端面から2tまでの領域を除いた位置で組織観察を行うこととする。以下の金属組織の説明において「%」は、「面積%」を意味する。
強度特性である降伏応力および引張強さと伸び特性とは、相反する性質であって、両者を同時に向上させることは一般に困難とされている。伸び特性を確保しつつ、強度特性を確保するためには、ベイナイトの面積率は、5~30%であることが好ましい。ベイナイトの面積率は10~30%であるのがより好ましい。
本発明において、金属組織はフェライトが主体であって、所定量のベイナイトまたはパーライトを含むことが好ましく、ベイナイトおよびパーライトの合計面積率は50%以下が好ましく、40%以下がより好ましい。パーライトは含まれていなくてもよく、すなわち、パーライトの面積率は0%であってもよい。
フェライトは延性に優れた組織である。フェライトの面積率が高いほど、伸び特性を向上させることが可能となる。したがって、パーライトおよびベイナイト以外の組織はフェライトとすることが好ましい。
鋼板表層部の残留応力:0MPa未満
鋼板の冷却時において、表面付近の冷却速度を速くすることで、内部の温度差に起因して、鋼板の表層部と内部とで付与される塑性歪に差が生じ、その結果として、鋼板表面近傍に圧縮残留応力を生じさせることが可能となる。ここで、圧縮残留応力とは、残留応力が0MPa未満であることを意味する。
本発明においては、主としてMo、Wの固溶量を確保するとともに鋼板表層部に圧縮残留応力を導入するための製造方法についての要件を下記に説明する。ただし、本発明鋼に関する要件は、その達成手段は問わない。すなわち、本発明の製造方法に限定されるものではない。本発明に係る鋼板の製造条件について特に制限はないが、後述する加熱工程、デスケーリング工程、熱間圧延工程、および冷却工程を順に行うことで製造することができる。各工程について説明する。
鋼片に対して熱間圧延を施すために、鋼片を加熱炉で加熱する。なお、鋼片を製造する方法については特に制限はない。例えば、転炉、電気炉、真空溶解炉等、公知の方法で溶鋼を溶製し、連続鋳造することで上述した化学組成を有する鋼片を製造することができる。
加熱した鋼片に対して、デスケーリングを行った後に、後述する熱間圧延を施す。デスケーリングを行うことで、鋼片の表面のFeを主体とした酸化スケールを除去し、酸化スケール直下のMoおよびWを、鋼片表層部に濃化させた状態で熱間圧延を施すことで、鋼板表層部に固溶Moおよび固溶Wを濃化させることができる。デスケーリング方法については上記の酸化スケールを除去可能な限りにおいて特に制限はなく、公知の方法を用いればよい。
熱間圧延工程において、鋼片に対して熱間圧延を施して鋼板とする。熱間圧延工程は、粗圧延および仕上圧延を含む。優れた延性を得たい場合には、上述のような加熱条件の適正化に加えて、仕上圧延条件を適正化することが好ましい。具体的には、熱間圧延を施す時に、粗圧延した後、鋼片の表面温度が(Ar3-30)℃~900℃の温度範囲内における累積圧下率が50~75%となる条件で仕上圧延を行うことが好ましい。
Ar3=910-310×C+65×Si-80×Mn-20×Cu-55×Ni-15×Cr-80×Mo ・・・(iv)
但し、上記式中の元素記号は各元素の含有量(質量%)を表す。
熱間圧延後の鋼板を冷却する。上述のように、冷却工程を制御することで、内部の温度差に起因して鋼板表面近傍に圧縮残留応力を生じさせることが可能となる。冷却工程には、水冷工程および空冷工程が含まれる。なお、以下の説明において、温度は鋼材表面温度とし、冷却速度は鋼材の厚さ方向での平均値を用いるものとする。また、板厚内部の冷却速度は、鋼材表面温度から伝熱解析によって求める。
水冷工程では、熱間圧延後の鋼板の表面温度が200~650℃の温度まで、4℃/s超、50℃/s以下の平均冷却速度で、かつ開始温度と停止温度との差が150~600℃となる条件で水冷を行う。
冷却速度が平均で、4℃/s以下では、鋼板表層部と内部とでの温度差が小さくなるため、鋼板表層部に所望の圧縮残留応力を確保できなくなる。一方、50℃/sを超えるとマルテンサイト変態しやすくなり、延性を劣化させる。よって、平均冷却速度は4℃/s超、50℃/s以下とし、10~30℃/sとするのが好ましい。
水冷の停止温度が650℃を超える温度域では、転位の回復に伴う残留応力の解放が生じるため、鋼板表層部に所望の圧縮残留応力を確保できなくなる。よって、水冷の停止温度を650℃以下とし、600℃以下とすることが好ましい。一方、水冷の停止温度が200℃未満となると延性の劣化を招くとともに生産性を低下させる。よって、水冷の停止温度は200℃以上とするのが好ましい。
水冷により鋼板表層部に所望の圧縮残留応力を生じさせるには、水冷の開始温度と停止温度との差を150℃以上とする。一方、600℃を超えると延性の低下を招くとともに、冷却後の平坦度を悪化させ、生産性を低下させる。よって、水冷の開始温度と停止温度との差は、150~600℃とする。
空冷工程では、水冷後の復熱温度を700℃以下とし、100℃以下まで空冷を行う。
空冷工程において、水冷後の復熱温度が700℃を超えると、転位の回復に伴う残留応力の解放が生じるため、鋼板表層部に所望の圧縮残留応力を確保できなくなる。よって、水冷後の復熱温度は、700℃以下とし、650℃以下とするのが好ましい。
冷却工程に続いて、鋼板に対して、焼戻し工程を行ってもよい。具体的には、焼戻し工程では、鋼板を650℃以下の温度に再加熱する。焼戻し工程を行うことにより、強度、延性、および靭性の調整を行うことができる。ただし、焼戻し温度が650℃を超えると、残留応力の解放が生じるため、鋼板表層部に所望の圧縮残留応力を確保できなくなる。そのため、焼戻し工程を行う場合における焼戻し温度は650℃以下とする。
冷却工程後に、レベラーにより鋼板の曲がりを矯正するレベラー工程を行ってもよい。特に、鋼板の板厚が30mm以下の場合には曲がりが発生しやすくなるため、レベラー工程が必要となる。鋼板の板厚が30mm以上の場合でもレベラー工程を行ってもよい。なお、上記の焼戻し工程を実施する場合においては、レベラー工程は、焼戻し工程の前に行ってもよいし、後に行ってもよい。
K=Et/(2ρ×(1.15×YS)) ・・・(v)
但し、上記式中の各記号の意味は以下のとおりである。
E:縦弾性係数(MPa)
t:板厚(mm)
ρ:鋼板の曲率半径(mm)
YS:降伏応力(MPa)
圧延方向に長さ40mm、幅方向に長さ40mm、厚さ方向に長さ4mmの試験片を鋼板の表面から採取した。切断面(表面以外)は塗料で被覆し、表面は600番の湿式研磨により、鋼板表面の酸化鉄(スケール)を取り除き、40mm×40mmの鋼板の表面だけ地鉄が露出した試験片とした。該試験片を、塩酸でpHを0.2に調整した20質量%NaCl水溶液の腐食液中に浸漬した。
各鋼板の全厚、または、表面を含む25mm厚の鋼板を切り出し、図1に示す試験片を採取した。表面側曲率部を中心に圧延方向に30mm、幅方向に25mmの領域を評価部とし、表面残部と裏面と切断面は塗料で被覆し、表面評価部は600番の湿式研磨により、鋼板表面の酸化鉄(スケール)を取り除いた。
試験環境:室温、大気中
制御方法:荷重制御
制御波形:正弦波
応力範囲:該試験片鋼材の引張強さの60%
応力比:R=0.1
試験速度:10Hz
負荷回数:100000回
Claims (9)
- 化学組成が、質量%で、
C :0.050~0.200%、
Si:0.10~1.00%、
Mn:0.50~2.00%、
P :0.030%以下、
S :0.010%以下、
Al:0.002~0.050%、
N :0.0010~0.0060%、
O :0.0005~0.0060%、
Ti:0.003~0.020%、
Cu:0.01~1.50%、
Ca:0~0.0080%、
Mg:0~0.0080%、
REM:0~0.0080%、
Mo:0~0.200%、
W :0~0.500%、
Nb:0~0.030%、
V :0~0.050%、
Ni:0~1.00%、
Cr:0~0.10%、
B :0~0.0030%、
Sb:0~0.30%、
Sn:0~0.30%、
Pb:0~0.30%、
As:0~0.30%、
Bi:0~0.30%、
Ta:0~0.50%、
Zr:0~0.50%、
残部:Feおよび不純物であり、
下記(i)式を満足し、
前記鋼板の表面と、前記鋼板の表面から1.0mmの位置との間の領域である鋼板表層部における固溶Moおよび固溶Wの合計含有量が、質量%で、0.005%以上であり、
前記鋼板の表面から深さ方向へ0.5mmの位置と1.0mmの位置とにおいて圧延方向および圧延直交方向の残留応力が0MPa未満である、
鋼板。
0.010≦Mo+W≦0.700 ・・・(i)
但し、上記式中の元素記号は各元素の含有量(質量%)を表し、含まれない場合はゼロとする。 - 鋼板の圧延方向断面において、前記鋼板の厚さをtとした時に、前記鋼板の表面から1/4tの位置におけるフェライトの平均結晶粒径が60μm以下である、
請求項1に記載の鋼板。 - 前記化学組成が、質量%で、
P :0.015%以下、
S :0.005%以下、
であり、
下記(ii)式および(iii)式を満足し、
鋼板の圧延方向断面において、前記鋼板の表面から1/4tの位置における金属組織が、面積%で、
ベイナイト:5~30%、
ベイナイトおよびパーライトの合計面積率:50%以下、
残部:フェライトである、
請求項1または請求項2に記載の鋼板。
0.0005≦Ca+Mg+REM≦0.0080 ・・・(ii)
0.5≦Ti/N≦4.0 ・・・(iii)
但し、上記式中の元素記号は各元素の含有量(質量%)を表し、含まれない場合はゼロとする。 - 下記(iv)式で求められるフェライト変態開始温度Ar3が760~820℃である、
請求項3に記載の鋼板。
Ar3=910-310×C+65×Si-80×Mn-20×Cu-55×Ni-15×Cr-80×Mo ・・・(iv)
但し、上記式中の元素記号は各元素の含有量(質量%)を表し、含まれない場合はゼロとする。 - 請求項1から請求項4までのいずれかに記載の鋼板の製造方法であって、
請求項1から請求項4までのいずれかに記載の化学組成を有する鋼片を加熱炉で加熱する加熱工程と、
加熱後の鋼片にデスケーリングを施すデスケーリング工程と、
デスケーリング後の鋼片に対して、仕上圧延を含む熱間圧延を施して鋼板とする熱間圧延工程と、
熱間圧延後の前記鋼板を冷却する冷却工程と、を備え、
前記加熱工程において、前記鋼片に対して、O2濃度が1.0体積%以上の雰囲気で、1000~1300℃の加熱温度で、保持時間が60分間以上となるよう保持し、前記鋼片を前記加熱炉から取り出す際の前記鋼片の表面温度を1300℃以下とし、
前記冷却工程は、水冷工程および空冷工程を含み、
前記水冷工程において、前記鋼板の表面温度が200~650℃の温度まで、4℃/s超、50℃/s以下の平均冷却速度で、かつ開始温度と停止温度との差が150~600℃となる条件で水冷を行い、
前記空冷工程において、水冷後の復熱温度を700℃以下とし、100℃以下まで空冷を行う、
鋼板の製造方法。 - 前記加熱工程において、前記保持時間を120分間以下とする、
請求項5に記載の鋼板の製造方法。 - 前記熱間圧延工程において、前記鋼片の表面温度が(Ar3-30)℃~900℃の温度範囲内における累積圧下率が50~75%となる条件で前記仕上圧延を行う、
請求項5または請求項6に記載の鋼板の製造方法。
但し、Ar3は下記(iv)式で求められる。なお、下記式中の元素記号は各元素の含有量(質量%)を表す。
Ar3=910-310×C+65×Si-80×Mn-20×Cu-55×Ni-15×Cr-80×Mo ・・・(iv) - 前記冷却工程後に、前記鋼板を650℃以下の温度に再加熱する焼戻し工程を、さらに備える、
請求項5から請求項7までのいずれかに記載の鋼板の製造方法。 - 前記冷却工程後に、下記(v)式で定義される、前記鋼板に付与される加工度Kが4.0以下となる条件で、レベラーにより前記鋼板の曲がりを矯正するレベラー工程を、さらに備える、
請求項5から請求項8までのいずれかに記載の鋼板の製造方法。
K=Et/(2ρ×(1.15×YS)) ・・・(v)
但し、上記式中の各記号の意味は以下のとおりである。
E:縦弾性係数(MPa)
t:板厚(mm)
ρ:鋼板の曲率半径(mm)
YS:降伏応力(MPa)
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