JP7088657B2 - 熱膨張性耐火性シート - Google Patents

Description

本発明は熱膨張性耐火性シートに関する。

現在、建築分野において、建具、柱、壁材等の建築材料に耐火性能を付与するために、樹脂に熱膨張性の無機質材料を混入した耐火性シートが用いられている。このような耐火性シートは、加熱により燃焼、膨張して燃焼残渣が耐火断熱層を形成し、耐火断熱性能を発現する。

特許文献１は、エポキシ樹脂１００重量部、中和処理された熱膨張性黒鉛１０～３００重量部及び無機充填剤５０～５００重量部からなることを特徴とする耐火性樹脂組成物について記載している。

特許文献２は、ポリ塩化ビニル系樹脂に、リン化合物、中和処理された熱膨張性黒鉛、及び、無機充填剤を含有してなり、それぞれの含有量が、前記ポリ塩化ビニル系樹脂１００重量部に対して、リン化合物と中和処理された熱膨張性黒鉛との合計量が２０～２００重量部、無機充填剤が３０～５００重量部、中和処理された熱膨張性黒鉛：リン化合物の重量比が、９：１～１：９であることを特徴とするポリ塩化ビニル系樹脂組成物について記載している。

特開2000-143941 特開平10-95887

特許文献１に記載のように、マトリックス樹脂として熱硬化性樹脂を用いた場合、火災等の熱により樹脂が硬化し、耐火性樹脂組成物より構成された耐火性シートの構造の保持性は良いが、硬化剤を配合しなければならず、環境の面では好ましくない場合がある。また、硬化剤を配合する場合、硬化を早めようとすると、ポットライフの関係上、生産中に硬化が始まる場合があり、バラツキや成形不良の原因となることがある。一方で、硬化を遅くすると、生産性が悪化するという問題があり、生産の面で好ましくなかった。

一方、特許文献２に記載のように、熱可塑性樹脂を含有する耐火性樹脂組成物から耐火性シートを構成する場合、プレス成形や押出成形で耐火性シートを構成していたため、成形時の温度が高温となる。このため、成形時に熱膨張性黒鉛が膨張を開始し始めないように、２００℃以上といったような高い膨張開始温度を有する熱膨張性黒鉛を使用しなければならないという制約があった。

熱膨張性黒鉛の膨張開始温度が高いと、耐火性樹脂組成物又は耐火性シートが高温になるまで膨張を開始しないため、耐火性の発現が遅延することとなる。

本発明の目的は、低温でも膨張可能な熱可塑性樹脂を含む耐火性樹脂組成物を提供することにある。

本発明者らは、塗工により耐火性樹脂組成物から耐火性シートを構成することで、マトリックス樹脂として熱可塑性樹脂を用いた場合でも、膨張開始温度の低い熱膨張性黒鉛を配合できることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち本発明は、以下の項に記載の主題を包含する。
項１．熱可塑性樹脂及び膨張開始温度が１８０℃未満の熱膨張性黒鉛を含有する耐火性樹脂組成物。
項２．前記熱可塑性樹脂１００質量部に対し、前記熱膨張性黒鉛を１０～３５０質量部を含有する項１に記載の耐火性樹脂組成物。
項３．前記熱可塑性樹脂がポリ塩化ビニル系樹脂である項１又は２に記載の耐火性樹脂組成物。
項４．前記熱可塑性樹脂が酢酸ビニル－塩化ビニル系樹脂を含有する項１～３のいずれか一項に記載の耐火性樹脂組成物。
項５．前記熱可塑性樹脂１００質量部に対して、４０～１２０質量部の可塑剤を含有する項１～４のいずれか一項に記載の耐火性樹脂組成物。
項６．前記熱可塑性樹脂１００質量部に対して、３０～４００質量部の無機充填剤をさらに含む項１～５のいずれか一項に記載の耐火性樹脂組成物。
項７．０．０５質量％以下の有機溶剤を含有する項１～６のいずれか一項に記載の耐火性樹脂組成物。
項８．項１～７のいずれか一項に記載の耐火性樹脂組成物を塗工して塗工物を形成する工程と、
前記塗工物をゲル化させるか、または前記塗工物を冷却により固化させる工程と、を含む熱膨張性耐火性シートの製造方法。
項９．前記塗工を複数回行い、前記塗工物を重ねてシート形状にする項８に記載の製造方法。

本発明によれば、従来よりも低い膨張開始温度を有する熱膨張性黒鉛を耐火性樹脂組成物に配合できるため、従来よりも低い温度から膨張して耐火性能を発揮する耐火性樹脂組成物及び耐火性樹脂組成物を提供することができる。

本発明の耐火性樹脂組成物は、熱可塑性樹脂及び膨張開始温度が１８０℃未満の熱膨張性黒鉛を含有する。

熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリプロピレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリ（１－）ブテン系樹脂、ポリペンテン系樹脂等のポリオレフィン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン（ＡＢＳ）系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリフェニレンエーテル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、フェノール系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリイソブチレン等の合成樹脂類が挙げられる。

これらの熱可塑性樹脂は、一種もしくは二種以上を使用することができる。

これらの熱可塑性樹脂の中でも、樹脂自体の難燃性を上げて耐火性能を向上させるという観点からは、ポリ塩化ビニル系樹脂が好ましい。ポリ塩化ビニル系樹脂には、（１）塩化ビニル単独重合体、或いは、（２）塩化ビニル及び塩化ビニルと共重合可能な不飽和結合を有する単量体の共重合体であって、且つ、塩化ビニルを５０質量％以上含有する塩化ビニル系共重合体等が使用できる。また、塩化ビニルは塩素化された塩化ビニルであってもよい。

塩化ビニルと共重合可能な不飽和結合を有する単量体としては、例えば、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル等のビニルエステル；アクリル酸、メタクリル酸；アクリル酸メチル、アクリル酸エチル等のアクリル酸エステル；メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル等のメタクリル酸エステル；エチレン、プロピレン等のオレフィン；アクリロニトリル；スチレン等の芳香族ビニル；塩化ビニリデン等が挙げられる。本発明で用いるポリ塩化ビニル系樹脂の平均重合度は特に限定されないが、好ましくは、４００～３，０００であり、さらに好ましくは、１，０００～２，０００である。

また、熱可塑性樹脂は、塗工性（生産性）という観点から、溶剤溶解性に優れるものが好ましい。特に、一次粒子径が小さく、且つ球状であるとともに、塗工時の温度である常温において可塑剤の吸収が小さいポリ塩化ビニル系樹脂が特に好ましい。

さらに本発明では、常温における粘度を低下させることができ、加熱することでシート化することができるポリ塩化ビニル系のペースト樹脂を用いることもできる。ポリ塩化ビニル系のペースト樹脂としては、株式会社カネカ製のＰＳＭ－１７６（商品名）、東ソー株式会社製のリューロンペースト（８６０）等を用いることができる。
また、ポリ塩化ビニル系のペースト樹脂には、必要に応じて、酢酸ビニルと塩化ビニルのコポリマーを添加することが好ましい。ポリ塩化ビニル系のペースト樹脂に酢酸ビニルと塩化ビニルのコポリマーを添加することにより、ゲル化温度を低下させることができ、成型加工時における熱膨張性黒鉛への悪影響を低減することができる。このような塩化ビニルと酢酸ビニルとを単量体として含む樹脂は「酢酸ビニル－塩化ビニル系樹脂」とも称される。

熱膨張性黒鉛は、従来公知の物質であり、天然鱗状グラファイト、熱分解グラファイト、キッシュグラファイト等の粉末を、濃硫酸、硝酸、セレン酸等の無機酸と、強酸化剤とで処理してグラファイト層間化合物を生成させたものであり、炭素の層状構造を維持したままの結晶化合物の一種である。強酸化剤としては、濃硝酸、過塩素酸、過塩素酸塩、過マンガン酸塩、重クロム酸塩、重クロム酸塩、過酸化水素等が挙げられる。

上記のように酸処理して得られた熱膨張性黒鉛は、更にアンモニア、脂肪族低級アミン、アルカリ金属化合物、アルカリ土類金属化合物等で中和したものを使用するのが好ましい。

熱膨張性黒鉛の粒度は、２０～２００メッシュが好ましい。粒度が２００メッシュより小さくなると、黒鉛の膨張度が小さく、十分な膨張断熱層が得られず、また粒度が２０メッシュより大きくなると、黒鉛の膨張度が大きいという利点はあるが、樹脂に配合する際に分散性が悪くなり、物性が低下する。

本発明の熱膨張性黒鉛の膨張開始温度は１８０℃未満であり、好ましくは１７０℃以下、より好ましくは１６０℃以下である。膨張開始温度が１８０℃未満の熱膨張性黒鉛は、市販のものを入手可能であり、例えばＡＤＴ社のＡＤＴ５０１が挙げられる。熱膨張性黒鉛の膨張開始温度が１８０℃未満であるため、耐火性樹脂組成物及び熱膨張性耐火性シートは従来よりも低い温度で膨張を開始することができる。また、プレス成形や押出成形等の高温での成形を要しない塗工等の他の方法により、耐火性樹脂組成物から熱膨張性耐火性シートを製造することができ、熱膨張性耐火性シートの製造のバリエーションを拡張することができる。
なお、熱膨張性黒鉛の膨張開始温度は、温度調整機能及び法線方向の力を計測する装置にて、熱膨張性黒鉛または熱膨張性シートを一定温度で昇温させ、法線方向の力が立ち上がる温度を計測することにより測定可能である。例えば、レオメーター（ＴＡインスツルメント社 Ｄｉｓｃｏｖｅｒｙ ＨＲ－２）を用い、上記測定は可能である。

熱膨張性黒鉛の含有量は、少ないと十分な熱膨張性が得られず、多いと機械的物性の低下が大きくなり使用に耐えられなくなるため、熱可塑性樹脂１００質量部に対し、１０～３５０質量部であることが好ましい。

本発明の耐火性樹脂組成物は、無機充填剤をさらに含んでいてもよい。

無機充填剤は、膨張断熱層が形成される際、熱容量を増大させ伝熱を抑制するとともに、骨材的に働いて膨張断熱層の強度を向上させる。無機充填剤としては特に限定されず、例えば、アルミナ、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化鉄、酸化錫、酸化アンチモン、フェライト類等の金属酸化物；水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、ハイドロタルサイト等の金属水酸化物；塩基性炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、炭酸亜鉛、炭酸ストロンチウム、炭酸バリウム等の金属炭酸塩等が挙げられる。

また、無機充填剤としては、これらの他に、硫酸カルシウム、石膏繊維、ケイ酸カルシウム等のカルシウム塩；シリカ、珪藻土、ドーソナイト、硫酸バリウム、タルク、クレー、マイカ、モンモリロナイト、ベントナイト、活性白土、セピオライト、イモゴライト、セリサイト、ガラス繊維、ガラスビーズ、シリカ系バルーン、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化ケイ素、カーボンブラック、グラファイト、炭素繊維、炭素バルーン、木炭粉末、各種金属粉、チタン酸カリウム、硫酸マグネシウム「ＭＯＳ」（商品名）、チタン酸ジルコン酸鉛、アルミニウムボレート、硫化モリブデン、炭化ケイ素、ステンレス繊維、ホウ酸亜鉛、各種磁性粉、スラグ繊維、フライアッシュ、脱水汚泥等が挙げられる。これらの無機充填剤は単独で用いても、２種以上を併用してもよい。

無機充填剤の粒径としては、０．５～１００μｍが好ましく、より好ましくは１～５０μｍである。無機充填剤は、添加量が少ないときは、分散性が性能を大きく左右するため、粒径の小さいものが好ましいが、０．５μｍ未満になると二次凝集が起こり、分散性が悪くなる。添加量が多いときは、高充填が進むにつれて、樹脂組成物の粘度が高くなり成形性が低下するが、粒径を大きくすることで樹脂組成物の粘度を低下させることができる点から、粒径の大きいものが好ましい。粒径が１００μｍを超えると、成形体の表面性、樹脂組成物の力学的物性が低下する。

無機充填剤としては、例えば、水酸化アルミニウムでは、粒径１８μｍの「ハイジライトＨ－３１」（昭和電工株式会社製）、粒径２５μｍの「Ｂ３２５」（ＡＬＣＯＡ社製）、炭酸カルシウムでは、粒径１．８μｍの「ホワイトンＳＢ赤」（備北粉化工業株式会社製）、粒径８μｍの「ＢＦ３００」（備北粉化工業株式会社製）等が挙げられる。

無機充填剤の含有量は、少ないと十分な耐火性能が得られず、多いと機械的物性の低下が大きくなり使用に耐えられなくなるため、熱可塑性樹脂１００質量部に対し、３０～４００質量部の範囲で含むものが好ましい。また、上記熱膨張性黒鉛及び上記無機充填剤の合計は、熱可塑性樹脂１００質量部に対し、５０～６００質量部の範囲が好ましい。

この配合によれば、耐火性樹脂組成物及び耐火性樹脂組成物から形成された熱膨張性耐火性シートは火災等の加熱によって膨張し、必要な体積膨張率を得ることができ、膨張後は所定の断熱性能を有すると共に所定の強度を有する残渣を形成することもでき、安定した防火性能を達成することができる。

本発明の耐火性樹脂組成物は、前記の各成分に加えて、さらにリン化合物を含んでもよい。

リン化合物は、熱膨張性耐火性シートを構成する熱膨張性樹脂組成物は、膨張断熱層の強度を増加させ防火性能を向上させる。

リン化合物としては、特に限定されず、例えば、赤リン；トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリキシレニルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、キシレニルジフェニルホスフェート等の各種リン酸エステル；リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム等のリン酸金属塩；ポリリン酸アンモニウム類；下記化学式（１）で表される化合物等が挙げられる。これらのうち、防火性能の観点から、赤リン、ポリリン酸アンモニウム類、及び、下記化学式（１）で表される化合物が好ましく、性能、安全性、コスト等の点においてポリリン酸アンモニウム類がより好ましい。

化学式（１）中、Ｒ¹及びＲ³は、同一又は異なって、水素、炭素数１～１６の直鎖状もしくは分岐状のアルキル基、又は、炭素数６～１６のアリール基を示す。Ｒ²は、水酸基、炭素数１～１６の直鎖状もしくは分岐状のアルキル基、炭素数１～１６の直鎖状あるいは分岐状のアルコキシル基、炭素数６～１６のアリール基、又は、炭素数６～１６のアリールオキシ基を示す。 赤リンとしては、市販の赤リンを用いることができるが、耐湿性、混練時に自然発火しない等の安全性の点から、赤リン粒子の表面を樹脂でコーティングしたもの等が好適に用いられる。ポリリン酸アンモニウム類としては特に限定されず、例えば、ポリリン酸アンモニウム、メラミン変性ポリリン酸アンモニウム等が挙げられるが、取り扱い性等の点からポリリン酸アンモニウムが好適に用いられる。市販品としては、例えば、クラリアント社製「ＡＰ４２２」、「ＡＰ４６２」、Ｂｕｄｅｎｈｅｉｍ Ｉｂｅｒｉｃａ社製「ＦＲ ＣＲＯＳ ４８４」、「ＦＲ ＣＲＯＳ ４８７」等が挙げられる。

化学式（１）で表される化合物としては特に限定されず、例えば、メチルホスホン酸、メチルホスホン酸ジメチル、メチルホスホン酸ジエチル、エチルホスホン酸、プロピルホスホン酸、ブチルホスホン酸、２－メチルプロピルホスホン酸、ｔ－ブチルホスホン酸、２，３－ジメチル－ブチルホスホン酸、オクチルホスホン酸、フェニルホスホン酸、ジオクチルフェニルホスホネート、ジメチルホスフィン酸、メチルエチルホスフィン酸、メチルプロピルホスフィン酸、ジエチルホスフィン酸、ジオクチルホスフィン酸、フェニルホスフィン酸、ジエチルフェニルホスフィン酸、ジフェニルホスフィン酸、ビス（４－メトキシフェニル）ホスフィン酸等が挙げられる。中でも、ｔ－ブチルホスホン酸は、高価ではあるが、高難燃性の点において好ましい。前記のリン化合物は、単独で用いても、２種以上を併用してもよい。

上記リン化合物と上記熱膨張性黒鉛との合計量が２０～２００質量部であることが好ましい。２０質量部以上であると充分な耐火性能が得られ、２００質量部以下であると機械的物性が良好である。

本発明の耐火性樹脂組成物は、熱可塑性樹脂がポリ塩化ビニル系樹脂である場合、前記の各成分に加えて、可塑剤を含有することが好ましい。

可塑剤としては、例えば、フタル酸誘導体（特にはフタル酸エステル）、トリメリット酸誘導体（特にはトリメリット酸エステル）、アジピン酸誘導体（特にはアジピン酸エステル）、アゼライン酸誘導体（特にはアゼライン酸エステル）、セバシン酸誘導体（特にはセバシン酸エステル）、スルホン酸誘導体（特にはスルホン酸エステル）、エポキシ誘導体（特にはエポキシ化エステル）等の可塑剤、並びにジカルボン酸と２価アルコールとの重合型エステルであるポリエステル系可塑剤等を使用することができる。ジカルボン酸としてはアジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸、フタル酸等が挙げられる。２価アルコールとしてはエチレングリコール、プロピレングリコール、ブチレングリコール等が挙げられる。
フタル酸誘導体（特にはフタル酸エステル）としては、ビス（２－エチルヘキシル）フタレート、ジイソノニルフタレート、ジイソデシルフタレート、ジトリデシルフタレート、高級アルコールの混合フタル酸エステル等が挙げられる。
トリメリット酸誘導体（特にはトリメリット酸エステル）としては、トリス（２－エチルヘキシル）トリメリテート、トリ（ｎ－オクチル）トリメリテート、トリイソオクチルトリメリテート等が挙げられる。
アジピン酸誘導体（特にはアジピン酸エステル）としては、ビス（２－エチルヘキシル）アジペート、ジイソノニルアジペート、ジイソデシルアジペート、高級アルコールの混合アジピン酸エステル等が挙げられる。
アゼライン酸誘導体（特にはアゼライン酸エステル）としては、ビス（２－エチルヘキシル）アゼレート、ジイソオクチルアゼレート、ジ－（ｎ－ヘキシル）アゼレート等が挙げられる。
セバシン酸誘導体（特にはセバシン酸エステル）としては、ビス（２－エチルヘキシル）セバケート、ジイソオクチルセバケート等が挙げられる。
スルホン酸誘導体（特にはスルホン酸エステル）としては、フェノール系アルキルスルホン酸エステル等が挙げられる。
エポキシ誘導体（特にはエポキシ化エステル）としては、エポキシ化大豆油、エポキシ化あまに油等が挙げられる。
これらの可塑剤の中でも、移行性、抽出性、ブリード性等の面から高分子量の可塑剤が好ましい。なお、可塑剤は、一種単独で用いても二種以上を併用してもよい。

可塑剤の含有量は、ポリ塩化ビニル系樹脂１００質量部に対して、１０～１００質量部であることが好ましく、２０～８０質量部であることがより好ましい。また、可塑剤の含有量は、ポリ塩化ビニル系樹脂１００質量部に対して、４０～１２０質量部であってもよく、６０～１０５質量部であってもよい。含有量が１０質量部以上であると、シート状の製品を形成する場合の成形性が良好な溶融粘度となる。一方、この添加量が１２０質量部以下であると、耐火性樹脂組成物の難燃性を維持する点で好ましい。

また、本発明の耐火性樹脂組成物には、その物性を損なわない範囲で、さらにリン化合物以外の熱安定剤、加工助剤、熱分解型発泡剤、フェノール系、アミン系、イオウ系等の酸化防止剤、金属害防止剤、帯電防止剤、安定剤、架橋剤、滑剤、軟化剤、顔料、粘着付与樹脂等の添加剤、ポリブテン、石油樹脂等の粘着付与剤等が添加されてもよい。

前記耐火性樹脂組成物の各成分を単軸押出機、二軸押出機、バンバリーミキサー、ニーダーミキサー、混練ロール、ライカイ機、遊星式撹拌機等公知の装置を用いて混練することにより、耐火性樹脂組成物を得ることができる。

上記耐火性樹脂組成物から、例えば、塗工方法により、又はプレス成形、押出し成形、カレンダー成形等の従来公知の成形方法により、熱膨張性耐火性シートを製造することができる。好ましくは、熱膨張性耐火性シートの製造方法は、上記の耐火性樹脂組成物をシート形状に塗工して塗工物を形成すること、及び該塗工物を加熱させるか、又は冷却により固化させることを含む。塗工物がポリ塩化ビニル系樹脂を含む場合、加熱により塗工物がゲル化される。任意選択で、加熱又は冷却の後に、塗工物を乾燥させてもよい。乾燥には加熱乾燥、加圧乾燥及び自然乾燥（つまり加熱も加圧も要しない乾燥）が含まれる。塗工は１回行ってもよいし、複数回行ってもよい。また、塗工を複数回行い、前記塗工物を重ねてシート形状にした後、これを乾燥又は冷却により固化させて熱膨張性耐火性シートを製造してもよいし、又は塗工及び固化をそれぞれ交互に複数回行って、熱膨張性耐火性シートを製造してもよい。

耐火性樹脂組成物は被塗物に塗工される。被塗物は金属板又は合成樹脂製シート等の基材であってもよいし、建築物の建材であってもよい。本明細書において、「建築物」には、一戸建住宅、集合住宅、高層住宅、高層ビル、商業施設、公共施設等の建材；客船、輸送船、連絡船等の船舶；車両；等の構造物が含まれるが、これらに限定されない。本明細書において、「建材」は、建築物を作るために使われる任意の材料を指し、壁、床、レンガ、屋根、板材などの構造体；窓（引き違い窓、開き窓、上げ下げ窓等を含む）、障子、扉（すなわちドア）、ふすま、及び欄間などの建具：配線、配管；などを含むがこれらに限定されない。

耐火性樹脂組成物は、塗工用に耐火性樹脂組成物中の成分を溶解させる有機溶剤を一種又は二種以上含んでもよいし、含まなくてもよい。有機溶剤を少量加えることで、塗工時の粘度を低下させることができる。このような有機溶剤としては、特に限定されないが、例えば、アルコール系有機溶媒、ケトン系有機溶媒、エステル系有機溶媒、グリコールエステル系有機溶媒、グリコール系有機溶媒などを用いることが可能であるが、溶解性の観点から、グリコールエステル系有機溶媒やグリコール系有機溶媒が特に好ましい。
このような有機溶剤は、熱可塑性樹脂の種類により選定されるが、具体的には、例えばポリ塩化ビニル樹脂の場合、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ、発火点：３２１℃）、メチルエチルケトン（ＭＥＫ、発火点：４０４℃），シクロヘキサノン（発火点：４２０℃）、Ｎ，Ｎ－ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ、発火点：４４５℃）、エチルカルビトール（発火点：２０４℃）、ブチルカルビトール（発火点：２２３℃）、アセトン（発火点：４６５℃）、トルエン（発火点：４８０℃）、メタノール（発火点：４６４℃）、ブチルカルビトールアセテート（発火点：２９０℃）等が挙げられる。
有機溶剤は、熱膨張性耐火性シートの製造中に加熱乾燥、真空乾燥、蒸発等により耐火性樹脂組成物からの蒸発により除去されることが好ましい。耐火性樹脂組成物が有機溶剤を含む場合も、環境の点から有機溶剤の量は少ない方が好ましく、耐火性樹脂組成物中、各有機溶媒の含有量がぞれぞれ０．０１質量％以下であることが好ましく、耐火性樹脂組成物中、各有機溶媒の合計の含有量が０．０１質量％以下であることがより好ましい。また、かかる耐火性樹脂組成物から形成された熱膨張性耐火性シート中の各有機溶剤の含有量も、それぞれ０．０１質量％以下であることが好ましく、各有機溶媒の合計の含有量が０．０１質量％以下であることがより好ましい。

好ましくは、本発明の耐火性樹脂組成物及び耐火性樹脂組成物から形成された熱膨張性耐火性シートにおける有機溶剤は、一般的に人間が臭気を感じることができる下限である５×１０^-6質量％以下である。この場合、耐火性樹脂組成物の原料中に不可避的に存在する有機溶剤や、該組成物を調製する際に非意図的に混入した有機溶剤以外は、ほとんど有機溶剤が含まれない。
また、有機溶剤としては、その発火点が熱膨張性黒鉛の膨張開始温度以上であることが好ましい。発火点が熱膨張性黒鉛の膨張開始温度以上である有機溶剤を用いることにより、膨張後に発火点を迎えることで、他部分への引火延焼リスクを低減することが可能である。

また、本発明の耐火性樹脂組成物は、５０℃における粘度に対する１２０℃における粘度の比が０．１以下であることが好ましい。かかる粘度比を、無機充填剤の添加量及び粒径、又は他の成分の添加量に調整することにより、当業者には適宜設定することができる。粘度比が０．１以下であると、通常使用時の強度を保ちつつ、塗工製造時の生産性を確保可能である。

熱膨張性耐火性シートは、火災時などの高温にさらされた際にその膨張層により断熱し、かつその膨張層の強度があるものであれば特に限定されないが、５０ｋＷ／ｍ²の加熱条件下で３０分間加熱した後の体積膨張率（膨張倍率とも言う）が３～５０倍のものであれば好ましい。前記体積膨張率が３倍を下回ると、膨張体積が前記樹脂成分の焼失部分を十分に埋めきれず防火性能が低下することがある。また５０倍を超えると、膨張層の強度が下がり、火炎の貫通を防止する効果が低下することがある。より好ましくは、体積膨張率が５～４０倍の範囲であり、さらに好ましくは８～３５倍の範囲である。

熱膨張性耐火性シートの厚みは特に限定されないが、０．５ｍｍ～２．０ｍｍであることが好ましい。

本発明の耐火性樹脂組成物及び熱膨張性耐火性シートは、好ましくは１８０℃未満で膨張を開始し、より好ましくは１００℃以上１８０℃未満で膨張を開始し、より好ましくは１００℃以上１６０℃以下で膨張を開始する。本発明の耐火性樹脂組成物より形成された熱膨張性耐火性シートは、低い温度から膨張して耐火性能を発揮することができる。本発明の耐火性樹脂組成物及び熱膨張性耐火性シートを建築物の建材、特には窓又は扉等の建具の隙間に適用することで、火災等の際に炎が隙間を通過して侵入するのを防止することができる。

以下に実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されない。

［実施例１］
ポリ塩化ビニル系樹脂、可塑剤、熱膨張性黒鉛、リン化合物、及び熱安定剤を表１に示す配合（質量部）で混合し、厚さ１．５ｍｍとなる様に塗工し、１３０℃にてゲル化させ、実施例１の熱膨張性耐火性シートを製造した。各成分として以下のものを使用した。
塩化ビニル樹脂 ポリ塩化ビニル樹脂 平均重合度１，６５０ 東ソー株式会社製、リューロンペースト７７２Ａ（商品名）
可塑剤 フタル酸ジオクチル 新日本理化株式会社製、サンソサイザーＤＯＰ（商品名）
熱膨張性黒鉛 株式会社ＡＤＴ製 ＡＤＴ５０１（商品名）
リン化合物 ポリリン酸アンモニウム系化合物 ＣＢＣ株式会社製 テラージュＣ－７０（商品名）
熱安定剤 Ｃａ－Ｚｎ複合安定剤 水沢化学工業株式会社製 ＮＴ－２３１

［実施例２～８、１２］
表１に記載の組成に変更した以外は、実施例１と同様の方法で熱膨張性耐火性シートを製造した。なお、酢酸ビニル－ポリ塩化ビニルコポリマーとしては、ＰＣＨ－８４３（株式会社カネカ製）を使用した。また、膨張開始温度が１６０℃の熱膨張性黒鉛としては、富士黒鉛工業株式会社製のＥＸＰ５０Ｓ１６０（商品名）を使用した。

［実施例９～１１］
熱膨張性耐火シートを構成する耐火性樹脂組成物の組成を表１に記載の組成に変更するとともに、有機溶剤としてブチルカルビトールを５００ｐｐｍ添加した以外は、実施例１と同様の方法で熱膨張性耐火性シートを製造した。

［比較例１］
実施例１の熱膨張性黒鉛の代わりに、膨張開始温度が１８０℃、平均粒径が１８０μｍの三洋貿易株式会社製のＳＹＺＲ８０２（商品名）を用い、比較例１の熱膨張性耐火性シートを製造した。

（有機溶剤量の測定）
サンプル中の残溶剤を特定するため、以下の条件に従い、熱脱着GC/MSで測定した。
＜熱脱着GC/MS測定条件＞
熱脱着装置：TurboMatrix 650（パーキンエルマー）
サンプル量：(1)約10mg (2)シート約30mg 精秤
加熱：150℃、5分（20mL/分）
二次脱着：350℃、40分
スプリット：入口20mL/分 出口20mL/分 注入量3.5%
GC/MS装置：JMS Q1000GC（日本電子）
カラム：EQUITY-1（無極性）0.32mm×60m×0.25μm
GC昇温：40℃(4分)→10℃/分→100℃(10分)→40℃/分→300℃(2分)
He流量：1.5mL/分
イオン化電圧：70eV
MS測定範囲：29～600amu（scan 500ms）
MS温度：イオン源;230℃，インターフェイス;250℃

次に、熱脱着GC/MS測定の結果確認された溶剤の定量のため、まず、確認された溶剤に関して、検量線を作成した。評価するサンプルを約5 wt%クロロホルム溶液に調製し3時間振とう後ろ過し、ろ液を下記条件でGC/MS測定した。また検量線作成用の各標準サンプルの0.1、0.2、0.5、1、5、10 μg/ml クロロホルム溶液について同様にGC/MS測定した。
＜GC/MS測定条件＞
装置：JMS-Q1500（日本電子）
GCカラム：SLBTM-5ms（微極性）0.25mm×30m×0.25μm
注入口温度：300℃
注入量：1μL
GC昇温：40℃(4分)→10℃/分→300℃(0分)
He流量：1.0 ml/分スプリット比1：50
MS測定範囲：29～600
イオン化電圧：70eV
MS温度：イオン源;230℃，インターフェイス;250℃
得られた測定データと検量線により、有機溶剤量を測定した。

（加熱試験）
実施例１～１２及び比較例１の熱膨張性耐火性シートを２００℃で３０分間加熱し、厚みの変化（体積膨張率）を測定した。結果を表１に示す。

以上、本発明の実施形態及び実施例について具体的に説明したが、本発明は、上述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の技術的思想に基づく各種の変形が可能である。

また、上述の実施形態の構成、方法、工程、形状、材料及び数値などは、本発明の主旨を逸脱しない限り、互いに組み合わせることが可能である。

Claims (6)

1. 熱可塑性樹脂、膨張開始温度が１８０℃未満の熱膨張性黒鉛、可塑剤、リン化合物及び無機充填剤を含有し、前記熱可塑性樹脂がポリ塩化ビニル系ペースト樹脂を含み、
   前記ポリ塩化ビニル系ペースト樹脂１００質量部に対し、前記熱膨張性黒鉛を１０～３５０質量部、前記可塑剤を１０～１２０質量部、前記無機充填材を３０～４００質量部の割合で含有し、
   前記リン化合物と前記熱膨張性黒鉛の合計量が、前記ポリ塩化ビニル系ペースト樹脂１００質量部に対し２０～２００質量部であることを特徴とする塗工用の耐火性樹脂組成物。
2. 前記熱可塑性樹脂が酢酸ビニル－塩化ビニル系樹脂を含有する請求項１に記載の耐火性樹脂組成物。
3. 前記熱可塑性樹脂１００質量部に対して、４０～１２０質量部の可塑剤を含有する請求項１又は２に記載の耐火性樹脂組成物。
4. ０．０５質量％以下の有機溶剤を含有する請求項１～３のいずれか一項に記載の耐火性樹脂組成物。
5. 請求項１～４のいずれか一項に記載の耐火性樹脂組成物を塗工して塗工物を形成する工程と、
   前記塗工物をゲル化させるか、または前記塗工物を冷却により固化させる工程と、を含む熱膨張性耐火性シートの製造方法。
6. 前記塗工を複数回行い、前記塗工物を重ねてシート形状にする請求項５に記載の製造方法。