JP7026538B2 - 時計用部品、ムーブメントおよび時計 - Google Patents
時計用部品、ムーブメントおよび時計 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7026538B2 JP7026538B2 JP2018043194A JP2018043194A JP7026538B2 JP 7026538 B2 JP7026538 B2 JP 7026538B2 JP 2018043194 A JP2018043194 A JP 2018043194A JP 2018043194 A JP2018043194 A JP 2018043194A JP 7026538 B2 JP7026538 B2 JP 7026538B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sliding surface
- lubricating oil
- oil
- tension
- sliding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G04—HOROLOGY
- G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
- G04B31/00—Bearings; Point suspensions or counter-point suspensions; Pivot bearings; Single parts therefor
- G04B31/08—Lubrication
-
- G—PHYSICS
- G04—HOROLOGY
- G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
- G04B15/00—Escapements
- G04B15/14—Component parts or constructional details, e.g. construction of the lever or the escape wheel
-
- G—PHYSICS
- G04—HOROLOGY
- G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
- G04B13/00—Gearwork
- G04B13/02—Wheels; Pinions; Spindles; Pivots
-
- G—PHYSICS
- G04—HOROLOGY
- G04B—MECHANICALLY-DRIVEN CLOCKS OR WATCHES; MECHANICAL PARTS OF CLOCKS OR WATCHES IN GENERAL; TIME PIECES USING THE POSITION OF THE SUN, MOON OR STARS
- G04B31/00—Bearings; Point suspensions or counter-point suspensions; Pivot bearings; Single parts therefor
- G04B31/004—Bearings; Point suspensions or counter-point suspensions; Pivot bearings; Single parts therefor characterised by the material used
- G04B31/008—Jewel bearings
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
本発明は、時計用部品、ムーブメントおよび時計に関する。
例えばがんぎ車やアンクルなど、時計に用いられる時計用部品には、連続的または断続的に駆動力がかかる。そのため、回転などの際の摺動による摩擦を軽減するため、時計用部品の摺動箇所に潤滑油を保持させることが求められる。
特許文献１には、潤滑油を担持する領域の外に撥油膜を形成することによって、前記領域に潤滑油を保持させる技術が開示されている。
特許文献１には、潤滑油を担持する領域の外に撥油膜を形成することによって、前記領域に潤滑油を保持させる技術が開示されている。
しかし、時計用部品は小型であるため、特定領域にのみ撥油膜を形成するのが困難であり、特許文献１に記載の技術を適用するのは容易でなかった。
そこで、特許文献２には、時計用部品の全体に撥油膜を形成させて潤滑油を注油箇所に保持させる技術が開示されている。
そこで、特許文献２には、時計用部品の全体に撥油膜を形成させて潤滑油を注油箇所に保持させる技術が開示されている。
しかし、特許文献２に記載の時計用部品は、潤滑油を保持する性能が十分とはいえなかった。そのため、潤滑油の不足によって時計用部品の摩耗が起きることがあった。
また、撥油膜を形成する処理剤の濃度が低い場合、表面処理されない部分が発生することがある。その結果、潤滑油が濡れ広がり、蒸散による潤滑油の不足によって時計用部品の摩耗が起きることがあった。
また、撥油膜を形成する処理剤の濃度が低い場合、表面処理されない部分が発生することがある。その結果、潤滑油が濡れ広がり、蒸散による潤滑油の不足によって時計用部品の摩耗が起きることがあった。
本発明の一態様は、潤滑油を保持する性能に優れた時計用部品、ムーブメントおよび時計を提供することを目的とする。
本発明の一態様は、表面張力が１０～３５ｍＮ／ｍである摺動面を有する、時計用部品を提供する。
この構成によれば、潤滑油との親和性が高まるので、摺動面から潤滑油が流出しにくくなる。よって、摺動面上に潤滑油が存在する状態が維持されるため、時計用部品の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたって安定した動作が可能となる。
この構成によれば、潤滑油との親和性が高まるので、摺動面から潤滑油が流出しにくくなる。よって、摺動面上に潤滑油が存在する状態が維持されるため、時計用部品の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたって安定した動作が可能となる。
前記摺動面は、表面張力が２５～３５ｍＮ／ｍである潤滑油を塗布したときに前記摺動面と前記潤滑油との界面張力が０～７ｍＮ／ｍであることが好ましい。
この構成によれば、摺動面から潤滑油がより流出しにくくなる。よって、保油性能をさらに高めることができる。
この構成によれば、摺動面から潤滑油がより流出しにくくなる。よって、保油性能をさらに高めることができる。
本発明の一態様は、前記時計用部品を備えたムーブメントを提供する。
この構成によれば、前記時計用部品品を備えているため、長期にわたって安定した動作が可能となり、信頼性を高めることができる。
この構成によれば、前記時計用部品品を備えているため、長期にわたって安定した動作が可能となり、信頼性を高めることができる。
本発明の一態様は、前記ムーブメントを備えた時計を提供する。
この構成によれば、前記時計用部品を備えているため、長期にわたって安定した動作が可能となり、信頼性を高めることができる。
この構成によれば、前記時計用部品を備えているため、長期にわたって安定した動作が可能となり、信頼性を高めることができる。
本発明の一態様によれば、潤滑油に対して高い保油性能を発揮する。
本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
なお、以下の説明では、同一または類似の機能を有する構成に同一の符号を付す。そして、それら構成の重複する説明は省略する場合がある。
また、以下に示す各図では、図面を見やすくするため、時計用部品およびムーブメントのうち一部の図示を省略しているとともに、時計用部品およびムーブメントを簡略化して図示している場合がある。
なお、以下の説明では、同一または類似の機能を有する構成に同一の符号を付す。そして、それら構成の重複する説明は省略する場合がある。
また、以下に示す各図では、図面を見やすくするため、時計用部品およびムーブメントのうち一部の図示を省略しているとともに、時計用部品およびムーブメントを簡略化して図示している場合がある。
［第１実施形態］
本発明の第１実施形態に係る時計用部品を備えたムーブメントおよび時計について、図１を参照して説明する。
一般に、時計の駆動部分を含む機械体を「ムーブメント」と称する。ムーブメントに文字板、針を取り付けて、時計ケースの中に入れて完成品にした状態を時計の「コンプリート」と称する。
本発明の第１実施形態に係る時計用部品を備えたムーブメントおよび時計について、図１を参照して説明する。
一般に、時計の駆動部分を含む機械体を「ムーブメント」と称する。ムーブメントに文字板、針を取り付けて、時計ケースの中に入れて完成品にした状態を時計の「コンプリート」と称する。
図１は、ムーブメント表側の平面図である。
図１に示すように、機械式時計２０１は、ムーブメント２１０と、このムーブメント２１０を収納するケーシング（図示略）と、により構成されている。
図１に示すように、機械式時計２０１は、ムーブメント２１０と、このムーブメント２１０を収納するケーシング（図示略）と、により構成されている。
ムーブメント２１０は、基板を構成する地板２１１を有している。この地板２１１の裏側には図示しない文字板が配されている。なお、ムーブメント２１０の表側に組み込まれる輪列を表輪列と称し、ムーブメント２１０の裏側に組み込まれる輪列を裏輪列と称する。
地板２１１には、巻真案内穴２１１ａが形成されており、ここに巻真２１２が回転自在に組み込まれている。この巻真２１２は、おしどり２１３、かんぬき２１４、かんぬきばね２１５および裏押さえ２１６を有する切換装置により、軸方向の位置が決められている。また、巻真２１２の案内軸部には、きち車２１７が回転自在に設けられている。
地板２１１には、巻真案内穴２１１ａが形成されており、ここに巻真２１２が回転自在に組み込まれている。この巻真２１２は、おしどり２１３、かんぬき２１４、かんぬきばね２１５および裏押さえ２１６を有する切換装置により、軸方向の位置が決められている。また、巻真２１２の案内軸部には、きち車２１７が回転自在に設けられている。
巻真２１２が、回転軸方向に沿ってムーブメント２１０の内側に一番近い方の第１の巻真位置（０段目）にある状態で巻真２１２を回転させると、図示しないつづみ車の回転を介してきち車２１７が回転する。そして、このきち車２１７が回転することにより、これと噛合う丸穴車２２０が回転する。そして、この丸穴車２２０が回転することにより、これと噛合う角穴車２２１が回転する。さらに、この角穴車２２１が回転することにより、香箱車２２２に収容された図示しないぜんまい（動力源）を巻き上げる。
ムーブメント２１０の表輪列は、上述した香箱車２２２の他に、二番車２２５、三番車２２６および四番車２２７により構成されており、香箱車２２２の回転力を伝達する機能を果している。また、ムーブメント２１０の表側には、表輪列の回転を制御するための脱進機構２３０および調速機構２３１が配置されている。
二番車２２５は、香箱車２２２に噛合う歯車とされている。三番車２２６は、二番車２２５に噛合う歯車とされている。四番車２２７は、三番車２２６に噛合う歯車とされている。
調速機構２３１は、脱進機構２３０を調速する機構であって、てんぷ２４０を具備している。
調速機構２３１は、脱進機構２３０を調速する機構であって、てんぷ２４０を具備している。
脱進機構２３０は、上述した表輪列の回転を制御する機構であって、四番車２２７と噛み合うがんぎ車２３５と、このがんぎ車２３５を脱進させて規則正しく回転させるアンクル２３６と、を備えている。脱進機構２３０は、本発明の第１実施形態に係る時計用部品である。
図２は、脱進機構２３０を構成するがんぎ車２３５の平面図である。図３は、脱進機構２３０を構成するアンクル２３６の平面図である。
図２は、脱進機構２３０を構成するがんぎ車２３５の平面図である。図３は、脱進機構２３０を構成するアンクル２３６の平面図である。
（がんぎ車）
図２に示すように、がんぎ車２３５は、がんぎ歯車部１０１と、がんぎ歯車部１０１に同軸で固定された軸部材１０２と、を備えている。軸部材１０２の軸線に直交する方向を径方向という。図２では、がんぎ車２３５の回転方向をＣＷで示している。
図２に示すように、がんぎ車２３５は、がんぎ歯車部１０１と、がんぎ歯車部１０１に同軸で固定された軸部材１０２と、を備えている。軸部材１０２の軸線に直交する方向を径方向という。図２では、がんぎ車２３５の回転方向をＣＷで示している。
がんぎ歯車部１０１は、環状のリム部１１１と、リム部１１１の内側に配置されたハブ部１１２と、これらリム部１１１およびハブ部１１２を連結する複数のスポーク部１１３と、を有している。ハブ部１１２は、円板形状であり、その中央部分に軸部材１０２が圧入等により固定されている。各スポーク部１１３は、ハブ部１１２の外周縁からリム部１１１の内周縁に向かって放射状に延在している。
リム部１１１の外周面には、特殊な鉤型状に形成された複数の歯部１１４が径方向の外側に向けて突設されている。これら複数の歯部１１４の先端部に、後述するアンクル２３６の爪石１４４ａ，１４４ｂ（図３参照）が噛み合うようになっている。
歯部１１４における先端部の側面は、がんぎ車２３５の回転方向ＣＷにおける奥側に位置して、爪石１４４ａ，１４４ｂが当接する停止面１１５ａと、回転方向ＣＷにおける手前側に位置する背面１１５ｂと、歯部１１４の先端面である衝撃面１１５ｃと、を有している。
停止面１１５ａと衝撃面１１５ｃとにより構成される角部は、ロッキングコーナ１１５ｄとして機能する。背面１１５ｂと衝撃面１１５ｃとにより構成される角部は、リービングコーナ１１５ｅとして機能する。
歯部１１４のうち、停止面１１５ａからロッキングコーナ１１５ｄを経てリービングコーナ１１５ｅに至る範囲は摺動面１１５を構成している。摺動面は、他の時計用部品と接触し得る面である。
停止面１１５ａと衝撃面１１５ｃとにより構成される角部は、ロッキングコーナ１１５ｄとして機能する。背面１１５ｂと衝撃面１１５ｃとにより構成される角部は、リービングコーナ１１５ｅとして機能する。
歯部１１４のうち、停止面１１５ａからロッキングコーナ１１５ｄを経てリービングコーナ１１５ｅに至る範囲は摺動面１１５を構成している。摺動面は、他の時計用部品と接触し得る面である。
摺動面１１５の表面張力は、１０～３５ｍＮ／ｍであり、１１～３５ｍＮ／ｍが好ましく、２０～３０ｍＮ／ｍがより好ましい。摺動面１１５の表面張力が上記下限値以上であれば、潤滑油との親和性が高まり、摺動面１１５に潤滑油を注油した際に、潤滑油に対して高い保油性能を発揮する。そのため、摺動面１１５から潤滑油が流出しにくくなる。よって、摺動面１１５に潤滑油が存在する状態が維持されるため、がんぎ車２３５の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたって安定した動作が可能となる。摺動面１１５の表面張力が上記上限値以下であれば、摺動面１１５に潤滑油を注油した際に、潤滑油が濡れ広がりにくくなる。よって、潤滑油が蒸散しにくくなり、摺動面１１５に潤滑油が存在する状態が維持されるため、がんぎ車２３５の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたって安定した動作が可能となる。
ところで、時計用部品に振動が加えられると、潤滑油が飛散することがある。特に、がんぎ車およびアンクルを備えた脱進機構や、後述する日車および日ジャンパを備えたカレンダー機構など、断続的に係合を繰り返す部分では、潤滑油の飛散が顕著となる傾向にある。
摺動面１１５の表面張力が１１～３５ｍＮ／ｍであれば、がんぎ車２３５に振動が加えられても潤滑油が飛散しにくくなる。よって、摺動面１１５に潤滑油がより安定して存在するため、がんぎ車２３５の摩耗等による劣化をより効果的に抑制できる。
摺動面１１５の表面張力が１１～３５ｍＮ／ｍであれば、がんぎ車２３５に振動が加えられても潤滑油が飛散しにくくなる。よって、摺動面１１５に潤滑油がより安定して存在するため、がんぎ車２３５の摩耗等による劣化をより効果的に抑制できる。
摺動面１１５の表面張力は、Ｚｉｓｍａｎプロットにより求められる。具体的には、まず、表面張力の異なる複数の試験液を摺動面１１５上に滴下して液滴を形成させ、液滴と摺動面１１５との接触角（θ）を測定し、ｃｏｓθを算出する。次いで、各試験液の表面張力を横軸、ｃｏｓθを縦軸にプロットしてＺｉｓｍａｎプロットを作成し、近似一次直線上でｃｏｓθ＝１となるときの表面張力の値を求める。摺動面１１５の異なる５か所について同様の操作を行ってＺｉｓｍａｎプロットを作成し、近似一次直線上でｃｏｓθ＝１となるときの表面張力の値を求め、その平均値を摺動面１１５の表面張力とする。なお、液滴の形成および接触角（θ）の測定は２５℃で行う。
摺動面１１５の表面張力は、上記範囲内であれば摺動面１１５の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
摺動面１１５の表面張力は、上記範囲内であれば摺動面１１５の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
試験液としては、ペンタン（１６．０ｍＮ／ｍ）、ヘプタデカン（２７．４ｍＮ／ｍ）、ヨードシクロヘキサン（３５．７ｍＮ／ｍ）、エチレングリコール（４８．４ｍＮ／ｍ）、ホルムアミド（５８．１ｍＮ／ｍ）、ジヨードメタン（６６．２ｍＮ／ｍ）、グリセリン（６３．４ｍＮ／ｍ）、蒸留水（７２．８ｍＮ／ｍ）を用いる。
なお、カッコ内の数値は２５℃における表面張力である。
なお、カッコ内の数値は２５℃における表面張力である。
摺動面１１５は、２５℃における表面張力が２５～３５ｍＮ／ｍである潤滑油を塗布したときに摺動面１１５と潤滑油との界面張力が０～７ｍＮ／ｍであることが好ましく、０～５ｍＮ／ｍであることがより好ましく、０．４～３ｍＮ／ｍであることがさらに好ましい。摺動面１１５と潤滑油との界面張力が上記上限値以下であれば、潤滑油との親和性により優れることを意味し、潤滑油に対してより高い保油性能を発揮する。そのため、摺動面１１５から潤滑油がより流出しにくくなる。加えて、潤滑油が濡れ広がりにくくなり、より蒸散しにくくなる。よって、摺動面１１５に潤滑油が存在する状態がより良好に維持されるため、がんぎ車２３５の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたってより安定した動作が可能となる。特に、摺動面１１５と潤滑油との界面張力が０～５ｍＮ／ｍであれば、がんぎ車２３５に振動が加えられても潤滑油の飛散を抑制できる。
摺動面１１５と潤滑油との界面張力は、Ｙｏｕｎｇの式により求められる。具体的には、まず、潤滑油を摺動面１１５上に滴下して液滴を形成させ、液滴と摺動面１１５との接触角（θ）を測定し、ｃｏｓθを算出する。別途、潤滑油を滴下した箇所の摺動面１１５の表面張力（γｓ）を、上述したＺｉｓｍａｎプロットにより求める。また、潤滑油の表面張力（γＬ）をカタログ値またはペンダントドロップ法により求める。次いで、下記式（ｉ）に示すＹｏｕｎｇの式に、ｃｏｓθ、γｓおよびγＬを代入し、固液間の界面張力（γＬＳ）を求める。摺動面１１５の異なる５か所について同様の操作を行ってγＬＳを求め、その平均値を摺動面１１５と潤滑油との界面張力とする。なお、液滴の形成および接触角（θ）の測定は２５℃で行う。
γｓ＝γＬＳ＋γＬ・ｃｏｓθ ・・・（ｉ）
（式（ｉ）中、γｓは固体（摺動面１１５）の表面張力であり、γＬＳは固液間（摺動面１１５と潤滑油）の界面張力であり、γＬは液体（潤滑油）の表面張力であり、θは固体（摺動面１１５）と液体（潤滑油）との接触角である。）
摺動面１１５と潤滑油との界面張力は、上記範囲内であれば摺動面１１５の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
γｓ＝γＬＳ＋γＬ・ｃｏｓθ ・・・（ｉ）
（式（ｉ）中、γｓは固体（摺動面１１５）の表面張力であり、γＬＳは固液間（摺動面１１５と潤滑油）の界面張力であり、γＬは液体（潤滑油）の表面張力であり、θは固体（摺動面１１５）と液体（潤滑油）との接触角である。）
摺動面１１５と潤滑油との界面張力は、上記範囲内であれば摺動面１１５の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
潤滑油としては、２５℃における表面張力が上記範囲内であり、時計に用いられる潤滑油であれば特に制限されないが、例えば、ポリαオレフィン（ＰＡＯ）、ポリブテン等の脂肪族炭化水素油；アルキルベンゼン、アルキルナフタレン等の芳香族炭化水素油；ポリオールエステル、リン酸エステル等のエステル油；ポリフェニルエーテル等のエーテル油；ポリアルキレングリコール油、シリコーン油、フッ素油等が挙げられる。
摺動面１１５の表面張力や、摺動面１１５と潤滑油との界面張力を上記範囲内とするには、例えば後述する保油処理剤を用いて摺動面１１５となる箇所（被処理面）を処理し、保油膜１１６を形成すればよい。
摺動面１１５以外の部分のがんぎ車２３５の表面張力は特に制限されず、１０～３５ｍＮ／ｍであってもよいし、この範囲外であってもよい。また、摺動面１１５以外の部分のがんぎ車２３５の表面（非摺動面）と、２５℃における表面張力が２５～３５ｍＮ／ｍである潤滑油との界面張力は特に制限されず、０～７ｍＮ／ｍであってもよいし、この範囲外であってもよい。すなわち、がんぎ車２３５の非摺動面には、保油膜１１６が形成されていてもよいし、保油膜１１６が形成されていなくてもよい。また、がんぎ車２３５の非摺動面には、摺動面１１５よりも表面張力の小さい膜が形成されていてもよく、このような膜としては、例えば、表面張力が１０ｍＮ／ｍ未満の膜（撥油膜）が挙げられる。
（アンクル）
図３に示すように、アンクル２３６は、３つのアンクルビーム１４３によってＴ字状に形成されたアンクル体１４２ｄと、アンクル真１４２ｆと、を備えている。アンクル体１４２ｄは、軸であるアンクル真１４２ｆによって回動可能に構成されている。アンクル真１４２ｆは、その両端が図１に示すムーブメント２１０の地板２１１および図示しないアンクル受に対してそれぞれ回動可能に支持されている。なお、アンクル２３６は、図示しないドテピンにより回動範囲が規制されている。
図３に示すように、アンクル２３６は、３つのアンクルビーム１４３によってＴ字状に形成されたアンクル体１４２ｄと、アンクル真１４２ｆと、を備えている。アンクル体１４２ｄは、軸であるアンクル真１４２ｆによって回動可能に構成されている。アンクル真１４２ｆは、その両端が図１に示すムーブメント２１０の地板２１１および図示しないアンクル受に対してそれぞれ回動可能に支持されている。なお、アンクル２３６は、図示しないドテピンにより回動範囲が規制されている。
３つのアンクルビーム１４３のうち２つのアンクルビーム１４３の先端には、爪石（入爪石１４４ａおよび出爪石１４４ｂ）が設けられ、残り１つのアンクルビーム１４３の先端には、図１に示すムーブメント２１０のてんぷ２４０の振り座（不図示）と係脱可能なアンクルハコ１４５が取り付けられている。爪石（入爪石１４４ａおよび出爪石１４４ｂ）は、角柱状に形成されたルビーからなり、接着剤等によりアンクルビーム１４３に接着固定されている。
出爪石１４４ｂの先端部は、図２に示すがんぎ歯車部１０１の回転方向ＣＷにおける手前側に位置して歯部１１４の停止面１１５ａに当接する停止面１４６ａと、回転方向ＣＷの奥側に位置する背面１４６ｂと、出爪石１４４ｂの先端面である衝撃面１４６ｃと、を有している。
停止面１４６ａと衝撃面１４６ｃとにより構成される角部は、ロッキングコーナ１４６ｄとして機能する。背面１４６ｂと衝撃面１４６ｃとにより構成される角部は、リービングコーナ１４６ｅとして機能する。
出爪石１４４ｂのうち、停止面１４６ａからロッキングコーナ１４６ｄを経てリービングコーナ１４６ｅに至る範囲は摺動面１４６を構成している。
なお、爪石１４４ａ，１４４ｂのうち入爪石１４４ａの先端部の構成は出爪石１４４ｂの先端部の構成と同様であるため、説明を省略する。
停止面１４６ａと衝撃面１４６ｃとにより構成される角部は、ロッキングコーナ１４６ｄとして機能する。背面１４６ｂと衝撃面１４６ｃとにより構成される角部は、リービングコーナ１４６ｅとして機能する。
出爪石１４４ｂのうち、停止面１４６ａからロッキングコーナ１４６ｄを経てリービングコーナ１４６ｅに至る範囲は摺動面１４６を構成している。
なお、爪石１４４ａ，１４４ｂのうち入爪石１４４ａの先端部の構成は出爪石１４４ｂの先端部の構成と同様であるため、説明を省略する。
摺動面１４６の表面張力は、１０～３５ｍＮ／ｍであり、１１～３５ｍＮ／ｍが好ましく、２０～３０ｍＮ／ｍがより好ましい。摺動面１４６の表面張力が上記下限値以上であれば、潤滑油との親和性が高まり、摺動面１４６に潤滑油を注油した際に、潤滑油に対して高い保油性能を発揮する。そのため、摺動面１４６から潤滑油が流出しにくくなる。よって、摺動面１４６に潤滑油が存在する状態が維持されるため、アンクル２３６の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたって安定した動作が可能となる。摺動面１４６の表面張力が上記上限値以下であれば、摺動面１４６に潤滑油を注油した際に、潤滑油が濡れ広がりにくくなる。よって、潤滑油が蒸散しにくくなり、摺動面１４６に潤滑油が存在する状態が維持されるため、アンクル２３６の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたって安定した動作が可能となる。特に、摺動面１４６の表面張力が１１～３５ｍＮ／ｍであれば、アンクル２３６に振動が加えられても潤滑油が飛散しにくくなる。
摺動面１４６の表面張力は、Ｚｉｓｍａｎプロットにより求められる。具体的には、がんぎ車の摺動面の表面張力と同様にして求められる。
摺動面１４６の表面張力は、上記範囲内であれば摺動面１４６の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
摺動面１４６の表面張力は、上記範囲内であれば摺動面１４６の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
摺動面１４６は、２５℃における表面張力が２５～３５ｍＮ／ｍである潤滑油を塗布したときに摺動面１４６と潤滑油との界面張力が０～７ｍＮ／ｍであることが好ましく、０～５ｍＮ／ｍであることがより好ましく、０．４～３ｍＮ／ｍであることがさらに好ましい。摺動面１４６と潤滑油との界面張力が上記上限値以下であれば、潤滑油との親和性により優れることを意味し、潤滑油に対してより高い保油性能を発揮する。そのため、摺動面１４６から潤滑油がより流出しにくくなる。加えて、潤滑油が濡れ広がりにくくなり、より蒸散しにくくなる。よって、摺動面１４６に潤滑油が存在する状態がより良好に維持されるため、アンクル２３６の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたってより安定した動作が可能となる。特に、摺動面１４６と潤滑油との界面張力が０～５ｍＮ／ｍであれば、アンクル２３６に振動が加えられても潤滑油の飛散を抑制できる。
摺動面１４６と潤滑油との界面張力は、Ｙｏｕｎｇの式により求められる。具体的には、がんぎ車の摺動面と潤滑油との界面張力と同様にして求められる。
摺動面１４６と潤滑油との界面張力は、上記範囲内であれば摺動面１４６の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
摺動面１４６と潤滑油との界面張力は、上記範囲内であれば摺動面１４６の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
摺動面１４６の表面張力や、摺動面１４６と潤滑油との界面張力を上記範囲内とするには、例えば後述する保油処理剤を用いて摺動面１４６となる箇所（被処理面）を処理し、保油膜１４７を形成すればよい。
摺動面１４６以外の部分のアンクル２３６の表面張力は特に制限されず、１０～３５ｍＮ／ｍであってもよいし、この範囲外であってもよい。また、摺動面１４６以外の部分のアンクル２３６の表面（非摺動面）と、２５℃における表面張力が２５～３５ｍＮ／ｍである潤滑油との界面張力は特に制限されず、０～７ｍＮ／ｍであってもよいし、この範囲外であってもよい。すなわち、アンクル２３６の非摺動面には、保油膜１４７が形成されていてもよいし、保油膜１４７が形成されていなくてもよい。また、アンクル２３６の非摺動面には、摺動面１４６よりも表面張力の小さい膜が形成されていてもよく、このような膜としては、例えば、表面張力が１０ｍＮ／ｍ未満の膜（撥油膜）が挙げられる。
（保油膜）
保油膜１１６，１４７は、例えば、被処理面の構成材料よりも表面エネルギーの大きい材料から形成される。
保油膜１１６，１４７は、例えば、下記一般式（１）で表される化合物（以下、「化合物（１）」ともいう。）を含有する。
保油膜１１６，１４７は、例えば、被処理面の構成材料よりも表面エネルギーの大きい材料から形成される。
保油膜１１６，１４７は、例えば、下記一般式（１）で表される化合物（以下、「化合物（１）」ともいう。）を含有する。
一般式（１）中、Ｍ１はケイ素、チタンまたはジルコニウムであり、Ｒは炭化水素基であり、Ｙ１およびＹ２は各々独立に、炭化水素基、ヒドロキシ基、または加水分解等によりヒドロキシ基を生成する官能基であり、Ｚ１は極性基である。
前記炭化水素基としては、アルキル基、アリール基などが挙げられる。前記炭化水素基としては、アルキル基が好ましい。前記アルキル基は、ＣｎＨ２ｎ＋１（ｎは自然数）で表される。ｎは１～１８が好ましく、２～１４がより好ましく、２～１０がさらに好ましく、３～６が特に好ましい。ｎが上記下限値以上であれば、保油性を高めることができる。ｎが上記上限値以下であれば、立体障害による保油膜の膜質悪化を避けることができる。特に、ｎが１０以下であることにより、重合反応に要する時間を短くできる。
前記「加水分解等によりヒドロキシ基を生成する官能基」は、例えばアルコキシ基、アミノキシ基、ケトオキシム基、アセトキシ基などであり、これらのうち１または２以上を使用できる。アルコキシ基は、例えばメトキシ基、エトキシ基、プロポキシ基などであり、これらのうち１または２以上を使用できる。
前記極性基は、極性を有する官能基である。前記極性基は、例えば、ヒドロキシ基、カルボキシ基、スルホ基、アミノ基、リン酸基、フォスフィノ基、シラノール基、エポキシ基、イソシアネート基、シアノ基、ビニル基、チオール基などであり、これらのうち１または２以上を使用できる。
前記「加水分解等によりヒドロキシ基を生成する官能基」は、例えばアルコキシ基、アミノキシ基、ケトオキシム基、アセトキシ基などであり、これらのうち１または２以上を使用できる。アルコキシ基は、例えばメトキシ基、エトキシ基、プロポキシ基などであり、これらのうち１または２以上を使用できる。
前記極性基は、極性を有する官能基である。前記極性基は、例えば、ヒドロキシ基、カルボキシ基、スルホ基、アミノ基、リン酸基、フォスフィノ基、シラノール基、エポキシ基、イソシアネート基、シアノ基、ビニル基、チオール基などであり、これらのうち１または２以上を使用できる。
化合物（１）において、Ｚ１、Ｙ１およびＹ２で表される官能基は、結合により構成元素の一部が欠けた形態であってもよい。例えば、Ｚ１としてのヒドロキシ基（－ＯＨ）は、脱水縮合により被処理面と結合することにより「－Ｏ－」という形態となっていてもよい。Ｙ１およびＹ２としてのヒドロキシ基（－ＯＨ）は、脱水縮合により他のＹ１またはＹ２と結合することにより「－Ｏ－」という形態となっていてもよい。同様に、カルボキシ基（－ＣＯＯＨ）は、結合により「－ＣＯＯ－」という形態になっていてもよい。
保油膜１１６，１４７の総質量に対する、化合物（１）の含有量は、例えば５０質量％以上である。
保油膜１１６，１４７の総質量に対する、化合物（１）の含有量は、例えば５０質量％以上である。
化合物（１）は、例えば、極性基が脱水縮合、水素結合などにより、被処理面を構成する材料（例えば金属などの無機物）に結合または吸着する。化合物（１）は、保油膜１１６，１４７に、高い保油性能を与えることができる。
化合物（１）としては、例えば、下記一般式（２）で表される化合物を例示できる。
化合物（１）は、例えば、下記一般式（３）で表される化合物を加水分解することにより得られる。
一般式（３）中、Ｍ１はケイ素、チタンまたはジルコニウムであり、Ｒは炭化水素基であり、Ｙ１およびＹ２は各々独立に、炭化水素基、ヒドロキシ基、または加水分解等によりヒドロキシ基を生成する官能基であり、Ｘ１は加水分解等によりヒドロキシ基を生成する官能基である。
一般式（３）で表される化合物としては、例えば、下記一般式（４）で表されるオクチルトリエトキシシラン（例えばトリエトキシ－ｎ－オクチルシラン）、トリエトキシエチルシラン、ブチルトリメトキシシランなどを挙げることができる。
保油膜１１６，１４７の形成には、例えば、化合物（１）を含む保油剤と溶媒とを含む保油処理剤が用いられる。化合物（１）は１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
保油剤には、酸および塩基の少なくとも一方が含まれていることが好ましい。酸および塩基としては、加水分解反応を促進するものであれば特に制限されないが、酢酸、塩酸、硝酸、硫酸等の酸；水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等の塩基などが挙げられる。化合物（１）１００質量部に対する酸および塩基の添加量は、例えば１～２０質量部である。
保油剤には、添加剤（例えばジブチル錫ジウラレートなどの硬化触媒等）を添加してもよい。保油剤の総質量に対する添加剤の添加量は例えば０．００１～５質量％である。
溶媒としては、アルコール、ケトンなどが使用できる。アルコールとしては、メタノール、エタノール、１－プロパノール、イソプロピルアルコール、１－ブタノールなどがある。ケトンとしては、アセトン、メチルエチルケトンなどがある。なお、保油処理剤は、溶媒を含まなくてもよい。
保油剤には、酸および塩基の少なくとも一方が含まれていることが好ましい。酸および塩基としては、加水分解反応を促進するものであれば特に制限されないが、酢酸、塩酸、硝酸、硫酸等の酸；水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等の塩基などが挙げられる。化合物（１）１００質量部に対する酸および塩基の添加量は、例えば１～２０質量部である。
保油剤には、添加剤（例えばジブチル錫ジウラレートなどの硬化触媒等）を添加してもよい。保油剤の総質量に対する添加剤の添加量は例えば０．００１～５質量％である。
溶媒としては、アルコール、ケトンなどが使用できる。アルコールとしては、メタノール、エタノール、１－プロパノール、イソプロピルアルコール、１－ブタノールなどがある。ケトンとしては、アセトン、メチルエチルケトンなどがある。なお、保油処理剤は、溶媒を含まなくてもよい。
保油膜１１６，１４７を形成するには、被処理面に前記保油処理剤を塗布して塗膜を形成する。この塗膜を乾燥させて溶媒を除去することによって、保油膜１１６，１４７を得る。これら保油膜１１６，１４７の表面が摺動面１１５，１４６である。摺動面１１５，１４６の表面張力や、摺動面１１５，１４６と潤滑油との界面張力は、例えば、保油膜１１６，１４７中の化合物（１）の種類や含有量、保油膜１１６，１４７の厚さによって制御できる。
保油処理剤を塗布方法としては、ディップ法、スプレー塗布法、刷毛塗り法、カーテンコート法、フローコート法などが挙げられる。
保油処理剤を塗布方法としては、ディップ法、スプレー塗布法、刷毛塗り法、カーテンコート法、フローコート法などが挙げられる。
保油膜１１６，１４７が化合物（１）を含有する場合、保油膜１１６，１４７の厚さは０．１～１μｍが好ましい。保油膜１１６，１４７の厚さが上記範囲内であれば、がんぎ車２３５およびアンクル２３６の機能を妨げることなく、十分な保油性能を容易に発現できる。
保油膜１１６，１４７としては上述したものに限定されず、例えば、フッ素化合物を含有するものでもよい。
フッ素化合物としては、保油膜１１６，１４７を形成したときにその表面（すなわち、摺動面１１５，１４６）の表面張力や、摺動面１１５，１４６と潤滑油との界面張力が上記範囲内となるものであれば特に制限されない。このようなフッ素化合物としては市販品を用いることができ、例えば株式会社ハーベス製の商品名「ＨＦＤ－１０９８」；ＡＧＣセイミケミカル株式会社製の商品名「ＳＦＥ－ＭＳ０１」などが挙げられる。
保油膜１１６，１４７がフッ素化合物を含有する場合、保油膜１１６，１４７の厚さは１ｎｍ以上、１００ｎｍ未満が好ましい。保油膜１１６，１４７の厚さが上記範囲内であれば、がんぎ車２３５およびアンクル２３６の機能を妨げることなく、十分な保油性能を容易に発現できる。
摺動面１１５，１４６の表面張力や、摺動面１１５，１４６と潤滑油との界面張力は、例えば、保油膜１１６，１４７中のフッ素化合物の種類や含有量、保油膜１１６，１４７の厚さによって制御できる。
フッ素化合物としては、保油膜１１６，１４７を形成したときにその表面（すなわち、摺動面１１５，１４６）の表面張力や、摺動面１１５，１４６と潤滑油との界面張力が上記範囲内となるものであれば特に制限されない。このようなフッ素化合物としては市販品を用いることができ、例えば株式会社ハーベス製の商品名「ＨＦＤ－１０９８」；ＡＧＣセイミケミカル株式会社製の商品名「ＳＦＥ－ＭＳ０１」などが挙げられる。
保油膜１１６，１４７がフッ素化合物を含有する場合、保油膜１１６，１４７の厚さは１ｎｍ以上、１００ｎｍ未満が好ましい。保油膜１１６，１４７の厚さが上記範囲内であれば、がんぎ車２３５およびアンクル２３６の機能を妨げることなく、十分な保油性能を容易に発現できる。
摺動面１１５，１４６の表面張力や、摺動面１１５，１４６と潤滑油との界面張力は、例えば、保油膜１１６，１４７中のフッ素化合物の種類や含有量、保油膜１１６，１４７の厚さによって制御できる。
本実施形態の時計用部品である脱進機構２３０では、表面張力が１０～３５ｍＮ／ｍである摺動面１１５を有するがんぎ車２３５と、表面張力が１０～３５ｍＮ／ｍである摺動面１４６を有するアンクル２３６とを備えるので、摺動面１１５，１４６は潤滑油との親和性が高く、潤滑油に対して高い保油性能を発揮する。そのため、摺動面１１５，１４６から潤滑油が流出しにくくなる。よって、摺動箇所に潤滑油が存在する状態が維持されるため、脱進機構２３０の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたって安定した動作が可能となる。特に、摺動面１１５，１４６の表面張力が１１～３５ｍＮ／ｍであれば、脱進機構２３０に振動が加えられても潤滑油が摺動箇所から飛散しにくくなる。
（第２実施形態）
本発明の第２実施形態に係る時計用部品について、図４を参照して説明する。
図４は、本発明の第２実施形態に係る時計用部品である歯車６０を示す側面図である。
図４に示すように、歯車６０は、軸部５１と、軸部５１に固定された歯車部５２とを備えている。
軸部５１の第１端部５３（第１ホゾ部）および第２端部５４（第２ホゾ部）は、軸受（図示略）に回転可能に支持される。第１端部５３および第２端部５４の外周面は、軸受の内周面に対して摺動する可能性がある。軸部５１の中間部５５（長さ方向の中間部）の外周面は、筒かな（図示略）の内周面に対して摺動する可能性がある。すなわち、軸部５１の第１端部５３、第２端部５４および中間部５５の外周面は、歯車６０の摺動面である。
本発明の第２実施形態に係る時計用部品について、図４を参照して説明する。
図４は、本発明の第２実施形態に係る時計用部品である歯車６０を示す側面図である。
図４に示すように、歯車６０は、軸部５１と、軸部５１に固定された歯車部５２とを備えている。
軸部５１の第１端部５３（第１ホゾ部）および第２端部５４（第２ホゾ部）は、軸受（図示略）に回転可能に支持される。第１端部５３および第２端部５４の外周面は、軸受の内周面に対して摺動する可能性がある。軸部５１の中間部５５（長さ方向の中間部）の外周面は、筒かな（図示略）の内周面に対して摺動する可能性がある。すなわち、軸部５１の第１端部５３、第２端部５４および中間部５５の外周面は、歯車６０の摺動面である。
軸部５１の第１端部５３、第２端部５４および中間部５５の外周面（摺動面）の表面張力は、１０～３５ｍＮ／ｍであり、１１～３５ｍＮ／ｍが好ましく、２０～３０ｍＮ／ｍがより好ましい。これら歯車６０の摺動面の表面張力が上記下限値以上であれば、潤滑油との親和性が高まり、歯車６０の摺動面に潤滑油を注油した際に、潤滑油に対して高い保油性能を発揮する。そのため、歯車６０の摺動面から潤滑油が流出しにくくなる。よって、歯車６０の摺動面に潤滑油が存在する状態が維持されるため、歯車６０の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたって安定した動作が可能となる。歯車６０の摺動面の表面張力が上記上限値以下であれば、歯車６０の摺動面に潤滑油を注油した際に、潤滑油が濡れ広がりにくくなる。よって、潤滑油が蒸散しにくくなり、歯車６０の摺動面に潤滑油が存在する状態が維持されるため、歯車６０の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたって安定した動作が可能となる。特に、歯車６０の摺動面の表面張力が１１～３５ｍＮ／ｍであれば、歯車６０に振動が加えられても潤滑油が飛散しにくくなる。
歯車６０の摺動面の表面張力は、Ｚｉｓｍａｎプロットにより求められる。具体的には、第１実施形態において説明した、がんぎ車の摺動面の表面張力と同様にして求められる。
歯車６０の摺動面の表面張力は、上記範囲内であれば摺動面の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
歯車６０の摺動面の表面張力は、上記範囲内であれば摺動面の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
歯車６０の摺動面は、２５℃における表面張力が２５～３５ｍＮ／ｍである潤滑油を塗布したときに摺動面と潤滑油との界面張力が０～７ｍＮ／ｍであることが好ましく、０～５ｍＮ／ｍであることがより好ましく、０．４～３ｍＮ／ｍであることがさらに好ましい。歯車６０の摺動面と潤滑油との界面張力が上記上限値以下であれば、潤滑油との親和性により優れることを意味し、潤滑油に対してより高い保油性能を発揮する。そのため、歯車６０の摺動面から潤滑油がより流出しにくくなる。加えて、潤滑油が濡れ広がりにくくなり、より蒸散しにくくなる。よって、歯車６０の摺動面に潤滑油が存在する状態がより良好に維持されるため、歯車６０の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたってより安定した動作が可能となる。特に、歯車６０の摺動面と潤滑油との界面張力が０～５ｍＮ／ｍであれば、歯車６０に振動が加えられても潤滑油の飛散を抑制できる。
歯車６０の摺動面と潤滑油との界面張力は、Ｙｏｕｎｇの式により求められる。具体的には、第１実施形態において説明した、がんぎ車の摺動面と潤滑油との界面張力と同様にして求められる。
歯車６０の摺動面と潤滑油との界面張力は、上記範囲内であれば摺動面の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
歯車６０の摺動面と潤滑油との界面張力は、上記範囲内であれば摺動面の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
歯車６０の摺動面の表面張力や、歯車６０の摺動面と潤滑油との界面張力を上記範囲内とするには、例えば摺動面となる箇所（被処理面）に、それぞれ保油膜６１を形成すればよい。
保油膜６１の材料等は、第１実施形態における保油膜と同様とすることができる。
保油膜６１の材料等は、第１実施形態における保油膜と同様とすることができる。
摺動面以外の部分の軸部５１の表面張力は特に制限されず、１０～３５ｍＮ／ｍであってもよいし、この範囲外であってもよい。また、摺動面以外の部分の軸部５１の外周面（非摺動面）と、２５℃における表面張力が２５～３５ｍＮ／ｍである潤滑油との界面張力は特に制限されず、０～７ｍＮ／ｍであってもよいし、この範囲外であってもよい。すなわち、軸部５１の非摺動面には、保油膜６１が形成されていてもよいし、保油膜６１が形成されていなくてもよい。また、軸部５１の非摺動面には、歯車６０の摺動面よりも表面張力の小さい膜が形成されていてもよく、このような膜としては、例えば、表面張力が１０ｍＮ／ｍ未満の膜（撥油膜）が挙げられる。
本実施形態の時計用部品である歯車６０では、表面張力が１０～３５ｍＮ／ｍである摺動面を有するので、摺動面は潤滑油との親和性が高く、潤滑油に対して高い保油性能を発揮する。そのため、歯車６０の摺動面から潤滑油が流出しにくくなる。よって、摺動箇所に潤滑油が存在する状態が維持されるため、歯車６０の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたって安定した動作が可能となる。特に歯車６０の摺動面の表面張力が１１～３５ｍＮ／ｍであれば、歯車６０に振動が加えられても、潤滑油が摺動箇所から流出したり飛散したりしにくくなる。
なお、上述した第１実施形態に係る時計用部品を備えたムーブメントおよび時計において、図１に示す香箱車２２２、二番車２２５、三番車２２６および四番車２２７として、第２実施形態における歯車６０を用いてもよい。
（第３実施形態）
本発明の第３実施形態に係る時計用部品について、図５を参照して説明する。
図５は、本発明の第３実施形態に係る時計用部品である穴石７５を示す斜視図および断面図であるである。
図５に示すように、穴石７５は、例えば平面視において円形状とされている。穴石７５は、貫通孔７４を有する。穴石７５は、例えばルビーなどで形成されている。
貫通孔７４は、穴石７５を厚さ方向に貫通して形成されている。貫通孔７４は、例えば平面視において穴石７５の中央に形成されている。貫通孔７４は、例えば平面視において円形状とされている。貫通孔７４には、例えば、軸体のホゾ部が挿入される。軸体としては、例えば、図４に示す歯車６０の軸部５１と同様の構成を例示できる。
穴石７５の貫通孔７４の内周面７４ａは、穴石７５の摺動面である。
本発明の第３実施形態に係る時計用部品について、図５を参照して説明する。
図５は、本発明の第３実施形態に係る時計用部品である穴石７５を示す斜視図および断面図であるである。
図５に示すように、穴石７５は、例えば平面視において円形状とされている。穴石７５は、貫通孔７４を有する。穴石７５は、例えばルビーなどで形成されている。
貫通孔７４は、穴石７５を厚さ方向に貫通して形成されている。貫通孔７４は、例えば平面視において穴石７５の中央に形成されている。貫通孔７４は、例えば平面視において円形状とされている。貫通孔７４には、例えば、軸体のホゾ部が挿入される。軸体としては、例えば、図４に示す歯車６０の軸部５１と同様の構成を例示できる。
穴石７５の貫通孔７４の内周面７４ａは、穴石７５の摺動面である。
穴石７５の貫通孔７４の内周面（摺動面）７４ａの表面張力は、１０～３５ｍＮ／ｍであり、１１～３５ｍＮ／ｍが好ましく、２０～３０ｍＮ／ｍがより好ましい。穴石７５の摺動面の表面張力が上記下限値以上であれば、潤滑油との親和性が高まり、穴石７５の摺動面に潤滑油を注油した際に、潤滑油に対して高い保油性能を発揮する。そのため、穴石７５の摺動面から潤滑油が流出しにくくなる。よって、穴石７５の摺動面に潤滑油が存在する状態が維持されるため、穴石７５の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたって安定した動作が可能となる。穴石７５の摺動面の表面張力が上記上限値以下であれば、穴石７５の摺動面に潤滑油を注油した際に、潤滑油が濡れ広がりにくくなる。よって、潤滑油が蒸散しにくくなり、穴石７５の摺動面に潤滑油が存在する状態が維持されるため、穴石７５の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたって安定した動作が可能となる。特に、穴石７５の摺動面の表面張力が１１～３５ｍＮ／ｍであれば、穴石７５に振動が加えられても潤滑油が飛散しにくくなる。
穴石７５の摺動面の表面張力は、Ｚｉｓｍａｎプロットにより求められる。具体的には、第１実施形態において説明した、がんぎ車の摺動面の表面張力と同様にして求められる。
穴石７５の摺動面の表面張力は、上記範囲内であれば摺動面の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
穴石７５の摺動面の表面張力は、上記範囲内であれば摺動面の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
穴石７５の摺動面は、２５℃における表面張力が２５～３５ｍＮ／ｍである潤滑油を塗布したときに摺動面と潤滑油との界面張力が０～７ｍＮ／ｍであることが好ましく、０～５ｍＮ／ｍであることがより好ましく、０．４～３ｍＮ／ｍであることがさらに好ましい。穴石７５の摺動面と潤滑油との界面張力が上記上限値以下であれば、潤滑油との親和性により優れることを意味し、潤滑油に対してより高い保油性能を発揮する。そのため、穴石７５の摺動面から潤滑油がより流出しにくくなる。加えて、潤滑油が濡れ広がりにくくなり、より蒸散しにくくなる。よって、穴石７５の摺動面に潤滑油が存在する状態がより良好に維持されるため、穴石７５の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたってより安定した動作が可能となる。特に、穴石７５の摺動面と潤滑油との界面張力が０～５ｍＮ／ｍであれば、穴石７５に振動が加えられても潤滑油の飛散を抑制できる。
穴石７５の摺動面と潤滑油との界面張力は、Ｙｏｕｎｇの式により求められる。具体的には、第１実施形態において説明した、がんぎ車の摺動面と潤滑油との界面張力と同様にして求められる。
穴石７５の摺動面と潤滑油との界面張力は、上記範囲内であれば摺動面の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
穴石７５の摺動面と潤滑油との界面張力は、上記範囲内であれば摺動面の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
穴石７５の摺動面の表面張力や、穴石７５の摺動面と潤滑油との界面張力を上記範囲内とするには、例えば摺動面となる箇所（被処理面）に、それぞれ保油膜７１を形成すればよい。
保油膜７１の材料等は、第１実施形態における保油膜と同様とすることができる。
保油膜７１の材料等は、第１実施形態における保油膜と同様とすることができる。
穴石７５の摺動面以外の部分（第１面７５ａおよび第２面７５ｂ）の表面張力は特に制限されず、１０～３５ｍＮ／ｍであってもよいし、この範囲外であってもよい。また、第１面７５ａおよび第２面７５ｂと、２５℃における表面張力が２５～３５ｍＮ／ｍである潤滑油との界面張力は特に制限されず、０～７ｍＮ／ｍであってもよいし、この範囲外であってもよい。すなわち、第１面７５ａおよび第２面７５ｂには、保油膜７１が形成されていてもよいし、保油膜７１が形成されていなくてもよい。また、第１面７５ａおよび第２面７５ｂには、穴石７５の摺動面よりも表面張力の小さい膜が形成されていてもよく、このような膜としては、例えば、図５に示すように、表面張力が１０ｍＮ／ｍ未満の膜（撥油膜）７２，７３が挙げられる。
本実施形態の時計用部品である穴石７５では、表面張力が１０～３５ｍＮ／ｍである摺動面を有するので、摺動面は潤滑油との親和性が高く、潤滑油に対して高い保油性能を発揮する。そのため、穴石７５の摺動面から潤滑油が流出しにくくなる。よって、摺動箇所に潤滑油が存在する状態が維持されるため、穴石７５の摩耗等による劣化を抑制し、長期にわたって安定した動作が可能となる。特に穴石７５の摺動面の表面張力が１１～３５ｍＮ／ｍであれば、穴石７５に振動が加えられても、潤滑油が摺動箇所から流出したり飛散したりしにくくなる。
（他の実施形態）
本発明の時計用部品は、上述したものに限定されず、例えば図６に示す日車８０、図７に示す日ジャンパ９０であってもよい。
図６に示す日車８０において、日車歯部８１のうち、日ジャンパの係合爪部が係合する係合面８１ａが摺動面である。
図７に示す日ジャンパ９０は、日車の回転方向の位置を規正するための部品であって、先端部９１が自由端とされた弾性変形可能な日ジャンパばね部９２を備えている。日ジャンパばね部９２の先端部９１には、日車の日車歯部に係合可能な係合爪部９３が形成されている。このような日ジャンパ９０において、係合爪部９３の表面が摺動面である。
本発明の時計用部品は、上述したものに限定されず、例えば図６に示す日車８０、図７に示す日ジャンパ９０であってもよい。
図６に示す日車８０において、日車歯部８１のうち、日ジャンパの係合爪部が係合する係合面８１ａが摺動面である。
図７に示す日ジャンパ９０は、日車の回転方向の位置を規正するための部品であって、先端部９１が自由端とされた弾性変形可能な日ジャンパばね部９２を備えている。日ジャンパばね部９２の先端部９１には、日車の日車歯部に係合可能な係合爪部９３が形成されている。このような日ジャンパ９０において、係合爪部９３の表面が摺動面である。
日車８０の係合面（摺動面）８１ａおよび日ジャンパ９０の係合爪部９３の表面（摺動面）の表面張力は、１０～３５ｍＮ／ｍであり、１１～３５ｍＮ／ｍが好ましく、２０～３０ｍＮ／ｍがより好ましい。
日車８０および日ジャンパ９０の摺動面の表面張力は、Ｚｉｓｍａｎプロットにより求められる。具体的には、第１実施形態において説明した、がんぎ車の摺動面の表面張力と同様にして求められる。
日車８０および日ジャンパ９０の摺動面の表面張力は、上記範囲内であれば摺動面の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
日車８０および日ジャンパ９０の摺動面の表面張力は、Ｚｉｓｍａｎプロットにより求められる。具体的には、第１実施形態において説明した、がんぎ車の摺動面の表面張力と同様にして求められる。
日車８０および日ジャンパ９０の摺動面の表面張力は、上記範囲内であれば摺動面の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
日車８０および日ジャンパ９０の摺動面は、２５℃における表面張力が２５～３５ｍＮ／ｍである潤滑油を塗布したときに摺動面と潤滑油との界面張力が０～７ｍＮ／ｍであることが好ましく、０～５ｍＮ／ｍであることがより好ましく、０．４～３ｍＮ／ｍであることがさらに好ましい。
日車８０および日ジャンパ９０の摺動面と潤滑油との界面張力は、Ｙｏｕｎｇの式により求められる。具体的には、第１実施形態において説明した、がんぎ車の摺動面と潤滑油との界面張力と同様にして求められる。
日車８０および日ジャンパ９０の摺動面と潤滑油との界面張力は、上記範囲内であれば摺動面の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
日車８０および日ジャンパ９０の摺動面と潤滑油との界面張力は、Ｙｏｕｎｇの式により求められる。具体的には、第１実施形態において説明した、がんぎ車の摺動面と潤滑油との界面張力と同様にして求められる。
日車８０および日ジャンパ９０の摺動面と潤滑油との界面張力は、上記範囲内であれば摺動面の全ての箇所で同じ値であってもよいし、異なっていてもよい。
日車８０および日ジャンパ９０の摺動面の表面張力や、日車８０および日ジャンパ９０の摺動面と潤滑油との界面張力を上記範囲内とするには、例えば摺動面となる箇所（被処理面）に、それぞれ保油膜を形成すればよい。
保油膜の材料等は、第１実施形態における保油膜と同様とすることができる。
保油膜の材料等は、第１実施形態における保油膜と同様とすることができる。
摺動面以外の部分の日車８０および日ジャンパ９０の表面張力は特に制限されず、１０～３５ｍＮ／ｍであってもよいし、この範囲外であってもよい。また、摺動面以外の部分の日車８０および日ジャンパ９０の表面（非摺動面）と、２５℃における表面張力が２５～３５ｍＮ／ｍである潤滑油との界面張力は特に制限されず、０～７ｍＮ／ｍであってもよいし、この範囲外であってもよい。すなわち、日車８０および日ジャンパ９０の非摺動面には、保油膜が形成されていてもよいし、保油膜が形成されていなくてもよい。また、日車８０および日ジャンパ９０の非摺動面には、それぞれの摺動面よりも表面張力の小さい膜が形成されていてもよく、このような膜としては、例えば、表面張力が１０ｍＮ／ｍ未満の膜（撥油膜）が挙げられる。
以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、実施例４、５は参考例である。
［実施例１］
トリエトキシエチルシラン（前記一般式（３）中、Ｍ１がケイ素であり、Ｒがエチル基であり、Ｙ１、Ｙ２およびＸ１がエトキシ基である化合物）と、水と、酢酸とをモル比で、トリエトキシエチルシラン：水：酢酸＝１０：１５：１となるように混合し、８０℃で１時間撹拌し、保油処理剤を調製した。
得られた保油処理剤を基板（ニッケルめっきされた炭素鋼）に、乾燥後の厚さが０．５μｍ程度になるように塗布し、１５０℃で１時間乾燥させ、基板上に保油膜が形成された試験片を得た。この保油膜の表面を摺動面とする。
摺動面の表面張力、および摺動面と潤滑油との界面張力を以下のようにして測定した。結果を表１に示す。
また、摺動面について、以下のようにして評価した。結果を表１に示す。
トリエトキシエチルシラン（前記一般式（３）中、Ｍ１がケイ素であり、Ｒがエチル基であり、Ｙ１、Ｙ２およびＸ１がエトキシ基である化合物）と、水と、酢酸とをモル比で、トリエトキシエチルシラン：水：酢酸＝１０：１５：１となるように混合し、８０℃で１時間撹拌し、保油処理剤を調製した。
得られた保油処理剤を基板（ニッケルめっきされた炭素鋼）に、乾燥後の厚さが０．５μｍ程度になるように塗布し、１５０℃で１時間乾燥させ、基板上に保油膜が形成された試験片を得た。この保油膜の表面を摺動面とする。
摺動面の表面張力、および摺動面と潤滑油との界面張力を以下のようにして測定した。結果を表１に示す。
また、摺動面について、以下のようにして評価した。結果を表１に示す。
（表面張力の測定）
摺動面の表面張力は、Ｚｉｓｍａｎプロットにより求めた。
まず、表面張力の異なる複数の試験液を摺動面上に滴下して液滴を形成させ、液滴と摺動面との接触角（θ）を測定し、ｃｏｓθを算出した。次いで、各試験液の表面張力を横軸、ｃｏｓθを縦軸にプロットしてＺｉｓｍａｎプロットを作成し、近似一次直線上でｃｏｓθ＝１となるときの表面張力の値を求めた。摺動面の異なる５か所について同様の操作を行ってＺｉｓｍａｎプロットを作成し、近似一次直線上でｃｏｓθ＝１となるときの表面張力の値を求め、その平均値を摺動面の表面張力とした。なお、液滴の形成および接触角（θ）の測定は２５℃で行った。
試験液としては、ペンタン、ヘプタデカン、ヨードシクロヘキサン、エチレングリコール、ホルムアミド、ジヨードメタン、グリセリン、蒸留水を用いた。
摺動面の表面張力は、Ｚｉｓｍａｎプロットにより求めた。
まず、表面張力の異なる複数の試験液を摺動面上に滴下して液滴を形成させ、液滴と摺動面との接触角（θ）を測定し、ｃｏｓθを算出した。次いで、各試験液の表面張力を横軸、ｃｏｓθを縦軸にプロットしてＺｉｓｍａｎプロットを作成し、近似一次直線上でｃｏｓθ＝１となるときの表面張力の値を求めた。摺動面の異なる５か所について同様の操作を行ってＺｉｓｍａｎプロットを作成し、近似一次直線上でｃｏｓθ＝１となるときの表面張力の値を求め、その平均値を摺動面の表面張力とした。なお、液滴の形成および接触角（θ）の測定は２５℃で行った。
試験液としては、ペンタン、ヘプタデカン、ヨードシクロヘキサン、エチレングリコール、ホルムアミド、ジヨードメタン、グリセリン、蒸留水を用いた。
（界面張力の測定）
摺動面と潤滑油との界面張力は、Ｙｏｕｎｇの式により求めた。
まず、潤滑油を摺動面上に滴下して液滴を形成させ、液滴と摺動面との接触角（θ）を測定し、ｃｏｓθを算出した。別途、潤滑油を滴下した箇所の摺動面の表面張力（γｓ）を、上述したＺｉｓｍａｎプロットにより求めた。また、潤滑油の表面張力（γＬ）をカタログ値またはペンダントドロップ法により求めた。次いで、下記式（ｉ）に示すＹｏｕｎｇの式に、ｃｏｓθ、γｓおよびγＬを代入し、固液間の界面張力（γＬＳ）を求めた。摺動面の異なる５か所について同様の操作を行ってγＬＳを求め、その平均値を摺動面と潤滑油との界面張力とした。なお、液滴の形成および接触角（θ）の測定は２５℃で行った。
γｓ＝γＬＳ＋γＬ・ｃｏｓθ ・・・（ｉ）
潤滑油としては、ＡＯ－３（シチズン時計株式会社製、商品名「ＡＯ－３」、２５℃における表面張力：３０．５ｍＮ／ｍ）、またはＭ－Ａ（Ｍｏｅｂｉｕｓ社製、商品名「ＳＹＮＴ－Ａ－ＬＵＢＥ」、２５℃における表面張力：３２．７ｍＮ／ｍ）を用いた。
摺動面と潤滑油との界面張力は、Ｙｏｕｎｇの式により求めた。
まず、潤滑油を摺動面上に滴下して液滴を形成させ、液滴と摺動面との接触角（θ）を測定し、ｃｏｓθを算出した。別途、潤滑油を滴下した箇所の摺動面の表面張力（γｓ）を、上述したＺｉｓｍａｎプロットにより求めた。また、潤滑油の表面張力（γＬ）をカタログ値またはペンダントドロップ法により求めた。次いで、下記式（ｉ）に示すＹｏｕｎｇの式に、ｃｏｓθ、γｓおよびγＬを代入し、固液間の界面張力（γＬＳ）を求めた。摺動面の異なる５か所について同様の操作を行ってγＬＳを求め、その平均値を摺動面と潤滑油との界面張力とした。なお、液滴の形成および接触角（θ）の測定は２５℃で行った。
γｓ＝γＬＳ＋γＬ・ｃｏｓθ ・・・（ｉ）
潤滑油としては、ＡＯ－３（シチズン時計株式会社製、商品名「ＡＯ－３」、２５℃における表面張力：３０．５ｍＮ／ｍ）、またはＭ－Ａ（Ｍｏｅｂｉｕｓ社製、商品名「ＳＹＮＴ－Ａ－ＬＵＢＥ」、２５℃における表面張力：３２．７ｍＮ／ｍ）を用いた。
（評価）
試験片の摺動面が水平の状態で、摺動面に潤滑油を滴下した。次いで、摺動面が水平に対して垂直になるように、試験片を徐々に立てかけたときの潤滑油の状態を目視にて確認し、以下の評価基準にて評価した。
○：試験片を垂直に立てかけても潤滑油が垂れず、かつ、試験片を振動させても潤滑油が摺動面に保持されている。
△：試験片を垂直に立てかけても潤滑油が垂れないが、試験片を振動させると潤滑油が滑り落ちる。
×：摺動面に潤滑油を滴下すると潤滑油が濡れ広がる、または、試験片を垂直に立てかけると潤滑油が容易に滑り落ちる。
試験片の摺動面が水平の状態で、摺動面に潤滑油を滴下した。次いで、摺動面が水平に対して垂直になるように、試験片を徐々に立てかけたときの潤滑油の状態を目視にて確認し、以下の評価基準にて評価した。
○：試験片を垂直に立てかけても潤滑油が垂れず、かつ、試験片を振動させても潤滑油が摺動面に保持されている。
△：試験片を垂直に立てかけても潤滑油が垂れないが、試験片を振動させると潤滑油が滑り落ちる。
×：摺動面に潤滑油を滴下すると潤滑油が濡れ広がる、または、試験片を垂直に立てかけると潤滑油が容易に滑り落ちる。
［実施例２］
トリエトキシ－ｎ－オクチルシラン（前記一般式（４）で表される化合物）と、水と、酢酸とをモル比で、トリエトキシ－ｎ－オクチルシラン：水：酢酸＝１０：１５：１となるように混合し、８０℃で８時間撹拌し、保油処理剤を調製した。
得られた保油処理剤を基板（ニッケルめっきされた炭素鋼）に、乾燥後の厚さが０．５μｍ程度になるように塗布し、１５０℃で３時間乾燥させ、基板上に保油膜が形成された試験片を得た。この保油膜の表面を摺動面とする。
摺動面の表面張力、および摺動面と潤滑油との界面張力を実施例１と同様にして測定した。また、摺動面について、実施例１と同様にして評価した。これらの結果を表１に示す。
トリエトキシ－ｎ－オクチルシラン（前記一般式（４）で表される化合物）と、水と、酢酸とをモル比で、トリエトキシ－ｎ－オクチルシラン：水：酢酸＝１０：１５：１となるように混合し、８０℃で８時間撹拌し、保油処理剤を調製した。
得られた保油処理剤を基板（ニッケルめっきされた炭素鋼）に、乾燥後の厚さが０．５μｍ程度になるように塗布し、１５０℃で３時間乾燥させ、基板上に保油膜が形成された試験片を得た。この保油膜の表面を摺動面とする。
摺動面の表面張力、および摺動面と潤滑油との界面張力を実施例１と同様にして測定した。また、摺動面について、実施例１と同様にして評価した。これらの結果を表１に示す。
［実施例３］
ブチルトリメトキシシラン（前記一般式（３）中、Ｍ１がケイ素であり、Ｒがブチル基であり、Ｙ１、Ｙ２およびＸ１がメトキシ基である化合物）と、水と、酢酸とをモル比で、ブチルトリメトキシシラン：水：酢酸＝１０：１５：１となるように混合し、８０℃で１時間撹拌し、保油処理剤を調製した。
得られた保油処理剤を基板（ニッケルめっきされた炭素鋼）に、乾燥後の厚さが０．５μｍ程度になるように塗布し、１５０℃で１時間乾燥させ、基板上に保油膜が形成された試験片を得た。この保油膜の表面を摺動面とする。
摺動面の表面張力、および摺動面と潤滑油との界面張力を実施例１と同様にして測定した。また、摺動面について、実施例１と同様にして評価した。これらの結果を表１に示す。
ブチルトリメトキシシラン（前記一般式（３）中、Ｍ１がケイ素であり、Ｒがブチル基であり、Ｙ１、Ｙ２およびＸ１がメトキシ基である化合物）と、水と、酢酸とをモル比で、ブチルトリメトキシシラン：水：酢酸＝１０：１５：１となるように混合し、８０℃で１時間撹拌し、保油処理剤を調製した。
得られた保油処理剤を基板（ニッケルめっきされた炭素鋼）に、乾燥後の厚さが０．５μｍ程度になるように塗布し、１５０℃で１時間乾燥させ、基板上に保油膜が形成された試験片を得た。この保油膜の表面を摺動面とする。
摺動面の表面張力、および摺動面と潤滑油との界面張力を実施例１と同様にして測定した。また、摺動面について、実施例１と同様にして評価した。これらの結果を表１に示す。
［実施例４］
基板（ニッケルめっきされた炭素鋼）に、乾燥後の厚さが３０ｎｍ程度になるようにフッ素系処理剤（株式会社ハーベス製、商品名「ＨＦＤ－１０９８」）を塗布し、１００℃で３０分乾燥させ、基板上に撥油膜が形成された試験片を得た。この撥油膜の表面を摺動面とする。
摺動面の表面張力、および摺動面と潤滑油との界面張力を実施例１と同様にして測定した。また、摺動面について、実施例１と同様にして評価した。これらの結果を表１に示す。
基板（ニッケルめっきされた炭素鋼）に、乾燥後の厚さが３０ｎｍ程度になるようにフッ素系処理剤（株式会社ハーベス製、商品名「ＨＦＤ－１０９８」）を塗布し、１００℃で３０分乾燥させ、基板上に撥油膜が形成された試験片を得た。この撥油膜の表面を摺動面とする。
摺動面の表面張力、および摺動面と潤滑油との界面張力を実施例１と同様にして測定した。また、摺動面について、実施例１と同様にして評価した。これらの結果を表１に示す。
［実施例５］
基板（ニッケルめっきされた炭素鋼）に、乾燥後の厚さが５ｎｍ程度になるようにフッ素系処理剤（ＡＧＣセイミケミカル株式会社製、商品名「ＳＦＥ－ＭＳ０１」、ＳＦＥ Ｓｏｌｖｅｎｔの６００倍希釈液）を塗布し、１００℃で３０分乾燥させ、基板上に撥油膜が形成された試験片を得た。この撥油膜の表面を摺動面とする。
摺動面の表面張力、および摺動面と潤滑油との界面張力を実施例１と同様にして測定した。また、摺動面について、実施例１と同様にして評価した。これらの結果を表１に示す。
基板（ニッケルめっきされた炭素鋼）に、乾燥後の厚さが５ｎｍ程度になるようにフッ素系処理剤（ＡＧＣセイミケミカル株式会社製、商品名「ＳＦＥ－ＭＳ０１」、ＳＦＥ Ｓｏｌｖｅｎｔの６００倍希釈液）を塗布し、１００℃で３０分乾燥させ、基板上に撥油膜が形成された試験片を得た。この撥油膜の表面を摺動面とする。
摺動面の表面張力、および摺動面と潤滑油との界面張力を実施例１と同様にして測定した。また、摺動面について、実施例１と同様にして評価した。これらの結果を表１に示す。
［比較例１］
基板（ニッケルめっきされた炭素鋼）の表面を摺動面とし、摺動面の表面張力、および摺動面と潤滑油との界面張力を実施例１と同様にして測定した。また、摺動面について、実施例１と同様にして評価した。これらの結果を表１に示す。
基板（ニッケルめっきされた炭素鋼）の表面を摺動面とし、摺動面の表面張力、および摺動面と潤滑油との界面張力を実施例１と同様にして測定した。また、摺動面について、実施例１と同様にして評価した。これらの結果を表１に示す。
［比較例２］
基板（ニッケルめっきされた炭素鋼）に、蒸着後の厚さが５ｎｍ程度になるようにポリテトラフルオロエチレンを真空蒸着させ、基板上に撥油膜が形成された試験片を得た。この撥油膜の表面を摺動面とする。
摺動面の表面張力、および摺動面と潤滑油との界面張力を実施例１と同様にして測定した。また、摺動面について、実施例１と同様にして評価した。これらの結果を表１に示す。
基板（ニッケルめっきされた炭素鋼）に、蒸着後の厚さが５ｎｍ程度になるようにポリテトラフルオロエチレンを真空蒸着させ、基板上に撥油膜が形成された試験片を得た。この撥油膜の表面を摺動面とする。
摺動面の表面張力、および摺動面と潤滑油との界面張力を実施例１と同様にして測定した。また、摺動面について、実施例１と同様にして評価した。これらの結果を表１に示す。
表１から明らかなように、各実施例の場合、試験片を垂直に立てかけても潤滑油が垂れず、潤滑油を保持する性能に優れていた。特に、実施例１～３の場合、試験片を振動させても潤滑油が飛散しにくく、潤滑油を保持する性能により優れていた。
対して、摺動面の表面張力が３５ｍＮ／ｍ超である比較例１の場合、摺動面に潤滑油を滴下すると潤滑油が濡れ広がりやすかった。また、試験片を垂直に立てかけると潤滑油が容易に滑り落ちた。
摺動面の表面張力が１０ｍＮ／ｍ未満である比較例２の場合、試験片を垂直に立てかけると潤滑油が容易に滑り落ちた。
対して、摺動面の表面張力が３５ｍＮ／ｍ超である比較例１の場合、摺動面に潤滑油を滴下すると潤滑油が濡れ広がりやすかった。また、試験片を垂直に立てかけると潤滑油が容易に滑り落ちた。
摺動面の表面張力が１０ｍＮ／ｍ未満である比較例２の場合、試験片を垂直に立てかけると潤滑油が容易に滑り落ちた。
６０・歯車（時計用部品）、６１，７１，１１６，１４７・保油膜、７５・穴石（時計用部品）、７４ａ・内周面（摺動面）、８１ａ・係合面（摺動面）、１１５，１４６・摺動面、２０１・機械式時計、２１０・ムーブメント、２３５・がんぎ車（時計用部品）、２３６・アンクル（時計用部品）、２３０・脱進機構（時計用部品）、２２２・香箱車（時計用部品）、２２５・二番車（時計用部品）、２２６・三番車（時計用部品）、２２７・四番車（時計用部品）、８０・日車（時計用部品）、９０・日ジャンパ（時計用部品）。
Claims (4)
- 表面張力が１０～３５ｍＮ／ｍである摺動面を有し、
前記摺動面となる箇所に、下記一般式（１）で表される化合物を含有する保油膜が形成されている、時計用部品。
- 前記摺動面は、表面張力が２５～３５ｍＮ／ｍである潤滑油を塗布したときに前記摺動面と前記潤滑油との界面張力が０～７ｍＮ／ｍである、請求項１に記載の時計用部品。
- 請求項１または２に記載の時計用部品を備えた、ムーブメント。
- 請求項３に記載のムーブメントを備えた、時計。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2018043194A JP7026538B2 (ja) | 2018-03-09 | 2018-03-09 | 時計用部品、ムーブメントおよび時計 |
| CN201910148982.1A CN110244541A (zh) | 2018-03-09 | 2019-02-28 | 钟表用部件、机芯和钟表 |
| US16/292,868 US11520294B2 (en) | 2018-03-09 | 2019-03-05 | Component for timepiece, movement, and timepiece |
| CH00287/19A CH714765B1 (fr) | 2018-03-09 | 2019-03-11 | Composant pour pièce d'horlogerie, mouvement et pièce d'horlogerie. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2018043194A JP7026538B2 (ja) | 2018-03-09 | 2018-03-09 | 時計用部品、ムーブメントおよび時計 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2019158469A JP2019158469A (ja) | 2019-09-19 |
| JP7026538B2 true JP7026538B2 (ja) | 2022-02-28 |
Family
ID=67842544
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2018043194A Active JP7026538B2 (ja) | 2018-03-09 | 2018-03-09 | 時計用部品、ムーブメントおよび時計 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11520294B2 (ja) |
| JP (1) | JP7026538B2 (ja) |
| CN (1) | CN110244541A (ja) |
| CH (1) | CH714765B1 (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DD238812A1 (de) | 1985-06-27 | 1986-09-03 | Ruhla Uhren Veb K | Verfahren zur herstellung eines schmier-, gleitmittels und antispreads fuer lager- und gleitelemente |
| WO2005116153A1 (ja) | 2004-05-25 | 2005-12-08 | Seimi Chemical Co., Ltd. | 潤滑オイルのバリア剤組成物、およびその用途 |
| JP2006342224A (ja) | 2005-06-08 | 2006-12-21 | Seimi Chem Co Ltd | 潤滑オイルの水系バリア剤組成物およびその用途 |
| JP2014145401A (ja) | 2013-01-28 | 2014-08-14 | Toyota Motor Corp | 摺動部材および摺動構造 |
| JP2018128444A (ja) | 2017-02-10 | 2018-08-16 | セイコーインスツル株式会社 | 機械部品、機構モジュール、ムーブメントおよび時計 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5336340B2 (ja) * | 1972-01-11 | 1978-10-02 | ||
| JP3173027B2 (ja) | 1991-03-19 | 2001-06-04 | 株式会社日立製作所 | 物体の表面処理法，表面処理剤，表面処理された物品，部品及びそれらを備えた装置 |
| JPH0932909A (ja) * | 1995-07-20 | 1997-02-07 | Jeco Co Ltd | 歯車および歯車軸の油流出防止構造 |
| JP2001288452A (ja) | 2001-01-22 | 2001-10-16 | Hitachi Ltd | 物体の表面処理法，表面処理剤，表面処理された物品，部品及びそれらを備えた装置 |
| SG121787A1 (en) * | 2002-08-16 | 2006-05-26 | Citizen Watch Co Ltd | Oil retention treatment agent, oil retention treatment method using the same, and watch having been oil retention treated by the oil retention treatment method |
| JP4545405B2 (ja) | 2002-08-16 | 2010-09-15 | シチズンホールディングス株式会社 | 保油処理剤、これを用いた保油処理方法、および該保油処理方法により保油処理した時計 |
| WO2004033579A1 (ja) * | 2002-10-10 | 2004-04-22 | Seimi Chemical Co., Ltd. | オイルバリア組成物 |
| JP2011102780A (ja) * | 2009-11-11 | 2011-05-26 | Seiko Instruments Inc | 時計用部品および時計 |
| JP2014074585A (ja) * | 2012-10-02 | 2014-04-24 | Seiko Instruments Inc | 時計用部品、及び時計用部品の製造方法 |
| US11327441B2 (en) * | 2017-02-10 | 2022-05-10 | Seiko Instruments Inc. | Mechanical component, mechanism module, movement, and timepiece |
-
2018
- 2018-03-09 JP JP2018043194A patent/JP7026538B2/ja active Active
-
2019
- 2019-02-28 CN CN201910148982.1A patent/CN110244541A/zh active Pending
- 2019-03-05 US US16/292,868 patent/US11520294B2/en active Active
- 2019-03-11 CH CH00287/19A patent/CH714765B1/fr unknown
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DD238812A1 (de) | 1985-06-27 | 1986-09-03 | Ruhla Uhren Veb K | Verfahren zur herstellung eines schmier-, gleitmittels und antispreads fuer lager- und gleitelemente |
| WO2005116153A1 (ja) | 2004-05-25 | 2005-12-08 | Seimi Chemical Co., Ltd. | 潤滑オイルのバリア剤組成物、およびその用途 |
| JP2006342224A (ja) | 2005-06-08 | 2006-12-21 | Seimi Chem Co Ltd | 潤滑オイルの水系バリア剤組成物およびその用途 |
| JP2014145401A (ja) | 2013-01-28 | 2014-08-14 | Toyota Motor Corp | 摺動部材および摺動構造 |
| JP2018128444A (ja) | 2017-02-10 | 2018-08-16 | セイコーインスツル株式会社 | 機械部品、機構モジュール、ムーブメントおよび時計 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US11520294B2 (en) | 2022-12-06 |
| JP2019158469A (ja) | 2019-09-19 |
| US20190278228A1 (en) | 2019-09-12 |
| CH714765A2 (fr) | 2019-09-13 |
| CH714765B1 (fr) | 2022-11-15 |
| CN110244541A (zh) | 2019-09-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7006065B2 (ja) | 時計用部品、時計用ムーブメントおよび時計 | |
| JP6963971B2 (ja) | 機械部品、機構モジュール、ムーブメントおよび時計 | |
| JP7026538B2 (ja) | 時計用部品、ムーブメントおよび時計 | |
| US9971306B2 (en) | Coating of surfaces intended for horology by using catanionic compositions containing phosphonic molecules and amines | |
| US11327441B2 (en) | Mechanical component, mechanism module, movement, and timepiece | |
| JP6772790B2 (ja) | 時計部品の製造方法、及び時計の製造方法 | |
| RU2618739C2 (ru) | Пружинный баланс для часов | |
| JP2017161511A (ja) | 輪列規正機構、ムーブメントおよび機械式時計 | |
| JP7232683B2 (ja) | 時計用部品、ムーブメントおよび時計 | |
| JP2012063162A (ja) | 時計用歯車及び時計 | |
| JP2015152499A (ja) | がんぎ車、ムーブメント、及び時計 | |
| EP3432083A1 (fr) | Spiral pour mouvement d'horlogerie mecanique | |
| JP4545405B2 (ja) | 保油処理剤、これを用いた保油処理方法、および該保油処理方法により保油処理した時計 | |
| JP2011102780A (ja) | 時計用部品および時計 | |
| JP3055407B2 (ja) | 時計用摺動部品およびその製造方法、および時計 | |
| KR100403283B1 (ko) | 발수 코팅 유리용 와이퍼 브레이드 윤활 코팅 조성물 | |
| EP3699694B1 (fr) | Piece d'horlogerie comprenant un dispositif d'affichage de la reserve de marche | |
| JPH11131083A (ja) | ポリエーテル化合物及び磁気記録媒体 | |
| US20140097717A1 (en) | Fluid dynamic pressure bearing apparatus and spindle motor | |
| JP6120322B2 (ja) | 振り座、脱進機、時計用ムーブメントおよび時計 | |
| EP3765922A1 (fr) | Pièce d'horlogerie | |
| JP3269090B2 (ja) | 時 計 | |
| EP3825786A1 (fr) | Mécanisme d'affichage d'une pièce d'horlogerie | |
| Hinds | An eighteenth-century telescope. | |
| JP2713564B2 (ja) | 光学式ピツクアツプのアクチユエータ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20210105 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20211104 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20211116 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20220111 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20220201 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20220215 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7026538 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |