JP6993822B2

JP6993822B2 - 無段変速機

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Publication number: JP6993822B2
Application number: JP2017180490A
Authority: JP
Inventors: 嘉之蓬田
Original assignee: Subaru Corp
Current assignee: Subaru Corp
Priority date: 2017-09-20
Filing date: 2017-09-20
Publication date: 2022-01-14
Anticipated expiration: 2037-09-20
Also published as: JP2019056406A

Description

本発明は、無段変速機に関する。

無段変速機（ＣＶＴ）では、プライマリプーリおよびセカンダリプーリにチェーンベルトが巻き回されており、プライマリプーリの回転がチェーンベルトによってセカンダリプーリに伝達される。無段変速機では、チェーンベルトとプライマリプーリとの間やチェーンベルトとセカンダリプーリとの間に微小スリップが発生する。例えば、特許文献１には、微小スリップによって発生する熱を、オイルによって放散させる技術が開示されている。

特開２００５－１３３９３３号公報

微小スリップによって発生する熱を、より効率的に放散させることが望まれている。

そこで、本発明は、発生する熱を効率的に放散させることが可能な無段変速機を提供することを目的とする。

上記課題を解決するために、本発明の無段変速機は、プライマリプーリと、プライマリプーリに巻き回されるチェーンベルトと、プライマリプーリに接触していたチェーンベルトがプライマリプーリから離れ始める位置であるプライマリプーリの出口位置にオイルを供給するオイル供給部と、制御部と、を有し、オイル供給部は、内部の空間にオイルが供給されるガイドレールと、ガイドレールの内外の空間を連通させ、プライマリプーリの出口位置に臨んで開口する開口部と、開口部を開閉させるシャッタと、シャッタを移動させるアクチュエータと、を有し、制御部は、アンダードライブを示す情報を取得した場合、アクチュエータを駆動させて、シャッタに開口部を開放させ、オーバードライブを示す情報を取得した場合、アクチュエータを駆動させて、シャッタに開口部を閉塞させる。
また、上記課題を解決するために、本発明の無段変速機は、プライマリプーリと、プライマリプーリに巻き回されるチェーンベルトと、プライマリプーリに接触していたチェーンベルトがプライマリプーリから離れ始める位置であるプライマリプーリの出口位置にオイルを供給するオイル供給部と、制御部と、を有し、オイル供給部は、内部の空間にオイルが供給されるガイドレールと、ガイドレールの内外の空間を連通させ、プライマリプーリの回転軸に臨んで開口する開口部と、開口部の開口面積を変化させるシャッタと、シャッタを移動させるアクチュエータと、を有し、開口部は、プライマリプーリの出口位置が、開口部から噴射されるオイルの噴射角の範囲内に収まるような開口面積を有し、制御部は、アンダードライブを示す情報を取得した場合、アクチュエータを駆動させて、シャッタに開口部を開放させ、オーバードライブを示す情報を取得した場合、アクチュエータを駆動させて、シャッタに開口部の開口面積をアンダードライブの場合に比べ縮小させる。

上記課題を解決するために、本発明の無段変速機は、固定シーブと、固定シーブに対して回転軸方向に移動可能な可動シーブと、を有するプライマリプーリと、プライマリプーリに巻き回されて、固定シーブと可動シーブとによって挟持されるチェーンベルトと、プライマリプーリの可動シーブ側にオイルを供給するオイル供給部と、制御部と、を有し、オイル供給部は、内部の空間にオイルが供給されるガイドレールと、ガイドレールの内外の空間を連通させ、プライマリプーリの可動シーブ側に臨んで開口する開口部と、開口部を開閉させるシャッタと、シャッタを移動させるアクチュエータと、を有し、制御部は、アンダードライブを示す情報を取得した場合、アクチュエータを駆動させて、シャッタに開口部を開放させ、オーバードライブを示す情報を取得した場合、アクチュエータを駆動させて、シャッタに開口部を閉塞させる。

本発明によれば、発生する熱を効率的に放散させることが可能となる。

無段変速機の基本構造を説明する図である。プライマリプーリ、セカンダリプーリおよびチェーンベルトの側面模式図である。チェーンベルトの構成を示す部分拡大図である。チェーンベルトの各位置におけるオイルの上昇温度をＣＡＥによって解析した結果を示す図である。チェーンベルトの各位置におけるオイルの上昇温度をＣＡＥによって解析した結果を示す図である。チェーンベルトの各位置におけるオイルの上昇温度を測定した結果の一例を示す図である。第１実施形態による無段変速機の構成を示す断面図である。ガイドレールの構成を示す斜視図である。第２実施形態による無段変速機の構成を示す断面図である。ガイドレールの構成を示す斜視図である。ガイドレールによるオイルの噴射位置を示す概略図である。第３実施形態による無段変速機の構成を示す断面図である。ガイドレールの構成を示す斜視図である。第４実施形態による無段変速機の構成を示す断面図である。ガイドレールの構成を示す斜視図である。第５実施形態における無段変速機のガイドレールを示す概略図である。第５実施形態における無段変速機のガイドレールを示す概略図である。第６実施形態における無段変速機のガイドレールを示す概略図である。第６実施形態における無段変速機のガイドレールを示す概略図である。第７実施形態における無段変速機のガイドレールを示す概略図である。第７実施形態における無段変速機のガイドレールを示す概略図である。

以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。かかる実施形態に示す寸法、材料、その他具体的な数値等は、発明の理解を容易にするための例示に過ぎず、特に断る場合を除き、本発明を限定するものではない。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能、構成を有する要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略し、また本発明に直接関係のない要素は図示を省略する。

（無段変速機の基本構造）
図１は、無段変速機の基本構造を説明する図である。無段変速機は、入力側となるプライマリプーリ１０と、出力側となるセカンダリプーリ２０と、を備えている。プライマリプーリ１０は、回転軸方向の移動が規制されている固定シーブ１１と、固定シーブ１１に対して回転軸方向に移動可能な可動シーブ１２と、を備えている。固定シーブ１１および可動シーブ１２は、それぞれ円錐状のコーン面１１ａ、１２ａを備えており、これらコーン面１１ａ、１２ａを回転軸方向に対向させている。コーン面１１ａ、１２ａの対向間隔は、回転軸に近づくほど狭くなり、回転軸から離れるほど広くなっている。

同様に、セカンダリプーリ２０は、回転軸方向の移動が規制されている固定シーブ２１と、固定シーブ２１に対して回転軸方向に移動可能な可動シーブ２２と、を備えている。固定シーブ２１および可動シーブ２２は、それぞれ円錐状のコーン面２１ａ、２２ａを備えており、これらコーン面２１ａ、２２ａを回転軸方向に対向させている。コーン面２１ａ、２２ａの対向間隔は、回転軸に近づくほど狭くなり、回転軸から離れるほど広くなっている。

プライマリプーリ１０とセカンダリプーリ２０とには、図１中一点鎖線で示すチェーンベルト３０が巻き回されている。プライマリプーリ１０では、コーン面１１ａとコーン面１２ａとによって形成される溝にチェーンベルト３０が巻き回される。セカンダリプーリ２０では、コーン面２１ａとコーン面２２ａとによって形成される溝にチェーンベルト３０が巻き回される。

チェーンベルト３０は、プライマリプーリ１０のコーン面１１ａ、１２ａによって挟持されている。プライマリプーリ１０が回転すると、コーン面１１ａ、１２ａとチェーンベルト３０との摩擦抵抗によってチェーンベルト３０が回転する。また、チェーンベルト３０は、セカンダリプーリ２０のコーン面２１ａ、２２ａにも挟持されている。チェーンベルト３０が回転すると、コーン面２１ａ、２２ａとチェーンベルト３０との摩擦抵抗によってコーン面２１ａ、２２ａ、すなわち、セカンダリプーリ２０が回転することとなる。

プライマリプーリ１０の可動シーブ１２は、不図示のオイルポンプから油圧制御弁を介して供給されるオイルの圧力により、回転軸方向の位置が変えられる。このように、プライマリプーリ１０は、固定シーブ１１と可動シーブ１２との対向間隔、すなわち、コーン面１１ａとコーン面１２ａとの対向間隔が可変となっている。コーン面１１ａとコーン面１２ａとの対向間隔が変わると、チェーンベルト３０が巻き回される溝幅が変更されることとなる。その結果、プライマリプーリ１０におけるチェーンベルト３０の巻き回される位置が変更されることとなる。

また、セカンダリプーリ２０の可動シーブ２２は、可動シーブ１２と同様に、オイルポンプから油圧制御弁を介して供給されるオイルの油圧により、回転軸方向の位置が変えられる。このように、セカンダリプーリ２０は、固定シーブ２１と可動シーブ２２との対向間隔、すなわち、コーン面２１ａとコーン面２２ａとの対向間隔が可変となっている。コーン面２１ａとコーン面２２ａとの対向間隔が変わると、チェーンベルト３０が巻き回される溝幅が変更されることとなる。その結果、セカンダリプーリ２０におけるチェーンベルト３０の巻き回される位置が変更されることとなる。

例えば、プライマリプーリ１０のコーン面１１ａとコーン面１２ａとの対向間隔が広くなると、コーン面１１ａ、１２ａのうち、チェーンベルト３０が巻き回される位置は、回転軸に近づく方向に移動し、チェーンベルト３０の巻き回し半径が小さくなる。このとき、セカンダリプーリ２０では、コーン面２１ａとコーン面２２ａとの対向間隔が狭くなり、コーン面２１ａ、２２ａのうち、チェーンベルト３０が巻き回される位置は、回転軸から離れる方向に移動し、チェーンベルト３０の巻き回し半径が大きくなる。一方、プライマリプーリ１０のコーン面１１ａとコーン面１２ａとの対向間隔が狭くなると、コーン面１１ａ、１２ａのうち、チェーンベルト３０が巻き回される位置は、回転軸から離れる方向に移動し、チェーンベルト３０の巻き回し半径が大きくなる。このとき、セカンダリプーリ２０では、コーン面２１ａとコーン面２２ａとの対向間隔が広くなり、コーン面２１ａ、２２ａのうち、チェーンベルト３０が巻き回される位置は、回転軸に近づく方向に移動し、チェーンベルト３０の巻き回し半径が小さくなる。このようにして、無段変速機は、プライマリプーリ１０の回転軸とセカンダリプーリ２０の回転軸との間の伝達動力を無段変速する。

図２は、プライマリプーリ１０、セカンダリプーリ２０およびチェーンベルト３０の側面模式図である。図２に示すように、プライマリプーリ１０、セカンダリプーリ２０およびチェーンベルト３０は、図２中矢印で示す反時計回り方向に回転する。チェーンベルト３０は、プライマリプーリ１０に半径Ｒｐｒｉで巻き回されている。また、チェーンベルト３０は、セカンダリプーリ２０に半径Ｒｓｅｃで巻き回されている。

図２中右側のチェーンベルト３０は、回転するとプライマリプーリ１０に接触し始める。プライマリプーリ１０に接触したチェーンベルト３０は、半径Ｒｐｒｉで回転した後、プライマリプーリ１０から離れる。その後、チェーンベルト３０は、セカンダリプーリ２０に接触し始める。セカンダリプーリ２０に接触したチェーンベルト３０は、半径Ｒｓｅｃで回転した後、セカンダリプーリ２０から離れる。チェーンベルト３０は、これらを繰り返す。

本明細書では、チェーンベルト３０がプライマリプーリ１０と接触し始める位置を、プライマリプーリ１０の入口位置１５と呼ぶ。入口位置１５は、換言すると、プライマリプーリ１０における巻き回し始め位置である。また、プライマリプーリ１０に接触していたチェーンベルト３０がプライマリプーリ１０から離れ始める位置を、プライマリプーリ１０の出口位置１６と呼ぶ。出口位置１６は、換言すると、プライマリプーリ１０における巻き回し終わり位置である。また、チェーンベルト３０がセカンダリプーリ２０と接触し始める位置を、セカンダリプーリ２０の入口位置２５と呼ぶ。入口位置２５は、換言すると、セカンダリプーリ２０における巻き回し始め位置である。また、セカンダリプーリ２０に接触していたチェーンベルト３０がセカンダリプーリ２０から離れ始める位置を、セカンダリプーリ２０の出口位置２６と呼ぶ。出口位置２６は、換言すると、セカンダリプーリ２０における巻き回し終わり位置である。

ここで、プライマリプーリ１０の回転軸とセカンダリプーリ２０の回転軸との間の長さ（芯間長さ）をＬｓとする。プライマリプーリ１０の回転軸とセカンダリプーリ２０の回転軸とを通る直線を中心線Ｃとする。直線１７は、プライマリプーリ１０の回転軸を通り、中心線Ｃに垂直に交差する。直線１８は、プライマリプーリ１０の回転軸と、プライマリプーリ１０の入口位置１５とを通る。直線１９は、プライマリプーリ１０の回転軸と、プライマリプーリ１０の出口位置１６とを通る。直線２７は、セカンダリプーリ２０の回転軸を通り、中心線Ｃに垂直に交差する。直線２８は、セカンダリプーリ２０の回転軸と、セカンダリプーリ２０の入口位置２５とを通る。直線２９は、セカンダリプーリ２０の回転軸と、セカンダリプーリ２０の出口位置２６とを通る。

直線１７と直線１８との間の角度、直線１７と直線１９との間の角度、直線２７と直線２８との間の角度、直線２７と直線２９との間の角度は、それぞれ等しい。これらの角度を角度γとする。チェーンベルト３０の長さＬｃは、以下の式（１）により算出することができる。
Ｌｃ＝Ｒｐｒｉ（π－２γ）＋Ｒｓｅｃ（π＋２γ）＋２Ｌｓｃｏｓ（γ）・・・（１）

プーリ比ｉが１以上の場合、プライマリプーリ１０の巻き回し半径Ｒｐｒｉおよびセカンダリプーリ２０の巻き回し半径Ｒｓｅｃは、以下の式（２）および式（３）により算出することができる。プーリ比ｉは、プライマリプーリ１０の巻き回し半径Ｒｐｒｉに対するセカンダリプーリ２０の巻き回し半径Ｒｓｅｃの比である。
Ｒｐｒｉ＝Ｌｓ・ｓｉｎ（γ）・・・（２）
Ｒｓｅｃ＝ｉ・Ｌｓ・ｓｉｎ（γ）・・・（３）

プーリ比ｉが１未満の場合、プライマリプーリ１０の巻き回し半径Ｒｐｒｉおよびセカンダリプーリ２０の巻き回し半径Ｒｓｅｃは、以下の式（４）および式（５）により算出することができる。
Ｒｐｒｉ＝Ｌｓ・ｓｉｎ（－γ）・・・（４）
Ｒｓｅｃ＝ｉ・Ｌｓ・ｓｉｎ（－γ）・・・（５）

プーリ比ｉが１以上の場合、式（１）、式（２）および式（３）から、角度γを変数とした以下の式（６）の関係式が成り立つ。
Ｌｓ・ｓｉｎ（γ）（π－２γ）＋ｉ・Ｌｓ・ｓｉｎ（γ）（π＋２γ）
＋２Ｌｓ・ｃｏｓ（γ）－Ｌｃ＝０・・・（６）

プーリ比ｉが１未満の場合、式（１）、式（４）および式（５）から、角度γを変数とした以下の式（７）の関係式が成り立つ。
Ｌｓ・ｓｉｎ（－γ）（π－２γ）＋ｉ・Ｌｓ・ｓｉｎ（－γ）（π＋２γ）
＋２Ｌｓ・ｃｏｓ（γ）－Ｌｃ＝０・・・（７）

チェーンベルト３０の長さＬｃおよび芯間長さＬｓは、無段変速機１に固有の値であり、既知である。また、プーリ比ｉは、ＴＣＵ（トランスミッションコントロールユニット）などによる制御対象であるため、算出可能である。このため、式（６）および式（７）から、角度γを算出することができる。角度γが算出されれば、プライマリプーリ１０の入口位置１５、出口位置１６、セカンダリプーリ２０の入口位置２５、出口位置１６の各々が分かることとなる。

ここでは、チェーンベルト３０における幾何学的な関係を説明した。これらは、後述の各実施形態において説明する、オイルを噴きかける位置（オイルを噴射する開口部の位置）を決定する際に用いられる。

また、プライマリプーリ１０の巻き回し半径Ｒｐｒｉがセカンダリプーリ２０の巻き回し半径Ｒｓｅｃよりも小さい状態（プーリ比が１以上の状態）をアンダードライブと呼ぶ。プライマリプーリ１０の巻き回し半径Ｒｐｒｉがセカンダリプーリ２０の巻き回し半径Ｒｓｅｃよりも大きい状態（プーリ比が１未満の状態）をオーバードライブと呼ぶ。アンダードライブの場合、プライマリプーリ１０における固定シーブ１１と可動シーブ１２との対向間隔が広く、セカンダリプーリ２０における固定シーブ２１と可動シーブ２２との対向間隔が狭い。一方、オーバードライブの場合、プライマリプーリ１０における固定シーブ１１と可動シーブ１２との対向間隔が狭く、セカンダリプーリ２０における固定シーブ１１と可動シーブ１２との対向間隔が広い。

また、プライマリプーリ１０およびセカンダリプーリ２０には、チェーンベルト３０の回転を潤滑にさせるためにオイルが噴射される。オイルは、プライマリプーリ１０の回転軸およびセカンダリプーリ２０の回転軸に向かって噴射される。

図３は、チェーンベルト３０の構成を示す部分拡大図である。図３では、チェーンベルト３０の回転方向を矢印で示している。チェーンベルト３０は、リンクプレート３１とロッカーピン３２とを含んで構成される。リンクプレート３１は、例えば、金属製の薄板によって構成される。リンクプレート３１には、リンクプレート３１を厚さ方向に貫通する前方孔部３３および後方孔部３４が設けられる。前方孔部３３は、後方孔部３４に比べ、チェーンベルト３０の回転方向の前方側に位置する。後方孔部３４は、前方孔部３３に比べ、チェーンベルト３０の回転方向の後方側に位置する。

前方孔部３３および後方孔部３４には、ロッカーピン３２が挿通される。また、リンクプレート３１は、ロッカーピン３２の挿通方向に複数積層される。ロッカーピン３２は、積層された複数のリンクプレート３１を貫通する。

共通のロッカーピン３２が挿通される複数のリンクプレート３１には、ロッカーピン３２が前方孔部３３に挿通されるものと、後方孔部３４に挿通されるものとがある。すなわち、共通のロッカーピン３２に対して、チェーンベルト３０の回転方向の前方側に位置するリンクプレート３１では、ロッカーピン３２が後方孔部３４に挿通される。一方、共通のロッカーピン３２に対して、チェーンベルト３０の回転方向の後方側に位置するリンクプレート３１では、ロッカーピン３２が前方孔部３３に挿通される。このようにして、チェーンベルト３０は、リンクプレート３１がロッカーピン３２によってチェーンベルト３０の回転方向に無端状に連結されて構成される。

ロッカーピン３２は、先行ピン３２ａと追従ピン３２ｂとによって構成される。先行ピン３２ａは、チェーンベルト３０の回転方向の前方側に位置する。追従ピン３２ｂは、チェーンベルト３０の回転方向の後方側に位置する。先行ピン３２ａにおける追従ピン３２ｂに対向する面、および、追従ピン３２ｂにおける先行ピン３２ａに対向する面は、それぞれ湾曲している。また、先行ピン３２ａおよび追従ピン３２ｂの長手方向（すなわち、チェーンベルト３０の幅方向）の両端面は、プライマリプーリ１０のコーン面１１ａ、１２ａ、セカンダリプーリ２０のコーン面２１ａ、２２ａに対向する。

（従来の無段変速機についての分析）
無段変速機では、プライマリプーリ１０とチェーンベルト３０との間やセカンダリプーリ２０とチェーンベルト３０との間に微小スリップが発生する。微小スリップは、チェーンベルト３０と各プーリとが、互いに僅かに滑る現象のことである。微小スリップが発生すると、熱が発生する。熱が発生すると、チェーンベルト３０に付着しているオイルの温度が上昇する。発明者は、従来の無段変速機について、オイルの上昇温度の解析および測定を行った。

図４および図５は、チェーンベルト３０の各位置におけるオイルの上昇温度をＣＡＥによって解析した結果を示す図である。図４は、チェーンベルト３０における可動シーブ１２、２２側を示す。図５は、チェーンベルト３０における固定シーブ１１、２１側を示す。図４および図５の横軸は、チェーンベルト３０の回転方向の位置を示す。図４および図５の縦軸は、オイルの上昇温度を示す。オイルの上昇温度は、チェーンベルト３０の各位置におけるオイルの温度と、無段変速機に供給されるオイルの温度との差分によって算出される。

また、図４および図５では、フルトルク時における解析結果が示されている。フルトルクとは、無段変速機に入力される可能性のある最大のトルクのことである。エンジンと無段変速機との間にギアが挿入されていることで、エンジンの出力トルクよりも大きなトルクがプライマリプーリ１０に入力されることもある。また、フルトルク時は、アンダードライブとなる。

図４において、実線で示す解析結果Ｔ１１は、可動シーブ１２、２２側の先行ピン３２ａに付着しているオイルの上昇温度を示す。破線で示す解析結果Ｔ１２は、可動シーブ１２、２２側の追従ピン３２ｂに付着しているオイルの上昇温度を示す。

解析結果Ｔ１１および解析結果Ｔ１２の両方とも、プライマリプーリ１０の入口位置１５および出口位置１６におけるオイルの上昇温度が、セカンダリプーリ２０の入口位置２５および出口位置２６におけるオイルの上昇温度に比べ、大きくなっている。

図５において、実線で示す解析結果Ｔ２１は、固定シーブ１１、２１側の先行ピン３２ａに付着しているオイルの上昇温度を示す。破線で示す解析結果Ｔ２２は、固定シーブ１１、２１側の追従ピン３２ｂに付着しているオイルの上昇温度を示す。

解析結果Ｔ２１および解析結果Ｔ２２の両方とも、プライマリプーリ１０の入口位置１５および出口位置１６におけるオイルの上昇温度が、セカンダリプーリ２０の入口位置２５および出口位置２６におけるオイルの上昇温度に比べ、大きくなっている。

このように、図４および図５の両方において、オイルの上昇温度は、セカンダリプーリ２０の入口位置２５および出口位置２６よりも、プライマリプーリ１０の入口位置１５および出口位置１６の方が大きくなっている。この理由は、以下のように推測される。アンダードライブのとき、プライマリプーリ１０の固定シーブ１１と可動シーブ１２とによって挟持されるロッカーピン３２の数は、セカンダリプーリ２０の固定シーブ２１と可動シーブ２２とによって挟持されるロッカーピン３２の数よりも少ない。プライマリプーリ１０では、少数のロッカーピン３２にシーブ間の挟持力が加わることとなるため、セカンダリプーリ２０に比べ、１対のロッカーピン３２に加わる挟持力が大きな状態となっている。プライマリプーリ１０では、ロッカーピン３２に加わる挟持力が大きな状態で微小スリップが生じることとなるため、微小スリップによって発生する熱量が多いと推測される。

また、図４と図５とを比較すると、プライマリプーリ１０の入口位置１５において、可動シーブ１２側のオイルの上昇温度が、固定シーブ１１側のオイルの上昇温度よりも大きくなっている。可動シーブ１２には、嵌め合い部に僅かな隙間が生じる。可動シーブ１２は、この隙間によって回転軸に対して僅かに倒れる。このような可動シーブ１２の僅かな倒れによって、可動シーブ１２とチェーンベルト３０との間には、微小スリップが発生し易い。このため、可動シーブ１２側では、固定シーブ１１側に比べ、熱が発生し易いと推測される。

図６は、チェーンベルト３０の各位置におけるオイルの上昇温度を測定した結果の一例を示す図である。図６では、フルトルク時における測定結果が示されている。

一点鎖線で示す測定結果Ｔ３１は、プライマリプーリ１０の入口位置１５においてチェーンベルト３０に付着しているオイルの上昇温度を示す。実線で示す測定結果Ｔ３２は、プライマリプーリ１０の出口位置１６においてチェーンベルト３０に付着しているオイルの上昇温度を示す。破線で示す測定結果Ｔ３３は、セカンダリプーリ２０の入口位置２５においてチェーンベルト３０に付着しているオイルの上昇温度を示す。二点鎖線で示す測定結果Ｔ３４は、セカンダリプーリ２０の出口位置２６においてチェーンベルト３０に付着しているオイルの上昇温度を示す。

プライマリプーリ１０の入口位置１５におけるオイルの上昇温度（測定結果Ｔ３１）、セカンダリプーリ２０の入口位置２５におけるオイルの上昇温度（測定結果Ｔ３３）、セカンダリプーリ２０の出口位置２６におけるオイルの上昇温度（測定結果Ｔ３４）は、概ね同程度となっている。一方、プライマリプーリ１０の出口位置１６におけるオイルの上昇温度（測定結果Ｔ３２）は、測定結果Ｔ３１、Ｔ３３、Ｔ３４に比べ、大きくなっている。また、無段変速機に供給されるオイルの温度を異ならせても、同様の傾向となっている。

プライマリプーリ１０の出口位置１６におけるオイルの上昇温度が大きいことと、セカンダリプーリ２０の入口位置２５および出口位置２６におけるオイルの上昇温度が大きくないことは、解析結果に概ね一致する（図４、図５参照）。

一方、プライマリプーリ１０の入口位置１５については、解析結果では、オイルの上昇温度が大きくなっているのに対し、測定結果では、オイルの上昇温度がセカンダリプーリ２０の入口位置２５および出口位置２６と同程度になっている。これは、無段変速機内に貯留されたオイルが、プライマリプーリ１０の入口位置１５に、かき上げられるからであると推測される。このように、オイルの上昇温度は、チェーンベルト３０の回転方向の各位置の中で、プライマリプーリ１０の出口位置１６において最も大きくなる。

（第１実施形態）
図７は、第１実施形態による無段変速機１の構成を示す断面図である。無段変速機１のプライマリプーリ１０、セカンダリプーリ２０およびチェーンベルト３０は、ケース４０内に収容されている。プライマリプーリ１０は、ケース４０内において、セカンダリプーリ２０よりも相対的に上方に配置される。セカンダリプーリ２０の周りには、ガイド部４１が設けられる。ガイド部４１には、無段変速機１に供給されたオイル４２が貯留される。セカンダリプーリ２０は、少なくとも一部がオイル４２に浸漬される。

チェーンベルト３０によって囲まれた領域には、ガイドレール５０が設けられている。ガイドレール５０は、プライマリプーリ１０とセカンダリプーリ２０との隙間に配置される。ガイドレール５０は、プライマリプーリ１０の出口位置１６とセカンダリプーリ２０の入口位置２５との間のチェーンベルト３０の近傍に配置される。ガイドレール５０は、プライマリプーリ１０の回転軸方向に延びる略棒状に形成される。ガイドレール５０内には、長手方向に延びる空間が形成される。ガイドレール５０の内部の空間には、不図示のオイルポンプからオイル４２が供給される。つまり、ガイドレール５０は、オイル４２を無段変速機１内に導く。

図８は、ガイドレール５０の構成を示す斜視図である。ガイドレール５０の側面には、開口部５１、５２、５３が設けられている。開口部５１、５２、５３は、ガイドレール５０の内外の空間を連通させる。

開口部５１は、プライマリプーリ１０の回転軸に臨んで開口する。このため、開口部５１を介してガイドレール５０外に出るオイル４２は、プライマリプーリ１０の回転軸に向けて噴射される。噴射エリア５１ａは、開口部５１から噴射されるオイル４２の噴射方向を概念的に示す。プライマリプーリ１０の回転軸に向けて噴射されるオイル４２は、プライマリプーリ１０に巻き回されるチェーンベルト３０の回転を潤滑にさせる。

開口部５２は、セカンダリプーリ２０の回転軸に臨んで開口する。このため、開口部５２を介してガイドレール５０外に出るオイル４２は、セカンダリプーリ２０の回転軸に向けて噴射される。噴射エリア５２ａは、開口部５２から噴射されるオイル４２の噴射方向を概念的に示す。セカンダリプーリ２０の回転軸に向けて噴射されるオイル４２は、セカンダリプーリ２０に巻き回されるチェーンベルト３０の回転を潤滑にさせる。

開口部５３は、開口部５１よりも、プライマリプーリ１０の出口位置１６とセカンダリプーリ２０の入口位置２５との間のチェーンベルト３０寄りに設けられる。開口部５３は、プライマリプーリ１０の出口位置１６に臨んで開口する。このため、開口部５３を介してガイドレール５０外に出るオイル４２は、プライマリプーリ１０の出口位置１６に向けて噴射される。噴射エリア５３ａは、開口部５３から噴射されるオイル４２の噴射方向を概念的に示す。プライマリプーリ１０の出口位置１６は、上述の角度γに基づいて算出可能である。このため、開口部５３の開口位置は、具体的には、この角度γに基づいて決定される。

プライマリプーリ１０の出口位置１６は、正確には、アンダードライブの場合とオーバードライブの場合とで異なる。アンダードライブの場合とオーバードライブの場合とでは、プライマリプーリ１０の巻き回し半径Ｒｐｒｉが異なるからである。開口部５３は、アンダードライブ時、特に、フルトルク時のプライマリプーリ１０の出口位置１６に臨んで開口する。

上述のように、オイル４２の上昇温度は、チェーンベルト３０の回転方向の各位置の中で、プライマリプーリ１０の出口位置１６において最も大きくなる（図６参照）。第１実施形態の無段変速機１では、ガイドレール５０に開口部５３を設け、オイル４２の上昇温度が最も高くなるプライマリプーリ１０の出口位置１６に向けてオイル４２を噴射させる（図７参照）。

ガイドレール５０から噴射されるオイル４２（すなわち、無段変速機１に供給されるオイル４２）の温度は、プライマリプーリ１０の出口位置１６のチェーンベルト３０に付着しているオイル４２の温度よりも低い。噴射されたオイル４２が、プライマリプーリ１０の出口位置１６のチェーンベルト３０に付着しているオイル４２に触れると、チェーンベルト３０に付着しているオイル４２から噴射されたオイル４２に熱が移動する。これにより、チェーンベルト３０に付着しているオイル４２の熱が放散される。その結果、チェーンベルト３０に付着しているオイル４２の温度上昇が抑制される。

以上のように、第１実施形態の無段変速機１では、発生する熱によってオイル４２の上昇温度が大きくなるプライマリプーリ１０の出口位置１６に向けて、オイル４２が噴射される。したがって、第１実施形態の無段変速機１によれば、発生する熱を効率的に放散させることが可能となる。

また、アンダードライブでは、オーバードライブに比べ、プライマリプーリ１０に入力されるトルクが大きく微小スリップが生じ易い。これにより、アンダードライブでは、プライマリプーリ１０とチェーンベルト３０との間において熱が発生し易い。無段変速機１では、アンダードライブ時、特に、フルトルク時のプライマリプーリ１０の出口位置１６に向けてオイル４２が噴射される。このため、無段変速機１では、アンダードライブ時に発生する熱を効率的に放散させることが可能となる。

第１実施形態において、ガイドレール５０および開口部５３は、プライマリプーリ１０の出口位置１６にオイル４２を供給するオイル供給部として機能する。

（第２実施形態）
図９は、第２実施形態による無段変速機１００の構成を示す断面図である。第２実施形態の無段変速機１００は、ガイドレール５０に代えてガイドレール１５０を有する点において第１実施形態の無段変速機１と異なる。

図１０は、ガイドレール１５０の構成を示す斜視図である。図１１は、ガイドレール１５０によるオイル４２の噴射位置を示す概略図である。ガイドレール１５０は、開口部５３に代えて開口部５４を有する点において第１実施形態のガイドレール５０と異なる。開口部５４は、ガイドレール１５０の内外の空間を連通させる。

開口部５４は、開口部５１よりも、可動シーブ１２寄りに設けられる。開口部５４は、可動シーブ１２のコーン面１２ａに臨んで開口する。このため、開口部５４を介してガイドレール５０外に出るオイル４２は、可動シーブ１２のコーン面１２ａに向けて噴射される。噴射エリア５４ａは、開口部５４から噴射されるオイル４２の噴射方向を概念的に示す。

アンダードライブでは、オーバードライブに比べ、可動シーブ１２が固定シーブ１１から離れた状態となっている。開口部５４は、アンダードライブ時、特に、フルトルク時の可動シーブ１２に臨んで開口する。

上述のように、プライマリプーリ１０において、可動シーブ１２側のオイル４２の上昇温度は、固定シーブ１１側のオイル４２の上昇温度よりも大きい（図４、図５参照）。第２実施形態の無段変速機１００では、ガイドレール１５０に開口部５４を設け、オイル４２の上昇温度が固定シーブ１１側よりも大きい可動シーブ１２側に向けて、オイル４２を噴射させる（図１１参照）。

噴射されたオイル４２が、チェーンベルト３０の可動シーブ１２側に付着しているオイル４２に触れると、チェーンベルト３０に付着しているオイル４２から噴射されたオイル４２に熱が移動する。これにより、チェーンベルト３０に付着しているオイル４２の熱が放散される。その結果、チェーンベルト３０に付着しているオイル４２の温度上昇が抑制される。

以上のように、第２実施形態の無段変速機１００では、発生する熱によってオイル４２の上昇温度が大きくなる可動シーブ１２側に向けて、オイル４２が噴射される。したがって、第２実施形態の無段変速機１００によれば、発生する熱を効率的に放散させることが可能となる。

また、アンダードライブでは、オーバードライブに比べ、プライマリプーリ１０とチェーンベルト３０との間において熱が発生し易い。無段変速機１００では、アンダードライブ時、特に、フルトルク時の可動シーブ１２側に向けてオイル４２が噴射される。このため、無段変速機１００では、アンダードライブ時に発生する熱を効率的に放散させることが可能となる。

第２実施形態において、ガイドレール１５０および開口部５４は、可動シーブ１２側にオイルを供給するオイル供給部として機能する。

（第３実施形態）
図１２は、第３実施形態による無段変速機２００の構成を示す断面図である。第３実施形態の無段変速機２００は、ガイドレール５０に代えてガイドレール２５０を有する点において第１実施形態の無段変速機１と異なる。

図１３は、ガイドレール２５０の構成を示す斜視図である。ガイドレール２５０は、開口部５１に代えて開口部５５を有し、開口部５３が設けられていない点において第１実施形態のガイドレール５０と異なる。開口部５５は、ガイドレール１５０の内外の空間を連通させる。

開口部５５は、プライマリプーリ１０の回転軸に臨んで開口する。開口部５５は、第１実施形態の開口部５１よりも開口面積が広い。噴射エリア５５ａは、開口部５５から噴射されるオイル４２の噴射方向を概念的に示す。図１３では、比較のため、第１実施形態の開口部５１および開口部５１の噴射エリア５１ａを破線で示している。

開口部５５は、プライマリプーリ１０の出口位置１６が、開口部５５から噴射されるオイル４２の噴射角５５ｂの範囲内に収まるような大きさとなっている。より具体的には、開口部５５は、アンダードライブ時、特に、フルトルク時のプライマリプーリ１０の出口位置１６が、噴射角５５ｂの範囲内に収まるような大きさとなっている。このため、開口部５５を介して噴射されるオイル４２の一部は、プライマリプーリ１０の出口位置１６に噴きかけられる。

以上のように、第３実施形態の無段変速機２００では、第１実施形態と同様に、プライマリプーリ１０の出口位置１６にオイル４２が噴きかけられる。したがって、無段変速機２００によれば、発生する熱を効率的に放散させることが可能となる。

また、無段変速機２００によれば、第１実施形態と同様に、アンダードライブ時に発生する熱を効率的に放散させることが可能となる。

第３実施形態において、ガイドレール２５０および開口部５５は、プライマリプーリ１０の出口位置１６にオイル４２を供給するオイル供給部として機能する。

（第４実施形態）
図１４は、第４実施形態による無段変速機３００の構成を示す断面図である。第４実施形態の無段変速機３００は、ケース４０に代えてケース３４０を有し、ガイドレール５０に代えてガイドレール３５０を有する点において第１実施形態の無段変速機１と異なる。

図１５は、ガイドレール３５０の構成を示す斜視図である。ガイドレール３５０は、開口部５３が設けられていない点において第１実施形態のガイドレール５０と異なる。すなわち、ガイドレール３５０は、従来のガイドレールとほぼ同様の構成となっている。

図１４に戻って、ケース３４０の内壁面には、内側に突出する突起部４３が設けられている。突起部４３は、プライマリプーリ１０の出口位置１６の上方に設けられる。

セカンダリプーリ２０は、ガイド部４１内に貯留されたオイル４２に、少なくとも一部が浸漬される。プライマリプーリ１０が回転すると、チェーンベルト３０を介してセカンダリプーリ２０が回転する。セカンダリプーリ２０が回転すると、ガイド部４１内のオイル４２が、セカンダリプーリ２０の出口位置２６付近から上方へかき上げられる。

図１４では、かき上げられたオイル４２の移動軌跡が破線の矢印で示されている。かき上げられたオイル４２は、ケース３４０の内壁面に沿って上昇し、突起部４３に当たる。突起部４３に当たると、オイル４２は、下方へ垂れる。そして、下方へ垂れたオイル４２は、プライマリプーリ１０の出口位置１６に至る。

ガイド部４１内に貯留されたオイル４２の温度は、出口位置１６におけるオイル４２の温度よりも低い。かき上げられたオイル４２が、出口位置１６のチェーンベルト３０に付着しているオイル４２に触れると、チェーンベルト３０に付着しているオイル４２から、かき上げられたオイル４２に熱が移動する。これにより、チェーンベルト３０に付着しているオイル４２の熱が放散される。

以上のように、第４実施形態の無段変速機３００では、プライマリプーリ１０の出口位置１６にオイル４２が供給される。したがって、無段変速機３００によれば、発生する熱を効率的に放散させることが可能となる。

第４実施形態において、突起部４３は、プライマリプーリ１０の出口位置１６にオイル４２を供給するオイル供給部として機能する。

（第５実施形態）
第１実施形態において、ガイドレール５０の開口部５３は、アンダードライブ時のプライマリプーリ１０の出口位置１６に臨んで開口していた。これにより、オーバードライブ時には、開口部５３から噴射されたオイル４２がプライマリプーリ１０の出口位置１６に至らないことがある。オーバードライブでは、アンダードライブに比べ、熱の発生が少ない。このため、オーバードライブ時にプライマリプーリ１０の出口位置１６にオイル４２がかからなくても、熱が放散され、大きな問題とはならない。

しかし、オーバードライブ時において、熱が放散されるにもかかわらず、プライマリプーリ１０の出口位置１６にかからないオイル４２が開口部５３から噴射されるのは、無駄である。

そこで、第５実施形態では、オーバードライブ時には、オイル４２を開口部５３から噴射させず、アンダードライブ時にのみ、オイル４２を開口部５３から噴射させる。

図１６および図１７は、第５実施形態における無段変速機４００のガイドレール４５０を示す概略図である。図１６および図１７では、ガイドレール４５０の内壁面の一部が示されている。ガイドレール４５０には、アクチュエータ６０およびシャッタ６１が設けられている。また、無段変速機４００には、制御部７０が設けられている。

シャッタ６１は、例えば、薄板によって構成される。シャッタ６１は、アンダードライブ時のプライマリプーリ１０の出口位置１６に臨んで開口する開口部５３に隣接して配置される。シャッタ６１の表面の面積は、開口部５３の開口面積よりも広い。

アクチュエータ６０は、例えば、モータやソレノイドバルブなどである。アクチュエータ６０は、例えば、ガイドレール４５０の閉塞された先端に設けられる。アクチュエータ６０は、シャッタ６１を移動させて、開口部５３を開放させた状態と、開口部５３をシャッタ６１によって閉塞させた状態とを切り替える。

制御部７０は、ＣＰＵ、プログラム等が格納されたＲＯＭ、ワークエリアとしてのＲＡＭ等を含む半導体集積回路で構成される。制御部７０は、ＴＣＵなどの上位のコントローラに電気的に接続される。制御部７０は、アンダードライブまたはオーバードライブのいずれの状態であるかを示すドライブ情報を上位のコントローラから取得する。ドライブ情報は、例えば、プーリ比ｉを示す情報であってもよい。制御部７０は、ドライブ情報に基づいてアクチュエータ６０を制御する。

制御部７０は、アンダードライブを示すドライブ情報を取得した場合、アクチュエータ６０を駆動させて、開口部５３の開口面のすべてがシャッタ６１と重ならないように、シャッタ６１を移動させる。これにより、図１６に示すように、アンダードライブ時に、開口部５３が開放した状態に維持される。

一方、制御部７０は、オーバードライブを示すドライブ情報を取得した場合、アクチュエータ６０を駆動させて、開口部５３の開口面のすべてがシャッタ６１と重なるように、シャッタ６１を移動させる。これにより、図１７に示すように、オーバードライブ時に、開口部５３が閉塞された状態に維持される。開口部５３が閉塞されると、開口部５３からオイル４２が噴射されないようになる。

以上のように、第５実施形態の無段変速機４００では、オーバードライブ時に、開口部５３からオイル４２が噴射されない。このため、無段変速機４００によれば、オイル４２を無駄に消費させないようにすることができる。

なお、第５実施形態では、オーバードライブ時に、開口部５３の開口面のすべてをシャッタ６１によって閉塞させていた。しかし、開口部５３の開口面の少なくとも一部をシャッタ６１によって閉塞させてもよい。開口部５３の開口面の少なくとも一部が閉塞されれば、オイル４２の消費量を減少させることができるからである。

（第６実施形態）
第２実施形態において、ガイドレール１５０の開口部５４は、アンダードライブ時の可動シーブ１２に臨んで開口していた。これにより、オーバードライブ時には、開口部５４から噴射されたオイル４２が可動シーブ１２に至らないことがある。オーバードライブ時では、アンダードライブに比べ、熱の発生が少ない。このため、オーバードライブ時に可動シーブ１２にオイル４２がかからなくても、熱が放散され、大きな問題とはならない。

しかし、オーバードライブ時において、熱が放散されるにもかかわらず、可動シーブ１２にかからないオイル４２が開口部５４から噴射されるのは、無駄である。

そこで、第６実施形態では、オーバードライブ時には、オイル４２を開口部５４から噴射させず、アンダードライブ時にのみ、オイル４２を開口部５４から噴射させる。

図１８および図１９は、第６実施形態における無段変速機５００のガイドレール５５０を示す概略図である。図１８および図１９では、ガイドレール５５０の内壁面の一部が示されている。ガイドレール５５０には、アクチュエータ６０およびシャッタ６２が設けられている。また、無段変速機５００には、制御部７０が設けられている。

シャッタ６２は、例えば、薄板によって構成される。シャッタ６２は、アンダードライブ時の可動シーブ１２に臨んで開口する開口部５４に隣接して配置される。シャッタ６２の表面の面積は、開口部５４の開口面積よりも広い。

アクチュエータ６０は、第５実施形態のそれと同様の構成となっている。アクチュエータ６０は、シャッタ６２を移動させて、開口部５４を開放させた状態と、開口部５４をシャッタ６２によって閉塞させた状態とを切り替える。

制御部７０は、第５実施形態のそれと同様の構成となっている。制御部７０は、アンダードライブを示すドライブ情報を取得した場合、アクチュエータ６０を駆動させて、開口部５４の開口面のすべてがシャッタ６２と重ならないように、シャッタ６２を移動させる。これにより、図１８に示すように、アンダードライブ時に、開口部５４が開放した状態に維持される。

一方、制御部７０は、オーバードライブを示すドライブ情報を取得した場合、アクチュエータ６０を駆動させて、開口部５４の開口面のすべてがシャッタ６２と重なるように、シャッタ６２を移動させる。これにより、図１７に示すように、オーバードライブ時に、開口部５４が閉塞された状態に維持される。開口部５４が閉塞されると、開口部５４からオイル４２が噴射されないようになる。

以上のように、第６実施形態の無段変速機５００では、オーバードライブ時に、開口部５４からオイル４２が噴射されない。このため、無段変速機５００によれば、オイル４２を無駄に消費させないようにすることができる。

なお、第６実施形態では、オーバードライブ時に、開口部５４の開口面のすべてをシャッタ６２によって閉塞させていた。しかし、開口部５４の開口面の少なくとも一部をシャッタ６２によって閉塞させてもよい。開口部５４の開口面の少なくとも一部が閉塞されれば、オイル４２の消費量を減少させることができるからである。

（第７実施形態）
第３実施形態において、ガイドレール２５０の開口部５５から噴射されたオイル４２の一部は、アンダードライブ時のプライマリプーリ１０の出口位置１６に噴きかけられていた。これにより、オーバードライブ時には、開口部５５から噴射されたオイル４２の一部が、プライマリプーリ１０の出口位置１６に至らないことがある。オーバードライブでは、アンダードライブに比べ、熱の発生が少ない。このため、オーバードライブ時にプライマリプーリ１０の出口位置１６にオイル４２がかからなくても、熱が放散され、大きな問題とはならない。

しかし、オーバードライブ時において、熱が放散されるにもかかわらず、プライマリプーリ１０の出口位置１６にかからないオイル４２が、第１実施形態の開口部５１よりも開口面積が広い開口部５５から噴射されるのは、無駄である。

そこで、第７実施形態では、オーバードライブ時には、開口部５５の開口面積を狭くし、アンダードライブ時にのみ、プライマリプーリ１０の出口位置１６にオイル４２がかかるように開口面積を広くする。

図２０および図２１は、第７実施形態における無段変速機６００のガイドレール６５０を示す概略図である。図２０および図２１では、ガイドレール６５０の内壁面の一部が示されている。ガイドレール６５０には、アクチュエータ６０およびシャッタ６３が設けられている。また、無段変速機６００には、制御部７０が設けられている。

シャッタ６３は、例えば、薄板によって構成される。シャッタ６３は、開口部５５に隣接して配置される。シャッタ６３の表面の面積は、開口部５５の開口面積よりも広い。シャッタ６３には、厚さ方向に貫通する貫通孔６４が設けられている。貫通孔６４の開口面積は、第１実施形態の開口部５１の開口面積と同じになっている。シャッタ６３は、開口部５５の開口面積を変化させる。

アクチュエータ６０は、第５実施形態のそれと同様の構成となっている。アクチュエータ６０は、シャッタ６３を移動させて、開口部５５を開放させた状態と、シャッタ６３を開口部５５に重ねた状態とを切り替える。シャッタ６３が開口部５５に重ねられると、貫通孔６４が開口部５５に重なる。

制御部７０は、第５実施形態のそれと同様の構成となっている。制御部７０は、アンダードライブを示すドライブ情報を取得した場合、アクチュエータ６０を駆動させて、開口部５５の開口面のすべてがシャッタ６３と重ならないように、シャッタ６３を移動させる。これにより、図２０に示すように、アンダードライブ時に、開口部５５が開放した状態に維持される。

一方、制御部７０は、オーバードライブを示すドライブ情報を取得した場合、アクチュエータ６０を駆動させて、貫通孔６４が開口部５５に重なるようにシャッタ６２を移動させる。これにより、図２１に示すように、オーバードライブ時に、開口部５５の開口面積が貫通孔６４の開口面積に縮小される。その結果、オイル４２は、貫通孔６４を介して噴射されることとなる。

以上のように、第７実施形態の無段変速機６００では、オーバードライブ時に、開口部５５の開口面積が縮小される。このため、無段変速機６００によれば、オイル４２を無駄に消費させないようにすることができる。

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はかかる実施形態に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。

本発明は、無段変速機に利用できる。

１無段変速機
１０プライマリプーリ
１６出口位置
２０セカンダリプーリ
３０チェーンベルト
４２オイル
５０ガイドレール
５３開口部

Claims

プライマリプーリと、
前記プライマリプーリに巻き回されるチェーンベルトと、
前記プライマリプーリに接触していた前記チェーンベルトが前記プライマリプーリから離れ始める位置である前記プライマリプーリの出口位置にオイルを供給するオイル供給部と、
制御部と、
を有し、
前記オイル供給部は、
内部の空間にオイルが供給されるガイドレールと、
前記ガイドレールの内外の空間を連通させ、前記プライマリプーリの前記出口位置に臨んで開口する開口部と、
前記開口部を開閉させるシャッタと、
前記シャッタを移動させるアクチュエータと、
を有し、
前記制御部は、アンダードライブを示す情報を取得した場合、前記アクチュエータを駆動させて、前記シャッタに前記開口部を開放させ、オーバードライブを示す情報を取得した場合、前記アクチュエータを駆動させて、前記シャッタに前記開口部を閉塞させる無段変速機。
プライマリプーリと、
前記プライマリプーリに巻き回されるチェーンベルトと、
前記プライマリプーリに接触していた前記チェーンベルトが前記プライマリプーリから離れ始める位置である前記プライマリプーリの出口位置にオイルを供給するオイル供給部と、
制御部と、
を有し、
前記オイル供給部は、
内部の空間にオイルが供給されるガイドレールと、
前記ガイドレールの内外の空間を連通させ、前記プライマリプーリの回転軸に臨んで開口する開口部と、
前記開口部の開口面積を変化させるシャッタと、
前記シャッタを移動させるアクチュエータと、
を有し、
前記開口部は、前記プライマリプーリの前記出口位置が、前記開口部から噴射されるオイルの噴射角の範囲内に収まるような開口面積を有し、
前記制御部は、アンダードライブを示す情報を取得した場合、前記アクチュエータを駆動させて、前記シャッタに前記開口部を開放させ、オーバードライブを示す情報を取得した場合、前記アクチュエータを駆動させて、前記シャッタに前記開口部の開口面積を前記アンダードライブの場合に比べ縮小させる無段変速機。
固定シーブと、前記固定シーブに対して回転軸方向に移動可能な可動シーブと、を有するプライマリプーリと、
前記プライマリプーリに巻き回されて、前記固定シーブと前記可動シーブとによって挟持されるチェーンベルトと、
前記プライマリプーリの前記可動シーブ側にオイルを供給するオイル供給部と、
制御部と、
を有し、
前記オイル供給部は、
内部の空間にオイルが供給されるガイドレールと、
前記ガイドレールの内外の空間を連通させ、前記プライマリプーリの前記可動シーブ側に臨んで開口する開口部と、
前記開口部を開閉させるシャッタと、
前記シャッタを移動させるアクチュエータと、
を有し、
前記制御部は、アンダードライブを示す情報を取得した場合、前記アクチュエータを駆動させて、前記シャッタに前記開口部を開放させ、オーバードライブを示す情報を取得した場合、前記アクチュエータを駆動させて、前記シャッタに前記開口部を閉塞させる無段変速機。