JP6970818B2 - 難接合素材の連続熱間圧延装置および方法 - Google Patents
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Description
上述した直接接触させて接合する技術は、せん断により接合が行われるため、簡単で短時間に接合が可能であり、必要なスペースも小さく、または仕上げ圧延際の温度の低下が少ないことなど、連連続圧延技術として多くの利点を有する。
厚さ250mm、幅1200mm、長さ10000mmの3.4%のSiの電磁鋼板のスラブのせん断接合部位に、硼素系のフラックスである硼砂を、長さ方向に500mm、幅方向において全幅1000mmの塗布面積に塗布した。単位面積当たりの塗布量は、0.6kg/m2であった。上記スラブを1200℃の温度で、3時間の間に再加熱した後、粗圧延を行った。その後、せん断接合を行い、接合部の強度を評価した。
粗圧延が終了した3.4%のSiの電磁鋼板の金属バーのせん断接合部位に、硼素系のフラックスである硼砂を長さ方向に2000mm、幅方向において全幅1200mmの塗布面積に塗布した。単位面積当たりの塗布量は、0.6kg/m2であった。その後、せん断接合を行い、接合部の強度を評価した。
厚さ250mm、幅1200mm、長さ10000mmの3.4%Siの電磁鋼板のスラブのせん断接合部位に、硼素系のフラックスである硼砂を長さ方向に500mm、幅方向において全幅1000mmの塗布面積に塗布した。単位面積当たりの塗布量は、0.6kg/m2であった。上記スラブを1200℃の温度で、3時間の間に再加熱した後、粗圧延を行った。粗圧延が終了した3.4のSiの電磁鋼板の金属バーのせん断接合部位に、硼素系のフラックスである硼砂を長さ方向に2000mm、幅方向において全幅1200mmの塗布面積に塗布した。単位面積当たりの塗布量は、0.6kg/m2であった。その後、せん断接合を行い、接合部の強度を評価した。
硼素系のフラックスである硼砂の代わりに、フッ素系40%+硼素系60%の混合フラックスを使用したことを除いては、実施例1〜3と同様に、せん断接合を行い、接合部の強度を評価した。
3.4%のSiを含む電磁鋼板の代わりに、3.2%のSiを含む電磁鋼板を使用したことを除いては、実施例2と同様に、せん断接合を行い、接合部の強度を評価した。
硼素系のフラックスである硼砂の代わりに、フッ素系40%+硼素系60%の混合フラックスを使用したことを除いては、実施例7と同様に、せん断接合を行い、接合部の強度を評価した。
硼素系のフラックスである硼砂の代わりに、フッ素系20%+硼素系80%の混合フラックスを使用したことを除いては、実施例7と同様に、せん断接合を行い、接合部の強度を評価した。
単位面積当たりの塗布量0.6kg/m2の代わりに、単位面積当たりの塗布量1.2kg/m2を適用したことを除いては、実施例2と同様に、せん断接合を行い、接合部の強度を評価した。
単位面積当たりの塗布量0.6kg/m2の代わりに、単位面積当たりの塗布量0.3kg/m2を適用したことを除いては、実施例2と同様に、せん断接合を行い、接合部の強度を評価した。
単位面積当たりの塗布量0.6kg/m2の代わりに、単位面積当たりの塗布量0.15kg/m2を適用したことを除いては、実施例2と同様に、せん断接合を行い、接合部の強度を評価した。
実施例2と同様にせん断接合を行い、その後接合部を仕上げ圧延して接合部の割れ率を評価した。
(実施例14(高合金鋼で評価))
厚さ250mm、幅1000mm、長さ10000mmのSiの3.4%を含む電磁鋼板のスラブを、1200の温度で、3時間の間に再加熱及び粗圧延を行った。その後、せん断接合を行い、接合部の強度を評価した。
厚さ250mm、幅1000mm、長さ10000mmのSiの3.2%を含む電磁鋼板のスラブを、1200の温度で、3時間の間に再加熱及び粗圧延を行った。その後、せん断接合を行い、接合部の強度を評価した。
比較例1と同様にせん断接合を行い、その後、接合部を仕上げ圧延して接合部の割れ率を評価した。これを参照すると、高級鋼のせん断接合時の表層のSi系のスケールにより、接合直後の接合部で破断が発生することが分かる。
高合金鋼で評価
図6は、Si3.4%以上を含む電磁鋼板の実施例1、実施例2及び実施例3と、比較例1の接合強度比を比較したグラフである。これらは、圧延素材に硼素系のフラックスを塗布した塗布層を利用してせん断接合された素材の接合強度比を示すものである。これによるせん断接合された素材の接合強度比は、従来の比較例1によるせん断接合方式、つまりフラックスの塗布なしに、せん断接合された素材よりも向上され、平均90%以上の接合強度比を示す。
Claims (7)
- 圧延素材の温度を調節する再加熱炉と、
前記再加熱炉を通過した圧延素材を粗圧延する粗圧延機と、
前記粗圧延機を通過した先行の圧延素材と後行の圧延素材とを互いに結合する接合装置と、
前記接合装置を通過した圧延素材を必要な厚さで製造する仕上げ圧延機と、
前記再加熱炉の前方、または前記粗圧延機と前記接合装置の間のいずれか一箇所に配置されて、接合しようとする圧延素材に表面塗布層を形成する第1の塗布装置と、
前記再加熱炉の前方、または前記粗圧延機と前記接合装置の間のいずれかの他の一箇所に配置されて、接合しようとする圧延素材に表面塗布層を形成する第2の塗布装置とを含み、
前記表面塗布層は、硼素系のフラックスまたは硼素系とフッ素系との混合フラックスで構成される、難接合素材の連続熱間圧延装置。 - 圧延素材を接合し、連続的に圧延を行う連続熱間圧延方法であって、
圧延素材に表面塗布層を形成して、スケールを溶融させる塗布工程と、
前記表面塗布層が形成された圧延素材を再加熱および粗圧延する工程と、
前記表面塗布層が形成された部分を含んで、先行の圧延素材と後行の圧延素材とを重畳する工程と、
重畳された圧延素材をせん断変形する接合工程とを含み、
前記圧延素材は、SiとCrからなるグループから選択されるいずれか一つ以上を多量に含む高級鋼のスラブまたは金属バーであり、
前記高級鋼のスラブまたは金属バーは、電磁鋼板素材のSi鋼または高合金鋼であり、
前記表面塗布層を形成するフラックスは、硼素系のフラックスまたは硼素系とフッ素系との混合フラックスで構成される、難接合素材の連続熱間圧延方法。 - 請求項2に記載された難接合素材の連続熱間圧延方法において、
前記表面塗布層は、圧延の進行方向において50mm以上の幅で形成される、難接合素材の連続熱間圧延方法。 - 請求項2に記載された難接合素材の連続熱間圧延方法において、
前記表面塗布層は、圧延の進行方向と垂直な方向に幅全体にわたって形成される、難接合素材の連続熱間圧延方法。 - 請求項2に記載された難接合素材の連続熱間圧延方法において、
前記表面塗布層は、圧延の進行方向と垂直な方向に所定の間隔を置いてまばらに形成される、難接合素材の連続熱間圧延方法。 - 請求項2に記載された難接合素材の連続熱間圧延方法において、
前記フラックスは、粉末状の固体または液状の液体またはガス状の気体またはこれらの形態の混合形態である、難接合素材の連続熱間圧延方法。 - 請求項2に記載された難接合素材の連続熱間圧延方法において、
前記表面塗布層は、前記フラックスをスプレー方式または重力による落下方式で圧延素材に塗布して形成される、難接合素材の連続熱間圧延方法。
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